WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Журнал технической физики, 2000, том 70, вып. 9 01;02;04;05;12 Динамические характеристики нагрева графитового проводника с учетом скин-эффекта © П.В. Новиков,1 Г.Н. Чурилов2 1 Красноярский государственный технический университет, 660074 Красноярск, Россия 2 Институт физики им. Л.В. Киренского СО РАН, 660036 Красноярск, Россия E-mail: churilov@cc.krascience.rssi.ru (Поступило в Редакцию 12 июля 1999 г. В окончательной редакции 17 января 2000 г.) Проведены расчеты для одномерной модели нагрева цилиндрического графитового проводника под действием токов высокой частоты. Проанализирована динамика нагрева в общем виде. Получены профили температуры проводника и времена нагрева до температуры сублимации графита в зависимости от величины тока и частоты. Рассмотрена модель для нагрева проводника с частичным возвратом энергии, излученной его поверхностью. Определены конкретные диапазоны значений частоты и силы тока для реализации этого варианта сублимации графита в камере с отражающими стенками. Задача связана с получением углеродного пара и последующим синтезом из него фуллеренов и других структур углерода.

Введение вого стержня. В связи с этим необходимо использовать нагрев переменным током, так как из-за скин-эффекта Металлы в мелкодисперсном порошковом состоянии джоулево тепло будет выделяться в большей степени в все больше и больше применяются в технике. Одним поверхностном слое проводника [10].

из эффективных способов их получения является споВ настоящей работе мы рассмотрели динамику нагрева соб нагрева проводников в виде проволочек мощными цилиндрического проводника токами высокой частоты до импульсными токами [1]. В 1990 г. группой физитемпературы, соответствующей моменту начала субликов из Германии был применен электродуговой метод мации.

распыления углерода, который привел их к открытию метода синтеза фуллеренов [2]. Метод синтеза состоял в том, что графит распылялся в атмосфере гелия при Описание модели давлении 100 Torr посредством дуги постоянного или переменного токов. После опубликования этого метода Нагревание проводника в вакууме описывается нестабыло разработано множество других способов синтеза ционарным уравнением теплопроводности в цилиндрифуллеренов. Но, несмотря на большое разнообразие ческих координатах [11] этих методов, их производительность не превосходит несколько грамм в час [3–9]. Общее для всех этих T 1 T c = r + qV (r), (1) методов состоит в том, что сначала углерод перевоt r r r дится в плазму при температуре 6000–7000 K и при дальнейшем охлаждении (обычно в атмосфере гелия) где c = c — удельная теплоемкость, — плотность, формируются молекулы фуллеренов. Температура субли- — теплопроводность, q(r) — мощность объемных мации графита в вакууме составляет величину порядка источников тепла.

4000 K. К сожалению, неизвестна начальная температура Определим граничные условия на оси проводника углеродной плазмы, из которой при охлаждении формируются молекулы фуллерена. Мы предполагаем, что T - = 0 (2) эта температура ниже 6000 K. В таком случае возможен r r=способ синтеза фуллеренов из углеродного пара, полуи на поверхности проводника ченного при сублимации графита. Нагрев и сублимацию графитового стержня можно осуществить проходящими T через него токами.

- = -qr(T ), (3) r r=rПри протекании постоянного тока через графитоr=rвый стержень очевидно, что температура вблизи оси становится выше температуры вблизи поверхности из- где qr(T ) = cT — плотность потока излучения с за потерь на излучение. В трещинах и порах внутри поверхности проводника, c — постоянная Стефана– графита раньше других областей начнется сублимация, Больцмана, — интегральный коэффициент излучения;

которая приведет к механическому разрушению графито- начальное условие T(r, t = 0) =T0, где T0 = 293 K.

120 П.В. Новиков, Г.Н. Чурилов В уравнении (1) мощность объемных источников джоулева тепла определяется следующим образом [10]:

j2(r) Q qV (r) = = exp(-2(r0 - r)/), (4) r где = 2/(µ) — толщина скин-слоя;

Q = I2/(2r0) — мощность, выделяющаяся в единице длины проводника; r0 — радиус проводника;

— электропроводность; µ µ0 — магнитная проницаемость; I — эффективное значение силы тока;

— частота тока.

Введем безразмерные переменные процесса переноса r at T R =, F =, =, =, r0 r0 Te rQ rK =, () = qr(T ), (5) Te Te где R, F — пространственная и временная координаты Рис. 1. Зависимость времени F достижения температуры (a = /c — коэффициент температуропроводности);

сублимации от безразмерного параметра K (r0 = 5 · 10-2 m, — относительная температура; — относительная =0.14, = 0, F — время в a.u.).

толщина скин-слоя; K, — параметры, характеризующие удельную мощность Q и плотность потока излучения с поверхности qr соответственно.

Это позволяет сократить число исходных параметров и представить решение в обобщенном виде. В новых переменных задача (1)–(3) имеет следующий вид:

1 K = R + exp(-2(1 - R)/), (6) F R R R R = 0, = -(). (7) R R R=R=0 R=Решение этой задачи зависит от двух параметров: K и. Ток, частота и время, выразятся через обобщенные параметры таким образом:

I = r0 2KTe —сила тока, = — частота, (r0)2µ Fr0 Рис. 2. Профиль температуры в момент начала сублимации t = — время. (8) для различных значений параметра K (r0 = 5 · 10-2 m, a =0.14, = 0). Фрагмент в прямоугольнике представлен в увеличенном виде на рис. 3.

Результаты расчета Расчет на ЭВМ проводился методом конечно-раз- сублимации Te (рис. 1). Радиальный градиент температуностных схем. Был реализован алгоритм с итерациями, ры увеличивается (рис. 2). В этих условиях центральная дающий второй порядок точности по пространственному область проводника не перегревается при достижении и временному шагу [11]. Для различных K и были температуры сублимации на поверхности.

рассчитаны профили температуры проводника в момент Из-за радиационных потерь максимум температуры достижения температуры сублимации на его поверх- находится не на поверхности проводника, а вблизи нее ности, а также времена нагрева проводника до этого (рис. 3). При увеличении параметра K он приближается момента. С увеличением параметра K и соответственно к поверхности, поскольку растет мощность выделения мощности Q уменьшается время нагрева до температуры тепла.

Журнал технической физики, 2000, том 70, вып. Динамические характеристики нагрева графитового проводника с учетом скин-эффекта ность = 1.13 · 104 S/cm, температура сублимации Te = 4473 K. Для графитового проводника радиусом 5·10-2 m диапазон параметра K = 0.4-3.4, согласно (8), соответствуют диапазону токов 3.5-10.0kA, при этом время выхода на процесс сублимации равно 3.0-0.5s (рис. 1). Дальнейшее уменьшение силы тока ведет к тому, что при достижении температуры сублимации на поверхности проводник прогревается по всему объему практически равномерно. При увеличении силы тока Рис. 3. Профиль температуры вблизи поверхности в момент начала сублимации для различных значений параметра K (r0 = 5 · 10-2 m, =0.14, = 0).

Рис. 5. Профиль температуры в момент начала сублимации для различных значений параметра (K = 0.7, r0 = 5·10-2 m, = 0).

Рис. 4. Зависимость времени F достижения температуры сублимации от безразмерного параметра (K = 0.7, r0 = 5 · 10-2 m, = 0, F — время в a.u.).

Для того чтобы оценить экспериментальные возможности сублимации графита с целью получения новых углеродных структур мы использовали конкретные значения теплофизических параметров графита [12], которые считались нами постоянными в процессе нагрева:

теплоемкость c = 2.1J/(g · K), плотность = 2.1g/cm3, Рис. 6. Зависимость времени F достижения температуры теплопроводность = 2.66 W/(cm · K), интегральный сублимации от коэффициента (K = 0.7, = 0.14, коэффициент излучения = 0.56, электропровод- r0 = 5 · 10-2 m, F — время в a.u.).

Журнал технической физики, 2000, том 70, вып. 122 П.В. Новиков, Г.Н. Чурилов что с уменьшением частоты скин-слой все более ”размывается” по всему объему.

Для графитового проводника радиусом 5 · 10-2 m диапазон параметра 0.1-0.5 составит диапазон частот 900-35 kHz. Расчеты показывают, что уже при толщине скин-слоя, равной 0.4-0.5 радиуса проводника, происходит значительный перегрев внутренних областей проводника (рис. 5). Таким образом, дальнейшее уменьшение частоты тока приведет к увеличению толщины скин-слоя, что лишит смысла применение переменного тока.

Проведенные расчеты и оценки показали, что реально достигнуть больших токов, соответствующих сублимации, по крайней мере очень сложно. В связи с этим мы изменили модель нагрева и рассчитали профили температуры для задачи с граничным условием на поверхности T - = -(1 - ) · qr(T ). (9) r r=rr=rТакое граничное условие можно осуществить экспериРис. 7. Профиль температуры в момент начала сублимации ментально, например, при нагреве в цилиндрической кадля различных значений параметра (K = 0.7, = 0.14, мере, стенки которой имеют коэффициент отражения.

r0 = 5 · 10-2 m). Фрагмент в прямоугольнике представлен в Соответственно при увеличении коэффициента отраувеличенном виде на рис. 8.

жения стенок, уменьшается время нагрева до температуры сублимации Te (рис. 6) и растет радиальный градиент температуры (рис. 7). Кроме того, с ростом коэффициента отражения максимум температуры приближается к поверхности (рис. 8) и при = 0.6-0.8 максимум температуры находится на поверхности проводника.

Возврат части энергии также позволяет уменьшить подводимую мощность. Так, для проводника радиусом 5 · 10-2 mпри = 0.8 приемлемый диапазон параметра K составляет 0.15-2.2, что соответствует силе тока 2.0-8.0 kA и времени выхода на сублимацию 8.0–0.5 s.

Выводы 1. Проанализирована динамика нагрева проводника переменным током в общем виде в зависимости от обобщенных параметров задачи.

2. Для параметров соответствующих искусственному графиту получены профили температуры проводника и времена нагрева до температуры сублимации для токов 2-10 kA в диапазоне частот 35-900 kHz.

Рис. 8. Профиль температуры вблизи поверхности в момент 3. Определены конкретные диапазоны значений упраначала сублимации для различных значений параметра вляющих параметров для реализации метода сублимации (K = 0.7, =0.14, r0 = 5 · 10-2 m).

графита с отражающими стенками при = 0.8.

Список литературы слишком малые времена нагрева приближают процесс к импульсному нагреву, описанному в [1,13].

[1] Петросян В.И., Дагман Э.Е. // ПТЭ. 1990. № 2. С. 213– При увеличении параметра (что соответствует 216.

уменьшению частоты ) растет время нагрева стерж[2] Kratschmer W., Huffman D.R. et al. // Chem. Phys. Lett.

ня (рис. 4), так как уменьшается объемная мощность 1990. Vol. 170. P. 167.

тепловыделения (см. уравнение (6)) и уменьшается [3] Hare J.P., Kroto H.W., Taylor R. // Chem. Phys. Lett. 1991.

радиальный градиент температуры (рис. 5) из-за того, Vol. 177. P. 394.

Журнал технической физики, 2000, том 70, вып. Динамические характеристики нагрева графитового проводника с учетом скин-эффекта [4] Scrivens W.A., Tour J.M. // J. Org. Chem. 1992. Vol. 57.

P. 6932.

[5] Бубнов В.П., Краинский И.С., Лаухина Е.Э. и др. // Изв.

АН. Сер. хим. 1994. № 5. С. 805–809.

[6] Афанасьев В.П., Богданов А.А., Дюжев Г.А. и др. // ЖТФ.

1997. Т. 67. Вып. 2. С. 125–135.

[7] Chibante L.P.F., Thess A., Alford J.M. et al. // J. Phys. Chem.

1993. Vol. 97. P. 8696.

[8] Howard J.B., McKinnon J.T., Johnson M.E. et al. // J. Phys.

Chem. 1992. Vol. 96. P. 6657.

[9] Churilov G.N., Solovyov L.A., Churilova Y.N. et al. // Carbon.

1999. Vol. 37. P. 427–431.

[10] Тамм И.Е. Основы теории электричества. М.: Наука, 1966.

616 с.

[11] Самарский А.А. Теория разностных схем. М.: Наука, 1989.

[12] Мармер Э.Н. Углеграфитовые материалы. Справочник.

М.: Металлургия, 1985.

[13] Воробьев В.С. // ЖТФ. 1996. Т. 66. Вып. 1. С. 35–48.

Журнал технической физики, 2000, том 70, вып.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.