WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |   ...   | 11 |

При выборе внутреннего диаметра кожуха теплообменника следует руководствоваться рядом, рекомендуемым ГОСТ 9617–79: 400, 500, 600, 700, 800, 900, 1000, 1200, 1400, 1600, 1800, 2000, 2200, 2400, 2600, 2800, 3000, 3200, 3400, 3600, 3800, 4000 мм.

Цилиндрические кожухи теплообменника можно изготовить из труб с наружными диаметрами 159, 219, 273, 325, 377, 426, 480, 530, 720, 820, 920 и 1020 мм.

4.2. Исходные данные для выполнения проекта Перед началом проектирования необходимо уточнить исходные данные и содержание задания, изучить условия эксплуатации и сметные возможности по капитальным затратам и на основании проведенного анализа выбрать принципиальную конструкцию будущего аппарата.

К числу необходимых для выполнения проекта исходных данных относятся: расход, давление, температура и энтальпия теплоносителей по греющей и нагреваемой среде как на входе так и на выходе из теплообменника (рис. 4.1).

Dп, Pп,tп, hп tп t ( ) Gв, Pв,tв,tвGв,Pв,tв,tв ts Pп tд tв tв Dп, Pп,tд,tд вх вых СП l а б Рис. 4.1. Принципиальная схема (а) и температурный график (б) работы подогревателя поверхностного типа Если расход греющего пара не задан в качестве исходного значения, то его можно определить из уравнения теплового баланса подогревателя. Уравнение теплового баланса также рекомендуется составлять для проверки правильности исходных данных [6].

Уравнение теплового баланса подогревателя поверхностного типа устанавливает равенство теплоты отданного греющей средой и воспринятой нагреваемой средой Dп(hп - tд) = Gв(tв - tв), (4.1) т © Бойко Е.А. Расчет и проектирование рекуперативных теплообменных аппаратов ТЭС где Gв – расход нагреваемой среды, кг/с; tв, tв – энтальпии нагреваемой среды соответственно на входе и на выходе из теплообменника, кДж/кг; Dп, hп – расход (кг/с) и энтальпия греющего пара (кДж/кг); tд – энтальпия дренажа греющего пара, кДж/кг; т – к.п.д. теплообменника.

Энтальпия греющего пара, кДж/кг, является функцией давления и температуры пара: hп = h(Pп,tп) [7]. Энтальпия дренажа греющего пара равна энтальпии насыщенной воды, определяемой по давлению греющего пара, кДж/кг. Энтальпия нагреваемой воды на выходе из подогревателя tд = h (Pп) поверхностного типа зависит от давления и температуры воды: tв = h(Pв,tв ), кДж/кг, где tв – температура нагреваемой воды на выходе из подогревателя, определяемая в свою очередь, как разность температуры дренажа греющего пара и величины недогрева: tв = ts (Pп ) -, °С. Значение в инженерных расчетах для подогревателей высокого давления (ПВД) принимается 2–4 °С, а для подогревателей низкого давления (ПНД) – 3–6 °С. Величина энтальпии нагреваемой среды на входе в теплообменник tв определяется типом элемента тепловой схемы стоящего перед рассчитываемым элементом против хода движения нагреваемой среды.

Если в межтрубное пространство теплообменника подается дополнительный поток конденсата пара с вышестоящего подогревателя, то необходимо к числу вышеперечисленных значений исходных данных на проект добавить параметры этого потока с одновременным их учетом в уравнении теплового баланса.

4.3. Последовательность проектирования теплообменных аппаратов Опыт конструирования теплообменных аппаратов позволяет рекомендовать порядок проектирования теплообменников, представленный на структурной схеме (рис. 4.2). Как следует из рисунка, конструктивный расчет подогревателя выполняется методом последовательных приближений. На первом этапе уточняется технологическая и тепловая схема, одним из элементов которых является рассматриваемый теплообменник. Составляется тепловой баланс теплообменного аппарата, уточняется его тепловая производительность, расходы и параметры теплоносителей. По предварительно заданным коэффициентам теплоотдачи и теплопередачи определяется эскизная площадь теплообменной поверхности ( Fэск ) и осуществляется компоновка аппарата [4, 5].

Принятые компоновочные решения позволяют уточнить скорость движения и направление тока теплоносителей, а также коэффициент теплопередачи от греющей среды к обогреваемой. Найденное уточненное значение площади теплообменной поверхности ( Fр ) и эскизной ( Fэск ) площадей по© Бойко Е.А. Расчет и проектирование рекуперативных теплообменных аппаратов ТЭС зволяет сделать вывод о необходимости повторения расчета, об уточнении конструктивных размеров теплообменника.

По окончании конструктивного расчета теплообменника выполняются гидравлический расчет аппарата с целью определения потерь давления по греющему и нагреваемому теплоносителю, расчет наиболее нагруженных элементов теплообменного аппарата на прочность и конструктивный расчет тепловой изоляции.

начало Подготовка и определение исходных данных к расчету Уточнение технологической и тепловой схемы.

Выбор типа теплообменного аппарата Тепловой баланс теплообменника. Определение необходимых параметров теплоносителей Разбивка теплообменника на зоны с различными условиями теплообмена Ориентировочный выбор коэффициента теплопередачи и определение эскизной поверхности теплообмена Определение основных геометрических размеров теплообменного аппарата Компоновка трубного пучка теплообменного аппарата Компоновка межтрубного пространства Переопределение эскизной площади на расчетную теплообменного аппарата Уточнение значений коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи для каждой выделенной зоны теплообмена Уточнение площади поверхности и конструкции теплообменника Определение расчетной погрешности путем сравнения эскизной и уточненной площади поверхности теплообмена да нет погрешность > 0,5 % Гидравлический расчет теплообменного аппарата Расчет на прочность наиболее нагруженных элементов теплообменника Конструктивный расчет тепловой изоляции Вывод результатов конструкторского расчета окончание Рис. 4.2. Структурная схема, порядок конструирования теплообменника Результаты конструкторского расчета теплообменного аппарата далее используются для разработки проектного чертежа (формат А1), на котором должен быть представлен разрез теплообменника по высоте, вид с верху, совмещенный с разрезом по крышке водяной камеры, а также элементы дета© Бойко Е.А. Расчет и проектирование рекуперативных теплообменных аппаратов ТЭС лировки фланцевого разъема крышки водяной камеры и корпуса аппарата, способа крепления и расположения труб пучка теплообменной поверхности на трубной доске.

4.4. Разбивка теплообменного аппарата на зоны с различными условиями теплообмена При выполнении конструкторского расчета подогревателя поверхностного типа необходимо понимать, что эффективность теплообмена в первую очередь лимитируется коэффициентом теплоотдачи от греющей среды к стенке трубного пучка. При этом по мере охлаждения пара в процессе теплообмена существенно изменяются теплофизические характеристики (теплопроводность, кинематическая вязкость и т. д.) греющей среды и как следствие изменяется значение соответствующего коэффициента теплоотдачи.

Трансформация значений коэффициентов теплоотдачи в первую очередь связана с изменение агрегатного состояния греющего пара, в процессе теплообмена с теплообменной поверхностью. В общем случае вся теплообменная поверхность по условию теплообмена может быть разбита на зону охлаждения пара (ОП), зону собственного подогрева (СП) и зону переохлаждения конденсата (ОД). Наличие индивидуальных значений коэффициентов теплоотдачи в каждой из вышеперечисленных зон, требует при выполнении конструкторского расчета теплообменного аппарата предварительного анализа исходных данных на предмет необходимости учета той или иной зоны теплообмена. Организация такого учета позволяет максимально точно определить в дальнейшем значение площади поверхности теплообмена и как следствие избежать конструктивных ошибок при проектировании теплообменного аппарата [6].

Зона собственного подогрева (СП), в которой происходит конденсация греющего пара присутствует у всех теплообменников поверхностного типа, а необходимость учета зон ОП и ОД при конструировании теплообменника определяется следующим образом. Если выполняется условие tп > ts Pп + 10 -15 °С, (4.2) ( ) ( ) то при выполнении конструкторского расчета теплообменного аппарата необходимо учитывать наличие естественной зоны охлаждения пара (ОП).

Здесь tп – температура греющего пара на входе в теплообменный аппарат, °С; ts Pп – температура насыщения среды, определяемая по давлению грею( ) щего пара, °С.

Если выполняется условие ts Pп > tв + 6 -10 °С, (4.3) ( ) ( ) © Бойко Е.А. Расчет и проектирование рекуперативных теплообменных аппаратов ТЭС то необходимо при проектировании теплообменника учитывать наличие естественной зоны теплообмена – зоны охлаждения конденсата пара (ОД).

Здесь tв – температура нагреваемой среды на входе в теплообменник, °С.

В общем случае может возникнуть ситуация, связанная с необходимостью учета нескольких зон теплообмена – ОП, СП и ОД или как частный случай – комбинации зон ОП и СП или СП и ОД. Появление новых зон теплообмена приводит к необходимости уточнения расхода пара на подогреватель Dп, а также определения неизвестных температур нагреваемого теплоносителя на выходе из соответствующей зоны. Для зоны ОП неизвестной величиной является температура tоп, для зоны ОД – температура tод (см. рис. 4.3). Для нахождения неизвестных величин необходимо составить и решить совместно уравнения теплового баланса для каждой выделенной зоны теплообмена [6] для охладителя пара: Qоп = Dп (hп - hп )т = Gв (tоп - tсп ), для собственно подогревателя: Qсп = Dп (hп - tд )т = Gв (tсп - tод ), для охладителя дренажа: Qод = Dп (tд - tд )т = Gв (tод - tв ), Dп, Pп,tп,hп Gв, Pв,tоп, tоп tсп tод Gв, Pв,tв, tв ОП ОД СП Dп,tп,hп Dп,tд, tд Dп,tд, tд t tп tп ts (Pп) tд tоп tсп tод tд tв ОД ОП СП l Рис. 4.3. Подогреватель поверхностного типа с охладителем пара (ОП), собственно подогревателем (СП) и охладителем дренажа (ОД) © Бойко Е.А. Расчет и проектирование рекуперативных теплообменных аппаратов ТЭС где hп = f (Pп,tп ) – энтальпия греющего пара на выходе из охладителя пара, кДж/кг; tд = f (Pп,tд ) – энтальпия конденсата (дренажа) греющего пара на выходе из охладителя дренажа, кДж/кг. В охладителе пара происходит охлаждение греющей среды до температуры на 10–15 °С больше температуры на сыщения греющего пара: tп = ts (Pп ) + (10 -15)°C. В охладителе дренажа нагреваемая среда подогревается за счет тепла, выделяющегося при переохлаждении конденсата греющего пара с температуры насыщения до температуры на 6–10 °С больше температуры нагреваемой воды на входе в теплооб менник tд = tв + (6 -10)°C.

Если в балансовых уравнениях все слагаемые с неизвестными величинами перенести в левую часть, а с известными в правую, то в результате получим совместную систему трех линейных алгебраических уравнений с тремя неизвестными, решить которую можно одним из известных численных методов [6].

4.5. Определение эскизной площади поверхности теплообмена Конструктивный расчет теплообменника начинается с определения значения эскизной площади поверхности теплообмена Fэск, м2. В общем случае i оп сп од Fэск = (4.4) F = Fэск + Fэск + Fэск, эск i=i где Fэск – площадь поверхности выделенной i -й зоны теплообмена, м2, где i – зоны ОП, СП и ОД Qi i Fэск =, (4.5) i kitср где Qi – тепловая нагрузка i -й зоны теплообменника, Вт, определяется из уравнения теплового баланса соответствующей зоны; ki – коэффициент тепi лопередачи для i -й зоны теплообменника, Вт/(м2К); tср – средний температурный напор для i -й зоны теплообменника, °С.

Средний температурный напор, °С, для каждой выделенной i -й зоны подогревателя с учетом смешанной (многократно перекрестного тока) схемы движения теплоносителей может быть найден по уравнению [8] Zt (t1 - t2 )PR tcp =, (4.6) 2 - PR[(A +1) - Zt ] ln 2 - PR[(A + 1) + Zt ] © Бойко Е.А. Расчет и проектирование рекуперативных теплообменных аппаратов ТЭС где Zt = (A + 1)2 - 4A – коэффициент, учитывающий эффективность нагрева. Безразмерные величины A, P и R определяются по уравнениям t1 - t1 t1 - t1 t2 - t A = ; P = ; R =, (4.7) t2 - t2 t1 - t2 t1 - tгде индексом 1 обозначается температура греющего теплоносителя, 2 – нагреваемого. Штрих характеризует вход, два штриха – выход теплоносителя.

В случае если значение хотя бы одного из коэффициентов A, P, R или Zt 0 (равно нулю), то средний температурный напор, °C, для конкретной зоны теплообмена в зависимости от схемы тока движения теплоносителей (прямоток или противоток), при условии tб tм > 1,7 можно оценить по формуле [8]:

tб -tм tср =, (4.8) tб 2,3lg tм а при tб tм 1,7 средний температурный напор можно рассчитывать по формуле tб +tм tср =, (4.9) где tб, tм – соответственно большая и меньшая разность температур теплоносителей, °C, определяемая для разных схем тока теплоносителей следующим образом (см. рис. 4.4):

t t t t t t ttб tм tt t t tвход выход вход выход F F а б Рис. 4.4. Графики температурных напоров при прямоточной (а) и противоточной (б) схеме движения теплоносителей © Бойко Е.А. Расчет и проектирование рекуперативных теплообменных аппаратов ТЭС для прямоточной схемы большая и меньшая разность температур будет определяться как tб = t1 - t- tм = t1 t для противоточной схемы t = t1 - t- t = t1 tиндекс «б» ставится у того температурного напора, который больший из двух, «м» – у которого температурный напор меньше.

Коэффициент теплопередачи ( k ) в каждой условной зоне рекуперативного теплообменника, в свою очередь, зависит от коэффициентов теплоотдачи от греющего теплоносителя к стенке (1 ) и от стенки к нагреваемому теплоносителю (2 ), которые в свою очередь зависят от скоростей теплоносителей, конструктивных характеристик, площади поверхности и условий теплообмена. В связи с этим на первом итеративном шаге конструкторского расчета значение коэффициента теплопередачи для каждой выделенной зоны теплообмена рекомендуется принимать ориентировочно из следующего диапазона [9]: для зоны охлаждения пара (ОП) – kоп = 50–100 Вт/(м2К); для зоны собственного подогревателя (СП) – kсп = 2400–2700 Вт/(м2К); для зоны охлаждения конденсата пара (ОД) – kод = 150–1000 Вт/(м2К).

4.6. Определение основных конструктивных размеров теплообменного аппарата Определение основных конструктивных размеров теплообменника начинают с оценки объемных секундных расходов по каждому из теплоносителей [10].

Объемный секундный расход греющей среды (пара), м3/с Dп Vп = = Dпп. (4.10) п Объемный секундный расход нагреваемой среды, м3/с Gв Vв = = Gвв. (4.11) в Здесь п, в – плотности соответственно греющей и нагреваемой сред, кг/м3;

п, в – удельные объемы соответственно греющей и нагреваемой сред, м3/кг.

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |   ...   | 11 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.