WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 69 | 70 || 72 | 73 |   ...   | 76 |

4. Углубить русло периодического водотока в месте размещения моста или трубы с соответствующим понижением отметок лотка (лога) Нл, наивысшего уровня подпертой воды (НУПВ), а также и глубины во входном сечении (моста или трубы) hвх, что позволит разместить ИССО (удовлетворив гидравлические и конструктивные требования), рис.П.11.14. Углубление русла, устраиваемое под мостом или в логу, где 139 ПРИЛОЖЕНИЕ 11. ВЫБОР ТИПОВ И ОТВЕРСТИЙ ВОДОПРОПУСКНЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИЛОЖЕНИЕ 12. ПРИМЕРЫ РАЗМЕЩЕНИЯ ВОДОПРОПУСКНЫХ СООРУЖЕНИЙ Рис.П.11.14. Схема углубления русла под мостом: а - до ПРИЛОЖЕНИЕ 12.

углубления; б – после углубления на величину срезки под мостом hсрез; Н – напор воды перед ПРИМЕРЫ РАЗМЕЩЕНИЯ ВОДОПРОПУСКНЫХ СООРУЖЕНИЙ НА мостом; hвх – глубина воды во ПЕРИОДИЧЕСКИХ ВОДОТОКАХ входном сечении сооружения; Нл – отметка дна лога (лотка) по оси В приложении 12 приведены три примера размещения водопропускных ИССО на сооружения до срезки; Нл(срез) – то периодических водотоках с проверкой требуемых гидравлических и конструктивных же после углубления (срезки); Нпр условий. Инженерно-геологические, климатические, гидрологические условия – проектная отметка в пределах благоприятные: нет ледохода, заторов льда, карчехода, селевых потоков, большого мостового перехода; Нбзп – количества взвешенных частиц, наледей, грунты не вечномерзлые, не просадочные, нет отметка бровки земляного разломов и неравномерных подвижек блоков земной коры. Во всех примерах не ставится полотна (насыпи) возле конусов задача унификации типоразмеров размещаемых ИССО. Район проектирования не моста; рис. из /8/ (переработан) относится к Северной строительно-климатической зоне. Рекомендуется также посмотреть примеры выбора типа и размеров отверстий водопропускных сооружений (в том числе с учетом аккумуляции воды перед сооружением), приведенные в работах:

/21, с.207 - 210/, /22, с.47 - 48, 104 - 105/, /24, с. 35 – 52/, /25, с. 3 – 13/, /28, с.145 – 155/.

Пример №1. Разместить ИССО на периодическом водотоке при исходных данных:

- расходы притока к замыкающему створу составляют: Qпр(расчет) = 8,5 м3/с; Qпр (max) = 11,м3/с;

- отметки: дна лога Нл = 311,40 м; проектной линии по оси ИССО Нпр = 313,60 м;

- высота насыпи по оси ИССО: hн = 313,60 – 311,40 = 2,20 м.

Гидравлические проверки ИССО.

1. По прил.5, рис.П.5.1 устанавливаем, что из типовых круглых железобетонных труб расчетный расход притока Qпр(расчет) = 8,5 м3/с в зоне расчетных расходов пропустят:

КЖБТ отв. 22,0 и КЖБТ отв. 31,5 м, следовательно, для них выполняется первая гидравлическая проверка.

2. По прил.5, рис.П.5.1 устанавливаем, что максимальный расход притока Qпр (max) = 11,м3/с обе трубы пропустят в безнапорном режиме, но с различными напорами: Нmax КЖБТ =1,72 м и Нmax КЖБТ 31,5м =1,55 м, следовательно, выполняется вторая 22,0м гидравлическая проверка.

3. Величина максимального напора не превышает 4,00 м для обеих труб, следовательно, выполняется третья гидравлическая проверка. Третья гидравлическая проверка выполняется всегда, когда пользуются графиками, приведенными в прил.5 – 8, для типовых труб, т.к. графики составлены с учетом этой проверки.

4. По прил.5, рис.П.5.1 устанавливаем скорости течения воды на выходе из труб при пропуске расчетного и максимального расходов и сравниваем их с допускаемыми для принятого в типовом проекте типа укрепления: vвых(расчет)доп= 6,1 м/с; vвых(max)доп = 8,3 м/с.

Для КЖБТ отв.22,0м vвых(расчет) = 3,1 м/с < 6,1 м/с; vвых(max) = 3,55 м/с < 8,3 м/с (проверка выполняется).

Для КЖБТ отв. 31,5м vвых(расчет) = 3,2 м/с < 6,1 м/с; vвых(max) = 3,45 м/с < 8,3 м/с (проверка выполняется).

Четвертая гидравлическая проверка выполняется всегда для всех труб (ее можно было не делать) – если трубы подбирают типовые по графикам, приведенным в прил.5 – 8.

5. По продольному профилю намечаем (пунктирной линией) положение разлившейся подпертой воды при наибольшем напоре (рисунок с профилем не приведен):

НУПВ КЖБТ 22,0м = Нл+Нmax КЖБТ 22,0м = 311,40 +1,72 = 313,12;

НУПВ КЖБТ 31,5м = Нл+Нmax КЖБТ 31,5м = 311,40 +1,55 = 312,95.

141 ПРИЛОЖЕНИЕ 12. ПРИМЕРЫ РАЗМЕЩЕНИЯ ВОДОПРОПУСКНЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИЛОЖЕНИЕ 12. ПРИМЕРЫ РАЗМЕЩЕНИЯ ВОДОПРОПУСКНЫХ СООРУЖЕНИЙ Устанавливаем, что проектная отметка по оси сооружения является минимальной в 2. По прил.7, рис.7.1 устанавливаем, что Qпр(расчет) = 47,25 м3/с в зоне расчетных расходов пределах НУПВ для обеих труб (вариант положения проектной линии, см. рис.П.11.2 пропустит только МГТ отв. 33,0 м, однако, максимальный расход притока эта труба не а). Выполняем проверку пятого гидравлического требования: пропустит внутри поля графика, т.е. не будут выполнены третья и четвертая НУПВ + hзапас над НУПВ(безнапор) Нпр = 313,60. гидравлические проверки; к тому же, эта труба не пройдет и первую конструктивную Для трубы КЖБТ отв. 22,0м: НУПВ + 0,50 = 313,12 + 0,50 = 313,62 > 313,60 (проверка проверку по величине hн(min) – констр МГТ 33,0м =3,65 > hн =2,20 м.

не выполняется). 3. По прил.6, рис.П.6.1 устанавливаем, что Qпр(расчет) = 47,25 м3/с в зоне расчетных Для трубы КЖБТ отв. 31,5м: НУПВ + 0,50 = 312,95 + 0,50 = 313,45 < 313,60 (проверка расходов пропустит только ПЖБТ отв. 24,0 м; однако, по величине hн(min) – констр ПЖБТ выполняется). =3,20 > hн =2,20 м труба не проходит первую конструктивную проверку.

24,0м Следовательно, только КЖБТ отв.31,5 м прошла все пять гидравлических проверок. 4. По прил.8, рис.П.8.1 устанавливаем, что Qпр(расчет) = 47,25 м3/с в зоне расчетных расходов пропустят: ПБТ отв. 6,0 м; ПБТ отв.23,0 м (при hт = 3,0м); ПБТ отв.24,0 м;

Конструктивные проверки ИССО.

ПБТ отв. 25,0 м и ПБТ отв.26,0 м; однако, по величине hн(min) – констр ПБТ ни одна из них 1. По прил.5 определяем hн(min) – констр КЖБТ 31,5м =2,04 м. На профиле запроектирована в запроектированную насыпь не войдет, т.е. не пройдет первую конструктивную насыпь по оси сооружения hн =2,20 м. Так как 2,20 > 2,04, то первая конструктивная проверку.

проверка выполняется. 5. По прил.9, рис.П.9.2 (hн = 3,00м) устанавливаем, что притекаемые расходы Qпр(расчет) = 2. По прил.5 определяем hн(max) – констр = 19,00 м – на естественном, нескальном и несвайном 47,25 м3/с и Qпр (max) = 65,70 м3/с могут пропустить семь разных схем свайно-эстакадных основании. Так как 2,20 <19,00 м, то вторая конструктивная проверка также мостов. Учитывая то обстоятельство, что проектная отметка по оси сооружения выполняется. является самой низкой в пределах разлива подпертой воды при пропуске максимального 3. Так как круглая труба имеет отверстие более 1,00 м, следовательно, ее длина не расхода (при принятой в данном примере схеме профиля, см. рис.П.11.2 а), т.е. является ограничивается по условиям внутренних работ. Третья конструктивная проверка также контрольной точкой А, в которой необходимо проверять незатопление земляного выполняется. полотна), из семи схем следует оставить для дальнейшей проверки только те, которые Вывод. Для пропуска притекаемых расходов в данных условиях может быть размещена пропускают максимальный расход с напором не более: (hн - hзапас над НУПВ = 2,20 - 0,5 = труба: КЖБТ отв. 31,5 м. Наивысший уровень подпертой воды НУПВ = 312,95 следует =1,70 м – см. третью гидравлическую проверку для мостов). Следовательно, остаются нанести пунктирной линией на продольный профиль и его отметку подписать, см. четыре схемы: СЭМ 56,0 м; СЭМ 39,3 м; СЭМ 66,0 м; СЭМ 49,3 м.

рис.П.11.2 – П.11.4. Углубление русла не требуется. 6. Для отобранных четырех схем выполняются: вторая гидралическая проверка Замечания. (максимальный напор не превышает 3,00 м), третья гидралическая проверка (запас 1. Конечно, разница в 0,02 м (см. пятую гидравлическую проверку) – несущественна и проектной линии, а следовательно, и бровки подходной насыпи над наивысшим уровнем вполне можно было бы оставить КЖБТ отв. 22,0 м для дальнейшего сравнения; тогда подпертой воды составляет не менее 0,50 м) и обе конструктивные проверки (2,00 < при первой конструктивной проверке оказалось бы, что КЖБТ отв. 22.0 м и ее не hн=2,20 < 8,00). Следовательно, осталось проверить только первую гидравлическую проходит,но уже с большей разницей hн(min) – констр КЖБТ 22,0м =2,56 > 2,20 м. Однако, и в проверку, см. формулу (П.11.40):

этом случае можно было бы предусмотреть углубление русла hсрез = 0,36 м.

Нпр Нл + 0,85 · Н + mmin + c – 0,60.

Следовательно, небольшое различие (до 0,50 м) между минимально допустимыми и Расчет начинаем с моста, имеющего небольшое по длине пролетное строение, хотя и запроектированными высотами насыпи, в разумных пределах, не являются препятствием запроектированного по схеме с пятью пролетами, следовательно, с числом опор – 4, но для размещения трубы. учитывая то, что насыпь невысокая и опоры – свайные, данная схема вполне 2. На практике подбор типов и размеров ИССО не выполняют последовательно по пяти конкурентоспособна.

гидравлическим и затем по трем конструктивным проверкам, тем более, что это деление Для СЭМ 56,0 м по рис.П.9.2 определяем значения напоров: Нрасчет = 1,29 м; Нmax = на проверки (требования, условия) введено в учебном пособии как методический прием 1,57 м. Значения запаса принимаем: при пропуске расчетного расхода mmin-Qрасчет-(Н>1) = – для последовательности изложения. В действительности, открыв какое-либо из 0,75 м (когда глубина подпертой воды перед мостом Н>1,00 м); при пропуске приложений по трубам прил.5 – 8 сразу смотрят проходит ли труба гидравлические и максимального расхода mmin-Qmax = 0,25 м. Строительную высоту конструкции для конструктивные проверки (начинать рекомендуется с небольших труб, т.к. они дешевле железобетонного пролетного строения полной длиной 6,0 м выписываем из прил.9: с = по строительной строимости). Если не проходит, тогда переходят к другому типу труб 0,95 м.

(или даже мостов – когда расходы притекают большие, а насыпь запроектирована Выполняем проверку первого гидравлического требования для мостов:

невысокая). Следующие два примера изложены именно так: не по последовательным - при пропуске расчетного расхода: 313,60 > (311,40+0,85·1,29+0,75+0,95 –0,60 = проверкам, а комплексно – по перебираемым типам ИССО. 313,59) – проверка выполняется;

Пример №2. Разместить ИССО на периодическом водотоке при исходных данных: - при пропуске максимального расхода: 313,60 > (311,40+0,85·1,57 +0,25+0,95 –0,60 = - расходы притока к замыкающему створу составляют (см.п.2.2 пособия «Определение 313,33) – проверка выполняется.

расходов притока» пример №1): Qпр(расчет) = 47,25 м3/с; Qпр (max) = 65,70 м3/с; 7. Рассчитаем отметку НУПВ для обозначения ее на продольном профиле: НУПВ = Нл + - отметки: дна лога Нл = 311,40 м; проектной линии по оси ИССО Нпр = 313,60 м; +Нmax = 311,40 + 1,57 = 312,97.

- высота насыпи по оси ИССО: hн = 313,60 – 311,40 = 2,20 м. Вывод. Для пропуска притекаемых расходов в данных условиях может быть размещен свайно-эстакадный мост: СЭМ 56,0 м. Наивысший уровень подпертой воды НУПВ = Гидравлические проверки ИССО + Конструктивные проверки ИССО 312,97 следует нанести пунктирной линией на продольный профиль и его отметку 1. По прил.5, рис.П.5.1 устанавливаем, что из типовых круглых железобетонных труб подписать, см. рис.П.11.2 – П.11.4. Углубление русла не требуется.

расчетный расход притока Qпр(расчет) = 47,25 м3/с в зоне расчетных расходов не Замечание. Для мостов с трапецеидальной формой подмостового русла, к которым пропустит ни одна труба.

относится и выбранный свайно-эстакадный мост, расход, пропускаемый сооружением 143 ПРИЛОЖЕНИЕ 12. ПРИМЕРЫ РАЗМЕЩЕНИЯ ВОДОПРОПУСКНЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИЛОЖЕНИЕ 12. ПРИМЕРЫ РАЗМЕЩЕНИЯ ВОДОПРОПУСКНЫХ СООРУЖЕНИЙ зависит от высоты насыпи и при одной и той же схеме, но разных высотах насыпи больший Рассчитаем количество пролетов n по формуле: n = (Lм – 8) / lп = (79,76 – 8) / 34,2 = 2,1.

расход пропустит мост на меньшей насыпи, см. прил.4. В рассмотренном примере на 5. Примем n=2 и проверим, допустима ли погрешность (см. часть 4 пособия, раздел 2).

продольном профиле запроектирована насыпь hн = 2,20м. При подборе схемы моста Lм(обеспеч) = n · lп + 8 = 2 · 34,2 + 8 = 76,40 м.

использовался график возможных водопропускных способностей мостов при высоте насыпи (Lм(потреб) - Lм(обеспеч)) / Lм(потреб) = (79,76 – 76,40) / 79,76 = 0,04 < 0,08, hн = =3,00м. Следовательно, принятые в расчете значения напоров Нрасчет (h = 3,0м) = 1,29 м; следовательно погрешность допустима и может быть принят двухпролетный мост.

Нmax(h = 3,0м) = 1,57 м – несколько завышены. В действительности привысоте насыпи hн = 6. Рассчитываем НУПВ = Нл + Нmax = 343,20 + 2,20 = 345,40.

2,20м живое сечение потока под мостом будет больше и напоры несколько снизятся, см. Вывод. Для пропуска притекаемых расходов в данных условиях может быть размещен рис.П.4.4. При необходимости уточнения расчетов следовало бы определить значения железобетонный мост с массивными опорами и обсыпными устоями: ЖБМ 234,2 м.

напоров для данной схемы моста и по графикам, изображенным на рис.П.9.1, т.е. при hн = Наивысший уровень подпертой воды НУПВ = 345,40 следует нанести пунктирной линией 2,00м. Эти напоры составили бы Нрасчет (h = 2,0м) = 1,15 м; Нmax(h = 2,0м) = 1,43 м. Следовательно, на продольный профиль и его отметку подписать, см. рис.П.11.2 – П.11.4. Углубление русла с помощью линейной интерполяции могут быть установлены истинные напоры перед СЭМ не требуется.

Pages:     | 1 |   ...   | 69 | 70 || 72 | 73 |   ...   | 76 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.