WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |   ...   | 10 |

Максимум достигается в точке 1/T. Заметим, что ошибка асимптотической ЛАЧХ апериодического звена не зависит от k и T и равна примерно -3дб.

L=20lgk-20lgk+10lg T22+1 = 10lg2дб. - 3.03 дб. (1/2 раз 0.707).

Уровень -3дб. принято также считать границей полосы пропускания.

Логарифмические частотные характеристики инерционного звена.

ЛАЧХ L()дб.

Асимптотическая ЛАЧХ Настоящая ЛАЧХ 20lgk L(1/T)3.03дб.

20lgk- 20дб. =1/T с в декадах 0.1 1 10 100 ЛФЧХ () =10/T наклон -20дб./дек.

/ / в декадах -/ -arctg(T) -/Рис. 7.5 Ноль частоты находится слева в - (логарифмический масштаб).

7. Реализация инерционного звена.

Убедимся, что простейшая "интегрирующая RC цепочка" на самом деле является инерционным звеном по напряжению.

Обойдем контур и вычислим операторное выражение для выходного напряжения через входное. Затем получим ПФ.

Рис. 7.Uвх(p) 1 Uвх(p) 1 k Uвых(p) = • = ; W(p) = = ; где T = RC;K = 1.

R +1/ pC pC RCp +1 RCp +1 Tp +• Лекция 8.

Имеется также общий метод получения реализаций передаточных функций с помощью операционных усилителей.

Идеальный инвертирующий операционный усилитель.

k = - ;

Rвых. = 0 ;

Rвх.

Rвх. = ; Свх.

Рис. 8.Cвх. = 0.

Идеальная АФЧХ;

Идеально линейная амплитудная характеристика.

Охватим такой инвертирующий усилитель отрицательной обратной связью, причём Z(p) и r(p) - произвольные операторные выражения, то есть любые цепи, в том числе, активные. Вследствие бесконечного усиления операционного усилителя, бесконечного входного сопротивления и отсутствия входной ёмкости напряжение на его входе и входной ток должны быть равны нулю.

Поэтому: Рис. 8.I1(p)+I2(p)=0; (сумма токов в узле);

Uвх(p)=I1(p)r(p); (обход вх. контура);

Uвых(p)=I2(p)Z(p);(обход контура ООС);

Если выбрать активные компоненты:

r(p)=r; Z(p)=R - резисторы, тогда входное Операционный усилитель, охсопротивление с учётом ООС будет равно:

ваченный комплексной ООС.

rвх=r;

Вычислим передаточную функцию по напряжению: W(p)=Uвых(p)/Uвх(p).

W(p)=Uвых(p)/Uвх(p) = (I2(p)Z(p))/(I1(p)r(p)) = -R/r; Выбором резисторов можно задать практически любой отрицательный коэффициент усиления.

Но это лишь частный случай общей формулы (8.1), имеющийся для усилителя с несколькими входами (если имеется несколько входных цепей ri(p)):

Z(p) ; (8.1) Wi (p) = ri (p) i=1,k Пример 3. Инвертирующий интегратор.

Пусть в цепи ООС находится конденсатор с ёмкостью С, а на входе - активный элемент - резистор R. В соответствии с (27) получим W(p):

W(p) = - 1/(pCR) = -k/p; Это - инвертирующий интегратор.

Интегратор может иметь начальные условия. Это есть не что иное, как начальный заряд емкости.

Ограничения линейного диапазона ОУ сказывается на качестве его работы при больших сигналах:

Существенное значение на качество ин Рис. 8.3 тегратора оказывает частотная характе- ристика ОУ. Узкая полоса пропускания ухудшает его работу.

Вообще, основными факторами, нарушающими идеальную работу схемы на ОУ являются:

конечность усиления;

ненулевая входная ёмкость;

ненулевое выходное и небесконечное входное сопротивления;

неидеальная частотная характеристи- ка;

нелинейнаяамплитудная характери- Рис. 8.4 стика.

• Интегрирующее звено (интегратор).

1. Передаточная функция интегрирующего звена:

k k- коэффициент усиления.

W(p) = ;

p 2. Дифференциальное уравнение интегратора:

• x(t) = ku(t); Д.у. первого порядка;

t Общее решение : x(t) = x(0) + ku()d;

3. Переходная функция инерционного звена:

При u(t)=1(t) и нулевых начальных условиях H(t)=kt(t); H(p)=k/p2.

4. Весовая функция инерционного звена:

При u(t)=(t) и нулевых начальных условиях h(t)=k1(t); h(p)=k/p.

H(t) h(t) kt 1 1(t) k k1(t) Переходная функция Весовая функция интегратора интегратора 0 t Рис. 8.5 0 t 5. АФЧХ интегратора.

k k k W( j) = = - j = • e- j / 2;

j Интегратор ослабляет высокие частоты пропорционально частоте и неограниченно усиливает низкие частоты. Фазовый сдвиг постоянен: -/ ImW(j) Годограф АФЧХ ин- Годограф расположен вдоль отрицательной мнимой оси.

тегрирующего звена.

Фазовый сдвиг равен -/2, а радиус - вектор АЧХ при из- менении частоты от 0 до = ReW(j) монотонно убывает от значе- A()=k/ ()=-/2 ния, стремясь к 0.

Коэффициент усиления бес- конечно малых частот неогра- 0 ничен (теоретически).

Рис. 8.6. Логарифмические частотные характеристики интегратора.

k L() = 20lg W(j) = 20lg = 20lg k - 20lg ;

ЛАЧХ и ЛФЧХ интегратора.

График ЛАЧХ имеет наклон -20дб./декаду и проходит через рез точку 0дб. на частоте =k.

Рис. 8.7. Реализация интегрирующего звена.

Выше в этой лекции уже рассмотрена реализация интегратора с помощью операционного усилителя.

Чтобы получить интегратор можно также взять инерционное звено с очень большой постоянной времени Т и большим К.

kинерц. kинерц. k Если Тр>>1, то W(p) = = ;

Tинерц.p +1 Tинерц.p p Точность работы такого интегратора увеличивается с ростом частоты. Именно поэтому термин "интегрирующая RC цепочка" имеет смысл.

До того, как перейти к дифференцирующему и форсирующим звеньям, датим определение физической реализуемости передаточной функции.

Передаточная функция является физически реализуемой, если существует конкретное устройство или программа, которые позволяют реально получить или вычислить выход блока с такой передаточной функцией при реальных типовых входных сигналах и их комбинациях.

Отметим сразу, какие факторы могут воспрепятствовать физической реализуемости:

нарушение причинности - выходной сигнал появляется раньше входного;

нереализуемая частотная характеристика, например, не стремящаяся к нулю при бесконечно больших частотах;

появление на выходе блока бесконечных значений сигналов в конечные моменты времени при подаче физически реализуемых сигналов.

Физически нереализуемой заведомо является передаточная функция с порядком числителя большим порядка знаменателя. Строго говоря, физически нереализуемой является и ПФ с порядком числителя равным порядку знаменателя. В первом случае после деления числителя на знаменатель выделяется, помимо прочего, несколько идеальных дифференцирующих звеньев. Во втором случае при делении числителя на знаменатель выделяется усилительное звено. Заметим, что даже идеальный усилитель не может быть физически реализован, не говоря уже об идеальном дифференцирующем звене, так как в обоих случаях АЧХ не стремятся к нулю при росте частоты.

Замечание: Для двух звеньев, связанных следующим соотношением:

W1(p)=1/ W2(p) справедливы следующие тривиальные равенства:

W1(j) = 1/ W2(j); то есть АФЧХ1 = 1 / АФЧХ2;

L1() = -L2();

1() = -2 ();

В силу этих очевидных равенств а также замечаний к (12) не будем отдельно рассматривать следующие звенья (оставив это на самостоятельное изучение):

дифференцирующее, форсирующее, форсирующее 2-го порядка.

Перейдем к часто используемому, но "нетиповому" реальному дифференцирующему звену. Причина, по которой оно рассматривается, заключается в физической нереализуемости идеального дифференцирующего звена, при том, что сама операция дифференцирования часто встречается при описании процессов разной природы. Реальное дифференцирующее звено является соединением двух типовых звеньев - идеального дифференцирующего и инерционного, вместе приближённо описывающих операцию идеального дифференцирования. Покажем, что в любом конечном диапазоне рабочих частот характеристики такого звена могут быть сколь угодно близки к идеальным.

• Реальное дифференцирующее звено (нетиповое).

kp kp 1/(Tp+1) Wреал.диф.(p) = ; при T << 1;

Tp +Идеальное диф- При формальном рассмотрении Инерционное ференцирующее порядок звеньев несущественен.

Рис. 8.Реальное дифференцирующее kp – блок идеального дифференцирования; 1/(Tp+1) – инерционное звено.

Построим АФЧХ реального дифференцирующего звена.

kj kj(1 - Tj ) T W ( j) = = = k( + j ) = 2 2 2 Tj + 1 (Tj + 1)(1 - Tj ) T + 1 T + 2 2 (T + 1) k j / 2- jarctgT j / 2- jarctgT = k • e = • e ;

2 2 2 (T + 1) T + Идеальное дифффер. звено.

ImW(j) Годограф описывает *=1/T полуокружность с радиусом, A(*)=k/(2T) стремящимся к при T стре- k/T мящимся к 0. При этом годог- =0 ReW(j) раф прижимается к положите- льной мнимой полуоси и ста- новится практически неотли- (*)=/ Рис. 8.9 чим от годографа идеального дифференцирующего звена.

Годограф АФЧХ реального Частота *=1/T считается дифференцирующего звена.

максимальной, при которой еще реальное дифференцирующее звено работает "почти как идеальное".

При достаточно низких частотах реальное дифференцирующее звено близко к идеальному.

Реализация реального дифференцирующего звена :

R C сС RCp RCp Uвх(p) R Uвых(p);W(p) = ;

r C W(p) = RCp +rCp+1;

Рис. 8.Любая из этих схем (дифференцирующая цепочка или ОУ с обратной связью) имеет передаточную функцию по напряжению, совпадающую с ПФ реального дифференцирующего звена.

• Лекция 9.

Выше рассмотрены все типовые звенья первого порядка.

Общее для всех звеньев первого порядка :

Наклон ЛАЧХ ± 20 дБ/дек Максимальный поворот фазы ± /Имеется два типовых звена второго порядка: форсирующее 2-го порядка и колебательное. Форсирующее звено 2-го порядка равно сумме дифференцирующего 2го порядка, идеального дифференцирующего и усилительного. Поэтому интерес представляет колебательное звено.

• Колебательное звено Позволяет описать присущий многим системам элемент колебательности. Наиболее близкий математический аналог – математический маятник с фиксированным коэффициентом затухания.

1. Передаточная функция колебательного звена:

k - коэффициент усиления;

k Т - постоянная времени;

W( p ) = ;

T2p 2 + 2dTp + 1 d - коэффициент (декремент) затухания.

Если дискриминант квадратного трёхчлена D=d2-1>0, то трёхчлен может быть разложен на произведение двух простых скобок, соответствующих инерционным звеньям. Этот случай неинтересен, поэтому будем полагать: d<1, при этом полином имеет два комплексно-сопряжённых корня.

2. Дифференциальное уравнение колебательного звена:

•• • T2 x(t) + 2dT x(t) + x(t) = ku(t); Д.у. второго порядка;

3. Переходная функция колебательного звена:

d - t 1 1- d2 d 1- dT H(p) = W(p) • ; H(t) = k(1- e (cos( t) + •sin( t));

p T T 1- dПереходная функция имеет достаточно сложный вид, но наиболее характерно то, что имеется экспоненциальное затухание переходного процесса с коэффициентом -d/T а также колебательность с частотой = 1-d2/T.

От знака d зависит наличие затухания или, наоборот, увеличения амплитуды колебаний. Сами колебания будут лишь в том случае, если d<1.

H(t) Переходная функция колебательного звена.

огибающая ~e-dt/T k Выпуклость вниз Рис. 9. 0 t 4. Весовая функция колебательного звена.

d - t 1 1- dT h(p) = W(p); h(t) = ke • •sin( t));

T T 1- d h(t) Весовая функция колебательного звена.

огибающая ~e-dt/T Рис. 9. t Характерным является то, что период колебаний зависит от затухания: при увеличении затухания период колебаний увеличивается. Правда, эта зависимость не очень ярко выражена при малых d<<1. Например, при d=0.3 изменение частоты колебаний составляет 5%. Поэтому обычно зависимостью частоты колебаний от затухания пренебрегают.

5. АФЧХ колебательного звена:

k k(1 - T 2 - 2dTj) W( j) = = = - T22 + 2dTj + 1 (1 - T22 + 2dTj)(1 - T22 - 2dTj) 1 - T22 2dT = k( - j ) = 2 (1 - T22 )2 + 4d T 2 (1 - T22 )2 + 4d2T2dT - jarctg k 1-T= • e ;

(1 - T22 )2 + 4d2T ImW(j) Годограф описывает кривую, Годограф АФЧХ заходящую в третий квадрант.

инерционного звена.

На частоте *=1/T имеется фа- зовый сдвиг -/2, но максимум амплитуды достигается на ме- =0 ReW(j) ньшей м = 1 - 2d2 • *.

рост d Эта разница невелика, поэто- му, также, как в случае с час- тотой колебаний, считают эти частоты практически равными.

*=1/T м=1/T Величина самого максимума Максимальная амплитуда амплитуды А(м) также мало k k отличается от А(*):

A ( м ) = A (*) = 2d 2 d 1 - d A(*) = 1 - d • A(м).

Рис. 9.6. ЛАЧХ и ЛФЧХ колебательного звена:

k L() = 20lg W(j) = 20lg = (1- T22 )2 + 4d2T= 20lg k -10lg((1- T22 )2 + 4d2T22 );

Эта трансцендентная функция является ЛАЧХ колебательного звена. Чтобы упростить использование ЛАЧХ, рассмотрим асимптотическую ЛАЧХ. Переход к асимптотической ЛАЧХ: заменяем истинную ЛАЧХ – ломаной асимптотической. Выделим области низких и высоких частот и по отдельности рассмотрим поведение ЛАЧХ в этих областях. После чего, оценим максимальную ошибку, возникающую на границе областей.

Область низких частот: T22 <<1; т.е. <<1/T; можно пренебречь выражением T22. Получаем: L()=20lgk; Это горизонтальная прямая.

Область высоких частот: T44 >>1; т.е. >>1/T; можно пренебречь всеми остальными членами в сравнении с выражением T44. Получаем L()=20lgk-40lgT.

Уравнение прямой с наклоном -40дб./декаду в логарифмических координатах.

Излом асимптотической LАЧХ имеется на с =1/T. Вычислим max. ошибку.

Здесь имеется существенное отличие от поведения ЛАЧХ остальных звеньев, в частности, инерционного: в районе частоты 1/T имеется максимум, из-за чего поведение асимптотической ЛАЧХ может в этой области существенно отличаться от истинной. В инженерной практике используют такой подход: вначале рисуют асимптотическую ЛАЧХ а затем добавляют "горб" в точке максимума. Аналитическое исследование выявляет следующее:

вообще горб имеется лишь при d < 1/2 0.707;

при 1/2 0.707

L=20lgk-20lgk+10lg4d2 = 20lg2d6.06 дб.(max.) максимум ЛАЧХ достигается в точке м = 1 - 2d2 • ;

T величина максимума Lм = 20 lg k - 20 lg(2d 1 - 2d );

при увеличении затухания максимум смещается влево;

ЛАЧХ L()дб.

разрыв при d=ЛАЧХ при d>0. 20lgk L(1/T)6.06дб.

20lgk- 40дб.

=1/T с в декадах 0.1 1 10 100 ЛФЧХ () =10/T наклон -40дб./дек.

м = 1- 2d2 • T / в декадах -/ -arctg(2dT/(1-T22)) рост d - ЛАЧХ и ЛФЧХ характеристики колебательного звена.

Рис. 9.7. Реализация колебательного звена.

Следующая схема обладает передаточной функцией колебательного звена по напряжению.

Uвых.(p) 1 k W(p) = = = ;

Uвх.(p) LCp2 + RCp +1 T2p2 + 2dTp +RC R C параметры звена : k = 1; T = LC; d = = ;

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |   ...   | 10 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.