WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Авторефераты по темам  >>  Разные специальности - [часть 1]  [часть 2]

Интенсификация технологии промывки судовых систем пульсирующим двухфазным потоком

Автореферат кандидатской диссертации

 

На правах рукописи

 

Лебедева Елена Геннадьевна

 

 

ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ПРОМЫВКИ СУДОВЫХ СИСТЕМ ПУЛЬСИРУЮЩИМ ДВУХФАЗНЫМ ПОТОКОМ

 

 

Специальность: 05.08.04 – Технология судостроения, судоремонта и организация судостроительного производства.

Автореферат

Диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Санкт – Петербург – 2012

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО филиале Санкт-Петербургского Государственного Морского технического университета  в городе Северодвинск «СЕВМАШВТУЗ»  на кафедре №5 «Судостроительное производство и сварка»

Научный руководитель: доктор технических наук, старший научный сотрудник

Николай Иванович Герасимов

Официальные оппоненты:         Главный конструктор ЦКБ МТ «Рубин», к. т. н. Орехов Евгений Николаевич

Старший научный сотрудник ОАО «ЦТСС», д.т.н.

Куклин Олег Сергеевич

Ведущая организация: ОАО «ЦС «Звездочка»

Защита диссертации состоится «28 » мая 2012г. в «13» часов на заседании ДС Д223.009.04 при «ФБОУ ВПО СПГУВК» по адресу: 198035, г. Санкт-Петербург, ул..Двинская 5/7, ауд 235.

С диссертацией можно ознакомиться в фундаментальной библиотеке «ФБОУ ВПО СПГУВК».

Автореферат разослан «26» апреля 2012г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

доктор технических наук, профессор                                                                       Ерофеев В.Л.

Актуальность проблемы.

Повышение работоспособности и надежности механизмов, судовых систем, напрямую связано с рабочими процессами, протекающих в системах и их элементах. Безопасность и надежность эксплуатации, стабильность режимов работы энергетических комплексов зависит также от качественной технологии изготовления систем и их элементов. За последние 50 лет требования к чистоте систем СЭУ и систем гидравлики постоянно ужесточались и повышались, что обусловлено повышением требований к контролю за параметрами среды, созданию более чувствительной контрольно-измерительной аппаратуры, функционированию, конструкции, безопасности и надежности СЭУ и живучести всего судна в целом. Небольшое присутствие примесей технологического или эксплуатационного происхождения, отклоняет рабочие параметры процессов от расчетных,  ухудшает процессы теплосъёма в ТОА,  способствует раннему износу и выходу из строя механизмов, арматуры, нарушает режимы управления системами гидропривода и СЭУ, является причиной ускоренной коррозии материала трубопроводов.

Интенсификация воздействия промывочной среды, использование технологических приемов ускоряющих процесс промывки позволяют повысить надежность механизмов, оборудования; сократить время промывочных работ; обеспечить повышение качества продукции и производительности труда; снизить ресурсопотребление, улучшить экологическую обстановку. Выбор и разработка прогрессивного, наиболее эффективного, технологически простого и экономически выгодного метода промывки и его научное обоснование является основной научной идеей диссертационной работы.

Целью диссертационной работы является:

-  повышение качества промывки судовых систем для увеличения рабочего ресурса и надежности оборудования, механизмов;

- снижение продолжительности промывки судовых систем;

- снижение  энергетических затрат происходящих на этапе промывки судовых систем.

Задачи исследования:

1. Разработать математическую модель транспортирования частиц загрязнений в двухфазном потоке в трубопроводах.

2. Экспериментально обосновать способ создания двухфазного пульсирующего потока. Разработать схему промывочного стенда с возможностью создания устойчивого двухфазного потока в системах; провести пробную промывку, оценить результаты.

3. Разработать примерную технологию проведения промывки двухфазным потоком.

Объектом исследования являются – судовые системы.

Предметом исследования – технология проведения промывочных работ и способы интенсификации промывки судовых систем.

Научная новизна:

  1. Разработана математическая модель движения частиц загрязнений, в поступательном и в закрученном однофазном потоке моющей жидкости с учетом влияния толщины гидродинамического пограничного слоя.
  2. Разработана математическая модель движения частиц загрязнений в двухфазном моющем потоке жидкости.
  3. Разработан и экспериментально обоснован способ создания двухфазного пульсирующего потока жидкости. Устройство, реализующее способ, снижает потери напора моющей жидкости в трубопроводной системе в среднем в 1,5 раза, при этом амплитуда пульсаций в моющей среде возрастает по сравнению с исходной в среднем на 10-20 дБ.
  4. На основании экспериментальных исследований предложена инженерная методика процесса промывки судовых систем, позволяющая снизить энергозатраты и уменьшить время промывки.

Практическая ценность результатов работы заключается: во внедрении предложенного способа интенсификации процесса промывки методом пульсирующего двухфазного потока; разработанной на ее основе оптимизационной технологии.  Что позволяет 1) повысить качество параметров рабочих сред судовых систем, увеличивая безотказность, безопасность и надежность механизмов, оборудования и других  элементов систем; 2) снизить экономические и энергетические затраты.

Достоверность полученных результатов и выводов, хорошо согласуется с данными  экспериментальных исследований.

При математическом моделировании процесса взаимодействия частиц загрязнений с потоком вязкой жидкости и двухфазным потоком использованы фундаментальные положения механики жидкости и газа.

Теоретической и методологической основой диссертационного исследования являются методы дифференциального и интегрального исчисления, численные методы.

Реализация результатов исследования. Практическая реализация результатов исследования осуществлена в производственном цикле предприятий ОСК: ОАО «НИПТБ «Онега», ОАО «ЦС «Звездочка», ОАО «ПО СЕВМАШ».

Личный вклад автора. Основные теоретические положения и экспериментальные результаты в период 2008-2012г.г. получены автором благодаря консультациям д.т.н., профессора В.А. Стенина. За что выражаю свою огромную благодарность лично В.А. Стенину.

Апробация работы и публикации. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались на научно-технической конференциях «Ломоносовские чтения» (Северодвинск 2009, 2011), III Международной науч.-техн. конф. молодых специалистов, аспирантов и студентов «Математическое моделирование естественнонаучных и социальных проблем» (Пенза, 2009), XIV ВНТК «Современные промышленные технологии» (Нижний Новгород, 2009).

По материалам исследований было опубликовано 9 работ.

Структура и объём работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, заключения; содержит 156 страниц текста, 68 рисунков, 11 таблиц, список применённой литературы из 138 наименований.

Основное содержание работы.

Во введении обоснована актуальность работы, сформулирована цель исследований, показана научная новизна и практическая ценность. По результатам предварительного анализа целей разработана структура и содержание диссертации.

В первой главе проведено исследование современного состояния данного вопроса и сделан критический анализ существующих методов промывки судовых трубопроводов, определена специфичность подхода к каждому способу промывки, область и возможность их применения. Дано сравнение, выявлены недостатки и преимущества отдельных способов промывки судовых трубопроводов. Определена специфика судовых трубопроводов, как насыщенных ответственными механизмами, аппаратами, устройствами; сильно разветвленных и протяженных.

Повышение  качества промывки судовых систем происходит в основном за счет способов ее интенсификации. В качестве такого способа предлагается пульсирующая двухфазная промывка, обладающая свойством флотации. Применение двухфазной промывки возможно после детальной разработки ее методики.

Во второй главе комплексно исследуется процесс гидродинамической промывки и способы её интенсификации. Для этого рассмотрены различные математические модели промывки применительно к загрязняющим веществам, находящимся в различных силовых соотношениях с потоком промывочной среды и очищаемой поверхностью.

Использована теория вязкого подслоя. Рассмотрено взаимодействие крупных и мелких частиц относительно величины подслоя в потоке. Т.о., обосновано, почему при гидродинамических очистках до 95% вымываемых частиц имеют размеры более 0,1мм, а частицы размерами менее 0,1мм являются самыми трудно вымываемыми.

Из известного соотношения для величины ламинарного вязкого подслоя:

.                        (1)

С возрастанием средней скорости потока величина пограничного слоя будет уменьшаться. Для труб большего диаметра пограничный слой будет больше. Примерная величина пограничного слоя для разных труб с разными средними скоростями потока воды в них, представлена в таб. 1. Большинство крупных частиц технологических загрязнений, выступают из области пограничного слоя, табл. 1. Все мелкие технологические загрязнения соизмеримы с величиной подслоя и первоначально находятся в его пределах, покоясь на стенке трубы, или частично выступают из него; крупные возвышаются над областью ламинарного подслоя, попадают в ядро потока, захватываются основным потоком и далее вымываются.

Гидродинамическая модель на основе статистической модели турбулентности. Условием подъема частицы в потоке является (рис 1):                                                 (2)

Ось х направлена вдоль оси трубы, ось у – перпендикулярно оси трубы, Р - сила, действующая на частицу со стороны потока (Рх и Ру – проекции этой силы на ось х и на ось у), G – сила тяжести твердой частицы.

 - подъёмная сила, где –определяется динамическим давления  и площадью сечения частицы Sх, ky - коэффициент подъемной силы.  - Архимедова сила.  - обусловлена пульсациями скорости, возникающими в поперечном основному потоку направлении Uy. Gвес частицы, определяемый: G= gVт. Rт -приведенный радиус частицы, тогда Sx = и Vт=.

                           (3)

Скорости U и Ux связаны между собой коэффициентом пульсации.

Т. о., скорость промывки  в ядре потока зависит от: 1) размеров частицы, 2) ее веса, 3) формы (от нее зависит коэффициент подъемной силы), 4) степени пульсации скорости в поперечном направлении, причем, чем больше пульсация скорости, тем меньше требуемая скорость промывки Ux.

Сравнением градиента динамического давления и разницы удельных весов жидкости и частицы определена необходимая скорость на границе ламинарного вязкого подслоя с ядром потока, способствующая вымыванию мелких частиц.

Подъёмная сила, определяемая неравномерностью профиля скорости вблизи стенки, определяется , сила Архимеда , сила тяжести . Уравнение равновесия будет:

                                               (4)

Частица может быть вынесена в ядро потока при выполнении условия:

.                                   (5)                       

В области вязкого подслоя, задав скорость на границе, можно установить, расчетную подачу по формуле Q=vcpS необходимую для выноса частиц загрязнения из пристеночной области. Она значительно превышает рекомендуемую при промывке судовых систем. Невозможность вымывания мелких частиц, попавших в зону ламинарного подслоя, становится очевидной. Т.е., для вымывания таких частиц загрязнения приходится применять дополнительные методы, интенсифицирующие процесс промывки, например, флотацию или пульсирующий поток.

Разработка математических моделей процесса промывки судовых систем методом флотации. При рассмотрении взаимодействия сплошной среды с частицами (рис 2), учитывают действие всех сил: подъемной силы в результате неравномерности профиля скорости, силы Архимеда, силы тяжести. Частица загрязнения рассматривается как единое целое с воздушным пузырьком, движущееся в потоке жидкости.

Сила Архимеда для флотируемой частицы определяется по , а сила тяжести .

Увеличение подъёмной силы для захвата частицы потоком жидкости, будет происходить за счет пузырька воздуха. Причем нужно рассмотреть такой случай, когда величина , возникающая в результате разницы скоростей сверху и снизу частицы, будет превосходить разницу удельных весов на расстоянии положения центра тяжести частицы от стенки в пределах толщины вязкого подслоя.

Тогда разницу удельных весов комплекса частица – воздушный пузырек можно выразить таким образом:

                           (6)

Следовательно, частица (твердое тело) может быть вынесена в ядро газожидкостного потока при выполнении условия:

                   (7)

При известном распределении скоростей в вязком подслое, получим, что радиус воздушного пузыря будет равен:

.                                         (8)

где для краткости обозначено и названо градиент динамического давления:

                                                (9)

Определим значение градиента динамического давления на расстоянии Rчаст=0,15мм от стенки, считая, что это расстояние соответствует пристеночной области с ламинарными скоростями. Для расчета возьмем среднюю скорость потока в трубе Ду100 равную 2 м/с. Значение градиента динамического давления на данном расстоянии от стенки равном  =3823 Па/м. При этих значении градиента динамического давления, плотности частицы =7850 кг/м3 и плотности воздуха =1,29 кг/м3, плотности жидкости =1000 кг/м3, получаем: 0,25 мм.

Динамика изменения величины требуемого радиуса воздушного пузырька 1) в зависимости от средних скоростей потока в трубе Ду100 (рис. 3), 2) аналогично можно представить возрастающую зависимость радиуса пузырька от  диаметра трубы при средней скорости 2,5 м/с, так при диаметре трубы 50мм радиус газового пузырька составил 0,25мм, а при 150мм-0,28мм.

В случае неподвижной жидкости радиус воздушного пузырька осуществляющего транспортную функцию, получается значительно больше, чем в случае движения потока:

              (10)

Адгезионное взаимодействию частицы загрязнения со стенкой трубопровода. Прилипание частиц загрязнения к внутренней поверхности трубопровода обусловлено индивидуальной адгезией частиц. Чем меньше размер частиц пыли, тем легче они прилипают к поверхности трубопроводов.

При расчетах отрывной силы рекомендуется принимать максимальное значение силы адгезии. На частицу загрязнения, прилипшую к поверхности трубопровода, действует сила, обусловленная набегающим потоком. Будем считать эту силу – сдвигающей. Т.о., работа, разрушающая адгезионное соединение будет затрачиваться на разрыв молекулярных связей и на деформацию компонентов адгезионного соединения. Разрушающая сила должна быть больше силы адгезии сцепления частицы загрязнения с поверхностью и силой деформации этого соединения силой  (для твердых металлических частиц, можно пренебречь) (рис 4). Т.е., условием отрыва частицы загрязнения потоком жидкости будет:

.                                    (11)

Отрывная сила определяется силой давления набегающего потока:

,                                 (12)

где  - площадь сечения частицы загрязнения в направлении перпендикулярном потоку,  - скорость движения потока в центре тяжести частицы (считаем, что скорость во всех точках сечения частицы примерно одинаковая).

Определим необходимую скорость потока, вызывающую отрыв частиц.

                                     (13)

Адгезионное взаимодействие частицы загрязнения с пузырьком воздуха. Гидрофильные частицы будут растворяться, в отличие от гидрофобных. Прилипание флотируемой гидрофобной частицы к пузырьку воздуха протекает на границе раздела трех фаз: частица – воздух, частица – вода, вода – воздух. Процесс прилипания может происходить в три стадии: сближение частицы с пузырьком воздуха; контакт частицы с пузырьком; прилипание.

Работа  адгезии, затрачиваемая на сцепление твердого тела с газовым пузырьком можно оценить по формуле:

                (14)    

- удельные поверхностные энергии частицы на границе с газовой средой  и - удельная поверхностная энергия на границе твердое тело-жидкость.

Удельные поверхностные энергии связаны между собой по формуле: , где   краевой угол. В результате получаем:

                           (15)

При =0 сил сцепления нет, а при =1800 силы адгезии будут совершать максимальную работу.

Для определения условия закрепления пузырьков на частицах загрязнений, представим схему взаимодействующего пузырька воздуха с частицей, упростив начальные условия, приняв поверхность контакта плоской (рис 5). При закреплении воздушных пузырьков на частицах их равновесие зависит от сил поверхностного натяжения, а также силы Архимеда:

.                        (16)

здесь, d–диаметр горизонтальной площадки прикрепления основания пузырька, Vвозд, Vчаст – объём пузырька и частицы, R-радиус кривизны пузырька в вершине, - плотность жидкой среды, - плотность частицы, - поверхностное натяжение на границе вода – воздух (=7,3*10-2 Н/м).

Из (16), определяем при каком  прикрепление пузырька к частице будет достаточным.

                                    (17)

Из (17) можно определить, что при возрастании радиуса кривизны в месте прикрепления пузырька к частице требуется все больший краевой угол . Можно установить зависимость значения краевого угла от диаметра контакта. Значение  при возрастании диаметра контакта будет уменьшаться, что говорит о том, что сцепление в данном случае упрочняется. Т.о., сцеплению частицы с пузырьком воздуха в воде будут способствовать: увеличение площади контакта частицы с воздушным пузырьком и уменьшение радиуса кривизны пузырька при контакте с частицей.

Т.к., краевой угол – величина трудно определяемая для твердых тел сложной формы, и лежит в пределах от 0 до 1800, значение необходимых радиуса кривизны и диаметра контакта определим при =1800. Т. к., R и d связаны между собой радиусом воздушного пузырька (R не может быть больше Rвозд, а d не может быть больше 2Rвозд), то последнее выражение можно заменить на приближенное, заменив , и из (16) получим:

                     (18)

Решение неравенства (18) показало, что для адгезии частицы загрязнения радиусом более 1,13 мм и пузырька воздуха в водной среде достаточно, чтобы пузырек воздуха радиусом был больше примерно 0,52мм. Для мелких частиц загрязнения радиусом 0,10-0,15мм и плотностью =7850 кг/м3, получаем, что размер воздушного пузырька при (см. ниже) будет обеспечивать адгезию частицы и пузырька воздуха.

Формирование эмульсионного режима течения двухфазной среды в трубопроводе. Нарушение пузырькового и эмульсионного режима потока может произойти в результате слияния газовых пузырей и образование снарядного режима. Дробление газовых пузырей происходит при нарушении их формы и попадании в область с повышенными пульсациями. Определение минимального размера газового пузыря в потоке жидкости можно произвести по теории напорной и вакуумной флотации. Минимальный размер газового пузырька соответствует его статическому равновесию, что зависит от перепада парциального давления воздуха в пузырьке и внешнем давлении воды. Из известного уравнения можно определить радиус, соответствующий данному перепаду давления:

,                                                  (19)

Проведенные расчеты по теории напорной флотации показали, что в потоке жидкости будут одновременно существовать пузыри различного диаметра, большие из которых соизмеримы с диаметром трубы. Так, для трубы Ду100 значение радиуса воздушного пузыря в потоке воды (средняя скорость 2м/с) составляет около 48мм, а в трубе Ду32 около 32мм. При этих значениях радиуса в трубах будет происходить их дробление. Минимальный размер пузырька воздуха в воде насыщенной воздухом составляют 0,15мм. Т.о., в двухфазном потоке одновременно будут существовать газовые пузыри различных размеров. Итак, для трубы диаметром Ду32 в потоке будут присутствовать воздушные пузырьки радиусом 0,15мм, 32мм и переменного значения от 0,15 до 32мм. Такой поток устойчивым назвать нельзя.

Для организации устойчивого пузырькового или эмульсионного режима, приходится прибегнуть к дополнительному способу воздействия на поток, которым может быть – вынужденный колебательный процесс, настроенный т.о., чтобы  двухфазный поток не  расслаивался, не допуская роста и слияния газовых пузырьков в потоке жидкости. Колебательный процесс сжатия – расширения газового пузырька в жидкости  будет устойчивым, и не затухающим, в случае наличия источника колебаний, возбуждающего колебания по частоте совпадающие с собственной частотой колебаний пузырька газа в жидкости. Т.е., вынужденные колебания среды в двухфазном потоке будут провоцировать существование газовых пузырьков определенного радиуса. Тогда в двухфазном потоке будут устойчиво существовать пузырьки газа именно того радиуса, который необходим для переноса частиц загрязнений.

Собственная частота колебаний сфероидального осциллятора определяются по уравнению:

 , Гц             (20)

Частота собственных сфероидальных колебаний пузырька газа при различных радиусах представлена в табл. 2.

Собственная частота сфероидальных колебаний газовых пузырьков уменьшается с увеличением их габаритов. Если она будет равна частоте каких-либо возмущений в системе, то получение устойчивого равновесия газовых пузырьков относительно жидкости вполне возможно, и эта частота будет являться резонансной. Если эта частота будет равна значению, например 296 Гц, то в газожидкостном потоке будут преобладать газовые пузырьки радиусом 0,5мм. Т.к., частота вынужденных колебаний в системе будет вызывать пульсации скорости и давления в потоке, то существование крупных пузырьков станет невозможным. Они будут дробиться, и настраиваться по радиусу соответствующему данной частоте. Т.о., получаем устойчивый эмульсионный поток в трубе любого диаметра и любой протяженности.

Кавитационные явления в двухфазном потоке. Проблемой устойчивости двухфазного потока является также избежание кавитационных явлений, т.к. кавитация сопровождается разрывными явлениями и может спровоцировать как расслоение потока, так и развитие масштабной кавитации. Кавитацию в жидкости можно предсказать в зависимости от концентрации и распределения газа в ней. Доминирующее влияние на процесс кавитации оказывает поверхностное натяжение жидкости на поверхности газового пузырька и жидкости.

                            (21)

      (22)

Исследования, проведенные по формулам, представленным Рождественским В.В.,  для определения критического радиуса и давления (21) и (22), показали, что радиус кавитационного зародыша при большом внешнем давлении практически не влияет на величину критического давления. При возрастании внешнего давления происходит стабилизация критического давления около значения 2,4 кПа, одновременно с ростом критического радиуса кавитационного пузырька. Т.о., для избежания кавитационных явлений в двухфазном потоке критическое давление не должно быть ниже 2,4 кПа.

Разработанная математическая модель позволила определить минимальный размер газовых включений в потоке, обеспечивающих транспорт частиц загрязнений, без сопровождения их развитой кавитацией, ростом и слиянием пузырей, расслоением потока. Определены условия устойчивости эмульсионного режима двухфазного потока с существованием воздушных пузырьков определенного диаметра. Полученные теоретические выкладки были подтверждены в главах 3 и 4.

В третьей главе было проведено моделирование процесса гидродинаимческой промывки в программе COSMOSFloWorks. Были определены толщина ламинарного вязкого подслоя в круглой трубе различного диаметра и при различных средних скоростях потока, по теории при скорости 2м/с 0,12мм, моделированием процесса 0,1мм, при скорости 3м/с – 0,08мм и 0,06мм соответственно.

Определена величина  поперечных пульсаций скоростей в турбулентном потоке, рис 6. Величина пульсаций скорости составляет максимум 0,0003м/с при средней скорости потока 2,5м/с. Ранее в главе 2 пульсации определялись:

uу =0,00010,0002=0,00015*2,5=0,000375м/с.

Эти данные подтверждают те, что содержатся в [53] о величине поперечных пульсаций скорости в турбулентном потоке в круглой трубе. Т.о., подъём частиц в поперечном направлении невозможен за счет действия одной лишь пульсационной составляющей скорости.

Определение величины градиента динамического давления  в турбулентном потоке. Распределение градиента давления по сечению трубы при помощи выражения  для средней скорости 2 м/с.

Прямая условного градиента определяется разницей удельных весов частицы и жидкости (). Условный градиент для стальной частицы плотностью 7850кг/м3 равен 67198Па/м. Условием ее подъёма (глава 2) является превышение градиента динамического давления над условным. Кроме того, можно определить частицы каких габаритов будут подхватываться потоком. Т.е., пиковое значение градиента давления вблизи стенки с увеличением средней скорости потока в трубе возрастает (при скорости 2м/с – около 3мм от стенки, при 2,5м/с – около 6мм), и область вымывания частиц, где частицы будут подхватываться потоком, будет больше, чем больше средняя скорость потока. Область захвата частиц находится на расстоянии около 0,6мм от стенки для средней скорости потока 2м/с, и около 0,8мм при 2,5м/с, и чем больше средняя скорость потока, тем она больше. Далее при расстояниях от стенки более 4,8мм и 9,8мм соответственно градиент динамического давления в потоке 2 м/с выравнивается и становится меньше условного градиента. Результаты моделирования при средней скорости потока 2 м/с приведены на рисунке 7.

Поведение легких и тяжелых частиц. Легкие частицы в турбулентном потоке всплывают, тяжелые оседают (рис.8). Поведение тяжелых и легких частиц в закрученном потоке представлено на рис 9. Тяжелые частицы при раскручивании потока со временем оседают на стенке трубы, а легкие частицы проносятся на большие расстояния, что хорошо показано в изометрии при исследовании движения нескольких частиц загрязнений, рис 10. Т.о., подтверждено: для отрыва частицы загрязнения закрученным потоком, необходимо достичь угол закрутки потока более  (рис 10). Т.о., моделирование процесса промывки судовых трубопроводов показало ограниченность методов стационарной промывки и некоторых способов ее интенсификации и подтвердило теоретические выкладки, сделанные в главе 2. В частности, показало ограничение по величине пульсаций скорости в турбулентном потоке при рекомендуемой скорости промывки. Определили величину ламинарного вязкого подслоя в турбулентном потоке как область сравнимую по величине с габаритами мелких частиц технологических загрязнений. Область превышения градиента динамического давления над условным градиентом является областью вымывания крупных частиц загрязнений. Оседание тяжелых и всплытие легких частиц в турбулентном промывочном потоке происходит систематически, что приводит к многократному проведению операции промывки. Подтвердились теоретические выводы полученные в главе 2, о величине радиальной закрутки потока более 140 необходимой для отрыва частицы, покоящейся на стенке трубы. Показана неэффективность применения закрученного потока для промывки систем, так как тяжелые частицы загрязнений оседают на стенке по мере раскрутки потока в нижней части трубопровода, а легкие частицы всплывают кверху.

В четвертой главе было проведено исследование и способ получения двухфазного потока физическим моделированием.

Целью проведения опытов являлось подтверждение возможности получения устойчивого эмульсионного двухфазного потока, обеспечивающего повышенную вымываемость частиц загрязнений по сравнению с однофазным потоком. Экспериментальные исследования проводились по нескольким направлениям.

Сравнение величины пульсации давления в потоке воды и двухфазном потоке. Подвод воздуха в систему производился при помощи турбовоздуходувки, измерение величины пульсации давления в однофазном и двухфазном потоке проводилось при помощи гидрофона. Выявлено повышение величины пульсаций в одном частотном диапазоне в случае двухфазного потока. Т.о., пульсационная составляющая подъемной силы в двухфазном потоке будет больше по сравнению с однофазным. (Рис 11.)

Определение зависимости падения давления в двухфазном потоке и исследование кавитационных явлений от газосодержания. Данный стенд (рис.12) позволяет осуществить разный подвод воздуха через клапан 7 и через клапан 8.

Подвод воздуха осуществлялся через клапан 7, установленный на входе перед центробежным насосом 2. Это возможно, при определенном пределе содержания воздуха в смеси, поступающей в насос при условиях работы данного насоса, что составляет не более 10%. Поток движется по большому контуру стенда, минуя струйный аппарат.

При расходе воздуха в системе 0, 140, 250 л/час фактическое давление составило соответственно 0,15, 0,08 и 0,075 МПа, расход воды составлял 1548л/час. Падение давления с увеличением газосодержания очевидно.

Исследования кавитационных явлений в трубопроводе. При проведении опытов было замечено явление нагрева смеси в трубопроводе. Обычно промывочную среду подогревают в специальных подогревателях, на что затрачивается некоторая доля энергии, что можно избежать при применении двухфазного потока, используя кавитационные явления.

В данном опыте проводилось измерение температуры рабочей жидкости при подведении воздуха через воздушный клапан 8 в камеру разрежения струйного аппарата. Нагревание жидкости происходило за счет кавитационных явлений, происходящих в камере смешения струйного аппарата. Так при расходе воздуха 140л/час температура составила 290С, при 250л/час – 330С, при 265л/час – 360С, расход воды составлял 1548л/час.

Исследование пульсирующего двухфазного потока. Стенд  для  организации  и  исследования  пульсирующего двухфазного  потока  представлен  на  рис. 13.

Как показали опыты, был получен устойчивый пузырьковый режим двухфазного потока в горизонтальной трубе. Эмульсия не разрушалась в течение времени, что, очевидно, объясняется возбуждением колебательного процесса в смеси воздуха с водой, генерируемой в струйном аппарате. Расход воды при закрытом клапане подачи воздуха составил 1,77 , в положении II - 2,01, III - 2,02. Расход воды определялся  при помощи сосуда с фиксированным объемом. Внешняя картина потока в виде эмульсии показана на рисунке 14.

Определение зависимости интенсивности скачка давления от  газосодержания. Опытные исследования проводились на том же стенде при следующих условиях: давление воздуха в емкости 1 составляло  Па; высота столба воды в емкости–1,2м; давление воды на выходе из водо-воздушного эжектора при закрытом клапане 5 -; расход воды в системе был постоянным и равен . В процессе  эксперимента менялось объемное газосодержание потока путем постепенного открытия клапана 5 подачи воздуха, и последовательно регистрировался уровень давления    на  выходе из  эжектора. Результаты  исследований  представлены  графиком (рис 15), что качественно  согласуются  с  аналитической  зависимостью  Дж. Витте:

      (23)           (24)

где f- относительное  сечение  водовоздушного  эжектора;  Eu – критерий  Эйлера, характеризующий  соотношение  динамического  и  статического  давлений. Уравнение  (23)  можно  преобразовать  к  виду (24), через ? – объемное  газосодержание; - плотность  воды;  - скорость  воды.

Формула  (24)  справедлива  для  двухфазной  однокомпонентной  жидкости (пароводяной  смеси). В  уравнение  (23)  не  входит  величина  объемного  газосодержания, поэтому  представляет  собой  частный  случай  внезапного  перехода  от  струйного  течения  к  пенному.

Исследование кавитационного шума в водовоздушном эжекторе. Опытные исследования проводились на том же стенде, что и два предыдущих исследования. Условия остаются прежними, положения клапана 5 подачи воздуха те же. Гидрофон  служит для регистрации частоты колебаний в магистрали. Данные выводятся на дисплей ПК. По ротаметру оценивалась подача воздуха через клапан. Подача воздуха через клапан 5 составила в первом опыте 0, в положении II - примерно 354, а в положении III - примерно 946. Данное количество поступающего воздуха при данном расходе воды соответствует газосодержанию : 0, 0,15 и 0,314 в различных положениях клапана, определенному по формуле:

                                                   (25)

Изменение звукового давления P во времени t при кавитации хорошо  аппроксимируется  экспонентой:

,                                                     (26)

где    -исходное  давление; –постоянная  времени, определяемая через резонансную частоту f замыкания пузырька воздуха (из опыта). Время t  можно найти, зная h - длину диффузора эжектора; с – скорость звука в среде; v –скорость потока:

,         (27)

При h=0,25м, v=2м/с, с=20м/с, ?=0,01с, . Результаты расчетов соответствуют увеличению  кавитационного шума в среднем на 10дБ, что хорошо согласуется с данными  опыта, чему соответствует увеличение пульсаций в потоке.

Определение величины потерь энергии при различном газосодержании в трубопроводе.  Двухфазная среда (вода+воздух) имеет меньшую плотность по отношению к однофазной (вода), в связи с этим можно предположить экономическую целесообразность применения двухфазной среды для промывки судовых систем, как менее затратную при том же расходе промывочной среды. В проведенном эксперименте определялось падение давление на участке 9 отдельно для однофазной и двухфазной среды (рис 16). Результаты представлены на рисунке 17. При этом плотность и скорость среды считаем постоянной, из уравнения Бернулли:

                (28)

Экспериментальная апробация пульсирующего флотационного метода по сравнению с широко применяемым на данный момент методом промывки прокачкой однофазной жидкости, показывает, что флотационный метод обладает значительным преимуществом. Пример стенда представлен на рис. 18. В частности, количество частиц загрязнения при двухфазной промывке за одинаковое время (40 мин) вымывается больше, что представлено в статье «Совершенствование технологии промывки гидравлических систем» В.А. Стенина и В.Г. Дронделя (Технология машиностроения. 2008, №3, с 43-44) и показано в табл 3.

1. Технология промывки судовых систем пульсирующим двухфазным потоком обеспечивает проведение более интенсивной и качественной промывки судовых систем.

На основании выполненного анализа промывки судовой системы трубопроводов и, в соответствии, с теоретическими положениями главы 2 необходимо определить оптимальные режимы ее гидравлической очистки.  Следует учитывать следующие условия:

- расход промывочной жидкости зависит от средней скорости потока воды в системе. При этом средняя скорость потока жидкости может находиться в диапазоне 1-3 м/с на различных участках трубопроводах (7), не оказывая влияния на адгезионные свойства воздушных пузырьков; хорошие адгезионные свойства обеспечиваются пузырьками воздуха в потоке воды, имеющими радиусы почти в 2 раза меньше частиц загрязнений;

- согласно исследованиям, обеспечение транспортной функции пузырьками воздуха при различных средних скоростях в трубопроводах зависит от нее незначительно. Использование в промывочном стенде специального устройства, генерирующего колебательный процесс в системе вода-воздух (20), провоцирует существование пузырьков воздуха определенного радиуса, обеспечивающего транспорт частиц загрязнений.

3. По формуле (25) следует определить необходимое количество воздуха, подаваемого в судовую систему. При этом диапазон газосодержания может составлять до 30%, в случае, если газожидкостная среда не проходит через насос, и до 10% если проходит.

4.Согласно РКД осуществляется изготовление дополнительного насыщения стенда промывки (струйный аппарат или сопло).

5.Для обеспечения смешивания промывочного двухфазного потока до эмульсии в состав промывочного стенда на входном участке должно входить специальное устройство – смеситель, одновременно являющийся генератором колебательного процесса. Таким устройством может быть – струйный аппарат (16, поз 10) или сопло (вставка) (рис 18, поз 6).

Пример промывочного стенда с применением водовоздушного эжектора в качестве смесителя и генератора колебательного процесса представлен на рис. 16. Опытная труба показана условно. Схема стенда в упрощенном виде: не указаны фильтры очистки и устройство контроля чистоты промывочного агента.

7.Подача воздуха в систему может осуществляться при помощи воздуходувки, подводящей воздух в камеру смешения струйного аппарата.

8. Стенд промывки устанавливают в непосредственной близости от судовой системы, подлежащей отмывке ее внутренних поверхностей.

9. Бак стенда промывки заполняют чистой водой (поз.6) из магистрали (поз.13).

10. С целью исключения попадания технологических загрязнений в судовую систему трубопроводов промывка замкнутой системы стенда выполняется до достижения требуемой чистоты.

11.Стенд промывки подключают к участку системы трубопроводов, обеспечивая необходимую прочность и плотность соединений (стыков) трубопроводов.

12.После заполнения бака клапан 12 закрыть. Убедиться, что показания U-образных манометров обнулены.

13.Включить компрессор в сеть с напряжением 220В. Перед проведением промывки проверить положение клапанов (клапан подачи воздуха 2-открыт; клапан подачи воды на эжектор 11 – закрыт; клапан 8, отсекающий подсос воды из бака при проведении опыта с однофазной средой открыт; редукционный клапан 4 закрыт (в выключенном положении).

14. Процесс промывки проводится при определенном давлении на выходе из компрессора, поддерживаемое ресивером. При этом измеряется расход.

15.Перед пуском компрессора убедиться в том, что показания U-образных манометров обнулены. Выкрученный редукционный клапан обеспечивает создание давления в баллоне компрессора и предотвращает создание давления в системе самого стенда промывки.

16.После проведения серии расчетного количества циклов промывки двухфазным потоком производится проверка чистоты фильтров очистки. 17.Указанные выше операции промывки повторяют до получения установленной чистоты системы трубопроводов в соответствии с требованиями проектной документации.

При применении пульсирующей двухфазной промывки наблюдается значительный технико-экономический эффект:

- При проведении пробных промывок наблюдалось увеличение количества вымытых эмульсионным потоком частиц (табл.3.), чему соответствует уменьшение количества частиц в промывочной среде: частиц размерами до 15мкм составляет 289%, а 60-90мкм – 50%.

- При проведении пробных промывок отмечается снижение энергетических затрат, обусловленных уменьшением требуемой мощности насосов при том же расходе промывочной среды в системе, на исследуемом промежутке расходов промывочной среды затрачиваемая мощность снижалась на 19,2%.

- Интенсивный вынос технологических загрязнений из судовых систем при помощи двухфазного потока осуществляет более качественную очистку внутренних поверхностей трубопроводов и оборудования, сокращает по длительности в 2-3 раза.

- Применение пульсирующего двухфазного потока для очистки гидравлических систем полностью исключает в процессе промывки появление опасных кавитационных воздействий.

Заключение.

На основании выполненного анализа существующих методик промывки трубопроводов, разработана схема исследований, направленная на повышение эффективности промывки судовых систем и оборудования, проведен комплекс теоретических и экспериментальных исследований, получены следующие научные результаты.

1. Разработаны математические модели движения частиц загрязнений в однофазном и двухфазном потоке моющей жидкости с учетом влияния толщины ламинарного вязкого подслоя.

2. Разработан и экспериментально обоснован способ создания двухфазного пульсирующего газожидкостного потока. Примененное для этого устройство, снижает потери напора моющей жидкости в трубопроводной системе в среднем в 1,5 раза, с увеличением амплитуды пульсаций в моющей среде по сравнению с исходной в среднем на 10-20 дБ.

3. На основании экспериментальных исследований предложена простая инженерная методика процесса промывки судовых систем, позволяющая снизить энергозатраты и уменьшить время промывки.

4. Осуществлено внедрение основных положений и рекомендаций диссертационной работы по промывке пульсирующим двухфазным потоком в практику судостроения и судоремонта (Приложение).

Предложенные разработки могут быть применены в области транспортирования двухфазных потоков (например, системы транспортировки нефти и газа).

Основные публикации по теме диссертации.

В изданиях перечня ВАК:

1. В.А. Стенин. Механизм переноса частиц технологических загрязнений потоком промывочной жидкости/ В.А. Стенин, Е.Г. Лебедева. // - М.: Технология машиностроения, 2011, №3. – с. 39-40.

2. В.А. Стенин. Оптимизация технологии промывки гидравлических систем/ В.А. Стенин, Е.Г. Лебедева. // - М.: Технология машиностроения, 2010, №4. – с. 43-44.

В прочих изданиях:

3. В.А. Стенин. Снижение шума гидродинамической кавитации в  трубопроводной системе/ В.А. Стенин, Е.Г. Лебедева// - Научное обозрение. М.: «Наука», 2009, №1. – с. 22.

4. В.А. Стенин. Исследование кавитационного шума в водовоздушном эжекторе/ В.А. Стенин, Е.Г. Лебедева// - Информационные технологии в науке, проектировании и производстве: Материалы XXVI ВНТК. - Нижний Новгород, 2009 – с. 20.

5. Е.Г. Лебедева. Моделирование процесса промывки трубопроводов с определением степени турбулентности потока и пульсационной составляющей скорости/ Е.Г.Лебедева// - Математическое и компьютерное моделирование естественнонаучных и социальных проблем: III Международная НТК молодых специалистов, аспирантов и студентов. – Пенза, 2009 – с. 112-114.

6. В.А. Стенин. Энергетический анализ устойчивости пузырькового течения двухфазной среды в трубопроводе/ В.А. Стенин, Е.Г. Лебедева// - Академический журнал Западной Сибири. Тюмень: «М - Центр», 2011, №2. – с. 73-74.

7. В.А. Стенин. К вопросу о снижении шумности судовых конденсаторов/ В.А. Стенин, Е.Г. Лебедева// - Академический журнал Западной Сибири. Тюмень: «М - Центр», 2008, №6. – с. 51.

8. А.С. Агафапудов. Организация и исследование пульсирующего двухфазного потока / А.С.Агафапудов, В.А.Никитин, Е.Г.Лебедева, В.А.Стенин // - XXXVII Ломоносовские чтения в Северодвинске. Сборник докладов. – Северодвинск: Архангельское региональное объединение союза машиностроителей России, филиал «Севмашвтуз» СПбГМТУ, Северодвинское объединение Ломоносовского фонда, ГРЦАС, 2009, с. 297-299.

9. В.А. Стенин. Моделирование движения закрученной частицы загрязнений при промывке судовых трубопроводов/ В.А. Стенин, Е.Г. Лебедева // - XXXIX Ломоносовские чтения в Северодвинске. Сборник докладов. – Северодвинск: Архангельское региональное объединение союза машиностроителей России, филиал «Севмашвтуз» СПбГМТУ, Северодвинское объединение Ломоносовского фонда, ГРЦАС,  - 2011, с. 27-31.

 
Авторефераты по темам  >>  Разные специальности - [часть 1]  [часть 2]



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.