WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Гидродинамическое регулирование расхода низконапорных водопропускных гидротехнических сооружений

Автореферат докторской диссертации

 

На правах рукописи

 

 

 

 

Снежко Вера Леонидовна

 

 

ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ РАСХОДА НИЗКОНАПОРНЫХ ВОДОПРОПУСКНЫХ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ

 

Специальностям: 05.23.16 – Гидравлика и инженерная гидрология

05.23.07 – Гидротехническое строительство

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени

доктора технических наук

 

 

 

 

Москва –  2012


Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Московский государственный университет природообустройства» на кафедре гидротехнические сооружения

Научный консультант доктор технических наук, профессор,                                                                     заслуженный деятель науки РФ    Румянцев Игорь Семенович

Официальные оппоненты:                        

                                                                              Волшаник Валерий Валентинович 

доктор технических наук, профессор кафедры управления природно-техногенной средой ФГБОУ ВПО «Московский государственный строительный университет»

                                                                              Есин Александр Иванович  

доктор технических наук, профессор,  почетный работник высшего профессионального образования РФ, заведующий кафедрой гидравлики и гидравлических машин ФГБОУ ВПО «Саратовский государственный аграрный университет им. Н.И.Вавилова»

                                                                              Ханов Нартмир Владимирович

доктор технических наук, профессор кафедры гидравлики ФГБОУ ВПО «Московский государственный университет природообустройства»

 Ведущая организация: Федеральное государственное бюджетное научное учреждение «Российский научно-исследовательский институт проблем мелиорации» (ФГБНУ «РосНИИПМ»)

Защита состоится 28.05.2012 г. в 15-00 ч. на заседании диссертационного совета Д 220.045.02 в Московском государственном университете природообустройства по адресу: 127550, Москва, ул. Прянишникова, д. 19, эл. адрес: mailbox@msuee.ru, аудитория 201/1.

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке Московского государственного университета природообустройства.

Автореферат разослан   «….» ……………. 2012 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета, доцент,

кандидат технических наук                                                И.М. Евдокимова


Общая характеристика работы

Актуальность темы.  Площади мелиорируемых земель в Российской Федерации составляют более 9 млн.га, для целей орошения агропромышленный комплекс использует порядка 70% водных ресурсов. В настоящее время износ мелиоративных гидротехнических сооружений (ГТС) в Ставропольском крае составляет 50-100%, Краснодарском – 50-70%, в республиках Дагестан и Северная Осетия-Алания – около 60%, Республике Адыгея – 76-100%. Реконструкция постоянных ГТС предусмотрена СНиП 33-01-2003 в случаях роста риска аварии из-за их старения, увеличения водопотребления и улучшения  экологических условий зоны влияния гидроузла. При этом необходимо максимальное использование существующих элементов сооружений, находящихся в нормальном эксплуатационном состоянии. Водная стратегия развития АПК России до 2020 года предусматривает не только модернизацию гидротехнических сооружений, внедрение водосберегающих,  экологически безопасных конструкций, но и проведение фундаментальных и прикладных научных исследований в области водохозяйственного комплекса.

Водопропускные сооружения оросительных систем относятся к сетевым гидротехническим сооружениям, число которых только в федеральной собственности сегодня составляет более 20 тысяч. Отказы и повреждения типового механического оборудования значительно снижают эксплуатационные качества водопропускных сооружений. Внедрение ресурсосберегающих технологий водораспределения и предотвращение непроизводительных сбросов воды из каналов оросительных систем невозможно без использования средств регулирования расходов воды, автоматически включающихся в работу при снижении водопотребления и связанного с ним колебания уровня бьефов. Необходима разработка сооружений, в основу изменения пропускной способности которых положены принципиально новые способы, позволяющие исключить наличие датчиков, усилителей, преобразователей и подвижных механических частей, являющихся слабым местом большинства автоматических систем, взаимодействующих с водной средой. Новые сооружения должны обладать хорошими эксплуатационными характеристиками, позволять реализовывать схемы управления водораспределением  по верхнему бьефу (по-плану), по нижнему бьефу (по-требованию) и быть получены из уже существующих типовых трубчатых регуляторов затворного типа, дюкеров, трубчатых переездов.

Цель исследований заключалась в разработке средств автоматического регулирования расхода на низконапорных водопропускных сооружениях, реализующих новый способ изменения пропускной способности – гидродинамическое регулирование; совершенствовании методики планирования и статистической обработки результатов физического моделирования  напорных турбулентных потоков и  разработке практических рекомендаций по применению численного моделирования в исследованиях;  создании научно-обоснованной методологии расчетного гидравлического обоснования параметров проточных частей  и применении математических методов для поиска оптимальных форм  исполнения гидродинамических водовыпусков при подаче сигнала управления как со стороны верхнего, так и со стороны нижнего бьефа;  оценке точности водоподачи во всем допустимом диапазоне колебания напоров и возможности использования каскадного регулирования расхода на каналах оросительных систем с использованием гидродинамических стабилизаторов и регуляторов.

В число основных задач исследований были включены:

  • совершенствование методики планирования, проведения и статистической обработки данных экспериментальных исследований напорных турбулентных потоков согласно требованиям международных стандартов и с учетом особенностей динамики  гидравлических сопротивлений в переходной  и квадратичной зоне;
  • обзор моделей турбулентности, используемых при численном решении полных  трехмерных нестационарных  уравнений Навье-Стокса, и возможностей специализированных пакетов прикладных программ, применение гибридного моделирования в исследованиях напорных турбулентных потоков;
  • разработка вариантов исполнения проточной части гидродинамических водовыпусков и  универсальной методики их гидравлического расчета при отсутствии управляющего потока, включающей высотную привязку сооружений к отметкам уровней воды в бьефах;
  • совершенствование теоретических основ гидродинамического регулирования пропускной способности низконапорных водопропускных сооружений при стабилизации расхода по отметке свободной поверхности воды в верхнем бьефе и регулировании расхода по отметке свободной поверхности воды в нижнем бьефе у створа сооружения, создание методики гидравлического расчета регуляторов с учетом динамики всех гидравлических сопротивлений системы в процессе подачи управляющего расхода;
  • оценка возможности использования гидродинамических водовыпусков как элементов системы автоматизированного водораспределения и определение их статических характеристик;
  • оценка влияния конструктивных факторов на эффективность регулирования и оптимизация форм проточной части гидродинамических стабилизаторов и регуляторов расхода математическими методами с учетом технологичности исполнения и максимума регулирующей способности.

Научная новизна работы заключается в:

  • применении современных методов структурно-системного анализа к рассмотрению существующих способов автоматизации водопропускных сооружений и создании новых классификационных схем;
  • совершенствовании методики планирования, проведения и статистической обработки результатов физического моделирования напорных турбулентных потоков для переходной и квадратичной областей гидравлических сопротивлений;
  • получении ряда новых экспериментальных зависимостей для определения  значений коэффициентов гидравлического сопротивления напорных  потоков – коэффициента Дарси и коэффициентов местных сопротивлений в трубопроводах круглого и квадратного поперечного сечения;
  • разработке теоретических основ гидродинамического регулирования расхода, приемлемых для любого способа подачи управляющего сигнала;
  • создании и совершенствовании технических средств, реализующих принцип гидродинамической стабилизации и регулирования расхода;
  • выяснении пространственного распределения полей  скоростей, давлений и линий тока при протекании потока через различные местные сопротивления и проточную часть гидродинамических водовыпусков различной конструкции;
  • получении экспериментальных зависимостей динамики коэффициентов местных сопротивлений при переформировании скоростного поля;
  • разработке универсальной методики гидравлического расчета сооружений с гидродинамическим регулированием расхода;
  • получении расчетных зависимостей для оценки текущей точности водоподачи  стабилизаторов и регуляторов расхода в любой точке диапазона работы сооружений по напорам;
  • расчете статических характеристик гидродинамических водовыпусков;
  • оценке возможности каскадного регулирования водоподачи на каналах оросительных систем с использованием  гидродинамических водовыпусков-стабилизаторов и водовыпусков-регуляторов расхода;
  •  применении математических методов для поиска оптимальных форм исполнения проточной части гидродинамических водовыпусков.

Достоверность научных положений, выводов и практических рекомендаций, сформулированных в диссертации, обеспечивается апробированными исходными положениями, принятыми в теоретических исследованиях; непротиворечивостью результатов теоретических расчетов основам гидродинамического регулирования, изложенным в работах других авторов; большим объемом экспериментального материала, полученного и проанализированного в рамках научных исследований (более 1600 опытов); применением международных стандартов при оценке точности методов и результатов измерений; использованием современных российских стандартов по прикладной статистике при проверке качества экспериментальных зависимостей и международно-сертифицированных пакетов прикладных программ при численном моделировании; хорошей сходимостью результатов, полученных аналитическим, численным путем, и экспериментальных данных.

Практическая значимость работы заключается в возможности применения полученных результатов при проектировании трубопроводных систем, напорных водопроводящих сооружений и водовыпусков с гидродинамическим регулированием расхода для каналов оросительных систем с учетом применяемой схемы управления водораспределением. Результаты исследований используются в строительных, проектных и научно-исследовательских организациях водохозяйственного, мелиоративного и энергетического профиля и входят в состав специального курса подготовки аспирантов Московского государственного университета природообустройства.

Личный вклад автора. Диссертация является результатом многолетних самостоятельных исследований автора, которые проводились им во Всероссийском научно-исследовательском институте гидротехники и мелиорации им. А.Н. Костякова, на кафедрах гидротехнических сооружений и гидравлики Московского государственного университета природообустройства. Постановка задач исследований, их решение теоретическими, экспериментальными и численными методами, анализ и обобщение полученных результатов осуществлены лично автором.  Обсуждаемые в рамках работы лабораторные и теоретические исследования осуществлялись аспирантами и сотрудниками автора диссертации при его непосредственном участии и под его научным руководством. При постановке ряда задач автор диссертации получил ценные советы от заслуженного деятеля науки РФ, д.т.н., профессора И.С.Румянцева и д.т.н., профессора Д.В.Штеренлихта.

Апробация работы. Основные результаты исследований неоднократно обсуждались и были одобрены на научно-технических конференциях «Гидромеханика, гидромашины, гидропривод и гидропневмоавтоматика» Московского энергетического института (1996 г), 66-й научной конференции Санкт-Петербургского государственного архитектурно-строительного университета (2009 г.), 67-й  и 68-й Всероссийской научно-технической конференции «Традиции и инновации в строительстве и архитектуре» Самарского государственного архитектурно-строительного университета (2010, 2011 г.), международной научно-технической конференции «Теория, практика, инновации Северо-Арктическому региону» Северного (Арктического) федерального университета (Архангельск, 2010 г.), международной научно-практической конференции «Направления в решении проблемы АПК на основании современных ресурсрсберегающих, инновационных технологий» Волгоградской сельскохозяйственной академии (2010 г.), международной научно-технической конференции  «Строительная наука 2010» Владимирского государственного университета, международных научно-практических конференциях «Строительство 2010» и «Строительство 2011»  Ростовского государственного строительного университета, шестом Международном научном конгрессе «Роль бизнеса в трансформации российского общества - 2011»  (г.Москва), международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы науки и высшего образования» Иссык-Кульского государственного университета (Кыргызстан, г.Каргопол, 2011 г.). Регулярно выполнялись доклады на международных научно-технических конференциях МГУП (1998, 1999, 2001, 2002, 2003, 2004, 2006, 2007, 2009, 2010, 2011 годы).

Публикации по теме диссертации. Основные положения диссертации опубликованы в 63 работах, в том числе в 16-ти изданиях, рекомендованных ВАК РФ, одной монографии и трех учебных пособиях.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы, содержащего 324 наименования. Основное содержание диссертационной работы изложено на 365 страницах, включает 90 рисунков и 32 таблицы.

Содержание работы

Во введении обоснована актуальность темы, практическая значимость и научная новизна исследований, изложены теоретические и методологические основы  исследований.

Первая глава посвящена обзору способов и средств автоматизации функционирования гидротехнических водопропускных сооружений и определению места способа гидродинамического регулирования и средств, его реализующих, в существующих классификациях гидроавтоматов. Выявлена основная особенность конструкций затворов мелиоративных водопропускных сооружений –  совмещение функций перекрытия водопроводящего тракта и автоматического регулирования расхода водовыпуска либо уровня одного из бьефов, составлена классификация регуляторов уровня (рис.1). Отдельно рассмотрены сооружения, использующие эффект слияния потоков для гашения избыточной энергии в нижнем бьефе или целенаправленного регулирования гидравлических параметров, предложена их классификация (рис.2). Приведены конструкции регуляторов расхода водопропускных сооружений и обзор исследований, посвященных их разработке. Научная школа Э.Э.Маковского и Я.В.Бочкарева представлена рядом работ  А.А. Гартунга,  М.В. Бутырина, В.Е. Старковской, И.Б. Хамадова, Р.Ю. Мусаджановой, Р.Н. Мухутдиновой, М.К. Жусупова, Ш.С. Бобохидзе, А.И. Авдеева, Б.И. Мельникова и  А.И. Рохмана, Э.Б. Бекбоевой, О.В.Атамановой.  Устройствам стабилизации расхода были посвящены исследования А.С. Луговго, Ю.А.Свистунова, В.Я. Коржова. Среди зарубежных исследований отмечены работы  Э. Робинсона, В. Андерсена, С. Сишедри, П. Данела, Э.Ж. Махмудова.

По принципу регулирования, основанному на изменении коэффициента расхода водопропускного сооружения в функции , работают стабилизаторы расхода затворного типа, в основу определения пропускной способности которых положена зависимость:

,       (1)

где  - коэффициент расхода проточной полости;  - коэффициент скорости;  - коэффициент бокового (радиального) сжатия;  - коэффициент местного сопротивления при вертикальном сжатии сечения; e – коэффициент сжатия; а и b - высота и ширина отверстия.

Анализ конструктивных и гидравлических особенностей работы этих сооружений позволил сделать вывод о том, что деформация потока твердыми телами формирует  нелинейную характеристику степени сжатия, связанную исключительно с геометрическими и кинематическими условиями подхода потока к сооружению и практически не зависящую от условий протекания потока за сжатым сечением. На эксплуатационные качества и надежность работы сооружений негативное влияние оказывают возникновение перекосов подвижных частей из-за заклинивания рабочего органа или засорения датчика плавающим мусором, коррозионные повреждения металлических элементов, наличие порой значительной нерегулируемой протечки в закрытом положении. С целью повышения надежности функционирования водопропускных сооружений и снижения эксплуатационных затрат  автором впервые была экспериментально доказана эффективность применения способа гидродинамической стабилизации (как частного случая регулирования) и впервые разработан ряд   технических устройств, называемых гидродинамическими стабилизаторами  расхода, которые впоследствии были совершенствованы под его научным руководством. На рис. 3 приведены  примеры формы исполнения проточной части водовыпусков-стабилизаторов расхода по верхнему бьефу. Входной оголовок 1 транзитного водовода 2 располагается в канале старшего порядка. Основной регулирующий орган стабилизаторов – камера слияния 3 характеризуется углом подвода потока управления b, площадью подвода управляющего wб и транзитного wс потоков, совокупность которых дает динамику коэффициента сопротивления камеры. Ствол управляющей камеры  может примыкать к транзитному водоводу под прямым и встречными углами. Через входной оголовок 4, вынесенный в верхний бьеф и расположенный на отметке минимального уровня воды в подводящем канале, в камеру при росте уровня верхнего бьефа выше минимального самотеком поступает управляющий расход. Важную роль в процессе стабилизации играет диффузор 5 со степенью расширения n1  и углом расширения g. Помимо снижения пьезометрической линии водовыпуска ниже уровня бьефов (что обеспечивает поступление расхода управления из регулирующего бьефа в сечение, расположенное перед сжатым)  диффузорный участок может служить для увеличения пропускной способности водовыпуска при его реконструкции без изменения диаметра труб.  Условия сопряжения бьефов в данном случае не требуют устройства гасителей энергии и позволяют сократить длину крепления, поскольку скорости потока на выходе из водовыпуска снижаются в 2-4 раза, а глубина воды в отводящем канале увязана с высотой восстановления диффузора (по аналогии с отсасывающими трубами гидротурбин). Плоские диффузоры более просты в исполнении и не требуют значительного заглубления подземной части сооружения для обеспечения устойчивого напорного режима. Полное отключение водовыпуска из работы должно производиться с помощью затворов, которые не несут никаких регулирующих функций.

Исследования гидродинамических регуляторов расхода с подачей управляющего сигнала со стороны нижнего бьефа были впервые выполнены Хусни Сана Ибрагимом, и далее продолжены им совместно с автором диссертации в ряде последующих работ. Примеры исполнения проточной части водовыпусков-регуляторов расхода с подачей управляющего потока  со стороны нижнего бьефа приведены на рис.4.

Пропускная способность гидродинамического водовыпуска определяется по формуле напорного истечения:

,    (2)

где  m  - коэффициент расхода;  w - площадь выходного сечения водовыпуска;  Н – перепад между бьефами.

При отсутствии подачи управляющего потока коэффициент расхода сооружения постоянен , при регулировании он является убывающей функцией транзитного и управляющего расходов , в которую входит ряд гидравлических сопротивлений, отражающих форму исполнения проточной части сооружения. Снижение коэффициента расхода при гидродинамическом регулировании определяется рядом факторов:

,     (3)

где k– коэффициент пропорциональности, k=0.8..1.3;   - регулирующие факторы, отражающие эффект сжатия потоков, , где  q и Q - управляющий и транзитный расходы соответственно;   - регулирующие факторы, связанные с потерей напора в отводящей части, ; - регулирующие факторы, связанные с конструктивным исполнением водопроводящих каналов и местом забора воды управляющего расхода, . Коэффициент А равен 0.8..1.0 при регулировании по нижнему бьефу и 4..5 при стабилизации по верхнему.

Изменение пропускной способности водовыпуска происходит за счет двух физических факторов:  сжатия транзитного потока потоком управления и резкого увеличения потерь напора в отводящей части закрытого водовода пропорционально величине (1+)2 . Первый фактор может действовать как в закрытом, так и в открытом водопропускном сооружении, второй – только в напорном водоводе.  Следовательно, гидродинамические водовыпуски используют  новый способ изменения коэффициента расхода, отличающийся от способа регулирования щитовых устройств.

Детальное рассмотрение существующих классификаций (В.Я. Поповой,  П.И. Коваленко,  Я.В.Бочкарева и Е.Е.Овчарова, О.В.Атамановой) показало, что гидродинамическое регулирование и сооружения, его реализующие, могут быть классифицированы только по укрупненной схеме П.И.Коваленко как «Регуляторы расходов на открытой сети», что не отражает специфики их исполнения и применяемого способа регулирования. В другие рассмотренные классификации способов и средств автоматизации водопропускных гидротехнических сооружений гидродинамические водовыпуски не входят, требуя введения нового способа изменения коэффициента расхода и новой группы технических средств регулирования водоподачи. Принципиальная новизна способа гидродинамического регулирования и технических устройств, его реализующих, и  крайне небольшое число работ, посвященных этим вопросам, отразились на изученности проблемы, что позволило определить цели и задачи научных исследований.

Вторая глава диссертации посвящена совершенствованию методики планирования, проведения и статистической обработки данных экспериментальных исследований напорных турбулентных потоков, совместному применению физического и численного моделирования и содержит новые научные результаты, полученные с применением разработанной методики.

Выделены классы задач, решаемых в результате экспериментального изучения  напорных турбулентных потоков. Основное условие проведения эксперимента – выполнение исследований в некотором диапазоне чисел Рейнольдса Re, отвечающем условиям подобия, для отслеживания динамики коэффициента Дарси l=f(Re) и коэффициентов местных гидравлических сопротивлений z=f(Re). При неизменных геометрических параметрах трубопровода непосредственно задаваемым в эксперименте фактором F является расход модельной установки или напор во входном сечении, изменение которого происходит регулирующим органом, имеющим свои характеристики. Генеральной совокупностью будут значения непосредственно задаваемого фактора, обеспечивающие на модели заданный диапазон чисел Рейнольдса. Объем генеральной совокупности N  находится достаточно просто:

,      (4)

где DF – размах фактора, обеспечивающих требуемые границы диапазона чисел Рейнольдса; Df– изменение фактора при минимально возможном перемещении регулирующего органа.

Выборочная совокупность формируется в процессе проведения эксперимента простым случайным бесповторным либо систематическим отбором. Особенности поведения коэффициентов гидравлических сопротивлений в переходной и квадратичной зонах турбулентного режима должны учитываться еще на этапе планирования эксперимента.

При определении значения коэффициента l вначале следует использовать планирование однофакторного регрессионного эксперимента, целью которого будет построение уравнения парной линейной регрессии вида:

l=а0+а1?Re (5),

где а0 и а1 –  коэффициенты уравнения регрессии.

Если в результате проверки статистического качества уравнения коэффициент а1  будет признан незначимым, то трубопровод работает в квадратичной области гидравлических сопротивлений и дальнейшей целью исследований будет только интервальное оценивание среднего значения l.

В переходной области турбулентного режима l является функцией вязкости и эквивалентной шероховатости Dэ материала стенок трубопровода,  что в общем случае соответствует двухфакторному регрессионному эксперименту. Универсальные зависимости Кольбрука-Уайта и А.Д.Альтшуля 

 (6)                        (7)

хорошо описывают динамику l в переходной области, что было еще раз подтверждено экспериментальными исследованиями автора на трубопроводах круглого  и квадратного поперечного сечения, поэтому поиск нового вида регрессионного уравнения не столь актуален. Динамику гидравлического коэффициента трения следует определять по зависимости:

,       (8)

где А – коэффициент, зависящий от относительной эквивалентной шероховатости трубопровода .

В этом случае планирование эксперимента будет соответствовать построению уравнения парной регрессии. Для определения Dэ по результатам экспериментальных исследований трубопроводов в переходной области гидравлических сопротивлений автором разработана методика, основанная на интервальном оценивании среднего значения, не требующая построения уравнения регрессии и дающая более точные результаты.

Изучение местных гидравлических сопротивлений или их узлов следует начинать с планирования однофакторного регрессионного эксперимента, вид уравнения которого соответствует общепринятой зависимости:

,     (9)

где  – коэффициент местного сопротивления в квадра­тичной области сопротивления;  – коэффициент.

Если в результате статистического анализа качества уравнения незначимым будет коэффициент А, то исследуемый диапазон чисел Рейнольдса принадлежит квадратичной области и целью дальнейших исследований будет интервальное оценивание среднего значения  . В противном случае сопротивление работает в переходной области турбулентного режима.

Для изучения взаимного влияния местных сопротивлений, расположенных на участке, меньшем, чем длина стабилизации течения за первым из них, необходимо получить значения всех коэффициентов в одном и том же диапазоне чисел Рейнольдса. Коэффициент взаимного влияния определяется по зависимости:

, (10)

где     , z1, z2 – коэффициенты местного сопротивления пары взаимодействующих элементов и каждого из них.

В ИСО 5725  для описания точности метода измерений используется правильность, характеризующая степень близости среднего арифметического значения большого числа результатов измерений к истинному, и прецизиозность – степень близости результатов измерений друг к другу. На основании предложенной структурной схемы, связывающей матрицу серий и комбинационный квадрат выборочного факторного эксперимента,  автором была выполнена оценка условий прецизионности для серии гидравлического эксперимента, применена международная стандартизация для определения числа повторов на одном уровне фактора, способа осреднения измеряемой величины и отсеивания выбросов, методика оценки параметров распределения серии и сравнения результатов, полученных в разных сериях. Приведены формулы предварительного определения требуемого количества наблюдений в серии и интервальных оценок среднего для принятой доверительной вероятности в случае малых и больших выборок. С целью облегчения достаточно сложных статистических вычислений автором разработаны алгоритмы и приведены примеры обработки экспериментальных данных с использованием прикладного программного обеспечения.

При проверке принадлежности исследуемого диапазона чисел Рейнольдса квадратичной области турбулентного режима или работе в переходной области объем выборочных исследований определяется качеством регрессионного уравнения, используемого для описания динамики гидравлического сопротивления. Опыт автора показал, что удовлетворительные статистические оценки уравнения регрессии будут получены при соблюдении условия:

n= (3..5)?k,                   (11)

где n – число наблюдений в серии на различных уровнях независимого фактора, распределенных между левой и правой границами диапазона; k – число коэффициентов в уравнении регрессии.

Точность метода измерений в ИСО 5725  представляет собой сумму

,      (12)

где m – общее среднее значение; B – лабораторная составляющая систематической погрешности в условиях повторяемости; e – случайная составляющая погрешности результата измерений в условиях повторяемости.

В работе даны зависимости для определения случайных и систематических погрешностей косвенно измеряемых величин, полученные на основании применения основных положений теории ошибок к принятым в гидравлике методам определения коэффициента Дарси l и коэффициентов местных гидравлических сопротивлений  z (метод эквивалентных сечений):

           (13)

    (14)

     (15)

,  (16)

где Q – расход, hl,hloc – перепад давления между мерными створами, dг – гидравлический диаметр.

Применение разработанной методики позволило определить значение эквивалентной шероховатости и  оценить влияние использования ф.(6) и (7) на ее величину в трубопроводах с различной формой поперечного сечения. Исследования проводились в зеркальном гидравлическом лотке лаборатории кафедры гидравлики МГУП на трубопроводе из непластифицированного поливинилхлорида с внутренним диаметром 59 мм и соединениями в виде раструбных клеевых стыков без фаски (ГОСТ Р 51613-2000) и трубопроводе квадратного сечения 85х85 мм из органического стекла с фланцевыми стыками. С вероятностью 0.95 суммарная предельная относительная ошибка в определении расхода составляла 1.1%,  давления – 1.0%,  значения коэффициента Дарси 1.7%  и 4% для трубопровода круглого и квадратного поперечного сечения. Интервальные оценки коэффициента эквивалентной шероховатости труб круглого поперечного сечения равны Dэ=0.0064±0.0003 мм при использовании ф.(6) и Dэ=0.0089±0.0003 при использовании ф. (7). Для трубопровода квадратного поперечного сечения это значения  Dэ=0.0269±0.0016 и Dэ=0.0304±0.0014. Среднее значение Dэ при использовании формулы Кольбрука-Уайта ниже аналогичного значения, полученного при использовании формулы А.Д. Альтшуля, на 39% для трубопровода круглого сечения и на 13% для квадратных труб. Это обусловлено наличием вихрей и вторичных течений в углах трубопроводов квадратного сечения, вызывающих неравномерное распределение напряжений трения на границах потока, а также областью переходной зоны, в которой работали исследуемые трубопроводы (рис.5). Использование ф.(8) позволило получить выражения для определения l в переходной области в трубах квадратного поперечного сечения при  =0.0003:

 ,          (17)

и в трубах  круглого поперечного сечения  при = 0.0001:

            (18)

Полученные зависимости вполне согласуются с обобщенной формулой А.В. Черникина.        

На основании разработанной методики были выполнены многочисленные исследования тройников различной формы и узлов местных сопротивлений, включающих тройники, под руководством автора в лаборатории гидравлики МГУП впервые получены значения коэффициентов взаимного влияния узлов «регулирующая задвижка - тройник». Лично автором в лаборатории комплексного использования водной энергии МГУП впервые экспериментально изучены неравнопроходные вытяжные тройники квадратного поперечного сечения со встречными углами бокового подвода. Экспериментальные исследования, выполненные под руководством автора с применением разработанной методики, позволили получить пока единственную универсальную формулу для определения коэффициентов сопротивления на прямой проход  в равнопроходном тройнике при любом угле бокового отвода и отсутствии расхода в нем:

,               (19)

где , a – угол бокового ответвления.

Измерение местных скоростей в напорном турбулентном потоке является достаточно сложной задачей даже в настоящее время. Использование доплеровских датчиков и магнито-акустических устройств достаточно дорого в применении и требует наличия специального оборудования. Наиболее общим уравнением, из которого возможно получить закон распределения скоростей в напорных трубопроводах, является система дифференциальных уравнений Навье-Стокса, которая может быть решена аналитически только для некоторых частных случаев. Для получения замкнутой системы уравнений применяется статистическая информация о величине напряжений Рейнольдса и вводятся модели турбулентности: полностью эмпирические модели Буссинеска, Прандтля и Тейлора; модель Спаларта-Альмараса; модель k – e; модель k – w; модель напряжений Рейнольдса (RANS). Наиболее мощными и универсальными средствами моделирования гидродинамических процессов являются международно-сертифицированные программные продукты  STAR-CD, Fluent и CFX, в основу которых положено  численное решение полных трехмерных нестационарных уравнений Навье-Стокса и использование полуэмпирических моделей турбулентности.

Сочетание физического и численного эксперимента получило название гибридного моделирования. Автором на основании данных, полученных в зеркальном лотке лаборатории кафедры гидравлики МГУП, методами гибридного моделирования были получены пространственные картины распределения гидродинамического давления в многоярусных водопропускных сооружениях при регулировании расхода плоским затвором, расположенным вблизи наклонного туннеля (углы от 300 до 1500). Численное моделирование течения было реализовано пакете STAR-CD и использованы k – e  модели турбулентности, экспериментальные значения пьезометрического давления вносились в качестве граничных условий. На рис.6 приведен один из расчетных случаев. С увеличением степени стеснения водопропускного сечения затвором гидродинамическое давление может превышать гидростатическое до 9-ти раз, средние скорости в области регулирующих затворов в несколько раз отличаются от местных, поэтому их недопустимо использовать при определении гидродинамических нагрузок.

Третья глава диссертации посвящена совершенствованию теоретических основ гидродинамического регулирования и разработке универсальной методики гидравлического расчета водовыпусков.

Высотная привязка гидродинамических водовыпусков к уровням воды в створе перегораживающего сооружения должна производиться путем построения пьезометрической линии для случая минимальной глубины воды в регулирующем бьефе  с учетом соблюдения устойчивого напорного режима.  В водовыпусках квадратного поперечного сечения при определении гидравлических потерь на трение по длине в формуле Дарси-Вейсбаха следует использовать эквивалентный диаметр по площади:

   (20)

По имеющимся справочным данным принимаются коэффициенты сопротивления входных оголовков транзитного водовода и определяется минимально допустимое значение заглубления верха входного отверстия из условий предотвращения возникновения воздушной воронки перед входом. Коэффициент сопротивления камеры слияния при работе в режиме водовыпуска определяется по ф.(19). При выборе диффузорного участка требуется соблюдение условия безотрывного протекания потока по всей длине диффузора. Для прямоугольных диффузоров верхний предел оптимального угла расширения gопт  может доходить до 70. Для плоских диффузоров оптимальный угол расширения, при котором достигается минимум потерь давления, наблюдается в пределах gопт=6..120. Увеличение угла расширения диффузора вызывает наличие отрывного сечения в его пределах, предотвратить которое можно устройством разделительных стенок. Согласно исследованиям И.Е. Идельчика разделительные стенки в коротких диффузорах снижают их гидравлическое сопротивление  на 30…40%. При использовании справочных значений коэффициента сопротивления диффузора при работе в сети zд.с. требуется вводить полные потери диффузора при работе в бьеф zд, определяемые по формуле:

,        (21)

где  a2 – коэффициент Кориолиса,  характеризующий поле скоростей на выходе из диффузора;  wс – площадь транзитного водовода; w2 – площадь выходного сечения диффузора.

Для использования указанного метода необходимо знать профиль скоростей на выходе из диффузора выбранной конструкции, что не всегда представляется возможным. Автором экспериментально были изучены несимметрично расширяющиеся  диффузоры прямоугольного поперечного сечения, имеющие расширение по трем направлениям и получены коэффициенты их сопротивления. Для диффузора с углом расширения g=300 при степени расширения n1=4 и наличии двух разделительных стенок под руководством автора были выполнены экспериментальные исследования профиля скоростей в выходном сечении и впервые получено экспериментальное значение коэффициента сопротивления диффузора при выходе потока в нижний бьеф, которое с вероятностью 95% составило ±0.02. Детальное распределение скоростных полей по трассе гидродинамического стабилизатора, имеющего на концевом участке диффузор с двумя разделительными стенками,  было получено автором методом гибридного моделирования (рис.7). На входе в диффузор перед разделительными стенками начинает формироваться три области максимальных скоростей: одна перед центральным отсеком и  две области, смещенные к боковым стенкам, скорости в которых составляют порядка 70% от максимального значения скоростей в ядре центрального  отсека.

Общая схема для гидравлического расчета гидродинамического водовыпуска приведена на рис.8. Автором получена универсальная формула для определения уровня воды в управляющей камере гидродинамического водовыпуска, в которой все коэффициенты местных сопротивлений приведены к сечению перед диффузором:

     (22)

где – разность между горизонтом воды в камере и УНБ;  – коэффициент местного сопротивления потока управления;  – коэффициент местного сопротивления камеры слияния; – коэффициент сопротивления диффузора при работе в бьеф; m – относительный регулирующий расход,  , здесь  и   – коэффициент Кориолиса транзитного  и управляющего потока  в сжатом сечении, e – коэффициент сжатия, , здесь wс.т. – площадь, занимаемая транзитным потоком в сжатом сечении; – коэффициент сопротивления транзитного водовода до камеры слияния, как правило .

Это основное расчетное уравнение, позволившее выяснить диапазон регулирования по камере слияния при подаче управляющего расхода со стороны любого бьефа. Возможны следующие случаи работы камеры слияния, характеризуемые значениями :

  • положительные значения – уровень воды в камере ниже УНБ, возможна стабилизация с подачей расхода как по верхнему, так и регулирование по нижнему бьефам;
  • нулевые значения – уровень воды в камере и УНБ равны, возможна стабилизация только по верхнему бьефу;
  • отрицательные значения, меньшие, чем единица – уровень воды в камере выше УНБ, но ниже УВБ, возможна стабилизация по верхнему бьефу;
  • отрицательные значения, большие, чем единица – уровень воды в камере выше УВБ, камера заполнена («захлебнулась»), стабилизация с подачей расхода по верхнему бьефу невозможна. В принципе, стабилизация может быть выполнена с использованием насосного оборудования, с подводом воды в узел управления из бьефа, расположенного вне трассы канала при условии обеспечения  требуемой разницы напоров.

Один из видов зависимости  для различных степеней расширения пирамидального диффузора, b= 1100 и  =0.5 приведен на рис.9.

Полученная автором формула коэффициента расхода транзитного потока гидродинамического водовыпуска имеет вид:

,         (23)

где  – коэффициент расхода, вычисленный по сжатому сечению, без подачи расхода управления, , здесь zвх –  коэффициент сопротивления на вход в транзитный водовод;  –  коэффициент расхода транзитного потока при поступлении управляющего;  – коэффициент сопротивления транзитного потока на проход в камере слияния.

Не все значения   могут быть обеспечены при подаче расхода q непосредственно из управляющего бьефа. При определенных отношениях  уровень воды в камере сравняется с УВБ (или УНБ) и регулирование прекратится. При вычислении  в качестве последней расчетной точки следует принимать те значения m, при которых  принимает свои предельные значения в ф.(22) для выбранного способа подачи q. Высокий коэффициент  сопротивления камеры слияния при малых отношениях  ускоряет ее затопление и ограничивает диапазон регулирования/стабилизации, малые относительные управляющие площади при одинаковых значениях управляющего расхода формируют большие значения местных сопротивлений  и , что сильнее влияет на снижение . Правомерность использования ф.(23) для расчета любых гидродинамических водовыпусков подтверждена хорошим согласованием экспериментальных и теоретических данных (рис.10).

Уравнение пропускной способности гидродинамического водовыпуска при напоре Н между бьефами определялся выражением:

,       (27)

где mS – суммарный коэффициент расхода.

На рис.11  приведены графики  и   для водовыпусков с пирамидальным диффузором (n1=6) при =0.5 и b=1350. В данном случае пределом регулирования по нижнему бьефу согласно уравнению (22) является соотношение сливающихся расходов m=0.2, предел стабилизации по верхнему бьефу 0.42. С ростом напора коэффициент расхода снижается на 30% в стабилизаторах и на 25% в регуляторах расхода. Другие варианты конструктивного исполнения могут иметь более значительное снижение .

Под научным руководством автора была получена теоретическая зависимость для определения предела стабилизации по верхнему бьефу:

,      (28)

где  DН – приращение напора над водосливной кромкой; Н0 – первоначальный напор на сооружение.

Для определения диапазона регулирования по нижнему бьефу с учетом динамики всех местных сопротивлений, вызванных переформированием скоростного поля, автором были получены и решены численно относительно m уравнения, вытекающие из ф.(22) для случая выравнивания горизонта воды в камере слияния и нижнем бьефе:

для угла b=900:

          (29)

для встречных углов подвода управляющего потока (b>900):

    (30),

где k – коэффициент, зависящий от конструкции диффузора;  zд0 – коэффициент сопротивления диффузора при выходе потока в бьеф и отсутствии регулирования;  a0 – коэффициент Кориолиса в сжатом сечении при отсутствии регулирования;  а – коэффициент, зависящий от конструкции камеры слияния;  А – коэффициент, принимаемый для тройников по справочным таблицам.

Регулирующая способность водовыпуска определяется выражением:

,      (31)

где  – относительный коэффициент расхода регулятора при минимальном транзитном расходе, соответствующем значению m, являющемуся корнем уравнения (29) или (30); DНрег – слой воды, переливающийся через водослив (рис.12).

Для определения высоты слоя перелива через водослив, расположенный на кромке диффузора служат существующие зависимости:

   (32)

,          (33)

где Вk – ширина канала по урезу воды.

В лаборатории гидравлики МГУП под научным руководством автора выполнены экспериментальные исследования управляющих водосливов в гидродинамических стабилизаторах расхода усовершенствованной конструкции.  Для стабилизаторов с углом наклона управляющей башни b=450 автором экспериментально изучена работа водослива при поступлении потока управления со стороны перегораживающего сооружения. Интервальное оценивание полученных значений коэффициентов расхода позволило рекомендовать для их определения формулы Базена и Реббока с введением поправочного множителя при наклоне водосливной стенки.

Входящая в ф.(22), (23), (28) величина Da требовала изучения динамики коэффициента сжатия e транзитного потока управляющим. Полученная ранее автором методами теории поля зависимость e давала значительные расхождения с экспериментальными данными. Гибридное моделирование позволило автору впервые определить положение линий тока в камерах различной конструкции (рис.13) и получить зависимость:

,            (34)

где a, k –  коэффициенты, значение которых зависит от угла подвода и относительной площади потока управления.

Получена новая корректирующая зависимость для сопоставления коэффициентов сопротивления камеры слияния, полученных экспериментально по перепаду давлений между входным и сжатым сечениями водовыпусков, с коэффициентами сопротивления вытяжных тройников и доказана правомерность их использования в гидравлических расчетах:

,    (35)

где  – экспериментальное значение коэффициента сопротивления камеры.

Методами гибридного моделирования детально изучена динамика коэффициентов сопротивления низового участка гидродинамических водовыпусков различных конструкций и получены пространственные картины распределения скоростных полей, примеры которых приведены на рис.14. С учетом значений коэффициентов aс.т и  aс.у. определены значения коэффициентов, входящих в уравнение:

,    (36)

где a0 – коэффициент Кориолиса в сжатом сечении при отсутствии потока управления, практически для всех случаев a0»1.1; k0 – коэффициент, зависящий от формы исполнения камеры слияния водовыпуска.

На основании экспериментальных данных получены зависимости коэффициента сопротивления диффузора при подаче расхода управления

 ,           (37)

где  k – коэффициент, зависящий от конструкции диффузора; – коэффициент сопротивления диффузора при отсутствии управляющего расхода.

Требуемая для стабилизации длина водосливного фронта:

,    (38)

где k – коэффициент формы управляющего водослива, определяемый по заданной точности стабилизации, m0 – коэффициент расхода водослива с учетом скорости подхода.

Длина водосливного фронта при регулировании по нижнему бьефу:

   (39)

В четвертой главе диссертации рассмотрена возможность использования стабилизаторов и регуляторов расхода в системе каскадного регулирования на основании оценки качества и точности регулирования и приведены результаты поиска оптимальных форм исполнения проточной части сооружений математическими методами.

Возможность подачи в гидродинамических водовыпусках управляющего сигнала со стороны любого бьефа позволит осуществлять регулирование водораспределения как снизу вверх (при наличии обратной гидравлической связи между объемом водопотребления ниже створа регулятора по нижнему бьефу и объемом воды, поступающей к сооружению), так и нормирование водораспределения сверху вниз (стабилизация расхода по верхнему бьефу). Одна из возможных схем размещения гидродинамических стабилизаторов расхода по трассе оросительных каналов приведена рис.15. Стабилизаторы расхода по верхнему бьефу расположены в местах пересечения канала первого уровня (магистрального канала) с каналами второго уровня (распределительными каналами). На рис.16 стабилизатор расхода по верхнему бьефу расположен в головной части канала, по трассе которого в местах расположения каналов младшего порядка установлены регуляторы расхода по нижнему бьефу. В основу работы будущей автоматизированной системы водораспределения положен принцип управления по отклонению (принцип Ползунова). Автоматическое управление осуществляется на основании информации о фактическом уровне управляющего бьефа, система является ациклической (или информационной) и работает с замкнутой цепью воздействия, в которой управляющий сигнал является непрерывной функцией времени и используется только гидравлическая энергия, то есть не требуется затрат электроэнергии для поддержания функционирования системы.

При работе гидродинамических водовыпусков в статическом (установившемся) режиме на основании экспериментальных данных с использованием методов регрессионного анализа для различных конструкций построены математические модели коэффициента расхода и выполнены  статистические оценки их качества:

,       (40)

где b – константа, равная первоначальному коэффициенту расхода водовыпуска при отсутствии управляющего потока ; a, х – коэффициенты, зависящие от формы исполнения проточной части сооружения.

Пропускная способность сооружения может быть оценена по формуле:

,           (41)           

После дифференцирования и преобразований выражение для частной производной от расхода водовыпуска по напору имеет вид:

           (42) 

Анализ выражения (42) показал, что с ростом напора приращение расхода уменьшается.  Расчетным путем установлено, что для всех вариантов исполнения проточной части величины частных производных положительны и убывают с ростом напора, что свидетельствует о повышении качества стабилизации/регулирования  с ростом Н.

Для стабилизаторов по верхнему бьефу пределы изменения  принадлежат интервалу от 0.01 до 0.05 в начале стабилизации и от 0.01 до 0.02 при максимальном росте напора на сооружение, что подтверждает принцип неизменности подаваемого в нижний бьеф расхода, лежащий в основе функционирования стабилизаторов. Для сравнения полученных статических характеристик приведены аналогичные характеристики кольцевых стабилизаторов, использующих для поддержания постоянства отводимого расхода принцип истечения из-под щита.  При наполнениях  каналов меньше минимально допустимых производные  равны 1…4.7 , в зоне допустимых значений напоров эти значения равны 0.07…0.16.  Как видим, гидродинамические стабилизаторы не уступали существующим кольцевым стабилизаторам по точности подачи расхода.

Для регуляторов по нижнему бьефу пределы изменения производной  принадлежали интервалу от 0.11 в начале регулирования до 0.02…0.03 при максимальном росте уровня нижнего бьефа. Неизменность суммарного расхода в данном случае означала рост доли управляющего расхода и снижение доли транзитного расхода, поступающего из верхнего бьефа в нижний.

Частная производная  выражения (41) по относительному управляющему расходу имела вид:

    (43)  

Для всех гидродинамических водовыпусков происходит увеличение  от  - 0.18 до -0.004. Отрицательные значения производной свидетельствуют о снижении (убывании) функции QS  с ростом m.  По мере роста m скорость этого снижения уменьшается, приближаясь к нулю на границе диапазона стабилизации/регулирования по расходам. Для стабилизаторов по верхнему бьефу предельные значения  m  более высокие, чем для регуляторов по нижнему бьефу, что полностью соответствует теоретическим расчетам.

Гидродинамическое регулирование расхода низконапорных водопропускных сооружений является типичным статическим регулированием, при котором расход водовыпуска может отличаться от заданного значения на величину статической ошибки, называемой остаточной неравномерностью. Точность  гидродинамической стабилизации не является постоянной величиной на всем протяжении роста бьефа, формирующего управляющий расход.  Это вызвано различием степени аппроксимирующей кривой, связанной с коэффициентом формы и отражающей пропускную способность водослива, и степенью кривой в требуемой для стабилизации функции . Общая точность стабилизации D% определяется по формуле:

,    (44)           

где Q0 – первоначальный расход водовыпуска.

Подбор коэффициента формы k изначально производится так, чтобы общая точность стабилизации не превышала заданной величины, обычно принимаемой равной 5% ().  Текущая точность стабилизации  соответствует отклонению первоначального расхода водовыпуска от текущего расхода стабилизатора:

            (45)

При различных коэффициентах формы  k в стабилизаторах с одинаковым исполнением проточной части (n1, b, g) текущая точность стабилизации  может иметь не только различную величину, но и разный знак, несмотря на то, что условие общей точности  выполняется.  На рис.17 приведен пример влияния коэффициента формы текущую точность стабилизации, при k=0.6 значение  при увеличении напора на сооружение в 1.25 раз.

Требуемая длина водосливного фронта b при регулировании расхода по нижнему бьефу определяется из условия максимально возможного роста уровня нижнего бьефа при максимальном снижении водопотребления (ф.38), так как при полном прекращении водопотребления водовыпуск перекрывается затвором. Впервые введена текущая точность регулирования:

,       (46)  

где Qт – расход регулятора при текущем  уровне нижнего бьефа, Qтреб –,водопотребление в нижнем бьефе.

Не всегда рост нижнего бьефа способен обеспечить требуемую величину расхода управления, что является принципиальным источником возникновения статической ошибки. Автором впервые получена формула для определения текущей точности регулирования при водопотреблении в нижнем бьефе, отличном от максимально и минимально возможного:

     (47)           

или

    (48)

Для оценки влияния степени расширения диффузораn1, угла подвода потока управления b и относительной управляющей площади на диапазон стабилизации по напорам при подаче управляющего потока со стороны верхнего бьефа и предельное отношение пропускаемых регулятором расходов  при подаче потока управления со стороны нижнего бьефа были построены регрессионные модели для различных форм исполнения проточной части сооружений в кодированных факторах:

=b0 + b1х1 + b2х2 + b3х3          (49)

=b0 + b1х1 + b2х2 + b3х3        (50)

где независимые переменные  Х1 – степень расширения диффузораn1,  Х2 – угол подвода потока управления b,  Х3 – относительная управляющая площадь .

При выборе диапазонов изменения факторов учитывалась их совместимость. Основное условие сопоставимости результатов экспериментов – сравнение между собой конструкций, производящих регулирование во всем исследуемом диапазоне относительных управляющих расходов m. Для поиска оптимального исполнения проточной части гидродинамических водовыпусков была составлена и решена задача линейной оптимизации регрессионных уравнений (50) и (51), записанных в раскодированном виде.

Для стабилизаторов по верхнему бьефу это уравнение имело вид:

 = 0.316 + 0.075 n1 + 0.144b - 0.190  ® max  (51)

и использовалась система ограничений:

n1minn1 ?  n1max      (52)

bmin ?  b ?  bmax

min ?  max

Здесь максимальные и минимальные значения параметров соответствовали предельным конструктивно возможным при исполнении сооружений величинам.

Для регуляторов с малыми степенями и большими степенями расширения диффузора с учетом ограничений (52) оптимизированы функции:

=0.665 - 0.005 n1 - 0.021b+ 0.022  ® min        (53)

=0.935 - 0.066 n1 - 0.010b + 0.008  ® min     (54) 

Максимум относительного приращения напора на стабилизатор, равно как и минимум предельного отношения пропускаемых регулятором расходов будут достигнуты при минимально возможном значении относительной управляющей площади,  максимально возможной степени расширения диффузора и угла подвода потока управления. Для указанного случая, равно как и для всех остальных случаев работы гидродинамических стабилизаторов по верхнему бьефу значения  были найдены численно и оказались равными 0.5, для  регуляторов расхода по нижнему бьефу эти значения были равны 0.6.

Гидродинамические водовыпуски, изученные экспериментально (39 вариантов), могут работать в пределах изменения напоров до 4 метров. Фактические пределы приемлемости сооружений ограничены величиной вакуума в сжатом сечении, допустимой по кавитации, и технически оправданным заглублением сжатого сечения под уровень нижнего бьефа. В работе предложен еще ряд  возможных вариантов исполнения проточной части сооружений, для которых только теоретически определены пределы регулирования и динамика пропускной способности (216 вариантов).

Заключение

Основные выводы, полученные на основании теоретических и экспериментальных исследований, могут быть сформулированы следующим образом:

1. На основании обзора наиболее распространенных средств автоматизации мелиоративных водопропускных сооружений составлена классификация регуляторов уровня и отмечены факторы, ограничивающие области их применения. Предложена классификация водопропускных сооружений, использующих эффект слияния потоков, и приведены их схемы, включающие том числе ряд новых, нетрадиционных конструкций, методы гидравлического расчета и экспериментальные исследования которых были предложены и выполнены автором, под его руководством или при его участии.

2. Проанализированы различные классификации способов и средств автоматизации водоподачи (В.Я. Поповой,  П.И. Коваленко,  Я.В.Бочкарева и Е.Е.Овчарова,  О.В.Атамановой) и факторы, снижающие надежность функционирования водопропускных сооружений. Выявлены принципиальные отличия способа гидродинамической стабилизации, эффективность которого была впервые экспериментально доказана автором,  от существующих способов изменения коэффициента расхода в функции , заключающиеся в целенаправленном использовании эффекта слияния напорных потоков – транзитного и управляющего, самотеком поступающего к транзитному при возникновении управляющего сигнала, которым является рост уровня одного из бьефов. Гидродинамическое регулирование и сооружения, его реализующие, могли быть классифицированы только по укрупненной схеме П.И.Коваленко как «Регуляторы расходов на открытой сети», что не отражало специфики их функционирования. В другие рассмотренные классификации способов и средств автоматизации гидродинамические стабилизаторы и регуляторы расхода не входили, требуя введения нового способа изменения коэффициента расхода и новой группы технических средств регулирования водоподачи. Отмечена перспектива использования гидродинамические водовыпусков  при решении задач  модернизации мелиоративного комплекса, так как предлагаемые сооружения могут быть получены при реконструкции существующих трубчатых регуляторов, дюкеров и дорожных переездов.

3. Выделены основные классы задач, решаемых в результате экспериментального изучения напорных турбулентных потоков,  уточнены понятия генеральной и выборочной совокупности и сформулированы рекомендации по определению их объема и способов отбора. Разработаны практические рекомендации по применению методов планирования эксперимента и выбору вида регрессионных уравнений с учетом особенностей переходной и квадратичной зоны турбулентного режима. Предложена структурная схема, связывающая матрицу серий и комбинационный квадрат выборочного факторного эксперимента, на основании которой впервые оценены условия прецизионности для серии и применена международная стандартизация для определения числа повторов на каждом уровне фактора и числа наблюдений в серии.  Совершенствована методика статистической обработки результатов эксперимента с учетом основных положений теории ошибок, требований международных стандартов по оценке точности применяемого метода измерений и требований государственных стандартов по прикладной статистике.  Приведены формулы определения случайной и систематической погрешности косвенно измеряемых величин при принятом способе определения коэффициентов гидравлических сопротивлений, способы отсеивания выбросов, интервального оценивания значений коэффициентов гидравлических сопротивлений и их сравнения.

4. Автором впервые были выполнены экспериментальные исследования неравнопроходных вытяжных тройников со встречными углами бокового подвода и доказана справедливость использования универсальной формулы П.Н.Каменева для определения гидравлических сопротивлений. На основании предложенной методики определения гидравлически эквивалентной шероховатости оценено влияние используемых универсальных формул Кольбрука-Уайта и А.Д.Альтшуля на величину Dэ в трубопроводах круглого и квадратного поперечного сечения и динамику кривых l в переходной зоне турбулентного режима, получены экспериментальные зависимости для ее определения ф.(17) и ф.(18). Под руководством автора впервые получена универсальная формула (19) для определения коэффициентов сопротивления равнопроходных тройников при отсутствии бокового потока, которая в настоящее время является единственной.

5. Одной наиболее сложных задач экспериментального и теоретического исследования турбулентных потоков является выяснение скоростных полей в пределах  выбранных участков напорного трубопровода. Для этих целей предложено использовать гибридное моделирование, совмещающее численный и физический эксперименты.  Рассмотрены методы численного интегрирования полных нестационарных трехмерных уравнений Навье-Стокса, существующие модели турбулентности и возможности пакетов прикладных программ, используемых для моделирования гидродинамических процессов. С помощью гибридного моделирования в пакете STAR-CD автором получены пространственные картины распределения гидродинамического давления в гидротехническом туннеле вблизи регулируемого затвора, расположенного перед боковым ответвлением, угол которого варьировался.

8. Разработаны варианты исполнения проточной части гидродинамических водовыпусков, впервые экспериментально получены гидравлические сопротивления выходных участков – несимметричных диффузоров и диффузоров с разделительными стенками. Определены требования к высотной привязке сооружений,  заглублению входного оголовка транзитного водовода  и сжатого сечения.

8. Впервые доказана универсальность полученных теоретических зависимостей (ф.22, 23, 28-30) для определения диапазона регулирования /стабилизации и пропускной способности гидродинамических водовыпусков при подаче управляющего сигнала со стороны любого бьефа, и оценено влияние на регулирующую способность формы исполнения проточной части сооружений. Теоретические кривые сопоставлены с экспериментальными данными автора и других исследователей и выявлено их хорошее совпадение.

9. Разработана методика гидравлического расчета сооружений при отсутствии и наличии управляющего потока. Выполнены экспериментальные исследования пропускной способности прямого и наклонного криволинейного водослива, необходимого для подачи управляющего расхода в гидродинамических стабилизаторах, подтвердившие правомерность использования формул Базена и Реббока для определения коэффициента расхода водослива с внесением поправочного коэффициента при наклоне стенки. С помощью гибридного моделирования автором впервые получены пространственные картины распределения скоростей и давлений в пределах напорной части гидродинамических водовыпусков и построены линии тока в камере слияния. Получена зависимость для определения коэффициента сжатия  транзитного потока управляющим (ф.34), уточнен вид корректирующей зависимости (ф.35) для сопоставления экспериментально полученных значений коэффициента  сопротивления транзитного потока на прямой проход в камере слияния zпс с сопротивлением вытяжного тройника и подтверждена правомерности использования соответствующих формул. Получены зависимости, позволяющие определить разность коэффициентов Кориолиса Da транзитного и управляющего потоков в сжатом сечении (ф.36). Получена зависимость динамики гидравлического сопротивления диффузора zд, при искажении скоростного поля поступающим расходом управления (ф.37). Выполненный анализ динамики всех гидравлических сопротивлений регулятора, обусловленной подачей потока управления, позволил выявить факторы, подлежащие обязательному включению в расчет при определении пропускной способности гидродинамического водовыпуска. Приведенные формулы для определения длины водосливного фронта стабилизатора и регулятора расхода позволят подобрать параметры управляющих устройств в зависимости от предельного положения регулирующего бьефа.

10. Впервые предложено использование гидродинамических водовыпусков в системе автоматизированного водораспределения на оросительных каналах и приведены возможные варианты размещения сооружений при реализации схемы управления по требованию и по плану. Гидродинамические водовыпуски не содержат преобразователей, что обеспечивает более высокую точность водоподачи, так как снимаются вопросы, связанные с порогом чувствительности преобразователя и его погрешностью. Непосредственная подача управляющего расхода позволяет избежать установки датчиков и усилителей сигналов, что снимает проблемы засорения и коррозии, снижающие надежность автоматических систем, постоянно взаимодействующих с водной средой.

11. Анализ установившегося режима движения воды через гидродинамические водовыпуски производился путем построения математических моделей пропускной способности и позволил определить статические характеристики регуляторов и оценить качество регулирования. Впервые рассмотрена общая (предельная) точность стабилизации или регулирования и текущая точность, характерная для любого положения регулирующего бьефа, и получены формулы для их определения. Анализ полученных величин для различных параметров управляющих устройств подтвердил  возможность поддержания постоянства проходящего через водовыпуск расхода во всем диапазоне изменения напоров на сооружение независимо от формы исполнения его поточной части. 

12. Для оценки влияния конструктивных факторов на диапазон стабилизации по напору и на предел регулирования по расходам были построены модели множественной регрессии в кодированных факторах, имеющие хорошие статистические оценки качества. Во всем диапазоне регулирования основным влияющим фактором являлась степень расширения диффузора. Увеличение относительной управляющей площади снижало регулирующую способность. Возможность использования гидродинамических водовыпусков в каскадном режиме определила основное условие поиска оптимальных решений исполнения проточной части сооружений – максимизация диапазона стабилизации по напору или  по предельному отношению расходов регулятора. Оптимизация производилась для регрессионных моделей в раскодированном виде, граничные условия соответствовали предельным значениям конструктивных факторов. Сформулирован ряд практических рекомендаций по конструктивному исполнению гидродинамических водовыпусков. Помимо вариантов сооружений, работа которых была изучена теоретически и экспериментально, получены основные характеристики других вариантов исполнения проточной части, для определения которых создан универсальный файл.

Приведенные выводы свидетельствую о том, что в рамках рассматриваемой диссертации на новом научном уровне решен комплекс вопросов, связанный с выбором конструктивных параметров, гидравлическим расчетом  и экспериментальным исследованием автоматических устройств, реализующих новый способ регулирования пропускной способности напорных водопропускных сооружений –  гидродинамическое регулирование, а также вопросов использования предложенных гидроавтоматов в системах автоматизированного водораспределения на оросительных каналах.  Предложены новые конструкции сооружений, даны рекомендации по диапазонам их применения, получены зависимости, позволяющие оценить точность водоподачи и рекомендации по выбору оптимальных форм исполнения проточной части водовыпусков.

Основное содержание диссертации опубликовано в 63 печатных работах, в том числе:

Перечень ВАК

  • Снежко В.Л. Автоматические водовыпуски низконапорных гидроузлов с гидродинамическим регулированием расхода / В.Л.Снежко, Э.С.Беглярова, П.Е.Лысенко // Мелиорация и водное хозяйство. – 2004 – №6. – С.20-22.
  • Снежко В.Л. К вопросу определения гидравлических сопротивлений тройников./ В.Л.Снежко, М.С. Палиивец // Естественные и технические науки, № 5 (49). 2010. С. 592-599.
  • Снежко В.Л. Кинематическая структура потока и гидравлические сопротивления узла «регулируемая задвижка - тройник» в напорном водоводе. / В.Л.Снежко,  М.С. Палиивец // Природообустройство, №2. 2010. С.54-60.
  • Снежко В.Л. Эффект взаимного влияния регулируемой задвижки и тройника в напорном водоводе. / В.Л.Снежко,  М.С. Палиивец //Приволжский научный журнал. №1. 2010 . С.59-65.
  • Снежко В.Л. К вопросу автоматизации напорных водовыпускных сооружений малых гидроузлов. / В.Л.Снежко // Перспективы науки Science Prospects. №10 (12). 2010. С. 54 – 58.
  • Снежко В.Л. Использование гео-информационных систем для получения оценок надежности технического состояния сооружений низконапорных гидроузлов. / В.Л.Снежко // Естественные и технические науки. №6. 2010. С. 654 – 659.
  • Снежко В.Л. Один из способов автоматизации водовыпускных сооружений малых гидроузлов при их реконструкции. / В.Л.Снежко // Ремонт, восстановление, модернизация. №8.  2011. С. 47 – 50.
  • Снежко В.Л. Гидродинамические регуляторы расхода для каналов оросительной сети. / В.Л.Снежко // Аграрная наука. №3. 2011. С.28-29.
  • Снежко В.Л. Гидродинамическое давление в напорном туннеле при частичном закрытии затвора. / В.Л.Снежко //  Научно-технические ведомости Санкт-Петербургского государственного политехнического университета. Серия Наука и образование. № 2 (123). 2011. С. 347 – 352.
  1. Снежко В.Л. Автоматизация напорных водовыпускных сооружений в гидротехнике при отсутствии датчиков уровня и подвижных  элементов. / В.Л. Снежко //  Русский инженер №1 (28). 2011. С. 22-24.
  2. Снежко В.Л.. К вопросу определения потерь напора в трубопроводах. /  В.Л.Снежко, Д.М. Бенин // Перспективы науки. №2 (17). 2011. С. 75-79.
  3. Снежко В.Л. Совершенствование конструкции проточной части донных водовыпусков с гидродинамической стабилизацией расхода воды. /  В.Л.Снежко, Д.М. Бенин // Вестник Восточно-Сибирского государственного технологического университета. № 2 (33). 2011. С.48 – 52.
  4. Снежко В.Л. Современные способы обработки данных в исследованиях гидравлических сопротивлений турбулентных потоков. / В.Л. Снежко //   Научно-технический вестник Поволжья. №1. 2011.С 179-186.
  5. Снежко В.Л. Увеличение диапазона работы гидродинамических водовыпусков-стабилизаторов расхода. /  В.Л.Снежко, Д.М. Бенин // Природообустройство.  №2. 2011. С. 85-88.
  6. Снежко В.Л. Новые типы сооружений на пересечениях водотоков. /  В.Л.Снежко, М.М.Чумичева // Русский инженер.   №3 (30). 2011. С. 54-56.
  7. Снежко В.Л. Использование универсальных формул при экспериментальном определении гидравлически эквивалентной шероховатости. / В.Л. Снежко //   Научное обозрение. №3. 2011. С. 28- 36.

Монографии

  1. Снежко В.Л. Условия работы гидродинамических стабилизаторов расхода воды. Монография. LAP LAMBERT Academic Publishing GmbH & Co. KG. Saarbrucken,  Germany. 178 с.

Публикации в журналах

  1. Снежко В.Л. Гидродинамические авторегуляторы расхода на водовыпусках низконапорных гидроузлов // Международная науч.-техн. конференция «Гидромеханика, гидромашины, гидропривод и гидропневмоавтоматика». М.: Изд-во МЭИ, 1996. С.17-18.
  2. Снежко В.Л. Автоматические регуляторы расхода на низконапорных гидроузлах. / В.Л.Снежко, Э.С.Беглярова // Науч.-практич. журнал Вопросы мелиорации. Периодич. Изд-е Депмелиоводхоза. ЦНТИ «Мелиоинформ».№1. 2002. С.20-24.
  3. Снежко В.Л. Особенности конструкций диффузоров гидродинамических стабилизаторов расхода./ В.Л. Снежко// Московское научное обозрение. №4.  2010. С.6-10.
  4. Снежко В.Л. Область применения и особенности гидравлического расчета водовыпусков с гидродинамической стабилизацией расхода. Объединенный научный журнал. № 1-2 (248-249). 2011. С.54-58.
  • Снежко В.Л. Автоматизация пропускной способности водовыпускных сооружений подачей управляющего потока со стороны бьефа. / В.Л.Снежко // Академический журнал Западной Сибири. №1. 2011. С.45-48.
  1. Снежко В.Л. Взаимное влияние местных гидравлических сопротивлений в трубопроводах блочно-копмлектных насосных станций. / В.Л.Снежко // Отраслевые аспекты технических наук. №2. 2011. С. 6-8.
  • Снежко В.Л. Гибридный эксперимент в исследовании напорных турбулентных потоков. / В.Л.Снежко //  Актуальные проблемы науки и высшего образования. №30, Ч. I. С. 18-122.

Рис.1. Классификация автоматических регуляторов уровня на оросительных системах.

Рис.2. Классификация комбинированных водопропускных сооружений.

 

в)

 

б)

 

а)

 

г)

  

д)

 

е)

 

ж)

  


                

Рис.3. Водовыпуски-стабилизаторы: а) – с плоским диффузором; б), в), е) – с несимметричным диффузором; г) – со встречным углом подвода потока управления; д) – с укороченным диффузором с двумя разделительными стенками; е) – с плоским симметричным диффузором: 1 – входной оголовок транзитного водовода; 2 – транзитный водовод; 3 – камера управления; 4 – входной оголовок камеры управления; 5 – диффузор, 6 – разделительные стенки.

а)

 

б)

  

Рис.4. Водовыпуски-регуляторы: а) – с подвижным входным оголовком; бс неподвижным входным оголовком. 1 – входной оголовок транзитного водовода; 2 – управляющее отверстие; 3 – крышка несимметричного диффузора; 4 – водосливная кромка подачи управляющего расхода.


б)

 

а)

             

Рис.5. Коэффициент гидравлического трения для труб: а) –  круглого поперечного сечения из НПВХ, б) – квадратного поперечного сечения из органического стекла.

Рис.6. Расположение мерных створов и отношение гидродинамического давления к гидростатическому в туннеле с углом наклона шахты 300 и степени закрытия плоского затвора 0.2.


С - С

 

В - В

 

А - А

              

Рис.7. Распределение местных скоростей в пределах камеры слияния и выходного участка водовыпуска-стабилизатора усовершенствованной конструкции (продольная ось сооружения).

Рис.8. Схема для гидравлического расчета гидродинамического водовыпуска..

Рис.9.  Динамика уровня воды в камере при подаче управляющего расхода.


m'

 

Рис.10.Относительный коэффициент расхода регулятора по нижнему бьефу b=1200, .

Рис.11.Относительные коэффициенты расхода гидродинамического водовыпуска.

Рис.12. Схема для определения предела регулирования по напорам.

б)

 

а)

     

Рис.13. Граничные линии тока в пределах камеры слияния гидродинамических водовыпусков с относительной управляющей площадью=0.6: а) – стабилизатор b=900, n1=2.25, g=50, m=0.3; б) – регулятор b=1200, n1=2.25, g=50, m=0.15.


                Рис.14. Скоростные поля  в гидродинамическом стабилизаторе при =0.6, b=1350, n1=2.25, g=50 , m=0.02.

 

Рис.15. Компоновочная схема участка канала: 1 – оросительный канал; 2 – регулятор УНБ с защитой от переполнения канала; 3 – гидродинамический стабилизатор расхода; 4 – ось транзитного водовыпуска; 5 – оросительный канал.

Рис.16. Компоновочная схема участка канала: 1 – оросительный канал; 2 – регулятор УВБ с защитой от переполнения канала; 3 – головной стабилизатор расхода; 4 – ось транзитного водовыпуска; 5 – оросительный канал; 6 – стабилизатор расхода по нижнему бьефу; 7 – оросительный канал.

Рис.17. Точность стабилизации конструкций с плоским диффузором при b=900,  n1=4,  g=80 .


 ®

Московский государственный университет

природообустройства (МГУП)

Зак.  №                   Тираж 100 

 

 

 



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.