WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

 

На правах рукописи

УДК  622.831.32 

Синкевич Николай Иванович

 

ОБОСНОВАНИЕ ГЕОМЕХАНИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ БЕЗОПАСНОЙ ОТРАБОТКИ  РУДНЫХ УДАРООПАСНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ 

Специальность: 25.00.20 – «Геомеханика, разрушение горных

пород, рудничная аэрогазодинамика

и горная теплофизика»

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени

доктора технических наук

Научный консультант:

доктор технических наук,

профессор В.Н. Фрянов

Новокузнецк 2009 

Работа выполнена в «ОАО» Восточный научно-исследовательский горнорудный институт («ОАО» ВостНИГРИ), Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Сибирский государственный индустриальный университет» (ГОУ СибГИУ).

Научный консультант:

доктор технических наук, профессор  Фрянов Виктор Николаевич

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Барях Александр Абрамович

доктор технических наук  Зубков Альберт Васильевич

доктор технических наук, профессор Соловьев Владимир Вячеславович

Ведущая организация – Уральский государственный горный университет

Защита диссертации состоится  « 27 » октября 2009 г.,

в  14:00 час.  на  заседании диссертационного совета  Д. 004.010.01 

в Институте горного дела УрО РАН по адресу: 620219, Екатеринбург,  ГСП – 936 ул. Мамина-Сибиряка, 58.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Института горного дела УрО РАН.

Автореферат разослан  « » 2009 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета,

д.т.н., профессор  Аленичев В.М.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Для удовлетворения постоянно растущих потребностей рынка сырьевых ресурсов в количестве и качестве природного горнорудного  сырья необходимо дальнейшее совершенствование технологии разработки рудных месторождений, в том числе с весьма сложными горно-геологическими и горнотехническими  условиями эксплуатации рудников (глубина более 600м, геологические нарушения, повышенное неравномерное тектоническое напряженно-деформированное состояние горного массива). Техногенное воздействие на рудные тела в этих условиях является  причиной  следующих негативных  явлений: разрушений подготовительных горных выработок, геодинамической активности в форме горных ударов, землятресений при массовых взрывах (рудники Колар в Индии, Витватерсранда – Южная Африка, Восточные Альпы, Австрия и месторождения Северного Урала, Хибин, Горной Шории и Хакасии).

Однако результаты научно-исследовательских работ предшественников и нормативных документов не в полной мере обеспечивают геомеханическое обоснование безопасной подземной разработки месторождений полезных ископаемых в сложных условиях.

Основным направлением работы рудников в указанных сложных условиях при существующих и новых технологиях нужно обоснование геомеханических параметров отработки, адаптированных к сложным горно-геологическим и горнотехническим условиям и обеспечивающих промышленную безопасность, снижение затрат на добычу полезного ископаемого подземным способом, особенно на рудных удароопасных месторождениях в горно-складчатых областях. Создание безопасной отработки возможно на базе закономерностей взаимодействия технологических, геомеханических и организационных процессов. Однако научные исследования по выявлению новых закономерностей, необходимых для обоснования геомеханических параметров безопасной отработки удароопасных месторождений, в настоящее время остаются мало известными.

Поэтому совокупность технологических решений по обоснованию геомеханических параметров взаимодействия технологических и геодинамических процессов для создания безопасной отработки рудных удароопасных месторождений в сложных природных условиях, имеет важное значение для горнорудной промышленности.

Целью работы является геомеханическое обеспечение безопасной отработки рудных удароопасных месторождений посредством направленного изменения параметров вторичного пространственного напряженно-деформированного состояния горного массива.

Основная идея работы заключается в использовании  установленных закономерностей формирования геомеханических параметров в зависимости технологических процессов с учетом вторичного полного тензора напряжений и деформаций, возникающих под влиянием системы горных выработок, первичных тектонических и  гравитациионных сил.

Задачи исследований:

  • установить зависимость изменения параметров вторичного напряженно-деформированного состояния на периферии геологи-ческих блоков,  в зонах разрывных нарушений и пересечения рудной залежи интрузией при разной глубине разработки;
  • установить зависимости предела прочности пород  от глубины разработки в зонах влияния горных выработок при отработке рудных месторождений полезных ископаемых на участках вторичных напряжений неактивных  и динамически активных магматических массивов;
  • выявить закономерности распределения коэффициентов удароопасности  горных пород на разных глубинах месторождения при  сплошной выемке рудного тела по простиранию;
  • разработать методику количественного прогнозирования по вторичным параметрам геомеханических процессов в массивах горных пород при отступающем порядке отработки  рудных залежей;
  • разработать классификацию неоднородных пород массива по динамической удароопасности и типу месторождения для обоснования геомеханических параметров безопасной отработки рудных удароопасных месторождений;

Методы исследования включают:

  • теоретическое обобщение и научный анализ отечественного и зарубежного опытов разработки месторождений полезных ископаемых в динамически активных районах, обработку результатов методами математической статистики и корреляционного анализа с использованием ЭВМ;
  • лабораторные исследования прочностных, деформационных характеристик, хрупкости по степени удароопасности, пластичности  горных пород;
  • натурные эксперименты для установления параметров вторичного напряженно-деформированного состояния горных пород при вскрытии вертикальными стволами методом частичной разгрузки на большой базе, отрабатываемого рудного и породного массивов при подготовке очистных блоков и выемке с помощью методов щелевой разгрузки и полной по схеме Лимана в варианте УК-«Тензор»;
  • измерение параметров вторичного поля напряжений и изучение характера сдвижения толщи горных пород вокруг выработок, и деформаций их контуров при добыче полезных ископаемых, строительстве и эксплуатации сооружений с помощью наблюдательных станций контурных и глубинных реперов;
  • измерение давления на крепь со стороны вмещающих пород и реакции крепи с использованием тензометрических платформ закладочного типа.

Основные научные положения,  защищаемые автором:

  – в пределах рудного тела и на контакте залежи и боковых пород направления вторичных максимальных горизонтальных напряжений сжатия  в неоднородном массиве железорудных месторождений совпадают с первичными тектоническими и  гравитациионными силами, а при наличии в рудном теле разрывных нарушений направление этих напряжений совпадает с простиранием сместителя.

–  коэффициенты запаса прочности горных пород в интервале 200 1200 м глубин залегания рудных месторождений, определяемые отношением разности вторичных предельных и усредненных значений нормальных напряжений к максимальному  касательному  напряжению, на участках неактивных по динамическим событиям убывают, а на динамически активных – возрастают за счет минерального и химического состава пород магматических массивов, обеспечивающих зонирование видов горных работ посредством разведения во времени и пространстве.

– коэффициенты удароопасности в краевой части залежи при разработке месторождения сплошной выемкой определяются по соотношениям минимальных и максимальных прогнозных значений:  увеличиваются до 0,85 на динамически опасных участках и уменьшаются до 0,70 на неопасных с периодом  цикличности около 140 м по глубине.

  – методика  количественного прогнозирования  напряжений  сжатия в пределах -32,4-113,4 МПа и деформаций растяжения 0,00020,0008 в массивах горных пород, обеспечивает прогноз геомеханических параметров безопасного ведения горных работ в этажах при отступающем порядке выемки руды и базируется на закономерностях распределения коэффициентов хрупкости, пластичности, удароопасности и вторичных техногенных напряжений при разной площади отработанных блоков.

  – классификация неоднородных пород массива основанна на следующих многоуровневых классификационных признаках: по динамической удароопасности породы подразделяются на два класса: упруго-пластического и упруго-хрупкого разрушения; по напряженному состоянию силовых полей – на три группы: тектонические, гравитационные (первичные) поля и техногенные (вторичные); по удароопасности при разрушении – на шесть категорий: слабо удароопасные, умеренно удароопасные, средне удароопасные, удароопасные, очень удароопасные, весьма удароопасные; по внешним признакам форм проявления горного давления, обеспечивает количественное прогнозирование динамических проявлений от свойств горных пород.

Достоверность научных положений подтверждается:

  • применением современных методов: щелевой, частичной разгрузок на большой базе и полной по схеме Лимана в варианте УК-«Тензор», натурных наблюдений: станций контурных, глубинных реперов и тензометрических платформ закладочного типа  и обработкой экспериментальных данных с получением эмпирических зависимостей, обеспечивающих точность измерений;
  • результатами лабораторных испытаний (более 5 тыс.), проведенными при изучении физико-механических свойств основных типов горных пород и оценкой их удароопасности с помощью прибора УМГП-3 (на 5 рудниках и 32 горизонтах);
  • удовлетворительной сходимостью (до 85%) расчета и  результатов инструментальных и шахтных измерений в сложных условиях при техническом процессе работ;
  • положительными результатами реализации монолитной бетонной крепи с податливыми (из шлакоблоков и керамзита) и жесткими (рабочей и распределительной арматуры диаметрами 16 и 32 мм) элементами в ее конструкции для технологических решений и геомеханического обоснования безопасной эксплуатации стволов на месторождениях Горной Шории и Хакасии.

Научная новизна работы и ее отличие от работ предшественников заключается в:

–  выявленном диапазоне величин и азимутов осей вторичных главных нормальных напряжений по простиранию - мах  и вкрест простирания рудных тел - мin  в зоне влияния одиночного вертикального ствола на периферии геологических блоков,  в зонах геологических нарушений и пересечения рудной залежи интрузией : мах= - 5,8Н ± 1,9 Н МПа – СВ (А=24 ±15 °); мin= - 3,9 Н ± 1,6 Н  МПа – ЮВ (А=114 ±15 °,  где  -  плотность вышележащих пород, н/м3, Н  -  глубина залегания пород, м;), отличающихся от ранее обоснованного проф. Б.В.Шреппом тем, что в геомеханическом поле преобладает максимальная по величине тензора напряжений, которая ориентирована по азимуту линии падения 24-39 и имеет угол падения 15 на север относительно вертикали, а минимальная – субширотная компонента горизонтальных напряжений ориентирована по линии простирания А=114-129 и имеет угол падения 15 на северо-запад относительно горизонта, и соответствует массе налегающих пород – Н, а диапазон наклона двух компонент горизонтальных напряжений составляет 1,61,9 Н;

– установлении полиномиальной зависимости отношения разности предельных и усредненных значений нормальных напряжений к максимальному  касательному  напряжению с глубиной разработки  ведения горных работ на участках вторичных напряжений неактивных  и динамически активных магматических массивов;

– доказательстве волнообразного характера изменения коэффициентов удароопасности пород в зависимости от их хрупкости, пластичности и петрографического состава минералов при сплошной выемке по простиранию рудного тела;

–  установленном росте коэффициентов концентрации вторичных горизонтальных нормальных напряжений в целиках при отступающем порядке отработки рудных залежей с учетом глубины разработки;

– разработке классификации массивов неоднородных пород по динамической удароопасности в широком диапазоне (К1=0,711,0; К2=0,030,32; Кпл=1,01,29) и типу месторождений для обоснования безопасной отработки;

Личный вклад автора состоит в:

  • обобщении исходной геомеханической и горно-геологической информации об удароопасных рудных месторождениях Сибири;
  • исследовании процессов разрушения горных пород, основанных на хрупкости и пластичности, для  управления геомеханическими процессами при безопасной отработке;
  • анализе и обобщении лабораторных испытаний физико-механических свойств изверженных пород и оценке их удароопасности;
  • разработке методики количественного прогнозирования коэффициентов концентрации вторичных горизонтальных напряжений в породах и рудных залежах целиков при отступающем порядке отработки  с учетом глубины разработки;
  • установлении параметров вторичного напряженно-деформированного состояния массива вне и в зоне влияния очистных работ с учетом воздействия геодинамических процессов на месторождениях Горной Шории и Хакасии  на периферии геологических блоков,  в зонах геологических нарушений и пересечения рудной залежи интрузией;
  • выявлении основных закономерностей изменения вторичных напряжений в массиве горных пород при отработке крутопадающих месторождений с глубиной разработки;
  • установлении закономерностей волнообразного характера изменения коэффициента удароопасности  пород в зависимости от спектра критериев их хрупкости, пластичности и петрографического состава массива месторождения при сплошной выемке по простиранию;
  • разработке классификации коэффициентов хрупкости и пластичности по динамической удароопасности на разных месторождениях Сибири для обоснования безопасной отработки;

Практическая ценность работы состоит в том, что результаты  позволяют:

  • развивать методы и средства определения и контроля вторичных напряжений и деформаций в горных породах;
  • разрабатывать методические рекомендации по предупреждению динамических явлений горно-тектонического типа на железорудных месторождениях Сибири;
  • разрабатывать временное руководство по сооружению вертикальных стволов при повышенном горном давлении и удароопасности на рудниках Сибири;
  • внедрять мероприятия в техническое производство по безопасной отработке для удароопасных месторождений.

Реализация работы в промышленности. Результаты исследований и проектных разработок: «Исследование и обоснование конструктивных параметров крепи, армировки и условий безопасной проходки вертикальных стволов при повышенном горном давлении и удароопасности на рудниках Сибири», «Геомеханическое обоснование безопасной эксплуатации стволов и сооружений комплекса подземного дробления (КПД) на Абаканском руднике» доведены до практического использования и внедрены в практику проектирования, строительства  и  отработки рудных удароопасных место-рождений.

По заданию горнодобывающих  предприятий при участии автора были подготовлены заключения и рекомендации по оценке удароопасности и прочности горных пород Абаканского, Краснокаменского, Таштагольского, Казского и Шерегешевского  месторождений.  Совокупность технологических  решений:  выбор оптимальной площади отработанных блоков в этажах при отступающем порядке выемки руды по зависимостям  параметров блока от коэффициентов концентрации напряжений в блоках; на закономерностях деформирования стенок вертикального ствола и реализаций монолитных бетонных крепей  с податливыми  и жесткими элементами.  Указанные зависимости и закономерности отражены в научных положениях, новизне, выводах и рекомендациях диссертации, экономический эффект от внедрения которых составил более  365 тыс. рублей.

Отдельные рекомендации об «Оценке напряженно-деформированного состояния массива горных пород и его удароопасности с увеличением глубины ведения горных работ» в исследованиях автора нашли отражения в геомеханических обоснованиях к регламентам на отработку глубоких горизонтов Таштагольского, Казского, Абаканского, Краснокаменского и Горно – Шорского филиалов ОАО «Евразруда» и использованы проектным институтом «ОАО» Сибгипроруда при составлении проектов отработки глубоких удароопасных горизонтов.

Апробация работы. Основные результаты диссертации докладывались и были одобрены на горной секции научно-технического совета ВостНИГРИ, техсоветах Таштагольского,  Казского, Абаканского, Горно – Шорского филиалов ОАО «Евразруда», 3й Международной конференции «Нетрадиционные и интенсивные технологии разработки месторождений полезных ископаемых» (Новокузнецк, 1998), Всероссийской научно-методической конференции «Проблемы качества высшего профессионального образования» (Рубцовск, 2000), 7й Международной научно-практической конференции «Перспективы развития горнодобывающей промышленности в 3 тысячелетии» (Новокузнецк, 2000), Международной научно-практической конференции «Современные перспективные технологии разработки и использования минеральных ресурсов» (Новокузнецк, 2001), 9й Международной конференции «Наукоемкие технологии разработки и использования минеральных ресурсов» (Новокузнецк, 2002), 8й Международной конференции «Нетрадиционные и интенсивные  технологии разработки месторождений полезных ископаемых» (Новокузнецк, 2003), 9й Международной конференции «Нетрадиционные и интенсивные  технологии разработки месторождений полезных ископаемых» (Новокузнецк, 2004), 10й Международной конференции «Нетрадиционные и интенсивные  технологии разработки месторождений полезных ископаемых» (Новокузнецк, 2005).

Публикации. Результаты исследований опубликованы в 34 печатных работах, из них 30 публикаций, 4 патента на изобретение, отражают основное содержание диссертации, в том числе в изданиях по рекомендациям ВАК – 28.

Объем и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, семи глав, изложенных на 340 страницах машинописного текста, 72 рисунков, 42 таблиц, заключения, списка литературы из 214 наименований  и 6 приложений.

Автор выражает искреннюю признательность научному консультанту, научным сотрудникам ВостНИГРИ, СибГИУ, ИГД УрО РАН, и ИГД СО РАН и за ценные замечания при выполнении и обсуждении результатов исследований, а также работникам производства Таштагольского, Казского, Абаканского, Горно – Шорского филиалов ОАО «Евразруда» и службам прогноза и предотвращения горных ударов рудников за советы и помощь, оказанную при выполнении работы.

КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СОДЕРЖАНИЯ РАБОТЫ

В первой главе дается краткий анализ горно–геологических особенностей отработки железорудных месторождений в динамически активных районах, обосновывается идея безопасной разработки удароопасных месторождений, формулируется цель работы и решаемые задачи.

Во второй - разработана методология обоснования геомеханических параметров отработки месторождений полезных ископаемых в условиях повышенной динамической активности.

В третьей - обобщены натурные исследования напряженно-деформированного состояния массива горных  пород в сложных природных условиях.

В четвертой - установление закономерностей изменения параметров напряженно-деформированного состояния на рудниках Сибири.

В пятой - совершенствование способов прогноза напряженно-деформированного состояния и параметров безопасной отработки месторождений.

В шестой - обоснование геомеханических параметров безопасной отработки рудных месторождений.

В седьмой - рассмотрены вопросы управления горным давлением при разработке рудных удароопасных месторождений Сибири в сложных условиях.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

  1. В пределах рудного тела и на контакте залежи и боковых пород направления вторичных максимальных горизонтальных напряжений сжатия  в неоднородном массиве железорудных месторождений совпадают с первичными тектоническими и  гравитациионными силами, а при наличии в рудном теле разрывных нарушений направление этих напряжений совпадает с простиранием сместителя.

Горные работы с глубиной отработки 172, 265, 450, 590 и 710 м нарушают  установившееся  природное  равновесие,  породы деформируются по законам:  туфоконгломераты в пределах упругости (интервал глубин Н=98 м – 0,0009÷Q0,0014), гранодиориты  –  за пределами упругости с появлением остаточных необратимых деформаций (Н=265 м – 0,0108÷Q0,0169; Н=590 м – 0,015÷Q0,032) в неоднородном гранитном массиве месторождения, который испытывает неравнокомпонентное силовое воздействие вторичных горизонтальных напряжений вкрест простирания  σsу = -10,7  ÷Q-28,1 МПа  и  по  простиранию σsх =-13,6÷Q-32,9 МПа  а направление максимальных горизонтальных напряжений сжатия контакта залежи и боковых пород в неоднородном массиве месторождения совпадает А=37 (рисунок 1).

Таким образом, к началу отработки  следующего  нижележащего этажа в краевой части массива при наличии в рудном теле разрывных нарушений, изменяются вторичные главные компоненты напряжений вкрест простирания  σsу=-10,3÷Q-25,0 МПа и простиранию σsх=-93,9÷Q-124,0 МПа, угол, образуемый между меридианом и контактом падения, будет переменным А=2489.

При взрывной выемке руды начинается трещинообразование пород, а деформации продолжают увеличиваться в направлении (СВ-ЮЗ), вторичных максимальных горизонтальных напряжений сжатия изменяются за счет выклинивания интрузии и разрывных нарушений на глубину разработки, что подтверждено инструментальными измерениями на различных этажах

+505÷Q+425 и расстояний от границ выемочных блоков – 825 м, деформации составили ε=0,00018(СВ-ЮЗ); +425÷Q+345 м  –  915 м  при  ε=0,00052(В-З);

+345÷Q+285 м – 950м при ε=0,00037(СВ-ЮЗ); +285÷Q+225 м – 1100м при ε=0,00169(С-Ю); +225÷Q+145м – 1130 м при ε=0,000658(СВ-ЮЗ).

- изменение направления горизонтальных максимальных напряжений;

тектонические нарушения;    интрузивные породы;

контуры разрабатываемых рудных тел;                 отработанных.

       - главные напряжения, действующие по простиранию рудных тел σх;

- главные напряжения, действующие вкрест простирания σу;

Рисунок 1 - Аксонометрическое изображение изменчивости вторичных напряжений тектонического поля напряжений на Абаканском месторождении при проведении ствола

2. Коэффициенты запаса прочности горных пород в интервале 200 1200 м глубин залегания рудных месторождений, определяемые отношением разности вторичных предельных и усредненных значений нормальных напряжений к максимальному  касательному  напряжению, на участках неактивных по динамическим событиям убывают, а на динамически активных возрастают за счет минерального и химического состава пород магматических массивов, обеспечивающих зонирование видов горных работ посредством разведения во времени и пространстве. 

В качестве исходных данных, чтобы оценить прочность твердых пород и определить показатели сопротивления пород сдвигу, а также характеристики влияния естественной структуры и вещественного состава, т.е. для определения коэффициента запаса прочности в практике исследова­ний нагружение изготовленных образцов в лабораторных условиях производится в режиме одноосного сжатия (таблица 1).

Таблица 1 – Результаты экспериментальных исследований и определение зависимости коэффициента запаса прочности горных пород от глубины залегания по сква­жинам № 603, №704, №705, №607, №614, №618 Таштагольского ме­сторождения

№ скважины, глубина,

м

Тип горной

породы

Горизонтальные напряжения, МПа

Пределы

прочности,

МПа

Касательные напряже

Нормальные

напряжения,

Коэффициент запаса прочности

по

простиранию

вкр.

простирания

на

сжатие

на

растяжение

ния

,

МПа

предельны е

усредненные

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

  603

430

510

603

750

800

900

1001

  704

400

550

639

757

850

900

1058

Туф трахитового порфира

Анде­зитовый пор­фирит

Диоритовый пор­фирит

Туф трахитового порфира

-

-

Пор­фирит

Пор­фирит

-

-

-

-

-

Габбро-пор­фирит

-17.8

-33.3

-62.5

-37.5

-63.6

-82.4

-290.

-17.8

-33.3

-62.5

-37.5

-63.6

-82.4

-290.

-13.0

-15.0

-40.6

-19.1

-24.2

-37.0

-165.

-13.0

-15.0

-40.6

-19.1

-24.2

-37.0

-165.

164

162

152

109

188

188

173

51.0

60.8

142

111

184

62.8

90.2

3.8

3.9

5.2

3.4

2.6

2.6

4.2

7.5

4.9

9.9

16.3

9.6

11.0

15.4

2.4

9.2

10.9

9.2

19.7

22.7

62.5

2.4

9.2

10.9

9.2

19.7

22.7

62.5

20.0

28.0

54.0

31.0

46.0

62.0

215.0

21.0

26.0

55.0

32.0

43.0

44.0

177.0

3.0

9.0

11.0

10.0

21.0

23.0

63.0

2.0

9.0

11.0

10.0

20.0

20.0

63.0

7.0

2.0

3.9

2.3

1.3

1.7

2.4

7.9

1.8

4.0

2.4

1.1

1.2

1.8

Окончание таблицы 1

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

705

438

515

639

754

858

890

1177

  607

248

558

590

759

792

1381

1586

  614

399

462

725

739

790

  618

618

702

805

930

1282

1960

Сланцы полеошпат серицит хлоритовые

Агло­мератовый туф­фит

Сланцы полеошпат

хлоритовые

Сланцы по алевролитам

Сланцы по ту­фам

Туф­фиты

-

Туффит

Туф андезитового порфира

-

-

Альбит анде­зитовый порфир

Туффит

Ту­фоалевролит

Сиенит

Туф трахитового пор­фира

Сиенит

-

-

-

Туф средне основного состава

-

Сиенит анде­зит ба­зальтового со­става

Пор­фирит пла­гиоклазовый

Сиенит

-17.8

-33.3

-62.5

-37.5

-63.6

-82.4

-290

-17.8

-33.3

-62.5

-37.5

-63.6

-82.4

-290

-17.8

-33.3

-62.5

-37.5

-63.6

-62.5

-37.5

-63.6

-82.4

-290

-

-13.0

-15.0

-40.6

-19.1

-24.2

-37.0

-165

-13.0

-15.0

-40.6

-19.1

-24.2

-37.0

-165

-13.0

-15.0

-40.6

-19.1

-24.2

-40.6

-19.1

-24.2

-37.0

-165

-

41.2

57.8

32.4

58.8

93.1

59.8

54.9

63

128

237

31

73

137

136

147

109

147

156

82

63

37

64

80

166

235

10.2

4.0

3.6

2.2

5.3

11.8

8.1

2.6

6.0

8.2

5.2

5.2

5.8

6.4

10.1

6.3

9.5

10.3

6.9

6.3

6.0

6.2

9.6

12.0

17.2

2.4

9.2

10.9

9.2

19.7

22.7

62.5

2.4

9.2

10.9

9.2

19.7

22.7

62.5

2.4

9.2

10.9

9.2

19.7

10.9

9.2

19.7

22.7

62.5

62.5

18.0

25.0

45.0

29.0

44.0

52.0

177.0

18.0

28.0

54.0

21.0

44.0

62.0

216.0

17.0

24.0

54.0

31.0

43.0

  45.0

  23.0

  41.0

  54.0

164.0

201.0

2.5

10.0

11.0

9.0

20.0

23.0

64.0

2.0

9.0

13.0

13.0

20.0

24.0

65.0

2.0

9.0

12.0

9.0

20.0

  11.0

9.0

  20.0

  23.0

  65.0

  64.0

6.4

1.6

3.1

2.1

1.2

1.3

1.8

6.7

2.0

3.7

0.9

1.2

1.6

2.4

6.3

1.6

3.8

2.4

1.2

3.1

1.5

1.0

1.3

1.5

2.1

На основе экспериментальных опытов как на прессе П – 125, так и на УМГП – 3 поведение горных пород магматических массивов под нагрузкой может быть  в  полной  мере  охарактеризовано резкой неоднородностью

напряженного и деформированного состояний, описывается одной графической зависимостью «напряжения - деформация».

По данным таблицы 1 и рисунку 2 автором установлены изменения коэффициентов запаса прочности пород от глубины разработки на участках неактивных по динамическим событиям магматических  массивов восходя-щая ветвь выполаживается за счет уменьшения  модулей упругости,  а в динамически активных –  круто возрастает  в  допредельной  зоне,  в  запредельной  же ниспадающая  ветвь увеличивается при возрастающих модулях спада,  и получена  корреляционная  связь  (см. рисунок 2).

  n = 6 · 10-6 · Нз.п 2  ­-  0,0145 · Нз.п + 9,958, r = 0,716 (1)

где n – коэффициент запаса прочности горной породы;

Нз.п – глубина залегания пород, м.

  Глубина Нз.п., м

Рисунок 2 - Зависимость коэффициента запаса прочности горных пород от глубины их залегания по данным проб геологоразведочных скважин:

1– №603; 2 – №607; 3– №614; 4 – №618; 5 – №704; 6 – №705

3. Коэффициенты удароопасности в краевой части залежи при разработке месторождения сплошной выемкой определяются по соотношениям минимальных и максимальных прогнозных значений:  увеличиваются до 0,85 на динамически опасных участках и уменьшаются до 0,70 на неопасных с периодом  цикличности около 140 м по глубине.

Склонность полезных ископаемых и пород к деформированию и разрушению как в допредельных, так и запредельных зонах показывает, что деформационные процессы в массиве характеризуются большим разнообразием вторичных напряженных состояний, при которых возможно хрупкое разрушение этих пород, руд и определяются коэффициентами удароопасности (таблица 2).

Таблица 2 – Результаты испытаний образцов основных по­род на удароопасность и пластичность по скважинам N607, №614, №618, №704 и №705 Таштагольского месторождения

Тип горной породы

Коэф.

пласт.

Кпл

Коэффи­циенты ударо­опасности

Примечание

К1

К2

Сиенит

Сиенит-пор­фир

Сиенит анде­зит­базальтового состава

Туфы

Туфолава

Туф андезитового

пор­фирита

Туф смешанного сост.

Туф трахититового порфирита

Туфоалевро­лит

Туффит

Туффит агло­мератовый

Туффиты тра­хитовые

Порфирит

Диоритовый пор­фирит

Габбро-пор­фирит

Порфирит плагио­клаз

Альбит анде­зитовый

порфи­рит

Сланцы сери­цит-полевошпатовые

Сланцы полев­ошпат сери­цит хлоритовые

Сланцы по алев­ролитам

Сланцы по туфам

Известняк

Скарны

Магнетитовая руда

1.36

1.07

1.09

1.07

1.05

1.11

1.14

1.21

1.17

1.28

1.05

1.18

1.23

1.22

1.05

1.07

1.21

1.01

1.09

1.01

1.08

1.12

1.22

1.15

0.70

0.93

0.92

0.94

0.96

0.90

0.87

0.82

0.86

0.79

0.96

0.87

0.85

0.82

0.95

0.93

0.83

0.99

0.92

0.99

0.93

0.90

0.83

0.87

0.22

0.17

0.21

0.10

0.08

0.14

0.21

0.34

0.28

0.22

0.08

0.11

0.21

0.18

0.18

0.22

0.18

0.24

0.05

0.05

0.08

0.08

0.21

0.12

К1>0.7

К2<1.0

удароопасные

К1<0.7

К2>1.0

не ударо­опасные

Как видно из таблицы 2, все породы и полезное ископаемое, которые находятся в створах будущих стволов «Шория-1», «Ново-Клетевой» и геологоразведочных скважинах №607, №614, №618, №704 и №705, можно отнести к категории «удароопасные», поскольку  у руды и  всех  типов пород коэффициенты удароопасности с глубиной отработки месторождения сплошной выемкой  по простиранию увеличиваются до 0,85 по мере  развития очистных работ в этаже,  за счет распределения динамически опасных зон и чередуемости неопасных – уменьшаются до 0,70.

Индивидуальное влияние указанных и приведенных факторов с началом развития очистных работ в этаже изменяется  и  перемещается на массив вновь вводимого в эксплуатацию нижележащего этажа и  описывается линейной функцией  (рисунок 3).

 

 

Рисунок 3 - Зависимость коэффициента удароопасности К1 в допредельной зоне разрушения от пластичности Кпл. горных пород

В точках, где эти коэффициенты близки к предельному, тоже могут возникнуть горные удары,  что  позволило установить корреляционную связь

между предельными коэффициентами удароопасности в допредельной зоне разрушения и пластичностью. 

К1 = - 0,7654 Кпл +1,7575, r = 0,976 (2)

где  К1- коэффициент удароопасности в допредельной зоне разрушения;

Кпл – коэффициент пластичности пород.

4. Методика  количественного прогнозирования  напряжений  сжатия в пределах -32,4-113,4 МПа и деформаций растяжения 0,00020,0008 в массивах горных пород, обеспечивает прогноз геомеханических параметров безопасного ведения горных работ в этажах при отступающем порядке выемки руды и базируется на закономерностях распределения коэффициентов хрупкости, пластичности, удароопасности и вторичных техногенных напряжений при разной площади отработанных блоков.

Под действием неравномерной  нагрузки опорный  блок-целик  на участке «Главный» деформируется  (рисунок 4).

Характеристиками деформируемости являются кривые зависимости распределения сдвижений по нормали к рудному телу и параллельно ширине по простиранию блока-целика. Изменения нагрузки в лежачем и висячем боках охватывают почти всю зону опорного давления, как это видно из данных (рисунка 5).

- конфигурация консолей кровли;

- станции глубинных реперов в висячем и лежачем боках;

` - направление и порядок отработки участка «Главный»;

Е - направление и порядок отработки участка «Болотный»;

      ·       - граница зоны сдвижения пород от гор. +325м;

О О - граница отработки до гор. +395м;

• - тектоническое нарушение;

- - зоны сжатия; + - зоны растяжения;

щр – место проведения щелевой разгрузки.

Рисунок 4 – Схема трассировки, отображающая состояние и развитие горных работ на гор. +395м участков «Главный» и «Болотный»

Рисунок  5 –  Графики зависимости приращения вторичных горизонтальных напряжений вкрест и по простиранию рудных тел от глубины, по мере развития подготовительно-нарезных и очистных работ в этажах +395÷+325 м, +325÷+255 м, +255÷+185 м на участке «Главный» методом щелевой разгрузки (за 13 лет исследований)

По результатам исследования автором установлено, что разработанная методика количественного прогнозирования параметров базируется на закономерностях взаимодействия геомеханических и техногенных процессов в массивах горных пород, и получены корреляционные связи между изменением напряженно-деформированного состояния на различных глубинах и стадиях отработки опорного блока-целика (от подготовки, нарезки буровых и подсечных выработок до очистного пространства, равного мощности рудного тела) одновременно на четырёх горизонтах по простиранию:

σsу  = 0,0022Н пр.э2 – 1,7147Нпр.э + 366,78,  r = 0,600 (3)

где σsу – горизонтальные напряжения по простиранию рудных тел, МПа;

  Нпр.э – глубина проведения экспериментальных работ, м.

и вкрест простирания рудной залежи:

σsх = 0,0005 Нпр.э 2 – 0,5094 Нпр.э  + 147,02,  r = 0,763 (4)

где σsх– горизонтальные напряжения вкрест простирания рудных тел, МПа.

5. Классификация неоднородных пород массива основанна на следующих многоуровневых классификационных признаках: по динамической удароопасности породы подразделяются на два класса: упруго-пластического и упруго-хрупкого разрушения; по напряженному состоянию силовых полей на три группы: тектонические, гравитационные (первичные) поля и техногенные (вторичные); по удароопасности при разрушении на шесть категорий: слабо удароопасные, умеренно удароопасные, средне удароопасные, удароопасные, очень удароопасные, весьма удароопасные; по внешним признакам форм проявления горного давления, обеспечивает количественное прогнозирование динамических проявлений от свойств горных пород

Ранее лабораторией динамической прочности и высоких давлений ВНИМИ под руководством А. Н.  Ставрогина проводились исследования пород и руд по их удароопасности. Автор, продолжая исследования о проявлении горного давления в регионах Горной Шории и Хакасии, основываясь на достоверности сейсмологической службы рудника о динамических проявлениях, происходящих в массивах, и лабораторных результатах (испытания образцов пород и руд по удароопасности и пластичности), при сопоставлении их с натурными условиями и уточнении типов пород, разработал классификацию динамической удароопасности (таблица 3).

Таблица 3 – Разделение горных пород по упругим свойствам и классу горных ударов

Класс горного удара

Модуль упругости пород Е 104, МПа

Тип неоднородных горных пород

1

2

3

Микроудары (стреляние, толчки)

< 3

1.  Туффиты агломератовые

2.  Известняки

Окончание таблицы 3

1

2

3

Слабые

3 5

3.  Сланцы полеошпат-серицит хлоритовые

4.  Альбит-андезитовые порфириты

Средние

5 7

5.  Туффиты трахитовые

6.  Туфы андезитового порфирита

7.  Сланцы по алевролитам

8.  Сланцы по туфам

9.  Туфы трахитового порфирита

10. Сиенит-порфиры

11. Сланцы серицит полеошпатовые

12. Туфы

Сильные

7 9

13. Сиениты андезит базальтового состава

14. Туфолавы

15. Габбро- порфириты

16. Туффиты

17. Туфоалевролиты

18. Порфириты

19. Диоритовые порфириты

20. Порфириты плагиоклазовые

Катастрофические

> 9

21. Сиениты

22. Туфы смешанного состава

Все горные породы делятся на два класса, признаками упруго-пластического  и упруго-хрупкого разрушений обладают:  1, 2, 3 группы  и 1, 2, 3, 4, 5, 6 категории. Класс события определяется по механизму динамики пород и признаку их удароопасности, группы – по напряженному состоянию силовых полей: тектонические, гравитационные (первичные) поля и техногенные (вторичные);  а категория – по результатам последствий разрушений в горных выработках (рисунок 6).

Предлагаемая  классификация массива неоднородных пород позволяет обеспечить достоверность оценки геодинамической обстановки  на  различных типах месторождений,  повышает уровень  прогнозирования проявления горного давления и форм горных ударов, и управления динамическим механизмом возникновения удароопасности в горных породах.

Рисунок 6 – Блок – схема классификации горных пород по механизму  динамической удароопасности.

Заключение

В диссертации на основе выполненного комплекса исследований решена научная проблема обоснования геомеханических параметров безопасной отработки рудных удароопасных месторождений, основанная на выявленных закономерностях по разработке методики  количественного  прогнозирования геомеханических процессов в массивах, изменении напряженно-деформированного состояния на периферии геологических блоков и в зонах разрывных нарушений, выявленых новых закономерностях  распределения коэффициентов удароопасности  на разных глубинах месторождения и изменении пределов прочности пород,  имеющая важное народнохозяйственное значение в горнорудной промышленности.

Основные выводы, конкретные научные и практические результаты работы заключаются в следующем:

1. Разработана и внедрена методика  количественного прогнозиро-вания параметров геомеханических процессов в горных породах, на основании которой  установлено, что при отступающем порядке отработки  рудных залежей  месторождения вторичное напряженно-деформирован­ное состояние  участка массива в пределах целика находится под воздействием знакопеременных деформаций в силу сложности его пространственной конфигурации. В условиях естественного залегания целика магнетитовой руды проявляется область объемного сжатия в интервале 45-30 м, а деформации знакопеременного харак­тера возникают в краевых частях и на границе тектонических на­рушений (зон) висячий бок - от 15 до 60 м  в глубь рудной залежи  (при R01R1=-2,0 мм; R01R2=-1,3 мм; R01R3=-1,7 мм; R01R4=0,6 мм и R02R1=-1,6 мм; R02R2=-0,7 мм; R02R3=-1,0 мм; R02R4=1,3 мм.

Такой ход описываемой кривой по своей геомеханической сущности может быть объяснен характером деформационных процессов, происходящих во вторичном напряженном массиве целика, в котором нарушено равновесное состояние.

На участке роста (15-30м) смещений скорость деформаций разгрузки опережает скорость деформаций пригрузки, обусловленной действием первичных тектонических сил сжатия, то есть на данном участке идет процесс разуплотнения пород.

На участке спада (30-45м) скорость деформаций пригрузки опережает разгрузку массива, а на участке (45-60м) происходит процесс накопления энергии упругих деформаций, что может привести к появлению динамических проявлений горного давления.

2. Установлена закономерность изменения вторичного напряженно-деформирован­ного состояния горного  массива на периферии геологических блоков, в зонах разрывных нарушений и пересечения рудной залежи интрузией при разной глубине разработки за счет пород, обладающих разными упругими и прочностными свойствами. Упругие и прочностные свойства пород изменялись в обратно пропорциональной зависимости, с поверхности и до глубины  590м туфоконгломераты, гранодиориты и граниты, у которых модуль упругости снижался с 4,06 до 1,72·104 МПа, а предел прочности на сжатие увеличивался с 61,8  до  132,0 МПа, далее породы видоизменились на глубине 710м плагиогранитами, у которых модуль упругости возрос до  4,30·104 МПа, а предел прочности снизился до 66,1 МПа, что характерно для интрузивных комплексов вблизи проходящих Девонского и Кенийского разломов.

3. Установлены следующие закономерности изменения предела прочности пород от глубины в зонах влияния горных выработок при отработке рудных месторождений полезных ископаемых на участках вторичных напряжений неактивных и динамически активных магматических массивов: в прямо пропорциональной зависимости от пересечения одних пород  другими, и возникновения в области пересечений динамических проявлений под влиянием технологических процессов и первичных напряжений в массиве, нормальных и касательных. В строении месторождения принимают участие гранитоидные интрузии с породами эффузивно-осадочной толщи и габбро-сиенитовый комплекс, который с понижением ведения горных работ начинает терять свое равновесное состояние:

-  в интервалах глубин  440,  550 ÷ 570,  860 ÷ 960м при пересечении сланцев полеошпат серицит хлоритовых  σsсж=41,2 МПа, агломератовых туффитов  σsсж=57,8 МПа и туффитов  σsсж=54,9 МПа низкой прочности с порфиритами  σsсж=56,9 ± 5,9 МПа ниже средней прочности, возникают стреляния;

-  в диапазонах глубин  630 и 800 – 900м туфы  среднеосновного  состава  σsсж=37,0 МПа, сиениты андезит базальтового состава  σsсж=64,0 МПа средней прочности со сланцами полеошпат  хлоритовыми  σsсж=32,4 МПа, туффитами  σsсж=59,8 МПа - низкой прочности, происходят толчки;

-  в пределах интервалов глубин  500 ÷ 640 и 700 900м при взаимодействии  сиенитов  σsсж = 109,0 МПа, туфов  андезитового  порфира σsсж = 128,0 МПа, порфиритов  σsсж = 142,0 МПа, диоритовых  порфиритов σsсж = 152,0 МПа средней прочности, наблюдаются микроудары;

-  а в диапазоне глубин  600 850м в сиенитах  σsсж=156,0 МПа, порфиритах  σsсж=184,0 МПа, туфах трахитового порфира  σsсж=188,0 МПа и туфах андезитового порфира  σsсж=237,0 МПа  высокой прочности со сланцами по туфам  σsсж=93,1 МПа  средней и высокой прочности – горные удары.

4. Установлена закономерность распределения коэффициентов удароопасности горных пород:  в интервале глубин 290, 430 и 460 м месторождения при  отработке  сплошной выемкой по простиранию рудного тела происходят изменения пластичности под воздействием геодинамических процессов протекающих в крепких массивах с включением интрузий. При достижении коэффициен­тами удароопасности и пластичности предель­ного удароопасного значения, равного 1,0, происходит процесс мгновенного раз­рушения пород всех разновидностей и руд по петрографическому со­ставу и происхождению, залегающих в массиве. Породы ранжируются по зернистости и степени раскристаллизованности ячеистой структуры следующим образом: порфириты и туфы трахитового порфира при  К1=1,0,  Кпл=1,0;  сланцы серицит полеошпатовые и по алевролитам  К1=0,99,  Кпл=1,01;  туффит агломератовый, туфолава  К1=0,96,  Кпл=1,05;  габбро-порфириты К1=0,95,  Кпл=1,05;  туфы  К1=0,94,  Кпл=1,07;  сиенит-порфир, порфирит плагиоклазовый и сланцы по туфам  К1=0,93,  Кпл=1,07;  сиениты андезит базальтового состава, сланцы полеошпат серицит хлоритовые при К1=0,92,  Кпл=1,09.

5. Разработана и предложена  классификация пород неоднородного массива по динамической удароопасности месторождений, в основу которой положены расчетные величины механических свойств пород и показатели их удароопасности. Установленный методом математической статистики расчет ширины интервала для ряда значений дает 0,05, а интервальный ряд, построенный с учетом полученной ширины интервала, разбит на 6 категорий по возрастающей: слабо удароопасные при  К1=0,71 0,75,  К2=0,28 0,32,  Кпл=1,25 1,29;  умеренно удароопасные -  К1=0,76 0,80,  К2=0,23 0,27,  Кпл=1,20 1,24; средне удароопасные -  К1=0,81 0,85,  К2=0,18 0,22,  Кпл=1,15 1,19; удароопасные -К1=0,86 0,90,  К2=0,13 0,17,  Кпл=1,10 1,14; очень удароопасные  - К1=0,91 0,95,  К2=0,08 0,12,  Кпл=1,05 1,09; весьма  удароопасные  -  К1=0,96 1,0,  К2=0,03 0,07,  Кпл=1,0 1,04; с требуемой надежностью не менее 90%  и  доступной относительной погрешностью не более  8 8,1% -  для  пород  месторождений Горной Шории, а Хакасии – при доверительной надежности не менее 95%  и погрешности не более  2,0 2,9%.

6. В сложных условиях отработки рудных удароопасных месторождений используется комплекс разработанных  рекомендаций по обоснованию своевременного предотвращения динамических явлений и техногенных процессов, обеспечивающих промышленную безопасность при ведении подземных работ.

  Полученные в диссертационной работе выводы и закономерности, применительно к рудным удароопасным месторождениям Сибири, в равной степени могут распространяться на другие рудные удароопасные месторождения руд России – Северного Урала, Хибин и за рубежом: рудники Колар в Индии, Витватерсранда – Южная Африка, Восточные Альпы и Австрия.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

  1. Синкевич Н.И. Изменение напряжённо-деформированного состояния и удароопасности массива скальных пород с учётом особенностей геологического строения и тектоники Таштагольского месторождения / Н.И. Синкевич // Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2003. №4. – с.28-29.
  2. Синкевич Н.И. Оценка удароопасности массива горных пород с помощью прибора УМГП-3 /Н.И. Синкевич// Безопасность труда в промышленности. – 2004. №1. – с.27-28.
  3. Синкевич Н.И. Закономерность изменения запаса прочности горных пород с глубиной разработки Таштагольского железорудного месторождения /Н.И. Синкевич// Безопасность труда в промышленности. – 2003. №6. – с.45-47.
  4. Синкевич Н.И. Оценка природного напряженного состояния массива Абаканского месторождения /Н.И. Синкевич// Горный журнал. – 2003. №11. – с.30-31.
  5. Синкевич Н.И. Закономерности изменения напряжений в аномальном поле при очистной выемке /Н.И. Синкевич// Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2003. №3. – с.49-52.
  6. Синкевич Н.И. Роль натурных наблюдений за природным массивом как объектом изучения /Н.И. Синкевич// Безопасность труда в промышленности. – 2003. №7. – с.43-44.
  7. Синкевич Н.И. Напряженно-деформированное состояние вне зоны влияния очистных работ /Н.И. Синкевич// Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2003. №5. – с.8-10.
  8. Синкевич Н.И. Особенности формирования напряженного состояния скальных массивов горных пород /Н.И. Синкевич// Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2003. №5. – с.10-11.
  9. Геомеханические условия отработки участка «Новый Шерегеш» / Б.В.Шрепп, Н.И. Синкевич, В.В. Дорогунцов, Ю.Н.Никуленко // Безопасность труда в промышленности. – 1994. № 6. – с.16-20.
  10. Исследование вопросов геомеханики и удароопасности при подготовке месторождения «Одиночное» /Б.В. Шрепп, Н.И. Синкевич,  И.Н. Солманов, Д.В. Зырянов // Горный журнал – 1994. №10. – с. 49-52.
  11. Геомеханическая оценка условий отработки глубоких горизонтов Шерегешевского месторождения. / Б.В.Шрепп, А.В.Мозолев, Н.И. Синкевич, В.Н. Никитин // Безопасность труда в промышленности. –1995. № 7. – с.29-33.
  12. Исследование вопросов геомеханики удароопасного массива при сооружении вертикальных стволов / Б.В.Шрепп, А.В.Мозолев, Н.И. Синкевич, Н.И. Скляр и др.// Горный журнал. – 1996. № 1-2. – с.88-92.
  13. Исследование напряженно-деформированного состояния массива вмещающих пород и крепи ствола на Таштагольском руднике / Н.И. Синкевич, Б.В. Шрепп, В.К. Климко, Н.И. Скляр // Безопасность труда в промышленности. 1998, № 8. – с.40-44.
  14. Пат. 2193659 Россия, МПК7Е21С41/22. Способ отработки месторождений полезных ископаемых / Н.И. Синкевич, Б.В. Шрепп, О.В. Залесская, В.К. Климко, Н.И. Скляр. ОАО «ВостНИГРИ» - Заявка №2000113978; Заявл. 02.06.2000; Опубл. 27.11.2002. – 10с.; 2л.ил.
  15. Пат. 2301332 Россия, МПК7Е21С39/00. Устройство для измерения деформаций на стенках скважин / Н.И. Синкевич. ГОУ ВПО «СибГИУ»- Заявка №2006102767/03; Заявл. 31.01.2006; Опубл. 20.06.2007. – 5с.; 2л.ил.
  16. Синкевич Н.И. Натурные исследования параметров напряженно-деформированного состояния на Таштагольском железорудном месторождении /Н.И. Синкевич// Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2004. №2. – с. 82-84.
  17. Синкевич Н.И. Оптимизация по геомеханическим условиям схем и способов очистной выемки /Н.И. Синкевич// Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2004. №3. – с. 259-264.
  18. Исследование вопросов геомеханики удароопасного массива при сооружении вертикальных стволов / Б.В. Шрепп, А.В. Мозолев, Н.И. Синкевич, И.Н. Солманов, Д.В. Зырянов // Горный журнал – 1995. №5, - с.10-14.
  19. Временное руководство по сооружению вертикальных стволов при повышенном горном давлении и удароопасности на рудниках Сибири / Б.В. Шрепп, А.В. Мозолев, Н.И. Синкевич, В.А. Квочин и др. – Новокузнецк.: Изд. центр СибГИУ, 1995. – 47с.
  20. Методические рекомендации по предупреждению ударов горно-тектонического типа на железорудных месторождениях Сибири / Б.В. Шрепп, А.В. Мозолев, В.А. Квочин, М.В. Курленя, А.А. Еременко, Н.И. Синкевич и др. – Новокузнецк.: Изд. центр СибГИУ, 1997. – 27с.
  21. Синкевич Н.И. Динамика геомеханического состояния при вскрытии новых горизонтов и шахтных полей на месторождении / Синкевич Н.И. // Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2004, №4. – с. 341-344.
  22. Синкевич Н.И. Исследования параметров напряженно-деформированного состояния на Таштагольском железорудном месторождении / Н.И. Синкевич // Известия вузов. Горный журнал. – 2004, №5. – с. 51-56.
  23. Синкевич Н.И. Напряженно-деформированное состояние пород и его изменение во времени / Н.И. Синкевич / Известия вузов. Горный журнал. – 2004, №6. – с. 42-44.
  24. Синкевич Н.И. Исследования напряженно-деформированного состояния массивов на рудниках Горной Шории / Н.И. Синкевич / Горный журнал. – 2004, №10. – с. 41-43.
  25. Синкевич Н.И. Прогноз удароопасности железорудных месторождений Сибири / Н.И. Синкевич // Безопасность труда в промышленности. – 2005, №3 – с. 50-52.
  26. Синкевич Н.И. Исследование деформаций контура горизонтальных выработок при проходке на больших базах / Синкевич Н.И. // Горный информационно-аналитический бюллетень. – 2005, №5. – с. 326-328.
  27. Синкевич Н.И. Исследования параметров напряженно-деформированного состояния с помощью наблюдательной станции в крепи ствола «Клетевой» / Синкевич Н.И. //Уголь. – 2005, №11. – с. 19-22.
  28. Синкевич Н.И. Натурные исследования методом щелевой разгрузки параметров напряженно-деформированного состояния на Шерегешевском железорудном месторождении / Н.И. Синкевич // Уголь. – 2006.  №10. – с . 62-64.
  29. Синкевич Н.И. Исследование напряженно-деформированного состояния в призабойном массиве вертикальных стволов Абаканского месторождения / Н.И. Синкевич // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2006, 5. –с. 32-35.
  30. Синкевич Н.И. Теоретические и экспериментальные работы по горному давлению в вертикальных стволах / Н.И. Синкевич // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2006, 6. –с. 38-41.
  31. Пат. 3211534 Россия, МПК7Е21С39/00. Устройство для измерения деформаций на стенках горной выработки методом щелевой разгрузки / Н.И. Синкевич. ГОУ ВПО «СибГИУ» - Заявка № 20055141711/03; Заявл. 30.12.2005; Опубл. 27.11.2007. – 6с.; 3л.ил.
  32. Пат. 23114417 Россия, МПК7Е21С39/00. Устройство для измерения деформаций на стенках горной выработки методом частичной разгрузки на большой базе / Н.И. Синкевич. ГОУ ВПО «СибГИУ» - Заявка № 2006110177/03 (011064); Заявл. 29.03.2006; Опубл.10.01.2008. – 5с.; 3л.ил..
  33. Синкевич Н.И. Классификация массива неоднородных пород по динамической удароопасности и типу месторождения / Н.И. Синкевич // Безопасность труда в промышленности. – 2008, №4 – с. 30-31.
  34. Синкевич Н.И. Закономерности изменения параметров напряженно-деформированного состояния пород в зонах разрывных нарушений при разной глубине разработки/ Н.И. Синкевич // Безопасность труда в промышленности. – 2008, №11 – с. 37-39.



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.