WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

ФОМИЧЕВ ПАВЕЛ АРКАДЬЕВИЧ

ВИБРОИЗОЛЯЦИЯ СУДОВЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК ЭЛЕКТРОПНЕВМОГИДРАВЛИЧЕСКИМИ ОПОРАМИ

Специальность: 05.08.05 – Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные)

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Новосибирск – 2010

Работа выполнена в ФГОУ ВПО «Новосибирская государственная академия водного транспорта» (ФГОУ ВПО «НГАВТ»)

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Минасян Минас Арменакович доктор технических наук, профессор Новоселов Александр Леонидович доктор технических наук, профессор Стихановский Борис Николаевич

Ведущая организация: ОАО «Центр технологии судостроения и судоремонта» г. Санкт-Петербург

Защита состоится 11 июня 2010 г. в 13-00 часов (ауд. № 227) на заседании диссертационного совета Д 223.008.01 при ФГОУ ВПО «Новосибирская государственная академия водного транспорта» (ФГОУ ВПО «НГАВТ») по адресу: 630099, г. Новосибирск, ул. Щетинкина, 33, НГАВТ (тел/факс (383)-222-49-76; E-mail: ngavt@ngs.ru или nsavt_ese@mail.ru)

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГОУ ВПО «Новосибирская государственная академия водного транспорта» Автореферат разослан «___» ______________ 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Малышева Е.П.

I.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Известно, что вибрации и удары сопутствуют работе многих машин и механизмов, снижая их надежность и долговечность, а также вредно воздействуя на здоровье человека.

Особенно серьезная ситуация в области защиты от вибраций сложилась на судах водного транспорта. Поэтому актуальность настоящей диссертации обусловлена тем, что снижение уровней вибрации судового энергетического оборудования является важнейшей задачей судостроения.

Проведение государственной программы аттестации рабочих мест по условиям труда на предприятиях РФ поставило новые проблемы по улучшению санитарно-гигиенических условий труда и внедрению современных средств техники безопасности, так как на большинстве эксплуатирующихся машин и механизмов (в том числе на судах водного транспорта) уровни вибрации превышают допустимые значения.

Развитие современных судовых энергетических установок связано, с одной стороны, с увеличением мощности и быстроходности механизмов, являющихся во многих случаях источниками интенсивного шума и вибраций, с другой стороны – с все большими масштабами использования точных приборов и аппаратуры различного назначения, чувствительных к вибрациям.

Поэтому понятно, что виброзащита представляет одинаковый интерес как для судостроителей, так и для специалистов по судовым энергетическим установкам, так как вибрация судового корпуса и его отдельных элементов может вызвать в корпусе судна появление усталостных трещин, нарушить нормальную работу судовой аппаратуры и различных измерительных приборов, установленных на борту судна, создать совершенно невыносимые условия для пребывания пассажиров и членов экипажа на борту в течение сравнительно продолжительного времени.

В настоящее время вопросы снижения вибрации занимают определенное место в науке и практике судостроения. Все строящиеся и модернизируемые суда проходят проверку вибрационной и шумовой активности. Определенное внимание уделяется системам снижения активности источников вибрации и шума. Кроме того, методы проектирования предусматривают существенное снижение вибрации уже на стадии технического задания за счет специального расположения помещений относительно источников вибрации и шума, рационального выбора конструкции корпуса, толщины листов обшивки и др. Особое место занимает изоляция источников вибрации от корпуса судна. Там, где удается изолировать двигатель заметно снижение высокочастотной вибрации и особенно шума. Эти мероприятия гарантируют устойчивое снижение шума и вибрации до уровня близкого к требованиям Санитарных норм (ГОСТ 12.1.012-90).

К сожалению, не все судовое оборудование может быть эффективно изолировано от корпуса судна по ряду причин. Так, например, главный двигатель должен быть связан с корпусом для передачи рабочих усилий и, одновременно не связан с ним для изоляции от вибрации. Причем это противоречие настолько глубокое, что разрешить его путем компромисса на основе линейных виброизолирующих элементов невозможно. Необходимы виброизоляторы с особыми свойствами, позволяющими сохранить положение двигателя относительно корпуса и при этом не передавать вибрацию на корпус.

Этого можно добиться с помощью установки в упругих подвесках двигателя активных виброизоляторов, таких как пневмогидравлические виброизолирующие опоры (ПВО) для главных двигателей, и электромагнитные гидравлические виброизолирующие опоры (ЭГВО) для вспомогательных двигателей и другого судового оборудования.

В связи с изложенным, создание и исследование эффективных устройств виброизоляции судового двигателя, представляется современным и актуальным.

Целью диссертационной работы является разработка теоретических и конструктивных основ создания гидравлических виброизолирующих опор нового типа для упругих подвесок судовых энергетических установок и другого оборудования, отвечающих современным требованиям виброизоляции и их практическая реализация.

Направления исследования:

1. Теоретическое исследование, расчет и проектирование ПВО и ЭГВО с использованием T-FLEX CAD 8.0.

2. Исследование свободных и вынужденных колебаний гидравлических виброизолирующих опор нового типа и расчет динамических характеристик их моделей.

3. Исследование эффективности ПВО и ЭГВО при различных видах нагрузок.

4. Расчет надежности гидравлических виброизолирующих опор нового типа и всей виброзащитной системы, установленной под судовой энергетической установкой, изготовленной на их базе.

5. Экспериментальные исследования и судовые испытания гидравлических виброизолирующих опор нового типа.

Методы исследования, достоверность и обоснованность результатов.

В работе использованы эмпирические и теоретические методы исследования ПВО и ЭГВО. Решения задач базируются на экспериментальных данных и известных теоретических положениях технологии машиностроения, теоретической механики, теории сопротивления материалов, физики, математического анализа, гидродинамики, теплофизики, теории колебаний, теории вероятностей, математической статистики, теории надежности и математического моделирования. Достоверность полученных результатов подтверждается корректностью разработанных математических моделей, их адекватностью по известным критериям оценки изучаемых процессов, использованием известных положений фундаментальных наук, сходимостью полученных теоретических результатов с данными эксперимента и результатами судовых испытаний, а также с результатами исследований других авторов. Достоверность новизны технического решения подтверждается двумя патентами на изобретения.

Экспериментальные исследования были проведены на моделях и опытных образцах в лабораториях и производственных условиях.

Опыты проводились с помощью отечественной и зарубежной виброизмерительной техники и обрабатывались на ЭВМ, а также с помощью приспособлений, специально изготовленных для этой цели.

На защиту выносятся:

1. Результаты теоретического исследования, расчета и проектирования ПВО и ЭГВО.

2. Методики расчета:

– потерь давления и энергии, возникающие при движении жидкости и ее расход, а также количество энергии, поглощаемой гидравлическим поршнем как демпфером при колебательных движениях;

– размеров, геометрии и количества дросселирующих отверстий гидравлического поршня и предельных скоростей движения жидкости для бескавитационной работы гидравлических виброизолирующих опор;

– статических характеристик электромагнитов, зависимости намагничивающей силы, потокосцепления, силы тяги от степени насыщения магнитопровода и хода якоря, а также тягового усилия электромагнитов опоры;

– индуктивности от перемещения якоря и распределение магнитного потока вдоль исследуемого участка магнитной цепи электромагнита, а также потокосцепления взаимной индукции каждого из электромагнитов и его влияние на характер электромеханических переходных процессов в ЭГВО;

– тепловых процессов при функционировании ПВО и ЭГВО, в том числе теплообмен при движении жидкости в гидравлической части данных опор.

3. Результаты исследования свободных и вынужденных колебаний электропневмогидравлических виброизолирующих опор и определения основных формул, зависимостей, описывающих физическую природу процессов, протекающих при использовании данных опор в качестве виброизоляторов.

4. Методика исследования эффективности применения электропневмогидравлических виброизолирующих опор в качестве виброизоляторов по различным критериям и сравнения эффективности использования этих опор с другими виброизоляторами.

5. Методика определения основных показателей надежности ПВО и ЭГВО в отдельности и надежности всей виброзащитной системы в целом, составленной из данных опор и установленной под судовой энергетической установкой.

6. Результаты проведенных лабораторных и экспериментальных исследований упругих подвесок с ПВО для главных двигателей и ЭГВО для вспомогательных двигателей.

Научная новизна.

1. Впервые теоретически обоснованы и практически осуществлены конструкции ПВО и ЭГВО для упругой подвески ДВС.

2. Автором разработаны математические модели ПВО и ЭГВО, позволяющие рассчитывать их статические и динамические свойства.

Произведен расчет основных характеристик моделей опор по заданным параметрам при их свободных и вынужденных колебаниях.

3. Автором определены коэффициенты гидравлических сопротивлений при движении жидкости через местные сопротивления в зависимости от размеров и геометрии дросселирующих отверстий гидравлического поршня виброизолирующей опоры нового типа, определены их наиболее подходящие размеры и количество.

4. Автором подсчитаны потери давления и энергии, возникающие при движении жидкости; количество энергии, поглощаемой гидравлическим поршнем как демпфером при колебательных движениях, вычислены предельные скорости движения жидкости для бескавитационной работы гидравлических виброизолирующих опор нового типа.

5. Впервые исследована эффективность применения ПВО и ЭГВО в качестве виброизолятора по различным критериям и определены основные показатели надежности ПВО и ЭГВО.

Практическая ценность. Диссертационное исследование выполнено в период 1998 – 2009 г. в связи с проведением государственной аттестации рабочих мест по условиям труда на водном транспорте. В процессе выполнения данной работы были разработаны и апробированы экспериментальные образцы ПВО и ЭГВО. Научные положения и выводы диссертации предложены к внедрению в ОАО «Новосибирский речной порт», ОАО «Обь-Иртышское речное пароходство», в ОАО «Енисейское речное пароходство», Новосибирской государственной академии водного транспорта, в ОАО «Трансмаш» (г. Барнаул). Предложенные гидравлические виброизолирующие опоры нового типа могут быть использованы в упругих подвесках для снижения колебаний СЭУ, других машин и оборудования и передачи динамических усилий на перекрытие машинного отделения судов водного транспорта.

Реализация работы. По результатам исследования разработаны конструкции ПВО и ЭГВО для подвесок ДВС, которые переданы в ОАО «Обь-Иртышское речное пароходство», в ОАО «Енисейское речное пароходство», в ОАО «Новосибирский речной порт».

В производственную деятельность Сургутского района водных путей и судоходства внедрены упругие подвески с ПВО для виброизоляции главного дизеля 6ЧНСП 18/22 и упругие подвески с ЭГВО для виброизоляции вспомогательного двигателя 4Ч10,5/13, установленных на теплоходе «Зыбь».

В производственном процессе ФГУП «103 бронетанковый завод» Министерства обороны РФ используются ПВО, которые установлены на стендах для испытания и диагностики дизельных двигателей бронетанковой техники, проходящих обкатку после капитального ремонта на предприятии, ЭГВО используются для виброизоляции кузнечнопрессового оборудования. В производственном процессе ОАО «Завод горного оборудования» (п. Дарасун Читинской области) ПВО используются при виброизоляции тяжелых металлообрабатывающих станков, а ЭГВО для виброизоляции металлообрабатывающего оборудования. На ОАО «Забайкальский завод подъемно-транспортного оборудования» ПВО используются также при виброизоляции тяжелых металлообрабатывающих станков, а ЭГВО используются при виброизоляции компрессорных установок. Для виброизоляции мобильной регулируемой блочно-кустовой насосной станции БКНС-160x400/системы ППД Гураринского нефтяного месторождения (Омская область), использована упругая подвеска, созданная на базе ЭГВО, а для виброизоляции блочно-кустовой насосной станции БКНС-33 (на базе ЦНС63х1800) системы ППД Лонтынь-Яхского нефтяного месторождения (Ханты-Мансийский автономный округ) использованы ПВО.

Материалы данной диссертационной работы нашли широкое применение в учебном процессе Новосибирской государственной академии водного транспорта.

Апробация работы. Основные положения и отдельные результаты докладывались и обсуждались на заседаниях кафедр «Сопротивление материалов и подъемно-транспортные машины», «Судовых двигателей внутреннего сгорания», «Теории механизмов и деталей машин» НГАВТ, «Автомобили и тракторы» АлтГТУ им. И.И.Ползунова, координационного совета по шуму и вибрациям при НГТУ в 2003-2008 гг.

Некоторые итоги исследований подводились на I международной научно-практической конференции «Новый век – новые горизонты науки» при СибУПК в 2003 г., межвузовской научной конференции «Философия и экология» при НГАВТ в 2004 г., 2-й международной научно-технической конференции «Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт» в Тобольске в 2004 г., 3-й международной научно-практической конференции «Обогащение минерального сырья.

Процессы и оборудование» в институте горного дела СО РАН в 20г., научно-практической конференции «Технологии, научнотехническое и информационное обеспечение в образовании, экономике и производстве региона» в институте экономики и организации промышленного производства СО РАН в 2005 г., межвузовской научной конференции «Философия реформ» при НГАВТ в 2006 г., международной научно-технической конференции «Проблемы эксплуатации и обслуживания транспортно-технологических машин» в Тюмени в 2006 г., международной научно-технической конференции «Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт» в Омске в 2007 г., VII Всероссийская научно-практическая конференция «Инновационные Недра Кузбасса» 2008 г., технических совещаниях, семинарах и научных конференциях профессорско-преподавательского состава НГАВТ в 1996 – 2010 годах.

Личный вклад. Постановка задач, способ их решения и основные научные результаты принадлежат автору. Экспериментальные исследования, разработка технических решений и обработка вибрационных характеристик выполнены сотрудниками лаборатории виброзащиты и акустики НГАВТ и лаборатории строительной механики НГАВТ, а также в лаборатории судового оборудования ГОУ НПО «Профессиональное училище № 40» г. Сургут, сотрудниками технических отделов Сургутского района водных путей и судоходства, ОАО «ОКБ Сухого», НВЦ ООО «ЮКСиб» при непосредственном участии автора.

Публикации. По результатам проведенных теоретических исследований опубликовано 52 работы, в том числе две монографии и два патента на изобретения. Причем личный вклад в монографиях и статьях, опубликованных в соавторстве, составляет не менее 50%.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, глав, заключения, библиографического списка, включающего 318 наименований, и приложения. Работа изложена на 357 страницах машинописного текста, который поясняется 202 рисунками и 29 таблицами.

II. СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении определена цель работы, показана актуальность, научная новизна и практическая ценность решаемых задач.

В первой главе проведен анализ многочисленных научных публикаций, который показал, что среди наиболее вредных факторов на речном флоте существенное значение имеет вибрация и сопутствующие явления, такие как инфразвук и шум. Действие вибрации и инфразвука усиливается за счет ограниченных размеров рабочего пространства и постоянства вредных факторов, поэтому борьба с вибрацией на судах является актуальной задачей.

Затем достаточно подробно анализируются источники и основные составляющие акустических полей судна. При этом под акустическими полями судна подразумеваются внешний шум в атмосфере, подводный шум (гидроакустическое поле) судна, а также воздушный и структурный (вибрация) шум в судовых помещениях. Отсюда сделан вывод о том, что одним из главных источников вибрации судна являются энергетические установки – двигатели внутреннего сгорания.

Далее кратко перечисляется вся совокупность средств акустической защиты.

Повышение требований к качеству виброзащиты приводит к постоянным поискам новых конструктивных решений, основанных на применении пневматических, гидравлических, электрических элементов и их сочетаний, а также реализации идей теории автоматического регулирования.

1) Пневмогидравлическая виброизолирующая опора.

На рис. 1 показан разрез устройства. Опора содержит грузовую платформу 1, на которую устанавливается объект виброизоляции (например, судовой двигатель), связанную центральным штоком 2 с газовым поршнем 3 и гидравлическим поршнем 4. Газовый поршень 3 помещен в цилиндре 5, который закрыт крышкой 6. Гидравлический поршень 4 помещен в цилиндре 7, который закрыт крышкой 8, разделяющей цилиндры 5 и 7. Гидравлический поршень 4 имеет дросселирующие отверстия 9, а крышка газового цилиндра 6 имеет дросселирующий зазор 10. Крышка гидравлического цилиндра 7 имеет эластичные уплотнения 11, а газовый 3 и гидравлический 4 поршни торцевые уплотнения 12. Подпоршневое пространство газового цилиндра 5 соединено каналом 13 с запорным клапаном 14. К входному патрубку буферной полости 15 подключен насос 16, а в выходном патрубке буферной полости 15 установлен вентиль 17.

Рис. 1. Принципиальная схема ПВО.

2) Электромагнитная гидравлическая виброизолирующая опора.

ЭГВО (рис. 2) содержит грузовую платформу 1, на которую устанавливается объект виброизоляции (например, судовой двигатель), и которая связана центральным штоком 2 с гидравлическим поршнем 3.

Гидравлический поршень 3 снабжен дросселирующими отверстиями и торцевыми уплотнениями 5. Гидравлический поршень 3 помещен в цилиндре 6. В верхней и нижней части штока 2 расположены катушки индуктивности 7 с полюсами 8, отделенные от цилиндра 6 крышками 9. Шток 2, поршень 3, цилиндр 6, катушки 7 размещены в корпусе 10, который играет роль магнитопровода, а шток 2 играет роль якоря.

Якорь 2 имеет возможность перемещаться в осевом направлении внутри трубок 11. Между штоком 2 и корпусом 10 установлена опорная пружина 12. Крышки гидравлического цилиндра 9 и корпуса опоры 10 имеют эластичные резиновые уплотнения 13.

Буферная полость 14 соединена с насосом 15, в выходном патрубке буферной полости расположен регулирующий клапан 16. Катушки индуктивности 7 соединены совместно с датчиками 17 в единую управляющую цепь (рис. 3), содержащую датчики перемещения штока 17, блок управления 18, блок питания 19. Основная задача управляющей цепи состоит в попеременной подаче тока на катушки индуктивности 7 в зависимости от сигнала датчика 17.

Рис. 3. Управляющая цепь ЭГВО.

Рис. 2. Принципиальная схема ЭГВО.

В свою очередь перемещение штока 2 улавливает датчик 17, выходной сигнал которого через блок управления 16 подается на вход блока питания 19. Блок питания 19 подает ток необходимой величины либо на верхнюю катушку индуктивности 7, либо на нижнюю. Электромагнитное поле катушек индуктивности 7 воздействует на шток 2 в направлении, необходимом для сглаживания колебаний.

Применение катушек индуктивности 7 в конструкции виброизолирующей опоры позволяет с высокой степенью точности использовать ЭВМ для управления опорой, поскольку электромагнитные приводы широко применяются практически во всех отраслях промышленности и очень удобны для этой цели.

3) Электровязкая пневмогидравлическая виброизолирующая опора находится только в первоначальной стадии изучения, на нее только подана заявка на патент, поэтому в диссертационной работе она просто упомянута, но должным образом не исследуется.

Установка ДВС на упругую подвеску, имеющую виброизолирующие механизмы в виде гидравлических виброизолирующих опор нового типа является на сегодняшний день наиболее перспективной и эффективной для снижения передающих усилий на фундаментное основание, что подтверждается всем ходом исследования, проведенного в настоящей диссертационной работе.

Во второй главе было проведено теоретическое исследование, необходимое для проектирования ПВО и, поэтому, вначале изучалась динамика жидкости в гидравлической части опоры. С этой целью предварительно рассчитывалось нестационарное движение жидкости по цилиндрическому участку проточной части ПВО и через кольцевую щель между рабочими поверхностями гидравлического поршня опоры.

По полученным аналитическим выражениям для скорости жидкости были построены профили скоростей и сделан вывод о том, что вследствие пульсаций профиль скоростей представляет сложную кривую, что свидетельствует о деформации по осевой нагрузке.

При рассмотренных колебаниях давления при движении жидкости по цилиндрическому участку и через радиальную щель между гидравлическим поршнем и цилиндром опоры в пристенных слоях жидкости скорости течения изменяются почти синфазно с изменением градиента давления вдоль цилиндрического участка опоры, в то время как в центральной части потока скорости течения отстают по фазе от градиента давления. Вследствие этого возникают обратные токи, а также наблюдается опережение слоев, расположенных вблизи оси цилиндрического участка пристеночными слоями. Изменение закона распределения местных скоростей по сечению потока при неустановившемся движении среды в цилиндрическом участке опоры сопровождается изменением диссипации энергии.

Понятно, что виброзащитные свойства ПВО во многом зависят от скорости реакции поршней на изменение нагрузки. Поэтому в главе был решен вопрос о количестве дросселирующих отверстий в гидравлическом поршне виброизолирующей опоры, их размерах и форме.

Критерием выбора формы дросселирующего отверстия служила минимизация потерь давления и напора жидкости. Для определения наиболее приемлемой формы дросселирующих отверстий был сделан сравнительный анализ коэффициентов гидравлических сопротивлений и потерь давления при движении жидкости через различные виды дросселирующих отверстий гидравлического поршня с круговым сечением.

Далее получено выражение для полного расхода жидкости:

2gCk2µ2d DQn =, (1) 2 2 D2 - D2 - - kd ( ) ( ) где: C – коэффициент жесткости опоры;

k – количество дросселирующих отверстий в поршне;

d – диаметр дросселирующих отверстий;

D – диаметр гидравлического поршня;

– диаметр штока гидравлического поршня;

– объемный вес жидкости в гидравлической полости опоры;

– коэффициент расхода.

Анализируя формулу (1), был сделан вывод о том, что полный расход протекающей жидкости изменяется прямопропорционально диаметру гидравлического поршня, жесткости газовой пружины. Следовательно, изменением указанных величин можно регулировать соотношение рабочих параметров гидравлического поршня как демпфера и снижать расход жидкости до необходимого уровня, тем самым, расширяя возможности ПВО, увеличивая ее работоспособность, экономичность и эффективность.

В зависимости от размеров и геометрии дросселирующих отверстий была получена формула, связывающая предельное число кавитации KP с коэффициентом «сжатия струи» и коэффициентом сопротивления 1, зависящим от геометрии отверстия:

RKP =-1 + 1, (2) r4 где R, r – соответственно радиусы гидравлической полости и дросселирующего отверстия.

Коэффициенты (при различных числах Рейнольдса) и 1 (в зависимости от различных размеров и геометрии дросселирующих отверстий) в (2) могут быть определены по таблицам.

Из формулы (2) можно сделать вывод, что уменьшение критического числа KP, то есть увеличение пределов бескавитационной работы, достигается увеличением , (то есть уменьшением сжатия струи) и уменьшением гидравлического сопротивления на входе в дросселирующее отверстие.

Количество и диаметр дросселирующих отверстий определялся из формулы:

uD Dц - D D2 -( ) ( ) (3) kd2 =-+ 8gCµ22 2 +16gCµ2 uD Dц - D D2 - ( ) ) ( ) ( ( uD Dц - D D2 - ) ( ).

8gCµ2Прочностные расчеты гидравлического поршня виброизолирующей опоры показали, что наиболее приемлемым является наличие в гидравлическом поршне четырех дросселирующих отверстий с диаметром d = 0,0098 м.

Для определения теплового состояния при пульсирующем течении вязкой жидкости по цилиндрическому участку проточной части ПВО рассматривается задача нестационарного теплообмена при синусоидальном изменении продольного градиента давления:

1 p = A cost. (4) x Процесс теплообмена описывается совокупностью уравнений:

T T T T 1 T u (5) + u = a1 + + + ;

t xr r c r x2 r p 2 2 1 = a2 + + , (6) tr r x2 r где: u – продольная составляющая скорости;

Т, – температура жидкости и стенки соответственно;

а1,а2 – коэффициенты температуропроводности жидкости и стенки;

cp, – коэффициенты удельной теплоемкости и кинематической вязкости жидкости;

x, r, t – цилиндрические координаты и время.

Соответствующие уравнениям (5) и (6) краевые условия:

- условия постоянства температуры стенки и жидкости в момент времени t = 0 и в начале координат:

T = 0, = 0.

T = T0, = 0, (7) t=0 t=0 x=x x=- условия равенства градиентов температуры жидкости и стенки:

T T T =. (8) = 1 = 2 r=RT r=RT r r r r r =0 r= r = RT r = RT где: 1,2 – коэффициенты теплопроводности;

RT – радиус цилиндрического участка.

Проведены конкретные расчеты теплообмена на цилиндрическом участке ПВО при фиксированной амплитуде пульсаций А и различных значениях часты , а также при фиксированном и различных значениях амплитуды колебаний градиента давления. На рис. 4 представлены тепловые состояния в пристеночной области цилиндрического участка r = 0,9RT в зависимости от предельной координаты х, при A = 1 мм и различных значениях = 81;162;324;628 Гц, что соответствует числу колебаний n = 2,5;5;10;20 за время t = 0,05 ч.

Рис. 4. Распределение поля температуры по длине при пульсирующем движении жидкости с амплитудой А = 1 мм за t = 0,05 ч (1 – при = 81 Гц; 2 – при = 162 Гц; 3 – при = 324 Гц; 4 – при = 628 Гц).

Далее рассмотрен процесс теплообмена в зависимости изменения амплитуды градиента давления при фиксированном параметре . Как видно из рисунка 5, увеличение амплитуды пульсаций приводит к ускорению процесса остывания жидкости, а, следовательно, и стенок цилиндрического участка ПВО до 40 – 45оС.

Рис. 5. Распределение поля температуры по длине цилиндрического участка при пульсирующем движении жидкости при = 200 Гц и t = 0,05 ч (1 – при А = 0,5 мм; 2 – при А = 1 мм; 3 – при А = 1,5 мм; 4 – при А = 2 мм).

Был исследован процесс теплообмена, происходящего при движении жидкости через проточную часть регулирующего клапана ПВО при синусоидальном изменении градиента давления в случае, когда центры круговых сечений внутреннего и внешнего цилиндров клапана совпадают. Как видно из проведенных расчетов, увеличение температуры пульсаций приводит к ускорению процесса нагревания жидкости, но до определенного значения температуры ( 56° С).

Так же, как и при исследовании процесса теплообмена на цилиндрическом участке ПВО, можно сделать вывод о том, что это явление сложным образом зависит от параметров движения потока.

Результаты показали, что в целом теплоотдача при пульсирующем движении жидкости по проточной части ПВО незначительно отличается от теплоотдачи при беспульсационном течении (не более чем на 2-5 %).

В этой же главе была определена полная потеря энергии, возникающая при прохождении рабочей жидкости по проточной части ПВО. Использованы формулы для потерь энергии (напора) на различных участках проточной части опоры. В результате получены:

1) при 10 Re < 32lTu12 ст 15,8 u22 0,45 ku22 µст 0,05uEм = + + + ; (9) RedT g ж Re0,92 gg µж g 2) при 45 Re 2332lTu12 ст Re0,5 u22 0,45 ku22 µст 0,05uEм = + + +, (10) RedT g ж 9,58 gg µж g где: u1,u2,u3 – скорости рабочей жидкости по цилиндрической части опоры, до и после прохождения дросселирующих отверстий;

ж,µж – кинематический и динамический коэффициенты вязкости рабочей жидкости при средней температуре;

ст,µст – кинематический и динамический коэффициенты вязкости рабочей жидкости при средней температуре стенок опоры;

lT,dT – длина и диаметр цилиндрической части опоры;

– коэффициент гидравлического сопротивления при прохождении жидкостью дросселирующих отверстий;

k – количество дросселирующих отверстий;

При движении жидкости по проточной части ПВО происходит перемещение гидравлического поршня, а при проталкивании жидкости через дроссельные отверстия осуществляется поглощение и рассеивание кинетической энергии колебаний в виде тепла.

Секундная энергия, поглощенная и рассеянная гидравлическим поршнем складывается из энергии, расходуемой на продавливание жидкости через дросселирующие отверстия E0 и энергии, расходуемой на смещение слоев рабочей жидкости в щели между поршнем и цилиндром EC :

E = E0 + EC = US p + d*U h, (11) S*g где: U – скорость перемещения поршня;

S – площадь поршня;

p – перепад давления при прохождении рабочей жидкости через дросселирующие отверстия;

– кинематический коэффициент вязкости рабочей жидкости;

– объемный вес жидкости в гидравлической полости опоры;

S* – величина радиального зазора между поршнем и цилиндром;

d* – средний диаметр кольцевой щели;

h – толщина поршня.

Известно, что виброзащитная система является устойчивой против колебаний, если энергия, рассеиваемая демпфером при колебательных движениях, превышает энергию, потенцированную при упругих деформациях компонентов системы. Таким образом, регулируя параметры ПВО можно добиться ее устойчивости против колебательных движений.

Очевидно, что одним из необходимых условий работы опоры является стабилизация давления в ее газовом цилиндре. Предлагаемая система стабилизации давления в газовой полости изображена на рис. 6.

Рис. 6. Принципиальная схема стабилизации давления в ПВО с дифференцирующим звеном (– резервуар со сжатым воздухом; 2 – управляющий клапан; 3 – насос; 4 – датчик давления).

В результате использования одного из наиболее распространенных российских систем автоматизированного проектирования T-FLEX CAD 8.0, получены основные составные части и сама (в сборе) модель ПВО (рис. 7):

Рис. 7. Спроектированная в среде T-FLEX CAD 8.0 и полностью собранная ПВО.

В третьей главе было проведено теоретическое исследование, необходимое для проектирования ЭГВО. Известно, что при расчете электромагнитных исполнительных устройств можно выделить следующие частные задачи, или, иначе, этапы работы:

– анализ основных исходных данных для расчета и проектирования;

– определение номинальных значений тяговой силы и рабочего зазора;

– выбор конструктивной формы и материала магнитопровода;

– определение размеров элементов магнитопровода и обмоточного пространства;

– расчет размеров и параметров обмотки;

– электромагнитный расчет;

– расчет статических тяговых характеристик;

– расчет тепловых процессов в устройстве.

Для вывода уравнений, описывающих динамические процессы магнитной цепи ЭГВО, необходим предварительный расчет статических характеристик электромагнитов, зависимости намагничивающей силы, потокосцепления, силы тяги от степени насыщения магнитопровода и хода якоря, т.е. расчет магнитной цепи. При исследовании электромагнитов с ненасыщенным магнитопроводом интерес представляет определение зависимости индуктивности от перемещения якоря и распределение магнитного потока вдоль исследуемого участка магнитной цепи электромагнита. Для этого может быть использована полученная тем или иным способом картина магнитного поля. Учитывая симметричность расположения электромагнитов в опоре, была построена картина магнитной цепи на выделенном на рис. 11 участке.

При этом было учтено влияние намагничивающей катушки и приняты допущения: реальная катушка электромагнита заменяется бесконечно тонким проводящим слоем, имеющим ту же длину, что и катушка, и располагается на внутренней поверхности корпуса электромагнита;

магнитное сопротивление стали равно нулю; линии индукции равного магнитного потенциала (линии уровня) вне проводящего слоя пересекаются под прямым углом, а по отношению к поверхности намагничивающего слоя они могут располагаться под различными углами.

Рис. 8. Принципиальная схема ЭГВО с выделенным для построения картины магнитного поля участком.

При построении картины магнитного поля геометрические размеры магнитной цепи предполагаются заданными. Вследствие симметрии достаточно выполнить построение для одной половины сечения магнитопровода. Вся длина намагничивающего слоя электромагнита разбивается на n равных частей, соответствующих n -1 линиям уровня. При этом точность расчета с увеличением n возрастает. В конце каждого участка проводятся линии равного магнитного потенциала (штриховые) и одновременно наносятся линии магнитной индукции (сплошные). На рис. 9 показана картина магнитного поля, построенная с учетом деления намагничивающего слоя на 10 участков.

По данной методике рассчитана зависимость L = f (индук( ) тивности от рабочего зазора) для ЭГВО с такими параметрами (рис.

10, кривая 1): r1 = 0,01м (радиус якоря); r2 = 0,08м (внешний радиус обмотки); lk = 2,54м (длина обмотки); w = 580 (количество витков).

Рис. 9. Картина магнитного поля в ЭГВО. Рис. 10. Зависимость индуктивности от рабочего зазора (1 – расчетная, графоаналитическим методом;

2 – экспериментальная; 3 – расчетная, аналитическим методом).

Для сравнения на том же рисунке показана экспериментальная зависимость (кривая 2) изготовленной ЭГВО с такими же параL = f ( ) метрами. Наибольшая погрешность расчета составляет 16 %, что имеет место при малых зазорах. Построенная картина поля позволила найти также относительное распределение магнитного потока вдоль исследуемого участка магнитной цепи электромагнита.

Зависимость индуктивности от положения якоря была получена и аналитически:

lk -h ( ) h h + 2r1 r2 h + 2r1 - r2 ( ) 2h3 ( ) 1- exp , (12) L = µ0 rw2 1,54 ++1, 2 lk lk 3lk r1 ln r2 r1 где: w – число витков обмотки;

h – глубине погружения якоря в обмотку;

r1 – радиус якоря;

r2 – внешний радиус обмотки;

lk – длина обмотки;

– коэффициент, зависящий от отношения радиусов (при 1 r2 r1 10 считаем = 0,7 ).

Результаты расчетов индуктивности по (12) удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными (рис. 10, кривая 3).

Были рассмотрены два случая возможных колебаний судового двигателя с низкой (нормальной) амплитудой колебаний и высокой амплитудой колебаний, возникающей, например, при ударах и других кратковременных воздействиях. Условная граница между низкой и высокой амплитудами колебаний принята 1 мм. Итоги произведенного расчета магнитной цепи сначала при высокой, а затем и при низкой амплитуде колебаний опоры выражаются в виде формул:

а) При высокой амплитуде колебаний опоры:

= B10h - a3 + l - h f, (13) ( ( ) ) l б) При низкой амплитуде колебаний опоры:

= B10l - a3 + a3, (14) ( ) ( ) l h h dHгде: a3 = + ;

3ln rd30ln2 r l13 l15 dH a3 = + ;

3ln rdB30ln2 r l23 l25 dH a3 = +.

3ln rdB30ln2 r 0 – относительный магнитный поток;

H0 – относительная напряженность магнитного поля;

B10 – относительная индукции якоря;

r = r2 r1 ;

f – относительная удельная намагничивающая сила обмотки.

Результаты расчетов потокосцепления при малых и больших зазорах по формулам (13) и (14) удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными, полученными с использованием модели ЭГВО.

Одно из семейств этих характеристик изображено на рис. 11 для электромагнита модели ЭГВО с параметрами r1 = 0,01м, r2 = 0,08м, = 0,002, z = 0,02, w = 580 (штриховые линии – расчетные, сплошные – экспериментальные).

Экспериментальные кривые сняты на постоянном токе с помощью интегрирующего усилителя и электронного осциллографа. При испытании использовался дизель марки 6ЧНСП 18/22.

Рис. 11. Зависимости потокосцепления от тока (сплошные линии – экспериментальные, полученные с использованием ЭГВО при виброизоляции дизеля марки 6ЧНСП 18/22, штриховые – расчетные).

Проведенный расчет магнитной цепи, позволил затем перейти к выводу формул тягового усилия электромагнитов ЭГВО.

Для расчета силы, действующей на якорь электромагнита, было учтено следующее обстоятельство. До тех пор, пока якорь не подошел достаточно близко к полюсу, действующая на него сила создается в результате взаимодействия магнитного потока с током, проходящим по виткам обмотки. Поэтому расчет тягового усилия электромагнита проведен в ЭГВО для двух диапазонов изменения хода якоря По полученным формулам при малых и больших зазорах было рассчитано семейство зависимостей силы тяги от рабочего зазора при неизменном токе (рис. 12, кривые 2) для электромагнита в ЭГВО. Из рис. 12 видно, что данные расчета (кривые 2) удовлетворительно совпадают с экспериментальными (кривые 1), полученные с использованием ЭГВО при виброизоляции дизеля марки 6ЧНСП 18/22. Максимальная погрешность не превышает 20 %. Данные расчета по формуле Гордона А.В. (кривые 3) удовлетворительно совпадают с экспериментальными лишь при сильном насыщении.

Рис. 12. Сила тяги на всем диапазоне изменения воздушного зазора в ЭГВО при виброизоляции дизеля марки 6ЧНСП 18/22 (1 – экспериментальная кривая; 2 – рассчитанная автором; 3 – расчетная по методу Гордона А.В.).

Создание ЭГВО, использующих электромагниты втяжного типа, работающих на потоках рассеяния, выдвигает задачу их рационального проектирования. Рекомендуемые при расчете этих электромагнитов соотношения между основными размерами не позволяют судить о степени рационального использования активных материалов, что очень важно для электромагнитов с большой интегральной работой. Поэтому в настоящей диссертационной работе обоснованы оптимальные соотношения между основными размерами силовых электромагнитов, работающих на потоках рассеяния, исходя из максимума критерия «отношение интегральной механической работы электромагнита к объему его активных материалов», и разработана методика предварительного расчета электромагнита по заданной интегральной работе.

Кроме этого в главе 3 произведен расчет потокосцепления взаимной индукции каждого из электромагнитов и оценено его влияние на характер электромеханических переходных процессов, а по известным функциям времени, полученным при решении уравнений, вычислены динамические параметры ЭГВО: энергия колебаний, периодичность, перегрев катушек и КПД.

Отдельный параграф главы был посвящен изучению тепловых процессов в ЭГВО, поскольку для решения вопроса ее охлаждения необходимо проанализировать факторы, влияющие на ее нагрев и теплоотдачу.

Воспользовавшись проведенными в главе исследованиями ЭГВО, задавая начальные параметры (условия) конструкции, необходимые для проведения расчетов исходя из соответствия габаритов опоры и наиболее распространенного для виброизоляции дизель-генераторов судов виброизолятора АКСС-400И, был сделан практический расчет ее модели. Созданная на основе этих расчетов модель была использована в данной главе для получения некоторых экспериментальных данных ЭГВО и ее проектирования в среде T-FLEX CAD 8.0. Один из элементов проектирования представлен на рис. 13.

Рис. 13. Внутренняя часть ЭГВО в сборе.

В четвертой главе были исследованы свободные и вынужденные колебания ПВО и ЭГВО, определены основные формулы, зависимости, описывающие физическую природу процессов, протекающих при использовании опоры в качестве виброизолятора.

Из описания схем и принципов работы гидравлических виброизолирующих опор нового типа, следует, что на рабочие характеристики этого класса пассивно-активных виброизолирующих опор одновременно оказывают воздействие две составляющие, расположенные в каждой разновидности опор последовательно. Так для ПВО этими составляющими являются газовая и гидравлическая полости, а для ЭГВО – электромагнитная часть и гидравлическая полость. Их последовательное расположение в опорах означает, что принципиальную схему таких колебательных систем можно представить на рис. 14.

Частное решение дифференциального уравнения, описывающего свободные колебания виброизолирующей опоры как системы с полутора степенями свободы kmx + m C1 + C2 x + kCx + CC2x = 0, (15) ( ) 1 удовлетворяющее соответствующим начальным условиям, имеет вид:

Рис. 14. Принципиальная схема гидравлических виброизолирующих опор нового типа как колебательных систем.

– для ПВО:

x = 3,5910-16 e-7,1410 t + 210-5 sin0,249t + 510-4 cos0,249t e-5,845t.

( ) – для ЭГВО:

x = 4,2810-11 e-2,9010 t + 2,6310-6 sin13,4t +1,9910-4 cos13,4t e-0,17t.

( ) Полученные формулы характеризуют затухающий во времени процесс. Графики функций, выражающие процесс затухания колебаний расчетных моделей ПВО и ЭГВО приводятся на рис. 15 – 16.

Построенные графики наглядно показывают, что свободные колебания гидравлических виброизолирующих опор нового типа как упругих систем есть затухающий во времени процесс. Резкое снижение амплитуды свободных колебаний наглядно демонстрируют высокие виброзащитные свойства опор.

Рис. 15. График затухающих коле- Рис. 16. График затухающих колебаний расчетной модели ЭГВО.

баний расчетной модели ПВО.

Общее решение дифференциального уравнения, описывающего вынужденные колебания виброизолирующей опоры при действии внешней возмущающей силы Psint, имеет вид:

x = Ae-1t + A2 sin t + A3 cos t e-2t + ( ) P CC2 - m2 C1 + C2 sint + kP(m2 - C1) cost ( ) ( ) +. (16) CC2 - m2 C1 + C2 + k22 m2 - C( ) ( ) ( ) Далее в главе 4 был произведен расчет основных параметров моделей ПВО и ЭГВО при вынужденных колебаниях и построены соответствующие графики. Это позволило получить графики амплитудночастотных характеристик опор, изображенных на рис. 17 – 18.

Рис. 17. Амплитудно-частотная Рис. 18. Амплитудно-частотная характерихарактеристика ПВО.

стика ЭГВО.

Результаты исследования позволяют сделать выводы:

– виброизолирующие качества электропневмогидравлических виброизолирующих опор намного превосходят виброизолирующие качества наиболее распространенного виброизолятора АКСС;

– наибольшая эффективность опоры проявляется именно в области низких частот, т.е. там, где и используется виброизоляция двигателей судов;

– регулировкой суммарной жесткости опоры можно сместить резонансный пик амплитудно-частотной характеристики в малые значения резонансной частоты и, тем самым, уменьшить амплитуду вынужденных колебаний двигателя;

– виброизолирующая опора динамически устойчива на основных возмущающих частотах работы двигателя и при воздействии на нее случайных возмущающих факторов.

В пятой главе проведено исследование эффективности и надежности гидравлических виброизолирующих опор нового типа.

Количественно степень реализации виброзащиты можно охарактеризовать значениями безразмерных коэффициентов эффективности:

коэффициента виброизоляции kR и коэффициента динамичности kX.

Была получена зависимость kR и kX от безразмерных параметров:

mma z1 = , z2 = , b =, (17) C1 C2 C2m где C1, C2 – жесткости пневматической и гидравлической частей ПВО (или жесткости электромагнитной и гидравлической частей ЭГВО), которые определяются по формулам:

R k = ;

R (18) X k =.

X 2 4 2 z2 2 где: =1+ 4b2z2 1+ z1 + z1 + z2 - 2 + z1 1+ 4b2z2 ;

( ) ( ) ( ) 4 4b2 z1 zR =1+ 4b2z2 ;

X = 1 +.

2 z1 + z( ) При вычислении коэффициента виброизоляции kR1 ПВО и коэффициента виброизоляции kR2 ЭГВО для некоторых различных частот были получены значения, изображенные на рис. 19.

Рис. 19. Сравнение эффективности виброизоляции с помощью коэффициентов виброизоляции для ПВО (1), ЭГВО (2) и виброизоляторов типа АКСС (3) для некоторых частот возбуждения.

Анализируя полученные результаты можно прийти к следующим выводам:

1. С учетом полученных расчетов имеем:

– для ПВО z1 = 0,045 и z2 =16,52 а, значит, z 2 и z1 z z2 ;

– для ЭГВО z1 = 0,13 и z2 = 9,07 а, значит, z 2 и z1 z z2.

Отсюда следует, что гидравлические виброизолирующие опоры нового типа обладают высоким уровнем эффективности виброзащиты по критерию kR 1.

2. Поскольку b = 0,02 и b = 0,004, можно сделать вывод о том, что гидравлические виброизолирующие опоры нового типа по своей эффективности виброзащиты близки к идеально упругим виброизоляторам.

3. По критерию kX 1 имеем:

– ПВО эффективна при z >1,44, где z =. Учитывая, что 0 = 6,05, получаем, что > 8,53 Гц;

– ЭГВО эффективна при z >1,44, где z =. Учитывая, что 0 =13,1, получаем, что >13,9 Гц.

Отсюда следует, что гидравлические виброизолирующие опоры нового типа наиболее эффективны в области низких частот.

4. Сравнивая эффективность виброизоляторов АКСС и гидравлических виброизолирующих опор нового типа можно прийти к выводу, что их виброизолирующие качества намного превосходят виброизолирующие качества АКСС при действии силового гармонического возбуждения.

Кроме этого была проведена оценка эффективности применения гидравлических виброизолирующих опор нового типа при полигармоническом возбуждении и при случайных и ударных нестационарных воздействиях, с помощью критериев по виброизоляции и перепаду вибрации:

2mф 2mф C - 2 , (19) =10lg1+ C 2b2 1+ C2 где: mф – масса фундамента;

b – коэффициент демпфирования виброизолирующей системы;

С – коэффициент жесткости виброизолирующей системы.

Также в главе были изучены зависимости виброизоляции от частоты возмущающей силы и зависимость перепада вибрации от частоты для подвесок на основе виброизоляторов АКСС-400И, ПВО и ЭГВО.

Из проведенных исследований можно сделать вывод о том, что для подвески на основе гидравлических виброизолирующих опор нового типа характерна положительная эффективность во всем диапазоне частоты судовой вибрации. Это говорит о высоких виброизолирующих свойствах ПВО и ЭГВО и о наилучшей эффективности их применения по сравнению с традиционными виброизоляторами АКСС-400И.

Следующим моментом в изучении гидравлических виброизолирующих опор нового типа стало исследование их надежности. С этой целью в главе были введены основные понятия надежности виброзащитных систем, функциональные связи между показателями надежности, основные формулы, определяющие эти показатели, и приведена математическая модель расчета надежности виброзащитной системы. Кроме этого в главе проведен подробный анализ причин, влияющих на надежность гидравлических виброизолирующих опор нового типа. К числу основных из них относятся:

– явление гидравлического торможения, которое обусловлено выбросом вращающихся вихрей из дросселирующих отверстий гидравлического поршня, наличием трения жидкости о поверхности гидравлического поршня или цилиндрического участка проточной части опоры, пульсированием жидкости вследствие изменения ее давления при работе опоры;

– взаимодействие поверхности гидравлического поршня с потоком жидкости и реакции в месте крепления поршня к центральному штоку;

– кавитация, которая возникает из-за области разрыва сплошности среды (местные потоки создают области пониженного давления в рабочей гидравлической полости);

– пульсации рабочей жидкости, возникающие из-за колебания давления в опоре при появлении обратных токов на неоптимальных режимах работы и наличия вращающихся вихревых следов за гидравлическим поршнем;

– термическое старение изоляции (в ЭГВО), которое возникает в основном в связи с периодическим нагревом – охлаждением опоры;

– коррозия;

– вибрация судовой энергетической установки.

Учет подобных факторов позволил определить основные показатели надежности ПВО и ЭГВО, к которым относятся:

- вероятность безотказной рабо- - вероятность отказа за 8 лет.

ты за 1000 ч.

- средняя наработка на отказ).

- вероятность безотказной рабо- - коэффициент готовности опоты за 8 лет.

ры.

- вероятность отказа за 1000 ч. - коэффициент простоя опоры.

Следующим моментом исследования был расчет надежности виброзащитной системы, установленной под СЭУ, изготовленной на базе гидравлических виброизолирующих опор нового типа. В результате определено среднее время безотказной работы виброзащитной системы:

1) из 32 ПВО – 19,3 года; 2) из 32 ЭГВО – 15,4 года.

Полученные значения основных параметров надежности рассматриваемых виброзащитных систем из ПВО и ЭГВО говорят об их долговечности и надежности применения.

В шестой главе приведены результаты лабораторных и экспериментальных исследований гидравлических виброизолирующих опор нового типа.

Сначала проведены статические испытания ПВО и ЭГВО. Обработка результатов измерений при испытаниях моделей опор позволяет рассчитать статические характеристики пневмогидравлической и электромагнитной гидравлической виброизолирующих опор в виде зависимостей приложенных к виброизоляторам сил от их просадки при нагружении и построить эти зависимости в осях координат «сила – перемещение» (рис. 20).

а) б) Рис. 20. Статические характеристики гидравлических виброизолирующих опор нового типа (а – пневмогидравлическая, б – электромагнитная гидравлическая).

В результате испытаний установлено:

– в целом, характер экспериментальных силовых характеристик соответствует расчетным, полученным в главе 4;

– разработанная методика и имеющееся оборудование позволяют измерять статическую жесткость на всем диапазоне судовой виброизоляции с достаточной степенью точности;

– статическая характеристика гидравлических виброизолирующих опор нового типа превосходит эксплуатационные показатели статической характеристики наиболее распространенного на речном флоте виброизолятора АКСС-400И.

Затем были проведены испытания гидравлических виброизолирующих опор нового типа на эффективность виброзащиты. Результаты замеров отражены на рис. 21 – 23 в осях «коэффициент виброизоляции – частота».

Сравнивая полученные графики можно сделать вывод, что гидравлические виброизолирующие опоры нового типа имеет лучшие виброзащитные свойства, чем виброизолятор АКСС-400И в широком диапазоне частот.

Рис. 22. Коэффициент виброизоляции ЭГВО.

Рис. 21. Коэффициент виброизоляции ПВО.

Рис. 23. Коэффициент виброизоляции упругого элемента АКСС-400И.

Далее проведены испытания ПВО и ЭГВО на надежность. Для этого у каждого вида опор были определены:

– оценка интенсивности отказов;

– вероятность безотказной работы;

– оценка вероятности безотказной работы за 1000 ч;

– оценка вероятности отказа опоры;

– оценка среднего значения времени безотказной работы;

– коэффициенты готовности и простоя;

По результатам вычислений построены графики оценки вероятности безотказной работы и эмпирическая функция распределения отказов опор за время испытаний. Исходя из исследования полученных значений, сделан вывод о хорошем соответствии теоретических и экспериментальных параметров надежности опоры. Высокие показатели говорят о ее надежности и долговечности использования.

Стендовые испытания (как и лабораторные и экспериментальные исследования) виброизолирующих подвесок для главных и вспомогательных судовых двигателей на основе гидравлических виброизолирующих опор нового типа были проведены в лаборатории судового оборудования ГОУ НПО «Профессиональное училище № 40» г. Сур гут на специально оборудованных стендах, принципиальная схема которых изображена на рис. 24.

Рис. 24. Общая схема испытательного стенда (1 – дизель-генератор, 2 – компрессор / выпрямитель, 3 – источник питания, 4 – расширительный бак, 5 – насос, 6 – рама, 7 – гидравлические виброизолирующие опоры нового типа).

Проведенные исследования позволяют сделать вывод: наиболее эффективной упругой подвеской для виброизоляции тяжелых главных двигателей является подвеска с ПВО, а наиболее эффективной упругой подвеской для виброизоляции вспомогательных двигателей является подвеска с ЭГВО. По сравнению с подвеской, использующей виброизоляторы АКСС-400И, они оказываются более эффективными, поскольку позволяют значительно снизить суммарную жесткость и тем самым уменьшить влияние податливости перекрытия машинного отделения на амплитуды виброускорений.

В период навигации 2006 года Сургутским районом водных путей и судоходства для проведения натурных испытаний гидравлических виброизолирующих опор нового типа был выделен теплоход «Зыбь» на котором были проведены судовые испытания упругих виброизолирующих подвесок с гидравлическими виброизолирующими опорами нового типа.

Цель испытаний состояла в определении эффективности использования ПВО и ЭГВО для виброизоляции упругой подвески.

Программа испытаний предусматривала:

– измерение уровней вертикальных составляющих виброускорения на раме дизеля;

– измерение уровней вертикальных составляющих виброускорения на фундаменте дизеля;

– определение эффективности упругой подвески.

Анализ полученных результатов привел к выводу о том, что упругие подвески с ПВО для главных двигателей и ЭГВО для вспомогательных двигателей снижает уровни виброускорений на фундаменте до 14 дБ.

Испытания виброизолирующей подвески дизель-генератора 6ЧНСП 18/22, составленной из ПВО и виброизолирующей подвески вспомогательного двигателя 4Ч10,5/13, составленной из ЭГВО подтвердили их более высокую эффективность по сравнению с подвеской, использующей традиционные виброизоляторы АКСС-400И.

Испытания на частотах более 4 Гц показали, что в зависимости от частоты и уровня виброперегрузки коэффициент ослабления вибрационных воздействий достигал 2...5 раз и увеличивался с ростом частоты.

При импульсных нагрузках ударного типа (кинематические ступенчатые воздействия) получено снижение перегрузки до 5 раз.

Можно утверждать, что в отличие от типовых конструкций на основе виброизоляторов АКСС-400И, предложенные устройства эффективны в более широком диапазоне частот. При испытаниях не выявлено ухудшение работы виброизолятора с ростом частоты.

Испытания в соответствии с общими требованиями к испытаниям виброизоляторов (ГОСТ 27242-87) были также проведены в лабораториях ОАО «ОКБ Сухого» и НВЦ ООО «ЮКСиб».

Анализ полученных результатов показывает, что гидравлические виброизолирующие опоры нового типа имеет лучшие виброзащитные свойства, чем виброизолятор АКСС-400И в широком диапазоне частот поскольку снижают уровни виброускорений на 116 дБ в широком диапазоне измерения нагрузки.

Коэффициент снижения перегрузки, как показали испытания, существенно зависит от уровня перегрузки на входе. Чем выше этот уровень, тем эффективней снижение виброударных ускорений. С другой стороны, перегрузки малого уровня или не снижались (но и не усиливались), или снижались незначительно. Для повышения эффективности гидравлических виброизолирующих опор нового типа при малых амплитудах вибровоздействия следует улучшать систему управления опорами.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Проведенные теоретические исследования и практические эксперименты в настоящей диссертационной работе позволили сделать следующие выводы:

1. Созданы и конструктивно проработаны пневмогидравлическая и электромагнитная гидравлическая виброизолирующие опоры – принципиально новый класс пассивно-активных виброизоляторов. Получены соответствующие патентные грамоты, подтверждающие изобретения. Новые средства снижения шума и вибрации могут быть непосредственно использованы во всех отраслях промышленности, на всех видах транспорта.

2. Аналитическими исследованиями движения рабочей жидкости по проточной части гидравлической виброизолирующей опоры нового типа определены:

– коэффициенты гидравлических сопротивлений при движении жидкости через местные сопротивления в зависимости от размеров и геометрии дросселирующих отверстий гидравлического поршня;

– потери давления и энергии, возникающие при движении жидкости; количество энергии, поглощаемой гидравлическим поршнем как демпфером при колебательных движениях;

– выражения для расхода жидкости, протекающей через дросселирующие отверстия, через радиальную щель между гидравлическим поршнем и цилиндром, полного расхода жидкости;

– наиболее подходящие размеры, геометрия и количество дросселирующих отверстий гидравлического поршня виброизолирующей опоры;

– предельные скорости движения жидкости для бескавитационной работы гидравлической виброизолирующей опоры.

3. Полный расход протекающей жидкости изменяется прямопропорционально диаметру гидравлического поршня, жесткости газовой пружины (в пневмогидравлической виброизолирующей опоре), силе электромагнита (в электромагнитной гидравлической виброизолирующей опоре). Следовательно, изменением указанных величин можно регулировать соотношение рабочих параметров гидравлического поршня как демпфера и снижать расход жидкости до необходимого уровня, тем самым, расширяя возможности гидравлической виброизолирующей опоры, увеличивая ее работоспособность, экономичность и эффективность.

4. Увеличение пределов бескавитационной работы, достигается уменьшением сжатия струи и уменьшением гидравлического сопротивления на входе в дросселирующее отверстие. По найденным предельным значениям скоростей сделан вывод, что для дросселирующих отверстий с закругленными краями предельная скорость движения жидкости будет значительно больше, чем при другой геометрии дросселирующих отверстий. Более того, эта предельная скорость никогда не будет достигаться при движении жидкости по проточной части гидравлической виброизолирующей опоры. Следовательно, при выборе дросселирующих отверстий указанной формы, можно обеспечить бескавитационную работу гидравлической виброизолирующей опоры.

5. При любой скорости течения рабочей жидкости, энергия, поглощенная и рассеянная гидравлическим поршнем при колебательных движениях значительно превышает потери энергии при течении жидкости по проточной части гидравлической виброизолирующей опоры.

Это свидетельствует о том, что данная виброзащитная система является устойчивой против колебаний.

6. Изучена система стабилизации давления в пневмогидравлической виброизолирующей опоре, найдены передаточные функции этой системы и построены амплитудно-частотные характеристики. Выведены уравнения, определяющие зависимость расхода воздуха от частоты внешнего воздействия, экономичность и эффективность системы стабилизации.

7. Теоретически изучены свободные и вынужденные колебания виброизолирующих опор нового типа. Определены основные формулы, зависимости, описывающие физическую природу процессов, протекающих при использовании опор в качестве виброизолятора. Произведены расчеты основных характеристик виброизолирующих гидравлических опор нового типа по заданным параметрам при свободных и вынужденных колебаниях. Построены графики колебаний расчетных моделей и их амплитудно-частотная характеристика.

8. Определены основные показатели надежности пневмогидравлической и электромагнитной гидравлической виброизолирующих опор, высокие значения которых позволяют сделать вывод об их долговечности и надежности. Исследована надежность виброзащитных систем, содержащих пневмогидравлические и электромагнитные гидравлические виброизолирующие опоры и установленных под судовой энергетической установкой. Полученные результаты также позволяют судить об их надежности и долговечности.

9. Применение нового типа виброизоляторов обеспечивает уменьшение уровней шума в судовых помещениях, вызванных работой механизмов и других источников, на 10 – 20 дБ и более в диапазоне частот 2 – 200 Гц. Разработанные гидравлические виброизолирующие опоры обеспечивает более высокую эффективность виброизоляции на всем диапазоне частот от 0 до 600 Гц по сравнению с наиболее распространенными виброизоляторами АКСС. Снижение передачи вибрации при ее использовании происходит в 7 – 9 раз. Применение пневмогидравлической виброизолирующей опоры целесообразно при виброзащите основных судовых двигателей (обладающих значительной массой), а электромагнитной гидравлической виброизолирующей опоры наиболее целесообразно при виброзащите вспомогательных судовых двигателей и другого судового оборудования (обладающих меньшей массой).

Cписок основных работ, опубликованных по теме диссертации Монографии 1. Фомичев П.А. Автоматизация виброзащиты судовых двигателей [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева. - Сибирская издательская фирма «Наука» РАН, 2004. - 126 с.

2. Фомичев П.А. Виброизолирующие гидравлические опоры нового поколения [Текст] / С.П. Глушков, П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева. - Новосибирск, НГАВТ. - 2005. - 190 с.

Патенты 3. Фомичев П.А. Патент на полезную модель №40420 РФ. Пневмогидравлическая виброизолирующая опора / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, С.П. Глушков // Официальный бюллетень ФИПС. Изобретения и полезные модели. - 2004. - № 25. - С. 30-33.

4. Фомичев П.А. Патент на изобретение №2262623 РФ. Электромагнитная гидравлическая виброизолирующая опора / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, С.П. Глушков // Официальный бюллетень ФИПС. Изобретения и полезные модели. - 2005. - № 29. - С. 15-18.

Статьи в периодических изданиях по перечню ВАК 5. Фомичев П.А. Вынужденные колебания пневмогидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, С.П. Глушков // Двигателестроение. - 2003.- №2. - С. 31-34.

6. Фомичев П.А. Разработка виброизолирующих опор нового поколения для судовых энергетических установок [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Речной транспорт. - 2004. - №4. - С. 52-53.

7. Фомичев П.А. Расчет управляющего воздействия высокоэффективной виброизоляции [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Речной транспорт. - 2004. - №5. - С. 43-45.

8. Фомичев П.А. Качественные характеристики пневмогидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Двигателестроение. - 2005. - №1. - С. 21-23.

9. Фомичев П.А. Исследование эффективности активных виброзащитных систем [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Научный вестник НГТУ 2005. - №2(20). - С. 111-123.

10. Фомичев П.А. Расчет динамических параметров электромагнитной составляющей электромагнитной гидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Речной транспорт 2006. - №2. - С. 41-44.

11. Фомичев П.А. Расчет надежности пневмогидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, В.В. Самсонов // Речной транспорт 2006. - №4. - С. 47-49.

12. Фомичев П.А. Определение соотношений основных геометрических параметров электромагнитов в электромагнитной гидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В.

Фомичева // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. 2009. - №2. - С. 41-44.

13. Фомичев П.А. Расчет статического тягового усилия электромагнитов в электромагнитной гидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. 2009. - №2. - С. 45-48.

Статьи в российских и иностранных изданиях; материалы международных и региональных конференций 14. Фомичев П.А. Исследование формы дросселирующих отверстий в гидравлическом поршне пневмогидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, В.П. Спиридонов // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2003. - №2. - С. 131-143.

15. Фомичев П.А. Исследование возможности бескавитационного течения жидкости по проточной части пневмогидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В.

Фомичева, В.П. Спиридонов // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2003. - №2. - С. 143-147.

16. Фомичев П.А. Аналитический расчет расхода жидкости, количества и диаметра дросселирующих отверстий в гидравлическом поршне пневмогидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, С.П. Глушков // Совершенствование систем автомобилей, тракторов и агрегатов. АлтГТУ. - Барнаул, 2003. - С. 45-49.

17. Фомичев П.А. Исследование вынужденных колебаний пневмогидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев // Совершенствование систем автомобилей, тракторов и агрегатов. АлтГТУ. - Барнаул, 2003. - С. 22-26.

18. Фомичев П.А. Исследование пневмогидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев // Материалы конф. науч.- техн. работников ВУЗов и предприятий. - Новосибирск, НГАВТ. - 2003г. - Ч.1. - С. 205-206.

19. Фомичев П.А. Экологические проблемы вибрации на судах речного флота [Текст] / П.А.

Фомичев, Е.В. Фомичева // Тезисы и материалы межвузовской научной конференции «Философия и экология». - Новосибирск, НГАВТ. - 2004. - С. 61-66.

20. Фомичев П.А. Новые направления в защите здоровья экипажей судов от вибрации двигателей [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Тезисы и материалы межвузовской научной конференции «Философия и экология». - Новосибирск, НГАВТ. - 2004. - С. 66-69.

21. Фомичев П.А. Оценка эффективности активных систем виброзащиты судовых энергетических установок [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Труды 2-й международной научнотехнической конференции «Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт». - Тобольск, 2004. - С. 91-97.

22. Фомичев П.А. Анализ работы виброизолирующих опор нового поколения [Текст] / П.А.

Фомичев, Е.В. Фомичева // Труды 2-й международной научно-технической конференции «Энергетика, экология, энергосбережение, транспорт». - Тобольск, 2004. - С. 97-100.

23. Фомичев П.А. Передаточные функции активной системы виброзащиты [Текст] / П.А.

Фомичев, Е.В. Фомичева // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2004. - №1. - С. 154-156.

24. Фомичев П.А. Динамические характеристики новых систем виброзащиты [Текст] / П.А.

Фомичев, Е.В. Фомичева // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2004. - №1. - С. 157-160.

25. Фомичев П.А. Разработка магнитогидравлической виброизолирующей опоры для судовых энергетических установок [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Сибирский научный вестник. Вып. VII - Новосибирск, НГАВТ. - 2004. - С. 74-76.

26. Фомичев П.А. Электромагнитная гидравлическая виброизолирующая опора как перспективная система для борьбы с вибрацией [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Совершенствование систем автомобилей, тракторов и агрегатов. АлтГТУ. - Барнаул, 2004. - С. 122-128.

27. Фомичев П.А. Управление гидравлическими системами виброзащиты нового типа [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Совершенствование систем автомобилей, тракторов и агрегатов. АлтГТУ. - Барнаул, 2004. - С. 132-140.

28. Фомичев П.А. Электромагнитная гидравлическая виброизолирующая опора и ее эффективность в борьбе с вибрацией машин и механизмов [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, В.И. Фомин // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2004. - №2. - С. 68-71.

29. Фомичев П.А. Расчет ненасыщенной магнитной цепи электромагнитной гидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, В.И. Фомин // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2004. - №2. - С. 72-76.

30. Фомичев П.А. Автоматизированные системы измерения вибрации судовых энергетических установок [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, В.И. Фомин // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2004. - №2. - С. 77-83.

31. Фомичев П.А. Разработка гидравлических виброизолирующих систем нового типа [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Вестник науки, культуры, образования: науч.-практ.

журнал. - 2005. - Т. 1. - 2 (2). - С. 56-61.

32. Фомичев П.А. Корректирующие звенья и усилители в цепи управления автоматизированной системы [Текст] / П.А. Фомичев // Сибирский научный вестник. Вып. VIII. - Новосибирск, НГАВТ. - 2005. - С. 147-149.

33. Фомичев П.А. Определение вектора компенсирующих сил активных систем [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Сибирский научный вестник. Вып. VIII. - Новосибирск, НГАВТ.

- 2005. - С. 150-157.

34. Фомичев П.А. Расчет насыщенной магнитной цепи при высокой амплитуде колебаний электромагнитной гидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев [и др.] // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2005. - №1-2. - С. 127-134.

35. Фомичев П.А. Расчет насыщенной магнитной цепи при низкой амплитуде колебаний электромагнитной гидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев [и др.] // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2005. - №1-2. - С. 134-140.

36. Фомичев П.А. Теоретическое исследование вынужденных колебаний виброизолирующей опоры при полигармонических возмущениях [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2005. - №1-2. - С. 158-165.

37. Фомичев П.А. Исследование вынужденных колебаний виброизолирующей опоры при действии произвольной возмущающей силы [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2005. - №1-2. - С. 165-170.

38. Фомичев П.А. Управление колебательными процессами пневмогидравлической виброизолирующей опоры [Текст] / П.А. Фомичев, В.В. Самсонов // Сибирский научный вестник. - Вып. IX. - Новосибирск, НГАВТ. - 2006. - С. 101-107.

39. Фомичев П.А. Автоматизация управления судовыми энергетическими установками и их виброизоляцией как требование реформ времени [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, В.В.

Самсонов // Материалы межвузовской научной конференции «Философия реформ». - Новосибирск, НГАВТ. - 2006. - С. 282-286.

40. Фомичев П.А. Управление виброизоляцией судового двигателя - реальности перспективы [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева, В.В. Самсонов // Материалы межвузовской научной конференции «Философия реформ». - Новосибирск, НГАВТ. - 2006. - С. 221-225.

41. Фомичев П.А. Динамические характеристики новых систем виброзащиты [Текст] / П.А.

Фомичев, В.В. Самсонов // Проблемы эксплуатации и обслуживания транспортнотехнологических машин. Доклады международной научно-технической конференции от 19.04.г. - Тюмень, ТГНГУ. - 2006. - С. 220-226.

42. Фомичев П.А. Параметрическое моделирование электромагнитной гидравлической виброизолирующей опоры для судовых энергетических установок [Текст] / П.А. Фомичев // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2006. - №1. - С. 204-209.

43. Фомичев П.А. Параметрическое моделирование пневмогидравлической виброизолирующей опоры для судовых энергетических установок [Текст] / П.А. Фомичев, В.В. Самсонов // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2006. - №1. - С. 209-213.

44. Фомичев П.А. Уравнения вынужденных колебаний с кубической нелинейностью [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Аспирантский сборник. - Новосибирск, НГПУ. - 2006. - В 2. -С. 121-125.

45. Фомичев П.А. Выбор рабочей жидкости, оптимальной для гидравлических виброизолирующих опор нового типа / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2007. - №1. - С.34-37.

46. Фомичев П.А. Определение критерия выбора рабочей жидкости для гидравлических виброизолирующих опор нового типа [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. - 2007. - №1. - С.38-42.

47. Фомичев П.А. Определение углов наклона и разворота четырех виброизолирующих опор для полного развязывания колебаний судовых двигателей [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Сибирский научный вестник. Вып. X – Новосибирск, НГАВТ, 2007.- С. 63 - 67.

48. Фомичев П.А. Определение углов наклона и разворота шести виброизолирующих опор для полного развязывания колебаний судовых двигателей [Текст] / П.А Фомичев, Е.В. Фомичева // Сибирский научный вестник. Вып. X – Новосибирск, НГАВТ, 2007.- С. 59 - 63.

49. Фомичев П.А. Использование математического аппарата исследования вынужденных колебаний механической системы [Текст] / П.А Фомичев, Е.В. Фомичева // Материалы науч.- техн. конф. профессорско-преподавательского состава и инж.- техн. работников речного транспорта и др. отраслей - Новосибирск, НГАВТ, 2007г. – Ч.2. - с.87-91.

50. Фомичев П.А. Использование научного потенциала академии и результатов научноисследовательской деятельности в образовательном процессе [Текст] / П.А Фомичев, Е.В. Фомичева // Материалы науч.- техн. конф. профессорско-преподавательского состава и инж.- техн.

работников речного транспорта и др. отраслей - Новосибирск, НГАВТ, 2007г. – Ч.2. - с.92-95.

51. Фомичев П.А. Теоретическое исследование вынужденных колебаний виброизолирующей системы при полигармоническом возмущении [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Аспирантский сборник НГПУ.- 2008. -Ч1.-С.152-159.

52. Фомичев П.А. Параметрическое моделирование пневмогидравлической виброизолирующей опоры для судовых энергетических установок [Текст] / П.А. Фомичев, Е.В. Фомичева // Совершенствование систем автомобилей, тракторов и агрегатов. АлтГТУ. - Барнаул, 2008. - С. 132-140.

Личный вклад в монографиях и статьях, опубликованных в соавторстве, составляет не менее 50%.

Кроме того, отдельные вопросы диссертации рассмотрены в печатных работах и в 8 отчетах по НИР.

Подписано в печать 2 марта 2010 г. с оригинал-макета.

Бумага офсетная № 1, формат 6084 1/16, печать трафаретная – Riso.

Усл печ. л. 2,5. Тираж 120 экз. Заказ №. Бесплатно.

ФГОУ ВПО «Новосибирская государственная академия водного транспорта» ФГОУ ВПО («НГАВТ»). 630099, Новосибирск, ул. Щетинкина, 33.

Отпечатано в ФГОУ ВПО «НГАВТ».






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.