WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


На правах рукописи

Солдатов Алексей Иванович

УЛЬТРАЗВУКОВАЯ АППАРАТУРА С ВОЛНОВОДНЫМ АКУСТИЧЕСКИМ ТРАКТОМ

Специальность 05.11.13 – Приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Томск 2011

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Национальный исследовательский Томский политехнический университет»

Научный консультант: доктор технических наук, профессор Евтушенко Геннадий Сергеевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Тимошенко Владимир Иванович доктор технических наук Воробьев Николай Павлович доктор технических наук, профессор Смирнов Геннадий Васильевич

Ведущая организация: Институт физики прочности и материаловедения сибирского отделения Академии наук РФ

Защита состоится 24.05.2011 г. в 15-00 на заседании совета по защите докторских и кандидатских диссертаций Д 212 269 09 при ГОУ ВПО «Национальный исследовательский Томский политехнический университет» по адресу Россия, 634028, г.Томск, ул.Савиных, 7, ауд. 215 (актовый зал).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО «Национальный исследовательский Томский политехнический университет» по адресу г.Томск, ул Белинского, 55.

Автореферат разослан «___» ________ 2011 г.

Ученый секретарь Совета по защите докторских и кандидатских диссертаций Д 212 269 09, к.т.н., доцент Б.Б.Винокуров

Общая характеристика работы

Актуальность проблемы. Ультразвуковая технология - одна из немногих технологий, позволяющая проводить измерения в любых средах: твердых телах, жидкостях и газах. Поэтому ультразвуковые измерительные приборы:

уровнемеры, глубиномеры, газоанализаторы, расходомеры, термометры, дефектоскопы, толщиномеры, измерители длины труб, измерители внутренних каналов артиллерийских стволов и плотномеры получили очень широкое распространение в различных отраслях народного хозяйства. Объясняется это тем, что ультразвуковые приборы имеют ряд существенных преимуществ перед остальными средствами измерения. Когда при выборе того или иного метода измерения в качестве приоритетных ставятся такие критерии, как высокая точность, повторяемость, простота калибровки, то предпочтение, как правило, отдают именно ультразвуковому методу. Интенсивное развитие промышленности и энергетики в сочетании с наблюдающимся уменьшением мировых запасов нефти и газа подталкивают производителей во всем мире к дальнейшему совершенствованию средств учета расхода жидких и газообразных сред и, соответственно, к развитию мирового рынка этих средств. Поэтому задачи последующего повышения эффективности ультразвукового метода, в частности, точности, актуальны и по сей день, особенно, когда речь идет об измерении очень дорогих сегодня энергоресурсов. Перспективы повышения точности измерений в основном кроются в особенностях метода измерений и технологии производства приборов, реализующих этот метод.

Традиционным методом, применяемым для повышения точности акустических измерений, является повышение частоты ультразвуковых колебаний.

Однако такой способ не всегда является приемлемым, т.к. затухание ультразвуковых колебаний в некоторых средах резко возрастает с увеличением частоты.

Поэтому в последнее время стали развиваться методы обработки акустических сигналов, позволяющие существенно повысить точность измерения. Классический метод определения времени прохождения УЗ импульса основывается на использовании триггера для формирования так называемых «временных ворот» и подсчете количества импульсов в цуге, соответствующем определяемому времени. Начало измеряемого интервала устанавливается по переднему фронту возбуждающего импульса, окончание определяется в момент равенства опорного напряжения и мгновенного значения напряжения ультразвукового импульса, подаваемых на входы порогового устройства. Главным недостатком этого метода является наличие большого, неконтролируемого интервала времени между началом ультразвукового импульса и срабатыванием порогового устройства, особенно сильно проявляющемся при волноводном распространении ультразвукового импульса, когда изменяется не только его амплитуда, длительность, но и крутизна огибающей переднего фронта. Такие изменения носят случайный характер, так как параметры среды, заполняющей волновод, как правило, не являются постоянными. Дневные и сезонные колебания температуры и влажности, расслоение жидких продуктов при длительном хранении на фракции, смешивание нефтепродуктов одного сорта, но разных производителей, наличие градиента акустического импеданса среды по сечению волновода, все это приводит к изменению скорости распространения ультразвука в контролируемой среде и соответственно к изменению интерференционной картины поля внутри волновода. Это приводит к изменению неконтролируемого интервала времени между началом ультразвукового импульса и срабатыванием порогового устройства и соответственно к невозможности его учета при калибровке.

Таким образом, существует актуальная задача, заключающаяся в необходимости повышения точности ультразвуковых локационных устройств, акустический тракт которых представляет собой волновод круглого сечения.

Значительный вклад в развитие теории волноводного распространения внесли такие известные ученые как Мэзон У., Скучик Е., Завадский В.Ю., Молотков Л.А., Молюженец Г.Д., Lee D., Hardin R.H., Kennet B.L., Haskell N.A.

Вместе с тем, несмотря на определенные успехи в этом направлении, проблема низкой точности ультразвуковых локационных устройств с волноводным акустическим трактом, вызванная многомодовым характером распространения ультразвуковых колебаний, а так же отсутствием научно обоснованных методов точного определения времени распространения акустических колебаний в волноводном акустическом тракте продолжает оставаться актуальной. Разобщенность выполняемых в данном направлении исследований, безусловно снижает тот эффект, который уже получен от внедрения законченных научно-исследовательских работ. Поэтому необходимость разработки новых методов обработки эхо-сигналов, распространяющихся в ограниченных средах, является требованием сегодняшнего дня.

Целью диссертационной работы является создание высокоточных ультразвуковых локационных устройств путем оптимизации акустического тракта и разработка новых методов и технических средств обработки акустических сигналов для определения временной координаты начала эхо-импульса.

Для достижения поставленной цели исследований необходимо решить следующие основные задачи:

1. Определение технических и эксплуатационных требований, предъявляемых к ультразвуковым локационным устройствам.

2. Исследование распространения акустических импульсов в круглых волноводах:

с постоянным акустическим импедансом, с градиентным характером распределения акустического импеданса по радиусу волновода.

при вводе колебаний с боковой поверхности волновода.

3. Разработка новых методов обработки акустических сигналов для повышения точности измерения.

4. Поиск технических решений и аппаратурной реализации способов точного определения временного положения (момента прихода) акустического эхо-импульса.

5. Создание действующих образцов ультразвуковых локаторов для решения задач ультразвуковой локации и акустического управления внутритрубными устройствами.

Методы исследования. Для решения основных задач диссертации использованы методы Гюйгенса-Френеля и геометрической акустики при анализе волноводного распространения акустических колебаний, метод численного решения трансцедентных уравнений, метод Крамера, методы аппроксимации огибающей эхо-сигнала, методы математической статистики и теории вероятности, обеспечивающие всестороннее исследование вопросов создания высокоточных ультразвуковых локационных устройств.

Научная новизна работы.

1. Впервые на основе анализа волноводного распространения ультразвуковых колебаний методом геометрической акустики:

для сред с постоянным акустическим импедансом получены аналитические выражения, позволяющие численным методом рассчитать объемное распределение акустического поля внутри волновода, как для непрерывного так и для импульсного режима с учетом характеристик излучателя, для сред с градиентным характером изменения акустического импеданса получены аналитические выражения, позволяющие определить траекторию акустического луча и время его распространения. Впервые проведен анализ возникновения ошибки в определении времени распространения сигнала, обусловленной несоосным расположением излучателя и приемника, что позволяет оценить погрешность в определении твердости, исследован характер распределения акустического поля в круглом волноводе для сред с постоянным акустическим импедансом при вводе колебаний с боковой поверхности волновода. Показано непостоянство скорости распространения ультразвуковых колебаний по длине волновода, обусловленное специфическим механизмом ввода упругих колебаний в волновод.

2. Впервые предложены новые способы ультразвуковой локации внутритрубных объектов с активным ответом при вводе колебаний с боковой поверхности волновода, защищенные патентами РФ №2392641 и №2315335.

3. Предложен метод ультразвукового контроля металлических изделий цилиндрической формы, прошедших термообработку, учитывающий градиентный характер распределения акустического импеданса по радиусу.

4. Впервые предложены новые способы определения временного положения начала эхо-импульса, защищенные патентами РФ :

фазовый метод для больших длин волн (более 50 мм), позволяющий уменьшить погрешность измерения в три раза при условии использования первых трех импульсов на выходе компаратора, защищенный патентом РФ №2389982, метод двух компараторов для малых длин волн (менее 1 мм), позволяющий уменьшить погрешность измерения в два раза при отношении ам плитуд опорных напряжений пороговых устройств в диапазоне 0.1…0.4, защищенный патентом РФ №2358243, метод аппроксимации огибающей эхо-импульса полиномом второй степени для средних значений длин волн (от 1 до 50 мм), позволяющий уменьшить погрешность измерения в три раза при условии получения не менее 5 отсчетов за период принимаемого сигнала, защищенный патентом РФ №2380659.

5. Предложены схемотехнические решения устройств обработки акустических сигналов, защищенные патентами РФ: №75034, №2396521, №2384822.

6. Предложены новые технические решения ультразвуковых локационных устройств, защищенные патентами РФ: №2253093, №48629, №47098, №71450, №86759, №87543, №87494.

Практическая значимость результатов исследований. Результаты проведенных исследований позволили развить теорию волноводного распространения с использованием метода геометрической акустики и численного решения трансцедентных уравнений для волноводов круглого сечения при вводе колебаний с боковой поверхности волновода и для волноводов с градиентным характером распределения акустического импеданса по радиусу волновода.

С использованием способа ультразвуковой локации с активным ответом создан макетный образец ультразвукового локатора внутритрубных устройств, нашедший практическое применение в ООО «НПП ТЭК».

Опытная партия ультразвуковых уровнемеров, с применением метода огибающей для определения временного положения эхо-импульса, выпущена на предприятии ОАО «НПЦ «ПОЛЮС», ультразвуковой уровнемер внедрен в Китае, ультразвуковой уровнемер установлен в резервуаре котельной ООО «Городская типография», в форфасном цехе ОАО «Томское пиво», АЗС №г.Томска.

Ультразвуковой измеритель твердости роликов железнодорожных подшипников после термообработки внедрен на ООО «Степногорский подшипниковый завод».

Ультразвуковой скважинный глубиномер внедрен на ОАО «Евразруда» Таштагольский филиал».

Ультразвуковой газоанализатор-расходомер внедрен в СибГМУ.

Предложенные методы определения временного положения начала эхоимпульса позволили в несколько раз повысить точность измерения ультразвуковых локаторов.

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Национальный исследовательский Томский политехнический университет» в соответствии с договорами: х\д 1197/2002, х\д 1-171/2001, х\д 1-88/2000, х\д 1-138/2000, х\д 1-213/2001, х\д 12173/2002 «К», х\д 4-1/2009, х\д 5-2/2009 и госконтрактами ГК №1.314.2009, ГК 1.423С-2009, ГК 5.621C.2010.

Апробация результатов исследований.

Основные положения и результаты работы были доложены и одобрены на 25 конференциях и совещаниях:

на международной конференции «Датчик-93», Барнаул, 1993, на научно-технической конференции «Физические методы и приборы неразрушающего контроля для технической и медицинской диагностики» Севастополь,1993, на 13 Международной конференции по неразрушающему контролю, Санкт-Петербург, 1993, на научно-технической конференции «Радиотехнические и информационные системы и устройства», Томск, 1994, на 2 Международной конференции «Датчик-96», Барнаул, 1996.

на V областной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Современная техника и технологии», Томск, 1999, на VI международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Современная техника и технологии», Томск, 2000, на VI международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы электронного приборостроения», Новосибирск, 2000, на всероссийской научно-практической конференции «Электронные средства и системы управления», Томск, 2003, на IX международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых учных «Современные техника и технологии СТТ’2003», Томск, 2003, на XII международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых учных «Современные техника и технологии СТТ’2006», Томск, 2006, на международной научно-технической конференции «МИС-2006», Таганрог, 2006, на всероссийской конференции «Электронные и электромеханические системы и устройства», Томск, 2008, на международной научно-технической конференции «МИС-2008», Таганрог, 2008, VIII международная IEEE-Сибирская конференция по управлению и связи «SIBCON-2009», Томск, 2009, на всероссийской научно-технической конференции «Перспективы фундаментальной и прикладной науки в сфере медицинского приборостроения», Таганрог, 2009, на XV международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых учных «Современные техника и технологии СТТ2009», Томск, 2009, на всероссийской конференции «Электронные и электромеханические системы и устройства», Томск, 2010, на международной научно-технической конференции «МИС-2010», Таганрог, 2010, на XVI международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых учных «Современные техника и технологии СТТ2010», Томск, 2010, на международной научной конференции «Приоритетные направления развития науки, технологий и техники», Шарм-Эль-Шейх (Египет), 2010, на международной научной конференции «Физические основы диагностики материалов и изделий, и приборов для ее реализации»», г.Тюмень, 2010.

на II Международной конференции «Ресурсоэффективные технологии для будущих поколений», г.Томск, 2010.

На защиту выносятся:

1. Применение метода геометрической акустики для анализа волноводного распространения акустических колебаний позволяет исследовать амплитудно-фазовое распределение поля в поперечном сечении, рассчитать форму сигнала в любой его точке или интегрированный сигнал любой области, что позволяет прогнозировать результат применения излучателей и примников акустических колебаний практически любой конфигурации.

2. Ультразвуковая локация внутритрубных устройств с использованием метода активного ответа позволяет определять координаты внутритрубного устройства с точностью не хуже ±20 мм.

3. Контроль качества термообработки металлических изделий цилиндрической формы требует введения коррекции на изгиб траектории распространения волн и связанными с ним изменениями времени распространения.

Для достижения погрешности измерения твердости в области требуемых эксплуатационных параметров (59…65 HRC), не превышающей 0,5%, необходимо обеспечить точность положения датчика на объекте контроля с погрешностью не более 10% от радиуса объекта контроля.

4. Предложенные новые способы определения временного положения начала эхо-импульса позволяют:

при использовании фазового метода для больших длин волн (более 50 мм), уменьшить погрешность измерения в три раза при условии применения первых трех импульсов на выходе компаратора, при использовании метода двух компараторов для малых длин волн (менее 1 мм), уменьшить погрешность измерения в два раза при отношении амплитуд опорных напряжений пороговых устройств в диапазоне 0.1…0.4, при использовании метода аппроксимации огибающей эхоимпульса полиномом второй степени для средних значений длин волн (от 1 до 50 мм), уменьшить погрешность измерения в три раза при условии получения не менее 5 отсчетов за период принимаемого сигнала.

6. Технические решения устройств компенсации погрешности измерения ультразвуковых локаторов.

7. Комплекс разработанных ультразвуковых локаторов для локации внутритрубных устройств.

Достоверность теоретических положений и выводов подтверждена результатами экспериментальных исследований, компьютерного моделирования и эксплуатации внедренных устройств в производственных условиях.

Публикации. По материалам проведенных исследований опубликовано 57 печатных работ, включая 12 статей, опубликованных в журналах по перечню ВАК РФ, 19 патентов РФ на изобретения. Полный список публикаций приведен в конце диссертации.

Структура и объем диссертационной работы. Диссертационная работа состоит из введения, шести разделов, основных выводов, библиографического списка из 193 источников и приложения. Общий объем диссертации составляет 286 страниц, включая 122 рисунка и 17 таблиц.

Содержание работы Во введении к диссертации обоснована актуальность разработки высокоточных ультразвуковых локационных устройств, сформулированы цель, задачи и методы исследований, научная новизна, основные положения, выносимые на защиту, практическая значимость работы, а также отражены вопросы апробации и реализации полученных научных результатов. Приводится краткое содержание каждого из разделов.

В первой главе проведен анализ современного состояния проблемы повышения точности измерения ультразвуковых локационных устройств. Ситуация, которая складывается на сегодняшний день в связи с постоянным ростом цен на энергоресурсы, сырье, и соответственно на всю номенклатуру выпускаемой продукции, все более ужесточает требования к точности их коммерческого учета, а именно к точности приборов, выполняющих соответствующие измерения. Сегодня во всем мире возрастает не только спрос на средства измерения объема и расхода, но и требования к их метрологическим характеристикам. В связи с этим наблюдается повышение потребности в высококачественных средствах измерения расходов, широко используемых на самых разных объектах — котельных и ТЭЦ, очистных сооружениях водоканалов, насосных станциях, водопроводных сетях и т.п.. Так, по данным компании «Диамер» ориентировочная потребность в расходомерах, устанавливаемых на трубы диаметром более 300 мм, только по России составляет 5,5…6,5 тыс. в год. Из приемлемых по метрологическим показателям подходят лишь электромагнитные и ультразвуковые. Но электромагнитные расходомеры, как правило, на трубы диаметром более 300—400 мм не выпускаются в связи с резким усложнением конструкции и увеличением металлоемкости прибора. Поэтому альтернативы ультразвуковым приборам в этом сегменте рынка просто нет. Следует отметить, что согласно маркетинговым исследованиям рынок ультразвуковых измерительных приборов растет намного быстрее, чем рынки других типов приборов учета.

Так до конца 2010 г., согласно исследованиям ARC Advisory Group (США), прогнозируется расширение рынка почти до 720 млн долл.

Аналогичная ситуация наблюдается и на рынке ультразвуковых уровнемеров, которые находят широкое применение в системах автоматизации производственных объектов нефтегазовой, нефтехимической, химической энергетической, металлургической, пищевой и других отраслей промышленности, что связано с их высокой надежностью в работе, бесконтактному способу и высокой точностью измерений. В настоящее время разработано множество схем и конструкций дискретных и непрерывных ультразвуковых уровнемеров, использующих особенности распространения упругих колебаний. Это и методы прохождения упругих волн через среду, и локация через жидкость или газ, а также использование принципа волноводного распространения ультразвуковых волн по специальным волноводам или по стенкам сосудов.

Еще одна сфера применения ультразвуковых приборов с волноводным акустическим трактом – это акустические локаторы внутритрубных устройств магистральных нефтепроводов. Существующие в настоящий момент комплексы для определения координат внутритрубных устройств имеют высокую погрешность. В связи с этим разработка системы, объединяющей в себе высокую точность и большой радиус действия, является актуальной.

Еще одним классом ультразвуковых приборов, использующих волноводный акустический тракт являются скважинные глубиномеры, которые используются для исследования скважин и определения их глубины и состояния. Существующие в настоящее время акустические скважинные глубиномеры имеют малый диапазон измеряемых глубин и диаметров скважин, а так же высокую стоимость и массу приборов, которая не позволяет упростить работу маркшейдерской службы.

Таким образом, в настоящее время существует целый класс ультразвуковых приборов, акустический тракт которых представляет собой волновод круглого сечения. Однако точность измерения этих приборов остается довольно низкой. Повышение точности измерений ультразвуковых измерительных приборов возможно на основе оптимизации параметров акустического тракта: геометрических размеров волновода, выбора оптимальной частоты излучения, пространственного положения датчика, учета характеристик пьезокерамических датчиков. Поставленные задачи можно решить путем проведения анализа волноводного распространения акустических колебаний и получения пространственного распределения акустического поля внутри волновода.

В настоящее время задачи о звуковых полях в волноводах находят широкое применение в самых различных областях акустики, в том числе в волноводной технике, в гидроакустике, в строительной и архитектурной акустике и т.д. Как правило, такие задачи не имеют строгого решения, поэтому для нахождения волновых полей используются асимптотические и численные методы, часто дополняющие друг друга. Среди которых можно отметить:

метод нормальных волн, матричный метод, метод сеток, метод геометрической акустики.

Метод нормальных волн предполагает решение волнового уравнения методом разделения переменных. Поле нормальных волн в цилиндрическом волноводе описывается суперпозицией частных решений волнового уравнения:

P Im (kr r) cos m e jwtkxx Cm m.

Волновое число k находится из граничных условий на стенках волновода.

Количество корней уравнений определяет количество мод нормальных волн, распространяющихся в волноводе со своей фазовой скоростью.

Метод конечных разностей и метод сеток нашел основное применение для расчета акустического поля в морских и океанических волноводах для определения источника звука и его идентификации. Метод сеток заключается в замене области непрерывного изменения аргументов, в которой ищется решение уравнения, дополненного, если необходимо, краевыми и начальными условиями, дискретным множеством точек (узлов), называемых сеткой, при этом исходное уравнение (задача) заменяется системой (линейных, если исходная задача была линейной) алгебраических уравнений (системой сеточных уравнений, а применительно к дифференциальным уравнениям — разностной схемой). Если полученная таким образом система сеточных уравнений разрешима, по крайней мере, на достаточно мелкой сетке, т.е. сетке с густым расположением узлов, и е решение при неограниченном измельчании сетки приближается (сходится) к решению исходного уравнения (задачи), то полученное на любой фиксированной сетке решение и принимается за приближнное решение исходного уравнения (задачи).

В настоящее время предпринимаются попытки охватить все возможности, заложенные в методе сеток для акустических задач в сложных волноводах, заполненных неоднородными нелинейными средами, в оптических волноводах, в задачах теории упругости для твердых волноводов с неоднородными и анизотропными средами. Известно, что в таких задачах формулы удается вывести только в редких случаях, и они исключительно громоздки и требуют длительных усилий теоретиков и программистов.

Не менее широкое распространение получил матричный метод. Матричный метод позволяет при едином подходе рассматривать распространение волн в довольно широком классе систем. Другое достоинство этого метода состоит в том, что выражения, полученные матричным методом, имеют весьма компактную форму, которая оказывается удобной как при аналитических исследованиях, так и при численных расчетах. Матричный метод заключается в том, что каждая упругая среда характеризуется определенной матрицей, а вся система описывается матрицей, получающейся при перемножении в определенном порядке характеристических матриц всех сред. Характеристические матрицы жидких и упруго—жидких систем представляются произведениями, в которые входят не только матрицы сред, но и матрицы некоторых границ. Жидкие среды характеризуются матрицами 2х2, а упругие среды — матрицами 5х5.

Рассмотренные методы анализа акустического поля довольно трудоемки.

В большинстве случаев акустические задачи можно решить проще, пользуясь так называемой геометрической акустикой и понятием луча, а не волны. Геометрическая акустика исходит из законов отражения, преломления и независимости распространения акустических лучей.

Весь ультразвуковой контроль основан на том, что вначале на излучатель подается электрический импульс возбуждения, который преобразует его в ультразвуковой сигнал и передает в исследуемый объект. Ультразвуковой сигнал взаимодействует с объектом, принимается приемником и анализируется отклик на выходе приемника в виде электрического сигнала. Поэтому считается, что все изменения акустического сигнала происходят только в объекте контроля.

Считается, что при подаче электрического сигнала на пьезодатчик, толщинные колебания пластины происходят синхронно по всей поверхности. Однако на практике при изготовлении датчика боковые грани пьезопластины в той или иной мере связываются с корпусом или элементами крепления. Поэтому деформация пьзопластины происходит по более сложному закону. Исследуем поведение датчика при ударном возбуждении (этот режим используется наиболее часто). Аналогом колебаний датчика могут служить колебания круглой мембраны, края которой либо жестко закреплены, либо на краю мембраны действует упругая сила, пропорциональная величине отклонения мембраны. Рассмотренные варианты соответствуют краевым условиям задачи о колебании мембраны. Если U(r,t) - амплитуда поперечных колебаний точек мембраны, то уравнение свободных колебаний мембраны с жестким закреплением краев будет иметь вид:

Ut t c2 U, c Utt где - вторая производная амплитуды колебаний по времени, – скоU рость распространения изгибных колебаний, - оператор Лапласа;

при начальных условиях:

U A, Ut t 0 0, t и граничном условии:

U 0, r b Ut где А – остаточная амплитуда после снятия возбуждения, - первая производная по времени, r - текущая координата по радиусу, b - радиус мембраны.

Для свободных колебаний мембраны с упругим закреплением краев изменяются только граничные условия:

G Ur r b K U Ur H U 0, r b r b где G - модуль сдвига, G Ur - упругая сила, Ur - первая производная по радиусу.

Решение уравнения будет иметь вид:

1 r k c U(r,t) 2 A b J1(k ) J0(k ) cos( t), (1) b b kk где k - положительные корни уравнения J0(x)0.

Используя полученные значения корней, были проведены расчеты амплитуды продольных колебаний поверхности мембраны от времени. Результаты расчетов выражения (1) представлены на рис. а б Рис. 1. Колебания мембраны, а – с жестко закрепленными краями, б – с упруго закрепленными краями; 1 – начало возбуждения, 2 – через 1/4 периода, 3 – через 1/2 периода Экспериментальные исследования деформации поверхности пьезокерамических датчиков подтвердили правильность проведенных расчетов, рис. 2.

а б Рис. 2. Колебания поверхности датчика, а – второй период, б– третий период Полученные результаты можно использовать при анализе акустического поля, создаваемого датчиком в волноводе.

Проведенный анализ позволил сделать вывод о том, что точность измерения ультразвуковых приборов, акустический тракт которых представляет собой волновод круглого сечения, остается довольно низкой. Повышение точности измерений ультразвуковых измерительных приборов возможно на основе оптимизации параметров акустического тракта: геометрических размеров волновода, выбора оптимальной частоты излучения, пространственного положения датчика, учета характеристик пьезокерамических датчиков. Поставленные цели можно достичь путем проведения анализа волноводного распространения акустических колебаний и получения пространственного распределения акустического поля внутри волновода. Существующие методы анализа волноводного распространения акустических колебаний не позволяют проводить анализ распространения акустических колебаний в средах с градиентным характером распределения акустического импеданса, в волноводах со щелью, при вводе колебаний с боковой поверхности волновода, а также в волноводах с градиентным характером распределения акустического импеданса.

Во второй главе приведены результаты теоретических исследований волноводного распространения на основе следующих исходных положений и принципиальных допущений.

1. Считаем стенки волновода абсолютно жсткими. Поперечное сечение постоянно на всм его протяжении и представляет собой круг. Будем полагать также длину волновода бесконечной, что исключает из анализа дифракционные процессы на краях.

2. Примем, что среда, заполняющая волновод, передат звук без потерь, является гомогенной, а все амплитудные изменения поля обусловлены только волновым характером распространения. Потери в конкретных средах как диссипативные, так и релаксационные могут быть учтены позднее вводом специальных коэффициентов.

3. Будем считать, что размеры излучателя превышают несколько длин волн, а сам он заключн в абсолютно жесткий экран, полностью заполняющий поперечное сечение волновода. В результате, поле может отличаться от нуля только в полупространстве волновода в направлении к примнику. Пусть поверхность излучателя совершает осциллирующие колебания, вектор смещения которых совпадает с осью волновода. Сформулированные допущения являются, по существу, приближением Кирхгофа при решении волнового уравнения. Поэтому можно записать:

j k e jkr p dS, (2) V r 2 S где p – звуковое давление в произвольной точке поля, - плотность среды, V – векторное распределение амплитуды колебательной скорости по поверхности излучателя, k – волновое число, S – площадь поверхности излучателя, r – расстояние от произвольной точки на поверхности излучателя до произвольной точки в полупространстве волновода.

Формула (2) является интегралом Гюйгенса – Рэлея и описывает зависимость звукового давления в произвольной точке волновода.

4. Будем считать, что суммарный сигнал аддитивно складывается из парциальных сигналов каждой точки поверхности примника. Полагаем также, что примный пьезопреобразователь заключн в абсолютно жсткий экран, совпадающий с поперечным сечением волновода. Следовательно, краевые дифракционные процессы отсутствуют и из дальнейшего анализа на данном этапе могут быть исключены. Электрический выходной сигнал пьезоэлектрического примника возникает в результате прямого пьезоэффекта. Опуская второстепенные составляющие, можно записать:

E h U, (3) где E – напряжнность электрического поля, возникающая при воздействии звукового давления, U – механическое напряжение, h – пьезоконстанта материала датчика.

В общем случае все величины, входящие в выражение (3), представляют собой тензоры соответствующего ранга. Однако для большинства применений волноводной локации решающее значение приобретает компонента, совпада ющая по направлению с осью волновода. Поэтому будем полагать, что выражение (3) содержит только скалярные величины. Механическое напряжение в данном случае является звуковым давлением, представленным выражением (2), что вытекает из второго условия. Кроме того, будем полагать зондирующие воздействия такого уровня, который однозначно сохраняет линейность аналитических зависимостей (2) и (3). Возникающие в результате такого допущения погрешности не превышают величин второго порядка малости.

5. Определение акустического луча предполагает отсутствие геометрических параметров, кроме длины, а его распространение подчиняется принципу Ферма.

6. Механизм отражения и образования направленных лучей описывается законами Снелиуса. Количественные соотношения вычисляются с помощью формул Френеля для наклонного падения.

На основе метода геометрической акустики была получена система уравнений для определения углов падения и отражения акустического луча на стенку волновода:

(4) Неизвестными величинами в полученной системе являются угловая координата точки первого отражения и проекция угла падения (или отражения) на поперечное сечение волновода. Последний параметр является углом, дополняющим до 90° угол скоса. Очевидно, что такая система, состоящая из двух трансцендентных уравнений, не имеет аналитического решения при наличии двух и более отражений.

Качественный анализ второго уравнения системы позволяет сделать важный вывод, что оно может иметь не более 2·(n – 1) решений. Следовательно, акустический луч, исходящий из точки излучателя и заканчивающийся в точке приемника, может иметь 2·(n – 1) различных траекторий. Единственно возможным способом решения полученной системы уравнений является численный метод с помощью компьютерного моделирования. Для его реализации предлагается следующий алгоритм вычислений.

1. Задам произвольное множество значений а1 в виде вектора порядка n.

2. Задам произвольное множество значений в виде вектора порядка m.

3. Записываем исходную функцию в виде разности левых частей уравнений, входящих в систему (4).

4. Рассчитываем множество значений исходной функции в виде матрицы порядка n m.

5. Определяем комбинации значений a1 и , которые определяют моменты перехода этой функции через нулевое значение.

Рассчитанные пары значений а1 и полностью определяют поперечную проекцию хода лучей в волноводе.

Начальными условиями численного анализа являются координаты точек, лежащих на поверхности излучателя и примника, а также количество отражений луча в волноводе. Значения величин m и n определяют точность расчетов угловых параметров а1 и соответственно.

Вычисление интеграла (2) по поверхности излучателя проведем численными методами. Замена операции интегрирования операцией суммирования.

интерпретируется как ошибка дискретизации. Для ее оценки предложен способ, основанный на анализе результатов вычислений, выполненных с различным количеством разбиений. Последовательно увеличивая число разбиений участков поверхности и производя вычисления, получаем набор значений составляющих сходящийся ряд. Заменим интеграл (2) суммой, составленной с учтом перечисленных выше требований.

n P sin( t k ri ) cosaп ri i Суммирование ряда гармонических колебаний одной частоты, но разных фаз целесообразно производить методом квадратур. В комплексной форме это выражение принимает вид:

n n k k P(t) Vi cos( t) j Vi sin( t) (5) sin(r ri ) cos aп i cos(r ri ) cos aп i i1 i i i Выходной сигнал примника, размеры которого, как правило, существенно отличаются от точечного пьезопреобразователя, формируется путм аддитивного сложения сигналов точечных приемников. На рис. 3.а показана зависимость погрешности расчта, вызванной квантованием поверхности излучателя, сигнала в произвольной точке волновода от количества точечных датчиков на различных расстояниях.

Компьютерное моделирование позволило выявить закономерность изменения сигнала в зависимости от положения точки примника на радиусе волновода. Оказалось, что количество различных траекторий акустических лучей возрастает при перемещении точек на поверхности примника от центра волно вода к его боковой поверхности. В результате, значение амплитуды сигнала становится меньше, а вариации от числа дискретов возрастают тем больше, чем ближе анализируемая точка к боковой поверхности волновода. В качестве примера на рис. 3.б приведена зависимость погрешности расчта сигнала в произвольной точке волновода от количества отражений для двух значений rр. Первая точка лежит практически в центре волновода, а вторая находится возле боковой стенки. Видно, что ряд по количеству дискретов для второй точки сходится значительно медленнее.

а б Рис. 3. Погрешность расчета относительной амплитуды сигнала, а – от количества точечных датчиков, б – от количества отражений, 1– длина волновода 10мм, 2– длина волновода 2000 мм, Используя предложенный способ анализа волновых процессов, были проведены расчты распределения амплитуды поля в поперечном сечении волновода. Результаты расчтов в виде псевдообъмных графиков показаны на рис. 4.

а б Рис. 4. Псевдообъемное изображение структуры поля в поперечном сечении волновода на различных расстояниях от излучателя, а – 1000 мм, б – 1200 мм Существенный интерес представляет распределение амплитуды сигнала вдоль волновода. Рассчитанная зависимость приведена на рис. 5. Можно отметить две закономерности структуры поля вдоль волновода. Во-первых, происходит монотонное уменьшение амплитуды при увеличении расстояния от излучателя до контролируемой точки поля. Вызвано это следующими факторами:

- затуханием акустической энергии в среде, заполняющей волновод, и тепловыми потерями при каждом отражении от жестких стенок, - формированием фазовых соотношений парциальных сигналов в контролируемой точке поля, способствующим снижению амплитуды суммарного сигнала.

Рис. 5. Зависимость нормированной амплитуды сигнала на приемнике от длины волновода Во-вторых, наблюдаются резкие флуктуации амплитуды поля, которые достигают ±40% … ±50% от среднего значения. Как показывает анализ данных расчта, это вызвано не только изменением фазовых соотношений парциальных сигналов, но и изменением их количества в зависимости от геометрии акустического тракта. Особенно наглядно это проявляется на сравнительно небольших расстояниях от излучателя до контролируемой точки поля, где видны резкие отклонения от гармонического характера изменений.

Анализ полученных результатов позволяет сделать следующие выводы.

1. Структура поля в сечении волновода, диаметр которого превышает длину волны излучения, обладает значительной степенью неравномерности.

2. Максимальная амплитуда поля наблюдается в области, прилегающей к продольной оси волновода.

3. Структура поля существенно изменяется от расстояния до контролируемого сечения.

Подавляющее большинство приборов акустического контроля, в том числе основанных на волноводном распространении поля, рассчитаны на импульсный режим работы. Расчт акустического поля в импульсном режиме работы основан на решении волнового уравнения. Отличие от гармонического режима работы заключается в необходимости учта временной зависимости векторного распределения амплитуды колебательной скорости по поверхности излучателя.

В уравнении Гюйгенса-Релея (2) с этой целью в качестве функции V может использоваться сигнал максимально приближнный по форме к практическим сигналам.

Дальнейший алгоритм расчта структуры акустического поля в волноводе с применением геометрической теории практически не отличается от расчта при гармоническом режиме работы. Единственное различие состоит в том, что квадратурное суммирование заменено на непосредственное сложение парциальных мгновенных значений.

Очевидно, что импульсный процесс нестационарен во времени, поэтому распределение поля по поперечному сечению волновода также будет зависеть от времени. Наиболее полную информацию дат анимация во времени изменения амплитуды поля, однако представить е в печатном виде невозможно. На рис.6 показаны результаты расчта фрагментов амплитудно–фазовой зависимости акустического поля в поперечном сечении волновода в отдельные, фиксированные моменты времени. Более тмные участки на рисунке соответствуют меньшим значениям амплитуды в положительной области и большим значениям в отрицательной области. Вид на рис. 6.а и рис. 6.б позволяет оценить распределение амплитуд по радиусу волновода. Если в центре волновода она составляет 1,3 условные единицы, то ближе к стенке падает до 0,4. Такое распределение было подтверждено экспериментально.

а б Рис. 6. Амплитудная характеристика акустического поля в поперечном сечении волновода, а – фаза сигнала соответствует максимуму амплитуды, б – фаза сигнала увеличилась на /Определнный интерес представляет форма акустического сигнала, получаемого на датчике, расположенного в некоторой области поперечного сечения.

Результаты расчета формы импульса в десяти равноотстоящих точках волновода представлены на рис. 7.

Рис. 7. Изменение формы импульса по мере его распространения по волноводу Первый импульс соответствует расстоянию 800 мм, второй – 1200 мм, последний – 4400 мм.

Результаты экспериментальных исследований формы сигнала по длине волновода представлены на рис. 8. По мере распространения упругой волны вдоль волновода происходит изменение формы импульса.

Рис. 8. Изменение формы сигнала по длине волновода Анализ полученных результатов применения геометрического метода расчта процессов распространения акустических колебаний в волноводе показывает высокую эффективность исследования. Особенно следует выделить численное моделирование импульсного режима работы. Данное направление, в отличие от волновой теории мод, дат возможность получать данные не только об обобщнных параметрах, таких как распределение амплитуд, фазовых и групповых скоростей излучения вдоль оси волновода, но также позволяет исследовать амплитудно-фазовое распределение поля в поперечном сечении, рассчитывать форму сигнала в любой его точке или интегрированный сигнал любой области. Это позволяет прогнозировать результат применения излучателей и примников акустических колебаний практически любой конфигурации.

Важное значение имеет информация о форме сигнала на примнике.

Именно это служит необходимым условием оптимизации электронного примного тракта, имеющей целью получения высоких технических характеристик разрабатываемой аппаратуры с волноводным акустическим трактом. Геометрический метод с применением численного моделирования позволяет сравнительно простыми средствами, без привлечения спектрального анализа на основе преобразований Фурье, вычислять форму принятого сигнала. При этом следует учитывать, что форма зондирующего импульса может быть абсолютно произвольной и даже не описываться каким-либо аналитическим выражением.

В третьей главе проведен анализ акустического поля в круглом волноводе с мягкими стенками для градиентного характера изменения акустического импеданса по радиусу волновода, характерного для металлических изделий цилиндрической формы, прошедших стадию термообработки. Так как изменения твердости, и соответственно скорости распространения упругих колебаний, при малом изменении радиуса маленькие, то по закону Снелиуса можно записать:

sin( d) V dV sin V После преобразования, с учетом малости приращения d 0 и введя обознаtd() y чения y x (6) V ( y)dy C dx y1 xПолученное уравнение позволяет рассчитать траекторию распространения y y(x) акустического луча при известном законе изменения скорости звука V V ( y).

Используя полученную дифференциальную зависимость, можно решить ряд актуальных задач, возникающих при оценке твердости изделий цилиндрической формы ультразвуковым методом. А именно:

- определение траектории звукового луча между излучателем и приемником в зависимости от градиента скорости и положений излучателя и приемника на торцах ролика, - нахождение времени распространения луча по соответствующей траектории, - определение траектории звукового луча с минимальным временем прохождения и определение этого времени, - оценка ошибок в определении времени распространения луча, а следовательно, и ошибки в оценке твердости металла в зависимости от расположения излучателя и приемника на торцах ролика.

Экспериментальная зависимость скорости распространения ультразвука от твердости для высокоуглеродистых сталей, описывается приближенным выражением:

V V0 H H , VR V0 HR H0 где VR, V0 скорости ультразвука на поверхности и на оси ролика соответственно, V значение скорости ультразвука в произвольной точке, HR, H0 – величина твердости на боковой поверхности (r R) и на оси ролика соответственно, H – величина твердости в произвольной точке.

С учетом выражения (6) получаем зависимость скорости ультразвука от радиуса ролика:

2k V( r ) = V01 (1 )r e2k(1r ) r где r = – относительный радиус, k – коэффициент, учитывающий способ заR калки ролика.

С учетом различного положения излучателя на торце ролика были получены уравнения для определения лучевой траектории и времени распространения луча, которые имеют вид для осесимметричного расположения:

r 2k 1 (1 ) e2k(1 )d x , 2k 1 (1 ) e2k(1 )d dl L (R / L)2 d t V (r) V0 0 V () ( ()d)2 V и краевого положения:

r V ()d x , V ()d (R / L)2 t d (7) 2 V () ( () d)V Результаты расчета, выполненные в соответствии с выражением (7), представлены на рис. 9.

Рис. 9. Увеличение времени прохождения луча по краю ролика, относительно центра, 1 – печной нагрев, 2 – индукционный нагрев Изменение времени распространения ультразвукового луча при смещении приемника от центра ролика к краю составит 1,5% при печном нагреве и 4,5% при индукционном нагреве. Анализ полученных результатов позволяет сделать вывод, что существует такое положение приемника, при котором время распространения акустических колебаний от излучателя будет минимальным.

Для печного нагрева минимум соответствует смещению 0,18 r от оси ролика, а для индукционного нагрева – 0,35 r.

Для целей акустического контроля большой интерес представляет форма акустического сигнала, получаемого на датчике, расположенного в некоторой области поперечного сечения. Определим форму сигнала на приемнике. Используя выражения (7) для определения траекторий акустического луча и времени его распространения с использованием методики, представленной во второй главе диссертации, были проведены расчеты амплитуды сигнала на приемнике в зависимости от размеров датчика для различных значений градиента акустического импеданса и соответственно для различных значений градиента твердости (рис. 10.а).

При отсутствии градиента твердости амплитуда сигнала практически линейно увеличивается с увеличением радиуса датчика. При градиентах твердости превышающих 1% зависимость приобретает волнообразный характер, по являются экстремумы функции, что позволяет подобрать оптимальные размеры датчика.

Смещение положения датчика от продольной оси ролика приводит к уменьшению амплитуды сигнала на приемнике тем сильнее, чем больше градиент акустического импеданса. Расчетные зависимости изменения амплитуды сигнала от смещения для различных градиентов акустического импеданса приведены на рис. 10.б. При градиентах акустического импеданса превышающих 3%, смещение датчика приводит к уменьшению амплитуды более чем в три раза.

а б Рис. 10. Зависимость максимальной амплитуды сигнала, а – от размеров датчика, б - от смещения датчика относительно центра ролика.

Результаты экспериментальных исследований изменения амплитуды сигнала от смещения датчика относительно продольной оси ролика и от размеров датчика хорошо коррелируют с расчетными.

Ход зависимостей показывает значительное влияние фронтальных размеров преобразователей на регистрируемый параметр. Причм, оно тем выше, чем больше градиент скорости звука в радиальном направлении ролика. Поэтому, калибровка аппаратуры должна осуществляться при тех же геометрических параметрах акустического тракта, что и контроль изделия. В противном случае будет наблюдаться значительная погрешность измерения групповой скорости, а следовательно, и интегральной тврдости изделия.

В четвертой главе приведены результаты анализа акустического поля в круглом волноводе с жесткими стенками при вводе колебаний с боковой поверхности для определения оптимальных параметров акустического тракта частоты излучения, геометрических размеров излучателя и приемника акустических колебаний, а также их пространственного положения внутри трубопровода. Такой акустический тракт характерен для ультразвуковых локаторов внутритрубных устройств.

При низких частотах в тонких пластинах, в которых выполняется условие ( h ), распространяются только изгибные волны. Распространение таких колебаний происходит в направлении перпендикулярном к плоскости стенки вол новода. Скорость распространения изгибных волн зависит от частоты и определяется выражением:

h2 E V k , (8) 3 (1 ) где – плотность материала стенки волновода, h – толщина стенки, E – модуль упругости, – коэффициент Пуассона, k – волновое число.

Уравнение бегущей волны будет иметь вид:

n 0 q(t Z V ) Z Z U(z,t) A sin(0 (t )) sin(n (t )), (9) (1) e 2 V V n nn 0 где V - скорость распространения изгибной волны.

Связь между волновым числом и угловой скоростью волны, распространяющейся в тонкой пластине, граничащей с несжимаемой жидкостью плотностью 0, выражается формулой:

k2 D . (10) ( h 0 k) Для случая, когда 0, можно считать колебания тонкой пластинки свободными. В этом случае частота свободных колебаний определиться из выражения:

h2 E k .

12 (1 ) Из выражений (8) и (10) получаем связь между скоростью распространения изгибной волны V и частотой :

4 h2 E V .

3 (1 ) Изгибные волны, бегущие вдоль волновода, являются источниками акустических колебаний передаваемых в среду, заполняющую волновод. Приемник первой регистрирует волну, имеющую минимальное время распространения. Эта волна прошла путь по металлу, а затем по среде заполняющей волновод. Это время можно определить, исследуя на минимум функцию:

L x r2 xt V C где L – расстояние между излучателем и приемником по длине волновода, С – скорость распространения ультразвука в среде заполняющей волновод, V – скорость распространения изгибных волн, r – расстояние от стенки волновода до приемника, x – расстояние от произвольной точки, расположенной на внутренней стенке волновода, до приемника.

Приравнивая производную к нулю, определим x :

C x .

V C Средняя скорость, зарегистрированного приемником сигнала будет равна:

L V .

f xL x V C Результаты расчета средних значений скоростей регистрируемых волн представлены на рис. 11.

23С, м\с 211917150 50 100 150 200 250 300 350 400 4L, мм Рис. 11. Зависимость средней скорости распространения ультразвуковых колебаний от длины акустического тракта, непрерывная линия – эксперимент, пунктирная линия – расчет Анализ полученных данных показывает, что предложенный метод расчта достаточно хорошо согласуется с экспериментальными данными. Однако непостоянство групповой скорости распространения ультразвуковых колебаний на небольших расстояниях требует проведения калибровки аппаратуры для различных диаметров волновода.

В пятой главе представлены методы обработки акустических сигналов, позволяющие повысить точность измерения ультразвуковых локаторов. Определение момента прихода сигнала является основой для решения большого круга задач, решаемых в областях, связанных с необходимостью измерения времени распространения сигнала в какой-либо среде. Обычный способ определения момента прихода импульса предполагает использование компаратора с фиксированным порогом срабатывания. В том случае, когда форма огибающей описывается медленно меняющейся функцией времени, возникают проблемы точности при изменении амплитуды сигнала. Если амплитуды соседних колебаний, составляющих нарастающий фронт, изменяются на 10%... 15%, вариация общей амплитуды в два раза приводит к ошибке, равной 4... 5 периодам колебаний несущей частоты. Более сложная ситуация имеет место при использовании волноводных акустических трактов. При этом наряду с изменением амплитуды сигнала, наблюдается также изменение формы его огибающей.

Применение АРУ или компаратора со «следящим» порогом в данной ситуации не решают проблемы точности фиксации момента прихода импульса. Отношение длительности переднего фронта огибающей к максимальной амплитуде импульса характеризует величину методической погрешности ультразвуковых локаторов, причем характер кривой зависит от параметров акустического трак та: частоты излучения, диаметра волновода и пространственного положения датчика.

На рис. 12. приведена зависимость изменения длительности фронта огибающей эхо-импульса (в периодах несущей частоты) по длине волновода для частоты 40 кГц, диаметре волновода 52 мм и осесимметричном положении датчика. Из приведенного графика видно, что зависимость имеет сложный характер, что ограничивает использование метода одного компаратора, получившего на сегодняшний день широкое распространение в ультразвуковых локационных приборах. Вследствие изменения длительности фронта огибающей эхоимпульса, изменяется и погрешность измерения с увеличением измеряемого расстояния.

Рис. 12. График изменения длительности фронта огибающей эхоимпульса по длине волновода для частоты 40 кГц, диаметре волновода 52 мм и осесимметричном положении датчика Очевидно, что для обеспечения высокоточных измерений, необходимо использовать специальные методы определения момента прихода акустического импульса на приемник. Разработке таких методов способствует бурное развитие микроэлектроники, побудившее создание однокристальных микропроцессоров с высоким быстродействием и значительным объемом памяти, что позволяет использовать сложные алгоритмы обработки информации. Одним из таких методов является метод двух компараторов, который защищен патентом РФ [22], с отличающимися порогами срабатывания (рис. 13). Срабатывание первого компаратора, имеющего уровень U1, происходит в момент времени t1, срабатывание второго компаратора, имеющего уровень U2, происходит в момент времени t2. Построение прямой по координатам этих точек позволяет найти временную координату начала эхо-импульса t из выражения:

р Utp t1 (t2 t1) U2 UОпределим максимальное значение ошибки, получаемое этим методом для линейного нарастания огибающей переднего фронта эхо-импульса:

Uimax Uimax k Uгде i 0, 1,...- номер периода эхо-импульса, k – угол наклона, U1 – пороговое напряжение первого компаратора.

Построение огибающей переднего фронта эхо-импульса предполагает определение координат двух точек на этом импульсе и построение прямой по этим точкам. Идеальный вариант получается в случае, если уровни срабатывания компараторов равняются амплитудному значению напряжения в i периоде.

В этом случае огибающая пройдет по пиковым значениям амплитуды напряжения в каждом периоде нарастающей части эхо-импульса.

U t to tp ttt U t U t Рис. 13. Определение временного положения начала эхо-импульса методом двух компараторов Максимальные ошибки получаются тогда, когда величины уровней U1 и U2 окажутся немного больше амплитудного значения напряжения предыдущих периодов. В этом случае произойдет перескок срабатывания компаратора на следующий период и появится ошибка , которая определяется из выражения:

1 1 1 1 q (arccos q arccos ) (11) T 1 q 2 1 k 1 k На рис. 14 показаны результаты расчета по выражению (11) для различных значений q. Чем круче огибающая переднего фронта (чем больше k ) тем меньше ошибка в определении времени начала эхо-импульса. С увеличением разницы в установлении порогов компараторов U1 и U2 (чем меньше q ) уменьшается ошибка в определении времени начала эхо-импульса. Влияние разницы в порогах проявляется сильнее, чем влияние крутизны переднего фронта огибающей.

Рис. 14. Зависимость величины ошибки в определении времени от крутизны фронта огибающей На рис. 15 приведены экспериментальные зависимости величины погрешности измерения от дальности, полученные с помощью устройства, реали зующего предложенный способ обработки акустических сигналов. На устройство, реализующее предложенный способ, был получен патент РФ [20].

Рис. 15. Изменение погрешности измерения от дальности, пунктир – метод одного компаратора, сплошная линия – метод двух компараторов при q 0.Применение метода двух компараторов для определения времени прихода эхо-импульса позволяет в два раза повысить точность измерения ультразвуковых приборов, использующих время-импульсный метод. С увеличением крутизны нарастающей части огибающей эхо-импульса уменьшается ошибка в определении начала эхо-импульса. С увеличением разницы в установлении порогов компараторов U1 и U2 также уменьшается ошибка в определении времени начала эхо-импульса. Влияние разницы в порогах проявляется сильнее, чем влияние крутизны переднего фронта огибающей.

Однако область применения метода двух компараторов ограничивается только случаем линейного нарастания огибающей эхо-импульса. При более сложных законах изменения нарастающей части огибающей эхо-импульса точность измерения увеличивается незначительно. В этом случае можно использовать метод аппроксимации нарастающей части огибающей импульсного сигнала полиномом второй степени вида:

s a t2 bt c, где s – амплитуда огибающей, t – время, a, b, c – коэффициенты полинома.

В реальных условиях за счт волноводного распространения эхоимпульса наблюдается неравномерность нарастания фронта. Кроме того на форму эхо-импульса существенно влияют помехи и шумы, которые приводят к ошибкам при расчте уравнений огибающих. Чтобы уменьшить влияние неравномерности нарастания фронта на расчт, для нахождения коэффициентов уравнения используется метод наименьших квадратов. Коэффициенты аппроксимации находятся путм решения следующей системы уравнений:

n n n n 2 4 3 t si a t b t c t i i i i i1 i1 i1 i n n n n t si a t b t c t, (12) i i i i1 i1 i1 i n n n s a t b t c n i i i i1 i1 iгде n – количество точек, выбранных для полиномиальной аппроксимации, индекс i – текущий номер экспериментальной точки.

Решение системы уравнений (12) находится с помощью метода Крамера.

Предложенный способ определения временного положения эхо-импульса защищен патентом РФ [27]. Определим минимальную частоту дискретизации входного сигнала, обеспечивающую однозначное определение экстремумов в одном периоде входного сигнала. Если ошибка в определении максимальной амплитуды должна быть менее , то количество отсчетов определиться из выражения:

N (13) arccos(1 ) Результат расчета, проведенный в соответствии с выражением (13), представлен на рис. 16.

Рис. 16. Зависимость ошибки в определении максимальной амплитуды от количества отсчетов на периоде Экспериментальные исследования были проведены с использованием устройства, на которое получен патент РФ [31]. Результаты экспериментальных исследований представлены на рис. 17.

Рис. 17. Зависимость погрешности измерения уровня от расстояния, 1 – метод одного компаратора, 2 - метод аппроксимации огибающей эхоимпульса полиномом второго порядка, 3 - метод аппроксимации огибающей эхо-импульса полиномом третьего порядка Возможность современных однокристальных микропроцессоров с обширной периферией позволяют использовать сложные алгоритмы обработки информации с целью определения начала УЗ импульса. Одним из путей достижения этой цели является использование зависимости длительности импульса, получаемого с выхода компаратора при сравнении эхо-импульса с фиксированным уровнем, от амплитуды в каждом периоде эхо-сигнала Um f (tи ). Амплитудное значение синусоидального сигнала на входе компаратора определяется через длительность импульса на его выходе по следующему выражению:

Uпор Um , (14) sin (1- t/T2 где t - длительность импульса на выходе компаратора, T - период входного сигнала, Uпор - опорное напряжение на входе компаратора.

Для получения аппроксимирующего выражения огибающей импульсного сигнала необходимо использовать минимум 3 точки, координаты которых используются при расчете огибающей. Первая координата это амплитуда, которая рассчитывается по выражению (14), вторая координата – это время, которое определяется из выражения:

Т t t tк .

2 Используя методику, приведенную выше, по трем точкам составляется система уравнений, из которой определяются коэффициенты аппроксимации.

Эти коэффициенты затем используются для расчета времени прихода эхоимпульса. Предложенный способ защищен патентом РФ [28]. Относительная ошибка в определении амплитуды может быть найдена из выражения:

1 Um tg () 2 Результаты расчета зависимости относительной ошибки в определении максимальной амплитуды Um от относительной длительности импульса на выходе компаратора приведены на рис. 18.

Рис. 18. Зависимость относительной ошибки в определении максимальной амплитуды от длительности импульса на выходе компаратора, 1 – для погрешности определения фазы =5%, 2 - для погрешности определения фазы =20% Таким образом, чем больше длительность импульса на выходе компаратора, тем выше ошибка в определении максимальной амплитуды и тем выше ошибка в определении времени прихода эхо-сигнала. Кроме того, ошибка в определении максимальной амплитуды возрастает с увеличением погрешности вычисления фазы синусоидального сигнала в момент срабатывания компаратора. Поэтому этот метод можно применять только для эхо-сигналов с малой крутизной переднего фронта огибающей эхо-сигнала и для расчета использовать только первые три импульса на выходе компаратора. Результаты экспериментальных исследований, проведенные с использованием устройства защищенного патентом РФ [29], представлены на рис. 19.

а б Рис. 19. Результаты экспериментальных исследований, а - осциллограмма эхосигнала с огибающими, построенными на уровнях 20 % (кривая 1), 50 % (кривая 2), 60 % (кривая 3) от максимальной амплитуды сигнала, б - зависимость погрешности определения начала эхо-сигнала от длительности фронта его огибающей, 1 - метод одного компаратора, 2 - метод огибающей Из рис. 19 видно, что при изменении длительности фронта принятого сигнала в широких пределах ошибка измерения предложенным методом не превышает 5 периодов и слабо зависит от данного параметра. В тоже время для метода одного компаратора ошибка возрастает пропорционально увеличению длительности фронта сигнала и достигает значения 13 периодов.

Можно отметить, что теоретические значения погрешностей удовлетворительно совпали с практическими данными при одинаковых длинах фронтов.

Это подтверждает правильность выбора формы огибающей сигналов, достоверность полученных результатов и их практическую ценность.

Применение метода измерения длительностей импульсов на выходе порогового устройства для определения времени прихода эхо-импульса позволяет в три раза повысить точность измерения ультразвуковых приборов, использующих время-импульсный метод. Однако этот метод применим только для низкочастотных сигналов, имеющих большой период несущей частоты зондирующего сигнала, что позволяет измерять длительность импульсов на выходе порогового устройства с точностью не хуже 1% от периода несущей частоты зондирующего сигнала. Для получения высоких метрологических характеристик ультразвуковых локаторов необходимо использовать только первые 3 импульса на выходе порогового устройства, т.к. приращения длительности последующих импульсов уменьшается по экспоненциальному закону.

Наличие постоянной составляющей в импульсном сигнале приводит к появлению ошибки в определении временного положения эхо-импульса. Выражение для сигнала с постоянной составляющей имеет вид:

U(t,) U0 Um(t) sin( t ), где Um(t) – переменная во времени амплитуда сигнала с линейной или квадратичной зависимостью, U0 – среднее значение амплитуды (постоянная составляющая), – случайный угол из интервала отсчета аналого-цифрового преобразователя, распределенный по равномерному закону.

Для оценки этой ошибки была найдена дисперсия величины U :

U0Um 1 2 2 (U) U (,t) du U Um2(t) U(t,) U0 U0Um Дисперсия амплитуд достаточно большая и вероятность попадания случайно измеренного значения амплитуд в интервал U0 определяется по закону:

U0 1 P PU U0 dU Um (U U0 )U0 После вычисления интеграла получаем:

2 P arcsin (15) A Результаты расчета вероятности попадания случайно измеренного значения амплитуды в соответствии с выражением (15) представлены на рис. 20.

Рис. 20. Зависимость вероятности попадания измеренного значения амплитуды в заданный интервал от величины интервала На точность определения временного положения эхо-импульса будет влиять и точность определения коэффициентов аппроксимирующего полинома.

Линейная регрессионная модель огибающей, получаемая при использовании метода двух компараторов, описывается уравнением:

t b0 b1 U, Коэффициент b0 представляет собой время прихода сигнала t0 (точка пересечения огибающей с нулевой линией (с осью абсцисс)). Однако результаты экспериментальных измерений содержат статистические ошибки, которые распределены по нормальному закону с нулевым математическим ожиданием и некоторой дисперсией. Поэтому оценки коэффициентов b0 и b1, а значит, и времени t0 содержат ошибки или вернее будет говорить о доверительном интервале и доверительной вероятности (надежности) этих оценок. Для линейной регрессионной модели ошибку в оценке b0 можно найти из выражения:

U b0 tn2 U SU SU n n где tn2 - величина критической точки распределения Стьюдента для n 2 степеней свободы (2 оценочных параметра) и задаваемой доверительной вероятности.

Используя таблицу критических точек распределения Стьюдента, оцениваем ошибку:

b0 tn2 U, n SU Окончательно получим оценку времени прихода сигнала при выбранной доверительной вероятности:

t0 b0 b0.

В реальных условиях, как правило, выборка и регрессия только одна, поэтому возникает вопрос о ее устойчивости, о доверии полученному уравнению регрессии. А в силу того, что нас интересует не само уравнение, а только его параметры, то очень важным является ответ на вопрос о влиянии колебаний регрессии и параметров на ошибку в определении времени начала импульса. Отклонение величины регрессии t, связанное с ошибками в определении параметров, записывается в виде:

t b0 b1 U Дисперсия величины t может быть найдена из выражения:

2 2 2 b0 2 b0 b1 U b1 U Полученное уравнение определяет в системе координат 0 и 1 эллипс, главные оси которого повернуты относительно координатных на некоторый угол рис. 21.

Максимальная величина ошибки начального момента времени примет вид:

S U t0 t , (16) 2 n U U где t - значение критической точки распределения Стьюдента, S - остаточная дисперсия, U - напряжение, n - количество отсчетов, - количество степеней свободы, которые определяются как: n 2, т.к. оцениваются только два параметра: b0 и b1.

Рис. 21. Эллипс рассеяния для линейной регрессии Полученный результат (16) полностью совпадает с данными, которые приведены в справочнике по оценке параметров линейной регрессии.

Квадратичная регрессионная модель, получаемая при использовании методов построения огибающей эхо-сигнала, описывается уравнением:

t a0 a1 U a2 U.

После нахождения коэффициентов квадратичной регрессионной модели, определяем остаточную дисперсию:

ti, Ti n где Ti a0 a1 ti a2 ti2, ti - экспериментальные значения.

Отклонение расчетных результатов ti от некоторых средних за счет ошибок в оценке параметров a0, a1 и a2 для одних и тех же значений амплитуд U, можно найти из выражения:

ti a0 a1 Ui a2 Ui2.

Дисперсия буде равна:

2 2 3 a02 2 a0 a1 U 2 a0 a2 U 2 a1 a2 U a12 Ui2 a22 U.

Полученное уравнение в системе прямоугольных координат 0, 1, представляет собой эллипсоид (рис. 22).

Рис. 22. Эллипсоид рассеяния для квадратичной регрессии Максимальная величина ошибки начального момента времени примет вид:

S2 At0 t n где t - значение критической точки распределения Стьюдента, S - остаточная дисперсия, - определитель системы уравнений описывающих эллипсоид, A11 - вспомогательный определитель системы уравнений описывающих эллипсоид, n - количество отсчетов, - количество степеней свободы, которые определяются как: n 3, т.к. оцениваются три параметра: a0, a1 и a2.

Полученный результат полностью совпадает с данными, которые приведены в справочнике по оценке параметров квадратичной регрессии.

____________________________________________________________________ Выгодский М. Я. Справочник по высшей математике — 13-е изд., стер. — М. : Физматлит, 1995. — 870 с.

В шестой главе представлены результаты разработки ультразвуковых локационных устройств. В разделе 6.1 представлено описание ультразвукового уровнемера для резервуаров горизонтального типа. Опытная партия этих уровнемеров была выпущена ОАО «НПЦ «ПОЛЮС». Технические решения, используемые в уровнемере были защищены патентами РФ [13…16, 20, 26, 29].

В разделе 6.2 представлено описание ультразвукового локатора внутритрубных устройств. Макетный образец локатора был внедрен в ООО «НПП ТЭК». Технические решения, используемые в ультразвуковом локаторе были защищены патентами РФ [18, 19, 21, 23, 24, 30]: В разделе 6.3 приведено описание ультразвукового измерителя твердости роликов железнодорожных подшипников, который был внедрен в технологический процесс производства на ООО «Степногорский подшипниковый завод». В разделе 6.4. приведено описание ультразвукового газоанализатора-расходомера бинарных газов, который был внедрен в Сибирском государственном медицинском университете для проведения научных исследований и учебных занятий. В разделе 6.5. приведено описание ультразвукового скважинного глубиномера, который внедрен на предприятии ОАО «Евразруда» Таштагольский филиал». В разделе 6.6. приведено описание ультразвукового термометра, который использовался при исследовании изменения температуры светлых нефтепродуктов в подземных резервуарах горизонтального типа по глубине. Технические решения, используемые в ультразвуковом термометре, были защищены патентом РФ [17].

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Основные результаты диссертационной работы заключаются в следующем:

1. На основе метода геометрической акустики исследован характер распределения акустического поля в круглом волноводе для сред с постоянным акустическим импедансом. Впервые получены аналитические выражения, позволяющие численным методом рассчитать объемное распределение акустического поля внутри волновода, как для непрерывного так и для импульсного режима с учетом характеристик излучателя.

2. На основе метода геометрической акустики исследован характер распределения акустического поля в круглом волноводе для сред с градиентным характером изменения акустического импеданса. Впервые получены аналитические выражения, позволяющие определить траекторию акустического луча и время его распространения. Впервые проведен анализ возникновения ошибки в определении времени распространения сигнала, обусловленной несоосным расположением излучателя и приемника, что позволяет оценить погрешность в определении твердости.

3. Впервые на основе метода геометрической акустики исследован характер распределения акустического поля в круглом волноводе для сред с постоянным акустическим импедансом при вводе колебаний с боковой поверхности волновода. Показано непостоянство скорости распространения ультразвуковых колебаний по длине волновода, обусловленное специфическим механизмом ввода упругих колебаний в волновод.

4. Впервые предложен метод определения начала эхо-импульса, основанный на использовании двух компараторов. Предложенный метод позволяет уменьшить погрешность измерения ультразвуковых локационных устройств в два раза.

5. Впервые предложен метод определения начала эхо-импульса, основанный на аппроксимации огибающей импульсного сигнала полиномом второй степени. Предложенный метод позволяет уменьшить погрешность измерения ультразвуковых локационных устройств в три раза.

6. Впервые предложен метод определения начала эхо-импульса, основанный на зависимости длительности импульсного сигнала на выходе компаратора от амплитудного значения входного импульсного сигнала. Предложенный метод позволяет уменьшить погрешность измерения ультразвуковых локационных устройств в три раза.

7. Впервые предложен метод ультразвуковой локации внутритрубных устройств с активным ответом, основанный на посылке зондирующего импульса с внешней боковой поверхности трубопровода, приеме этого импульса внутритрубным устройством и посылке ответного зондирующего импульса.

8. Впервые предложен двухканальный метод локации внутритрубных устройств с активным ответом, позволяющий уменьшить погрешность измерения в два раза. Метод основан на использовании разностного времени распространения упругих колебаний между первым и вторым каналами для определения средней скорости распространения упругих колебаний.

В приложении приведены акты внедрения ультразвуковых приборов, договора и методики проведения испытаний.

Список основных публикаций Публикации в изданиях, включенных в перечень ВАК РФ 1. Солдатов А. И. Ультразвуковая диагностика внутритканевого гипертензионного синдрома/ Солдатов А.И., Цехановский С.А., Чирьев А.И. // Известия ТРТУ, 2006. – №11. – с. 151-152.

2. Солдатов А.И. Ультразвуковой газоанализатор для анастезии. / Солдатов А.И., Цехановский С.А., Макаров В.С. // Известия Южного федерального университета. – Технические науки, 2008. – № 5. – с. 159-163.

3. Солдатов А.И. Ультразвуковой расходомер с волноводным акустическим трактом. / Солдатов А.И., Цехановский С.А. // Известия Южного федерального университета. – Технические науки, 2008. – № 5. – с. 163-167.

4. Солдатов А.И. Определение временного положения акустического импульса методом аппроксимации огибающей сигнала. / Солдатов А.И., Сорокин П.В., Макаров В.С. // Известия Южного федерального университета. – Технические науки, 2009. – № 10. – с. 178-184.

5. Солдатов А.И. Теоретическое и экспериментальное исследование акустического тракта скважинного глубиномера. / А.И. Солдатов, Ю.В. Чиглинцева. // Известия Томского политехнического университета, 2009. – т. 315, – № 4. – с. 85-89.

6. Солдатов А.И. Визуализация акустического поля в круглом волноводе. / А.И. Солдатов, А.И. Селезнев. // Известия Южного федерального университета. – Технические науки, 2009. – № 10. – с. 173-178.

7. Солдатов А.И. Ультразвуковой контроль качества термообработки роликов железнодорожных подшипников. / А.И. Солдатов, И.И. Фикс, С.А. Цехановский. // Дефектоскопия, 2010. – № 3. – с. 17-26.

8. Солдатов А.И. Анализ погрешностей в определении временного положения эхо-сигнала при аппроксимации его огибающей полиномом второй степени. / А.И. Солдатов, П.В.Сорокин, А.А. Солдатов. // Известия Южного федерального университета. Технические науки, 2010, – № 9. – с. 92-97.

9. Солдатов А.И. Повышение точности ультразвуковых измерений методом двух компараторов. / А.И. Солдатов, Ю.В. Шульгина. // Известия Южного федерального университета. Технические науки, 2010, – № 9. – с. 102-107.

10. Солдатов А.И. Применение методов огибающих второго и третьего порядков для определения временного положения эхо-импульса. / А.И. Солдатов, С.А. Шестаков, С.В. Пономарев // Известия Томского политехнического университета, 2010 – т. 317, – № 2. – с. 63-65.

11. Солдатов А.И. Система активного сопровождения транспортируемых внутритрубных объектов с акустическим каналом связи. / А.И. Солдатов и др. //Известия Томского политехнического университета, 2010. – Т. 317, – № 2. – с. 66-69.

12. Солдатов А.И. Метод определения временного положения медленно нарастающего эхо-импульса. / А.И. Солдатов и др. //Известия Томского политехнического университета, 2010 – т. 317, – № 4. – с. 146-149.

Патенты 13. Ультразвуковой уровнемер: патент РФ на полезную модель № 16313. / Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 20.12.2001, Бюлл. № 35. – 4 с.

14. Устройство измерения количества пива в форфасном танке: патент РФ на изобретение № 2253093. / Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 27.05.2005, Бюлл.

№15. – 3 с.

15. Ультразвуковой уровнемер: патент РФ на полезную модель № 48629. / Солдатов А.И., Макаров В.С., Цехановский С.А., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 27.10.2005, Бюлл.

№30. – 2 с.

16. Ультразвуковой уровнемер: патент РФ на полезную модель № 47098. / Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 10.08.2005, Бюлл. №22. – 3 с.

17. Акустический термометр: патент РФ на полезную модель № 65222. / Солдатов А.И., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 27.07.2007, Бюлл. №21. –3 с.

18. Способ акустической дальнометрии: патент РФ на изобретение № 2315335.

/ Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 20.01.2008 Бюлл. №2. – 3 с.

19. Устройство акустической дальнометрии: патент РФ на полезную модель № 71450. / Солдатов А.И., Цехановский С.А.., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 10.03.2008, Бюлл. №7. –с.

20. Устройство компенсации погрешности измерения ультразвукового уровнемера: патент РФ на полезную модель № 75034. / Солдатов А.И., Цехановский С.А.., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 20.07.2008, Бюлл. №20. –3 с.

21. Устройство акустической дальнометрии: патент РФ на полезную модель № 86759. / Солдатов А.И., Фикс И.И., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 10.09.2009, Бюлл. №25. –2 с.

22. Способ компенсации погрешности измерения ультразвукового уровнемера:

патент РФ на изобретение № 2358243. / Солдатов А.И., Цехановский С.А., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 10.06.2009, Бюлл. №16. –3 с 23. Устройство акустической дальнометрии: патент РФ на полезную модель № 87543. / Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 10.10.2009, Бюлл. №28. –3 с.

24. Система контроля прохождения внутритрубных объектов: патент РФ на полезную модель № 87494. / Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 10.10.2009, Бюлл. №28. –2 с.

25. Способ компенсации погрешности измерения ультразвукового уровнемера:

патент РФ на изобретение № 2380659. / Солдатов А.И., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 27.01.2010, Бюлл. №3. –3 с.

26. Устройство компенсации погрешности измерения ультразвукового уровнемера: патент РФ на изобретение № 2384822. / Солдатов А.И., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл.

20.03.2010, Бюлл. №8. – 4 с.

27. Способ компенсации погрешности измерения ультразвукового уровнемера:

патент РФ на изобретение № 2389981. / Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл.

20.05.2010, Бюлл. №14. – 3 с.

28. Способ компенсации погрешности измерения ультразвукового уровнемера:

патент РФ на изобретение № 2389982. / Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл.

20.05.2010, Бюлл. №14. – 3 с.

29. Устройство компенсации погрешности измерения ультразвукового уровнемера: патент РФ на изобретение № 2396521. / Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 10.08.2010, Бюлл. №22. – 3 с.

30. Способ акустической дальнометрии: патент РФ на изобретение № 2392641.

/ Солдатов А.И., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 20.06.2010, Бюлл. №17. – 2 с.

31. Устройство компенсации погрешности измерения ультразвукового уровнемера: патент РФ на изобретение № 2009100594. / Солдатов А.И. и др., заявитель и патентообладатель Томский политехнический университет. – опубл. 20.07.2010, Бюлл. №20. – 3 с.

Монографии 32. Солдатов А.И. Приборы контроля на основе оптических волноводов [монография] / Солдатов А.И., Макаров В.С., Сорокин П.В., —Изд. ТПУ, 2011. — 121 с.







© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.