WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


На правах рукописи

.

Корняков Михаил Викторович

УДК 622.673.4 ЗАЩИТА ШАХТНЫХ ПОДЪЕМНЫХ УСТАНОВОК ОТ ДИНАМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК ПРИ ДВИЖЕНИИ СОСУДА В ГЛУБОКОМ СТВОЛЕ

Специальность 05.05.06 - Горные машины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

ИРКУТСК 2008

Работа выполнена в Иркутском государственном техническом университете.

Научный консультант:

доктор технических наук, профессор МАХНО ДМИТРИЙ ЕВСЕЕВИЧ Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор МАХОВИКОВ БОРИС СЕРАФИМОВИЧ доктор технических наук, профессор ВИКУЛОВ МИХАИЛ АЛЕКСАНДРОВИЧ доктор технических наук, профессор ТИМУХИН СЕРГЕЙ АНДРЕЕВИЧ Ведущее предприятие: Научно-исследовательский и проектный институт алмазодобывающей промышленности ЯКУТНИПРОАЛМАЗ ЗАО АК «АЛРОСА»

Защита состоится 20 октября 2008г. в 13.00 час. на заседании диссертационного совета Д 212.073.04 в Иркутском государственном техническом университете по адресу: 664074, г.Иркутск-74, ул. Лермонтова, 83, конференц зал (К-амф.).

Отзывы отправлять в адрес ученого секретаря совета: 664074, г.Иркутск, ул. Лермонтова, д.83, ИрГТУ, офис Ж-09, тел. / факс (3952) 40-50-69, e-mail – 1.gor@istu.edu.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Иркутского государственного технического университета.

Автореферат разослан _____ сентября 2008 г.

Ученый секретарь диссертационного совета доктор технических наук, профессор Н.Н. Страбыкин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

.

Актуальность работы.

В связи с отработкой наиболее доступных месторождений полезных ископаемых шахты и рудники вынуждены переходить на все более глубокие горизонты. При этом для сохранения производительности подъемные установки должны иметь все большую скорость движения подъемных сосудов и большую их грузоподъемность.

Известны шахтные подъемные установки (ШПУ), высота подъема которых достигает 2000 м, грузоподъемность сосудов до - 75 т, а максимальная скорость движения - 16 м/с. В зарубежной практике максимальная скорость подъема достигает 30 м/с. Имеются подъемные установки, клети которых одновременно перевозят 150 человек. Мощность электроприводов составляет до 5-тыс. кВт. Масса подъемных канатов может достигать 30 т. При этом значительно увеличиваются динамические нагрузки при разгоне и торможении, особенно в режиме предохранительного торможения.

При эксплуатации шахтных подъемных установок до 50% аварий связаны с нарушениями режима движения подъемного сосуда в шахтном стволе:

• зависание опускающегося и застревание поднимающегося сосуда;

• «набегание» сосуда на тяговый канат;

• переподъем сосуда;

• превышение максимально допустимых значений скорости и ускорения;

• проскальзывание канатов;

• обратный ход подъемной машины.

Для обеспечения минимальных динамических нагрузок необходимо учитывать причину подачи сигнала на предохранительное торможение. Например, динамические нагрузки при наложении предохранительного тормоза в момент зависания опускающегося сосуда будут отличаться от его наложения в других аварийных ситуациях.

В зависимости от вида нестандартной ситуации нужно учитывать ряд специфических требований. Так, например, если сработала защита от напуска каната, то процесс торможения должен быть таким, чтобы с одной стороны обеспечить минимальную величину напуска каната, а с другой - плавность торможения для снижения динамических нагрузок в поднимаемой груженной ветви. Необходим дифференцированный подход к формированию процесса торможения в зависимости от типа сработавшей защиты.

Все это диктует необходимость повышения надежности и безопасности работы ШПУ.

При этом, важное значение приобретает научная проблема теоретического обоснования и разработки эффективных способов и устройств контроля нестандартных ситуаций и задания такого режима предохранительного торможения, который бы учитывал ожидаемый вид аварии и обеспечивал поддержание минимальных динамических нагрузок.

Диссертационная работа основана на результатах исследований, проведенных автором в течение 1997- 2008 гг. на кафедре «Систем управления электромеханическим оборудованием горных предприятий» ГОУ ВПО ИрГТУ по госбюджетной НИР №47/149 «Исследование и разработка электромеханического оборудования и устройств для повышения надежности, экономичности и безопасности работ в горной промышленности» и по договорам с горнодобывающими предприятиями.

Актуальность работы обусловлена необходимостью постоянного поддержания безопасности и надежности работы шахтных подъемных установок.

Целью диссертационной работы является исследование динамических процессов, происходящих при подъеме груза в глубоких стволах, и разработка способов и средств защиты подъемных установок от перегрузок.

Идея работы заключается в использовании закономерностей формирования динамических процессов в электромеханической системе подъема для обоснования способов и средств защиты подъемных установок от перегрузок.

Задачи исследований. Указанная цель реализуется решением следующих задач:

1. Оценка проблемы и направлений совершенствования способов и устройств защиты шахтных подъемных установок от динамических нагрузок при нестандартных режимах движения сосуда в стволе.

2. Разработка математической модели шахтной подъемной установки (ШПУ) для изучения формирования динамических нагрузок, возникающих при нестандартных режимах движения подъемного сосуда в глубоком стволе.

3. Выявление закономерностей формирования динамических нагрузок при нарушениях режима движения подъемного сосуда в шахтном стволе на различной глубине.

4. Обоснование и выбор режима предохранительного торможения при нестандартных ситуациях.

5. Обоснование и разработка эффективных способов и средств защиты шахтных подъемных установок от динамических нагрузок при нарушении режима движения подъемного сосуда в стволе.

Защищаемые научные положения диссертации:

1. Безопасный режим предохранительного торможения должен определяться из условия обеспечения минимума динамических нагрузок на тяговый канат при соблюдении технологических регламентов, связанных с безопасной величиной напуска каната, предотвращением набегания сосуда на канат и предельной величиной переподъема.

2. Режим первоначального самонастраивания системы подъема по реальным характеристикам тока приводного двигателя позволяет надежно контролировать возможный момент зависания сосуда в стволе, предотвращая аварийные ситуации.

3. Колебания системы при подъеме тяжелого груза с большой глубины, на высоких скоростях могут быть сглажены применением специального подъемного устройства, состоящего из верхнего и нижнего кузовов, объемы которых определяются из условия обеспечения снижения колебаний устройства при резкой остановке.

4. При подъеме груза с большой глубины в условиях опасности падения статического момента целесообразно применение тягового органа переменного сечения с постоянным значением динамического запаса прочности по его длине, определяемым из условия стойкости каната под действием динамического удара.

5. Использование радиоволнового метода измерения (эффект Доплера) позволяет повысить точность и быстродействие регистрации, хранения в цифровом виде и отображения в реальном масштабе времени параметров местоположения, скорости и ускорения (замедления) подъемного сосуда, для построения надежной защиты шахтных подъемных установок от нестандартных режимов движения.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций обеспечены: комплексным подходом к проведению исследований, сочетающим в себе научные изыскания, экспериментальные разработки с применением технологий инженерного анализа (CAE технологий); применением методов статистического и математического анализа, конечно- элементных технологий моделирования с последующим сопоставлением результатов с реальными; достаточным объемом теоретических исследований, близкой сходимостью расчетных и опытных данных. Проверка полученных результатов на математической модели показала совпадение расчетных данных с данными натурных испытаний в нормальном режиме работы скиповой подъемной установки Тыретского солерудника с точностью 18%.

Научная новизна результатов исследований состоит в:

1. разработке математической модели шахтной подъемной установки (ШПУ) для изучения динамических нагрузок в тяговом канате при нестандартных режимах движения подъемного сосуда в глубоком стволе;

2. оценке влияния вида нестандартной ситуации и способа предохранительного торможения на характер возникающих динамических нагрузок в тяговых органах подъема;

3. обосновании выбора режима предохранительного торможения в зависимости от глубины нахождения и ожидаемого вида нарушения режима движения подъемного сосуда;

4. обосновании принципа устройства для подъема груза с большой глубины, содержащего верхний и нижний кузовы, объем которых определяется из условия обеспечения снижения колебаний при резкой аварийной остановке;

5. обосновании возможности использования характеристик тока приводного двигателя подъемной машины для создания самонастраивающихся устройств защиты от напуска каната.

Практическая и методологическая значимость результатов работы состоит в разработке:

- новой конструкции тягового органа, позволяющей снизить его материалоемкость и динамические нагрузки при движении подъемного сосуда в стволе;

- методики выбора режима предохранительного торможения в зависимости от нестандартных ситуаций движения подъемного сосуда в стволе;

- самонастраивающегося устройства защиты от напуска каната, обеспечивающего повышение надежности контроля момента зависания сосуда в шахтном стволе;

- устройства для подъема груза с большой глубины, содержащего верхний и нижний кузовы, объем которых определяется из условия обеспечения снижения колебаний системы при резкой аварийной остановке;

- математической модели шахтной подъемной установки (ШПУ) для изучения динамических нагрузок в тяговом канате при нарушении режима движения подъемного сосуда;

- устройства для контроля параметров движения подъемного сосуда в шахтном стволе, основанного на использовании эффекта Доплера в радиоволнах и позволяющего повысить точность и быстродействие регистрации параметров в цифровом виде, а также их архивацию и отображение в реальном масштабе времени.

Реализация результатов работы.

Результаты диссертационной работы переданы для использования в проектных работах институту ОАО «Востсибгипрошахт» и используются в учебном процессе при чтении курсов «Стационарные машины и установки горных предприятий» для студентов специальностей «Горные машины и оборудование» и «Электропривод и автоматика промышленных установок и технологических комплексов (cпециализация: Электрооборудование и автоматика технологических комплексов горного производства»).

Результаты теоретических, экспериментальных исследований и технических разработок приняты к внедрению ЗАО «Распадская угольная компания» и ФГУП «Тыретский солерудник».

Апробация работы. Основные положения и результаты работы представлялись, докладывались и обсуждались на:

- научно-технической конференции «Проблемы развития минеральной базы Восточной Сибири» (Иркутск, 1998 г.);

- 3-й региональной научно-практической конференции «Интеллектуальные и материальные ресурсы Сибири» (Иркутск, 1999 г.);

- XII международной научно-технической конференции Керуленской международной геологической экспедиции (Иркутск, 1999 г.);

- 4-й международной научно-практической конференции «Природные и интеллектуальные ресурсы Сибири. Сибресурс 2001.» (Кузбас. Гос. Тех. Ун-т – Кемерово, 2001 г.).

- традиционных конференциях «Неделя Горняка-МГГУ» (г.Москва, 2004г., 2007г.);

- ежегодных научно-практических конференциях, посвященных памяти А.А.

Игошина (г.Иркутск, 1998-2007 гг.);

- производственно-технических совещаниях: ФГУП «Тыретский солерудник»; ЗАО «Распадская угольная компания», ОАО «Полиметалл УК», ОАО Востсибгипрошахт;

- межкафедральном семинаре факультета Горной механики Уральского государственного горного университета (г.Екатеринбург, 27.09.2007г.);

- научном семинаре кафедры «Горная механика и транспорт» Московского государственного горного университета (г.Москва, 16.10.2007г.);

- заседании кафедры «Рудничные стационарные установки» СанктПетербургского государственного горного института (г.Санкт-Петербург, 2.11.2007г.).

Личный вклад соискателя в работу. Научные обоснования и технические решения, положенные в основу диссертации, а также все результаты диссертационной работы, перечисленные в ее заключении, разработаны и получены лично автором. Основная часть технических решений защищена патентами.

Автор выражает благодарность заслуженному деятелю науки России, доктору технических наук, профессору А.Г. Степанову за научные консультации и методологическую помощь при работе над диссертацией.

Публикации. По теме диссертации всего опубликовано 31 работа, из них: 1 монография, 2 учебных пособия, 13 статей в центральных изданиях, получено 5 патентов, 2 свидетельства на программы для ЭВМ.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, заключения, содержит 250 страниц текста, 17 таблиц, 70 рисунков и библиографический список литературы из 97 наименований.

Состояние изученности проблемы Большой вклад в разработку современных подъемных установок внесли основоположники советской школы горной механики: М.М. Федоров, А.П.

Герман, Ф.Н. Шклярский, создавшие теорию рудничного подъема, и их последователи: А.С. Ильичев, В.Б. Уманский, Г.М. Еланчик, Н.Г. Картавый, Б.С. Моховиков, Б.А. Носырев, О.А. Залесов, В.Л. Давыдов, К.М. Барамидзе, П.П. Нестеров, З.М. Федорова и др.

Решению задач безопасной и безаварийной эксплуатации ШПУ посвятили работы: В.С. Тулин, А.А. Иванов, В.А. Мурзин, Е.С. Траубе, А.Г. Степанов, В.И. Белобров, А.Н. Шатило, В.И. Дворников, Л.П. Колосюк, К.П. Бочаров, М.М. Федоров, В.С. Бескопылый, Н.С. Карпышев, А.Е. Троп, И.С. Найденко, В.А. Попов, А.И. Самородов, А.П. Солоха, А.Д. Динкель, В.Е. Католиков, А.А. Белоцерковский, Н.В. Шапочка, В.Р. Бежок, М.А. Стороженко, И.Н. Латыпов, А.Ф. Абросимов, В.С. Бескопылый, А.А. Белоцерковский, С.Б. Годзданкер, И.И. Пущанская, В.И. Савин, Н.В. Шапочка, М.В. Кипервассер, Б.С. Маховиков, С.А. Тимухин, М.А. Викулов, Н.Г. Огнев, Е.В. Чудогашев, Е.А. Дмитриев, М.М. Шамсутдинов, И.А. Багаутдинов, А.В. Прахов, и др.

Большие работы по совершенствованию конструкции шахтных подъемных машин и аппаратуры управления проводятся на заводах им.15-летия ЛКСМУ (г.Донецк), НКМЗ (г.Краматорск), «Красный металлист» (г.Конотоп), «Шахтная автоматика» (г.Прокопьевск) и др.

Над созданием современных аппаратов управления и защиты работают коллективы институтов: «Гипроуглеавтоматизация», Институт горной механики имени академика М.М. Федорова, ЦКБ Электропривод ВНИИЗМ, Автоматуглерудпром, ВНИИВЭ и др.

За рубежом исследованиями по совершенствованию и разработке шахтного подъема занят ряд крупнейших фирм и предприятий: AEG, «СименсШуккерт» (ФРГ), «Дженерал-Электрик» (Англия), ASEA (Швеция), «ЧКDПрага» (Чехословакия) и др.

Анализ состояния вопроса защиты шахтных подъемных установок от динамических нагрузок при нарушении режима движения подъемного сосуда в стволе (обзор научно-технической литературы, патентный поиск, участие в научно-практических конференциях) показал, что этот вопрос недостаточно изу чен и в настоящее время нет научно- обоснованной методики исследования возникающих при этом динамических процессов.

Анализ и классификация известных устройств по защите подъемных установок от аварийных ситуаций показали, что, несмотря на все многообразие методических подходов к вопросам и способам решения этой задачи, отсутствует теоретическая база для решения данной проблемы.

Поэтому на современном этапе решающим при разработке конструкций устройств защиты является определение характера изменения статических и динамических нагрузок в момент аварийной ситуации. Это имеет важное значение, как для выбора каната, так и для выбора режима работы подъемной машины с ее электроприводом.

Таким образом, актуальность работы определена требованиями повышения безопасности и надежности эксплуатации шахтных подъемных установок, особенно в условиях нестандартных ситуаций движения сосудов в стволе.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, сформулирована цель, задачи и методы исследований, научная значимость и практическая ценность работы. Определены основные научные положения, выносимые на защиту.

В первой главе анализируются аварийные ситуации, связанные с нарушением режима движения подъемного сосуда в шахтном стволе. Представлен метод определения границ применения устройств защиты от провисания струны и напуска каната. Приведена методика определения влияния эксцентриситета копровых шкивов на динамику клетьевого подъема. Изложена закономерность влияния глубины зависания сосуда, его скорости и ускорения на характер формирования момента вращения. Дан анализ состояния проблемы, на основании которого сформулированы цели и задачи исследований.

Во второй главе анализируются и оцениваются способы и устройства защиты от аварийных ситуаций при движении подъемного сосуда в стволе, а также способы формирования тормозного усилия с точки зрения обеспечения минимальных динамических нагрузок. Установлены и сформулированы основные требования к устройствам защиты и к способам формирования режима предохранительного торможения.

В третьей главе приведены результаты исследований статических и динамических нагрузок, воздействующих на подъемную установку при возникновении аварийных ситуаций, связанных с нарушением режима движения подъемного сосуда. Произведен выбор и описание объекта исследований. Выбрана методика экспериментальных исследований и эквивалентная схема подъемной установки. Разработана математическая модель шахтной подъемной установки (ШПУ) для изучения динамических нагрузок при нарушении режима движения подъемного сосуда. Определено влияние способа предохранительного торможения и соотношения масс на допустимую величину петли напуска каната. Исследовано влияние процесса зависания сосуда на динамические характеристики подъемной машины, возможность ограничения динамических нагрузок за счет демпфирования колебаний, а также влияние уравновешенности системы подъема на формирование динамических нагрузок. На программный продукт, разработанный для изучения динамических нагрузок в тяговом канате при нестандартных режимах движения подъемного сосуда в стволе, получено свидетельство о регистрации в Отраслевом фонде алгоритмов и программ Государственного координационного центра информационных технологий Федерального агентства по образованию.

В четвертой главе проведена оценка параметров, влияющих на выбор оптимального режима предохранительного торможения при нарушении режима движения сосуда в стволе. Рассмотрены критерии оптимизации режимов предохранительного торможения. Проведено теоретическое обоснование выбора способов формирования предохранительного торможения, исходя из конкретных условий возникшей аварийной ситуации. Разработана система выбора альтернативного варианта формирования режима предохранительного торможения в зависимости от вида аварийной ситуации. На программный продукт «Математическая модель выбора режима предохранительного торможения при нарушении нормального режима движения подъемного сосуда с учетом критериев оптимизации» получено свидетельство о регистрации в Отраслевом фонде алгоритмов и программ Государственного координационного центра информационных технологий Федерального агентства по образованию.

Пятая глава посвящена разработке способов и устройств защиты и ограничения динамических нагрузок при возникновении аварийных ситуаций.

Предлагаются способы и устройства защиты, основанные на использовании эффекта Доплера в радиоволнах. Разработано самонастраивающееся устройство защиты от напуска каната, основанное на использовании характеристик тока приводного двигателя. Разработана и теоретически обоснована конструкция тягового каната с изменяющейся площадью поперечного сечения пропорционально нагрузке в каждом его сечении, позволяющая снизить его материалоемкость и обеспечить снижение динамических нагрузок при нарушении нормального режима движения подъемного сосуда. Разработано устройство для подъема груза с большой глубины с демпфирующим эффектом, позволяющее снизить динамические нагрузки при аварийных ситуациях. На все разработки получены патенты РФ.

Заключение содержит выводы и рекомендации по результатам выполненной работы.

В приложении к диссертации приведены акты апробации и реализации основных технических решений выполненной работы.

Комплекс выполненных исследований и технических разработок позволяет выдвинуть и обосновать следующие научные положения.

Безопасный режим предохранительного торможения должен определяться из условия обеспечения минимума динамических нагрузок на тяговый канат при соблюдении технологических регламентов, связанных с безопасной величиной напуска каната, предотвращением набегания сосуда на канат и предельной величиной переподъема.

Режимы торможения, обеспечивающие минимальные динамические нагрузки, позволяют увеличить безопасность эксплуатации и долговечность подъемных установок.

Для обеспечения минимальных динамических нагрузок нужно учитывать отличие закономерности их формирования при различных возмущениях. Например, динамические нагрузки при наложении предохранительного тормоза в момент зависания опускающегося сосуда будут отличаться от его наложения в других аварийных ситуациях (рис.1,2). Нужен дифференцированный подход к формированию процесса торможения в зависимости от вида нарушения режима движения подъемного сосуда.

При выборе режима предохранительного торможения шахтной подъемной машины необходимо выполнить его оценку на основании следующих показателей:

• вид аварийной ситуации, вызвавшей срабатывание предохранительного тормоза;

• вид выполняемой операции - спуск или подъем груза (людей);

• соответствие верхнему и нижнему пределу замедления;

• допустимый путь предохранительного торможения;

• скорость и ускорения подъемного сосуда в момент начала торможения;

• длина струны каната в момент начала торможения;

• масса концевого груза;

• значения движущих усилий;

• конструкция тормозной системы;

• режим предохранительного торможения, из условия обеспечения минимума динамических нагрузок.

Н ПОР QC Натяжение груженной ветви каната: . FГР = QГР + QС + рК (Н - х)+ FВР Н ГР Натяжение порожней ветви каната:  FПОР = QС + рК х - FВР.  Н  Статическое сопротивление подъему при нормальном режиме работы:

FC = FГР - FПОР = QГР + рК (Н - 2 х)+ FВР.  QГР + QПОР Статическое сопротивление при зависании опускающегося сосуда:

FС = FГР - FПОР = QГР + QС + рК (Н - х) Х  FC Разность при зависании и при нормальном  движении:  Fc = Fc - Fc = QС Рис.1. Расчетная схема статических усилий при зависании опускающего подъемного сосуда в стволе Fk, H * 13,2,2,2,39 41 43 45 47 t, c Рис.2. Сравнительные характеристики изменения усилий в поднимаемой ветви каната Fk при ступенчатом наложении предохранительного торможения для аварийной ситуации без зависания опускающегося сосуда (1) и при его зависании (2) Можно выделить следующие виды основных аварийных ситуаций, которые нужно учитывать при выборе режима предохранительного торможения:

• зависание подъемного сосуда - характеризуется резким изменением статических и динамических усилий;

• возникновение неисправности электрических или механических систем привода и управления - характеризуется тем, что при этом сосуд находится в режиме нормального движения;

• переподъем - характеризуется подъемом сосуда на 0,5м выше уровня приемной площадки;

• превышение максимальной скорости движения грузового сосуда на 15% и скорости подхода к приемной площадке более 1,5 м/с;

• самопроизвольный обратный ход машины - характеризуется изменением направления вращения подъемной машины в сторону, противоположную заданному в начале подъемного цикла.

В результате проведенных исследований установлено, что в момент зависания сосуда в стволе происходит процесс снижения скорости вращения барабана, вызванный скачкообразным увеличением нагрузки, что в свою очередь вызывает рост усилия в канате. Приложение в данный момент тормозных усилий вызывает еще большие динамические нагрузки на тяговый канат. Значение динамических нагрузок при этом определяется соотношением величин сосредоточенных масс и параметрами упругих связей между ними. Поэтому при зависании сосуда процесс предохранительного торможения должен быть плавным, а значит, и длительным по времени.

С другой стороны, известно, что максимально допустимая величина напуска каната, из условия его прочности при внезапном срыве сосуда, определяется формулой:

A2 2 2 p B Z = 1+ - Z -1 , (1) B2 E FK Z 2 p Gl FK где A = - (QП + QС + рZ) Z ;

m B = QП + QС, где Gl - предел прочности материалов проволок каната на разрыв, кгс/мм2;

FK - площадь по металлу всех проволок в сечении каната, мм2;

m1 =2-4 коэффициент запаса прочности каната при внезапном приложении нагрузки;

Z - расстояние от оси копрового шкива до места застревания сосуда в стволе, м;

р - вес 1 м каната, Н;

Е - модуль упругости каната, Па;

QП, QС - вес полезного груза и сосуда, Н.

В работе был проведен анализ способов формирования тормозного усилия, с точки зрения обеспечения максимально допустимой величины напуска каната и определена длина петли напуска каната на примере скиповой подъемной установки Тыретского солерудника [8].

По расчетам для скиповой подъемной установки Тыретского солерудника при зависании скипа на глубине 300м предельно допустимая длина напуска каната составляет Z = 4,8м.

В табл. 1 представлены величины петли напуска каната при зависании сосуда для различных способов предохранительного торможения. В таблице приведены следующие условные обозначения:

МТ - тормозной момент, Н м;

Мс - статический момент, Н м;

tхх - время холостого хода тормоза, с.

Из таблицы видно, что условию предельно допустимой петли напуска каната не удовлетворяет только способ торможения с приложением тормозного усилия по линейной характеристике, который как раз наиболее полно из всех обеспечивает минимальные динамические нагрузки. Поэтому при зависании сосуда целесообразно применять предохранительное торможение с приложением тормозного усилия, изменяющегося по экспоненте, которое удовлетворяет условию допустимой петли напуска каната и обеспечивает наиболее минимальные динамические нагрузки из трех других оставшихся способов.

При эксплуатации ШПУ, которые работают с большой глубины и с большой скоростью подъема, реальна ситуация так называемого «набегания» подъемного сосуда на канат. При резком торможении барабана подъемной машины в какой-то момент времени усилия в нижнем сечении каната могут обратиться в нуль. Так как подъемный канат практически не сопротивляется сжатию, то, начиная с этого момента, концевой груз можно рассматривать как брошенное вверх тело. После «набегания» сосуд затем падает и рывком выбирает образовавшуюся петлю, что может привести к обрыву каната.

В клетевых подъемных установках процесс «набегания» сосуда на канат может привести к несанкционированному срабатыванию парашютов.

Явление «набегания» сосуда на канат характеризуется следующими признаками:

С > К, (2) > [-доп], (3) р FК min, (4) где С,К - скорость движения сосуда и каната, соответственно, м/с;

д,[-доп]- действительное и допустимое замедление подъемного сосуда, м/с2.

Таблица Способ предохранительного торможения Петля напуска каната, м Постоянное тормозное усилие 3,Mт, Нм Приложение тормозного Мт=3Мс воздействия двумя равными 4,ступенями Мт=Мс 1,5 с t, с tхх= 0,3 с Mт, Нм Тормозное усилие к Мт=3Мс машине прикладывается 6,по линейной характеристике Мт=Мс 0,8 с 1,5 с t, с tхх= 0,3 с Нарастание тормозного усилия, изменяющегося 3,по экспоненте Для исключения «набегания» сосуда на канат необходимо обеспечить:

FK min 0. (5) Для установок с большой глубиной подъема вес каната соизмерим с весом сосуда, поэтому необходимо учитывать его влияние на величину допустимого замедления:

g [- адоп], (6) 2 + (mk mc ) где mk- масса каната, кг; mc – масса сосуда с грузом, кг.

Для клетевых подъемных установок условие не набегания сосуда на канат должно быть следующим:

Fc min Fmax.пар, (7) где Fmax пар - максимальное усилие срабатывания пружины парашюта.

Для соблюдения условия (7) допустимое ускорение 9,2 mc [- aдоп ]. (8) 2mc + mk Для теоретического обоснования выбора оптимального режима предохранительного торможения в зависимости от вида нарушения режима движения подъемного сосуда была использована теория нечетких множеств, позволившая объективно произвести оценку выбора режима путем моделирования альтернатив по отдельным критериям [7].

В качестве факторов в предлагаемой модели оценки режима предохранительного торможения были рассмотрены переменные: динамические усилия, путь предохранительного торможения, напуск каната, «набегание» сосуда на канат.

Предполагается, что X = {x1, x2,..., xn}- множество оценочных показателей (оценок), У = {у1, y2,..., yp}- множество критериев оптимальности и Z = {z1, z2,..., zm}- множество альтернативных вариантов задания режима предохранительного торможения.

ФR :X Y [0,1] есть функция принадлежности нечеткого бинарного отношения R. Для всех x X и всех y Y функция ФR(x, y)- степень важности критерия y согласно оценки x при определении предпочтения альтернативы z.

Рассмотрен пример, в котором имеется четыре возможных способа z (см.

табл.1) задания режима предохранительного торможения:

z1- тормозное усилие прикладывается по линейной характеристике;

z2- постоянное тормозное усилие;

z3 - приложение тормозного воздействия двумя равными ступенями;

z4 - нарастание тормозного усилия изменяется по экспоненте.

Для оценки четырех возможных альтернативных вариантов z формирования режима предохранительного торможения используется десять оценочных показателей х :

x1- исключение явления «набегания» подъемного сосуда на канат;

х2 - обеспечение допустимой величины петли напуска каната;

х3 - исключение переподъема подъемного сосуда;

х4 - обеспечение минимальных динамических нагрузок в процессе торможения и после стопорения;

х5 - обеспечение регламента максимально допустимого замедления;

х6 - обеспечение регламента максимального тормозного момента;

х7 - обеспечение регламента минимально допустимого замедления;

х8 - исключение явления ложного срабатывания парашюта;

х9 - обеспечение регламента минимального тормозного момента;

х10 - исключение явления проскальзывания канатов.

В качестве критериев, используемых для оценки альтернативных вариантов, взято следующее:

y1 - минимальные динамические усилия;

y2 - допустимая петля напуска каната;

y3 - предельно допустимый путь переподъема;

y4 -. отсутствие «набегания» подъемного сосуда на канат.

В табл.2 представлено соответствие способов предохранительного торможения обеспечению критериев y1 - y4.

Таблица Способ предохранительного торможения z1 - тормозное z2 - постоянное z3 - приложение z4 - тормозное Критерий усилие прикла- тормозное уси- тормозного воз- усилие изменядывается по ли- лие ется по эксподействия двумя нейной характеравными ступе- ненте ристике нями + - - + y1 - минимальные динамические нагрузки - + + + y2 - допустимая петля напуска каната - + - y3 - предельнодопустимый путь переподъема + - - + y4 - отсутствие набегания подъемного сосуда на канат Таким образом, вид нарушения режима движения сосуда в стволе является определяющим фактором при выборе безопасного режима предохранительного торможения, позволяющего для ожидаемого вида аварии обеспечить соответствующий уровень ограничения динамических нагрузок.

Режим первоначального самонастраивания системы подъема по реальным характеристикам тока приводного двигателя позволяет надежно контролировать возможный момент зависания сосуда в стволе, предотвращая аварийные ситуации.

Динамические процессы в механической части подъемной установки при воздействии возмущений (в нашем случае зависание скипа) зависят от многих факторов, основные из которых: многомассовость механической части и упругие связи между ними. Качественные и количественные характеристики процессов в основном определяются соотношением величин сосредоточенных масс и параметрами упругих связей между ними.

В целом же, возмущающее воздействие при зависании подъемного сосуда в стволе шахты на электромеханическую систему подъемной машины вызывает в ней переходные процессы, связанные с обменом энергией между элементами системы, с ее накоплением, преобразованием и отдачей.

С учетом вышеприведенных параметров электромеханическую систему ШПУ можно представить структурной схемой на рис.3.

Данная схема позволяет наиболее точно промоделировать динамические процессы в подъемной установке, как при нормальном движении, так и при зависании опускающегося подъемного сосуда на любой глубине. Кроме того, она позволяет учесть распределенную массу и жесткость каната.

На графиках (рис.4) представлены зависимости изменения скорости вращения барабана и тока (момента) двигателя при зависании скипа на глубине 300м. Графики построены с помощью системы моделирования MATНLAB для 7-ми периодной диаграммы движения скипового подъема Тыретского солерудника.

Как видно из графиков, в момент зависания скипа в стволе происходит процесс снижения скорости вращения барабана, вызванный скачкообразным увеличением нагрузки, что в свою очередь вызывает рост тока и момента двигателя. Это объясняется тем, что для неуравновешенных подъемных установок в момент зависания теряется уравновешивающая сила со стороны опускающегося сосуда.

Значения изменения скорости вращения барабана и тока двигателя представлены в таблице 3. При возрастании тока до IЯ = IЯ скорость < C, что (С ) влечет за собой дальнейший рост тока до Imax. Далее колебания затухают и после нескольких периодов колебаний достигается установившийся режим работы IЯ = IЯ, = С.

(С) М М U 1 w У к w П 0 Е J1 р J p 1 Т р 1 Т р р П Я М СМС1 М1.2.

р J2 р С3 НП h C1 lБ l4 CR 2 u C h 3 C 1-1 lБ l6-CR 2 u Рис.3. Структура обобщенной разомкнутой электромеханической системы подъема Таблица Параметр Глубина зависания Режим работы подъемной установки скипа, м Подъем груженного Перегон поскипа. рожних скипов Падение скорости вращения 50 0,19 0,300 0,23 0,1барабана , с-550 1,25 0,50 7100 49Максимальный ток IЯ max, А 300 5200 40550 3500 21Превышение установивше- 50 2700 27гося тока якоря при зависа300 2645 26нии над номинальным током якоря IЯ, А 550 2600 26Из графиков (рис.4) и табл. 3 видно, что величины скорости и тока в течение переходных процессов изменяются от начальных значений до установившихся в зависимости от начальных условий в момент зависания. Наблюдается некоторое увеличение значения скачка тока при разгоне и уменьшение при замедлении.

Установившиеся значения тока после зависания скипа (на различной глубине) отличаются от значений при нормальном режиме работы на величину IЯ. Это наглядно доказывает, что изменение значения тока якоря двигателя при зависании пропорционально массе зависшего скипа.

,1/ c Рис.4. Изменение скорости вращения барабана (а) и тока якоря двигателя (б) при подъеме груза и зависании скипа на глубине 300м: 1- при нормальном режиме работы, 2- при зависании На основе выше указанных свойств был разработан способ защиты шахтной подъемной установки от напуска тяговых канатов и устройство для его осуществления. Технический результат заключается в повышении надежности и достоверности контроля момента зависания подъемного сосуда в шахтном стволе за счет обеспечения режима самонастраивания по реальным характеристикам тока приводного двигателя.

В предлагаемом устройстве (рис.5) величина статического усилия контролируется по величине тока приводного двигателя, а запись всех характеристик и реализация алгоритмов работы осуществляется микроконтроллером.

Для определения допустимого значения статического усилия в устройстве необходимо произвести предварительно первоначальную самонастройку, которая позволяет учесть параметры конкретной подъемной установки (рис.6, а, б).

Для этого необходимо произвести два цикла подъема. В первом цикле в память блока 2 (рис. 5) записывается характеристика изменения тока двигатели при подъеме пустого сосуда Iп. Во втором цикле подъема в блок 3 записывается характеристика при подъеме груза, равного весу сосуда Ic, и в момент времени t(после окончания пускового процесса) в блоке 5 записывается разность c I =Ic - Iп. Самонастройка устройства производится один раз при первичной ее установке.

Рис.5. Функциональная схема способа защиты шахтной подъемной установки от напуска тяговых канатов и устройства для его осуществления б Записать Iп характеристику а Записать Iс характеристику I, А Ввести значение tСигнал «Пуск» Считывается из Считывается из памяти памяти Отсчет времени характеристика характеристика t Ic Iп Iс Ic Iп Ic t Iп При t = t1, записать в память значение t1 t, с tIc = Iс - Iп Рис.6. Настройка отклонения веса подъемного сосуда: а – характеристики тока приводного двигателя при подъеме пустого сосуда и подъеме груза, равного весу сосуда, используемые для настройки отклонения веса сосуда; б – алгоритм определения отклонения веса сосуда Алгоритм контроля напуска каната в каждом текущем цикле подъема будет заключаться в следующем (рис. 7, а, б). После сигнала пуска шахтной подъемной установки в момент времени t1 будет определяться и записываться в блок 6 величина Iгр =Iд – Iп.

Далее после времени t2, необходимого для расчета Iгр, в блоке 7 (рис. 5) в функции времени будет определяться допустимое значение статического усилия Iдоп, а в блоке 8 будет контролироваться неравенство Iд Iдоп. В случае зависания опускающего сосуда произойдет скачок тока на величину Iс, что приведет к выполнению неравенства блока 8 сравнения, который через исполнительный блок 9 выдаст аналоговый сигнал в цепь защиты предохранительного тормоза.

Сигнал «Пуск» Считывается из От датчика тока памяти Отсчет времени вводится характеристика t I, А значение Iд Iп Iп Iд tПри t = t1, tзаписать в память значение t I гр = Iд - Iп Ic Iп Iд tIдоп Iгр При t > t2, tId если t Iд ( Iп + Iгр + Ic )=Iдоп Да Iп Выдается сигнал t1 t2 t, с Рис. 7. Контроль момента зависания сосуда: а – характеристики тока приводного двигателя, используемые для определения отклонения веса поднимаемого груза и контроля момента зависания сосуда; б – алгоритм определения отклонения веса поднимаемого груза и контроля момента зависания Преимуществом такого способа и устройства защиты подъемных установок является то, что не нужно предварительно учитывать все параметры и рассчитывать идеальную характеристику, а достаточно записать реальные характеристики тока двигателя при подъеме пустого сосуда, подъеме груза, равным весу сосуда, и затем согласно алгоритму сравнивать их разность с действительным значением тока приводного двигателя, который прямо пропорционален статическому усилию. При этом используются достоверные значения параметров подъемной установки, осуществляется самонастройка устройства защиты и повышается надежность работы устройства.

На представленный способ и устройство получен патент РФ [4].

Колебания системы при подъеме тяжелого груза с большой глубины, на высоких скоростях могут быть сглажены применением специального подъемного устройства, состоящего из верхнего и нижнего кузовов, объемы которых определяются из условия обеспечения снижения колебаний устройства при резкой остановке.

В связи с отработкой наиболее доступных месторождений полезных ископаемых, шахты и рудники должны переходить на все более глубокие горизонты. При этом для сохранения производительности подъемные установки должны иметь все большую скорость движения подъемных сосудов и все большую их грузоподъемность. В случае использования стандартных скипов, при резких аварийных остановках на большой глубине и большой скорости движения в подъемном канате будут возникать значительные динамические нагрузки, что может привести к его обрыву. По статистике при эксплуатации шахтных подъемных установок до 50% обрывов каната происходит именно в момент аварийного предохранительного торможения.

Известно, что если на массу m1 действует гармоническая сила S sin kt с частотой k, то можно подобрать массу m2 и жесткость соединяющей эти массы пружины C таким образом, что масса m1 не будет совершать колебаний.

Поскольку большинство аварий происходит в период равномерного движения подъемного устройства, а тормозное усилие, создаваемое тормозом, - величина постоянная, то вышеуказанный принцип рационально применить и к устройствам, поднимающим груз с большой глубины.

Технический результат достигается тем, что устройство для подъема груза с большой глубины, содержащее раму и жестко закрепленный с ней кузов с открывающимся днищем и механизмом открывания днища дополнительно содержит второй кузов с открывающимся днищем и механизмом открывания днища. Второй кузов жёстко закреплён на отдельной раме, при этом кузовы расположены друг над другом, имеют общую центральную ось и развёрнуты противоположно друг другу относительно центральной оси с обеспечением боковой разгрузки в противоположные стороны, а рамы нижнего и верхнего кузовов соединены между собой упругими элементами.

Наилучший технический результат достигается тем, что для исключения значительных его колебаний при резкой аварийной остановке, нижний кузов выполнен с объемом внутренней полости, обеспечивающим возможность подбора такой величины массы его груза, которая в сумме с массой нижнего кузова и его рамы удовлетворяет условию:

Cmн = (9) mв A1 [(C1 + C2 ) A1 - S - C2 A2], где mн - общая масса нижнего кузова с рамой и загруженным в него грузом, кг;

mв - общая масса верхнего кузова с рамой и с загруженным в него грузом, кг;

S - гармоническая сила, действующая на массу mв, кН;

C1- жесткость подъемного каната при максимальной его длине, к которому прикреплена рама верхнего кузова, кН/м;

C2 - жесткость упругих элементов, которыми соединены между собой рамы верхнего и нижнего кузовов, кН/м;

A1 и A2 - амплитуды колебаний масс mв и mн, при движении устройства с постоянной скоростью в период равномерного движения, м.

Выполнение данного условия позволяетт снизить динамические нагрузки, которые испытывает подъемный канат при аварийном торможении из-за резких колебаний прикрепленного к нему подъемного устройства, что приведет к снижению вероятности обрыва подъемного каната и повысит надежность и безопасность работы подъемной установки в целом.

Разработанное устройство для подъема груза с большой глубины (рис.8) содержит верхнюю 1 и нижнюю 2 рамы с которыми жестко закреплены соответственно верхний 3 и нижний 4 кузова. На кузовах 3, 4 соответственно расположены открывающиеся днища 5 и 6, вращающиеся вокруг осей 7 и 8, а также механизмы открывания днищ, представляющие собой вращающиеся вокруг осей 9 и 10 удерживающие днища собачки 11 и 12 с возвратными пружинами 13 и 14. Для поворота удерживающих собачек 11, 12 на них соответственно расположены ролики 15 и 16. В копровой части подъема для отклонения роликов 15, 16 и открывания днищ 5,6 расположены соответственно копровые линейки 17 и 18. Для задания угла открывания днищ 5, 6 в конечном положении подъемного устройства в копровой части подъема расположены соответственно разгрузочные направляющие 19 и 20. Для движения по направляющим 19, днища 5и 6 имеют на своих концах ролики 21 и 22. Верхняя и нижняя рама соединены между собой четырьмя упругими элементами 23.

Принцип работы устройства заключается в следующем.

В нормальном режиме работы устройство движется от места загрузки и при подходе подъемного устройства к месту разгрузки копровые линейки 17 и 18 одновременно начинают отклонять удерживающие собачки 11 и 12, которые преодолевая усилия возвратных пружин 13 и 14, поворачиваются вокруг своих осей 7 и 8, освобождая тем самым из зацепления днища 5 и 6. Последние при этом открываются и своими роликами 21 и 22 опираются о разгрузочные направляющие и двигаются по ним до окончания цикла подъема, отклоняясь тем самым на определенный угол.

Рис.8. Устройство для подъема груза с большой глубины в профиле подъемного ствола 13 При возникновении аварийной ситуации в период равномерного движения подъемного устройства автоматически срабатывает защита, что приводит к резкой остановке подъемного устройства посредством приложения постоянного тормозного усилия на орган навивки подъемного каната, к которому прикреплено подъемное устройство.

Поскольку объем внутренней полости нижнего кузова 4 подобран таким образом, что величина массы его груза в сумме с массой нижнего кузова и его рамы удовлетворяет условию (9), это позволяет значительно снизить колебания подъемного устройства, а, следовательно, снизить и уровень динамических нагрузок, которые испытывает подъемный канат при аварийном торможении изза резких колебаний прикрепленного к нему подъемного устройства, что приводит к устранению возможности обрыва подъемного каната и повышению надежности и безопасности работы.

На представленную конструкцию устройства для подъема груза с большой глубины получен патент РФ [5].

Система уравнений для исследуемой двухконцевой неуравновешенной подъемной установки с динамическим поглотителем колебаний (рис.9, 10) имеет вид:

J1 p1 = М + М1.2 - М1.3, J p2 = -M - M1.2 + M, 2 C 5 2. J3 p3 = M1.3 + M - M, C 7 3. 4 C8 3.J p4 = M + M, J p5 = -M - M, (10) 5 C 9 2. pM1.2 = C1.2(2 - 1), pM1.3 = C1.3(1 - 3), pM = C5.9(5 - 2 ), 2. pM = C7.8(3 - 4 ).

3.На рис.11-б представлены характеристики переходных процессов в момент зависания опускающегося сосуда в середине ствола с динамическим поглотителем колебаний. По сравнению с переходными процессами для системы без поглотителя колебаний (рис.11- а) наглядно видно, что наблюдается значительное уменьшение динамических нагрузок.

На рис.12 представлены графики изменения усилия в поднимаемой ветви каната для линейного способа предохранительного торможения (см. табл. 1).

Данные графики показывают значительное снижение динамических нагрузок и в отношении изменения усилий поднимаемой ветви каната.

a) M M p C3-6 ПР С6-7 ПР С7-8ПР 6 7 1 2 С3-4ПР С4-5ПР С5-9 ПР 4 5 б) M Мс7 M3.4 McM1.M p JJC1-3ПР С7-8ПР JMc5 МсC1-2 ПР С5-J JM1.М2.Рис.9. а-исходная расчетная схема механической части, б- трехмассовая расчетная схема механической части электропривода скипового подъема: 1- двигатель; 2- редуктор; 3- барабан; 4,6- шкивы, 5,7- подъемные сосуды; 8 и 9- демпфирующие массы; М- приведенный момент двигателя; Мр- приведенный момент редуктора; МС5- приведенный статический момент поднимающегося сосуда; МС7- приведенный статический момент опускающегося сосуда; МС8 и МС9- приведенные статические демпфирующие массы; J1- суммарный приведенный момент инерции подъемной машины; J3- приведенный момент инерции опускающегося сосуда; J2-приведенный момент инерции поднимающегося сосуда; J4 и J5- приведенные моменты инерции демпфирующих масс U y M кП 0 E 1+ Т р 1+ Т р П Я M 1 1 1 1 3.4 M1.J1 p J3 p p J4 p p M M c7 cC1-3 C7-C5-M M c5 cM1.2 M 2.2 1 1 p J2 p p J5 p C1-Рис.10. Обобщенная структура электромеханической системы подъема с демпфирующими массами a б Рис. 11. Характеристики переходных процессов: а - изменения момента М системы без динамических поглотителей колебаний; б - изменения момента М системы с динамическими поглотителями колебаний Рис.12. Изменение усилия в поднимаемой ветви каната Fk: а - при линейном способе предохранительного торможения в момент зависания опускающегося сосуда в стволе при использовании динамического поглотителя колебаний; б - сравнительные характеристики при линейном способе предохранительного торможения в момент зависания опускающегося сосуда в стволе при использовании динамических поглотителей колебаний (1) и без них (2) Исследования изменения усилий в поднимаемой ветви каната при зависании опускающегося сосуда на различной глубине показали, что для одного и того же значения жесткости С1 (определяемой при максимальной длине каната) также наблюдается снижение колебаний, а значения максимальных усилий при уменьшении длины поднимаемого каната на 100м снижается в среднем на 2%.

Таким образом, устройство для подъема груза с большой глубины, состоящее из верхнего и нижнего кузовов, объемы которых определяются условиями обеспечения снижения колебаний системы при резкой аварийной остановке, позволяет ограничить динамические нагрузки и повысить надежность и безопасность работы подъемной установки.

При подъеме груза с большой глубины в условиях опасности падения статического момента целесообразно применение тягового органа переменного сечения с постоянным значением динамического запаса прочности по его длине, определяемым из условия стойкости каната под действием динамического удара.

Для современных глубоких шахт вес каната соизмерим с весом подъемного сосуда, поэтому реальной становится ситуация отрицательного значения статического момента, который действует в направлении вращения и содействует подъему. В данном случае для остановки системы в конце подъема необходимо весьма сильное торможение, что вызывает значительные динамические нагрузки и крайне небезопасно. Одним из путей устранения сильного падения статического момента в конце подъема является применение тягового органа переменного сечения.

Изменение формы сеM, H м чения тягового органа вдоль 7000его длины должно быть вы6000полнено таким образом, что5000бы в любом его сечении 4000обеспечивался постоянный динамический запас прочно- 3000сти.

2000Если поднятый в ре1000зультате инерционных сил t, c при предохранительном тор- 0,00 85,можении на некоторую высоту hп подъемный сосуд с грузом затем упадет, то в результате удара тяговый орган получит удлинение. Это удлинение будет больше того, которое тяговый канат получает, если груз будет приложен к нему статически.

lд Полученное стержнем удлинение называется динамическим удлинением, величина его определяется по формуле lд = lст + lст + 2lст hп, (11) g t hп = t - где, – скорость движения груза сосуда в момент начала предохранительного торможения.

Выражение (11) можно представить в следующем виде 2 hп lд = lст 1+ 1+. (12) lст Величина, стоящая в скобках, есть динамический коэффициент кд или коэффициент удара.

Тогда lд = kд lст, (13) т.е. перемещение, вызванное действием ударной нагрузки, равно перемещению от статически приложенной силы, равной весу падающего груза, умноженному на динамический коэффициент.

Соответственно напряжения в тяговом органе от действия ударной нагрузки во столько же раз больше напряжений, возникающих при статической нагрузке, во сколько раз динамические перемещения больше статических, т.е.

= кд . (14) д ст Из формул 11-14 видно, что чем больше будет скорость движения груза в момент начала торможения, тем больше будет динамическое удлинение lд и тем больше будет значение кд.

В табл. 4 представлены значения динамического коэффициента кд для различной длины тягового органа (применительно к параметрам двухконцевой неуравновешенной подъемной установки Тыретского солерудника).

Таблица Значения Длина тягового органа, м 200 400 6Динамический коэф- 5,35 5,4 5,фициент кд Поскольку динамический коэффициент кд имеет максимальное значение при наибольшей длине тягового органа, то именно это значение необходимо использовать в качестве расчетного. В данном примере видно, что полученное максимальное значение кд=5,49 в 1,2 раза меньше регламентируемого ПБ значения коэффициента статического запаса прочности кст=6,5. Данное обстоятельство связанно с тем фактом, что в регламентируемых значениях ПБ изначально закладывается и динамическая составляющая. Из приведенного выше примера точного расчета ударной нагрузки, учитывающей динамическую и статическую составляющую (11-14) видно, что регламентируемый ПБ норматив завышен. Поэтому использование динамического коэффициента кд в качестве расчетного позволит уменьшить материалоемкость каната и как следствие снизить падение статического момента в конце подъема.

Взяв за основу обеспечение постоянного значения динамического запаса прочности по всей длине каната, было определено начальное минимальное сечение тягового органа (mc + mгр)g кД S0 =, (15) где S0 – сечение тягового органа, м2;

mc – масса сосуда, кг;

mгр - масса груза, кг;

g – ускорение свободного падения, м/с2;

кд - динамический коэффициент;

- временное сопротивление разрыву материала тягового органа, Па.

Сечение тягового органа в каждом последующем сечении по его длине:

(mc + mгр)g kд Si =, (16) - li то кд g где - плотность материала тягового органа, кг/м3;

li то - длина тягового органа от места его крепления к сосуду до точки с данным сечением, м.

На конструкцию тягового органа, сечения которого определяются согласно представленным выше формулам, получено положительное решение о выдаче патента РФ [6].

Приведенные значения статических моментов для двухконцевой неуравновешенной подъемной установки в данном случае будут определяться:

для поднимаемой груженной ветви Mп = (mгр + mc + (H - liб )Si )g R, (17) для опускаемой порожней ветви M = (mc + (x + liб )Si )g R, (18) o где Н- высота подъема, м; x - расстояние от верхней приемной площадки до оси liб копрового шкива, м; R – радиус приведения; - длина сматываемого с барабана тягового органа.

С учетом полученных зависимостей был исследован характер формирования динамических нагрузок применительно к двухконцевой неуравновешенной подъемной установке Тыретского солерудника (рис.3) при зависании опускающегося сосуда в середине ствола (табл.5, рис.14).

Таблица Вид тягового орга- Максимальное Максимальное Величина прирана значение пускового значение момента щения момента при момента, Н м при зависании зависании сосуда, опускающегося со- Н м суда, Н м С постоянным сече- 1562808,63 931097,2 679363,нием С переменным сече- 1463879,68 852046,6 594912,нием Разность значений 98928,95 79050,6 84450,Рис.14. Сравнительные характеристики изменения усилий в поднимаемой ветви каната Fk при линейном способе предохранительного торможения в момент зависания опускающегося сосуда в середине ствола при использовании тягового органа с переменным сечением (1) и с постоянным сечением (2) Из табл.5 видно, что значение пускового момента для тягового органа с переменным сечением меньше на 98,9 кН м, значение момента при зависании опускающегося сосуда - на 79, 05 кНм, а величина приращения момента при зависании - на 84, 45 кН м. Относительно усилия в поднимаемой ветви каната также происходит снижение динамических нагрузок (рис. 14).

Использование радиоволнового метода измерения (эффект Доплера) позволяет повысить точность и быстродействие регистрации, хранения в цифровом виде и отображения в реальном масштабе времени параметров местоположения, скорости и ускорения (замедления) подъемного сосуда, для построения надежной защиты шахтных подъемных установок от нестандартных режимов движения.

Эффективное применение автоматизированных систем управления подъемными установками во многих случаях сдерживается из-за отсутствия надлежащих средств получения текущей информации о движении подъемных сосудов в стволе. Так, до сих пор скорость и положение подъемного сосуда в стволе контролируются по перемещению барабана, что понижает надежность и безопасность работы подъемной установки в целом. В частности, поэтому в настоящее время нет эффективной защиты от напуска каната.

Все это заставляет совершенствовать известные методы измерения и проводить поиск и разработку новых методов, позволяющих решать возникшие задачи.

Технические возможности радиоэлектроники последних лет, появление интегральной технологии и полупроводниковых высокочастотных элементов обусловили развитие и широкое внедрение радиоволновых методов и средств измерения. В основе построения радиоволновых датчиков технологических параметров лежит взаимодействие электромагнитных волн высокочастотного и сверхвысокочастотного диапазонов частот с контролируемыми объектами.

К настоящему времени на основе использования радиоволновых методов решена проблема бесконтактного измерения (без непосредственного соприкосновения с объектом) таких параметров технологических процессов, как скорости и ускорения.

В соответствии с требованиями Единых правил безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений полезных ископаемых подземным способом (п.352, 2003г.) «Все шахтные подъемные установки в течение трех лет со дня ввода настоящих Правил должны быть оснащены устройствами для регистрации основных параметров режимов работы подъемной машины».

На основе эффекта Доплера в радиоволнах было разработано устройство для контроля параметров движения подъемного сосуда в шахтном стволе (рис.15).

При введении в устройство двух волноводов с согласованной нагрузкой на концах отпадает необходимость передачи волн по тяговому канату и исключаются связанные с этим недостатки.

Введение циркуляторов, осуществляющих разделение передаваемых и принимаемых колебаний электромагнитных волн и расположенных между передатчиками и приемниками колебаний, позволяет сократить вдвое необходимое количество волноводов, что упрощает устройство, а, следовательно, повышает надежность и безопасность устройства защиты.

При нормальном режиме работы ШПУ, например, как показано на рис.стрелками, порожний сосуд 6 движется по шахтному стволу вниз, а груженый сосуд 7 - вверх. При их движении вдоль волноводов 14,15 в поле электромагнитных волн, распространяющихся от передатчиков колебаний 8,9 через циркуляторы 12,13, частота электромагнитных волн, принятых приемниками колебаний 10,11, имеет дополнительную составляющую, равную доплеровской частоте.

Некоторая часть мощности передатчиков колебаний электромагнитных волн 8,9 на частоте f0 поступает на смесители 19,20 и является опорным сигналом, относительно которых имеет место изменение частот отраженных сигналов. Со смесителей 19,20 сигналы поступают на фильтры 21,22, на выходе которых образуются колебания доплеровской частоты fд 1 и fд 2.

Далее сигналы подаются на усилители 23,24 и затем на дискриминаторы 25, 26 выходы которых в виде напряжений U1 и U2, пропорциональных fд1, fд2, а значит, и скорости движения подъемных сосудов. Выходы дискриминаторов соединены со входами дифференциаторов 27, 28 и интеграторов 29, 30, выходные сигналы которых соответственно будут пропорциональны ускорению (замедлению) и пути, пройденному подъемными сосудами. Кроме того, дискриминаторы, дифференциаторы и интеграторы своими выходами через аналого- цифровой преобразователь 31 соединены с ЭВМ 32, на котором визуально отображаются в реальном режиме времени, а также регистрируются и хранятся основные параметры режимов работы подъемной машины.

Таким образом, т.к. данное устройство позволяет регистрировать и хранить параметры движения подъемного сосуда в шахтном стволе, то оно удовлетворяет современным требованиям, а также позволяет повысить надежность и безопасность работы ШПУ.

На рис.16 представлено разработанное на основе эффекта Доплера устройство защиты от напуска каната.

При зависании порожнего подъемного сосуда 6 в подъемном стволе шахты сигнал на выходе компаратора 27 отличается от нуля, т.к. скорость движения подъемного сосуда 6 равна нулю, а значение доплеровской частоты пропорционально скорости движения подъемного сосуда. Это приводит к включению предохранительного тормоза привода 1 ШПУ.

При зависании сосуда 7 в следующем цикле работа устройства аналогична.

Таким образом, т.к. данное устройство позволяет контролировать скорость движения непосредственно самих сосудов и бесконтактным способом, то оно позволяет повысить надежность и безопасность работы ШПУ.

Uf 8 fд10 19 11 20 fдf UV14 V2 Рис.15. Устройство для контроля параметров движения подъемного сосуда в шахтном стволе Рис.16. Устройство защиты от напуска каната с использованием радиоволн:

1 -привод ШПУ; 2 и 3- тяговые канаты; 4 и 5- направляющие шкивы; 6 и 7- подъемные сосуды; 8 и 9- передатчики электромагнитных волн; 10 и 11- приемники электромагнитных волн; 12 и 13- циркуляторы; 14 и 15- волноводы; 16 и 17- согласованные нагрузки; 18- блок обработки информации; 19 и 20- смесители; 21 и 22- фильтры; 23 и 24- усилители; 25 и 26- дискриминаторы; 27- однопороговый компаратор Принципиальная схема устройства защиты от набегания подъемного сосуда на тяговый канат с использованием радиоволноводов представлена на рис.17.

Рис.17. Устройство защиты от набегания подъемного сосуда на тяговый канат с использованием радиоволнового метода измерения:

1 и 2-подъемные сосуды; 3- передатчик колебаний электромагнитных волн; 4 и 5- циркуляторы; 6 и 7- волноводы; 8 и 9- приемники колебаний электромагнитных волн; 10- смеситель;

11- коммутатор; 12- фильтр; 13- усилитель; 14- дискриминатор; 15- дифференциатор; 16- элемент сравнения; 17- задатчик замедления; 18- инвертор-усилитель; 19- электропневматический регулятор давления Принцип работы устройства защиты заключается в том, что при положительной разности действительного и заданного замедления на выходе элемента сравнения появляется сигнал, который, пройдя через инвертор-усилитель 18, уменьшает сигнал на катушку электропневматического регулятора давления 19.

Это позволяет выбрать наметившуюся слабину тягового каната и предотвратить «набегание» сосуда на канат.

На разработанные устройства получены патенты РФ [2,3].

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Диссертация представляет собой законченную научноквалификационную работу, построенную на теоретических и технических решениях проблемы снижения динамических нагрузок в подъемных установках при нестандартных режимах движения сосуда в стволе, внедрение которых вносит значительный вклад в развитие экономики страны при создании высокопроизводительных и безопасных подъемных установок, работающих с большой глубины.

Основные результаты диссертационной работы заключаются в следующем:

1. Выявлены основные закономерности формирования динамических нагрузок при нарушениях режима движения подъемного сосуда в шахтном стволе при подъеме груза с большой глубины.

2. Дана оценка способов и устройств защиты подъемных установок от динамических нагрузок при движении сосуда в стволе.

3. Обоснованы аналитические выражения и разработана математическая модель шахтной подъемной установки для изучения динамических нагрузок при нестандартных режимах движения подъемного сосуда.

4.Обоснован выбор режима предохранительного торможения в зависимости от вида нарушения режима движения подъемного сосуда в условиях соблюдения технологических регламентов.

5.Разработано и теоретически обосновано устройство для подъема груза с большой глубины, содержащее верхний и нижний кузовы, объем которых определяется из условия обеспечения снижения колебаний устройства при резкой аварийной остановке.

6. Разработана и обоснована конструкция тягового каната с изменяющейся площадью поперечного сечения пропорционально его длине, позволяющая снизить материалоемкость и динамические нагрузки в системе при подъеме груза с большой глубины;

7. Теоретически обоснованы и разработаны самонастраивающиеся способ и устройство контроля момента зависания подъемного сосуда, основанные на использовании характеристик тока приводного двигателя подъемной машины.

8. Разработано устройство для контроля параметров движения подъемного сосуда в шахтном стволе, основанное на использовании эффекта Доплера в радиоволнах и позволяющее повысить точность и быстродействие регистрации параметров в цифровом виде, а также их архивацию и отображение в реальном масштабе времени.

9.Разработанные и зарегистрированные Государственным координационным центром информационных технологий программы математических моделей для изучения динамических нагрузок, выбора и обоснования режима предохранительного торможения, позволяют прогнозировать работу шахтных подъемных установок в целях их защиты от перегрузок и повышения надежности работы в условиях повышенной опасности.

10. Разработанные в диссертационной работе принципиально новые решения защиты подъемных установок от динамических нагрузок, подтвержденные патентами на изобретения РФ, приняты к реализации на подъемных установках ЗАО «Распадская угольная компания» и ФГУП «Тыретский солерудник», а также проектной организацией ОАО «Востсибгипрошахт».

11. Предлагаемые принципы и методы защиты подъемных установок от динамических нагрузок используются в учебном процессе при чтении курсов лекций «Стационарные машины и установки горных предприятий» для студентов специальностей «Горные машины и оборудование» и «Электропривод и автоматика машин и установок горного производства», чему способствуют подготовленные автором учебные пособия и отдельная монография.

12. Выявленные закономерности формирования динамических нагрузок, способы и средства защиты от них, установленные и разработанные в диссертации, являются научно-теоретической базой для проектирования и создания подъемных установок, работающих с большой глубины.

Основные результаты диссертационной работы опубликованы в следующих работах:

Монографии 1. Корняков М.В. Защита шахтных подъемных установок от динамических нагрузок при движении подъемного сосуда в стволе: монография / М.В. Корняков. - Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2007. - 164с.

Патенты РФ на изобретения и полезные модели 2. Пат. № 2161118, Российская Федерация, МПК6 B66B5/12. Устройство защиты шахтных подъемных установок от напуска тяговых канатов / Е.В. Чудогашев, Е.А. Дмитриев, Е.Ю. Желтовский, М.В. Корняков; зая витель и патентообладатель Иркутский гос. техн. ун-т. - № 99111218/03;

заявл. 25.05.99; опубл. 27.12.00, Бюл. №36. – 4 с.: ил.

3. Пат. № 61697, Российская Федерация, МПК6 B66B 5/00. Устройство для контроля параметров движения подъемного сосуда в шахтном стволе/ М.В. Корняков; заявитель и патентообладатель Иркутский гос. техн. ун-т.

- № 2006136711, заявл. 16.10.06; опубл. 10.03.07, Бюл. №7. – 4с.: ил.

4. Пат. № 2299169, Российская Федерация, МПК6 B66B 5/12. Способ защиты шахтной подъемной установки от напуска тяговых канатов и устройство для его осуществления/ М.В. Корняков, Е.В. Чудогашев, Е.А. Дмитриев; заявитель и патентообладатель Иркутский гос. техн. ун-т. - №2006105618/11, заявл. 22.02.06; опубл. 20.05.07, Бюл. №14. – 5с.: ил.

5. Пат. № 65038, Российская Федерация, МПК6 B66F 9/02. Устройство для подъема груза с большой глубины/ М.В. Корняков; заявитель и патентообладатель Иркутский гос. техн. ун-т. - №2007107815, заявл. 1.03.07;

опубл. 27.07.07, Бюл. №21. – 4с.: ил.

6. Пат. № 2319013, Российская Федерация, МПК6 F21C 47/00, F16G 5/00.

Гибкий тяговый орган рудничной подъемной установки/ М.В. Корняков, Е.А. Дмитриев, Е.В. Чудогашев, А.И. Найденов; заявитель и патентообладатель Иркутский гос. техн. ун-т. - №2006122757, заявл. 26.06.06;

опубл. 10.03.08, Бюл. №7. – 5с.: ил.

Программы для ЭВМ, зарегистрированные в Отраслевом фонде алгоритмов и программ Государственного координационного центра информационных технологий Федерального агентства по образованию 7. Свидетельство №7910 от 20.03.07. Математическая модель выбора режима предохранительного торможения, при нарушении нормального режима движения подъемного сосуда с учетом критериев оптимизации / М.В. Корняков. Опубл. Телеграф ОФАП. Инновации в науке и образовании. – 2007, - №3(26). - С17.

8. Свидетельство №7909 от 20.03.07. Математическая модель шахтной подъемной установки для изучения динамических нагрузок в тяговом канате при нестандартных режимах движения подъемного сосуда в стволе/ М.В. Корняков. Опубл. Телеграф ОФАП. Инновации в науке и образовании. – 2007, - №3(26). - С17.

Учебно-методические работы 9. Чудогашев Е.В. Способы и устройства защиты шахтных подъемных установок от провисания струны и напуска каната: учеб. пособие / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков. - Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2002.- 57с.

(Согласовано с секцией УМО вузов по образованию в области горного дела для внутривузовского издания, для специальностей 1804, 1701, 0902, 0905, 0901).

10. Чудогашев Е.В. MATLAB-5 для моделирования электромеханических систем горных машин и установок: методическое пособие / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков. - Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2002.- 32с. (Согласовано с секцией УМО вузов по образованию в области горного дела для внутривузовского издания, для специальностей 1804, 1701, 0902, 0905, 0901).

Публикации в ведущих рецензируемых научных журналах, входящих в перечень ВАК 11. Корняков М.В. О возможности использования радиоволнового метода измерения для защиты шахтных подъемных установок от напуска каната // Вестн. ИрГТУ. -1998. - №5. – С.124-128.

12. Чудогашев Е.В. Анализ динамики движения подъемной клети грузолюдского подъема Тыретского солерудника / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков, Р.А. Гобадзе // Изв. вузов. Горн. журн. – 2000. - №2. – С.126-128.

13. Чудогашев Е.В. Основные принципы защиты от набегания подъемного сосуда на тяговый канат в шахтном вертикальном подъеме / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков, Е.Ю. Желтовский // Изв. вузов. Горн.

журн. – 2000. - №2. - С.128-131.

14. Чудогашев Е.В. Современное состояние и перспективы развития устройств защиты шахтных подъемных установок от аварийных ситуаций / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков // Вестн. ИрГТУ. – 2003. - №2. – С.22-27.

15. Чудогашев Е.В. Использование микроконтроллеров для защиты шахтных подъемных установок от напуска каната / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков // Горн. машины и автоматика. – 2005. - №2. – С.55-57.

16. Чудогашев Е.В. Критерии оптимизации режимов предохранительного торможения шахтных подъемных машин / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков // Вестн. ИрГТУ. – 2006. - №1. – С.117-120.

17. Корняков М.В. Вопрос выбора оптимального режима предохранительного торможения шахтных подъемных установок // Вестник ИрГТУ. – 2006.

- №2. – С.99-104.

18. Корняков М.В. Обеспечение минимальных динамических нагрузок и безопасной величины напуска каната при предохранительном торможении шахтных подъемных машин // Вестн. ИрГТУ. – 2007. - №1. – С.95-98.

(принята в печать 30.06.2006г.) 19. Корняков М.В. Повышение производительности подъёмных установок за счет уменьшения материалоемкости тягового органа // Горн. оборудование и электромеханика. – 2007. - №3. – С.23-30.

20. Корняков М.В. Устройство защиты от набегания подъемного сосуда на тяговый канат // Вестник ИрГТУ. – 2007. - №2. – С.42-43. (принята в печать 14.11.2006г.) 21. Корняков М.В. Устройство для подъема груза с большой глубины // Вестн. ИрГТУ. – 2007. - №2. – С.13-14. (принята в печать 23.10.2006г.).

22. Корняков М.В. Самонастраивающееся устройство защиты от напуска шахтных подъемных установок // Изв. вузов. Горн. журн. – 2007. - №6. – С.50-54.

23. Корняков М.В. Устройство контроля параметров движения подъемного сосуда в шахтном стволе // Вестн. ИрГТУ. - 2007. - №3. - С.13-15 (принята в печать 5.12.2006г.).

Публикации в других изданиях 24. Чудогашев Е.В. Анализ динамики движения подъемного сосуда с учетом массы каната / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков // Керуленская международная геологическая экспедиция: материалы XII международной науч.техн. конф., окт. 1999г. – Иркутск, 1999. – С. 205-207.

25. Чудогашев Е.В. Некоторые вопросы защиты шахтных подъемных установок от напуска каната / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков // Проблемы развития минеральной базы Восточной Сибири: сб. науч. тр. ИрГТУ. - Иркутск, 2001. - С.65-68.

26. Чудогашев Е.В. Повышение производительности работы шахтных подъемных установок / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков // Проблемы земной цивилизации: сб. ст. ИрГТУ. - Иркутск, 2001. - С.179-184.

27. Чудогашев Е.В. Проблемы защиты шахтных подъемных установок / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков // Интеллектуальные ресурсы Сибири.

Сибресурс 2001: Материалы 4-й междунар. науч.- практ. конф. ГУ Кузбас. Гос. Тех. Ун-т. – Кемерово, 2001. - С.183-186.

28. Чудогашев Е.В. Проблемы повышения безопасности эксплуатации шахтных подъемных установок / Е.В. Чудогашев, М.В. Корняков // Проблемы освоения минеральной базы Восточной Сибири: сб. науч. тр. – Иркутск, 2004. - С.56-60.

29. Корняков М.В. Современные устройства защиты ШПУ от напуска каната / М.В. Корняков, С.Л. Рубцов // Проблемы освоения минеральной базы Восточной Сибири: сб. науч. тр. – Иркутск, 2004. - С.60-63.

30. Корняков М.В. О необходимости применения защиты от набегания подъемного сосуда на тяговый канат в шахтном вертикальном подъеме / М.В. Корняков, Е.Ю. Желтовский // Интеллектуальные и материальные ресурсы Сибири: материалы 3-й региональной науч. – практ. конф., нояб.

1999г. - Иркутск, 1999. - С.131-133.

31. Корняков М.В. О необходимости учета вида аварийной ситуации при формировании режима предохранительного торможения шахтной подъемной установки // Вестн. междунар. акад. системн. исслед. Информатика, экология, экономика. – 2006. – Т. 9, ч. 1. – С.77-78.






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.