WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


На правах рукописи

ГРИГОРЬЕВ Константин Анатольевич

РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ, ПОВЫШАЮЩИХ ЭФФЕКТИВНОСТЬ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОГО ВИХРЕВОГО СЖИГАНИЯ ТОПЛИВА

Специальность 05.14.14 – Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Санкт-Петербург – 2011

Работа выполнена на кафедре "Реакторо- и парогенераторостроение" в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования "Санкт-Петербургский государственный политехнический университет".

Научный консультант – заслуженный деятель науки и техники РФ, доктор техн. наук, профессор Рундыгин Юрий Александрович

Официальные оппоненты:

– доктор техн. наук, профессор Сапожников Сергей Захарович – доктор техн. наук, ст. науч. сотр. Зейгарник Юрий Альбертович – доктор техн. наук, ст. науч. сотр. Тумановский Анатолий Григорьевич Ведущая организация – ОАО "Научно-производственное объединение по исследованию и проектированию энергетического оборудования им. И.И. Ползунова" (ОАО "НПО ЦКТИ"), Санкт-Петербург

Защита диссертации состоится 26 апреля 2011 г. в 16-00 на заседании диссертационного совета Д 212.229.04 в ГОУ ВПО "Санкт-Петербургский государственный политехнический университет" по адресу:

195251, Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29, в аудитории 411 ПГК.

С диссертацией можно ознакомиться в фундаментальной библиотеке ГОУ ВПО "Санкт-Петербургский государственный политехнический университет".

Автореферат разослан "24" марта 2011 г.

Отзыв на автореферат, заверенный печатью учреждения, в двух экземплярах просим направить по вышеуказанному адресу на имя ученого секретаря диссертационного совета.

Факс: (812)552-65E-mail: kg1210@mail.ru И. о. ученого секретаря диссертационного совета В.Ю. Митяков

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Энергетическая стратегия России на период до 2030 г. предусматривает приоритетное развитие и внедрение в отечественной энергетике новых высокоэффективных, экологически чистых технологий сжигания твердого топлива.

К одной из перспективных технологий сжигания твердого топлива относится низкотемпературная вихревая (НТВ). Концепцию НТВ-сжигания предложил на рубеже 70-х годов прошлого века профессор В.В. Померанцев. Отличительная особенность НТВ-технологии – принцип факельного сжигания грубоизмельченного топлива в условиях многократной циркуляции частиц в зоне активного горения. Технология прошла широкую апробацию и доказала свои главные преимущества: стабильное воспламенение низкосортных топлив, отсутствие шлакования поверхностей нагрева и низкий уровень вредных выбросов.

Большой вклад в теорию и практику НТВ-сжигания внесли ученики В.В. Померанцева – Ю.А. Рундыгин, Д.Б. Ахмедов, С.М. Шестаков, Б.В. Усик, Л.Т. Дульнева, В.Е. Скудицкий, Г.В. Альфимов, В.Ю. Захаров, Ф.З. Финкер и др. Их исследования позволили накопить значительный материал по НТВ-сжиганию и подтвердить эффективность технологии.

Однако на первых этапах освоения НТВ-сжигания наряду с положительными результатами были отмечены и недостатки: повышенный механический недожог топлива, эрозионный износ поверхностей нагрева, недостаточный перегрев пара. Отсутствовали методики для расчета пылеприготовительных систем (ППС) с угрубленным помолом топлива. Это затрудняло выбор и обоснование технических решений при реконструкции действующих и создании новых котельных установок и сдерживало широкое внедрение НТВтехнологии.

Работа выполнена в рамках отраслевой программы Минэнерго СССР, межвузовской программы "Повышение надежности, экономичности и экологичности энергетической системы РФ", ведомственной научной программы Рособразования "Развитие научного потенциала высшей школы".

Цель работы заключается в повышении эффективности низкотемпературного вихревого сжигания твердых топлив при модернизации действующих и создании новых котельных установок.

Поставлены и решены следующие основные задачи:

– на основе анализа процессов и опыта работы вихревых котлов установлены причины и взаимосвязи проблем НТВ-сжигания;

– на основе теоретических и экспериментальных исследований разработана и апробирована методика расчета размольной производительности ППС с быстроходными мельницами при бессепараторном помоле;

– на основе математического моделирования разработана и апробирована методика расчета сушки в ППС с быстроходными мельницами при бессепараторном помоле;

– разработаны и апробированы на действующем оборудовании новые технологические схемы и конструкции горелочно-сопловых устройств НТВтопок, которые позволили повысить эффективность вихревого сжигания торфа, высоковлажных, высокозольных, низкореакционных бурых углей, каменных углей и природного газа.

Научная новизна работы заключается в следующем:

– впервые на основе понятия кратности измельчения топлива экспериментально подтвержден закон Риттингера применительно к мельницам; разработан и апробирован новый методологический подход к исследованию и расчету, установлены закономерности измельчения топлива в мельницах, разработана и апробирована методика расчета размольной производительности ППС с быстроходными мельницами при бессепараторном помоле;

– предложена и апробирована математическая модель сушки полидисперсного материала в ППС с быстроходными мельницами;

– получены новые экспериментальные данные о работе ППС прямого вдувания с быстроходными мельницами при угрубленном помоле бурых углей, при различных режимах и составе сушильного агента, а также новые данные о работе НТВ-топок полуоткрытого типа при вихревом сжигании торфа, бурых и каменных углей;

– разработаны, апробированы и запатентованы новые технологические схемы и конструкции горелочно-сопловых устройств вихревых топок, позволяющие интенсифицировать тепло- и массоперенос, повысить экономичность сжигания и снизить вредные выбросы.

Практическая ценность работы определяется тем, что:

– реализованные в пакете прикладных программ методики расчета сушки и гранулометрического состава измельченного в мельнице топлива позволяют получить исходные данные для расчета выгорания топлива в НТВ-топке;

– внедрение новых технологических схем и конструкций горелочносопловых устройств позволило повысить эффективность НТВ-сжигания и снизить вредные выбросы при модернизации котельных установок паропроизводительностью от 18 до 61 кг/с на широкой гамме твердых топлив (торфе;

сланце; бурых углях; каменных углях марок Т, СС, Г и Д);

– отработана эффективная технологическая схема многотопливной НТВтопки для сжигания торфа, угля и природного газа;

– проверенные практикой технологические решения могут быть использованы при реконструкции действующего и создании нового котельнотопочного оборудования на других марках твердого топлива.

Реализация работы. Результаты работы использованы на Кумертауской ТЭЦ, Новомосковской ГРЭС, Кировской ТЭЦ-4, МУП "Южная тепловая станция" (г. Рубцовск), ТЭЦ Бумажного комбината (г. Инкоу, Китай), Хабаровской ТЭЦ-1, Балтийской ЭС (г. Нарва, Эстония), в проектах модернизации действующего и создания нового котельно-топочного оборудования на основе НТВ-сжигания, а также в учебном процессе.

Достоверность и обоснованность результатов работы подтверждается:

физической обоснованностью разработанных математических моделей и исходных предпосылок для расчетов; использованием апробированных методик исследований; результатами испытаний (в т. ч. межведомственных) и опытом эксплуатации котельных установок с НТВ-технологией сжигания; удовлетворительным согласованием расчетных данных с экспериментальными данными автора и других исследователей.

Автор защищает: результаты теоретических и экспериментальных исследований, разработанные методики расчета процессов измельчения и сушки в ППС с быстроходными мельницами (без сепаратора); технологические схемы и конструкции горелочно-сопловых устройств, обеспечивающие эффективное НТВ-сжигание твердых топлив; результаты внедрения выполненного комплекса работ в практику теплоэнергетики.

Личный вклад автора заключается в постановке задач исследований, их планировании и организации, обобщении экспериментальных данных и разработке математических моделей измельчения и сушки полидисперсного топливного материала в ППС с быстроходными мельницами, разработке технических заданий на проектирование, руководстве и участии в проектировании, авторском надзоре за монтажом, организации пуско-наладочных работ, режимно-наладочных, балансовых и специальных испытаний модернизированных котельных установок с НТВ-технологией сжигания.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались и обсуждались на Республиканской научно-технической конференции (НТК) "Повышение эффективности использования топлива в энергетике, промышленности и на транспорте" (Киев, 1989); Всесоюзном научно-техническом совещании по вопросам создания котельного оборудования для модернизации электростанций (Ростов-наДону, 1990); Международной конференции по энергетике и охране окружающей среды (Шанхай, Китай, 1995); Международной энергоэкологической НТК "Повышение эффективности использования топлива в энергетике, промышленности и на транспорте" (Санкт-Петербург, 1995); Международном симпозиуме по энергетике в целлюлозно-бумажной промышленности (Белгород, 1995); Российской НТК "Инновационные наукоемкие технологии для России" (Санкт-Петербург, 1995); II–IV научно-практических конференциях (НПК) "Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов" (Челябинск, 1996, 2001, 2007); НТК "Экология-97" (Санкт-Петербург, 1997); IV Международном симпозиуме по сжиганию угля (Пекин, Китай, 1999); I Международном Бизнес-Форуме "Информационные бизнестехнологии XXI века" (Санкт-Петербург, 1999); Зональном совещании по вопросам сжигания местных низкосортных углей (Владивосток, 1999); Международной НПК "Технология энергосбережения, строительство и эксплуатация инженерных систем" (Санкт-Петербург, 2000); Международной НПК "Проблемы и пути совершенствования угольной теплоэнергетики" (Киев, Украина, 2000); НПК "Внедрение современных технологий энергосбережения в промышленность и коммунальное хозяйство" (Санкт-Петербург, 2000); Всероссийском научно-техническом семинаре "Новые технологии сжигания твердого топлива: их текущее состояние и использование в будущем" (Москва, 2001); Научно-практическом семинаре "Энергоэффективные и энергосберегающие техника и технологии-2000" (Санкт-Петербург, 2000); НТК ДВГТУ (Владивосток, 1997, 1998); Семинаре ПЭИПК "Новые технологии эффективного использования топлива, модернизации и ремонта котельных установок" (Санкт-Петербург, 2000); Международной НПК "Устойчивое развитие и использование биотоплива – путь к реализации Киотского протокола и повышению комплексности использования древесины и торфа" (Санкт-Петербург, 2001); V Международной конференции "Теплоэнергетика XXI века: перспективы развития" (п. Верхнеднепровский Смоленской обл., 2002); Конференции "Котлы нового поколения; модернизация действующего котельного парка" (Санкт-Петербург, 2003); III НПК "Формирование технической политики инновационных наукоемких технологий" (Санкт-Петербург, 2003); III и V НПК "Угольная энергетика: Проблемы реабилитации и развития" (Алушта, Украина, 2004 и 2009); Всероссийском тематическом семинаре "Экология в энергетике-2004" (Москва, 2004); IV и VI Всероссийских семинарах вузов по теплофизике и теплоэнергетике (Владивосток, 2005; Красноярск, 2009); IV Международной НТК "Достижения и перспективы развития энергетики Сибири" (Красноярск, 2005); Национальной конференции по теплоэнергетике НКТЭ-2006 (Казань, 2006); VI и VII Всероссийских конференциях "Горение твердого топлива" (Новосибирск, 2006 и 2009); Международных конференциях по энергетике (Врнячка Баня, Сербия, 2008 и 2010); на Научном совете РАН по проблеме "Энергомашиностроение" (2005); в ОАО "ВТИ", ОАО "НПО ЦКТИ", ОАО "Сибэнергомаш", ОАО ТКЗ "Красный котельщик", ОАО "Башкирэнерго", ОАО "Свердловэнерго" и на кафедре РиПГС СПбГПУ в 1987–2010 гг.

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликовано 100 работ, в т. ч. 8 – в изданиях из перечня ВАК, получено 4 патента на изобретения России, 3 патента Украины и 3 Евразийских патента.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы, включающего 189 источников, и одного приложения. Она изложена на 227 с. текста, имеет 61 рисунок и таблиц. Общий объем диссертации – 234 с.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, сформулированы цель и задачи работы, отмечены научная новизна, практическая значимость полученных результатов и основные положения, выносимые на защиту.

Глава 1 посвящена анализу особенностей, опыта и недостатков НТВсжигания.

В отличие от традиционной технологии пылеугольного сжигания в прямоточном факеле, где основная часть топлива (до 92…96 %) сгорает в зоне активного горения (ЗАГ), расположенной вблизи горелок и занимающей относительно небольшой объем камерной топки, в НТВ-топке ЗАГ включает в себя еще и весь объем топочной воронки. Поэтому тепловое напряжение объема ЗАГ в НТВ-топке при равной мощности котлов в 1,5…2 раза ниже. Это позволяет снизить максимальную температуру в вихревой топке (примерно на 100…300 К) и за счет активного перемешивания выровнять температуру в вихревой зоне.

Пониженный уровень температур, ступенчатый ввод окислителя, многократная циркуляция горящих частиц и угрубление гранулометрического состава золы в совокупности улучшают показатели НТВ-топок по вредным выбросам (оксидам азота NOx и диоксиду серы SO2) и повышают эффективность работы золоулавливающего оборудования.

Активное перемешивание в вихревой зоне интенсифицирует тепло- и массообмен, улучшает условия воспламенения и выгорания топлива. Пониженная температура факела исключает шлакование поверхностей нагрева, что также повышает тепловую эффективность топки.

Подготовка топлива для НТВ-сжигания происходит в ППС с использованием, как правило, типовых быстроходных мельниц: молотковых (ММ) или мельниц-вентиляторов (М-В). Для подготовки пыли грубого помола отработаны ППС прямого вдувания с ММ и М-В, оборудованными упрощенными сепараторами, либо без сепараторов. Угрубление помола увеличивает производительность ППС и обеспечивает ее взрывобезопасность.

Аэродинамические схемы и конструкции горелочно-сопловых устройств вихревых топок можно классифицировать следующим образом:

по типу топки – открытая и полуоткрытая, последняя может быть с пережимом, либо с козырьками;

по исполнению устья топочной воронки – открытое и закрытое;

по типу системы нижнего дутья (СНД) – сопловой и камерный; возможно дискретное или непрерывно-распределенное исполнение.

Следует отметить, что НТВ-топки полуоткрытого типа с пережимом близки к известным высокотемпературным вихревым топкам (с пересекающимися струями) МЭИ, ВТИ и ЦКТИ, в которых пережим использован для формирования вихревого движения в ЗАГ, однако только в НТВ-топке вихревое движение факела дополнительно обеспечивается взаимодействием горелочных струй с потоками из СНД.

Опыт освоения НТВ-сжигания показал, что при определенных условиях возникают повышенный механический недожог топлива q4, эрозионный износ поверхностей нагрева, недостаточный перегрев пара.

Первые две проблемы в основном были связаны с несовершенством конструкции вихревой топки и горелочно-сопловых устройств, а иногда возникали при чрезмерно угрубленном размоле топливе.

Недостаточный перегрев был обусловлен скудностью экспериментальных данных о теплообмене в вихревых топках и, как следствие, ошибками в расчетах.

Анализ методического обеспечения НТВ-технологии сжигания высветил определенные пробелы.

Так, например, отработка систем подготовки топлива угрубленного помола (на основе ППС с быстроходными мельницами) в основном опиралась на экспериментальную проверку различных технических решений, которые, как правило, базировались на приближенных расчетных оценках и экстраполяции нормативных зависимостей в область грубого помола. В ряде случаев это не давало ожидаемого результата, что существенно осложняло внедрение НТВ-технологии и приводило к материальным издержкам.

Рекомендуемый диапазоном помола для НТВ-сжигания R90 = 70…90 % находится за пределами применимости нормативного метода (R90 не более 40…65 %).

Как известно, размольная производительность Вм, кг/с, мельницы определяется произведением параметров, учитывающих конструктивные и режимные характеристики мельницы Сконстр, физико-технические характеристики измельчаемого топлива Кразм, тонину помола Ктонк, энергетическую нагрузку мельницы Снагр и условия ее вентиляции Квент:

Вм = Сконстр Снагр Кразм Ктонк Квент. (1) Анализ показал, что конструкция сепаратора влияет на все параметры, входящие в равенство (1). В частности, для грубого помола характер зависимости Ктонк = f (R90) резко изменяется.

Выявились существенные расхождения нормативных методов расчета ППС с экспериментальными данными, полученными на промышленных установках. Показано, что погрешность нормативного метода расчета Вм в области грубого помола может достигать 100 %.

Нормативный метод расчета сушки топлива в ППС основан на балансовых соотношениях в предположении достижения пылью равновесной влажности. Фактически такая степень подсушки измельчаемого материала возможна лишь при очень тонком помоле и весьма продолжительном времени пребывания топлива в ППС. Время пребывания топлива в ППС с быстроходными мельницами составляет несколько секунд, и пренебрежение кинетикой сушки в этом случае приводит к недопустимым погрешностям расчета.

К анализу методик определения конечной влажности пыли в ППС с быстроходными мельницами привлечены результаты исследований ВТИ, ЦКТИ, БелЭНИН и др. Показано, что в основном разработчики предлагают эмпирические зависимости, апробированные на ограниченном количестве объектов.

Попытку учесть кинетику сушки содержит проект новой редакции норм, однако область применения предлагаемых в нем зависимостей ограничена по пл влажности пыли W = 0,5...20 %, тонине помола R90 = 8...60 % и не охватывает ППС, предназначенных для угрубленного помола.

Расчеты конечной влажности пыли, выполненные по известным методикам для ППС прямого вдувания, для М-В 1600/600/980 без сепаратора при угрубленном помоле высоковлажного башкирского угля дали существенное расхождение с опытными данными: относительное отклонение варьировалось в пределах 26...52 %.

Таким образом, отсутствие надежных методов расчета ППС с угрубленным помолом является пробелом в методическом обеспечении НТВтехнологии сжигания.

В главе 2 приведены результаты теоретических и экспериментальных исследований закономерностей измельчения топлива в мельницах.

В качестве характеристики гранулометрического состава топлива наряду с традиционными показателями R5. и R90 предложено использовать средние по массе размеры частиц Ds (для дробленки) и ds (для пыли).

Показано, что кратность измельчения топлива в мельнице is = Ds / ds хорошо согласуется с показателем помола R90 и более достоверно характеризует интенсивность измельчения по сравнению с величиной imax = Dmax / dmax, определяемой как отношение максимальных размеров кусков до размола Dmax и после него dmax.

Расчет показал, что для промышленных мельниц, оснащенных сепараторами, кратность измельчения is = 20…100, а imax = 10…180 [нижний предел соответствует размолу бурых углей в быстроходных мельницах, верхний – антрациту в шаровых барабанных мельницах (ШБМ)].

В теории измельчения наиболее известны законы Риттингера (энергия разрушения пропорциональна вновь образованной поверхности), Кика – Кирпичева (работа пропорциональна объему измельчаемого тела), Бонда (эмпирическая зависимость энергозатрат от параметров измельчения). Согласно этим законам, удельная энергия, затраченная на размол, Э, Дж/кг, пропорциональна показателю измельчения P, принятому по соответствующей гипотезе. Например, закон Риттингера можно записать в следующем виде:

is Э kRPR kR, (2) Ds где kR – коэффициент пропорциональности (Риттингера), Джм/кг; PR – показатель измельчения (Риттингера), м–1, PR = (is – 1)/Ds.

Законы Кика – Кирпичева и Бонда дают, соответственно, 0,5 0, Э kK PK kK ln is и Э kBPB kB(is 1)Ds.

Проверка законов измельчения выполнена по экспериментальным данным, полученным В.П. Осокиным при размоле воздушно-сухого экибастузского угля в вентилируемой стендовой ММ, имеющей диаметр ротора 0,3 м, с инерционным сепаратором. В опытах расход топлива В изменялся в пределах 11…25 кг/с при окружной скорости ротора u, равной 50…78 м/с; кратность измельчения is изменялась в пределах 18…250 при исходной крупности топлива Ds = 3,4…12,8 мм, Dmax = 7…25 мм.

Аппроксимация экспериментальных данных (рис. 1) прямыми е(РR), е(РK), е(РB) (где е – удельные затраты энергии на размол, приведенные к мощности при u = 50 м/с) выявила преимущество закона Риттингера по сравнению с законами Кика – Кирпичева и Бонда.

В дальнейших исследованиях использовался закон Риттингера и представления о кратности измельчения is.

Коэффициент Риттингера kR в уравнении (2) учитывает условия измельчения и характеристики измельчаемого материала. В первом приближении к ним относятся:

1) параметр, учитывающий конструкцию и режим работы (например, частоту вращения ротора, вентиляцию) мельницы, kc, где индекс с означает "условие" (от англ. condition);

2) параметр, учитывающий физико-химические и физико-механические свойства измельчаемого материала, kg, где индекс g означает "измельчение" (от англ. grind), который можно назвать коэффициентом сопротивления измельчению.

е 102, е 102, Дж/кг Дж/кг 20 P 0 2 4 K 0 10 20 P 10-3, м-R б) а) е 102, Дж/кг Рис. 1. Зависимость удельной энергии при размоле экибастузского угля в стендовой ММ от показателя измельчения, 10 принятого по различным законам:

а) – Риттингера (достоверность аппроксимации R2 = 0,96);

б) – Кика – Кирпичева (R2 = 0,32);

0 50 100 1P, м-0,B в) – Бонда (R2 = 0,74) в) Закон Риттингера (2) можно записать в следующем виде:

kg Э kRPR PR. (3) kc Для коэффициента kg предложено соотношение 6kmkW kg , (4) к где km – параметр, отражающий затраты энергии на образование 1 м2 поверхности, Дж/м2; kW – поправка на влажность; к – кажущаяся плотность материала, кг/м3.

Выдвинута и экспериментально подтверждена гипотеза о том, что n km Ак. (5) Обработка опытных данных Грюндера, изучавшего измельчение различных материалов (бурого и каменного углей, стекла и др.), в пределах изменения km = 0,5…3,3 Дж/м2 и к = 1000…2500 кг/м3 дала в формуле (5) показатель степени n = 2,07 и коэффициент пропорциональности А = 310–7 (при дисперсии аппроксимации R2 = 0,997).

В расчетах ППС используют относительный лабораторный коэффициент размолоспособности Kло = Э эт /Э. Введем понятие относительного коэффициента измельчаемости KG, равного отношению коэффициентов сопротивления эт измельчению эталонного топлива kg к испытуемому kg. Из уравнения (3) эт эт эт имеем равенства kg Ээтkc / PR и kg Эkc / PR, отношение которых при эт эт эт эт kc = kс = const, PR = PR = const (т. е. Ds = Ds = const и ds = ds = const) дает выражение эт kg Ээт KG , (6) kg Э из которого следует, что относительные коэффициенты KG и Kло являются аналогами и оба характеризуют сопротивляемость топлива измельчению. Однако численно эти коэффициенты различаются, т. к. коэффициент KG связан с осредненными размерами частиц, а коэффициент Kло определяют по приближенной зависимости, связывающей поверхность пыли с остатком на сите R90.

На основе анализа гранулометрических характеристик 28 различных материалов (Kло = 0,64…2,8), измельченных в Топливной лаборатории ВТИ, а также данных литературы (по 141 топливу) установлена приближенная связь KG (Kло )1,4. (7) Показатель измельчения PR в уравнениях (2) и (3) однозначно связывает крупность топлива до размола Ds и после него ds. С другой стороны, как видно из уравнения (3), PR зависит от конструкции измельчителя (kс), размолоспособности топлива (kg) и удельной энергии, затраченной на размол (Э). Из уравнения (3) следует, что при Э = const, kс = const и kg = const показатель измельчения is PR const, (8) Ds и is PRDs 1. (9) Другими словами, с повышением исходной крупности топлива Ds пропорционально должна возрастать и величина (is – 1), включающая кратность его измельчения.

Проверка уравнений (8) и (9) выполнена по экспериментальным данным ВТИ, БелЭНИН и В.П. Осокина, полученным при измельчении различных топлив в лабораторных и стендовых установках.

Измельчение каменных и бурых углей, шлама, сланца (12 топлив с Кло = 0,56…1,86, Ds = 0,145…8,3 мм; 88 опытов, данные ВТИ и БелЭНИН) в воздушно-сухом состоянии проводилось методом истирания в невентилируемой лабораторной ШБМ. Обработка данных (рис. 2) подтвердила линейный характер зависимости (9) с достоверностью аппроксимации R2 = 0,983…0,999.

i s - Рис. 2. Зависимость кратности - - измельчения is от среднего по массе - размера Ds частиц в исходной пробе - (размол воздушно-сухих углей - - 7 в лабораторной ШБМ):

- 1 – нерюнгринский СС (Кло = 1,86);

2 – подмосковный 2Б (Кло = 1,77);

3 – донецкий Т (Кло = 1,68);

4 – кузнецкий Г (Кло = 1,55);

5 – березовский 2Б (Кло = 1,44);

6 – башкирский 1Б (Кло = 1,4);

7 – шлам АШ (Кло = 1,4);

8 – кузнецкий Т (Кло = 1,29) 0 0,5 1 1,5 2 2,D, мм s Аналогичный результат получен при обработке данных ВТИ по измельчению ударом в приборе ОР-ВТИ и раздавливанием по методу Хардгрова (в модели невентилируемой среднеходной мельницы) АШ, кузнецкого каменного и березовского бурого углей (Кло = 1,04…1,56; 42 опыта).

Следующим подтверждением уравнения (9) служат зависимости is, полученные при измельчении воздушно-сухого экибастузского угля на стенде с вентилируемой ММ, от среднего (по массе) исходного куска Ds и от удельной энергии е, затраченной на размол. Как видно на рис. 3, при е = const кратность измельчения is возрастает с увеличением Ds линейно.

ги Анализ размола воздушно-сухого (W = 13 %) и увлажненного (W = 32 %) назаровского бурого угля (на стенде БелЭНИН) в вентилируемой модели М-В 1600/500/980, уменьшенной в 5,33 раза, без сепаратора в изотермических условиях (32 опыта, Ds = 2,2…50 мм, D = 1,25…60 мм) подтвердил закон Риттингера и показал (рис. 4), что повышение влажности угля от гигроскопической до близкой к рабочей снижает интенсивность измельчения не значительно. Усредненные показатели измельчения PR различались в пределах погрешности определения (около 10 %). Полученный результат принципиально расходится с устоявшимися представлениями о влиянии влаги на размолоспособность топлива и противоречит нормативным зависимостям, учитывающим поправки на влажность Пвл1 и Пвл2.

3 i s 102, Дж/кг:

e - 24,2 - 16, - 8,Рис. 3. Изменение крат - 4,ности измельчения в 1зависимости от удельной энергии (обработка данных В.П. Осокина) 0 4 8 12 D, мм s Экспериментальные иссле1 i s дования размола в промышлен- ных условиях проводились парал- лельно с отработкой технологических схем ППС прямого вдувания для НТВ-топок.

Было исследовано 6 вариантов ППС с М-В 1600/600/980: с типовым инерционным сепаратором и пылеконцентратором (ПК);

0 20 40 D, мм s с сепаратором УралВТИ и ПК; без Рис. 4. Изменение кратности измельчения сепаратора, но с ПК (газовая и назаровского бурого угля воздушная сушка); без сепаратора на стенде БелЭНИН при влажности:

и ПК (газовая, газовоздушная и 1 – W = 13 %; 2 – W = 33 % воздушная сушка).

Установлено, что максимальное угрубление помола при допустимой (по условиям нормальной работы оборудования) нагрузке на башкирском угле обеспечивают:

ППС с типовым инерционным сепаратором и ПК – до R1000 = 7 %;

R90 = 74 %; ds = 0,19 мм; is = 27; при Вм = 5,7 кг/с;

ППС с прямоточным сепаратором УралВТИ и ПК (газовая сушка) и ППС без сепаратора, но с ПК (газовая и воздушная сушка) – до R1000 = 13 %;

R90 = 67 %; ds = 0,17 мм; is = 30; при Вм = 5,9 кг/с;

ППС без сепаратора и ПК (газовая, газовоздушная и воздушная сушка) – до R1000 = 30 %; R90 = 90 %; ds = 0,55 мм; is = 9; при Вм = 10...11 кг/с.

Максимальная производительность по топливу бессепараторных ППС ограничена условиями пневмотранспорта (при наличии ПК) и условиями сушки (в отсутствие ПК).

Схемы ППС с газовоздушной и воздушной сушкой позволяют регулировать вентиляцию М-В и снизить присосы до Кпрс = 0,1...0,15. Однако ППС с ленточными питателями при воздушной сушке недостаточно надежны.

Удельные затраты электроэнергии на размол и пневмотранспорт Эобщ для ППС без сепаратора и ПК при максимальной нагрузке (Вм = 10...11 кг/с) снижаются до 5 кВтч/т.

i s Э40, общ кДж/кг 0 1 000 P2 0, м-R 2 6 10 В, кг/с м Рис. 6. Зависимость удельной энергии, Рис. 5. Изменение кратности затраченной на размол и пневмотранс измельчения в зависимости порт, от показателя измельчения от производительности мельницы при размоле башкирского бурого угля при различной исходной в ППС с М-В 1600/600/9крупности топлива: без сепаратора и ПК в режимах – Ds = 13,5 мм; – Ds = 17,3 мм газовой () и газовоздушной () сушки В ППС без сепаратора и ПК кратность измельчения is растет с повышением крупности Ds исходного топлива и снижается с увеличением топливной загрузки мельницы Вм (рис. 5). Показатель измельчения PR изменяется в пределах 860…1600 м–1 (при топливной нагрузке Вм = 4,2…11,4 кг/с). Удельные затраты энергии на размол Эобщ (рис. 6) зависят от показателя PR линейно (с достоверностью аппроксимации 0,87), что подтверждает закон Риттингера.

Тангенс угла наклона аппроксимирующей линии на рис. 6 равен коэффициенту пропорциональности kR в уравнениях (2) и (3); для ППС с М-В 1600/600/9(без сепаратора и ПК) kR = 24 (Джм)/кг. Таким образом, в широких пределах изменения топливной нагрузки отношение Эобщ / PR является постоянным и равным коэффициенту Риттингера kR.

Для НТВ-топок полуоткрытого типа (с закрытым устьем топочной воронки и сопловым исполнением СНД) отработана и рекомендована к внедрению технологическая схема ППС с М-В без сепаратора и ПК с газовоздушной сушкой, позволяющая угрубить помол высоковлажного бурого угля до R90 = 90 %, R1000 = 30 % и dmax 6 мм при максимальной топливной нагрузке Вм = 10…11 кг/с.

Угрубление помола в ММ отработано на промышленной ППС с ММТ 1500/2510/735 для харанорского, баганурского и гусиноозерского бурых углей (сушильный агент – горячий воздух) в четырех вариантах исполнения инерционного сепаратора и без него.

В ППС без сепаратора (при Вм = 6…14 кг/с) помол имел следующие характеристики: R10. = 0,1…3 %, R5. = 4…10 %, R1000 = 38…63 %, R360 = 50…80 %, ds = 1,5…2,6 мм и dmax = 7…16 мм. Кратность измельчения в зависимости от исходной крупности топлива изменялась в соответствии с законом Риттенгера (рис. 7) с достоверностью аппроксимации опытных данных 0,93; показатель измельчения PR составил 230…580 м–1.

i 2,s мм d, s 2,1,B, кг/(м2с):

м 1,0,1,0,0 5 10 15 D, мм s 5 10 15, м/с Q Рис. 7. Изменение кратности измельчения в зависимости от среднего Рис. 8. Изменение среднего размера размера куска исходного топлива зерна в зависимости от расхода при размоле бурых углей восточных сушильного агента и удельной месторождений в ППС нагрузки на ротор мельницы с ММТ 1500/2510/735 без сепаратора Влияние топливной загрузки Вм и исходной крупности топлива Ds на кратность измельчения is оказалось аналогичным ППС с М-В.

Четкой зависимости влияния вентиляции мельницы на крупность измельчения проследить не удалось. Так, в двух сериях опытов (рис. 8) при неизменных удельных нагрузках топлива на ротор мельницы Вм, равных 1,6 и 2 кг/(м2с), и изменении расхода сушильного агента Q1 в пределах от 9,2 до 18,9 м3/с средний размер зерна ds менялся в диапазоне от 1,55 до 1,96 мм, что укладывается в погрешность определения ds.

Отработан и рекомендован к внедрению для НТВ-топок полуоткрытого типа (с закрытым устьем топочной воронки и сопловым исполнением СНД) инерционный сепаратор к ППС с ММ, позволяющий угрубить помол бурого угля до R90 = 85...90 %, R1000 = 15...20 % и dmax 10 мм при максимальной топливной нагрузке Вм = 12…14 кг/с.

Глава 3 посвящена методикам расчета упрощенных (без сепаратора) ППС с быстроходными мельницами.

Предложен новый подход к расчету размольной производительности быстроходных мельниц, суть которого сводится к следующему.

1. Для характеристики гранулометрического состава топлива до и после размола предлагается использовать средние по массе размеры Ds и ds.

2. Кратность измельчения топлива в мельнице is определяется как отношение средних по массе размеров частиц до размола Ds и после него ds.

3. В качестве основного уравнения, описывающего связь затрат энергии на размол топлива Э и показателей измельчения (PR, is, ds), принята вытекающая из закона Риттингера зависимость (2) или ее эквивалент (3).

4. Конструктивный параметр kc для быстроходных мельниц на данном этапе определён по нормативным зависимостям.

5. Размольные свойства топлива учитываются коэффициентом сопротивления измельчению kg. В пересчетах с одного топлива на другое можно использовать относительный коэффициент измельчаемости KG.

6. Крупность исходного топлива Ds связана со степенью помола is и показателем измельчения соотношением PR = (is – 1)/Ds.

7. Влиянием влажности топлива на коэффициент сопротивления измельчению kg в первом приближении можно пренебречь.

8. В качестве основной величины принята размольная производительность Вм (в том числе при работе на высоковлажном топливе). Расчет сушки производится по размольной производительности мельницы.

Из уравнения (3) с учетом того, что Э = N / Bм, получено выражение для размольной производительности мельницы Bм N kR PR1, кг/с, (10) где N – мощность, затраченная на размол, кВт.

Учитывая, что для каждого топлива соотношение Э / PR в уравнении (3) является постоянным и равным коэффициенту пропорциональности Риттингера kR = kg / kс, при переходе на другое топливо и типоразмер мельницы (в общем случае, когда kс const и kg const) пересчет коэффициента kR1 на kR2 можно выполнить следующим образом:

kc1 KG kR2 kR1 , (11) kc 2 KG где индексы 1 и 2 относятся к исходным и новым условиям измельчения, соответственно.

Проверка того, насколько применима формула (10), выполнена на экспериментальных данных, полученных при испытании промышленной ППС с МВ 1600/600/980 при бессепаратороном размоле башкирского угля в режимах газовой и газовоздушной сушки.

Во время опытов значения отдельных показателей изменялись в следующих пределах: нагрузка мельницы Вм = 4,2…11,4 кг/с; гранулометрический состав исходного топлива R5. = 35…67 %, R10. = 20…45 % и Dmax – до 60 мм r при влажности W = 56…59 %; гранулометрический состав продукта измельчения R90 = 67…91 %, R1000 = 15…31 % и dmax = 4…6 мм при влажности пл W = 32…51 %; влагосъем W = 0,12…0,4 кг/кг; кратность измельчения топлива is = 13…24, показатель измельчения PR = 860…1600 м–1 и удельный расход электроэнергии на размол Эобщ = 18,7…37,8 кДж/кг (5,2…10,5 кВтч/т).

Усредненное по опытам знаВ, кг/с опыт чение коэффициента Риттингера для башкирского угля и данного - типоразмера мельницы составило - kR = 24 Джм/кг (при kс = 2,27 и kg = 54,5). Расчет по формуле (10) согласуется с опытными данными в пределах 15 % (рис. 9).

Методика расчета конечной влажности измельченного топлива 0 4 8, кг/с В расч основана на математическом моделировании сушки влажного поРис. 9. Сопоставление расчетных и опытных лидисперсного материала в сквоз значений производительности М-В при размоле башкирского угля в режимах ном двухфазном потоке с учетом газовой (1) и газовоздушной (2) сушки кинетики процесса и неизотермичности частиц твердой фазы. В первую очередь методика ориентирована на ППС с М-В, которые предназначены для размола высоковлажного топлива.

Тракт ППС прямого вдувания с М-В без сепаратора можно разделить на три участка: трубу-сушилку (сушка топлива во взвешенном состоянии в нисходящем прямотоке), полость мельницы (сушка и размол топлива) и напорный пылепровод (сушка в восходящем прямотоке). Полагая, что размол происходит при контакте частиц топлива с рабочими лопатками быстроходного колеса мельницы, можно считать, что время размола пренебрежимо мало по сравнению с общим временем пребывания материала в ППС. Тогда можно принять, что сушка протекает только на нисходящем и восходящем участках тракта ППС, длина которых определяется компоновкой оборудования.

Расчетная схема тракта ППС в простейшем случае (без сепаратора и ПК) представлена на рис. 10. Начальное сечение тракта A – место ввода сырого топлива. Сечение B – переход нисходящего потока в восходящий – соответствует полости мельницы, сечение C соответствует выходному сечению горелки.

Рис. 10. Расчетная схема тракта ППС прямого вдувания с быстроходной мельницей: A, B, С – характерные сечения тракта;

L – текущая координата; 1 – исходное топливо;

2, 3 – присос холодного воздуха; 4 – инертные газы; 5 – присадка горячего воздуха; 6 – отработавший сушильный агент; 7 – пыль При построении математической модели сушки полидисперсного материала в сквозном двухфазном потоке приняты следующие допущения: задача одномерна (т. е. осреднение концентраций, температур и т. д. по сечению потока); частицы имеют шарообразную форму (при этом поля температуры и влажности в них одномерны); физические свойства по радиусу частицы не меняются; отсутствуют агрегирование и дробление материала; частицы топлива не взаимодействуют между собой; частицы одной фракции ведут себя одинаково.

Поле температуры в шаровой частице аппроксимировано зависимостью, предложенной А.А. Шрайбером и В.Д. Глянченко, Т(r, ) = + r m, (12) где Т, r – соответственно температура и текущий радиус частицы; – время;

= (), = () – функции времени; m = m(Bi, Fo), где Bi – число Био, Fo – число Фурье.

Процесс термической обработки состоит из трех стадий: прогрева (I), сушки при постоянной скорости (II) и сушки при падающей скорости (III).

Принято, что сушка протекает в мягком режиме, т. е. влага внутри частицы перемещается в виде жидкости, а испарение идет только с поверхности частиц.

Сначала определяем вид функций и для каждой из стадий процесса.

Расчет температуры частицы основан на том, что перенос теплоты в частице учитывается более детально, чем массоперенос. Поэтому конкретный вид функций и зависит от теплового состояния частицы, которое, например, для второй стадии процесса (периода постоянной скорости сушки) определяется граничным условием первого рода:

T (R,)II Tм, (13) где Tм – температура мокрого термометра. Затем из теплового баланса частицы определяем дифференциальные зависимости для средних по ее объему температуры T и влагосодержания W. Для периода постоянной скорости сушки dT 12(m 3) (Tм T ), (14) d II c 12(Tg Tм ) Tм T dW , (15) Bi (m 3) Tg Tм d d~2 r II где , с – теплопроводность и удельная изобарная теплоемкость частицы, со~ ответственно; d, – плотность сухой и влажной частицы, соответственно; r – скрытая теплота испарения; – размер (эквивалентный диаметр) частицы;

Tg – температура газов.

В периоды прогрева (I) и падающей скорости сушки (III) температура поверхности частицы зависит от того, какая доля теплоты, полученной от сушильного агента, пойдет на ее нагрев и испарение влаги. При этом на поверхности частицы действуют граничные условия третьего рода:

T (R, ) 1 dW [Tg T (R, )] d~, (16) r r 6 d где – коэффициент теплоотдачи. Для обоих периодов 6Nug dT 1 dW Bi (Tg T ) d ~ 1 , (17) r d d I, III c m 3 где g – теплопроводность газа; Nu – число Нуссельта. Скорость сушки в периоде прогрева (I) можно задать приближенной зависимостью, предложенной А.В. Лыковым:

T (R, ) TdW dW , (18) d d I II Tм Tгде T0 – начальная температура частицы. Для периода падающей скорости сушки (III) используется формула Г.К. Филоненко (W Wp )k dW dW , (19) d d III II A (W Wp )k где A, , k – экспериментальные коэффициенты; W, Wp – среднее текущее и равновесное влагосодержания частиц, соответственно, кг/кг.

Температура поверхности частицы в период прогрева (I) Tg TBi T (R, )I (T PTм )(1 Р)1, где P , (20) m 3 Tм Tчто позволяет определить время перехода в период с постоянной скоростью сушки (II). Переход к третьему периоду определяется достижением частицей критического влагосодержания Wкр и условием dW dW 1. (21) d d III II Из соотношений (19) и (21) следует зависимость для критического влагосодержания A k Wкр = W = Wр + . (22) 1 Равновесное влагосодержание частицы Wp можно определить по уравнению Ленгмюра:

Wp = [D E(Tg 273)][ /(F – )]0,5, (23) где D, E и F – постоянные, зависящие от вида топлива; – относительная влажность среды, %. При температуре окружающей среды, большей 373 К, принимают Wp = 0.

Для замыкания системы необходимо добавить уравнения движения частиц, теплового баланса, движения газа-теплоносителя и начальные условия.

В уравнении движения частиц учтены только силы аэродинамического сопротивления и гравитации. Отличие формы реальных частиц от шаровой учтено коэффициентом аэродинамического сопротивления.

Гранулометрическую характеристику исходного топлива представим в виде равных по массе (в сухом состоянии) i условных фракций частиц с приведенными (эквивалентными) размерами i. Расчет сушки строится следующим образом. В выбранном сечении тракта сравниваем среднее текущее влагосодержание W с критическим Wкр. При W < Wкр производные dTi / dL и i i dWi / dL определяем по формулам для III периода. Если же W > Wкр, то сравi ниваем температуры Ti(R, ), вычисленные по формуле (20), с температурой мокрого термометра Tм. Если Ti(R, ) < Tм, используем формулы I периода, в противном случае – II периода. Приведенные выше дифференциальные уравнения относительно неизвестных ui, Ti, Wi и Тg интегрируются численными методами (предполагается, что в начальном сечении потока их значения известны). При этом учитывается изменение компонентного состава газатеплоносителя, физических свойств (i, g, сi, сg, , i, g) фаз, а также, величин Rei, Nui, Bii (соответственно чисел Рейнольдса, Нуссельта и Био для i-ой частицы) по координате L, поскольку ui, Ti, Wi и Тg вычисляются для различных сечений. По достижении сечения В (мельницы) изменяем дисперсный состав твердой фазы (либо принимаем по опытным данным, либо определяем приведенным выше расчетом). В результате решения задачи получаем информацию о термообработке топлива вдоль тракта.

Для расчета сушки создана прикладная программа "DRYING" (на языке программирования Delphy) для персональных компьютеров с операционной системой Windows. Система уравнений, описывающая процессы тепло- и массообмена в сквозном двухфазном потоке, решается методом Рунге-Кутта.

В расчетах использованы данные промышленных экспериментов на ППС с М-В; результаты расчетов сопоставлены с экспериментом.

Расчет сушки в ППС с М-В 1600/600/980 при бессепараторном помоле башкирского бурого угля выполнен в диапазоне изменения производительности мельницы Вм = 4,2…9,9 кг/с. Исходные данные изменялись в следующих пределах: влажность и крупность дробленки Wtr = W0 = Wi 0 = 56,4…58,8 %;

R5. = 35...48 %, R10. = 20...30 %, Ds = 8,9...13,5 мм и Dmax 50…60 мм; крупность пыли R90 = 67...88 %, R1000 = 15...30 %, ds = 0,59...1,03 мм и dmax 4…6 мм; расход и температура сушильного агента (продуктов сгорания) на входе в ППС, соответственно, gс.а1 = Gg0 = 4,44…6,33 кг/кг и Тс.а1 = Тg0 = 963…1042 К.

Расчетные значения температуры сушильного агента на выходе из установки (Тс.а2)р отличались от опытных значений (Тс.а2)оп = 355…388 К в пределах (–3…+24) К, соответствует относительному расхождению результатов (– 0,8…+6,5) %. Расчетные значения средней влажности пыли Wрпл отличалось пл от опытных значений Wоп = 32,1…46,1 % в пределах (+0,5…+3,2) %, что соответствует относительному расхождению результатов (+1,2…+10) %.

Расчет устройства нисходящей сушки ППС с М-В 1600/600/980 (с сепаратором) на чихезском, бикинском и березовском бурых углях выполнен с использованием опытных данных П.А. Иванова. В диапазоне производительности мельницы Вм = 2,7…6,8 кс/с исходные данные изменялись в следующих пределах: гранулометрический состав топлива R5. = 30…45 %, R10. = 12…18 % и Dmax = 25…40 мм, его влажность Wtr = W0 = Wi 0 = 34,8…45,9 % и температура Т0 = Ti 0 = 293 K; расход инертных газов Gg0 = 5,73…8,17 кг/с и их температура Тс.а1 = Тg0 = 963…1042 К.

Опытные значения температуры сушильного агента в конце устройства нисходящей сушки изменялись в пределах (Тс.а)оп = 566…891 К. Расчетные значения (Тс.а)р отличались от опытных в пределах (–9…+30) К, что соответствует относительному расхождению результатов (–1…+5) %.

Таким образом, предложенная методика значительно точнее существующих. Кроме того, численное моделирование позволяет описать процессы тепло- и массопереноса по тракту ППС, задает неравномерность термообработки топлива в сечениях, показывает, как влияет геометрия ППС и режимные параметры на эффективность сушки.

Глава 4 посвящена разработке и внедрению новых технологических схем НТВ-сжигания различных топлив.

Многолетний опыт сжигания высоковлажных башкирских углей в прямоточном факеле в котлах ТП-14А (номинальной паропроизводительностью Dн = 61 кг/с; с давлением острого пара pпе = 9,8 МПа и его температурой Тпе = 813 К; тепловой мощностью Qк = 153 МВт) на Кумертауской ТЭЦ не решил главных проблем, связанных с ограничением производительности ППС с М-В, и, как следствие, снижением паровой нагрузки, потерей устойчивости воспламенения, ухудшением выгорания топлива. Подсветка факела газом (с долей по тепловыделению до qг = 0,5…0,7) вызывала шлакование топки, что усугубляло недостатки эксплуатации.

Перевод котла ТП-14А на НТВ-сжигание заключался в реконструкции негазоплотной топки путем создания пережима фронтового экрана (bп.т /bт = 0,4), перекрытия в плане устья топочной воронки и установки в нем СНД. Реконструкция четырех ППС с М-В 1600/600/980 выполнена путем демонтажа сепараторов, ПК, сбросных горелок, но с сохранением сушки топлива продуктами сгорания. Прямоточные пылегазовые горелки (4 шт.) установлены на нижней образующей пережима топки с наклоном вниз под углом 45.

НТВ-сжигание обеспечило устойчивое горение высоковлажного топлива при нагрузках (0,5…1,0)Dн с проектными параметрами пара, что позволило отказаться от подсветки факела газом и устранило шлакование. За счет упрощения ППС и угрубления помола топлива сняты ограничения на производительность мельниц и обеспечена взрывобезопасность.

Однако неудачная конструкция горелок привела к росту среднерасходной скорости горелочных потоков до 40...50 м/с, что вызвало эрозионный износ заднего ската топочной воронки. Кроме того, на первом этапе НТВ-сжигания наблюдался повышенный недожог топлива q4 (до 3 %).

Анализ показал, что рециркуляция продуктов сгорания в схемах ППС с М-В влияет на топочный процесс и зависит от характеристик топлива. Так, r например, повышение приведенной влажности Wпр башкирского угля с 5,5 до 7,2 кг%/МДж увеличивает топливную нагрузку на одну ППС с 6,3 до 8,3 кг/с, при этом доля рециркуляции газов rпл уменьшается на 20 %, а расчетная адиабатическая температура горения Та снижается примерно на 80 К. Присадка к сушильному агенту горячего воздуха позволяет снизить присосы в ППС пл и рециркуляцию rпл, одновременно повысив Та. При этом время пребывания частиц в прямоточной части факела увеличивается, что способствует снижению потерь с недожогом q4.

Для повышения эффективности НТВ-сжигания башкирских углей и устранения износа топочных экранов на втором этапе реконструкции ППС были переведены в режим газовоздушной сушки; изменена конструкция горелочных устройств.

Исследования (на обоих этапах) вихревого сжигания башкирских углей (Wtr = 53...58 %; Аr = 6,3...10 %; Qir = 8,1...9,6 МДж/кг) проведены в диапазоне нагрузок (0,4...1,0)Dн без подсветки факела газом и при работе трех ППС. Характеристики пыли изменялись с ростом нагрузки в следующих пределах:

пл W = 25...45 %, R1000 = 12...30 % и R90 = 65...90 %. Температура перегретого пара поддерживалась в диапазоне Тпе = 803...818 К. Тепловое напряжение ЗАГ qv(ЗАГ) составляло 235…535 кВт/м3, а топки в целом qv(т) – 64…147 кВт/м3.

Новая конструкция горелок позволила поддерживать среднерасходные скорости горелочного потока на уровне wгор = 22...24 м/с, что исключило эрозионный износ заднего ската топочной воронки. Оптимальное отношение суммарного горелочного импульса к общему импульсу потока нижнего дутья во всем диапазоне нагрузок котла составило в среднем 2,5, в то время как на первом этапе оно доходило до 3,2...4,5. Новый режим сушки позволил повысить долю первичного воздуха до rпер 0,6, что в сочетании с пониженными скоростями горелочных потоков улучшило воспламенение топлива и снизило потери q4 до 0,4…0,6 % (рис. 11), что находится в пределах нормативных значений.

15Т, К q4, % max Этап 14Этап 141313120,2 0,4 0,6 0,8 r пер D /D 0,4 0,6 0,8 н Рис. 11. Зависимость потерь Рис. 12. Зависимость максимальной с механическим недожогом от доли температуры в топке котла ТП-14А-НТВ первичного воздуха в модернизи- от относительной нагрузки при рованном котле ТП-14А-НТВ газовой () и газовоздушной () сушке В режимах ППС с газовоздушной сушкой максимальная температура факела Тmax примерно на 50...60 К выше, чем при газовой сушке (рис. 12), что согласуется с расчетными оценками Та. Опытные значения температуры на выходе из топки при газовоздушной сушке оказались на 10...20 К ниже, чем при газовой сушке. Таким образом, при переходе с газовой сушки на газовоздушную тепловая эффективность работы топки несколько повышается. При нагрузках, близких к Dн, опытное значение коэффициента тепловой эффективности стен топки составило ср = 0,60 ± 0,02 (при параметре, характеризующем поле температуры, М = 0,48).

Заметное снижение q4 на втором этапе работ позволило поднять (в диапазоне рабочих нагрузок котла) КПД (брутто) на 1...2 % и довести его до уровня к = 86...87,6 % (рис. 13).

Усредненная концентрация NOx в уходящих газах в диапазоне нагрузок (0,6…0,93)Dн изменялась в пределах 150...275 мг/м3 *.

Общая наработка котла ТП-14А-НТВ к 2010 г. превысила 120 тыс. ч, в том числе после второго этапа работ – более 100 тыс. ч.

88к 3 , % q, % Этап Этап Этап Этап 0,4 0,6 0,8 D /D н 0,4 0,6 0,8 D /D н а) б) Рис. 13. Зависимость потерь q4 (а) и КПД (брутто) к (б) от относительной нагрузки котла ТП-14А-НТВ По результатам вихревого сжигания башкирских углей на котле ТП-14АНТВ было принято решение о разработке современного опытнопромышленного котла. По заявке Минэнерго в СПбГТУ совместно с АО "Красный котельщик" был разработан технический проект котла Е-220-9,8НТВ для работы на высоковлажных бурых углях. Котел предназначен для замены морально и физически устаревшего оборудования при модернизации и расширении станции.

Для повышения эффективности НТВ-сжигания, надежности и ресурса оборудования разработаны и запатентованы новые технологические схемы и конструкции горелочно-сопловых устройств вихревых топок. Профиль полуоткрытой НТВ-топки (рис. 14) имеет два выступа: нижний 1 – для формирования вихревого движения в ЗАГ 3 и верхний 2 – для улучшения движения в прямоточной части факела 4. Новые конструкции прямоточных горелок "вписываются" в амбразуры, образованные экранными трубами. Повышена роль третичного дутья, которое позволяет регулировать топочный процесс в ЗАГ и в прямоточной части факела. В двухпоточных СНД 8 использован эффект инерционной сепарации частиц по классам с отвеиванием эрозионно опасных мелких частиц топлива и золы в центральную область ЗАГ, что устраняет воздействие этих частиц на топочные экраны и уменьшает износ.

* Здесь и далее значения концентрации NOx приведены к нормальным условиям и концентрации O2 = 6 %.

Предложенные схемы и конструкции элементов НТВ-топки опробованы на действующем оборудовании, доказали свою надежность и обеспечили эффективное НТВ-сжигание низкореакционных, высокозольных и сильношлакующих бурых углей, каменных углей, торфа и природного газа.

Рис. 14. Схема НТВ-топки полуоткрытого типа:

1, 2 – нижний и верхний выступы;

3 – вихревая ЗАГ;

4 – прямоточная часть факела;

5 – граница между ЗАГ и прямоточным факелом;

6 – выходное окно топки;

7 – пылеугольная горелка;

8 – СНД;

9, 10 – нижнее и верхнее третичное дутье;

– крупные частицы;

– мелкие частицы;

– топливовоздушная смесь;

– воздух Проекты модернизации котлов предусматривали комплексный подход:

газоплотное исполнение вихревой топки полуоткрытого типа с "закрытым" устьем топочной воронки, с новыми схемами и конструкциями горелочносопловых устройств; улучшение (при необходимости) схемы водо-парового тракта; реконструкцию ППС (горловин бункеров, питателей, сепараторов) и др.

Основными задачами

при модернизации котлов являлись:

– повышение надежности ППС, обеспечение бесперебойной подачи топлива, расширение регулировочного диапазона и увеличение производительности ППС;

– повышение устойчивости воспламенения и исключение подсветки пылеугольного факела резервным топливом (газом или мазутом);

– снижение загрязнения поверхностей нагрева и повышение бесшлаковочной мощности до номинальной;

– обеспечение высокой экономичности сжигания твердого топлива при изменении его теплотехнических характеристик в широких пределах;

– снижение вредных выбросов до нормативного уровня.

С серьезными проблемами столкнулись на ТЭЦ Бумажного комбината г. Инкоу (пров. Ляонин, КНР), где в котлах BG-65 (Dн = 18 кг/с, pпе = 3,8 МПа и Тпе = 723 К) сжигался местный низкосортный бурый уголь (Wtr = 14…23 %;

Ar = 30…50 %; Qir = 5,6…14,0 МДж/кг) с крайне низкой теплотой сгорания летучих веществ (около 10,5 МДж/кг). Несмотря на тонкий помол в ШБМ и стабильную подачу топлива из пылевых бункеров в топку с угловым расположением горелок, обеспечить устойчивое горение не удавалось даже при подсветке факела мазутом (до qм = 0,5). Работа топки сопровождалась частыми хлопками, непрерывным шлакованием, нагрузка котла не превышала 0,7Dн. Расход мазута на один котел достигал 4000...5000 т/год, что резко повышало себестоимость вырабатываемой энергии.

В 1992 г. в рамках программы, поддержанной Комитетом по энергетике КНР, реализован проект перевода котла BG-65 на НТВ-сжигание: тангенциальная топка заменена на вихревую полуоткрытого типа с фронтовым расположением горелок, двухсопловой СНД и двумя ярусами третичного дутья;

ППС с ШБМ заменена на ППС прямого вдувания с ММ.

В результате удалось обеспечить устойчивое воспламенение и горение низкосортного топлива и отказаться от подсветки факела мазутом. Максимальная безшлаковочная нагрузка котла повысилась с 0,7Dн до 1,15Dн. Возросла надежность работы оборудования, прекратились хлопки в топке. Затраты электроэнергии на подготовку топлива снизились с 40...60 до 5...6 кВтч/т.

Угрубление помола обеспечило взрывобезопасную эксплуатацию ППС. Затраты на реконструкцию окупились в течение 8 месяцев работы котла.

В 2004 г. в рамках Программы технического перевооружения и реконструкции электростанций ОАО "Тулэнерго" реализован проект перевода котла БКЗ-220-9,8 (Dн = 61 кг/с; pпе = 9,8 МПа; Тпе = 783 К; Qк = 152 МВт) Новомосковской ГРЭС на НТВ-сжигание высокозольного, сильношлакующего подмосковного бурого угля, с обеспечением возможности работы на природном газе.

Комплексная модернизация котельной установки включала: замену топки на газоплотную конструкцию полуоткрытого типа (с пережимом фронтового экрана bп.т /bт = 0,4) с установкой на нижней образующей пережима под углом 45 к горизонту 8 прямоточных пылеугольных горелок, с двухсопловой СНД, с двумя ярусами третичного дутья на тыльной стене топки; реконструкцию элементов ППС (питателей, сепараторов, пылепроводов). Для работы на газе помимо растопочных горелок встречно на боковых стенах топки по оси вихревой зоны установлены две газовые горелки фирмы ЗАО "Экотоп".

Реконструкция выходной части бункеров сырого угля и замена скребковых питателей на двухшнековые обеспечили надежную подачу топлива в мельницы. Угрубление помола (до R90 = 80…90 %; R1000 = 9…21 %;

пл dmax = 5…10 мм при W = 13…24 %) позволило повысить производительность ППС на 35 % и обеспечить взрывобезопасность.

r При работе на угле (W = 26…31 %; Ar = 35…41 %; Sr = 2,8…3,2 %;

Qir = 6,8…8,8 МДж/кг) удалось отказаться от подсветки факела резервным топливом, поднять максимальную бесшлаковочную мощность котла с 0,73Dн до 1,0Dн (при которой qv(ЗАГ) = 485 кВт/м3 и qv(т) = 160 кВт/м3), обеспечить в рабочем диапазоне нагрузок (0,57…1,0)Dн необходимую температуру перегретого пара (785 ± 5) К.

При нагрузках, близких к Dн, коэффициент тепловой эффективности составил ср = 0,52 ± 0,02 (при М = 0,48).

КПД (брутто) котла (при исключении подсветки факела резервным топливом) повысился на 2…4 % до уровня к = 89…91 %, при значениях q4 = 1…1,5 % (ниже нормативных).

Существенно улучшились показатели котла по вредным выбросам: концентрация NOx в уходящих газах составила 200…250 мг/м3, а СО – не более 150 мг/м3, что удовлетворяет современным нормативам; связывание SO2 в котле только за счет основных оксидов собственной золы топлива повысилось до 40…45 %.

При работе на газе реализована схема многоступенчатого НТВ-сжигания, которая обеспечила: регулировочный диапазон нагрузок – (0,44…1,05)Dн;

КПД (брутто) котла к – до (94,5 ± 0,5) %; выбросы NOx – в пределах 110…126 мг/м3 (при 500…510 мг/м3 на соседних котлах).

Затраты на реконструкцию составили около 20 USD/кВт (в расчете на полезную тепловую мощность котла).

В 2006 г. при поддержке Администрации Алтайского края реализован пилотный проект модернизации котла БКЗ-85-1,3 (Dн = 23,6 кг/с;

pпе = 1,3 МПа; Тпе = 523 К; Qк = 60 МВт) Южной тепловой станции в г. Рубцовске. Цель проекта – продление ресурса оборудования и освоение НТВ-сжигания кузнецких каменных углей.

До модернизации котел работал на угле марки СС, с подсветкой факела мазутом (до qм = 0,6), на нагрузках не выше 0,65Dн при среднеэксплуатационном КПД (брутто) не более к = 70…75 % (q4 – до 20 %); концентрация NOx достигала 1500 мг/м3. Подготовка топлива в ППС прямого вдувания с ММТ 1500/2510/735К, оснащенными центробежными сепараторами, осложнялась ненадежной работой скребковых питателей.

В ходе глубокой комплексной модернизации и капитального ремонта конвективной шахты заменены все поверхности нагрева котла. В вихревой газоплотной топке (с пережимом bп.т /bт = 0,36) смонтировано 3 прямоточные горелки, двухсопловая СНД, два яруса третичного дутья. Совместно с ПК "Сибэнергомаш" разработана оригинальная схема и конструкции поверхностей нагрева в горизонтальном газоплотном газоходе.

Общие затраты (включая капремонт) составили около 32 млн. руб.

Замена скребковых питателей на двухшнековые обеспечила стабильную работу ППС. Помол топлива можно было изменять в пределах от R90 = 9…10 % до R90 = 17…18 %.

В результате модернизации освоено вихревое сжигание кузнецких углей марок Т, СС, Г и Д с широким пределом изменения их теплотехнических характеристик: Wtr = 9…19 %; Ar = 15…30 %; Nr = 1,5…1,6 %; Vdaf = 14…43 %;

Qir = 17…23 МДж/кг. Надежная работа ППС и устойчивое воспламенение позволили исключить подсветку факела мазутом.

На минимальной (по условиям горения) нагрузке 0,3Dн (при qv(ЗАГ) = 115 кВт/м3 и qv(т) = 55 кВт/м3) максимальная температура факела в ЗАГ находилась на уровне (1423 ± 50) К.

В рабочем диапазоне нагрузок (0,5…1,0)Dн оптимальный избыток воздуха на выходе из топки составил т = 1,2…1,25. Температура перегретого пара (523…533 К) удовлетворяла требованиям. Потери с механическим недожогом не превышали q4 = 2,3…2,8 %; КПД (брутто) котла составил к = 91,3…92,3 %. Концентрация NOx в уходящих газах возрастала с нагрузкой и изменялась в пределах 250…420 мг/м3, что ниже нормативных значений (470 мг/м3).

Установлено, что максимальная бешлаковочная нагрузка котла равна 1,0Dн (при qv(ЗАГ) = 375 кВт/м3 и qv(т) = 174 кВт/м3) для кузнецких углей марок Г (Д) и 1,2Dн (при qv(ЗАГ) = 450 кВт/м3 и qv(т) = 210 кВт/м3) – для углей марок Т и СС.

При нагрузках, близких к Dн, коэффициент тепловой эффективности составил ср = 0,57 ± 0,02 (при М = 0,48).

К лету 2010 г. котел отработал более 16 тыс. ч. В 2008 г. на НТВсжигание переведен второй котел станции, а на 2011 г. запланирована модернизация третьего котла.

Положительные результаты НТВ-сжигания различных топлив позволили обосновать технологические решения для многотопливного котла.

В 2008 г. на Кировской ТЭЦ-4 реализован проект модернизации котла БКЗ-210-13,8 (Dн = 58,3 кг/с; pпе = 13,8 МПа; Тпе = 813 К; Qк = 143 МВт) для раздельного НТВ-сжигания кузнецких каменных углей (Г, Д), фрезерного торфа и природного газа в одной топке.

Цель модернизации – продление ресурса оборудования, обеспечение номинальной нагрузки котла на торфе и повышение максимальной нагрузки до 1,2Dн (69,5 кг/с) при работе на угле и газе с высокой эффективностью сжигания топлива и низкими вредными выбросами.

Проект предусматривал газоплотную вихревую топку полуоткрытого типа (с долей пережима 0,4), оснащенную 6 прямоточными пылевыми горелками (заведенными во фронтовой аэродинамический выступ с наклоном вниз под углом 45), двухсопловой СНД, тремя ярусами третичного дутья, расположенными на тыльной стене топки; на боковых стенах установлены в два яруса четыре низкоэмиссионные газомазутные горелки фирмы ЗАО "Экотоп".

Для улучшения регулировочной характеристики пароперегревателя увеличена поверхность его радиационной ступени (за счет сокращения части испарительного фронтового экрана). Для раздельной работы на угле и торфе разработана (с использованием численного моделирования) уникальная конструкция двухпоточного (инерционно-прямоточного) сепаратора. Скребковые питатели сырого топлива заменены на двухступенчатые двухшнековые с частотным регулированием привода.

В результате реконструкции обеспечена надежная работа ППС на торфе (в режиме прямоточного сепаратора) и угле (в режиме инерционного сепаратора). Внедрение двухступенчатых двухшнековых питателей полностью устранило зависание топлива в бункерах и замазывание питателей, стабилизировало работу ППС в рабочем диапазоне нагрузок. Твердые топлива сжигались без подсветки факела газом или мазутом; шлакование отсутствовало. Параметры пара поддерживались в допустимых пределах.

При работе на торфе (W r = 45…60 %; Ar = 5…10 %; Nr = 0,9…1,1 %;

Qir = 6,6…8,8 МДж/кг) в диапазоне нагрузок (0,65…1,0)Dн оптимальный избыток воздуха на выходе из топки т составил 1,3…1,35. На номинальной нагрузке при работе трех ППС механический недожог (q4 = 0,95 %) находился в нормативных пределах, КПД (брутто) котла – к = 90,5 %, а концентрация NOx не превышала 550 мг/м3 (этот показатель при работе на торфе не нормируется). Температура факела в ЗАГ находилась в пределах 1273…1373 К. На пониженной нагрузке (до 0,65Dн) с переходом на две ППС недожог топлива возрос до q4 = 2,1 %; КПД (брутто) котла при этом снизился незначительно: до к = 89,9 %.

На каменном угле (W r = 12…22 %; Ar = 10…16 %; Sr = 0,2…0,4 %;

Nr = 1,5…1,8 %; Vdaf = 41…45 %; Qir = 18…23 МДж/кг) угрубленного помола (до R90 = 60…80 %) на двух ППС обеспечена работа котла в диапазоне нагрузок (0,65…1,2)Dн; оптимальный избыток воздуха на выходе из топки т составил 1,2…1,25.

На номинальной нагрузке механический недожог соответствовал нормативному значению (q4 = 1,5 %) при КПД (брутто) котла к = 92 %, а концен трация NOx не превышала 450 мг/м3, что ниже нормативных ограничений.

Температура факела в ЗАГ находилась в пределах 1473…1573 К; максимум температуры располагался в центральной области ЗАГ. Коэффициент тепловой эффективности составил ср = 0,55 ± 0,02 (при М = 0,48).

На максимальной нагрузке 1,2Dн (при qv(ЗАГ) = 500 кВт/м3 и qv(т) = 175 кВт/м3) получено снижение механического недожога топлива до q4 = 1,3 %. При этом за счет увеличения температуры уходящих газов (и роста тепловых потерь) КПД (брутто) котла понизился до к = 91 %, а концентрация NOx возросла до 500 мг/м3, что превышает норматив.

На природном газе при оптимальном избытке воздуха на выходе из топки (т = 1,03…1,05) регулировочный диапазон нагрузок составил (0,57…1,2)Dн, а КПД (брутто) котла – к = (95 ± 0,1) %. Ступенчатое вихревое сжигание газа с использованием низкоэмиссионных горелок позволило обеспечить низкие (в пределах норматива) выбросы NOx: на уровне 110…115 мг/нм3 при нагрузках (0,57…1,0)Dн и до 125 мг/нм3 при нагрузке 1,2Dн.

Сравнительные показатели котла БКЗ-210-13,8 до и после модернизации при работе на различных видах топлива приведены в таблице.

Сравнительные показатели котла БКЗ-210-13,8 до и после модернизации Фрезерный Кузнецкий Природный Показатель торф уголь газ до после до после до после Максимальная паропроизводи50* 58,3 51,4 69,5 58,3 69,тельность Dmax, кг/с Потери с уходящими газами q2, % 9,9* 8,0 8,2 7,2 6,5 4,Потери с мех. недожогом q4, % 3,0* 0,95 11,5 1,3 – – КПД (брутто) котла к, % 86,4* 90,5 79,6 91,0 92,9 95,Выбросы NOx, мг/м3 700* 550 1500 500 370 1___________________________ * При подсветке факела резервным топливом По итогам освоения НТВ-сжигания на Кировской ТЭЦ-4 ОАО "ТГК-5" принята программа технического перевооружения станции, которой предусмотрена модернизация еще четырех котлов.

Таким образом, на основе предложенных в диссертации инновационных решений разработаны новые технологические схемы НТВ-сжигания, реализация которых при комплексной модернизации котлов разной мощности позволила обеспечить эффективное сжигание подмосковного бурого угля, кузнецких каменных углей марок Т, СС, Г и Д, фрезерного торфа, отказаться от подсветки факела резервным топливом, устранить эрозионный износ и шлакова ние топок, снизить вредные выбросы. Отработанные технологические и конструктивные решения можно использовать при создании новых унифицированных по топливу котлов с НТВ-сжиганием.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Основные результаты работы сводятся к следующему.

1. Установлено, что сложности, отмечавшиеся на первых этапах освоения НТВ-сжигания (эрозионный износ топочных поверхностей нагрева, повышенные потери теплоты с механическим недожогом топлива), были обусловлены недостатками технологических схем и конструкций горелочно-сопловых устройств НТВ-топок, а также существенным превышением проектной крупности топлива.

Показано, что нормативная и другие известные эмпирические методики непригодны для расчета размола и сушки топлива в случае упрощенных (без сепаратора) ППС с быстроходными мельницами.

2. На основе измельчения бурых и каменных углей в лабораторных установках методами истирания, раздавливания и удара (воздушно-сухого топлива), в стендовых установках с моделями быстроходных мельниц (воздушносухого и влажного топлива) и в промышленных ППС с быстроходными мельницами без сепараторов экспериментально подтвержден закон Риттингера.

3. Установлено, что кратность измельчения топлива изменяется прямо пропорционально его исходной крупности в диапазоне от 1,5 до 250. Коэффициент пропорциональности – показатель измельчения по Риттингеру – зависит от конструкции измельчителя, размолоспособности топлива и удельной энергии, затраченной на размол. С ростом топливной нагрузки в промышленных мельницах кратность измельчения снижается. Соотношение Эобщ / PR является величиной постоянной и равной коэффициенту Риттингера kR для всех исследованных топлив.

4. Для характеристики сопротивляемости топлива размолу предложен относительный коэффициент измельчаемости KG, который связан с известным коэффициентом Кло зависимостью KG (Kло)1,4.

5. Влажность топлива снижает интенсивность его измельчения в мельнице не более, чем на 10 %.

6. Максимальная производительность бессепараторных ППС с М-В по топливу ограничена условиями пневмотранспорта (при наличии ПК) и условиями сушки (при отсутствии ПК).

7. Наибольшее влияние на тонину помола при однократном цикле размола бурых углей в ММ без сепаратора оказывает крупность исходного топлива, а не вентиляция мельницы, как предполагалось ранее.

8. Расчет производительности упрощенной ППС с быстроходной мельницей, выполненный на основе закона Риттингера, обеспечивает сходимость с опытными данными в пределах 15 %.

9. Предложенный в работе расчет сушки топлива в тракте упрощенной ППС с быстроходной мельницей адекватно отражает физику процесса, обеспечивает сходимость с опытными данными в пределах 10 %, позволяет выявить особенности тепло- и массопереноса по длине тракта ППС, дает представление о неравномерности термообработки материала по тракту, влиянии геометрии тракта и режимных параметров на эффективность сушки.

10. Новые технологические схемы ППС и НТВ-топок позволили повысить эффективность сжигания торфа, бурых и каменных углей, исключить эрозионный износ и шлакование топки, расширить рабочий диапазон нагрузок котла, отказаться от подсветки факела газом или мазутом и обеспечить вредные выбросы в пределах нормативных значений. Эти же топки позволяют эффективно сжигать природный газ с нормативными значениями NOx.

11. Отработана схема комплексной модернизации котельных установок, позволяющая продлить их ресурс на 15…20 лет и обеспечить гарантированную выработку установленной мощности оборудования с высокими экономическими показателями и нормативными вредными выбросами. Стоимость модернизации на порядок дешевле нового строительства, а окупаемость составляет в среднем 2…4 года.

12. Отработанные технологические и конструктивные решения могут использоваться при создании новых котлов с НТВ-сжиганием.

Основные материалы диссертации опубликованы в следующих работах:

Ведущие рецензируемые научные журналы из перечня ВАК 1. Рундыгин, Ю.А. Повышение эффективности работы котла ТП-14А при сжигании высоковлажных бурых углей / Ю.А. Рундыгин, В.Е. Скудицкий, К.А. Григорьев и др. // Энергетик. 1988. № 9. С. 14–15.

2. Григорьев, К.А. Исследование подготовки топлива для низкотемпературного вихревого сжигания / К.А. Григорьев, Ю.А. Рундыгин, Ф.З. Финкер и др. // Теплоэнергетика. 1988. № 11. С. 66–68.

3. Рундыгин, Ю.А. Проблемы использования местных топливных ресурсов для энергообеспечения Северо-Западного региона / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий // Научно-технические ведомости СПбГТУ. 1998. № 4 (12).

С. 64–68.

4. Фаткуллин, Р.М. Экологические характеристики котла ТП-14А, реконструированного на низкотемпературное вихревое сжигание бурого угля / Р.М. Фаткуллин, А.А. Пискунов, К.А. Григорьев и др. // Электрические станции.

2000. № 5. С. 18–22.

5. Ольховский, А.О. Математическое моделирование процесса сушки топлива в пылесистемах с быстроходными мельницами / А.О. Ольховский, К.А. Григорьев // Научно-технические ведомости СПбГТУ. 2000. № 4 (22).

С. 119–122.

6. Григорьев, К.А. Опыт применения вихревой низкотемпературной технологии сжигания на котле БКЗ-220-100 / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Р.Г. Аношин и др. // Энергетик. 2009. № 1. С. 24–26.

7. Григорьев, К.А. Опыт низкотемпературного вихревого сжигания различных видов топлива в котле БКЗ-210-13,8 Кировской ТЭЦ-4 / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.В. Зыкин и др. // Электрические станции. 2010. № 4. С. 9– 13.– Пер. ст.: Grigor’ev, K.A. Low-temperature swirl combustion of different kinds of fuel in a BKZ-210-13.8 boiler at the Kirov TETs-4 heating and electric power plant / K.A. Grigor’ev, V.E. Skuditskii, Yu.V. Zykin, et al // Power Technology and Engineering. Vol. 44. № 3. P. 227–230.

8. Григорьев, К.А. Закономерности измельчения топлива в мельницах: теория и эксперимент / К.А. Григорьев // Научно-технические ведомости СПбГПУ. 2010.

№ 4 (110). С. 58–66.

Патенты 9. Пат. 2044218 России. Способ сжигания топлива и вихревая камера сгорания / Ю.А. Рундыгин, Г.В. Альфимов, К.А. Григорьев и др. Опубл. 20.09.95. Бюл.

№ 26.

10.Пат. 2253799 России. Вихревая топка / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.А. Рундыгин и др. Опубл. 10.06.05. Бюл. № 16.

11.Пат. 2253800 России. Вихревая топка / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.А. Рундыгин и др. Опубл. 10.06.05. Бюл. № 16.

12.Пат. 2253801 России. Вихревая топка / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.А. Рундыгин и др. Опубл. 10.06.05. Бюл. № 16.

13.Пат. 008689 Евразийский. Вихревая топка / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.А. Рундыгин и др. – Опубл. 29.06.2007. Бюл. № 3.

14.Пат. 008690 Евразийский. Вихревая топка / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.А. Рундыгин и др. – Опубл. 29.06.2007. Бюл. № 3.

15.Пат. 008691 Евразийский. Вихревая топка / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.А. Рундыгин и др. – Опубл. 29.06.2007. Бюл. № 3.

16.Пат. 83759 Украины. Вихревая топка / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.А. Рундыгин и др. – Опубл. 11.08.2008. Бюл. № 15.

17.Пат. 83760 Украины. Вихревая топка / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.А. Рундыгин и др. – Опубл. 11.08.2008. Бюл. № 15.

18.Пат. 83761 Украины. Вихревая топка / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Ю.А. Рундыгин и др. – Опубл. 11.08.2008. Бюл. № 15.

Статьи в трудах, материалах международных и всероссийских конференций, в сборниках научных трудов 19.Рундыгин, Ю.А. Исследование процесса сушки высоковлажных бурых углей в аэрофонтанной сушилке / Ю.А. Рундыгин, В.Е. Скудицкий, А.Ю. Егоров, К.А. Григорьев // Повышение эффективности энергетического оборудования.– Л., 1986.– С. 20–24.– (Тр. ЛПИ; № 420).

20.Рундыгин, Ю.А. Основные принципы модернизации котельного оборудования на основе низкотемпературного вихревого сжигания высокозабалластированных твердых топлив / Ю.А. Рундыгин, И.А. Щучкин, К.А. Григорьев и др. // Всесоюз.

науч.-техн. совещ. "Вопросы создания котельного оборудования для модернизации электростанций" (Ростов-на-Дону, окт. 1990 г.): Тез. докл. Л., 1990.– С. 6–13.

21.Рундыгин, Ю.А. Энергетическое использование местных низкосортных топлив с применением низкотемпературной вихревой технологии сжигания / Ю.А. Рундыгин, Г.В. Альфимов, К.А. Григорьев и др. // Проблемы экономии топливно-энергетических ресурсов на промпредприятиях и ТЭС: Межвуз. сб. науч.

тр. / СПбГТУ РП.– СПб., 1995.– Ч. 1.– С. 68–86.

22.Rundygin, Yu.A. The Solution of Regional Power and Ecology Problems Based on the New Low-Temperature Vortex-Type Technology for Solid Fuel Combustion / Yu.A. Rundygin, G.V. Alfimov, K.A. Grigoriev et al // Energy and Environment: Proc.

of the Int. Conf. on Energy and Environment, Shanghai, China, May 1995.– New York:

Begell House, 1996.– P. 631–638.

23.Rundygin, Yu. Possibilities of Deeper Desulfurization of Flue Gases by Oil Shale Ash Components in Different Burning Technologies / Yu. Rundygin, G. Alfimov, K. Grigoryev et al // Oil Shale. 1997. Vol. 14, № 2.– P. 115–131.

24.Рундыгин, Ю.А. Снижение вредных выбросов на котельных агрегатах, сжигающих сланцы / Ю.А. Рундыгин, Г.В. Альфимов, К.А. Григорьев и др. // Энергетические машины и установки.– СПб., 1997.– С. 38–39.– (Тр. СПбГТУ; № 465).

25.Григорьев, К.А. О нормативной методике расчета пылесистем с мельницейвентилятором / К.А. Григорьев, О.В. Малярова // Современные научные школы:

перспективы развития.– СПб.: Изд-во СПбГТУ, 1998. Ч. 1.– С. 118–120.

26.Рундыгин, Ю.А. Проблемы создания топочного оборудования для использования местных топливных ресурсов / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий // Проблемы экономии топливно-энергетических ресурсов на промпредприятиях и ТЭС: Межвуз. сб. науч. тр. / СПбГТУРП.– СПб., 1999.– С. 104–111.

27.Roundyguine, Y.A. Use of Oil Shale Waste Ash for Flue Gas Desulphurization / Y.A. Roundyguine, G.V. Alfimov, K.A. Grigoryev // Proc. of the 4th Int. Symp. on Coal Combustion, eds. Xu-Chang Xu, Hai-Ying Qi, Bao-Guo Fan, August 18–21, 1999, Beijing, P.R.China, P. 171–176.

28.Рундыгин, Ю.А. Решение проблем энергетического использования низкосортных топлив на основе низкотемпературной вихревой технологии сжигания / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий // Мат. зональн. совещ. по вопросам сжигания местных низкосортных углей (Владивосток, 21–22 июля 1999 г.).– Владивосток: Изд-во ДВГТУ, 1999.– С. 38–46.

29.Рундыгин, Ю.А. Влияние схемы подготовки топлива на эффективность низкотемпературного вихревого сжигания башкирских углей / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, А.Ю. Егоров // Энергетические машины и установки.– СПб., 1999.– С. 46–51.– (Тр. СПбГТУ; № 481).

30.Рундыгин, Ю.А. Низкотемпературные топки для энергетического использования растительных биомасс / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, C.М. Шестаков // Информационные бизнес-технологии XXI века: Тр. Бизнес-Форума.– СПб.: Изд-во СПбГТУ, 2000.– С. 105–107.

31.Рундыгин, Ю.А. Внедрение технологии низкотемпературного вихревого сжигания при модернизации котельных установок / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий // Новые технологии эффективного использования топлива, модернизации и ремонта котельных установок: Материалы семинара.– СПб.: Изд-во ПЭИПК, 2000.– С. 38–47.

32.Рундыгин, Ю.А. Модернизация и восстановительные ремонты энергетического оборудования в современных условиях / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев // Новые технологии эффективного использования топлива, модернизации и ремонта котельных установок: Мат. семинара. СПб.: Изд-во ПЭИПК, 2000. С. 81–85.

33.Рундыгин, Ю.А. Опыт применения НТВ технологии сжигания твердых топлив и предложения по ее использованию на электростанциях АО "Свердловэнерго" / Ю.А. Рундыгин, В.Е. Скудицкий, К.А. Григорьев // Сб. докл. расширенного НТС АО "Свердловэнерго" "Повышение надежности топливообеспечения ТЭС АО "Свердловэнерго" в условиях ограничения использования природного газа и мазута. Перспективы внедрения новых технологий сжигания твердого топлива, варианты реконструкции и модернизации ТЭС" (Среднеуральск, 6–8 июня, 2000 г.).– Екатеринбург: АО "Свердловэнерго", 2000.– С. 94–101.

34.Рундыгин, Ю.А. Модернизация котлов на основе низкотемпературной вихревой технологии сжигания твердых топлив / Ю.А. Рундыгин, В.Е. Скудицкий, К.А. Григорьев, А.П. Токунов // Энергетика: экономика, технологии, экология.– 2000, № 4.– С. 19–22.

35.Рундыгин, Ю.А. Низкотемпературная вихревая технология сжигания твердых топлив: опыт внедрения, перспективы использования / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий // Всерос. науч.-технич. семинар "Новые технологии сжигания твердого топлива: их текущее состояние и использование в будущем" (Москва, 23–24 янв. 2001 г.): Сб. докл.– М.: ВТИ, 2001.– С. 286–295.

36.Рундыгин, Ю.А. Опыт освоения и совершенствования энергетического использования древесных отходов на основе низкотемпературной вихревой технологии сжигания / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий // Проблемы экономии топливно-энергетических ресурсов на промпредприятиях и ТЭС: Межвуз.

сб. науч. тр. / СПб ГТУ РП.– СПб., 2001.– С. 131–145.

37.Рундыгин, Ю.А. Шлакование и загрязнение поверхностей нагрева котлов при низкотемпературном сжигании сланцев / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев // Сб.

докл. третьей науч.-практ. конф. "Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов" (Челябинск, 19–21 июня 2001 г.).– Челябинск:

УралВТИ, 2001.– Т. I.– С. 191–198.

38.Рундыгин, Ю.А. Применение технологии низкотемпературного вихревого сжигания при модернизации котельных установок / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий и др. // Формирование технической политики инновационных наукоемких технологий: Материалы науч.-практ. конф. и школы семинара (Санкт-Петербург, 14–16 июня 2003). СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2003.– С. 216–222.

39.Рундыгин, Ю.А. Снижение выбросов вредных веществ при организации сжигания твердых топлив по низкотемпературной вихревой технологии / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий и др. // Сб. докл. тематического семинара "Экология в энергетике–2004".– М.: ВВЦ, 2004.– С. 108–109.

40.Рундыгин, Ю.А. Совершенствование технологии низкотемпературного вихревого сжигания топлива и перспективы модернизации котельных установок / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий // Энергомашиностроение.– СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2004.– С. 128–135.– (Тр. СПбГПУ; № 491).

41.Рундыгин, Ю.А. Модернизация пылеугольных котлов на основе низкотемпературной вихревой технологии сжигания / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е.

Скудицкий и др. // Сб. докл. IV междунар. науч.-техн. конф. "Достижения и пер спективы развития энергетики Сибири" (Красноярск, 20–21 октября 2005 г.).

Красноярск: Изд-во СибВТИ, 2005.– С. 144–147.

42.Рундыгин, Ю.А. Опыт сжигания подмосковного угля и природного газа в низкотемпературной вихревой топке котла БКЗ-220-100 / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий и др. // Мат. докл. национальной конф. по теплоэнергетике НКТЭ-2006 (Казань, 4–8 сентября 2006 г.). Казань: Иссл. центр пробл. энерг. КазНЦ РАН, 2006. Т. II.– С. 93–96.

43.Аношин, Р.Г. Анализ нормативного метода расчета пылесистем с быстроходными мельницами / Р.Г. Аношин, К.А. Григорьев // Мат. докл. V школы-семинара молодых ученых и специалистов акад. РАН В.Е. Алемасова "Проблемы тепломассообмена и гидродинамики в энергомашиностроении" (Казань, 3–9 сентября 2006 г.). Казань: Иссл. центр пробл. энерг. КазНЦ РАН, 2006.– С. 160–162.

44.Григорьев, К.А. Низкотемпературная вихревая технология сжигания: опыт внедрения, перспективы использования / К.А. Григорьев, Ю.А. Рундыгин, В.Е. Скудицкий, С.М. Шестаков // Виктор Владимирович Померанцев. К 100летию со дня рождения: Сборник воспоминаний и научных статей / Отв. ред.

Ю.А. Рундыгин. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2006.– С. 133–149.

45.Рундыгин, Ю.А. Модернизация котельной техники на основе низкотемпературной вихревой технологии сжигания твердых топлив / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий и др. // Повышение эффективности производства и использования энергии на Дальнем Востоке: Мат. IV семинара вузов Сибири и Дальнего Востока по теплофизике и теплоэнергетике.– Владивосток: Изд-во ДВГТУ, 2006.– С. 83–89.

46.Рундыгин, Ю.А. Модернизация котла ТП-35у для вихревого сжигания гидролизного лигнина / Ю.А. Рундыгин, К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий и др. // Проблемы экономии топливно-энергетических ресурсов на промпредприятиях и ТЭС:

Межвуз. сб. науч. тр. / СПб ГТУ РП.– СПб., 2006.– С. 80–84.

47.Аношин, Р.Г. Математическое моделирование топочных процессов при сжигании грубоизмельченного топлива / Р.Г. Аношин, А.В. Гиль, К.А. Григорьев и др. // Горение твердого топлива: Сб. докл. VI Всерос. конф., Новосибирск, 8–ноября 2006 г.– Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006.– Ч. I.– С. 74–80.

48.Аношин, Р.Г. Численное исследование аэротермохимических процессов при различных схемах сжигания подмосковного угля в топке котла БКЗ-220 / Р.Г. Аношин, К.А. Григорьев, Д.Н. Михайлов и др. // Горение твердого топлива:

Сб. докл. VI Всерос. конф., Новосибирск, 8–10 ноября 2006 г.– Новосибирск:

Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006.– Ч. I.– С. 81–87.

49.Григорьев, К.А. Метод расчета суммарного теплообмена в низкотемпературных вихревых топках / К.А. Григорьев // Горение твердого топлива: Сб. докл. VI Всерос. конф., Новосибирск, 8–10 ноября 2006 г.– Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2006.– Ч. I.– С. 143–146.

50.Аношин, Р.Г. Математическое моделирование топочных процессов при сжигании грубоизмельченного топлива / Р.Г. Аношин, А.В. Гиль, К.А. Григорьев и др. // Горение и плазмохимия. 2006. Т. 4. № 4.– С. 255–259.

51.Аношин, Р.Г. Разработка многотопливных топок на основе низкотемпературной вихревой технологии сжигания / Р.Г. Аношин, Ф.Р. Валиев, К.А. Григорьев и др. // Сб. докл. IV науч.-практич. конф. "Минеральная часть топлива, шлакова ние, загрязнение и очистка котлов" (Челябинск, 4–7 июня 2007 г.).– Челябинск:

ЧФ ПЭИпк, 2007. Т. II.– С. 110–115.

52.Аношин, Р.Г. Опыт ступенчато-вихревого сжигания кузнецкого каменного угля / Р.Г. Аношин, Ф.Р. Валиев, К.А. Григорьев и др. // Сб. докл. IV науч.-практич.

конф. "Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов" (Челябинск, 4–7 июня 2007 г.).– Челябинск: ЧФ ПЭИпк, 2007. Т. II. С. 116–121.

53.Григорьев, К.А. Опыт низкотемпературного вихревого сжигания различных топлив в котле БКЗ-210-13,8 / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, Р.Г. Аношин и др. // Сб. докл. Междунар. науч.-технич. конф. "Технологии эффективного и экологически чистого использования угля" (Москва, 29–30 октября 2009).– М.: ОАО "ВТИ", 2009.– С. 376–383.

54.Скудицкий, В.Е. Комплексная модернизация пылеугольных котлов на основе низкотемпературной вихревой технологии сжигания / В.Е. Скудицкий, К.А. Григорьев, Р.Г. Аношин, В.В. Османов // Горение твердого топлива: Сб.

докл. VII Всерос. конф. с междунар. участием, Новосибирск, 10–13 ноября 2009 г.– Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2009.– Ч. 2.– С. 150–156.

55.Григорьев, К.А. Совершенствование метода расчета размольной производительности быстроходных мельниц / К.А. Григорьев, Р.С. Тарасенко // Горение твердого топлива: Сб. докл. VII Всерос. конф. с междунар. участием, Новосибирск, 10–13 ноября 2009 г.– Новосибирск: Изд-во Института теплофизики СО РАН, 2009.– Ч. 3.– С. 124–130.

56.Валиев, Ф.Р. Результаты вихревого сжигания кузнецких каменных углей в котле БКЗ-85 / Ф.Р. Валиев, К.А. Григорьев // XXXVIII Неделя науки СПбГПУ: Мат.

Междунар. науч.-практ. конф. Ч. III. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2009. С. 38–40.

57.Османов, В.В. Градиентная теплометрия в вихревой топке модернизированного котла БКЗ-210 / В.В. Османов, К.А. Григорьев, А.В. Митяков // Проблемы тепломассообмена и гидродинамики в энергомашиностроении: Мат. докл. VII школы-семинара молодых ученых и специалистов акад. РАН В.Е. Алемасова (Казань, 15–17 сентября 2010 г.).– Казань: Изд-во Казанск. ун-та, 2010.– С. 277–280.

58.Скудицкий, В.Е. Комплексная модернизация пылеугольных котлов на основе низкотемпературной вихревой технологии сжигания / В.Е. Скудицкий, К.А. Григорьев, Р.Г. Аношин, В.В. Османов // Энергосбережение и энергоэффективность экономики Кузбасса. 2010, август.– С. 31–34.

59.Григорьев, К.А. Опыт низкотемпературного вихревого сжигания различных топлив в котле БКЗ-210-13,8 Кировской ТЭЦ-4 и возможность его использования на Балканах / К.А. Григорьев, В.Е. Скудицкий, С.В. Джекич и др. // Мат. междунар.

конф. Power Plants 2010 (Сербия, Врнячка Баня, 26–29 октября 2010 г.). CD.

http://e2010.drustvo-termicara.com/ (рус. и серб.) 60.Григорьев, К.А. Технология сжигания органических топлив. Энергетические топлива: Учеб. пособие / К.А. Григорьев, Ю.А. Рундыгин, А.А. Тринченко.– СПб.:

Изд-во Политехн. ун-та, 2006.– 92 с.







© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.