WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


На правах рукописи

Гаврилов Наум Беньяминович

Разработка и реализация технологии реагентной обработки воды в оборотных системах неорганических производств

05.17.01 – технология неорганических веществ

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва 2010 г.

Работа выполнена в Институте общей и неорганической химии им. Н.С. Курнакова Российской академии наук

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Кулов Николай Николаевич доктор технических наук, профессор Родионов Анатолий Иванович доктор технических наук, профессор Классен Петр Владимирович

Ведущая организация: Московская государственная академия тонкой химической технологии им. М.В. Ломоносова

Защита состоится «7» апреля 2010 г. в 10 часов на заседании диссертационного совета Д 212.204.05 при РХТУ им. Д. И. Менделеева (125047 г. Москва, Миусская пл., д. 9) в конференц-зале.

С диссертацией можно ознакомиться в Информационно-библиотечном центре РХТУ имени Д.И. Менделеева.

Автореферат диссертации разослан _______________ 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор химических наук, профессор М.Б. Алехина

Общая характеристика работы

Актуальность проблемы В структуре промышленного водопотребления 70 – 90 % от общего объема расходуется на отведение низкопотенциального тепла (конденсация, компремирование, абсорбция, кристаллизация и др.) Эти процессы, как правило, реализуются с применением водооборотных охлаждающих циклов (ВОЦ). Действующие ВОЦ обладают рядом недостатков, основными из которых являются следующие: перерасход в 2 – 3 раза свежей воды и соответственно значительный сброс так называемых «условно чистых сточных вод» в природные водные объекты и на очистные сооружения;

интенсивное протекание процессов коррозии, солеотложения и биообрастания теплообменного оборудования и градирен, приводящие к ухудшению теплообмена и значительному повышению энергозатрат.

Следствием этих процессов является увеличение гидравлического сопротивления водоохлаждаемого теплообменного оборудования и нарушение параметров его работы.

Мировая практика и отечественный опыт показывают, что наиболее эффективным методом решения этих проблем на предприятиях по производству неорганических веществ является внедрение современной технологии реагентной обработки оборотной охлаждающей воды.

Существующие рекомендации по реагентной обработке оборотной охлаждающей воды в настоящее время имеют ограниченное применение в связи с повышением экологических требований к качеству очистки сбрасываемых сточных вод, а также неэффективности предлагаемых реагентов.

Так, например, применение бихромата калия, сульфатов цинка и меди по причине загрязнения водных объектов катионами тяжелых металлов, а полифосфатов натрия – вследствие биогенности неорганических фосфатов.

Использование процесса хлорирования для обработки оборотной охлаждающей воды эффективно только до рН 7,5 (величина рН оборотной воды большинства ВОЦ превышает это значение).

Устранение перечисленных недостатков возможно путем разработки реагентов принципиально иной природы.

Представленная работа отражает научный и практический вклад автора в создание ресурсосберегающей технологии защиты окружающей среды от воздействия сточных вод неорганических производств.

Методами физико-химического моделирования исследовано влияние степени концентрирования растворов, кислотности и состава газовой фазы на образование солевых отложений в сложных системах, включающих карбонаты;

фосфаты; сульфаты; хлориды кальция, магния, натрия и воду. Оценены предельные концентрации компонентов, обеспечивающие устойчивость растворов в процессе их концентрирования; разработаны ингибирующие и биоцидные составы, отвечающие современным требованиям охраны окружающей среды; разработана промышленная технология получения ингибирующих и биоцидных составов нового поколения; созданы схемы использования этих составов при реагентной обработке воды, обеспечивающие современные требования ресурсосбережения и охраны окружающей среды; для всех схем разработаны, аттестованы и внедрены методы контроля и мониторинга процесса обработки воды; результаты исследований реализованы на ОАО «Череповецкий «Азот»; ОАО «Воскресенские минеральные удобрения»; ООО «Балаковские минеральные удобрения»;

ООО «ПО «Киришинефтеоргсинтез».

Работы проведены под руководством и при непосредственном участии автора.

Работа выполнена в соответствии с Федеральными целевыми программами «Возрождение Волги», «Экология и природные ресурсы России 2002 – 2010 г.г.» и Государственными контрактами: № 6/6В, 1997г. «Разработка эффективных экологически чистых составов биоцидных и ингибирующих композиций для обеспечения материальной базы внедрения современной обработки охлаждающей воды в количестве 50-60 млрд. м3 в год»; № 02-10в / ВВ – 01/1.1, 2001г. «Разработка современных технологий обработки оборотной воды промышленных производств, оптимизация композиционного состава обрабатывающих реагентов для водооборотных охлаждающих систем, расширение сырьевой базы для производства реагентов. Снижение водопотребления в 2 и более раз, ликвидация загрязненных продувочных вод»;

№ НТ–02–41 /371– 05 от 16.10.2002 г., № НТ–02–18 /356–5 от 04.06.2003г.

«Разработка методов и средств повышения экологической безопасности промышленных предприятий за счет увеличения надежности, сроков службы оборудования, а также стабильности технологических процессов, экономии водных ресурсов путем реализации новейших отечественных технологий обработки оборотной охлаждающей воды»; № ВВ – 9 – 5 от 16.07.2004 г.

«Разработка рекомендаций по сокращению сброса токсичных металлов, биогенных элементов и вредных веществ в природные водоемы с «продувкой» водооборотных охлаждающих циклов промышленных предприятий»; планами научно-исследовательских работ Института общей и неорганической химии имени Н.С. Курнакова РАН:

2002 – 2005 г.г.: «Изучение химических и фазовых превращений в гетерогенных многокомпонентных системах методами компьютерного моделирования и экспериментального исследования» № гос. рег. 01. 200. 111654; 2006 – 2009 г.г.: «Создание эффективных химикометаллургических процессов переработки природного и техногенного полиметаллического сырья» № гос. рег. 01. 2. 006 09717; 2009 – 2012 г.г.

«Научные основы экологически безопасных и ресурсосберегающих химикометаллургических процессов» № гос. рег. 01200955676.

Целью работы является создание и реализация ресурсосберегающей экологически безопасной технологии реагентной обработки воды ВОЦ, обеспечивающей снижение потребления воды природных источников и уменьшение объема сточных вод неорганических производств за счет функционирования ВОЦ при повышенных ( 2) коэффициентах упаривания и использования в качестве подпитки альтернативных источников воды.

Для достижения поставленной цели: выполнено физико-химическое моделирование процессов стабилизационной обработки воды серной кислотой;

взаимодействия в многокомпонентных водно-солевых системах, включающих гипс, хлориды кальция, магния и натрия и их смеси, а также изотермического испарения карбонат-сульфат и фосфатсодержащих растворов. Разработаны ингибирующие и биоцидные составы, отвечающие современным требованиям охраны окружающей среды и обеспечивающие высокую эффективность от их применения в оборотных системах неорганических производств. Создана промышленная технология ряда ингибирующих и биоцидных составов нового поколения. Разработана схема реализации ресурсосберегающей технологии реагентной обработки воды на предприятиях по производству неорганических веществ. Для обеспечения контроля оптимального режима реагентной обработки воды разработаны, аттестованы и внедрены методы контроля и мониторинга ингибирующих и биоцидных составов.

Научная новизна:

Впервые, с целью прогнозирования пределов устойчивости карбонат-, сульфат- и фосфатсодержащих оборотных вод и разработки способов их стабилизации выполнено физико-химическое моделирование процессов стабилизационной обработки воды серной кислотой; взаимодействия в многокомпонентных водно-солевых системах, включающих гипс, хлориды кальция, магния и натрия и их смеси, а также изотермического испарения карбонат- сульфат и фосфат содержащих растворов. В результате проведения термодинамических расчетов впервые определено значение энергии Гиббса образования метастабильного - гипса и получены данные по растворимости и - гипса в водных растворах СaCl2, МgCl2 и их смесей.

Впервые сформулированы методология и физико-химические основы применения ингибирующих и биоцидных составов на основе индивидуальных комплексных программ.

В работе заложены основы научного комплексного подбора ингибирующих и биоцидных составов, базирующегося на термодинамическом анализе процессов в твердой и жидкой фазах с учетом взаимодействия растворов с воздушными загрязнениями в градирнях.

Впервые разработан и реализован при обработке воды ВОЦ ряд новых ингибирующих и биоцидных составов, отвечающих современным требованиям охраны окружающей среды, аттестованы и внедрены в промышленную практику методы контроля и мониторинга содержания действующих веществ ингибирующих и биоцидных составов в исходных реагентах и в воде. На все изобретения получены патенты РФ.

Практическая значимость:

На основе фундаментальных и прикладных исследований разработана промышленная технология получения ингибирующих и биоцидных составов нового поколения, удовлетворяющих современным требованиям охраны окружающей среды. Созданы схемы использования этих составов при реагентной обработке вод, отвечающие требованиям ресурсосбережения и обеспечивающие уменьшение объема сточных вод предприятий по производству неорганических веществ. Предложенные схемы позволяют осуществлять обработку воды при повышенных ( 2) коэффициентах упаривания (КУ) с использованием для подпитки водооборотных охлаждающих циклов, как природных, так и альтернативных источников воды. Для всех созданных схем разработаны, аттестованы и внедрены методы контроля и мониторинга процесса обработки воды. Результаты исследований реализованы на ОАО «Череповецкий Азот»; ОАО «Воскресенские минеральные удобрения»;

ООО «Балаковские минеральные удобрения»; ООО «ПО «Киришинефтеоргсинтез». Предложенная технология успешно работает в течение длительного периода времени (20 лет), обеспечивая: эффективную защиту теплообменного оборудования от коррозии металла, солевых отложений и биообрастаний при высоких КУ 2; снижение потребления свежей воды – 27-80%; уменьшение объема сточных вод – 30-80%; снижение энергопотребления – 2,0-2,5%.

Апробация работы. Результаты работы доложены на: Третьем Всесоюзном совещании по химии и применению комплексонов и комплексонатов металлов (Челябинск, 1988 г.); конференции «Проблемы очистки воды для технологических целей и производственных стоков. Современные способы их решения» (Екатеринбург, 1994 г.); Международных научно-технических форумах: «Великие реки – 1999 – 2003» ICEF (Н. Новгород 1999 – 2003 г.);

конференции «Современные технологии водоподготовки и защиты оборудования от коррозии и накипеобразования» (Москва, 2003);

Международной научной конференции «Современные проблемы общей и неорганической химии» ИОНХ РАН (Москва, 2004); VII – VIII Международном конгрессе «Вода: экология и технология» (Москва, 2006, 2008 г. г.);

Международной конференции по химической технологии. ИОНХ РАН (Москва, 2007 г.); секции ученого совета ИОНХ РАН «Теоретические основы химической технологии и разработка эффективных химико-технологических процессов» (Москва, 2009 г.).

Публикации. По теме диссертационной работы опубликованы печатные работы, в том числе 8 статей в журналах рекомендованных ВАК Минобрнауки; 1 авторское свидетельство и 5 патентов РФ, из которых в списке приведено 15 публикаций в наибольшей степени отражающие содержание работы. Общий объем опубликованных работ составляет 33 печатных листа (вклад автора – 75%).

Структура и объем диссертации. Работа состоит из Введения, 4-х глав, выводов, списка литературы и приложений. Материал диссертации изложен на 288 страницах машинописного текста через 1,5 интервала, содержит рисунков, 74 таблицы, 152 литературные ссылки, 22 приложения.

Содержание работы Во Введении обоснована актуальность работы, дается ее общая характеристика и цель.

Глава 1. Современное состояние проблемы водо- энергосбережения и сточных вод водооборотных охлаждающих циклов (ВОЦ) на предприятиях по производству неорганических веществ Анализ существующих способов решения проблем водо- энергосбережения и уменьшения сточных вод ВОЦ показал:

большинство реализованных в настоящее время способов реагентной обработки воды не приемлемы в связи с повышением требований к охране окружающей среды. Так, например: применение K2Cr2O7; ZnSO4; CuSO4 по причине загрязнения водоемов тяжелыми металлами; полифосфатов натрия – вследствие их гидролиза с образованием нерастворимых ортофосфатов, а также биогенности неорганических фосфатов; применение хлорирования при обработке оборотной воды эффективно только до рН = 7,5 (величина рН оборотной воды большинства ВОЦ составляет > 7,5 – 8,5), кроме этого использование хлора обуславливает протекание реакций с образованием хлорорганических канцерогенных веществ.

Большинство из этих способов не решают проблему снижения потребления свежей воды и уменьшения объемов загрязненных стоков, так как не обеспечивают положительный эффект обработки при Ку 2,0.

В этой связи имеется много нерешенных вопросов, наиболее важными из которых, являются следующие:

разработка эффективных ингибирующих и биоцидных составов, отвечающих современным требованиям охраны окружающей среды на основе доступного сырья, выпускаемого отечественной промышленностью и комплексных программ реагентной обработки воды;

создание технологии новых ингибирующих и биоцидных составов;

реализация комплексных программ реагентной обработки воды при Ку 2,0 в оборотных системах неорганических производств;

использование для подпитки ВОЦ альтернативных природным источников воды.

Представленная диссертация отражает вклад автора в решение этих проблем.

Глава 2. Методы диагностики водооборотных охлаждающих циклов Для диагностики ВОЦ и разработки оптимальных параметров процесса стабилизационной обработки оборотной охлаждающей воды применен метод компьютерного физико-химического моделирования, позволяющий учитывать реальный состав подпиточной и оборотной воды;

влияние состава газовой фазы; процессы комплексообразования, гидролиза, гидратации и полимеризации в водных растворах сложного состава.

На основе этого метода с использованием информационновычислительного программного комплекса СЕЛЕКТОР-С рассчитан равновесный состав систем включающих карбонаты, фосфаты, сульфаты, хлориды кальция, магния натрия, воздух и воду. Оценены предельные концентрации компонентов, обеспечивающие устойчивость растворов в процессе испарения. Определено влияние рН растворов, парциального давления углекислого газа, концентраций хлорид-ионов и серной кислоты на процессы фазообразования в системе Ca(HCO3)2 – Mg(HCO3)2– H3PO4 – H2SO4 – NaCl–CO2 (воздух) – H2O. Расчеты выполнены для 25C, pCO = 10-1 – 103 Па, коэффициентов упаривания растворов 1 – 10 и составов, соответствующих химическим составам оборотных вод охлаждающих циклов промышленных предприятий, в частности ОАО «Воскресенские минеральные удобрения».

Показано, что в процессе концентрирования растворов на воздухе кальций и магний переходят в осадок в основном в виде гидроксилапатита Са5(РО4)3(ОН), кальцита СаСО3, доломита СаМg(СО3)2; присутствует также примеси двумерно-кристаллического гидроксилапатита Са10(РО4)6(ОН)2.

С увеличением степени упаривания растворов в осадках уменьшается относительное содержание гидроксилапатита и доломита, повышается содержание кальцита (рис. 1б, изотермы 7 – 9). Предельные концентрации сульфатов, фосфатов, карбонатов и хлоридов кальция магния, натрия, обеспечивающие устойчивость растворов на воздухе, представлены на рис. 1а, изотермы 1 – 6.

Вместе с тем выделение сульфатов, фосфатов, карбонатов кальция из растворов охлаждающих циклов происходит через стадию образования мелкодисперсных, медленно кристаллизующихся, метастабильных осадков. В условиях метастабильного равновесия содержание компонентов в растворе может значительно превышать их равновесные концентрации.

Рис. 1. Влияние степени упаривания растворов на равновесный состав жидкой (а) и твердой (б) фаз системы Са(НСО3)2 – Mg(НСО3)2 – H3PO4 – H2 – SO4 – NaCl – CO2(воздух) – Н2О при 25°С, pCQ2 = 101.Па. Состав системы: Са(НСО3)2 – 0,001, Mg(HCО3)2 – 0,0003, NaCl – 0,001, H2SО4 – 3 ·10-4, H3PО4 – 2 · 10-5 моль/кг H2О. Состав растворов, моль/кг Н2О:

1 – Са, 2 – Mg, 3 – NaCl, 4 – SО4, 5 – РО4, 6 – рН. Состав осадка, мас. %: 7 – гидроксилапатит, 8 – кальцит, 9 – доломит, 10 – масса осадка Данные, характеризующие выделение кальция из растворов в виде карбонатов различных модификаций, представлены на рис. 2. Точками на рисунке обозначены экспериментальные значения растворимости карбонатов.

- lg mCa [моль/кг Н2О] 4 Рис. 2. Влияние парциального 3,давления углекислого газа на растворимость карбонатных соединений в воде: 1 – кальцита; 2 – арагонита; 3 – метастабильного карбоната кальция; 4, 5 – неупорядоченного и упорядоченного 2,доломита 2 3 4 - lg CO2 [атм] Увеличение концентрации серной кислоты в исходных растворах повышает как устойчивость растворов, так и окислительно-восстановительный потенциал системы и приводит к существенному изменению фазового состава осадков (рис. 3).

Рис. 3. Влияние концентрации H2SО4 на равновесный состав твердых фаз системы Са(НСО3)2 – Mg(HCО3)2 – H3PО4 – H2SО4 – NaCl – CО2(воздух ) – Н2О при 25°С, рСО2= 101.48 Па и степени упаривания растворов (), масс. %:

а – 20, б – 50, в – 70. Состав системы, моль: Са(НСОэ)2 – 0,001; Mg(HCО3)2 – 0,0003; NaCl – 0,001; Н3РО4 – 2 ·10-5;

С – 1,049; N – 5465;О – 1467; Н2О – 55,51.

Состав осадка, мас. %: 1 – CaMg(CО3)2;

2 – Са5(РО4)3ОН; 3 – СаСО3; 4 – масса осадка С повышением кислотности растворов в осадках снижается относительное содержание кальцита (рис. 3, изотерма 3), проходит через максимум содержание доломита (изотерма 1), повышается относительное содержание гидроксилапатита (изотерма 2).

Увеличение концентрации серной кислоты повышает устойчивость растворов даже при высоких коэффициентах упаривания. Так например, повышение содержание кислоты от 3·10-4 до 9·10-4 моль/кг Н2О при степени упаривания растворов КУ = 3,3 позволяет более чем в 3 раза снизить полноту выделения кальция и магния в осадок.

С целью прогнозирования устойчивости сульфатных растворов исследованы процессы растворения и осаждения - и -гипса в воде и водных растворах хлоридов кальция, магния, натрия и их смесей.

На основании экспериментальных данных по растворимости системы – гипс – воздух – вода решением обратной задачи физико-химического моделирования рассчитано значение энергии образования -Ca(SO4)·2Н2О.

Полученное значение использовано для оценки пределов устойчивости сульфатсодержащих растворов. Проведено термодинамическое моделирование систем сульфат натрия – хлориды кальция (магния, натрия) – воздух – вода и сравнение параметров процессов химического осаждения дигидрата сульфата кальция в виде различных модификаций. Установлено, что хлориды натрия и магния, в отличие от хлорида кальция, повышают устойчивость растворов. При этом стабилизирующее действие магния выше, чем хлорида натрия. В условиях образования – гипса полнота выделения кальция из растворов в 1,3 – 1,4 раза ниже таковой для – гипса.

Показано, что в процессе концентрирования устойчивость растворов повышается в ряду СaCl2 СaCl2 + NaCl СaCl2 + МgCl2 СaCl2 + NaCl + МgCl2.

Проведенные исследования могут быть использованы при расчете оптимального режима процесса предотвращения сульфатных отложений в ВОЦ методом реагентной обработки воды при высоких КУ 2.

Парциальное давление углекислого газа оказывает существенное влияние на состав равновесных растворов и фазовый состав осадков как при низких, так и высоких степенях упаривания растворов.

Повышение рСО от 10-1 до 103 Па при низких степенях упаривания растворов (КУ < 3) способствует обогащению осадков гидроксилапатитом. В частности при рСО > 102 Па, в осадках резко повышается относительное содержание Ca5(PO4)3(OH) и падает содержание CaMg(CO3)2.

При рСО = 103 Па твердая фаза представлена только гидроксилапатитом.

В случае высоких степеней упаривания растворов (КУ 3) в осадках доминирует доломит, относительное содержание которого растет с повышением парциального давления углекислого газа.

При содержании углекислого газа, близком к концентрации СО2 в воздухе, рСО = 10 до 102 Па, в осадках доминирует CaMg(CO3)2 и практически всегда присутствует Ca5(PO4)3(OH). Вероятность образования кальцита зависит от степени упаривания растворов.

Таким образом, методами физико-химического моделирования исследованы процессы изотермического испарения растворов, включающих карбонаты, сульфаты, фосфаты, хлориды кальция, магния, натрия. Определено влияние степени упаривания растворов, концентрации серной кислоты, солевого состава растворов и парциального давления углекислого газа на равновесный состав жидкой и твердой фаз, полноту выделения кальция и магния из растворов в виде кальцита, доломита, гидроксилапатита и гипса.

Определены предельные концентрации компонентов, обеспечивающие устойчивость растворов при рСО = 10-1 – 103 Па и КУ = 1 – 10. Полученные результаты использованы при разработке промышленных способов стабилизации оборотных вод охлаждающих систем на ООО «Балаковские минеральные удобрения»; ОАО «Воскресенские минеральные удобрения»;

ООО «ПО «Киришинефтеоргсинтез».

Глава 3. Исследование и разработка ингибирующих и биоцидных составов для обработки воды в водооборотных охлаждающих циклах Применение ингибирующих и биоцидных составов для обработки воды является наиболее экономичным способом эффективной защиты водоохлаждаемой поверхности теплообменного оборудования от коррозии металла, солевых отложений и биообрастаний.

Исследованы ингибирующие и биоцидные свойства ряда соединений, не содержащих катионы тяжелых металлов, и композиций на их основе, содержащих минимальные количества неорганических фосфатов.

Для проведения исследований были выбраны следующие соединения:

1-гидроксиэтилидендифосфоновая кислота – ОЭДФ; нитрилотриметилфосфоновая кислота – НТФ; гидроксисульфобетаин – ГСБ; диалкилдиметиламмоний хлорид – ДАДМАХ; поликват (продукт полимеризации четвертичной аммониевой соли диаллилдиметиламмоний хлорида) – П-6; окись алкилдиметиламина – ОА; 1,2,3 бензотриазол – БТА; метафосфорная кислота – МФК;

гидролизованный полиакрилонитрил – ГИПАН; алкилбензилдиметиламмонийхлорид – АБДМ; полигексаметиленгуанидин гидрохлорид – ПГМГ;

(2-гидрокситриметилен) динитрилотетракис (метилфосфоновой кислоты) тетранатриевая соль, 20% раствор – ДПФ-1Н; полифосфаты аммония (водный раствор NH3:P2O5=10:34) – ПФА; полифосфорная кислота – ПФК; лаурилпиридиний сульфат – ЛПС; формальдегид – СН2О; сульфат цинка – ZnSO4;

триполифосфат натрия – ТПФNa; гексаметафосфат натрия – ГМФNa; лимонная кислота – ЛК; щавелевая кислота – ЩК; пропан – 1,2-диол (пропиленгликоль) – ПГ; алкилдиметиламмоний хлорид – АДМАХ;.

Ингибирующие и биоцидные свойства перечисленных соединений были испытаны при обработке артезианской (АВ), речной (РВ) и осветленной речной воды (ОРВ), а также воды, альтернативной природной: очищенная сточная вода (ОСВ); осветленная вода после шламонакопителя (ОВШ).

Составы, ингибирующие коррозию углеродистых сталей и латуни:

в среде артезианской воды На рис. 4, 5 приведены результаты исследований некоторых, наиболее эффективных индивидуальных соединений и композиций на их основе по ингибированию коррозии углеродистой стали в среде АВ, используемой в качестве подпиточной на ОАО «Реатэкс» (г. Москва).

Измеренная скорость коррозии углеродистой стали (Ст3) в АВ составляла 3,0 мм/год при 40С и 4,1 мм/год при 80С.

Степень защиты металла от коррозии, определялась по формуле:

– · 100, где Кф – средняя скорость коррозии металла в АВ без ингибиторов (фоновая), Ки – средняя скорость коррозии металла в ингибированной АВ.

Из анализа полученных данных следует, что применение ингибирующих композиций на основе П-6; ДПФ-1Н; ТПФNa; ОА обеспечивает степень защиты Ст3: = 60 – 80%.

К, % К, мм/год 0,0,1 Рис. 4. Влияние концентрации П-6: в 0,присутствии 10 мг/дм3 ДПФ-1Н – на скорость коррозии Ст3 (1) и степень 0,защиты (2); в присутствии 15 мг/дмТПФNa – на скорость коррозии Ст3 (3) 0,и степень защиты (4) 0,2,5 5,0 7,5 10,0 12,5 15,Концентрация П-6 мг/дмК, мм/год К, % 12,1,1,2 Рис. 5. Влияние концентра-ции П6 (в присутствии 10 мг/дм3 ОА) 0,на скорость коррозии Ст3(1) и 2,5 5,0 7,5 10,0 12,5 15,степень защиты (2) Концентрация П-6 + 10 мг/дм3 ОА, мг/дмВ среде речной воды В табл.1 приведены данные по ингибированию коррозии углеродистой стали и латуни в среде осветленной речной воды (р. Шексна), используемой в качестве подпиточной на ОАО «Череповецкий «Азот».

Из анализа данных следует, что эффективное ингибирование коррозии Ст3 и латуни в среде ОРВ (степень защиты Ст3 составляет 94 – 98% и латуни 64-87%) обеспечивается при содержании ГМФNa и БТА в оборотной воде соответственно 10,0 – 12,0 и 1,0 мг/дм3.

Таблица Результаты исследования ингибирующих композиций в среде осветленной речной воды Состав ингибирующей Средняя Степень Наименование композиции и концентрации скорость защиты, воды компонентов, мг/дм3 коррозии, к, % К, мм/год ГМФNa ОЭДФ БТА Ст3 Латунь Ст3 Латунь Оборотная вода - - - 1,01 0,15 - - (ОВ) 3,0 2,0 1,0 0,98 0,02 3,0 ВОЦ №12,0 2,0 1,0 0,03 0,02 98,0 - - - 0,85 0,06 - - ОВ ВОЦ №6 1,5 1,0 1,0 0,4 0,03 53 10,0 2,0 1,0 0,05 0,02 94 В табл. 2 представлены данные по ингибированию коррозии Ст20 и латуни (Л63) в среде ОСВ, используемой в качестве подпиточной на ООО «ПО «Киришинефтеоргсинтез». Из полученных данных следует, что ингибирующая композиция на основе ОЭДФ; ЛК; ЩК; БТА и ПГ обеспечивает степень защиты металлов от коррозии к = 90 – 92% (Ст20) и 95% (Л63).

Таблица Результаты исследования ингибирующих композиций по отношению к Ст20 и латуни (Л63) в среде ОСВ Состав ингибирующей композиции Средняя скорость коррозии, Степень защиты, и концентрации, мг/дм3 К, мм/год К, % 1 2 3 4 5 6 ОЭДФ ЛК+ ЩК+ БТА ПГ Ст20 Ста) Ст9 - - 4 2 0,09 Продолжение таблицы 1 2 3 4 5 6 9 2 - 4 1 0,09 9 - 1 4 - 0,20 9 - - 4 - 0,13 б) Латунь (Л63) - - - - - 0,024 - 13,5 3,0 - 4,0 1,5 0,008 13,5 - - 4,0 - 0,01 - - - - - 0,077 - 13,5 3,0 - 4,0 1,5 0,004 13,5 - - 4,0 - 0,018 Составы, ингибирующие процессы образования нерастворимых солей жесткости на поверхности теплообменного оборудования Эффективность ингибирования процесса образования нерастворимых солей жесткости (ЭС) определяли по формуле:

Эс = где – общая жесткость исследуемой воды с ингибитором в момент времени – , мгэкв/дм3; – общая жескость исследуемой воды без ингибитора в момент времени – , мгэкв/дм3; – общая жесткость исследуемой воды с ингибитором в начальный момент времени – = 0 час, мг-экв/дм3.

На рис.6, 7 представлены данные по динамике общей жесткости (Жо) и общей щелочности (Що) артезианской воды в присутствии и без ингибитора солевых отложений. Из полученных данных следует, что при применении ОЭДФ эффективность ингибирования Эс = 75,9%, а применение НТФ обеспечивает Эс = 67,2%.

Що, мг-экв/дмРис. 6. Динамика Жо артези-анской воды: 1 – АВ; 2 – АВ + 5 мг/дм3 ОЭДФ;

3 – АВ + 5 мг/дм3НТФ 0 10 20 30 40 50 60 , час Жо, мг-экв/дм2 Рис. 7. Динамика Що артезианской воды: 1 – АВ; 2 – АВ + мг/дм3 ОЭДФ; 3 – АВ + 5 мг/дмНТФ 0 10 20 30 40 50 60 , ч ас Составы, предотвращающие биообразования на теплообменном оборудовании Степень подавления жизнедеятельности бактерий (Эб) рассчитывали по формуле:

Эб = где, Со – содержание микроорганизмов до биоцидной обработки, кл/см3;

Сб – содержание микроорганизмов в присутствии биоцидов, кл/см3.

Результаты исследования бактерицидной активности составов при обработке подпиточной (осветленной речной воды) и оборотной воды ВОЦ №на ОАО «Череповецкий Азот» (при температуре 28 – 30°С) приведены в табл. 3.

При одной и той же концентрации (50 мг/дм3) АБДМ подавляет жизнедеятельность микроорганизмов на 83 – 89%, а ЛПС на 64,7 – 74,0%;

сапрофитную микрофлору АБДМ угнетает практически полностью – 98,3%, а ЛПС на 82,7%; максимальную активность ЛПС проявляет в течение первых трх часов – 74%, а АБДМ в течение 24 часов, что характеризует его, как биоцид пролонгированного действия.

Выполненный комплекс физико-химических, коррозионных и микробиологических исследований позволил разработать и реализовать при обработке оборотной воды ВОЦ ряд новых ингибирующих и биоцидных составов, отвечающих современным требованиям охраны окружающей среды.

Таблица Результаты исследования биоцидных свойств составов в среде осветленной речной (река Шексна) и оборотной воды ВОЦ № 6 (производство аммиака) Количество Количество живых микро- Эб, % сапрофитов, Эб, % организмов, колоний/смклеток/смПодпит- Без ка реагентов – – 1,4·105 – 58 – (освет- АБДМ 50 3 2,4·104 82,9 1 98,ленная речная ЛПС 50 3 4,6·104 67,1 10 82,вода) Без реагентов – – 1,5·106 – – – Оборот- АБДМ 50 3 2,8·105 83,0 – – ная вода ЛПС 50 3 3,9·105 74,0 – – АБДМ 50 24 1,6·105 89,3 – – ЛПС 50 24 5,3·105 64,7 – – Глава 4. Промышленные испытания ресуросберегающей технологии реагентной обработки воды в оборотных системах неорганических производств На рис. 8 приведена схема основных стадий реализации технологии.

1 стадия – диагностика ВОЦ предусматривающая выполнение следующих работ: определение баланса воды; химический анализ подпиточной и оборотной воды; солевых и шламовых отложений с водоохлаждаемой поверхности теплообменного оборудования; исследование процессов химического осаждения и растворения труднорастворимых соединений в оборотной воде с помощью метода физико-химического моделирования;

исследования по оценке стабильности, коррозионной и микробиологического пробы биоцида Концентрация Наименование Наименование ность опыта, ч Продолжитель биоцида, мг/дм активности подпиточной и оборотной воды.

2 стадия – включает выполнение следующих работ: 2.1 – разработка индивидуальной (применительно к диагностируемому ВОЦ) комплексной программы (ИКП) реагентной обработки воды предусматривает: выполнение физико-химических и микробиологических исследований по подбору ингибирующих и биоцидных композиций, обеспечивающих эффективную защиту водоохлаждаемого теплообменного оборудования от коррозии металла, солевых отложений и биообрастаний при Ку 2,0; 2.2 – создание методов контроля процесса, включающих определение содержания ингибирующих и биоцидных композиций в оборотной воде; скорость коррозии металлов;

содержание коррозионноактивных микроорганизмов в оборотной воде; Ку в системе.

1 стадия Диагностика ВОЦ 2 стадия Разработка технологии реагентной обработки воды 2.1. Разработка индивидуальной 2.2. Разработка методов комплексной программы контроля процесса по обработке воды 3 стадия* Реагентная очистка ВОЦ на «ходу» 3.2. Очистка от 3.1. Очистка от биообрастаний солевых, шламовых отложений 4 стадия* Продувка ВОЦ 5 стадия Пассивация системы 6 стадия Реагентная обработка воды в рабочем режиме Рис. 8. Схема основных стадий реализации ресурсосберегающей технологии реагентной обработки воды в оборотных системах неорганических производств * при обработке воды ВОЦ новых производств, стадии 3 и 4 – исключаются 3 и 4 стадии – реагентная очистка «на ходу» и продувка ВОЦ применяются по результатам диагностики ВОЦ в случае сильного загрязнения теплообменного оборудования солевыми отложениями, продуктами коррозии и биообрастаниями. Стадию 3 проводят с помощью повышенных доз реагентов при Ку 2,0; стадию 4 при Ку = 1,0.

5 стадия – пассивация системы, необходимая для создания защитной пленки на металле теплообменного оборудования путем обработки оборотной воды повышенными дозами ингибиторов коррозии при Ку 2,0.

6 стадия – реагентная обработка воды в рабочем режиме путем применения ИКП с целью одновременной обработки оборотной воды ингибиторами коррозии, солевых отложений и биоцидами при Ку 2,0.

С целью обеспечения контроля и мониторинга оптимального режима реагентной обработки воды были созданы, аттестованы и внедрены методы контроля ингибирующих и биоцидных составов, применяемых в ИКП обработки воды.

Результаты реализации ресурсосберегающей технологии реагентной обработки воды в оборотных системах предприятий по производству неорганических веществ ОАО «Череповецкий Азот» Баланс воды – водооборотная охлаждающая система производства аммиака состоит из двух циклов: ВОЦ № 5 агрегаты аммиака мощностью 4800 м3/час и ВОЦ № 6 отделения компрессии мощностью 5000 м3/час. В качестве подпитки использовалась осветленная речная вода (после известковокоагуляционной обработки). Величина Ку составляет 1,0 – 1,1 для ВОЦ 5 и 1,7 – 2,3 для ВОЦ 6, что приводит к перерасходу речной воды и большим объемам сброса сточной (продувочной) воды на очистные сооружения.

Скорость коррозии металлов теплообменного оборудования в необработанной оборотной воде составляла: Ст3 в оборотной воде ВОЦ 5,составляет 0,36 – 1,14 мг/год, что в 3,6 – 11,4 раза выше допустимой; скорость коррозии латуни в оборотной воде ВОЦ 6 достигает 0,097 мм/год, что в 1,9 раза выше допустимой. Согласно современным требованиям к устойчивости металла теплообменного оборудования, скорость коррозии не должна превышать 0,1 мм/год по Ст3; 0,05 мм/год по латуни.

Микробиологический контроль показал следующее:

Оборотная вода ВОЦ 5 является более загрязненной по сравнению с ВОЦ 6: общее содержание микроорганизмов в ВОЦ 5 достигает 2,3·107 кл/см3, а в ВОЦ 6 – 2,6·106 кл/см3. Согласно современным требованиям к эксплуатации ВОЦ общее содержание микроорганизмов в оборотной воды не должно превышать 104 – 105 кл/см3.

На основании результатов диагностики ВОЦ и проведенных исследований разработана ИКП реагентной обработки воды: ОЭДФ, НТФ – ингибиторы солевых отложений (2,0 – 5,0 мг/дм3); БТА – ингибитор коррозии латуни (1,0 – 1,5 мг/дм3); ГМФNa – ингибитор коррозии стали (15 – 20 мг/дм3); ОА – диспергатор шламовых отложений (8,0 – 10,0 мг/дм3), ингибитор коррозии стали; АБДМ – биоцид и биодиспергатор (40,0 – 50,0 мг/дм3).

Технология реагентной обработки воды включала 3 стадии: отмывку системы; пассивацию системы; рабочий режим обработки. Отмывку системы от солевых биоотложений и продуктов коррозии проводили повышенными 3 – 4 кратными дозами ОЭДФ; НТФ и ОА. При этом АБДМ вводили в систему «залповыми» дозами (50 – 70 мг/дм3) 2 раза в неделю. Время отмывки контролировали по содержанию взвешенных частиц и железа в оборотной воде.

При достижении величины этих показателей в оборотной воде не превышающей их величину в подпиточной воде (с учетом Ку), отмывку системы считали законченной.

Пассивацию системы проводили при обработке воды повышенными дозами ингибиторов: ГМФNa (50 – 60 мг/дм3); ОЭДФ и НТФ (5 – 10 мг/дм3);

БТА (2,0 – 3,0 мг/дм3). Продолжительность режима пассивации определялась скоростью коррозии Ст3 и составляла 7 – 14 суток. Систему считали запассивированной, если измеренная скорость коррозии стали не превышала 0,1 мм/год.

Разработанная технология реагентной обработки воды применяется на ОАО «Череповецкий Азот» свыше 20 лет: с 1989 года по настоящее время.

Получены следующие результаты: скорость коррозии стали – не более 0,1 мм/год; скорость коррозии латуни – не более 0,05 мм/год; содержание живых организмов – не более 105 кл/см3; снижение потребления речной воды и сброса продувочной воды на очистные сооружения на 31%; снижение расхода речной воды: 15 м3/т аммиака; уменьшение объема сточных вод – 600 тыс. м3/год; экономия электроэнергии – 0,83 кВт·ч/т аммиака; экономия пара – 0,042 Гкал/т аммиака. Практически полное отсутствие солевых отложений и биообрастаний на водоохлаждаемой поверхности теплообменного оборудования и элементах градирен.

ОАО «Воскресенские минеральные удобрения» Баланс воды:

ВОЦ 1 производства серной кислоты: мощность системы 5000 – 5500 м3/ч; в качестве подпитки используются: речная вода (Москва-река) в объеме 40 – 80 м3/ч и конденсат пара с отделения жидкой серы ( 40 м3/ч).

Общие потери воды в системе на продувку и каплеунос составляют 80 – 90 м3/ч; КУ =1,7, что приводит к перерасходу речной воды и большим объемам сброса загрязненной продувочной воды в природные водоемы.

ВОЦ 6: мощность системы 1500 – 1700 м3/ч; в качестве подпитки используется речная вода (Москва-река) в объеме 9 – 11 м3/ч.

На основании проведенных исследований созданы ИКП для обработки ВОЦ 1 и ВОЦ 6.

На рис. 9 приведены данные по контролю коэффициента теплопередачи (F) кожухотрубчатого теплообменника в процессе реагентной обработки воды на ВОЦ 1.

4F, вт / м2 · град.

Рис. 9. Изменение коэффициента 425 теплопередачи в процессе применения ИКП на ВОЦ 4, мес.

0 1 2 3 4 август сентябрь декабрь январь февраль Из приведенных данных следует, что практически не изменился в течение 6 месяцев обработки: снижение от среднего значения (424 Вт/м2·С) составило 0,9 – 4,4%.

В табл. 4 приведен состав подпиточной и оборотной воды ВОЦ 6 при обработке ИКП. Из приведенных данных следует, что в процессе применения ИКП, КУ по основным показателям качества воды: Жо, Що, Са2+, Cl–,, составил 2,6 – 2,9, что свидетельствует об отсутствии процессов накипеобразования солей кальция на поверхности теплообменного оборудования.

Таблица Состав подпиточной и обработанной оборотной воды при КУ 2, Показатели качества воды НаименорН ЖО, ЩО, Са2+, Cl–,, вание мг-экв/дм3 мг-экв/дм3 мг-экв/дм3 мг/дммг/дмПодпиточная вода 7,4 3,6 2,3 1,7 61,4 53,Оборотная вода 8,7 10,4 5,9 4,9 163,5 150,КУ – 2,9 2,6 2,9 2,7 2,Реагентная обработка ВОЦ 6 проводится с 1999г., а ВОЦ 1 с 2003г. по настоящее время. Получены следующие результаты: скорость коррозии Стснижена с 0,23 до 0,1 мм/год; экономия речной воды (Москва река) – 35 м3/ч;

уменьшение сброса продувочной воды – 52 м3/ч; общее содержание микроорганизмов – 104 – 105 кл/см3; отсутствие биообрастаний и солевых отложений на теплообменном оборудовании оборудовании при КУ = 2,9;

обеспечены стабильные коэффициенты теплопередачи.

ООО «Балаковские минеральные удобрения» Баланс воды:

ВОЦ 2 сернокислотного производства (СКЦ – 20) – мощность системы – 6200 м3/ч; состав и объемы подпиточной воды: речная вода – 115 – 133 м3/ч;

осветленная вода из шламонакопителя – 169 – 183 м3/ч; обессоленная вода из цеха утилизации тепловой энергии – 188 – 195 м3/ч.

ВОЦ 3, 4 (компрессорный цех) – мощность систем – 1400 м3/ч и 1200 м3/ч. В качестве подпиточной используется вода реки Волги в объеме 4,2 – 5,0 м3/ч для каждой из систем.

КУ для всех ВОЦ составлял 1,4 – 1,7, что указывает на перерасход речной воды и, соответственно, большой объем сброса продувочной воды.

В табл. 5 приведен химический состав накипных отложений теплообменников ВОЦ 2 и 3.

Таблица Состав накипных отложений Состав отложений, мас. % Наименование Органические Fe2O3 CaO P2O5 соединения SiOВОЦ ВОЦ 2 63,0 2,5 11,0 18,8 2,5 – ВОЦ 3 82,6 1,1 – 13,5 1,4 1,Скорость коррозии стали в необработанной воде составляла: ВОЦ 2 – 1,15 мм/год; ВОЦ 3 и 4 – 0,16 мм/год.

На основании проведенного обследования разработана ИКП реагентной обработки воды ВОЦ 2, 3 и 4.

На рис. 10 приведены данные по снижению удельного расхода электроэнергии (УРЭ) в ингибированной воде ВОЦ 2.

УРЭ на получение 1 т H2SO4 уменьшился в среднем на 3,02 кВт·ч/т; УРЭ на 1 м3 оборотной воды уменьшился в среднем на 0,127 кВт·ч/м3; УРЭ на 1 мсжатого воздуха снизился на 0,005 кВт·ч/м3, что указывает на улучшение теплообмена в системе водяного охлаждения и экономию энергоресурсов в производстве СКЦ-20 и компрессорных станциях.

УРЭ, кВт·ч / т H2SOУРЭ, кВт·ч / м3 Н2О 0,0,10,0,1 0,0,125 0,январь февраль март апрель май июнь июль август сентябрь 0 1 2 3 4 5 6 7 8 , мес.

Рис. 10. Динамика удельного расхода электроэнергии в процессе реагентной обработки оборотной воды Реагентная обработка воды на ВОЦ 2 проводится с 2006 года, а ВОЦ 3 и – с 2005 года по настоящее время. Получены следующие результаты:

скорость коррозии стали – не более 0,1 мм/год; общее содержание микроорганизмов 103 кл/см3; поверхность труб в телообменниках полностью очищена от накипных отложений; экономия свежей речной воды составила 19,4 м3/ч; осмотр градирен показал отсутствие биообрастаний; обеспечена эффективная защита теплообменного оборудования при высоком солесодержании в оборотной воде (5129 мг / дм3).

ООО «ПО» Киришинефтеоргсинтез» Баланс воды:

Суммарная мощность 10 обрабатываемых ВОЦ – 23000 м3/ч, при этом ВОЦ суммарной мощностью 18800 м3/ч функционируют при низких КУ = 1,1 – 1,4, что приводит к большим сбросам продувочной воды на очистные сооружения.

В качестве подпиточной используются очищенные сточные воды 1 – ой системы канализации. Высокое значение ХПК = 75 – 103 мг О2/дм3 в подпиточной воде, указывает на значительное содержание органических веществ и высокое содержание нефтепродуктов в оборотной воде, достигающее 24,5 мг/дм3, что способствует интенсивному биологическому обрастанию теплообменного оборудования.

Содержание коррозионно-опасных микроорганизмов в оборотной воде (аэробные сапрофиты и тионовые бактерии) превышало допустимое на 1 – порядка.

Результаты промышленной реализации разработанной ИКП приведены на примере реагентной обработки ВОЦ 5 (I, II).

На рис. 11, 12 представлены данные по скорости коррозии и степени защиты стали и латуни в ингибированной оборотной воде.

Скорость коррозии, мм/год К, % Скорость коррозии, мм/год К, % 110,00,0,00,00,0,00,02001 2002 2003 2004 200,, год 2001 2002 2003 2004 20, год Рис. 11. Скорость коррозии и степень Рис. 12. Скорость коррозии и степень защиты Ст20 в ингибированной воде защиты Л63 в ингибированной воде Из приведенных данных следует, что на протяжении длительного периода времени (5 лет) реагентная обработка воды обеспечила эффективную защиту теплообменного оборудования от коррозии: для Ст20 – К = 82,6 – 91,3%; для Л63 – К = 82,6 – 91,3%, при этом измеренные величины скоростей коррозии Ст20 и Л63 не превышали допустимые: 0,01 и 0,05 мм/год соответственно.

Применение АБДМ в составе ИКП в течение 2001 – 2009 г.г. обеспечило высокую эффективность биоцидной обработки воды: Б = 93,4% по СВБ и Б = 96,5% по АС.

Разработанная технология реагентной обработки воды применяется на ООО «ПО «Киришинефтеоргсинтез» в течение 9 лет (с 2000г. по настоящее время).

Получены следующие результаты: скорость коррозии углеродистых сталей – не более 0,1 мм/год; отсутствие солевых и биоотложений на теплообменной поверхности водоохлаждаемого оборудования; снижение расхода подпиточной воды в 2 раза; увеличение теплосъема с теплообменного оборудования и сокращение энергозатрат примерно на 2%.

На рис. 13 и в табл. 6 представлены результаты реализации ресурсосберегающей технологии защиты окружающей среды от сточных вод на некоторых предприятиях РФ по производству неорганических веществ:

уменьшение объема сточных (продувочных) вод составило от 30% на ОАО «Воскресенские минеральные удобрения» до 80% на ООО «Балаковские минеральные удобрения» (рис. 13); обеспечена эффективная защита от коррозии металла теплообменного оборудования: Ст3 – 60 – 93%; латунь – – 80%; на предприятиях ОАО «Воскресенские минеральные удобрения» и ОАО «Череповецкий «Азот» за счет увеличения КУ от 2,5 до 4,0 достигнуто сокращение потребления свежей речной воды на 27 – 30% или 35 и 60 м3/ч соответственно; на предприятиях ООО «ПО «Киришинефтеоргсинтез» и ООО «Балаковские минеральные удобрения» обеспечено снижение потребления свежей воды на 40 – 80% за счет увеличения КУ и использования в качестве подпитки альтернативных источников воды: очищенные сточные воды I-ой системы канализации и осветленная вода после шламонакопителя соответственно; на 3-х предприятиях: ОАО «Воскресенские минеральные удобрения», ОАО «Череповецкий «Азот», ООО «ПО «Киришинефтеоргсинтез» зафиксировано снижение энергопотребления на 2,0 – 2,5%; на ООО «Балаковские минеральные удобрения» уменьшены расходы электроэнергии на: 3,02 кВт·ч/т Н2SО4 и 0,127 кВт·ч/м3 оборотной воды за счет отсутствия солевых отложений и биообрастаний на водоохлаждаемых поверхностях теплообменного оборудования и обеспечение стабильных коэффициентов теплопередачи.

1ООО "ПО ОАО 60 "Киришинефте"Воскресенские 1оргсинтез" минеральные ООО удобрения" ОАО "Балаковские До реализации "Череповецкий минеральные технологии "АЗОТ" удобрения ОБЪЕМ СТОЧНЫХ ВОД УМЕНЬШЕНИЕ ОБЪЕМА СТОЧНЫХ ВОД В РЕЗУЛЬТАТЕ РЕАЛИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИИ Рис. 13. Улучшение экологических показателей предприятий Таблица Результаты реализации ресурсосберегающей технологии защиты окружающей среды от сточных вод на некоторых предприятиях РФ Показатели качества оборотной Средняя скорость воды коррозии, мм/год Сталь 3 Латунь Источник Мощ- Наименование подпиточной ность предприятия воды ВОЦ, м3/ч рН ОАО «Воскресенские 4500 8,4 11,2 172,8 1096 37,0 0,1 0,04 0,03 0,01 60 / 27 / 35 2,минеральные Речная удобрения» Осветленная речная вода ОАО (после «Череповецкий известково- 10000 7,5 7,0 70,0 1200 15,0 0,5 0,1 0,04 0,007 80 / 30 / 60 2,«АЗОТ» коагуляци- онной обработки ООО «ПО Очищенные «Киришинефте- сточные 23000 8,5 10,0 400,0 1300 25,0 0,3 0,1 0,05 0,01 67 / 40/110 2,оргсинтез» воды 1-ой системы канализации ООО Осветленная «Балаковские вода после 6200 6,8 19,5 567,0 5100 35,0 0,6 0,04 93 / 80 / минеральные шламонаудобрения» копителя СТОЧНЫХ ВОД, % УМЕНЬШЕНИЕ ОБЪЕМА м /ч дм Ст3/латунь коррозии, % ОБЩ свежей воды, % Cl, мг/дм Ж мг экв До обработки До обработки После обработки После обработки Сокращение потребления Солесодержание, мг/дм Снижение энергопотребления, % Взвешенные вещества, мг/дм Эффективность защиты металла от Выводы В работе изложены научно-обоснованные технологические решения проблем снижения потребления воды природных источников, уменьшения энергозатрат и объема сточных вод предприятий по производству неорганических веществ.

Научные и практические результаты диссертации можно сформулировать в виде следующих выводов:

1. На основе анализа современного состояния проблемы водо- и энергосбережения при эксплуатации ВОЦ установлено, что основными являются: перерасход подпиточной воды; процессы коррозии, солеотложения и биообрастания водоохлаждаемого теплообменного оборудования, градирен, и как следствие этого, значительный перерасход энергозатрат.

Проведен анализ работы действующих ВОЦ. Определены: баланс воды;

химические составы оборотной воды на основе природных и альтернативных источников, солевых отложений; коррозионная и микробиологическая активность воды и сделаны обобщения.

2. Заложены научные основы комплексного подбора ингибирующих и биоцидных составов для обработки оборотных вод различных производств, базирующиеся на термодинамическом анализе процессов в твердой и жидкой фазах с учетом взаимодействия растворов с загрязнениями потока воздуха в градирнях.

3. Выполнен термодинамический анализ процессов стабилизационной обработки воды серной кислотой; взаимодействия в многокомпонентных водно-солевых системах, характерных для состава оборотной воды различных производств. Получены новые данные по влиянию состава оборотной воды на устойчивость растворов в зависимости от коэффициента упаривания, кислотности, солевого состава и газовой фазы.

4. Проведены экспериментальные физико-химические и микробиологические исследования по разработке ингибирующих и биоцидных составов. Установлена их высокая эффективность по предотвращению солевых отложений, биообрастания и коррозии металла теплообменного оборудования при высоких коэффициентах упаривания в среде природных и альтернативных источников воды.

5. Сформулированы физико-химические основы реагентной обработки обработки оборотной воды с применением индивидуальных комплексных программ. Установлено влияние химического состава подпиточной и оборотной воды; коррозионной, микробиологической активности воды;

коэффициента упаривания и конструктивных материалов теплообменного оборудования на подбор ингибирующих и биоцидных композиций и их дозы в составе индивидуальной комплексной программы.

6. На основании проведенных исследований разработан ряд ингибирующих и биоцидных составов, не содержащих катионы тяжелых металлов и неорганические фосфаты. Для двенадцати ингибирующих и биоцидных составов нового поколения разработана технология. Создана установка по производству реагентов производительностью 0,5 т/час.

7. Разработаны, аттестованы и внедрены в промышленную практику методы контроля и мониторинга реагентной обработки воды, включающие определение следующих показателей: содержание ингибирующих и биоцидных композиций в воде; состав подпиточной и оборотной воды; коррозионная и микробиологическая активность воды; коэффициент упаривания в системе.

8. Созданы промышленные схемы реализации ресурсосберегающих технологий реагентной обработки воды на предприятиях по производству неорганических веществ при повышенных коэффициентах упаривания и высоком солесодержании в оборотной воде (до 5,0 г/дм3), обеспечивающие уменьшение коррозии металла, солевых отложений и биообрастаний на теплообменном оборудовании, с использованием в качестве подпитки ВОЦ как природных, так и альтернативных источников воды.

9. Результаты исследований реализованы на ОАО «Череповецкий Азот»;

ОАО «Воскресенские минеральные удобрения»; ООО «Балаковские минеральные удобрения»; ООО «ПО «Киришинефтеоргсинтез». Предложенная технология успешно работает в течение длительного времени (3 – 20 лет).

Перечень основных работ:

1. Павлухина Л.Д., Ракчеева Л.В., Гаврилов Н.Б. Система водооборотного цикла в ОАО «Воскресенские минеральные удобрения» // Водоснабжение и санитарная техника, 2003. № 10. С. 21 – 25.

2. Кочеткова Н.В., Гаврилов Н.Б., Кренев В.А. Физико-химическое моделирование осаждения карбонатов металлов в водных растворах электролитов // Журн. неорган. химии, 2004. Т. 49. № 12. С. 2103 – 2108.

3. Кочеткова Н.В., Гаврилов Н.Б., Кренев В.А. Влияние хлорида натрия на взаимодействие в системе Ca(HCO3)2 Mg(HCO3)2 NaCl H2SO4 CO2 H2O // Журн. неорган. химии, 2005. Т. 50. № 5. С. 885 - 890.

4. Кочеткова Н.В., Гаврилов Н.Б., Дергачева Н.П. и др. Термодинамическое моделирование процессов осаждения и растворения гипса в хлоридных растворах // Журн. неорган. химии, 2006. Т. 51. № 5. С. 889 - 893.

5. Кочеткова Н.В., Гаврилов Н.Б., Дергачева Н.П. и др. Растворимость - гипса в водных растворах хлоридов кальция, магния и натрия // Журн.

неорган. химии, 2007. Т. 52. № 4. С. 645 - 649.

6. Кочеткова Н.В., Гаврилов Н.Б., Носкова О.А. и др. Моделирование осаждения фосфатов, сульфатов и карбонатов кальция в водных растворах сложного состава // Журн. неорган. химии, 2008. Т. 53. № 4. С. 673 679.

7. Гаврилов Н.Б. Реагентная обработка оборотной охлаждающей воды // Химическая технология, 2008. Т. 9. № 7. С. 340 - 344.

8. Гаврилов Н.Б., Павлухина Л.Д., Ракчеева Л.В. и др. Ресурсосберегающая технология реагентной обработки воды в производстве серной кислоты // Химическая технология, 2008. Т. 9. № 8. С. 411 – 414.

9. Балашов Е.В., Абалихина Т.А., Гаврилов Н.Б. и др. Некоторые вопросы совершенствования водооборотных охлаждающих систем. Обзорная информация // Актуальные вопросы химической науки и технологии и охраны окружающей среды. Охрана окружающей среды и рациональное использование природных ресурсов. М.: НИИТЭХИМ, 1990. Вып. 9 (100).

48 с.

10. Малышева А.Г., Беззубов А.А., Гаврилов Н.Б. и др. Хроматографическое определение 1,2,3-бензотриазола в воде // МУК 4.1.1205 – 4.1.1212 – 03.

Вып. 3. М.: Федеральный центр госсанэпидемнадзора Минздрава России, 2004. С. 35 – 43.

11. Гаврилов Н.Б. Ингибитор коррозии латуни и углеродистых сталей:

пат. 2253697 Рос. Федерация. № 2004113280 / 02; заявл. 29.04.2004; опубл.

10.06.2005. Бюл. № 16. 3 с.

12. Гаврилов Н.Б. Состав для защиты металлов от коррозии и отложений: пат.

2254399 Рос. Федерация. № 2004117938 / 02; заявл. 16.06.2004; опубл.

20.06.2005. Бюл. № 17. 5 с.

13. Гаврилов Н.Б. Состав для обработки охлаждающей воды: пат. 2255053 Рос.

Федерация. № 2004113615 / 15; заявл. 05.05.2004; опубл. 27.06.2005. Бюл. № 18. 4 с.

14. Гаврилов Н.Б. Состав для ингибирования коррозии и отложений в водооборотных системах: пат. 2255054 Рос. Федерация. № 2004119397 / 15;

заявл. 29.06.2004; опубл. 27.06.2005. Бюл. № 18. 5 с.

15. Гаврилов Н.Б. Биоцид и диспергатор отложений: пат. 2259323 Рос.

Федерация. № 2004113281 / 15; заявл. 29.04.2004; опубл. 27.08.2005. Бюл.

№ 24. 3 с.







© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.