WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


На правах рукописи

Федоренко Михаил Алексеевич

Повышение эффективности производства сыпучих материалов путем улучшения технологичности конструкций крупногабаритного вращающегося оборудования

Специальность 05.02.08. Технология машиностроения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Белгород 2009

Работа выполнена на кафедре «Технология машиностроения» в Белгородском государственном технологическом университете им В.Г.

Шухова.

Научный консультант д-р техн. наук, профессор А.А. Погонин

Официальные оппоненты:

д-р техн. наук, профессор Л.Г. Одинцов д-р техн. наук, профессор В.П. Федоров д-р техн. наук, профессор Г.А. Сухочев Ведущая организация Орловский государственный технический университет (г. Орел)

Защита состоится «3 » июля 2009 г. в 10 ч. на заседании диссертационного совета Д 212.014.06 при Белгородском государственном технологическом университете «БГТУ им.

В.Г.Шухова» по адресу: 308012, г. Белгород, ул. Костюкова, д.46, ком.

242.

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке Белгородского государственного технологического университета «БГТУ им. В.Г.Шухова».

Автореферат разослан « » 2009г.

Ученый секретарь диссертационного совета, канд. техн. наук, доцент Т.А. Дуюн

Общая характеристика работы



Актуальность работы. Производство различных товаров народного и промышленного потребления неразрывно связано с этапом изготовления сыпучих материалов, являющимися основными компонентами для выпуска продукции. Например, производство строительных материалов является в настоящее время одной из важнейших отраслей хозяйства нашей страны, которая должна постоянно удовлетворять массовый спрос различных предприятий и народа на строительные материалы. Инвестиционная программа развития российской экономики по инфраструктурному, жилищному и промышленному строительству требует возрастающего объема производства строительных материалов на основе цемента. В период с 2009…2020 гг. производства цемента должно быть увеличено с 65 млн.тонн до 125 млн.тонн в год. Сегодня цементная промышленность России на сорока шести заводах производит 64 млн. тонн в год (уровень 2007 года). Срок эксплуатации заводов составляет от 50 до 75 лет. Относительно новым, построенным в 1985 году по проекту 1977 года заводом, является Невьянский завод в Свердловской области.

Устаревшее оборудование, не эффективные технологии (мокрый метод на 85% заводах), отсутствие автоматических систем управления привели к кратному отставанию по основным показателям в сравнении с зарубежными аналогами:

- потребление топлива составляет более 200 кг.у.т. – на тонну клинкера (зарубежный аналог 105 кг.у.т. – на тонну клинкера);

- расход электроэнергии около 130 квтч. на тонну цемента (зарубежный аналог 105 квтч. на тонну цемента);

- выбросы твердых веществ находится в пределах от 100 до 500 мг. на м(зарубежный аналог 20 мг. на м3);

- производительность труда, как выпуск цемента на одного работающего примерно 1500 тонн цемента в год (зарубежный аналог около 15000 тонн цемента в год).

К сожалению, российское машиностроение и прежде всего основной производитель цементного оборудования завод «Волгоцеммаш» (г.

Тольятти), последние 25 лет не производит комплексных поставок для строительства современных эффективных технологических линий. Запасные части и отдельные агрегаты, изготавливаемые на заводах Свердловска, Челябинска, Электростали и др. по своим техническим характеристикам, ресурсу работы не соответствуют требованиям, предъявляемым к энергоемким непрерывным производствам.

В этих условиях, собственники цементных заводов вынуждены заказывать оборудование для новых технологических линий на зарубежных машиностроительных заводах. При этом конечно экономичность, надежность, экологичность новых заводов будет соответствовать российским и международным нормам. Однако, фактически российская экономика, при такой системе инвестиций, будет спонсировать зарубежное машиностроение, как при первичном заказе, так и при дальнейших заказах для технического обслуживания.

Оснащение отечественных цементных заводов иностранным оборудованием в среднесрочной и долгосрочной перспективе приведет к увеличению эксплуатационных затрат, удорожанию стоимости цементной продукции. Кроме этого, при покупке зарубежного оборудования и технологических линий, цементные компании, а в конечном счете и потребитель цементной продукции, несут высокие логистические расходы и дополнительно платят за адаптацию зарубежного оборудования к российским стандартам.

Беспрецедентный спрос отечественных цементных компаний на зарубежное цементное оборудование и инжиниринговые услуги в 20062007гг., вызвал существенный рост стоимости и сроков выполнения этих услуг иностранными поставщиками, пытающимися сглаживать цикличность развития российской цементной отрасли на европейском и мировом рынках.

Большинство технологических линий в России построено в 30 -70 годы.

Это также обуславливает высокие затраты на его поддержание и ремонт.

В связи с этим возникает необходимость решения актуальной научной проблемы по разработке новых технологий, обеспечивающих повышение эффективности производства сыпучих материалов путем улучшения технологичности конструкций крупногабаритного вращающегося оборудования.

Представленная работа выполняется в соответствии с отраслевой комплексной научно-технической программой МПСМ СССР от 2.01.«Создание научных основ эксплуатации и ремонта оборудования предприятий МПСМ СССР с разработкой инженерных решений по его совершенствованию», а так же в соответствии с планом научноисследовательских работ в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г.Шухова.

Целью работы является разработка технологических основ проектирования высокоэффективных комплексных решений повышения технологичности конструкций изделий для восстановления точности и работоспособности оборудования производства сыпучих материалов.

Объект и предмет исследований. Объектом исследований является крупногабаритное вращающееся оборудование производства сыпучих материалов, являющееся основным потребителем энергоресурсов, рассматриваемое в процессе его эксплуатации, технического обслуживания и ремонта.

Предметом исследования являются обеспечение точности, восстановление работоспособности и повышение технологичности эксплуатируемого оборудования.

Научная новизна заключается в решении актуальной научной проблемы – раскрытие технологических связей, определяющих пути повышения эффективности работы оборудования производства сыпучих материалов на основе теоретического обоснования и экспериментальном подтверждении адекватных математических моделей, описывающих технологические режимы работы вращающегося оборудования, в зависимости от их конструктивных особенностей, а так же на основе сформулированных предпосылок и аналитических зависимостей, позволяющих установить рациональные конструктивно-технологические параметры оборудования с учетом конкретных требований производства продукции.

Основные составляющие научной новизны:

1. Выявлены и определены причины, влияющие на потерю работоспособности крупногабаритного вращающегося оборудования производства сыпучих материалов, являющегося основным потребителем энергоресурсов. На основании этих исследований разработаны технологические методы и способы восстановления работоспособности оборудования и решен вопрос повышения технологичности конструкций изделий.

2. Выявлены закономерности и разработаны математические модели формирования точности пространственного положения функционально связанных механизмов оборудования, на основе которых разработаны технологии, обеспечивающие восстановление требуемой точности подвижных узлов и агрегатов.

3. Раскрыты пространственные размерные взаимосвязи узлов вращающегося оборудования, выявлены источники формирования и методы компенсации отклонений, обусловленных износом сопрягаемых поверхностей деталей и позиционным перемещением подвижных узлов.

4. Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность восстановления на нестандартном оборудовании поверхностей вращающихся деталей, потерявших работоспособность в процессе эксплуатации и разработаны технологии обеспечения точности восстанавливаемых деталей в условиях их эксплуатации без демонтажа.

5. Установлены допустимые параметры сопряжения в поверхностях скольжения уплотнительных устройств, что позволило разработать высокоэффективные конструкторско-технологические решения нового устройства, обеспечивающего значительную экономию энергоресурсов.

6. Выявление технологических связей между узлами вращающегося оборудования позволило разработать новые технологии, позволяющие с высокой точностью восстанавливать вращающиеся агрегаты без остановки производственного процесса выпуска продукции.

7. Разработанные математические модели, обеспечили возможность выбора технологического обеспечения восстановления поверхностей скольжения с необходимой точностью и шероховатостью поверхности на месте эксплуатации оборудования без его демонтажа.

8. На основании исследований работоспособности вращающегося оборудования разработаны новые высокотехнологичные конструкции модулей, обеспечивающие значительно сокращение потребления энергоносителей и выброса пыли в атмосферу.

Достоверность научных положений и результатов исследований обосновывается: применением научных положений технологии машиностроения, теории базирования, современных методов математического моделирования точности; исследованием основных закономерностей теорий упругости, пластичности и современных компьютерных технологий для моделирования технологических процессов;

использованием математических методов планирования экспериментальных исследований и статистических методов обработки результатов; применением современного экспериментального оборудования, измерительных приборов высокой точности и соответствием полученных экспериментальных данных результатам теоретических исследований; положительным опытом внедрения полученных результатов, всесторонней апробацией и получением авторских свидетельств, патентов на изобретение и патентов на полезные модели.

Практическую ценность работы составляют:

1. Новая технология регулировки пространственного положения крупногабаритного вращающегося оборудования без остановки процесса производства продукции с целью восстановления требуемой точности относительного положения и движений исполнительных механизмов.

2. Полученные результаты объединены в единую систему, представляющую собой методики расчета, создания и улучшения технологично-конструктивных параметров оборудования производства сыпучих материалов.

3. Технологии создания поверхностей трения и расчетов нагрузок поверхности трения уплотнительного устройства, основанные на использовании комбинированных материалов.

4. Технологии обработки поверхностей скольжения длинных валов большого диаметра в условиях эксплуатации на станках с подвижным сферическим основанием, обеспечивающих автоматическое слежение за перемещением оси вращения вала в пространстве.

5. Программы расчета технологических параметров обработки цилиндрических деталей, обеспечивающие требуемые показатели качества поверхности без их демонтажа в условиях эксплуатации.

6. Программы расчета износа поверхности трения уплотнительного устройства вращающегося оборудования, работающего в условиях высоких температур и сухого трения.

7. Разработана концепция проектирования оборудования, обеспечивающегося восстановление работоспособности вращающихся агрегатов без демонтажа, а в некоторых случаях без остановки производства продукции.

На защиту выносятся:

1. Результаты исследований конструктивной технологичности оборудования производства сыпучих материалов и причины потерь его работоспособности.

2. Новая технология регулирования пространственного положения крупногабаритного вращающегося оборудования, обеспечивающая высокую точность взаимоположения агрегатов и узлов.

3. Математическую модель, позволяющая проводить расчеты технологических показателей обработки поверхности при условии перемещения оси вращения агрегата в пространстве.

4. Математическая модель расчета износостойкости узла трения скольжения в условиях высоких температур и наличия абразива.

5. Научное обоснование конструкторско-технологических решений, обеспечивающих снижение трудоемкости, уменьшение металлоемкости, применения новых методов ремонта.

6. Методика расчета движения режущего инструмента при обеспечении цилиндричности поверхности скольжения при базировании ее на вспомогательных базах.

Внедрение результатов работы: результаты работы внедрены на следующих промышленных предприятиях Российской Федерации и стран СНГ: ОАО Осколцемент (1997, 2002 г.); ЗАО «Белгородский цемент» (20г.); ООО «Завод Невской Ламинат» (2005 г.); АО «Каспицемент», Грузия (2004 г.) ; Разданский цементный завод, Армения (1990 г.); Каспский цементный завод (1990 г.); Старооскольский цементный завод (1987…19г.); Всесоюзный трест «Союзцемремонт» (1990 г.), Карачаево-Черкесский цементный завод (1985…1988) и ряде других.

По результатам работы внедрены:

- технология обеспечения прямолинейности оси вращения оборудования производства сыпучих материалов без остановки производственного процесса выпуска продукции;

- метод расчета положения центра вращения корпуса агрегата относительно опорных элементов;

- технологии изготовления, сборки и монтажа новых уплотнительных устройств;

- технология и оборудование обработки поверхностей скольжения длинных валов с автоматическим слежением за положением оси вращения вала;

- конструкция станка с подвижными опорами для обработки цилиндров с эллиптическими поверхностями;

- технологии восстановления работоспособности оборудования без демонтажа;

- конструктивно-технологические решения проектирования оборудования для повышения технико-экономических показателей.

Результаты исследований внедрены в учебный процесс БГТУ им.

В.Г.Шухова, Белгородского инженерно-экономического института и используются при выполнении курсовых и дипломных проектов на кафедрах:

«Технология машиностроения», «Механическое оборудование промышленности строительных материалов».

Изготовлены партия приставных станков, партия уплотнительных устройств, модернизированы две печи с новыми рекуператорами и внедрены на предприятиях.

Общий экономический эффект от внедренных разработок при восстановлении работоспособности печей: в ценах до 1992г. составил 864,6тыс. руб., и в ценах 2002г. по настоящее время составил 12729 тыс. руб.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на международных, всесоюзных, республиканских и отраслевых научно-технических конференциях и получили должное одобрение:

- на всесоюзной конференции «Практика, проблемы разработки и внедрение ресурсосберегающих технологий», Липецк, 1987 г.;

- на всесоюзной конференции «Ускорение научно технического прогресса в промышленности строительных материалов и строительной индустрии», Белгород, 1987 г.;

- на всесоюзной конференции «Фундаментальные исследования и новые технологии в строительном материаловедении», Белгород, 1989г.;

- на совещании «Внедрение в производство и строительство прогрессивных строительных материалов», Ровно, 1990 г.;

- на международной конференции «Ресурсосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конструкций», Белгород, 1993 г.;

- на заседаниях отраслевой научно-исследовательской лаборатории «Повышение надежности оборудования промышленности строительных материалов», БТИСМ им. И.А.Гришманова, 1986 – 1995 г.;

- на совещаниях В.О. «Союзцемремонт», 1986 – 1990 г.;

- на совещаниях в Главцементе МПСМ СССР, г. Москва, 1988 – 1990г.;

- на совещаниях главных специалистов цементных заводов городов Раздан, Каспи, Старый Оскол, Белгород, 1985 – 2006 г.;

- на международной конференции «Промышленность строительных материалов и стройиндустрия, энерго- и ресурсосбережение в условиях рыночных отношений», Белгород, 1997 г.;

- на международной научно-технической конференции «Интерстроймех - 98», Воронеж, 1998 г.;

- на международной научно-практической школе-семинаре молодых ученых и аспирантов «Передовые технологии в промышленности и строительстве ХХI века», Белгород, 1998 г.;

- на всероссийской научно-практической конференции «Современные технологии в машиностроении», Пенза, 1999 г.;

- на международной конференции «Сооружения, конструкции, технологии и строительные материалы ХХI века», Белгород, 1999 г.;

- на международной научно-технической конференции «20-летие старооскольского филиала МИС и С», Старый Оскол, 1999 г.;

- на международной научно-практической конференции «Качество, безопасность, энерго- и ресурсосбережение в промышленности строительных материалов и строительстве на пороге ХХI века», Белгород, 2000 г.;

- на международной научно-технической конференции «Новые конкурентоспособные и прогрессивные технологии, машины и механизмы в условиях современного рынка», Могилев, 2000 г.;

- на международном конгрессе «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии», Белгород, 2003г.;

- на международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии», Белгород, 2005 г.;

- на международной научно-практической конференции «Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в стройиндустрии», Белгород, 2007г.;

- на международном конгрессе производителей цемента «Производство цемента – основа развития строительной отрасли», Белгород, 2008 г.

Публикации. По материалам исследований опубликована 107 научных работ, из них монография, статьи в журналах перечня ВАК – 16, авторских свидетельств и патентов – 16, а так же 4 учебных пособия с грифом УМО, учебное пособие с грифом МО.

Структура диссертации включает: введение, семь глав, заключение, приложение, список литературы, включающий 231 источник. Общий объем диссертации 3страниц, включая 104 рисунка, 15 таблиц, приложения на 175 страницах включают:

результаты экспериментальных исследований, запросы предприятий по новому оборудованию, акты внедрений, программы расчетов.

Содержание работы Введение. Обоснована актуальность темы диссертации, сформулирована цель работы и определены основные задачи, которые необходимо решить для ее достижения. Показана научная новизна и практическое значение полученных результатов.

Глава 1. Проблемы восстановления работоспособности крупногабаритных вращающихся агрегатов производства сыпучих материалов В этой главе основное внимание уделено техническим требованиям к вращающемуся оборудованию производства сыпучих материалов и их служебному назначению, так как из особенностей конструкций вытекают задачи для решения поставленной цели.

Анализ состава и технического состояния оборудования промышленных предприятий России и стран СНГ позволил получить данные по его техническому состоянию и срокам эксплуатации. В ходе исследований выявлена номенклатура деталей, узлов и агрегатов, требующих периодического восстановительного ремонта с применением прогрессивных технологий или замены на новое оборудование.

Крупногабаритное технологическое оборудование такое, как обжиговые печи, помольные мельницы, сушильные барабаны и т.д. собирают цепным методом. При этом окончательную сборку и монтаж изделия выполняют на месте постоянной эксплуатации оборудования. Основным видом соединения отдельных узлов в этом случае является сварка: ручная электродуговая, полуавтоматическая или автоматическая. Технология производства монтажных работ в условиях эксплуатации не позволяет обеспечить необходимую точность формы и поворота поверхностей качения, а также требуемых условий их контакта и после сдачи объекта эксплуатируются с отклонениями от требований соответствующих ГОСТов и ОСТов. В некоторые случаях предприятия, выполняющие монтаж оборудования, после сборки и сварки отдельных узлов, транспортируют их на специализированные машиностроительные предприятия, где осуществляют соответствующую механическую обработку стыковочных поверхностей. При этом используются специальные станки, которых нет в эксплуатирующих организациях.





Развитие новых технологий с использованием переносных станков базируется на фундаментальных положениях, разработанных основоположниками технологии машиностроения И.А. Тиме, Б.С.

Балакшиным, В.М. Кованом, В.С. Корсаковым и другими учеными.

Вопросы управления точностью обработки изделий, создания новых технологий и методов обработки поверхностей рассмотрены в работах А.М.

Кузнецова, В.Г. Митрофанова, Ю.М. Соломенцева, В.А. Тимирязева, О.А.

Новикова, Л.Г. Одинцова, Н.А. Пелипенко, А.А. Погонина и др.

Обработка таких крупногабаритных деталей связана с проблемами размерной стойкости инструмента. Решением этой проблемы занимались В.А.

Гречишников, В.А. Землянский, Н.А. Пелипенко, А.А. Погонин, а также другие ученые.

При этом качественная организация системы восстановления работоспособности и увеличения технологичности вращающегося оборудования производства различных сыпучих материалов должна предполагать:

1. Систематическую компьютерную диагностику действующего оборудования с использованием средств диагностирования для объективной оценки технического состояния.

2. Применение прогрессивных методов изготовления и восстановления изношенных поверхностей деталей без их демонтажа и внедрение современных упрочняющих технологий.

3. Повышение эксплуатационных характеристик восстановленных деталей за счет применения специальных покрытий и комбинированных методов обработки.

4. Повышение работоспособности узлов и механизмов оборудования на основе реализации эффективных передовых технологий и повышения технологичности конструкции оборудования.

5. Разработку методов и способов, обеспечивающих высокое качество обработки восстановленных базовых поверхностей.

6. Системный подход к обеспечению точности сборки ответственных механизмов и узлов в процессе монтажа нового оборудования, ремонта и модернизации.

7. Качественную подготовку инженерно-технических работников всех служб для разработки и реализации современных методов и способов восстановительных технологий, а также обслуживание диагностической аппаратуры.

Высоко организованная служба восстановления работоспособности оборудования производства сыпучих материалов позволяет осуществить не только качественный ремонт, но также произвести экономически выгодную модернизацию оборудования с минимальными капитальными вложениями, с учетом требований современной инфраструктуры.

На основании вышеуказанного возникает необходимость разработки методов, способов, новых технологий и создания новых конструкций оборудования для решения задач повышения технологичности оборудования производства сыпучих материалов. Новые технологии и оборудование позволят восстанавливать работоспособность вращающихся агрегатов в условиях эксплуатации, что значительно сократит простои в ремонте и повысит производительность.

На основании проведенного анализа сформулированы конкретные задачи диссертационного исследования, решения которых позволяет достичь основной цели работы.

Глава 2. Исследование и анализ причин изменений геометрической формы узлов и деталей оборудования производства сыпучих промышленных материалов и влияния этих изменений на потерю их работоспособности В этой главе проведен глубокий анализ технического состояния оборудования с целью установления причин изменения геометрической формы и влияния этих изменений на работоспособность узлов и агрегатов.

Особое внимание уделено факторам, влияющим на расход энергоносителей и соответствия их технологически-конструктивным требованиям.

В процессе эксплуатации ролики, бандажи, опоры, цапфы и т.п.

подвержены большим контактным нагрузкам, а некоторые и температурным влияниям, доходящим до 270о…300оС. В результате вышеуказанных воздействий поверхности катания подвергаются значительным знакопеременным нагрузкам, в результате чего происходит пластическая деформация, наклеп материала, в отдельных случаях происходит схватывание материала, что приводит к разрушению металла на контактных поверхностях.

При попадании твердых предметов в зону бандажа и ролика, возникают местные дефекты в виде впадины, в результате чего уменьшается площадь, воспринимающая нагрузку, и возникает прогрессирующий износ поверхностей катания бандажа и ролика из-за больших давлений, приходящихся на зону контакта, и как следствие, возникает перенаклеп металла, и поверхностный слой начинает разрушаться. При изготовлении роликов и бандажей с нарушением технологических процессов, на поверхностях катания остаются микротрещины, которые начинают прогрессировать под действием знакопеременных нагрузок и особенно при попадании масла на их поверхность.

В процессе эксплуатации производится регулировка положения роликоопоры, вследствие этого оси вращения роликов меняют свое положение относительно оси вращения бандажа, которая тоже перемещается в пространстве под действием изменения формы бандажа и колебания оси вращения корпуса печи. В результате этого на поверхности катания ролика появляется седлообразный износ близкий по форме к гиперболоиду или катеноиду, а поверхность бандажа принимает выпуклый бочкообразный вид.

В силу своих геометрических размеров и массы сварка бандажей производится в условиях эксплуатации, и нарушения технологии производства сварочных работ, то при эксплуатации такого бандажа происходит его разрушение по сварному шву. Этот процесс сопровождается появлением динамических нагрузок, в результате чего разрушается футеровка, что приводит к остановке работы печного агрегата и постановке его на ремонт.

По результатам исследований установлено, что корпус печи имеет искривление по длине, которое возникает из-за тепловых деформаций и непараллельности оси вращения опор и бандажей относительно прямолинейности оси вращения корпуса печи, а так же из-за неправильной установки бандажей.

По результатам исследований установлено, что нарушения формы поверхностей катания опорных узлов возникают из-за следующих причин:

1. Нарушение параллельности осей вращения роликов и бандажей проводит к искажению линии контакта их поверхностей.

2. Нарушение технологического режима термообработки. В результате этого твердость поверхностей ролика и бандажа не соответствует техническим требованиям, что приводит при недостаточной твердости к ползучести металла и появлению «гриба раскатки» с дальнейшим его разрушением.

3. При повышенной твердости, из-за проскальзывания бандажа на ролике появляется чешуйчатое разрушение поверхности катания.

4. Масло, проникая в мельчайшие трещины, возникающие на поверхности катания в результате усталости металла, углубляет их, и частицы металла скалываются.

Помольные мельницы, как и сырьевые, относятся к классу крупногабаритного вращающегося оборудования и стоят в технологической цепочке производства сыпучих материалов.

Помольные и сырьевые мельницы опираются на цапфовые узлы, которые воспринимают статическую и динамическую нагрузки, осевые усилия, вибрации и температурные деформации.

По результатам обследования обжиговых и сушильных агрегатов, помольных и сырьевых мельниц, установлено, что потерей работоспособности этих агрегатов являются износы опорных и несущих поверхностей, воспринимающих большие нагрузки, что приводит к изменению геометрической формы контактирующих деталей, вибрациям, к изменению взаимного расположения узлов, точности движения сопряженных деталей и как следствие к их заклиниванию, разрушению и остановке оборудования.

По результатам исследований предприятий установлено, что все они устанавливают самодельные уплотнительные устройства, ввиду того, что машиностроение вопросами о создании необходимых конструкций не занимается. Все установленные уплотнительные устройства мало эффективны по предотвращению подсосов воздуха и быстро разрушаются, в результате этого расход топлива на тонну клинкера составляет 200 кг.у.т. против 1кг.у.т. за рубежом, расход электроэнергии 130 квт.ч/т против 105 квт.ч/т за рубежом, выбросы твердых веществ 500 мг на м3 против 20 мг на м3 за рубежом.

По результатам исследований установлено, что на повышенный расход энергоносителей влияют недостаточно технологические конструкции агрегатов, нарушения конструкции по эксплуатации, отсутствие информации о проведении профилактических работ и несовершенство технологий изготовления оборудования.

Глава 3. Пространственные и размерные связи функционально зависимых узлов и агрегатов производства сыпучих материалов В данной главе рассмотрены теоретические вопросы пространственных и размерных связей узлов и агрегатов оборудования производства сыпучих материалов, т.к. от этого зависит их работоспособность и влияние друг на друга.

Определение точности пространственного положения узлов и деталей, функционально связанных в конструкции вращающихся агрегатов, заключается в выявлении связей между координатными системами его сборочных единиц. При этом составляющими звеньями пространственных размерных цепей являются обобщенные координаты, образующие соответствующий вектор, определяющий положение ki (А, Б, Г, , , ) координатной системы (oxyz)i исполнительных поверхностей узла относительно системы его основных баз. Совокупность векторов (0XYZ ) k1,k,...,ki,...kn образует блочную матрицу звеньев технологической системы:

K ki , K k1, k2,...,k,...,kn. Если функционально связанные узлы i опорного узла вращающегося агрегата обозначить в последовательности их базирования, то получим представленную в виде таблицы матрицу связи узлов печи, в которой каждая строка соответствует механизму, а единичные элементы на строке указывают на узлы, определяющие положение данного механизма.

Для расчета размерных связей все векторы приводят к главной системе координат вращающегося агрегата, связанной с рамой роликоопоры:

01 X1Y1Z1, где - матрица преобразования звеньев; К - матрица звеньев K П K П системы:

kK11 П11 1 1 kK П 2 .

1 K 0 Пn1 k n n Элементы - блочные матрицы преобразования:

П П11, П21,..., Пn1 1 1 0 0 11 .

1 2 0 1 П 0 2 1 n 0 1 0 n Матрица связи узлов вращающегося агрегата 1 Рама роликоопоры 1 2 Ролик левый 1 3 Ролик правый 1 0 4 Роликоопора 1 1 1 5 Бандаж 1 1 1 1 6 Башмаки 1 1 1 1 1 7 Футеровка 1 1 1 1 1 1 8 Обечайка 1 1 1 1 1 1 1 9 Опора 1 0 0 0 0 0 0 0 Элементы матриц определяют косинусы углов между осями системы i координат баз узла и системы координат вращающегося 0i X Yi Zi 01 X1Y1Zi агрегата:

l1 l2 l3 cosx1xi cosx1 yi cosx1zi .

m1 m2 m3 cosy1xi cosy1 yi cosy1zi i n1 n2 n3 cosz1xi cosz1 yi cosz1zi Положение рабочих поверхностей узла в системе, характеризует 01 X1Y1Zвектор, совокупность которых определяет матрицу Дi Аi, Бi, Гi,i, i, i положения рассматриваемых узлов вращающегося агрегата: которая рассчитывается согласно Д Дi; Д Д1, Д2,...Дi...Дn, выражению: где H – операторная матрица Д В П К или Д Н К,.

Н В П Тогда в развернутом виде будет запись:

Д1 Н1.1 0 kД2 Н2.1 Н2.2 kД3 Н3.1 0 Н3.3 kД4 Н4.1 Н4.2 Н4.3 Н4.4 kД5 Н5.1 Н5.2 Н5.3 Н5.4 Н5.5 kД6 Н6.1 Н6.2 Н6.3 Н6.4 Н6.5 Н6.6 kД7 Н7.1 Н7.2 Н7.3 Н7.4 Н7.5 Н7.6 Н7.7 kД8 Н8.1 Н8.2 Н8.3 Н8.4 Н8.5 Н8.6 Н8.7 Н8.8 kД9 Н9.1 0 0 0 0 0 0 0 Н9.9 kСледовательно, положение обечайки определяется:

Д Н k1 H k2 H k3 H k4 H k5 H k6 H k7 H k8.

8 8.1 8.2 8.3 8.4 8.5 8.6 8.7 8.Положение одного звена i относительно другого j, определяется разностью двух векторов.

Д Д Д ij j i Базирование корпуса осуществляется по трем плоскостям и определяется матрицей нормальных координат:,где T z1, z2, z3, x4, x5y6 z1, z2, z3 - нормальные координаты установочной базы, определяющие смещение по оси Z и поворот вокруг осей X и Y;

x4, x5 - нормальные координаты направляющей базы, определяющие смещение корпуса в направлении оси Х и поворот вокруг оси Z; -координата опорной базы, yопределяющая смещение вдоль оси Y;

Следовательно, погрешность установки (позиционирования) корпуса можно рассчитать по матричной формуле:, где Q - матрица y Q T налагаемых связей размерности 6x6; Т - матрица нормальных координат.

Элементы матрицы представляют собой линейные функции соQ qij ответствующих плановых координат опорных точек qij f xi, yi, zi . В развернутой форме записи выражение имеет вид:

ay 0 0 0 q14 q15 0 z b 0 0 0 0 0 q26 z2 y cy q31 q32 q33 0 0 0 z.

y 41 q q42 q43 0 0 0 x y q51 q52 q53 0 0 0 x5 0 0 0 q64 q65 y y Параметры погрешности установки, формируемые на установочной базе, определяются выражением:

c x2 y3 x3 y2 x3 y1 x1 y3 x1 y2 x2 y1 zy.

x3 x2 x1 x3 x2 x1 zy C y3 y2 y1 y3 y2 y1 zy Задача численного определения составляющих погрешности установки (позиционирования) корпуса сводится к определению численных значений отклонений нормальных координат опорных точек: на установочной базе, на направляющей, на опорной.

z1, z2, z3 x4, x5 y6 Численные значения плановых координат опорных точек определяются в соответствии с габаритными размерами корпуса и расположением координатной системы 0XYZ на его основных базах.

По результатам исследований на промышленных предприятиях составлена схема возможных положений опорных роликов и влияния этих взаиморасположений на положение бандажа и оси его вращения относительно теоретической оси вращения печного агрегата.

Динамическую систему помольной мельницы можно представить стержнем переменной плотности и жесткости, расположенным на упругих опорах, а вся система состоит из трех основных подсистем:

- валопровод, в который входят корпус мельницы, разгрузочный патрубок, электродвигатель, редукторы и промсоединения валов;

- масленые пленки подшипников, через них происходит взаимодействие опор отдельных агрегатов валопровода с фундаментом, который выполнен монолитным для всей системы;

- статорная часть с фундаментом, взаимосвязь их происходит через масляную пленку и за счет изменения электродинамических сил электродвигателя, обладающего большой массой, вызывая смещение а действующая сила F на консервативную опору будет 0 cost, где, С – динамическая жесткость.

F F0 cost, F0 CВвиду того, что квазиупругие силы См возникают в масленой пленке, то динамическая жесткость опоры будет зависеть от гармоник колебаний, частота которых зависит от отношений жесткости масляной пленки, подшипника статора и фундамента к соответствующим приведенным массам, что можно записать в виде:

2 2 2 4 (2 3 )2 2 С Cм 2 2 2 2 2 2 4 (1 2 3 ) 2 1 3 2 Амплитуды вынужденных колебаний в любой точке системы агрегат – фундамент под действием неуравновешенности валопровода, заданной в виде закона изменения эксцентриситета вдоль валопровода или в форме величин и есть распределения масс, можно определить методом расчленения.

Глава 4. Методы и способы обеспечения высокой технологичности конструкции оборудования производства сыпучих материалов Показатели технологичности конструкции входят в группу ресурсосберегающих показателей качества, характеризуют ее свойства, определяющие приспособляемость конструкции к достижению оптимальных затрат при производстве, эксплуатации и ремонте, для заданных показателей качества продукции, объема ее выпуска и условий работы.

В процессе исследования обеспечения прямолинейности оси вращения оборудования большой длины (печь цементная 185м) установлено, что существующая технология не обеспечивает необходимой точности, поэтому разработана новая технология, обеспечивающая прямолинейность оси вращения с учетом влияния внешних и внутренних факторов, воздействующих на корпус печи.

Новая технология обеспечивает проведение таких работ без остановки процесса производства продукции.

Рис. 1. Схема установки печи на ось вращения:

1 – роликовая опора; 2 – бандаж; 3 – корпус печи; 4 – футеровка;

5 – приставной станок; 6 – режущий инструмент Предлагаемый способ обработки может быть реализован для вращающихся печей, имеющих более трех опор, любой длины и диаметра на рабочих режимах печи.

Использование предлагаемого способа обеспечения точности установки обжиговой печи (рис. 1) относительно теоретической оси вращения по сравнению с существующими имеет большие преимущества.

По результатам анализа работы инструмента и вращающегося бандажа, с целью достижения необходимой точности при обработке поверхности катания наилучшим положением инструмента с учетом конструктивной особенности станка и вращающегося агрегата при обеспечении прямолинейности оси вращения, являются три точки (рис. 2).

1. Режущий инструмент расположен на горизонтальной оси вращающегося бандажа (классическая схема) в координатной плоскости, линией установки резца является линия.

X,Ob, Zb X,Ob b b 2. Режущий инструмент расположен над роликом. Плоскость его расположения находится под углом относительно координатной плоскости. Линия установки тогда определяется уравнением Yp,Op,Z p y (R ) cos x ctg.

3. Режущий инструмент расположен на вертикальной оси бандажа, между двумя опорными роликами в плоскости. Линией установки резца в Yp,Op, Z p этом случае будет ось.

Yp, Op В связи с тем, что бандажи и ролики в процессе эксплуатации изменяют свою форму, большое влияние оказывает биение бандажа и его деформация при выборе места установки резца.

Перемещение крайних точек при деформации бандажа можно рассчитать по формулам:

- перемещение крайних точек бандажа, расположенных в горизонтальных QRсечениях ;

0,0EI - перемещение верхних точек бандажа, расположенных в вертикальном QRсечении ;

0,0EI - перемещение нижних точек бандажа, расположенных в вертикальном QRсечении.

0,0EI Как следует из расчетов, станок надо устанавливать под бандажом между роликами из-за наименьшей деформации.

Y Y p б R б n Х О б I б Z a б IV А I I Х р О р О Z О 1 p I I I R R P1 pРис. 2. Возможные варианты расположения режущего инструмента при обработке опорных узлов:

I – - в горизонтальной оси бандажа; II, IV – на опоре ролика; III - между роликами Оптимальным расположением станка, когда он обеспечивает наилучшую точность обработки, является расположение станка под бандажом между двух роликов.

Обработка этих поверхностей должна проводиться с одной установки станка.

По результатам исследований причин пылевыброса и засасывания наружного воздуха в печь разработаны конструкция нового уплотнения и технологии его восстановления и монтажа.

Разработаны технологические и конструктивные направления станков, обеспечивающих обработку поверхностей качения с «блуждающей» осью вращения.

Глава 5. Исследование обеспечения требований технологичности конструкций изделий в области точности и надежности Особенностью приставных станков является то, что во время обработки применяется только инструмент одного вида и обрабатывает поверхность на одной детали. В результате чего совокупность формообразующих точек инструмента является входным сигналом, а обработанная поверхность – выходным сигналом точности формообразования.

Станок формообразующей системы при обработке цапфы крупногабаритного вала можно представить в виде:, где r0 A0iri A0i - матрица обобщенных перемещений относительно (матрица X,Y, Z преобразования), т.е. это связь координатами точки режущего инструмента в системе режущего инструмента и координатами тех же точек Si Sобрабатываемой детали.

В данном случае матрица представляет собой матрицу A0i преобразований формообразующей системы, тогда:

cos sin 0 0 1 0 0 0 1 0 0 x , sin cos 0 00 1 0 00 1 0 0 r0 r 0 0 1 00 0 1 z 0 1 0 0 0 0 10 0 0 10 0 0 1 где r3 - радиус – вектор образующих точек; – угол поворота делали;

X, Z – координаты, фиксирующие положение продольного и поперечного суппорта относительно станины.

Проведя преобразования, получим:

cos sin 0 x cos sin cos 0 xsin.

r0 r 0 0 1 z 0 0 0 Если обозначить координаты радиус – векторов, то получим:

x0 x y0 ; , y r0 r3 z0 z 1 и в итоге имеем x0 (x x3 )cos y3 sin - функция формообразования станка.

y0 (x x3 )sin y3 cos z0 z z При обработке цапф помольных мельниц возникает необходимость об оценке выходной точности станка. Наиболее общей задачей является расчет баланса точности станка, который можно осуществить на основе полной информации входных погрешностей станка.

Однако в условиях изготовления приставных станков и их эксплуатации, получить такую информацию с высокой точностью невозможно. Поэтому лучшим вариантом является в этом случае оценка станка по выходным погрешностям обработанной детали.

С этой целью необходимо выделить известные функции, определиться с их количеством и произвести оценку параметров, для этого необходимо провести многократное измерение, что бы соблюдалось условие ( ), т.е.

n m количество измерений было больше числа составляющих, а величины отклонений функций были не менее чем в m различных точках. Эту u1vзадачу можно свести к оценке параметров уравнением линейной регрессии:

1 (u1,v1) a11q1 a12q2 ...a1mqm (u, v1 ) a q1 a q ...a q 2 2 21 22 2 2 m m …………………………………… n (un, vn1) an1q1 an 2q2 ...anmqm После того, как вычислим оценки положение формирующей системы q j изменяют на, компенсируя, таким образом, фактические погрешности qi обработки.

Если мы имеет единичную погрешность, то легко определиться с m источником ее возникновения и принять меры к устранению.

Следовательно, обратная задача дает наилучшую оценку расчета точности станка.

Для получения оценки точности размеров, расположения и точности поверхности обработанной цапфы необходимо построить метрологическую базу, с помощью которой можно найти эти оценки, т.е. следует построить базовую поверхность.

Размеры и расположения базовой поверхности зависят от отклонения точки обработанной поверхности от номинальной или от вида базовой поверхности.

Базовая поверхность должна иметь ту же форму, что и номинальная, определяться по точке реально обработанной таким образом, что объем, заключенный между базовой и реальной поверхностями – минимален, и все точки реальной поверхности лежат по одну сторону от прилегающей, т.е.

номинальная поверхность задается уравнением обрабатываемой поверхности.

Уравнение среднеквадратичного цилиндра содержит пять параметров:

диаметр Dcкц и четыре малые величины, они характеризуют xb,,b, b yb эксцентриситет и перекос среднеквадратичного цилиндра относительно X и Y системы координат, связанной с номинальным цилиндром.

Уравнение базовой поверхности строится на основании номинальной и реальной, а на основании их r0 r0 (u1v1q0 ) r0 r0 r0 r(u1v1q0 ) строится уравнение базовой поверхности:, где q – вектор rb r0 (u1v1q) параметров базовой поверхности:

q (q1, q2,...,qp )t.

Ввиду малости отклонений базовой поверхности номинальной уравнение базовой поверхности можно записать:, где определяется как rb r0 rb rb сумма векторов погрешности от положения и размеров:, где rb r0 drb - матрица (4х4) погрешности расположения системы координат.

b Для среднеквадратической базовой поверхности параметры находятся из условия минимума суммы квадратов отклонений реальной поверхности r от базовой rb, тогда можно записать:, где Н – матрица порядка рхр с Hq d элементами, d – вектор порядка р с элементами:, hki fk fids di firnds s s где fk, fi - k-я и i-я координата f нормальных коэффициентов (k, i=1, 2,…, р) ;

f= Gtn; n – единичный вектор нормали к поверхности r0.

Составляющие матрицы Н определяются по формулам:

2 L h11 f1)2ds R cos2 dzd LR, ( s 0 2 L h12 h21 f1 f2ds R cos sindzd 0, s 0 где L – длина цилиндра.

6 0 0 3L 0 6 3L 0 .

H LR 0 3L 2L2 0 3L 0 0 2L2 0 0 0 0 12 Элементы di вектора d в уравнении вычисляют по формуле:

2 L.

i 1,2,...,di Rfirndzd, 0 Решая систему, получим:

2 ; уb 2 2d2 3 d3 ; b 2 2 d3 d2 ;

2d1 d4 xb LR L LR L L3R L 6 2 d ;.

b d4 d1 R L3R L 2LR Полученные формулы позволяют определить погрешность размера и положения поверхности, возникающие вследствие постоянного по величине смещения положения вершины резцы в плоскости резания.

хВ процессе исследований определен способ базирования приставных станков, обеспечивающих точность и необходимую шероховатость обработанной поверхности.

Получено уравнение величины площади среза чашечного резца в зависимости от углов его установки.

Глава 6. Исследования работоспособности новых технологий и оборудования для восстановления агрегатов производства сыпучих материалов в условиях эксплуатации На основании априорной информации, а также предварительно проведенных исследований, выявлены факторы, комплексное влияние которых на величину шероховатости и точности обработки оказывает доминирующее значение, а также определены предельные границы варьирования.

По результатам проведенных экспериментов на модели получены значения коэффициентов 2,7378 0,39Rz Sv R 0,1234 0,05 е8,7011 t R2 t Получено уравнение регрессии, которое позволяет определить, как отдельные факторы влияют на образование шероховатости поверхности.

После проведения полнофакторного эксперимента 24 получено уравнение регрессии износа поверхности трения:

0,1725 0,30,408 0,08 HИ Ptc tV H0 e3,014 P в2 в H Hc Г На основании расчетов было определено влияние комплексов на величину износа бусин.

Рис. 3. Влияние комплексов на Рис. 4. Зависимость износа от H0 H величину износа бусины: точка А при P = 30 Н и и H H Г c V = 35 м/мин 1 4,4 105;2 4,4;3 0,76;4 1,24 Выше приведенные зависимости позволили рассчитать и графически определить влияние основных факторов на шероховатость обработанной поверхности и зависимости износа поверхности трения от сочетания материалов (рис. 3, 4).

Проведенные эксперименты по разработке уплотнительного устройства показали, что наилучшим покрытием корпуса является цинк.

В результате проведенных экспериментов установлено, что под действием смены температур оцинкованный слой, выгорает не полностью, сохраняясь на поверхности лепестка слоем, и одновременно 10...20мкм проникает в основной металл, образуя слой цинка (рис. 5).

Таким образом, экспериментально установлено и подтверждено, что цинковое покрытие под воздействием температуры газов полностью не выгорает, а часть расплавленного цинка проникает в сталь, создавая защитный слой.

Защитный слой цинка противодействует коррозионному разрушению лепестков, что повышает их работоспособность до 5 лет.

Устойчивость корпуса уплотнительного устройства была рассчитана из условий прогиба пластин на основании принципа Бубнова – Галеркина.

Рис. 5. Оцинкованный образец после термообработки:

1– сталь, 2 – цинк Для этого представим значение прогиба пластины в виде произведения двух функций:

где x, y 1yf1x, 1y b4 2b2 y2 y4, - функция, при граничных условиях y b, f1x - функция, удовлетворяющая уравнению Софи - Жермен. Согласно вариационного принципа функция x, y должна отвечать требованиям уравнения:

a b q D dx dy 0, ab где - произвольная вариация функции x, y.

Вариация равна Таким образом, получим уравнение:

1y f1x.

a b q ydyf1x dx 0.

D ab Так как f1x 0, то:

b q D ydy 0.

b Вычисляя интегралы, получим уравнение для расчета функции.

f1x 4 d f1 d fAII 2BII CII f1 q, dx4 dxгде b b d AII y1ydy; BII 1ydy, dyb b 4 b d 1 q CII 1ydy; q1 1ydy.

dy4 D b Подставляя в выражение для A//, B//,C//,q1, значения 1y и ее производных, получим A 0,8126b9, B 2,438b7,C 25,6b5 1,066 b:q D Решение уравнения прогиба лепестков состоит из решения однородного уравнения 4 d 1 d fAII 4 2BII 2 CII f1 0.

dx dx Для нахождения решения однородного уравнения найдем корни его характеристического уравнения:

AII 4 2BII 2 CII 0.

Корни равны 1,2,3,4 i 1.

b Решение однородного уравнения будет:

1 x x dx x x dx ch C sh f1ox I C cos b C2 sin b b cos b C4 sin b b , ch где a / b.

Частное решение равно:

q1 q f1* .

C// 24,015D Полное решение уравнения имеет вид f1x f10x f1*.

Величина прогиба пластины определяется зависимостью x, y b4 2b2 y2 y4 1 x x dx x x dx q ch C sh .

1 C cos C2 sin b b cos b C4 sin b b 24,015D ch b Для определения постоянных используем условия С1,C2,C3,Cзакрепления на двух краях пластины при x a. Величина прогиба пластин определяется нахождением коэффициентов.Суть способа С1,C2,C3,Cзаключается в последовательном уточнении изгибающих моментов в местах соединения соседних лепестков.

Глава 7. Использование теоретических положений при разработке научно-технических решений и их внедрение в промышленность Использование теоретических положений осуществлено по трем направлениям: разработка высокоэффективных технологий восстановления работоспособности промышленного оборудования; создание ремонтного оборудования, обеспечивающего осуществление технологий восстановления работоспособности; разработка прикладных программ компьютерного проектирования технологии и оборудования. Актуальность первого направления связана с разработкой технологий, обеспечивающих высокую точность монтажа и эксплуатационную надежность промышленного оборудования. Актуальность второго направления: разработка оборудования, обеспечивающего восстановление работоспособности вращающихся агрегатов без их демонтажа и возможность в кратчайшие сроки получить значительный экономический эффект. Актуальность третьего направления обусловлена развитием научных представлений в области технологичности конструкций.

Одним из трудоемких и до сих пор неотработанным технологическим процессом является обеспечение прямолинейности оси вращения обжиговых печей большой длины. В соответствии с этим в настоящей работе представлен технологический процесс (положительное решение о выдачи патента на изобретение от 16 июля 2008 г. № 2007126138/03), обеспечивающий высокую точность прямолинейности оси без остановки производства продукции.

С этой целью разработан и внедрен станок (рис.6), позволяющий проводить обработку бандажей и роликов с высокой точностью без остановки вращающегося оборудования. На рис. 7 представлены две печи Каспского цемзавода (Грузия), установленные на ось вращения по разработанной технологии (пат. 71745).

Рис. 6. Станок для обработки бандажей и роликов при установки печи на ось вращения: 1 – силовой стол; 2 – поворотный куб; 3 – суппорт; 4 – управление продольной подачей; 5 – ролик; 6 – бандаж Разработана и внедрена технология (патент № 2242346) обработки цапф мельниц для бездемонтажного проведения работ (рис.8) с применением станков, приведеных на рис. 9, 10 (патент №31116, №31344).

Рис. 7. Вид печей новой конструкции, установленных на оси вращения по разработанной технологии (решение о выдачи патента на изобретение от июля 2008 г. № 2007126138/03): 1 – коридор технологический; 2 – дополнительная опора Рис. 8. Способ обработки цапф крупногабаритных вращающихся валов (пат. 2242346) Станок (рис. 9) позволяет обрабатывать цапфы мельниц на собственных опорных узлах с обильным применением смазочного масла.

Станок (рис. 10) обеспечивает обработку цапф на месте эксплуатации с базированием ее на опорных роликах станка. В этом случае применяется охлаждающая жидкость, а вместо резца можно устанавливать шлифовальную головку.

Оба станка обеспечивают быстрое восстановление поверхности скольжения цапфы на месте эксплуатации. Разработки внедрены на ряде предприятий.

Рис. 9. Приставной станок для Рис. 10. Приставной станок для проточки цапф:1 – основание; обработки цапф: 1 – привод 2 – направляющие; 3 – суппорт; подач; 2 – стойка; 3 - основание 4 – механизм продольной подачи Обширный экспериментальный материал, полученный в результате исследований на машине трения и на опытно-промышленном образце, позволил разработать технологические процессы по созданию уплотнительного устройства (АС № 1768901, 1679160). Срок эксплуатации такого уплотнительного устройства (рис.11, 12) достигает (при правильной эксплуатации) 5 лет, его сравнительные показатели технологической конструкции лучше показателей существующих конструкций уплотнений (табл.1).

Рис. 11. Лепестковое уплотнение 1 – лепестки, 2 – конус, 3 – бусины, 4 – трос, 5 – корпус печи, 6 – блок Таблица 1.

Сравнительные показатели технологической рациональной конструкции уплотнений для печи диаметром 4м Материало352 кг 4670 кг 5180 кг 3315 кг емкость Технологическая рациоПростое Сложное Сложное Сложное нальность конструкции Ремонт в Частичный Полная замена Полная замена Полная замена эксплуатации Частичная Да Нет Нет Нет замена ДиагностироПолное Частичное Частичное Частичное вание ВосстановлеКапитальный Капитальный Капитальный ние изношен- ТО ремонт и ТО ремонт и ТО ремонт и ТО ных узлов Коэффициент использован- 0,91 0,46 0,41 0,ия материала Срок 4 года 0,7 года 0,6 года 0,6 года эксплуатации Себестоим164 тыс. руб. 484 тыс. руб. 547 тыс. руб. 368 тыс. руб.

ость изделия Трудоемкость 142 н.ч. 346 н.ч. 461 н.ч. 267 н.ч.

изготовления Трудоемкость 32 ч. 76 ч. 92 ч. 46 ч.

монтажа Материалоем кость при 412 кг 6071 кг 6734 кг 4309 кг изготовлении Допускаемое биение повер- 100 мм 10 мм 10 мм 10 мм хности печи Показатели конструкций технологичности Рис.11. Уплотнительное устройство с эжектором Экономическая эффективность новых технологий и технологического оборудования приведена на основе актов внедрения. Все расчеты в актах приведены на восстановление одного вращающегося агрегата.

Разработанные технологии внедрены в предприятия ниже перечисленных городов: Белгород, Старый Оскол, Брянск, Новороссийск, КарачаевоЧеркесск, Дубки Ленинградской области, Топки, Навои, Раздан, Арарат, Каспи, Мурманск и ряд других.

В приложении приведены акты внедрения разработок на предприятиях заводов вышеперечисленных городов.

Общие выводы 1. В результате проведения теоретических и экспериментальных исследований, заключающихся в решении научной проблемы улучшения качества оборудования, раскрыты связи, определяющие пути повышения эффективности работы крупногабаритного вращающегося оборудования на основе разработки комплексных технологий, обеспечивающих достижение требуемой точности и восстановление работоспособности оборудования производства сыпучих материалов.

2. Исследованиями влияния внутренних и внешних температурных изменений на корпус длинного тонкостенного агрегата установлено, что он подвержен большим деформациям при нагреве и остывании, в результате чего происходит искривление его оси вращения, появляются биения, вибрация и деформация, приводящая к потери работоспособности из-за повышенного износа базирующих поверхностей и выпадения футеровки. На основании этого определено, что установку печи на ось необходимо производить в «горячем состоянии», т.е. без остановки производства продукции.

3. Выявлены и исследованы технологические методы эффективного восстановления требуемой точности пространственного положения механизмов и агрегатов оборудования. Разработаны технологии изготовления и восстановления работоспособности оборудования в соответствии с требованиями технологичности конструкции изделия.

4. На основе исследований и анализа работоспособности оборудования разработаны математические модели:

- пространственного положения узлов и деталей оборудования;

- влияния углов установки режущего инструмента на точность и шероховатость обработанной поверхности;

- влияния на величину износа вставных элементов поверхности трения уплотнительных устройств, работающих в зоне сухого трения и высоких температур.

5. На основании теоретических, экспериментальных исследований и производственных разработок созданы технологии:

- обеспечения прямолинейности оси вращения длинного обжигового агрегата без его остановки и прерывания технологического процесса;

- обработки крупногабаритных цапф на месте их эксплуатации без демонтажа;

- изготовления корпуса уплотнительного устройства и входящих в него элементов.

6. Разработано оборудование в соответствии с требованиями технологичности конструкции для восстановления работоспособности агрегатов:

- станок для обработки бандажей и роликов при обеспечении прямолинейности оси вращения крупногабаритного агрегата;

- станки для обработки цапф вращающихся агрегатов, обеспечивающие автоматическое слежение за перемещением оси вращения агрегата;

- уплотнительное регулируемое устройство, устраняющее подсосы воздуха, выбросы пыли, пламени и обеспечивающее возможность регулирования зазора в зависимости от температуры корпуса печи и полноты сгорания топлива, в зависимости от коэффициента избытка воздуха, в результате чего уплотнение эксплуатируется до 5 лет.

7. Выявлена технологическая связь базирования приставных станков на, под и рядом с деталью, и установлена зона наименьшей деформации бандажа, что позволило обрабатывать его с высокой точностью.

8. Предложены методы текущей оценки технического состояния вращающегося оборудования, основанные на применении технических средств диагностики, компьютерной обработки и систематизации информации полученных данных и точек диагностирования.

9. Общий экономический эффект от внедрения на вышеперечисленных предприятиях в течении года составил до 1992 года в старых ценах 811,1тыс. руб., с 2002 года по настоящее время 11729 тыс. руб.

Основные положения работы изложены в следующих публикациях (из общего числа 107 печатных работ по теме диссертации):

Монография 1. Федоренко, М.А. Конструктивно-технологические методы и способы восстановления работоспособности цементных вращающихся печей. Монография.

[Текст]/ М.А. Федоренко// Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2007. 193 с.

Публикации в центральных изданиях, включенных в перечень периодических изданий ВАК РФ 2. Федоренко, М.А. Способ обработки цилиндрических поверхностей при базировании на эллиптических базах. [Текст]/ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 9, 2008. с. 21-24. ISSN 1562-322Х.

3. Федоренко, М.А. Механическая обработка крупногабаритных поверхностей вращения без их демонтажа в условиях эксплуатации. [Текст]/ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 10, 2008. с. 14-16. ISSN 1562-322Х.

4. Федоренко, М.А. Анализ потери работоспособности цапф шаровых мельниц.

[Текст]/ М.А. Федоренко, А.А. Погонин, Т.М. Федоренко// Технология машиностроения, № 1, 2009. с. 30-31. ISSN 1562-322Х.

5. Федоренко, М.А. Обеспечение точности обработки цилиндрической поверхности с учетом перемещения оси вращения в пространстве. [Текст]/ М.А.

Федоренко// Технология машиностроения, № 6, 2008. с. 26-27. ISSN 1562-322Х.

6. Федоренко, М.А. Формирование отклонений пространственного положения рабочих органов вращающегося оборудования. [Текст]/ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 1, 2008. с. 46-48. ISSN 1562-322Х.

7. Федоренко, М.А. Ротационная обработка крупногабаритных поверхностей вращения. [Текст]/ М.А. Федоренко// Технология машиностроения, № 5, 2008. с. 10-12.

ISSN 1562-322Х.

8. Федоренко, М.А. Восстановление поверхности катания крупногабаритных деталей приставными станками [Текст]/ Ю.А Бондаренко, А.А. Погонин, М.А.

Федоренко, А.Г. Схиртладзе// Ремонт, восстановление, модернизация. - 2005. - №6. - С. 15-18. - ISSN № 1684-2561.

9. Федоренко, М.А. Жесткость суппорта токарного станка для обработки цапф шаровых мельниц [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко// СТИН.- 2003. - №8.- С.

39-40. - ISSN № 0860-7566.

10. Федоренко, М.А. Определение возможности обработки крупногабаритных деталей на приставных станках [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, А.А.

Погонин// СТИН. - 2005. - №7. - С. 37-38. - ISSN № 086410-7566.

11. Федоренко, М.А. Приставной станок для обработки цапф шаровых мельниц [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, И.С. Макогон, А.А. Погонин// СТИН. - 2006. - №6. - С. 38-39. - ISSN № 0860-7566.

12. Федоренко, М.А. Ремонт крупногабаритных валов трубных мельниц ротационным резанием с использованием приставных станков [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, А.А. Погонин, А.Г. Схиртладзе// Ремонт, восстановление, модернизация. - 2004. - №10. - С. 13-15. - ISSN № 1684-2561.

13. Федоренко, М.А. Ремонт крупногабаритных валов трубных мельниц ротационным резанием [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, А.А. Погонин, А.Г.

Схиртладзе, // Технология металлов. - 2006. - №2. - С. 50-51. - ISSN № 1684-2499.

14. Федоренко, М.А. Специальный приставной станок [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко, А.А. Погонин // СТИН. - 2003.- №7.- С. 36-37.- ISSN № 0860-7566.

15. Федоренко, М.А. Траектория движения режущего инструмента при обработке цапф мельниц на приставных станках [Текст]/ Ю.А Бондаренко, А.А. Погонин, М.А.

Федоренко// «Известие вузов. Машиностроение». М.: Издательство МГГУ им. М.Э.

Баумана. - 2003. - №2. - С. 12-19. - ISSN № 0536-1044.

16. Федоренко, М.А. Устройство для слежения перемещения оси мельниц при бездемонтажной обработке с помощью приставного станка [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко// СТИН. - 2004.- №6. - С. 36. - ISSN № 0860-7566.

17. Федоренко, М.А. Технология установки цементной печи на ось без остановки производственного цикла [Текст]/ М.А. Федоренко, А.А. Погонин, А.Г. Схиртладзе, Р.Н. Ушаков //Ремонт, восстановление, модернизация. № 6, 2007. С. 17-18, ISSN 16842561.

Авторские свидетельства и патенты 18. А.с. 1350459 СССР, МКИ3 Кл. В27 137/22. Бандаж вращающейся печи/Пелипенко Н.А., Погонин А.А. Шрубченко И.В., Федоренко М.А.- Опубл. в Б.И.,1987, № 41.

19. А.с. 1430180 СССР, МКИ3 В 23 В 5/32. Станок для обработки бандажей и роликов. Н.А. Пелипенко, И.В. Шрубченко, А.А. Погонин, М.А. Федоренко (СССР).- № 4187761/31-08; заявл. 28.01.87; опубл. 15.10.88, Бюл. № 38. – 2 с. : ил.

20. А.с. 1439080 СССР, МКИ3 Кл. 27 В7/22. Бандаж вращающейся печи. Н.А.

Пелипенко, И.В. Шрубченко, А.А. Погонин, М.А. Федоренко (СССР).- Опубл. в Б.И.,1988, № 41.

21. А.с. 1679160 СССР, МКИ3 Кл. В7/24. Уплотнение вращающейся печи М.А.Федоренко, В.Г. Макарьин, А.А. Погонин (СССР).- Опубл. в Б.И.,1991, № 35.

22. А.с. 1738476 СССР, МКИ3 В 23 В 5/32. Станок для обработки бандажей [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, А.А. Погонин (СССР).- № 4820200;

заявл. 27.04.90; опубл. 08.02.92, Бюл. № 21. – 2 с.: ил.

23. А.с. 1768901 (СССР), МКИ3 27 В7/24. Уплотнение вращающейся печи [Текст]/ М.А. Федоренко Опубл. в Б.И., 1992, №38. – 3с.: ил.

24. Пат. 31346 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/32. Приставной станок для обработки цапф [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003106247/20; заявл. 07.03.03; опубл.

10.08.03, Бюл. №22.- 1 с.: ил.

25. Пат. 31347 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/32. Приставной станок для обработки цапф [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003106249/20; заявл. 07.03.03; опубл.

10.08.03, Бюл. №22.- 1 с.: ил.

26. Пат. 31116 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/00. Приставной станок для обработки цапф [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003107122/20; заявл. 14.03.03; опубл.

20.07.03, Бюл. №20.- 1 с.: ил.

27. Пат. 38657 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 5/32. Станок для обработки внутренних поверхностей тел вращения большого диаметра без их демонтажа [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко.; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003136526/20; заявл. 17.12.03; опубл. 10.07.04, Бюл. №19.- 1 с.:

ил.

28. Пат. 2242346 Российская Федерация, МПК7 7 В 23 Р 6/02, В 23 В 5/08. Способ обработки крупногабаритных валов без их демонтажа [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А.

Федоренко; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2003113096/20;

заявл. 05.05.04; опубл. 20.12.04, Бюл. №35.- 4 с.: ил.

29. Пат. 48291 Российская Федерация, МПК7 7 В 23 В 5/08. Приставной станок для обработки торцов прямых и изогнутых труб [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А.

Федоренко; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2005115310/22;

заявл. 19.05.05; опубл. 10.10.05, Бюл. №28.- 1 с.: ил.

30. Пат. 67907 Российская Федерация, МПК7 В 23 В 45/00. Приставной сверлильный станок для сверления и растачивания отверстий в крупногабаритных фланцевых соединениях [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А Бондаренко; заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2007118515; заявл. 17.05.07; опубл.

10.11.07, Бюл. №31.- 1 с.: ил.

31. Пат. 71745 Российская Федерация, МПК7 F27В 7/00. Цементная вращающаяся печь с рекуператорными холодильниками [Текст]/М.А. Федоренко, Ю.А. Бондаренко;

заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- №2007115831; заявл. 25.04.07;

опубл. 20.03.08, Бюл. №8.- 4 с.: ил.

32. Пат. 2242346 Российская Федерация, МПК7 В23 Р6/02, В23 В5/08. Способ обеспечения точности установки обжиговой печи относительно теоретической оси вращения [Текст]/М.А.Федоренко, Ю.А. Бондаренко// заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2007126138/03(028453); (положительное решение).

33. Пат. 75339 Российская Федерация, МПК7 В23В5/00. Станок для обработки цапф помольных мельниц [Текст]/ М.А.Федоренко, Ю.А. Бондаренко, Т.М.

Федоренко// заявитель и патентообладатель БГТУ им.В.Г.Шухова.- № 2008104754/(005171); заявл. 19.05.07; опубл. 10.18.08, Бюл. №22.- 1 с.: ил.

34. Свидетельство № 8915 на полезную модель Российская Федерация, МПК3 6 В 23 В 5/32. Станок для обработки цапф [Текст]/ И.С. Макогон, М.А. Федоренко, Ю. А.

Бондаренко, А.А. Погонин; заявитель и обладатель свидетельства БТИСМ.- № 98103941/20; заявл. 12.03.98; опубл. 16.01.99, Бюл. № 1. – 1 с.

Публикации в других изданиях, материалы конференций 35. Федоренко, М.А. Обеспечение шероховатости обрабатываемых поверхностей крупногабаритных деталей приставными станочными модулями методами шлифования. [Текст]/ М.А. Федоренко// Вестник БГТУ им. В.Г.Шухова, № 3, Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2008 г. с. 48-50.

36. Федоренко, М.А. Методика восстановления рабочих цилиндрических поверхностей вращающихся деталей, базирующихся двумя эллипсами на четыре ролика [Текст]/ Ю.А. Бондаренко, М.А. Федоренко, А.Н. Рубцов// Сборник трудов. М.:

ВНИИЭСМ. 1990. С. 10-14.

37. Федоренко, М.А. Обработка цапф трубных мельниц без демонтажа приставными станками [Текст]/ Ю.А Бондаренко, А.А. Погонин, М.А. Федоренко// «Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова». Научно теоретический журнал. Материалы международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов стройиндустрии» №11. 2005. изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова. С. 280-282.

38. Федоренко, М.А. Анализ возможности применения лезвийных инструментов для бездемонтажной обработки поверхности цапф [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А Бондаренко// Энергосберегающие технологические комплексы и оборудование для производства строительных материалов. Межвузовский сборник статей. Белгород.

Изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова. 2003. С. 273-277.

39. Федоренко, М.А. Анализ затрат времени на восстановление работоспособности цапф [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А Бондаренко, А.А. Погонин //Энергосберегающие технологические комплексы и оборудование для производства строительных материалов. Межвузовский сборник статей. Белгород, изд-во БГТУ им.

В.Г. Шухова. 2003. С. 263-265.

40. Федоренко, М.А. Анализ точностных характеристик приборов для измерения крупногабаритных деталей. М.А. Федоренко, Н.А. Пелипенко, А.И. Полунин, Ю.М.

Смолянов // Ускорение научно технического прогресса в промышленности строительных материалов и строительной индустрии. Тезисы докладов Всесоюзной конференции. Ч. 6. Белгород, БТИСМ, 1987.

41. Федоренко, М.А. Анализ упругой системы приставного станка для обработки поверхностей катания при установке вращающейся печи на ось [Текст]/ М.А.

Федоренко // Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф. – Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 244-250.

42. Федоренко, М.А. Анализ формообразования рабочей поверхности цапф в процессе её изготовления и эксплуатации [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А Бондаренко, И.С. Макогон, А.А. Погонин //Энергосберегающие технологические комплексы и оборудование для производства строительных материалов. Межвузовский сборник статей. Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2003. С. 268-272.

43. Федоренко, М.А. Восстановление поверхностей скольжения крупногабаритных деталей на специальном станке [Текст]/ М.А. Федоренко, И.С.

Макогон, Ю. А. Бондаренко// Материалы международной научно-технической конференции «Новые конкурентоспособные и прогрессивные технологии, машины и механизмы в условиях современного рынка». Могилев. 2000. С. 214-217.

44. Федоренко, М.А. Диффузионные процессы в поверхностном слое оцинкованной оболочки при ее эксплуатации. М.А. Федоренко, В.Г. Макарьин // Тезисы докладов Всесоюзной конференции Фундаментальные исследования и новые технологии в строительном материаловедении. Гл.7. «Технология машиностроения», БТИСМ., Белгород, 1989.

45. Федоренко, М.А. Использование оцинкованной стали в лепестковых уплотнениях вращающихся печей. М.А. Федоренко, Н.А. Пелипенко, А.А. Погонин, А.Н. Рубцов // Промышленность строительных материалов. Сер.15, вып. 9. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

46. Федоренко, М.А. Исследование влияния углов установки ротационного резца на величину площади среза при обработке цапф [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А.

Бондаренко, Е.А. Бондаренко// Промышленность строительных материалов.

Цементная промышленность. Труды БТИСМа им. И.А. Гришманова М.: ВНИИЭСМ.

1991. С. 3-6.

47. Федоренко, М.А. Исследование точности обработки крупногабаритных валов типа цапф шаровых трубных мельниц [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко// Промышленность строительных материалов. Цементная промышленность. Труды БТИСМа им. И.А. Гришманова М.: ВНИИЭСМ. 1991. С. 8-9.

48. Федоренко, М.А. Исследование шероховатости поверхности резания при обработке цапф шаровых трубных мельниц [Текст]/ Ю.А. Бондаренко, М.А.

Федоренко // Сборник трудов. М.: ВНИИЭСМ. 1990. С. 5-7.

49. Федоренко, М.А. Конструкция пылезадерживающего устройства при сухом способе производства. [Текст]/М.А. Федоренко, В.Н. Лушников, А.М. Курицын, В.Д.

Листопадов// Модернизация оборудования предприятий по производству строительных материалов. Сборник научных трудов БТИСМ. Белгород, 1988.

50. Федоренко, М.А. Комплексное влияние геометрических параметров и углов установки ротационного резца на площадь среза при обработке катеноида [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко// Промышленность строительных материалов. Экспресс-обзор. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций оборудования. Сер. 15, вып. 1. М.:

ВНИИЭСМ. 1992. С. 5-8.

51. Федоренко, М.А. Лепестковое уплотнение вращающейся цементной печи [Текст]/ М.А. Федоренко // Практика, проблемы разработки и внедрение ресурсосберегающих технологий. Тезисы докладов. Всесоюзная конференция, Липецк, 1987.

52. Федоренко, М.А. Лепестковое уплотнительное устройство для цементных вращающихся печей[Текст]/ М.А. Федоренко// Вестник БГТУ им. В.Г.Шухова, №3, Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2007. С. 67-69.

53. Федоренко, М.А. Механизация ремонтных работ помольных мельниц предприятий строительных материалов [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко, В.И. Дубровский // Интерстроймех-98. Материалы международной научно-технической конференции Воронеж. 1998. С. 153-155.

54. Федоренко, М.А. Модернизация лепесткового уплотнения цементной печи.

М.А. Федоренко, Н.А. Пелипенко, А.А. Погонин // Промышленность строительных материалов. Сер.15, вып. 8. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

55. Федоренко, М.А. Модернизация цементной вращающейся печи [Текст]/ М.А.

Федоренко, Н.А. Пелипенко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко// Промышленность строительных материалов. Экспресс-обзор. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций оборудования. Сер. 15, вып. 1. М.:

ВНИИЭСМ. 1992. С. 8-10.

56. Федоренко, М.А. Модернизация цементной вращающейся печи 4 х 150м с рекуператором [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А. Бондаренко, А.А. Погонин // Научные исследования, наносистемы и ресурсо-сберегающие технологии в стройиндустрии: Сб.

докл. Междунар. науч.-практич. конф. – Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007.

Ч. 9. С. 267-270.

57. Федоренко, М.А. Новая технология восстановления работоспособности опорных узлов вращающихся цементных печей. [Текст]/М.А. Федоренко, Д.А.

Потехин, А.А. Погонин// Передовые технологии в промышленности и строительстве на пороге XXI века. Международная научно- практическая конференция. Белгород.

БелГТАСМ, 1998 г.

58. Федоренко, М.А. Обоснование необходимости применения лепестковых уплотнений из оцинкованной стали в цементных печах с позиций термодинамики.

[Текст]/ М.А. Федоренко, Н.А. Пелипенко, А.А. Погонин, А.Н. Рубцов // Промышленность строительных материалов. Сер.15, вып. 9. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

59. Федоренко, М.А. Обработка цапф шаровых мельниц специальным станком.

[Текст]/ М.А. Федоренко, В.Г.Макарьин, А.А. Погонин, А.А. Стативко // Промышленность строительных материалов. Сер.15, вып. 4. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций и оборудования. М.:

ВНИИЭСМ, 1991.

60. Федоренко, М.А. Описание шероховатости крупногабаритных деталей с применением критериального уравнения [Текст]/ М.А. Федоренко, И.С. Макогон, Ю.

А. Бондаренко// Материалы международной научно-технической конференции «Новые конкурентоспособные и прогрессивные технологии, машины и механизмы в условиях современного рынка». Могилев. 2000. С. 222-225.

61. Федоренко, М.А. Определение и аппроксимация формы поперечного сечения буртов цапф [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А Бондаренко, А.А.

Погонин//Энергосберегающие технологические комплексы и оборудование для производства строительных материалов. Межвузовский сборник статей. Белгород, издво БГТУ им. В.Г. Шухова. 2003. С. 278-271.

62. Федоренко, М.А. Определение коррекционного смещения режущего инструмента [Текст]/ М.А. Федоренко, И.С. Макогон, Ю. А. Бондаренко// Сборник докладов международной конференции «Качество, безопасность, энерго- и ресурсосбережение в промышленности строительных материалов и строительстве на пороге XXI века». Белгород: изд-во БелГТАСМ, 2000. Ч.4. С. 186-189.

63. Федоренко, М.А. Определение траектории движения точки идеальной цилиндрической поверхности, расположенной между двумя эллиптическими буртами, базирующимися на четырех роликах [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, А.Н.

Рубцов// Промышленность строительных материалов. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций оборудования. Сер. 15, вып. 2. М.: ВНИИЭСМ. 1991. С. 24-27.

64. Федоренко, М.А. Повышение надежности работы уплотнительного устройства [Текст]/ М.А. Федоренко // Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф.

– Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 251-255.

65. Федоренко, М.А. Профилирование копиров при обработке крупногабаритных валов [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, Е.А. Бондаренко// Промышленность строительных материалов. Экспресс-обзор. Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций оборудования. Сер. 15, вып. 1. М.: ВНИИЭСМ. 1992. С. 11-15.

66. Федоренко, М.А. Работоспособность бусин в уплотнениях вращающейся печи.

М.А. Федоренко // Модернизация оборудования предприятий по производству строительных материалов. Сборник научных трудов БТИСМ., Белгород, 1988.

67. Федоренко, М.А. Расчет деформации лепестков уплотнительного устройства [Текст]/ М.А. Федоренко // Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф.

– Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 256-262.

68. Федоренко, М.А. Ремонтное восстановление зубчатого зацепления приставным фрезерным станком [Текст]/ М.А. Федоренко, Т.М. Федоренко, Ю.А.

Бондаренко// Научные исследования, наносистемы и ресурсо-сберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф. – Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 271-276.

69. Федоренко, М.А. Способ повышения точности восстановления рабочей поверхности цапф трубных мельниц [Текст]/ М.А. Федоренко, Ю.А. Бондаренко, И.С.

Макогон, А.А. Погонин// Сб. материалов Всесоюзной научно-практической конференции. «Современные технологии в машиностроении». Пенза. 1999. С. 201-203.

70. Федоренко, М.А. Статистические модели интенсивностей отказа опорных роликов и бандажей вращающейся печи. М.А. Федоренко, А.Н. Рубцов, И.В.

Шрубченко// Управляющие системы и работа в промышленности строительных материалов. М.: 1987. Сб. тр. МИСИ и БТИСМ.

71. Федоренко, М.А. Стационарная установка для восстановления работоспособности роликов цементных печей. М.А. Федоренко, Д.А.Потехин, А.А.

Погонин // Промышленность строительных материалов. Сер. 1. Цементная промышленность строительных материалов экспресс-обзор, М: Вып.1, 1999 г.

72. Федоренко, М.А. Технология установки цементной печи на ось [Текст]/ М.А.

Федоренко // Научные исследования, наносистемы и ресурсо-сберегающие технологии в стройиндустрии: Сб. докл. Междунар. науч.-практич. конф. – Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г.Шухова. 2007. Ч. 9. С. 263-266.

73. Федоренко, М.А. Уплотнение с эжекцией для вращающихся печей сухого способа. М.А. Федоренко, Н.А. Пелипенко, А.А. Погонин, В.Н. Лушников // Промышленность строительных материалов. Сер.15, вып. 6. Ремонт и эксплуатация оборудования. М.: ВНИИЭСМ, 1987.

74. Федоренко, М.А. Устройство для борьбы с пылением вращающейся печи.[Текст]/М.А. Федоренко, В.Н. Лушников, А.М. Курицын// Модернизация оборудования предприятий по производству строительных материалов. Сборник научных трудов БТИСМ. Белгород, 1988.

75. Федоренко, М.А. Формообразование цилиндрических поверхностей при помощи станка с подпружиненным основанием. М.А. Федоренко, Ю. А. Бондаренко, И.С. Макогон, А.А. Погонин // Тезисы докладов международной конференции.

Ресурсо- и энергосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конструкций. Часть 4. Механизация и автоматизация технологических комплексов в промышленности строительных материалов. Охрана окружающей среды. Белгород.

1995. С. 56.

76. Федоренко, М.А. Исследование обеспечения необходимой шероховатости поверхности крупногабаритных вращающихся деталей приставными станочными модулями. [Текст]/ М.А. Федоренко, Бондаренко Ю.А., Федоренко Т.М.// Вестник БГТУ им. В.Г.Шухова, № 2, Белгород, изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2008 г. с. 35-38.

77. Федоренко, М.А. Бездемонтажное восстановлении цапф трубных мельниц [Текст]/ Ю.А Бондаренко, М.А. Федоренко// Строительные материалы. М.: - 2003. - № 8. - С. 16.

Автореферат на соискание ученой степени доктора технических наук Федоренко Михаил Алексеевич Повышение эффективности производства сыпучих материалов путем улучшения технологичности конструкций крупногабаритного вращающегося оборудования Сдано в набор Подписано в печать Формат 60Х90 Бумага 80 гр/мОбъем 4,6 уч.-изд-л. Тираж 100 экз. Заказ № Издательство «БГТУ», 308012, г. Белгород, ул. Костюкова, д.46.






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.