WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


 

На правах рукописи

МАНАКОВ

Александр Демьянович

модели, методы и средства ЗАЩИТЫ 

ЭЛЕКТРОННЫХ УСТРОЙСТВ

ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЙ АВТОМАТИКИ И

ТЕЛЕМЕХАНИКИ ОТ ОПАСНЫХ

ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ВОЗДЕЙСТВИй

Специальность 05.22.08– «Управление процессами перевозок»

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени

доктора технических наук

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ

2011

Работа выполнена в Федеральном государственном образовательном

учреждении высшего профессионального образования

«Петербургский государственный университет путей сообщения»

(ФГОУ ВПО ПГУПС)

на кафедре «Автоматика и телемеханика на железных дорогах»

Научный консультант: доктор технических наук, профессор

  НИКИТИН Александр Борисович

Официальные оппоненты:  доктор технических наук, профессор

КРАВЦОВ Юрий Александрович

доктор технических наук, профессор

  ГОРСКИЙ Анатолий Николаевич

 

доктор технических наук, профессор

  БЕЗРОДНЫЙ Борис Фёдорович

Ведущая организация: ФГОУ ВПО «Уральский государственный университет путей сообщения»

Защита диссертации состоится  «29» сентября 2011 г. в 13 часов  30 мин. на заседании диссертационного совета Д 218.008.02 при Федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального  образования  «Петербургский  государственный  университет путей сообщения» по адресу: 190031, г. Санкт-Петербург, Московский пр., д.9, ауд. 7-320.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

Автореферат разослан «____» _________ 2011 г.

Ученый секретарь
диссертационного совета
к. т. н.,  доцент

Е. Ю. Мокейчев

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ



Актуальность проблемы. Курс на широкое применение на железнодорожном транспорте электронных систем управления движением поездов поставил в ряд актуальных задачи защиты таких систем от перенапряжений, сверхтоков и помех. Имея малые габариты и малую рабочую поверхность элементов, электронные системы снизили уровни рабочих сигналов, электрическую прочность устройств и токонесущую способность элементов устройств.

Напряжения и токи в цепях технических средств, вызывающие их повреждение (пробой изоляции, тепловое и/или динамическое разрушение), а также  поражение электрической энергией обслуживающего персонала далее будем называть опасными электромагнитными воздействиями (ОЭМВ). Каждое техническое средство характеризуется стойкостью по отношению к ОЭМВ, то есть способностью выдерживать перегрузки по напряжению (перенапряжение) и перегрузки по току (сверхток).

Вопросам защиты устройств железнодорожной автоматики и телемеханики (ЖАТ) от ОЭМВ посвящены работы  М. И. Вахнина, И. Г. Евсеева,  А. С. Капусты, А. М. Костроминова,  В. С. Ляличева,  М. П. Лисовского, В. Е. Митрохина и других авторов.

Теория электромагнитной стойкости (ЭМСТ) разрабатывает методы и технические средства защиты устройств от воздействия электромагнитных энергий, многократно превышающих уровни рабочих сигналов. Такие энергии воздействуют на технические средства при прямых ударах молнии в объект, близких разрядах между облаками или между облаком и землёй. При удалённых грозовых разрядах энергия, разрушающая вводы и изоляцию устройств, может быть передана по направляющей системе: высоковольтной линии электропередачи, воздушной или кабельной линии связи, а также - по рельсам.

Трудности, связанные с рассеиванием энергии ОЭМВ устройствами защиты сосредоточенными в одном месте, например на вводе устройства, ставят задачу реализации каскадного метода защиты. При таком методе каждый каскад защиты должен обеспечить допустимые условия работы для последующего каскада защиты и защищаемого устройства. При создании системы защиты от ОЭМВ, которая представляет собой скоординированную систему правильно подобранных и установленных устройств защиты от ОЭМВ, требуется согласование каскадов защиты.

Для волн грозовых и коммутационных перенапряжений функциональные устройства, такие как линия и трансформаторы, являются элементами системы защиты за счёт изменения параметров активного сопротивления и индуктивности проводов (линии), а также - магнитной вязкости магнитопровода трансформатора, насыщения магнитопровода, индуктивностей рассеивания и межвитковой ёмкости обмоток трансформатора. Линия и трансформаторы систем ЖАТ являются элементами функциональной защиты от ОЭМВ.

Защита электронных устройств от ОЭМВ может быть эффективной только при согласованном взаимодействии средств функциональной и дополнительной защиты в источнике ОЭМВ, канале распространения энергии, на вводе устройств и в самом устройстве. Математические модели позволяют объединить и согласовать взаимодействие функциональной и дополнительной защиты от ОЭМВ в разнообразных каналах распространения энергии ОЭМВ. Требуется разработка математических моделей линии и трансформаторов для определения их защитных свойств.

Волны электромагнитных воздействий, проходя через устройства защиты от перенапряжений в виде разрядника, образуют срезанный импульс с крутым фронтом. При действии такого фронта на обмотку трансформатора в первый момент имеет место ёмкостное распределение напряжения между слоями обмотки и между обмотками трансформатора и землёй. Неравномерное распределение  напряжения (градиентные перенапряжения) по слоям приводит к пробою изоляции трансформаторов. Требуется разработка специальных мер, приводящих к выравниванию распределения напряжения по слоям обмоток трансформатора при действии срезанных волн перенапряжений.

Целью диссертации является развитие теории электромагнитной стойкости электронных устройств железнодорожной автоматики и телемеханики путём разработки моделей, методов и средств защиты от опасных электромагнитных воздействий.

Основными задачами исследования являются:

  1. Разработка концепции защиты устройств ЖАТ от перенапряжений;
  2. Разработка математических моделей каналов проникновения энергии опасных электромагнитных воздействий в устройства ЖАТ;
  3. Разработка математической модели трансформатора при условии передачи импульсной энергии через электрическую и магнитную связи трансформатора;
  4. Исследование волновых процессов в слоях высоковольтной обмотки трансформатора и разработка способа снижения градиентных перенапряжений;
  5. Разработка методов и средств защиты электронных устройств ЖАТ от опасных электромагнитных воздействий;
  6. Создание систем защиты электронных устройств ЖАТ от опасных электромагнитных воздействий.

Диссертационная работа выполнена в рамках «Концепции развития средств железнодорожной автоматики», одобренной Президиумом Научно - технического совета МПС в октябре 1998 г. и утвержденной 29.12.98 МПС РФ и в соответствии с «Программой обновления и развития средств железнодорожной автоматики и телемеханики на период 2000 – 2004 г. г.».

Методы исследования. Для решения поставленных в диссертации задач использовались методы теории электрических цепей, математического анализа, теории вероятностей и математической статистики, а также - экспериментальные исследования электромагнитных процессов, протекающие в реальных устройствах ЖАТ.

Достоверность научных положений обоснована теоретическими исследованиями, подтверждена их экспериментальной проверкой и практической реализацией на сети железных дорог.

Научная новизна работы. Впервые сформированы задачи теории электромагнитной стойкости электронных устройств ЖАТ на этапе перехода систем ЖАТ с релейной на электронную элементную базу.

Разработана концепция защиты устройств ЖАТ от перенапряжений, в которой предлагается от практики эвристического выбора средств защиты от перенапряжений переходить к проектированию систем защиты для конкретных эксплуатационных условий. Согласование функциональной (линии и трансформаторы) и дополнительной защиты от перенапряжений предлагается производить при помощи вычислительного эксперимента.

Динамическую индуктивность, как функцию скорости изменения тока намагничивания для трансформатора с большим числом витков обмотки намагничивания, предлагается определять методом разряда заряженной ёмкости на обмотку с меньшим числом витков, а к реальным характеристикам динамической индуктивности переходить расчётным путём через квадрат коэффициента трансформации.

Создана математическая модель многослойной высоковольтной обмотки трансформатора в виде цепной схемы, учитывающая взаимную индуктивность между слоями.

Предложен метод снижения градиентных перенапряжений в слоях обмоток трансформатора при действии срезанных волн грозовых перенапряжений, путём введения технологичных намоточных электростатических экранов, позволяющих повысить надёжность работы трансформатора, и, соответственно, электропитания устройств ЖАТ при действии грозовых перенапряжений.

Получено выражение для определения количества звеньев цепной схемы линии, которое позволяет рассматривать линию с распределёнными параметрами как дискретную схему с сохранением формы волны и энергетических характеристик грозового импульса.

Уточнено выражение для расчёта защитного показателя силовых полупроводниковых приборов через ударный неповторяющийся ток, который в десять раз меньше значений, приведённых в литературе.

Основные положения, выносимые на защиту:

  1. Концепция защиты устройств ЖАТ от перенапряжений.
  2. Метод определения динамической индуктивности трансформатора, имеющего значительное количество витков обмотки намагничивания.
  3. Математическая модель трансформатора как цепная схема, с учётом взаимной индуктивности между слоями.
  4. Способ экранирования многослойной обмотки трансформатора для выравнивания начального распределения напряжения, в результате чего снижаются градиенты потенциалов и максимальные значения колебательных составляющих напряжения, воздействующего на продольную изоляцию трансформатора.
  5. Математическая модель линии, как цепной схемы с переменными параметрами схемы замещения в зависимости от длительности фронта и спада импульса.
  6. Сетевой фильтр однофазного ввода питания на основе силовых полупроводниковых приборов, характеристики которых согласуются с защищаемыми электронными устройствами ЖАТ.
  7. Способ защиты ввода питания, на основе защищённых подходов к трансформаторам питания устройств ЖАТ.
  8. Математическая модель тяговой сети при влиянии тока короткого замыкания на аппаратуру рельсовых цепей.
  9. Метод исследования средств защиты аппаратуры рельсовых цепей и резервного ввода питания при воздействии тока короткого замыкания тяговой сети.

10. Математическая модель системы питания «провод-рельс» для исследования влияния переходных процессов в тяговой сети на резервный ввод питания устройств ЖАТ.

Практическая ценность диссертации состоит в разработке математических моделей и методов,  которые позволяют анализировать существующие и разрабатывать новые средства защиты электронных устройств ЖАТ от опасных электромагнитных воздействий, а при создании систем защиты - согласовывать характеристики функциональной и дополнительной защиты.

Разработанная концепция защиты устройств ЖАТ от перенапряжений определяет основные направления научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ в хозяйстве железнодорожной автоматики и телемеханики.

Предложенные в работе ключевые защитные устройства на основе силовых полупроводниковых приборов позволяют создать каскад «тонкой» защиты электронных устройств ЖАТ, так как характеристики силовых полупроводниковых приборов по времени срабатывания и величине остаточного напряжения согласуются с характеристиками защищаемых электронных устройств ЖАТ.

Разработанные математические модели высоковольтной обмотки трансформатора типа ОМ и предложенная методика позволили определить параметры намоточных электростатических экранов, правильный выбор которых позволяет значительно снизить градиенты перенапряжений внутри обмотки и, тем самым, повысить надёжность электропитания устройств ЖАТ.

Создание защищённых подходов к вводам питания устройств ЖАТ повышает надёжность за счёт снижения величины грозовых перенапряжений, действующих на устройства защиты ввода питания, и, тем самым, обеспечить надёжную работу как устройств ЖАТ, так и средств защиты.

Реализация работы. Полученные в диссертации результаты использованы:

Департаментом «Автоматики и телемеханики» ОАО «РЖД»:

    • Основные эксплуатационно-технические требования по защите устройств железнодорожной автоматики от коммутационных и атмосферных перенапряжений;
    • Концепция защиты устройств железнодорожной автоматики и телемеханики от перенапряжений.

На железных дрогах:

    • Дальневосточная ж. д. - филиал ОАО «РЖД» – Рекомендации по защите устройств СЦБ от перенапряжений «ШЦ – 37/4» от 12 апреля 1988 г., служба Ш  ДВ ж. д. Защита вводов питания и аппаратуры рельсовых цепей на основе бесконтактного коммутатора тока;
    • Дальневосточная  ж. д. - филиал ОАО «РЖД», в 1997 г. изготовление и поставка 100 шт. приборов «Защитный многофункциональный ключ тиристорный  – «ЗАМОК-Т» для Тындинской дистанции сигнализации, которые используются для защиты вводов питания и аппаратуры рельсовых цепей в устройствах ПОНАБ, ДИСК и КТСМ;
    • Забайкальская ж. д. - филиал ОАО «РЖД», в 2000 - 2001 г. г. разработка, изготовление и поставка 20 шт. приборов - фильтр сетевой ввода питания релейных шкафов (ФСРШ);
    • Дальневосточная ж. д. - филиал ОАО «РЖД», в 2002 г. изготовление и поставка 12 шт. приборов ФСРШ ;
    • Дальневосточная ж. д. - филиал ОАО «РЖД», проведение исследования и определение параметров намоточных электростатических экранов трансформаторов типа ОМ, правильный выбор которых позволяет значительно снизить градиенты перенапряжений внутри обмоток трансформатора. По разработанной методике за период с июня 2006 г. по октябрь 2010 г. в Дорожных электротехнических мастерских проведены работы по ремонту трансформаторов типа ОМ в количестве 280 шт.

На объектах связи:

    • ОАО «Даль Телеком Интернэшнл», г. Хабаровск, в 1997 г. разработка, изготовление и поставка 2 шт. приборов - трёхфазные защитные блоки на основе устройств «ЗАМОК-Т», предназначенные для защиты от перенапряжений цепей питания станций сотовой связи DAMPS и коммутационной станции 5ESS.

В метрополитене:

    • Метрополитен г. Санкт – Петербург. Технические предложения по обеспечению электромагнитной совместимости электропоездов и рельсовых цепей при увеличении мощности подвижного состава. Стандарта предприятия «Нормы опасных и мешающих влияний помех на устройства СЦБ Петербургского метрополитена. Тональные рельсовые цепи».

В учебных заведениях:

    • Материалы диссертации использованы при прочтении курса лекций «Защита устройств СЦБ от опасных электромагнитных влияний» на факультете повышения квалификации работников железных дорог в Дальневосточном государственном университете путей сообщения (ДВГУПС).

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертации были доложены на международных конференциях и симпозиумах: Международная научно-практическая конференция «Информационные технологии на железнодорожном транспорте», 1998, ДВГУПС, г. Хабаровск; Всероссийская с международным участием научно-практическая конференция «Новые технологии железнодорожному транспорту: подготовка специалистов, организация перевозочного процесса, эксплуатация технических средств», 2000, ОмГУПС (ОмИИТ), г. Омск; Всероссийская с международным участием научно-практическая конференция «Информационные технологии в системах управления на железнодорожном транспорте»», 25-26 марта 2004, ДВГУПС, г. Хабаровск; 6-й Международный симпозиум по электромагнитной совместимости и электромагнитной экологии, 21 – 24 июня 2005, г. Санкт-Петербург; 2-ая Международная научно-практическая конференция «Автоматика и телемеханика на железнодорожном транспорте», «Транс-ЖАТ - 2005», 11-14 октября 2005, ОК «Дагомыс», г. Сочи; 3-я Международная научно-практическая конференция «Автоматика и телемеханика на железнодорожном транспорте», «Транс-ЖАТ - 2006», 23-26 августа 2006, г. Санкт – Петербург; Первая Российская конференция по молниезащите, 26 – 30 ноября 2007, г. Новосибирск; VIII Международный салон инноваций и инвестиций, ВВЦ, Москва, 2008 («ЗАМОК-Т» награждён бронзовой медалью); XIII Международная выставка-конгресс «Высокие технологии, Инновации, Инвестиции», Петербургская техническая ярмарка, 11 – 14 марта 2008 («ЗАМОК-Т» награждён дипломом второй степени с вручением серебряной медали); Вторая Российская конференция по молниезащите, 22 – 24 сентября 2010, г. Москва; Конференция «Ресурсосберегающие технологии на железнодорожном транспорте (Москва, ЦВК «Экспоцентр», 10 ноября 2009 г.).

Кроме того, результаты диссертации докладывались на, региональных и отраслевых конференциях, а также - на научно-технических советах  Департаментов ЦТех и ЦШ, на сетевой школе во Владивостоке в 2002 г., на сетевой школе в Санкт-Петербурге в 2010 г. (всего 18 докладов).

Диссертационная работа обсуждалась и получила одобрение на расширенных заседаниях кафедры «Автоматика и телемеханика на железных дорогах» ПГУПС в марте 2008 г. и ноябре 2010 г.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 43  печатные работы, из них 11 работ - в рецензируемых изданиях, рекомендованных по перечню ВАК РФ для опубликования материалов докторских диссертаций и приравненных к ним, один патент на устройство и два авторских свидетельства на изобретение, а так же - два нормативных документа и курс лекций.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, семи разделов, заключения, библиографического списка из 224 наименований и 7 приложений. Работа содержит 381 страницу основного текста, 154 иллюстрации и 46 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы, приводится краткий обзор состояния основных вопросов, сформулированы цель и задачи исследования, представлена краткая характеристика разделов диссертации, показана научная новизна проведённых исследований, приведены основные положения, выносимые на защиту.

В первом разделе рассмотрены особенности построения и условий эксплуатации систем ЖАТ, являющихся системами управления ответственными технологическими процессами движения поездов и обеспечивающих безопасность. Проведён анализ отказов  устройств ЖАТ и широко распространённых трансформаторов электропитания типа ОМ от грозовых перенапряжений. Рассмотрены процессы опасного электромагнитного воздействия тяговой сети переменного и постоянного тока на устройства рельсовых цепей и резервные вводы питания по системе «два провода – рельс». Выполнен анализ состояния защиты устройств ЖАТ от перенапряжений (ПН).





Во втором разделе. Сформулированы задачи теории ЭМСТ электронных устройств ЖАТ на современном этапе. Рассмотрены методы исследования ОЭМВ на устройства ЖАТ. Обосновано применение математического моделирования для исследования каналов проникновения энергии ОЭМВ в устройства ЖАТ и создание систем защиты. Приводится анализ методов расчёта сложных электрических схем и обосновывается применение метода переменных состояния. Разработан метод исследования ОЭМВ на устройства ЖАТ.

При исследовании ОЭМВ на системы ЖАТ используют эксперименты на реальных объектах, физическое и математическое моделирование.

Исследование на реальных объектах воздействия молнии - трудно реализуемая задача, так как грозовой разряд является неуправляемым процессом. Генераторы, имитирующие разряд молнии, являются уникальными сооружениями. Испытания на таких генераторах связаны с большими материальными затратами и трудны в плане организации проведения. При таких экспериментах ограничено пространство изменяемых параметров испытываемых систем.

При создании коротких замыканий в тяговой сети с помощью экспериментов можно получить точные результаты исследования, но их проведение связано  с задержками поездов и нарушением работы устройств ЖАТ.

Исследование на физической модели позволяет сэкономить значительные средства, но его недостатком является то, что процессы, происходящие в модели, будут неадекватны процессам на реальном объекте из-за нелинейности характеристик объекта, что приводит к большим погрешностям.

Математическая модель представляет собой уравнения и соотношения, описывающие электромагнитные процессы, протекающие в объекте исследования. Метод математических моделей выступает как наиболее приемлемый с точки зрения материальных затрат и высокой точности. Такой метод при исследовании может существенно расширить пространство изменяемых параметров электромагнитных воздействий (форма действующего импульса, амплитуды тока и напряжения и др.) и устройств ЖАТ. Одним из главных условий применения математических моделей является оценка её адекватности.

В электрической цепи процессы перехода из одного режима в другой, происходящие во времени, связаны с изменением ее энергетического состояния. Переменными, характеризующими запас энергии в цепи, могут быть токи в индуктивных элементах и напряжения на емкостных элементах, которые называются переменными состояния.

Если заданы начальные значения переменных состояния x(t) и известны независимые источники тока и напряжения u(t), то по следующей системе уравнений:

;  (1)  ,  (2) 

определяются: вектор напряжений и токов нереактивных элементов – y(t), а также - напряжения на индуктивностях и токи через емкости для начального момента времени. При решении дифференциального уравнения (1) определяются значения переменных состояния, т. е. вектор x(t) для конца определенного интервала времени, называемого шагом интегрирования. Полученное значение вектора x(t) принимается как начальное значение для следующего шага интегрирования. Далее операции повторяются заданное число раз.

Алгоритм метода переменных состояния базируется на топологической матрице контур-ветвь (F-матрице). При методе переменных состояния пользуются уравнениями токов и напряжений Кирхгофа, выраженными через F-матрицу:

; (3)

, (4)

где UC(t), IC(t) – векторы напряжений и токов связей линейного направленного графа схемы; UB(t), IB(t) – векторы напряжений и токов ветвей линейного направленного графа схемы; FT – транспонированная F – матрица.

Выразим F–матрицу через подматрицы, каждая из которых расположена в зоне пересечения столбцов и строк, соответствующих определенным типам ветвей и связей. Каждая подматрица имеет два индекса: первый соответствует типу элементов строк, а второй  - типу элементов столбцов.

F =

в е т в и


с

EB

СB

RB

LB

в

СC

FCE

FCC

FCR

FCL 

я

RC

FRE

FRC

FRR

FRL

з

LC

FLE

FLC

FLR

FLL

и

JC

FJE

FJC

FJR

FJL

Для анализа схем методом переменных состояния была получена  следующая система уравнений:

 

 

 

 

где GС, GВ, SС, SВ, ГС, ГВ – параметрические матрицы обратных величин сопротивлений,  емкостей и индуктивностей связей и ветвей, соответственно.

Выражения, связывающие токи с напряжениями для элементов каждого типа:

, ,

, ,

где - вектор производных напряжений на емкостях связей; - вектор производных токов в индуктивностях связей; - параметрическая матрица обратных величин емкостей связей; - параметрическая матрица обратных величин индуктивностей связей; - параметрическая матрица обратных величин сопротивлений связей.

Блок схема алгоритма анализа электрических схем показана на рис. 1.

Исследование электрических схем, путей распространения и проникновения энергии ОЭМВ в устройства ЖАТ требует ввода в электронную вычислительную машину (ЭВМ) следующих данных: описание схемы, характеристики, подлежащие анализу и режимы, в которых должна исследоваться схема.

Описание схемы представляет собой перечень элементов, узловых точек, между которыми включен каждый из них, и перечень параметров элементов. Исследование схем включает анализ структуры схемы, выбор дерева графа, составление топологических матриц, составление уравнений, решение уравнений и вывод результатов исследований.

Дальнейшие исследования математических моделей систем защиты устройств ЖАТ  от ОЭМВ производились по методу переменных состояния.

В третьем разделе   разработана концепция защиты устройств ЖАТ от перенапряжений. Проведён анализ состояния защиты от перенапряжений в России и за рубежом. Рассмотрен существующий подход к разработке средств защиты и предлагается подход, включающий проектирование систем защиты на основе математических моделей путём объединения функциональной и дополнительной защиты, установленной в источнике перенапряжений, канале распространения, на входе устройства и в самом устройстве. Разработаны принципы защиты устройств ЖАТ, в основу которых положена зонная концепция с учётом структуры систем ЖАТ.

Сформулированы основные направления работ по защите устройств ЖАТ от атмосферных и коммутационных перенапряжений. Предложено перейти от практики выбора типовых средств защиты от перенапряжений к проектированию систем защиты для конкретных эксплуатационных условий.

Существующий подход к решению проблемы защиты от ПН можно характеризовать как метод последовательных приближений, при котором разрабатываются отдельные устройства защиты от ПН. Проводятся лабораторные испытания таких устройств. Изготавливается опытная партия, которая проверяется в опытной эксплуатации.

Рис. 1. Блок-схема алгоритма анализа электрических схем

Длительный опыт применения метода последовательных приближений показывает его малую эффективность и высокую затратность. Предлагается интенсификация разработки защиты электронных устройств ЖАТ от ПН на основе вычислительного эксперимента.

Новый подход к разработке защиты от ПН на основе математических моделей включает следующие этапы:

1) обследование защищаемых объектов устройств ЖАТ, разработка математических моделей: источников ПН, линий (среды) распространения энергии ПН, средств защиты, функциональных трансформаторов и нагрузки;

2) разработка математических моделей каналов распространения энергии ПН, действующей на устройства ЖАТ, которыми могут быть: высоковольтная линия (6; 10; 27,5; 35 кВ) – как канал распространения грозовых перенапряжений и как источник коммутационных ПН; тяговая сеть (3,3; 2х25; 27,5 кВ); рельсовая линия; устройства заземления;

3) анализ эффективности существующих средств защиты от ПН через вычислительный эксперимент;

4) синтез систем защиты от ПН через исследования на математических моделях путем объединения и согласования характеристик всех средств защиты от источника ПН до устройства ЖАТ, при этом, линию и трансформаторы устройств ЖАТ рассматривать как функциональную защиту от ПН;

5) проведение точечных экспериментов с целью проверки соответствия математических моделей и исследуемых процессов.

Исследования на математических моделях каналов распространения энергии ПН позволяют анализировать эффективность существующей защиты, объединять в единую систему все средства защиты от источника и до защищаемого устройства, согласовывать характеристики средств защиты в системе защиты от ПН.

В основу выбора схем защиты и разработки защитных средств от ПН устройств ЖАТ положена зонная концепция с учетом структуры систем ЖАТ, представляющая для внешних атмосферных и коммутационных ПН электрическую систему с несколькими уровнями рабочих напряжений и токов, попадающих в аппаратуру, как правило, по входам, указанным на рис. 2 для станции, а для перегонов - на рис. 3.

Расположение элементов систем ЖАТ в зонах с ЭМО разной степени жесткости предопределяет каскадный принцип построения защиты, при котором каждый каскад должен обеспечивать снижение напряжения до уровня, допустимого для следующего каскада защиты и устройств ЖАТ.

Зона 0А– зона, где каждый объект подвержен прямому удару молнии и поэтому через него может протекать полный ток молнии. В этой области электромагнитное поле имеет максимальное значение.

Зона 0В - зона, где объекты не подвержены прямому удару молнии, но электромагнитное поле не ослаблено и также имеет максимальное значение.

Зона I - зона, где объекты не подвержены прямому удару молнии и ток во всех проводящих элементах внутри зоны меньше, чем в зоне 0А. В этой зоне электромагнитное поле может быть ослаблено экранированием.

Зона II – зона, где объекты не подвержены прямому удару молнии, как и в зоне I, но электромагнитное поле ослаблено по сравнению с зоной I.

Зона III - зона, в которой жесткость электромагнитной обстановки не превышает уровня помех, регламентированных серией стандартов IEC 61000-4-x.

Рис. 2. Схема проникновения ПН в устройства ЖАТ на станциях: КТП – комплектная трансформаторная подстанция; ВУ – вводное устройство; АВР – автоматическое включение резерва; КРУ – комплектное распределительное устройство; ИТ- изолирующий трансформатор; ПТ – путевой трансформатор; СЭП – стрелочный электропривод; СТ - сигнальный трансформатор; КЯ – кабельный ящик

Рис. 3. Схема проникновения ПН в устройства ЖАТ на перегонах: ОМ – трансформатор однофазный масляный; КЯ – кабельный ящик;

АР – аварийное реле

В устройствах ЖАТ, как правило, должно быть предусмотрено по три каскада защиты от всех видов ПН как со стороны линий электропитания, так и со сторо­ны рельсовой линии; на входе от сигнально-блокировочной линии связи ввиду отсутствия ступеней преобразования ра­бочего напряжения предусматривается только один каскад защиты. При необходимости могут использоваться и дополнитель­ные каскады защиты.

Защита от ПН устройств ЖАТ должна осуществляться путем: выравнивания потенциалов приборов между собой и по отношению к корпусу устройства, соединенного с заземлителем;  экранирования (ослабления емкостных и индуктивных связей); уменьшения вероятности появления гальванической связи между источником ПН и защищаемой аппаратурой и её ослабление; симметрирования цепей (ослабления асимметрии тягового тока); шунтирования защищаемой аппаратуры на время воздействия ПН; ограничения в цепи защищаемой аппаратуры амплитуды и тока воздействующего ПН, скорости их нарастания и спада (ос­лабления проникающей способности ПН); отключения аппаратуры от рабочей цепи на время воздействия ПН или уменьшения  времени воздействия ПН; искусственного создания обходных цепей прохождения импульсов ПН в обход аппаратуры ЖАТ.

Элементы цепей и аппаратуры ЖАТ, входящие в зону действия определенной ступени каскадной защиты от ПН, как правило, должны быть гальванически разделены с элементами цепей и аппаратурой, входящими в зону действия другой ступени защиты. Это ре­ализуется посредством: трансформаторов, входящих в аппаратуру ЖАТ и имеющих достаточную межобмоточную изоляцию; специально включаемых для гальванического разделения цепей изолирующих трансформаторов или устройств защиты с искровыми промежутками; применения оптопар для гальванической развязки. Координация характеристик устройств защиты для защищаемой аппаратуры  должна состоять в следующем: напряжение на защищаемой аппаратуре должно ограничиваться до величины не менее чем на 20% ниже от ее электрической прочности изоляции во всем диапазоне возможной продолжительности воздействую­щих импульсов ПН и максимальных значениях токов.

В качестве защиты от ПН в устройствах ЖАТ рекомендуется использовать: устройства для защиты от импульсных перенапряжений (УЗИП) коммутирующего типа (разрядники угольные, газонаполненные и вентильные, а также - искровые промежутки, тиристоры, силовые транзисторы); УЗИП ограничивающего типа (варисторы, диоды с лавинной  обратной вольтамперной характеристикой, супрессоры, стабилитроны); УЗИП комбинированного типа, содержащие элементы как коммутирующего, так и ограничивающего типов.

В четвертом разделе рассмотрен трансформатор как средство защиты от ОЭМВ. Обоснована математическая модель трансформатора при передаче импульсной энергии через магнитную связь. Разработан метод определения динамической индуктивности трансформатора. Предложен метод расчёта переходных процессов в трансформаторе при импульсном намагничивании. Предложены выражения для определения динамической индуктивности обмоток трансформатора, имеющих значительное количество витков обмотки намагничивания. Экспериментально определено, что на участке от 0 до 62 % основной кривой намагничивания индукция магнитопровода изменяется по линейному закону.

Наличие гальванической развязки трансформатора создаёт емкостной делитель напряжения для продольных напряжений ОЭМВ, что позволяет ограничивать их действие на устройства ЖАТ.

Роль насыщения магнитопровода как ограничивающего фактора ОЭМВ объясняется тем, что при насыщении материала магнитопровода трансформатора снижается индуктивность цепи его намагничивания и, следовательно, входное сопротивление трансформатора при этом возрастает ток намагничивания и увеличивается рассеивание энергии ОЭМВ на проводах цепи между источником ОЭМВ и трансформатором.

Влияние магнитной вязкости магнитопровода трансформатора состоит в том, что при определенной скорости изменения тока намагничивания трансформатора, скорость изменения потока магнитопровода будет отставать от скорости изменения намагничивающего поля при этом уменьшается индуктивность цепи намагничивания трансформатора, а, следовательно, и входное сопротивление трансформатора.

Разработан метод определения ограничивающих свойств трансформатора по передаче энергии ОЭМВ через магнитную связь трансформатора на математических моделях с учетом таких ограничивающих факторов трансформатора, как насыщение и магнитная вязкость.

Система дифференциальных уравнений, описывающая передачу энергии ОЭМВ через магнитную связь трансформатора имеет следующий вид:

   

   

    (8)

   

   

где  еИ – ЭДС источника ОЭМВ; LS1, R1 - индуктивность рассеяния и активное сопротивление первичной обмотки трансформатора; uL – ЭДС самоиндукции, наводимая на динамической индуктивности намагничивания трансформатора; L’S2, R’2, C’2 - приведенные к первичным виткам индуктивность рассеяния, активное сопротивление и собственная емкость вторичной обмотки трансформатора; Ld – динамическая индуктивность намагничивания первичной обмотки трансформатора; W1 - число витков первичной обмотки трансформатора; SC - площадь магнитопровода трансформатора; dB/dt - скорость изменения индукции сердечника магнитопровода трансформатора при действии ОЭМВ; d/dt - скорость изменения потокосцепления;  i1- ток в первичной цепи трансформатора; iµ - ток цепи намагничивания трансформатора; i’2, i’C2, i’Н, u’C2 - приведенные к первичным виткам ток во вторичной цепи, ток через емкость C’2, ток в нагрузке трансформатора, напряжение на емкости C’2 .

Решение системы уравнений (8) не представляется возможным, так как неизвестно аналитическое выражение iµ. Определение аналитического выражения iµ должно исходить из математической модели семейства динамических характеристик кривой намагничивания, зависящих от материала сердечника и вида напряжения uL.

Определено, что динамическая характеристика намагничивания магнитного материала определяется потерями на магнитную вязкость, потерями на намагничивание, которые делятся на потери на статический гистерезис, потери, обусловленные вихревыми токами. Так, для нахождения потерь на вихревые токи необходимо знать плотность вихревых токов как функцию координат и времени. Для определения потерь на гистерезис требуется знать зависимость амплитуды напряженности поля внутри сердечника от координат. Из сказанного следует, что потери, а, следовательно, и динамическая характеристика кривой намагничивания, являются конструктивной характеристикой трансформатора. Поэтому динамическую характеристику цепи намагничивания трансформатора необходимо определять непосредственно на реальном трансформаторе.

В работе были проведены экспериментальные исследования по импульсному намагничиванию трансформатора с броневым сердечником. В качестве источника напряжения использовался конденсатор, заряженный до определенного напряжения , который разряжался на обмотку трансформатора. Исследования состояли в осциллографировании токов и напряжений в первичной (i1 и u1) и вторичной обмотках трансформатора при разряде на обмотку W1 заряженной емкости С и создании во вторичной цепи режимов холостого хода (ХХ) и короткого замыкания (КЗ). Переходные процессы токов и напряжений записывались на экране запоминающего осциллографа для дальнейшего анализа.

Для режима ХХ трансформатора можно записать

(9)

где  - индуктивность намагничивания при заданном напряжении .

При малом количестве витков обмотки намагничивания трансформатора можно допустить, что LS1 0, R1 0 и упростить выражение (9)

(10)

Экспериментально установлено, что при постоянстве UC­ и diµ/dt получаем  Lµ постоянной величиной, равной

  (11)

Исследования переходных процессов в трансформаторе позволили разработать метод определения динамической индуктивности трансформатора в виде функции скорости изменения намагничивающего тока при импульсном намагничивании. Предлагаемый метод состоит в разряде заряженной емкости на обмотку трансформатора при разомкнутых остальных обмотках трансформатора, записи тока намагничивания трансформатора с помощью запоминающего осциллографа. Далее по формуле (11) определяется величина индуктивности намагничивания трансформатора на линейном участке намагничивания, который составляет 62% от индукции насыщения. После проведения ряда экспериментов при различных величинах напряжений заряда емкости строится зависимость динамической индуктивности трансформатора от скорости нарастания тока намагничивания , которая используется далее для расчета ограничивающих и преобразующих свойств трансформатора по передаче энергии ОЭМВ через магнитную связь трансформатора.

При большом числе витков цепи намагничивания трансформатора требуется повышенное напряжение на ёмкости источника напряжения питания. Для таких трансформаторов в работе предлагается измерение Lµ проводить на специально намотанной обмотке на магнитопровод трансформатора с пониженным количеством витков, а к искомым результатам Lµ и diµ/dt предлагается переходить через коэффициент соответствия КС, который численно равен коэффициенту трансформации трансформатора:

. (12)

Разработанный метод позволяет учесть динамические свойства магнитопровода на реальном трансформаторе без исследований на образцах. Предлагаемый метод исключает влияние остаточной индукции магнитопровода и нелинейности изменения тока намагничивания на значение динамической индуктивности.

Для оценки адекватности математической модели трансформатора был произведён расчёт переходного процесса при передаче энергии ОЭМВ через магнитную связь дроссель-трансформатора ДТ1-150 с использованием метода переменных состояния и учётом нелинейности цепи намагничивания магнитопровода дроссель-трансформатора (ДТ) по предлагаемой формуле (рис. 4). Ограничением расчета переходного процесса в ДТ является насыщение магнитопровода.

Сплошными линиями показаны данные эксперимента, а пунктиром – результаты расчета.  Сравнение результатов расчёта на математической модели дроссель-трансформатора с результатами эксперимента показали, что погрешность расчёта входного тока трансформатора составила 23 %, напряжения на нагрузке – 6%, тока нагрузки – 5 %.

В пятом разделе  проанализированы причины возникновения градиентов перенапряжений в слоях высоковольтной обмотки (ВВО) трансформаторов при воздействии волн перенапряжений с крутыми фронтами. На модели трансформатора проведены исследования распределения градиентов напряжения вдоль ВВО при действии импульсных напряжений. Разработаны математические модели начального распределения напряжения в ВВО трансформатора при действии продольных и поперечных перенапряжений. Разработана математическая модель трансформатора типа ОМ как цепная схема, с учётом взаимной индуктивности между слоями. Исследованы импульсные процессы в ВВО и проведён анализ электрической прочности изоляции.

Рис. 4. Переходной процесс в ДТ1-150

Для оценки адекватности математической модели определены коэффициенты корреляции между колебательными составляющими напряжения, полученными расчётным и опытным путями. Разработана математическая  модель экранированного трансформатора типа ОМ и проведены исследования по распределению импульсных напряжений вдоль ВВО. Предложен способ экранирования многослойной обмотки трансформатора с помощью намоточных электростатических экранов для выравнивания начального распределения напряжения, в результате чего снижаются градиенты перенапряжения, воздействующего на продольную изоляцию трансформатора. Проведены исследования на физической модели трансформатора с намоточными электростатическими экранами.

Для трансформатора типа ОМ были проведены исследования на модели трансформатора по определению градиентов напряжений в слоях ВВО при разряде на ВВО заряженной конденсаторной батареи. Измерения напряжений производилось на выведенных отпайках относительно конечного вывода ВВО. По полученным осциллограммам численным методом были определены градиенты напряжений на первом и втором слоях ВВО отдельно для интервалов времени 0 – 0,2 мкс (рис. 5, а), где происходит процесс начального распределения напряжения по между витковым ёмкостям и ёмкостям относительно земли, и  –  0,2 – 1,4 мкс (рис. 5, б),  на котором наблюдались собственные колебания в слоях ВВО. К обмотке прикладывалось напряжение 150 В.

а)

б)

Рис. 5. Графики градиентов напряжений: 1 – между серединой и концом первого слоя, 2 -  между серединой и концом второго слоя, 3 – между началом и концом второго слоя, 4 - между началом и серединой второго слоя, 5 – между серединами первого и второго слоёв

При количестве слоёв, равном 40, и условии равномерного распределения напряжения по слоям на каждом слое должно быть приложено напряжение равное 3,75 В. Из графика 3 (рис. 5, б) следует, что ко второму слою ВВО прикладывается напряжение в 10 раз больше. Для надёжной работы трансформатора типа  ОМ и, соответственно, электропитания устройств ЖАТ требуется применение мер защиты, снижающих градиентные перенапряжения в слоях ВВО.

Исследования показали, что при действии импульсных напряжений максимальные напряжения наблюдаются на первом и втором, последнем и предпоследнем слоях ВВО. В средних слоях ВВО свободные колебания практически отсутствуют.

Разработана математическая модель трансформатора типа ОМ для исследования колебательных процессов в ВВО при действии поперечных перенапряжений. В схеме замещения каждый слой ВВО делится на два одинаковых элемента, в пределах которого величину импульсного тока можно считать постоянной для всех витков, а импульсное напряжение – линейно изменяющимся вдоль провода. С целью сокращения машинного времени моделирования и повышения устойчивости вычислительных алгоритмов параметры элементов (активное сопротивление, ёмкости и индуктивности) с шестого по тридцать шестой слои заменены эквивалентными параметрами.

Для оценки адекватности математической модели определены коэффициенты корреляции между колебательными составляющими напряжения, полученными расчетным  и опытным  путями. В среднем, коэффициент корреляции равен 0,73. Это позволяет использовать разработанную методику и данную схему замещения для исследования волновых процессов в первых и последних слоях ВВО трансформатора ОМ, как наиболее подверженных перенапряжениям. Такие исследования дают возможность обосновать требования к средствам защиты от градиентных перенапряжений  трансформаторов.

Проведён анализ методов и средств снижения градиентных перенапряжений в обмотках трансформаторов. Предложена схема трансформатора ОМ с намоточными электростатическими экранами. Разработана его математическая модель. Исследования на математической модели экранированного трансформатора ОМ позволили определить параметры намоточных электростатических экранов.

Рис. 7. Вывод 195. Экраны не подключены. График М - разница мгновенных значений сигналов каналов СН1 – СН2. СН1 – (вывод А – вывод Х); СН2 – (195 вит. – вывод Х).

Рис. 8. Вывод 195. Подключены два изолированных проводника экрана в начале обмотки. СН1 – (вывод А – вывод Х); СН2 – (195 вит. – вывод Х).

Были проведены исследования на модели трансформатора ОМ с намоточными электростатическими экранами. На рис. 7 и 8 вывод А соответствует началу ВВО, а вывод Х – концу ВВО.

Применение электростатических экранов позволяет значительно снизить градиенты перенапряжений в ВВО. В результате, повышается надежность работы устройств электропитания систем ЖАТ.

В шестом разделе разработана система защита основного ввода питания устройств ЖАТ от атмосферных ПН. Разработаны математические модели ВЛ напряжением 10 кВ для волн грозовых продольных и поперечных ПН. Предложено выражение для определения количества звеньев цепной схемы линии. Определены первичные параметры ВЛ, учитывающие скорости изменения тока на фронте и спаде грозового импульса. Разработаны математические модели трансформатора ОМ при передаче энергии через магнитную и электрическую связи трансформатора. Разработаны математические модели ввода питания релейного шкафа устройств ЖАТ при действии продольных и поперечных ПН. Определена динамическая индуктивность трансформатора ОМ как функция скорости изменения тока намагничивания. Проведены вычислительные эксперименты по определению эффективности существующих средств защиты от ПН, включенных на вводе питания релейного шкафа. Предложена схема сетевого фильтра для защиты однофазного ввода питания от грозовых и коммутационных ПН. Для защиты вводов питания при близких грозовых разрядах предлагается создание защищённых подходов к трансформаторам питания устройств ЖАТ.

Зависимость параметров линии (индуктивности, активного сопротивления и проводимости изоляции) от частоты ставит задачу исследования влияния параметров линии на характеристики волн грозовых перенапряжений.

Разработаны математические модели ВЛ как линии с распределёнными параметрами. Линия заменяется цепной схемой, которая представляет собой каскадное соединение четырёхполюсников – звеньев. Предложено выражение для определения количества звеньев цепной схемы линии

  (13)

где LЛ – длина линии; Ф – длительность фронта импульса; L0, C0 – самоиндукция и ёмкость на единицу длины линии.

Для учёта влияния на первичные параметры линии скорости изменения тока грозового импульса в работе использовано выражение для определения эквивалентной частоты бегущей волны через длительность фронта (спада) грозового импульса

. (14)

Разработаны математические модели ВЛ электроснабжения устройств ЖАТ при действии продольных и поперечных перенапряжений как цепные схемы, позволяющие исследовать волновые процессы в линии во временной области.

Зависимость динамической индуктивности трансформатора ОМ от скорости изменения тока намагничивания показана на рис. 9.

Вычислительные эксперименты по определению эффективности существующей защиты ввода питания релейного шкафа устройств ЖАТ при действии грозовых ПН показали, что энергия ПН, рассеиваемая на варисторе ВОЦШ-220, в 4,4 раза превышает допустимую величину. Высокая величина напряжения динамического пробоя искрового промежутка разрядника РВНШ-250, равная 2 кВ, и нестабильность этой характеристики в зависимости от количества срабатываний разрядника применительно к электронным устройствам ЖАТ ставят задачу разработки защиты со стабильным и регулируемым уровнем напряжения защиты, не допускающей высокой величины остаточного напряжения на средстве защиты. 

Рис.9. Зависимость динамической индуктивности от скорости

изменения тока намагничивания трансформатора типа ОМ

Разработана схема сетевого фильтра ввода питания релейных шкафов устройств ЖАТ на основе силовых полупроводниковых приборов, характеристики которых согласуются с защищаемыми электронными устройствами ЖАТ. Параметры сетевого фильтра ввода питания обоснованы исследованиями на математических моделях.

Предложен способ защиты ввода питания устройств ЖАТ при близких грозовых разрядах путём создания защищённых подходов к трансформаторам питания устройств ЖАТ. Способ реализует принцип гашения энергии ПН в каналах её распространения путём установки средств защиты на ВЛ и снижает вероятность прямого удара молнии в фазные провода ВЛ путём установки защитных тросов. Разработанные математические модели и программное обеспечение позволяют обосновать требования к характеристикам, количеству и местам  установки линейных средств защиты.

В седьмом разделе  разработаны системы защиты аппаратуры рельсовых цепей и резервного вода питания от коммутационных перенапряжений. Разработана математическая модель тяговой сети при влиянии тока короткого замыкания на аппаратуру рельсовых цепей. Разработан метод исследования средств защиты аппаратуры рельсовых цепей и резервного ввода питания при воздействии тока короткого замыкания тяговой сети. Разработан ключевой метод защиты устройств ЖАТ на основе силовых полупроводниковых приборов, которые включаются при заданном уровне срабатывания устройства защиты. Сформулированы требования к ключевым защитным устройствам. Уточнено выражение для расчёта защитного показателя силовых полупроводниковых приборов через ударный неповторяющийся ток, который в десять раз меньше значений, приведённых в литературе. Проведены исследования воздействия аварийных процессов в тяговой сети переменного тока на элементы ключевого защитного устройства рельсовых цепей и обоснованы параметры элементов защитного устройства. Разработана математическая модель системы питания «провод-рельс» для исследования влияния переходных процессов в тяговой сети на резервный ввод питания устройств ЖАТ. Проведены исследования эффективности существующих средств защиты резервного ввода питания и предложено УЗИП комбинированного типа.

Во время короткого замыкания в тяговой сети проходит ток, который создаёт опасное воздействие на аппаратуру рельсовых цепей и резервный ввод питания. Этот ток является сложной функцией таких факторов как: мощность тягового трансформатора, тип контактной подвески, тип рельса, удалённость места короткого замыкания от тяговой подстанции, величина сопротивления “рельс-земля”.

Для создания упрощённой модели источника ОЭМВ в работе предлагается, исследовать переходные процессы в тяговой сети в зависимости от места короткого замыкания и параметров тяговой сети, и, далее, тяговую сеть со сложными электромагнитными связями заменить обобщающими эквивалентными параметрами.

Предлагаемый метод исследования средств защиты аппаратуры рельсовых цепей и резервного ввода питания от коммутационных ПН в тяговой сети переменного тока состоит из следующей последовательности операций: исследуются переходные процессы в тяговой сети при коротком замыкании и определяются эквивалентные параметры тяговой сети как источника ОЭМВ; разрабатываются математические модели трансформаторов рельсовых цепей и резервного ввода питания. Измеряются зависимости Определяются параметры схем замещения трансформаторов; разрабатываются математические модели средств защиты. Вольтамперные характеристики средств защиты представляются в виде кусочно-линейной аппроксимации; анализируются характеристики средства защиты и выбираются основные, определяющие надежность средства защиты от действующих коммутационных перенапряжений, например величина энергии, рассеиваемой на средстве защиты; выполняются расчеты на ЭВМ и определяются характеристики энергии ОЭМВ, действующих на средства защиты до момента насыщения трансформаторов рельсовых цепей и резервного ввода питания; по результатам расчета делаются выводы о согласованности характеристик энергии ОЭМВ, переданной через трансформаторы рельсовых цепей и резервного ввода питания и допустимых характеристик энергии ОЭМВ для рассматриваемого средства защиты.

Предлагаемый метод исследования средств защиты рельсовых цепей и резервного ввода питания позволяет анализировать любые средства защиты. Он позволяет для конкретных эксплуатационных условий выявить участки, где средства защиты не обеспечивают надежную защиту устройств рельсовых цепей и резервного ввода питания. Для таких участков в работе предлагаются  ключевые защитные устройства на основе силовых полупроводниковых приборов.

Одним из параметров, характеризующим тепловое воздействие тока ОЭМВ на силовой полупроводниковый прибор ключевого защитного устройства, является защитный показатель, определяемый по формуле

(15)

где - ударный неповторяющийся ток. В выражении (15) коэффициент 0,005 отличается от принятого в литературе коэффициента 0,05, что приводит к ошибкам в определении защитных показателей силовых полупроводниковых приборов и снижению надёжности их работы.

Вычислительные эксперименты на разработанных моделях тяговой сети переменного тока позволили обосновать требования к средствам защиты аппаратуры рельсовых цепей от коммутационных ПН.

Рис. 10. Схема УЗИП комбинированного типа

Математическая модель тяговой сети с системой питания «провод-рельс» представляет собой систему дифференциальных уравнений, описывающих электромагнитные процессы в контактной подвеске, проводе питания системы «провод-рельс», рельсах и земле. Проведённые на математических моделях исследования по определению эффективности существующей защиты резервного ввода питания от коммутационных ПН показали участки, где варисторы выравнивателей ВОЦШ-220 (380) будут выходить из строя, так как энергия, рассеиваемая на варисторах, больше допустимой величины.

В работе  предлагается устройство защиты от импульсных ПН комбинированного типа (см. рис. 10). Предлагаемое устройство по принципу действия соответствует разряднику, в котором электронное ключевое устройство  «ЗАМОК-Т» выполняет роль искрового промежутка. Преимуществом электронного ключевого устройства является управляемость уровня напряжения защиты и высокая его стабильность. Такое устройство позволяет использовать варисторы с низким остаточным напряжением для глубокого ограничения ПН и допускают параллельное включение нескольких варисторов для увеличения допустимой энергии, рассеиваемой на средстве защиты. Характеристики силовых полупроводниковых приборов УЗИП согласованы с характеристиками защищаемых электронных устройств ЖАТ.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основании теоретических и экспериментальных исследований получены следующие основные выводы и результаты.

  1. Отсутствие эффективной защиты от опасных электромагнитных воздействий электронных устройств ЖАТ является причиной значительных экономических потерь, связанных не только с задержками поездов, но и с затратами на восстановление поврежденных электронных устройств, имеющих значительную стоимость по сравнению с релейными системами.
  2. Защита электронных устройств ЖАТ от опасных электромагнитных воздействий может быть эффективной только при согласованном взаимодействии мер и средств защиты в источнике перенапряжений, канале распространения, на вводе устройства ЖАТ и в самом устройстве.
  3. Разработана концепция защиты устройств ЖАТ от перенапряжений, которая предусматривает согласование функциональной  и дополнительной защиты посредством вычислительного эксперимента. Обоснована замена применения типовых средств защиты на основе эвристического подхода на метод проектирования систем защиты для конкретных эксплуатационных условий. Предложена методология исследования на математических моделях опасных электромагнитных воздействий на устройства ЖАТ.
  4. Разработана математическая модель высоковольтной линии автоблокировки при распространении волн грозовых и коммутационных перенапряжений, которая учитывает изменение параметров схемы замещения линии при изменении длительности фронта и спада импульса.
  5. Разработаны математические модели тяговой сети переменного тока в виде цепных схем для исследования воздействия аварийных процессов в тяговой сети на аппаратуру рельсовых цепей и резервные вводы питания устройств ЖАТ, а также - для обоснования требований к средствам защиты от коммутационных перенапряжений.
  6. Разработана математическая модель многослойной высоковольтной обмотки трансформатора, учитывающая взаимную индуктивность между слоями. Результаты расчёта переходных процессов показали удовлетворительную сходимость с данными эксперимента – в среднем коэффициент корреляции равен 0,73.
  7. Предложен метод снижения градиентных перенапряжений в слоях обмоток трансформатора, включающий введение технологичных намоточных электростатических экранов, которые позволяют повысить надёжность работы трансформатора, и, соответственно, электропитания устройств ЖАТ при действии грозовых перенапряжений.
  8. Разработаны математические модели трансформаторов устройств ЖАТ при передаче импульсной энергии через электрическую и магнитную связи. Динамическую индуктивность трансформатора, как функцию скорости изменения тока намагничивания с большим числом витков обмотки намагничивания, предлагается определять методом разряда конденсатора на дополнительную обмотку реального трансформатора с меньшим числом витков, а реальные характеристики динамической индуктивности следует вычислить через квадрат коэффициента трансформации.
  9. Доказана эффективность защиты вводов питания устройств ЖАТ посредством подвески защитного троса и установки линейных ограничителей перенапряжения, снижающих уровень энергии, действующей на средства защиты.
  10. Предложенные модели и методы обеспечивают согласование каскадов функциональной и дополнительной защиты ввода питания от атмосферных перенапряжений, а для аппаратуры рельсовых цепей и резервного ввода питания от коммутационных перенапряжений.
  11. На основе разработанных моделей и методов создан комплекс технических средств защиты: защитный многофункциональный ключ тиристорный «ЗАМОК-Т», сетевой фильтр защиты однофазного ввода питания «ФС» и устройство защиты от импульсных перенапряжений комбинированного типа. Основой разработанных средств защиты являются силовые полупроводниковые приборы, характеристики которых согласуются с защищаемыми электронными устройствами ЖАТ.

Основные результаты диссертации опубликованы в работах:

Статьи в журналах по списку,  рекомендованному ВАК, и приравненные к ним:

  1. Манаков, А.Д. Силовые электронные ключи /А.Д. Манаков //Автоматика, связь, информатика: Научно-популярный производственно-технический журнал  - М., 2008. - № 8. – С. 24 - 26.
  2. Манаков, А.Д. Динамическая индуктивность трансформатора /А.Д. Манаков //Петербургский государственный университет путей сообщения. Известия/ гл. ред. В.И. Ковалёв. – СПб: ПГУПС, 2010. – Вып. 2 (23). – С. 208 - 219.
  3. Манаков, А.Д. Единство терминологии в области защиты устройств от перенапряжений /А.Д. Манаков //Железнодорожный транспорт: Научно-теоретический и технико-экономический журнал. – М.: Трансжелдориздат, 2010. - № 7. – С. 46-48: ил.
  4. Никитин, А.Б. Математическая модель трансформатора при действии продольных перенапряжений /А.Б. Никитин, А.Д. Манаков, Е.Н. Шатров // Транспорт Урала. – Екатеринбург:УрГУПС, 2008. - №1(16) –С. 64 - 68: ил..
  5. Никитин, А.Б. Устройства защиты от импульсных перенапряжений электронных систем /А.Б. Никитин, А.Д.Манаков  //Транспорт. Наука, техника, управление: Научный информационный сборник  /ВИНИТИ. – М.: ВИНИТИ, 2010. - № 5. – С. 14-17.
  6. Костроминов, А.М. Ключевое защитное устройство/ А.М. Костроминов, А.Д. Манаков, А.А. Иванов, А.В. Кузьмина, В.Г. Попов //Автоматика, телемеханика и связь: Научно-популярный производственно-технический журнал  - М., 1987. - № 10. – С. 24 - 26.
  7. Манаков, А.Д. Защита устройств СЦБ от перенапряжений/А.Д. Манаков, Ю.И. Гриншпун //Автоматика, телемеханика и связь: Научно-популярный производственно-технический журнал  - М., 1995. - № 12. – С. 13 - 14.
  8. Галлиулин, Х.М. Снижение потерь мощности: статья / Х.М. Галлиулин, А.Д. Манаков //Автоматика, связь, информатика: Научно-популярный производственно-технический журнал  - М., 2002. - № 10. – С. 23.
  9. Манаков, А.Д. Сетевой фильтр защиты однофазного ввода питания /А.Д. Манаков //Автоматика, связь, информатика: Научно-популярный производственно-технический журнал  - М., 2011. - № 3. – С. 18 - 19.
  10. Манаков, А.Д. Усиление защиты вводов питания устройств железнодорожной автоматики и телемеханики при близких грозовых разрядах/А.Д. Манаков, Н.Н. Балуев //Петербургский государственный университет путей сообщения. Известия/ гл. ред. В.И. Ковалёв. – СПб: ПГУПС, 2011. – Вып. 1 (26). – С. 73 - 80.
  11. Oleg A. Nassedkin, Alexander D. Manakov, Vitalij A. Schatochin /Die elektromagnetische Vertrag-lichkeit der Bahnautomatisierungs- und Fernsteuerungssysteme//signal + Draht (98) 12/2006. – p. 32 – 35.

Наседкин, О.А. Электромагнитная совместимость систем железнодорожной автоматики и телемеханики/О.А. Наседкин, А.Д. Манаков, В.А. Шатохин //Сигнал и провод (98) 12/2006. – С. 32 – 35.

Патенты на изобретение и авторские свидетельства:

  1. А. с. 1224898 СССР. Устройство для защиты электронной нагрузки от перенапряжений /В.С. Аркатов, А.М. Костроминов, А.А. Иванов, А.Д. Манаков. - Опубл. в Б. И., 1986. - № 4.
  2. А. с. 1374332 СССР. Устройство для защиты электронной нагрузки от перенапряжений /А.М. Костроминов, А.Д. Манаков - Опубл. в Б.И., 1988. - № 6.
  3. Пат. 2410784 Россия, МПК H01F 27/35. Трансформатор/А.Д. Манаков, А.Б. Никитин, О.А. Наседкин, В.А. Шатохин, Е.Н. Шатров – Заявлено 11.01.2010; Опубл. 27.01.2011, Бюл. №3.

Нормативные документы:

  1. Гавзов, Д.В. Эксплуатационно-технические требования по защите устройств железнодорожной автоматики от коммутационных и атмосферных перенапряжений /Д.В. Гавзов, А.Д. Манаков, В.А. Шатохин // Памятка ОСЖД Р-850. – Варшава: ОСЖД, 2005 г. -  18 с.
  2. Никитин, А.Б. и др. Концепция защиты устройств железнодорожной автоматики и телемеханики от перенапряжений (проект) /А.Б. Никитин, О.А. Наседкин, А.Д. Манаков, В.А. Шатохин //Ж.-д. трансп. Сер. «Автоматика и телемеханика». ЭИ/ЦНТИ – 2006. – Вып. 3 – С. 1 - 25.

Брошюра

  1. Манаков, А.Д. Защита устройств СЦБ от опасных электромагнитных влияний: Курс лекций. – Хабаровск: ДВГУПС, 1998. – 57 с.

Статьи в журналах:

  1. Костроминов, А.М. Оценка помехозащищённости бесконтактного коммутатора тока /А.М. Костроминов, А.Д. Манаков; Ленингр. ин-т инж. ж. д. трансп. – Л., 1986. – 25 с. –Деп. в ЦНИИ ТЭИ МПС, № 3754. Указатель ВИНИТИ «Депонированные научные работы», № 1, 1987.
  2. Костроминов, А.М. Оценка помехозащищённости бесконтактного коммутатора тока /А.М. Костроминов, А.Д. Манаков; Ленингр. ин-т инж. ж. д. трансп. – Л., 1986. – 25 с. –Деп. в ЦНИИ ТЭИ МПС, № 3754. Указатель ВИНИТИ «Депонированные научные работы», № 1, 1987. 
  3. Костроминов, А.М. О нетрадиционном методе защиты от мощных импульсных помех /А.М. Костроминов, А.Д. Манаков; Ленингр. ин-т инж. ж. д. трансп. – Л., 1987. – 12 с. – Деп. в ЦНИИ ТЭИ МПС, № 3856. Указатель ВИНИТИ «Депонированные научные работы», № 6, 1987.
  4. Костроминов, А.М. Теория и методы защиты устройств СЦБ от мощных импульсных помех /А.М. Костроминов, А.Д. Манаков; Ленингр. ин-т инж. ж. д. трансп. – Л., - 1989. – 65 с. –Деп. в ЦНИИ ТЭИ МПС, № 4587/88. Указатель ВИНИТИ «Депонированные научные работы», № 2, 1989. 
  5. Шатохин, В.А. Проблемы ЭМС систем железнодорожной автоматики и телемеханики /В.А. Шатохин, А.Д. Манаков //Труды 6-го Международного симпозиума по электромагнитной совместимости и электромагнитной экологии (СПб, 21 – 24 июня 2005 г.). – СПб.: СПбГЭТУ, 2005. – С. 195 – 199.
  6. Никитин А.Б. и др. Концепция защиты устройств железнодорожной автоматики и телемеханики от перенапряжений /А.Б. Никитин, О.А. Наседкин, А.Д. Манаков, В.А. Шатохин; ПГУПС – СПб., 2006. – 37 с. – Деп. в ОИТЭИ ВНИИАС  2006, №6481ж.д.-06.
  7. Манаков А.Д. Концепция защиты устройств железнодорожной автоматики и телемеханики от перенапряжений // Промышленный транспорт Урала – Екатеринбург. – 2007. - №9(11). – С. 35 - 37.

Статьи в сборниках трудов институтов:

  1. Костроминов, А.М. Защита от нестационарных процессов полупроводниковых приборов в рельсовых цепях /А.М. Костроминов, А.Д. Манаков //Элементы устройств автоматики и систем передачи данных на железнодорожном транспорте: межвуз. сб. науч. тр. – Хабаровск: ХабИИЖТ, 1983. – Вып. 46.
  2. Манаков, А.Д. Методика исследования опасных электромагнитных влияний тяговой сети на устройства рельсовых цепей /А.Д. Манаков//Элементы и системы автоматического управления на железнодорожном транспорте: межвуз. сб. науч. тр. – Хабаровск: ХабИИЖТ, 1993. – С. 30 - 34.
  3. Манаков, А.Д. Математическая модель влияния волн грозовых перенапряжений на ввод питания релейных шкафов устройств СЦБ /А.Д. Манаков //Новые технологии железнодорожному транспорту: подготовка специалистов, организация перевозочного процесса, эксплуатация технических средств: сб. науч. статей с международным участием в четырёх частях. – Омск: ОмГУПС (ОмИИТ), 2000, Ч. 1. – С. 261 - 262.
  4. . Манаков, А.Д. Защита ввода питания релейных шкафов устройств сигнализации, централизации и блокировки от грозовых перенапряжений /А.Д. Манаков, А.В. Алексенко, Е.Н. Шатров //Повышение эффективности работы железнодорожного транспорта Сибири и Дальнего Востока. Труды Всероссийской научно-практической конференции.– Хабаровск – Владивосток, 18-21 октября 2001, том 1 – Хабаровск: ДВГУПС, - С. 75 – 81.
  5. Манаков, А.Д. Волновые процессы в высоковольтной обмотке трансформатора типа ОМ /А.Д. Манаков, Е.Н. Шатров //Современные технологии - железнодорожному транспорту и промышленности: Труды 43-й Всероссийской научно-практической конференции (Хабаровск, 22-23 октября 2003 г.): В 4 т. /Под ред. Ю.А. Давыдова. – Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2003, т. 2 – С. 56 - 60.
  6. Манаков, А.Д. Исследование на физической модели трансформатора типа ОМ распределения импульсных напряжений вдоль высоковольтной обмотки /А.Д. Манаков, Е.Н. Шатров //Информационные технологии в системах управления на железнодорожном транспорте: Труды Всероссийской, с международным участием, научно-практической конференции учёных транспортных вузов, инженерных работников и представителей академической науки (Хабаровск, 25-26 марта 2004 г.) /Под ред. А.И. Годяева. – Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2004. – С. 79 - 86.
  7. Манаков, А.Д. Волновые процессы в высоковольтной линии автоблокировки напряжением 10 кВ /А.Д.  Манаков, А.В. Давыдов//Совершенствование управления перевозочным процессом на железнодорожном транспорте за счёт новых информационных технологий и технических средств: Сб. науч. тр. инс-та «Управление, автоматизация и телекоммуникации (УА и Т): /под ред. А.Г. Тиличенко. – Хабаровск: ДВГУПС, 2004. – С. 114 – 119.
  8. Гавзов, Д.В. Испытания сетевых фильтров для систем бесперебойного питания /Д.В. Гавзов, А.Д. Манаков, В.А. Шатохин //Проблемы разработки, внедрения и эксплуатации микроэлектронных систем железнодорожной автоматики и телемеханики: сб. науч. тр. /ред. Вл.В. Сапожников. – СПб.: ПГУПС, 2005. – С. 32 – 39.
  9. Манаков А.Д. Системный подход к защите от перенапряжений //Современные технологии железнодорожному транспорту и промышленности. Труды 44-ой Всероссийской научно-практической конференции ученых транспортных вузов, инженерных работников и представителей академической науки.–Хабаровск, Изд-во ДВГУПС, 2006.– С. 65 - 72.
  10. Манаков, А.Д. Защита резервного ввода питания устройств ЖАТ от перенапряжений /А.Д. Манаков, А.А. Трошин //Автоматика и телемеханика железных дорог России. Новая техника и новые технологии: сб. науч. тр./ПГУПС; под ред. Вл. В. Сапожникова.–СПб.: ПГУПС, 2007.–С. 97-102.
  11. Манаков, А.Д. Технологичный метод снижения градиентных перенапряжений / А.Д. Манаков, Е.Н. Шатров //Труды 45-й Международной научно-практической конференции «Инновационные технологии–транспорту и промышленности» Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2007.-С.141 – 146.
  12. Манаков, А.Д. Модель опасной грозы /А.Д. Манаков, Д.А. Махов, Д.Ю. Казаков //Модернизация процессов перевозок, систем автоматизации и телекоммуникаций на транспорте: материалы межрегион. науч. – практ. конф. с междунар. участием, В 2 т. Т. 2; под ред. А.И. Годяева. – Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2010 . С. 110 – 119.
  13. Манаков, А.Д. Исследование защитных функций намоточных экранов / А.Д. Манаков, Е.Н. Шатров //Модернизация процессов перевозок, систем автоматизации и телекоммуникаций на транспорте: материалы межрегион. науч. – практ. конф. с междунар. участием, В 2 т. Т. 2; под ред. А.И. Годяева. – Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2010 . С. 170 – 175.

Доклады и тезисы докладов на симпозиумах и конференциях:

  1. Лесников, Е.В. Защита цепей питания аппаратуры связи от перенапряжений /Е. В. Лесников, А.Д. Манаков //Перспективные системы и сети телекоммуникаций: Материалы международной научно-практической конференции «Информационные технологии на железнодорожном транспорте». – Хабаровск:  ДВГУПС, - 1998. – С. 85 – 88.
  2. Шатохин, В.А. Проблемы ЭМС систем железнодорожной автоматики и телемеханики /В.А. Шатохин, А.Д. Манаков //Труды 6-го Медународного симпозиума по электромагнитной совместимости и электромагнитной экологии. – Санкт-Петербург, 21 – 24 июня 2005. – С. 195 – 199.
  3. Защищённые подходы к трансформаторам питания устройств железнодорожной автоматики и телемеханики /Д.В. Гавзов, А.Д. Манаков, А.В. Давыдов, В.А. Шатохин //Автоматика и телемеханика на железнодорожном транспорте: Сборник докладов 2-й Международной научно-практической конференции «ТрансЖАТ-2005» (Сочи ОК «Дагомыс», 11-14 октября 2005 г.). – Ростов-на-Дону. – С. 165 – 170.
  4. Способ защиты от грозовых перенапряжений централизованных электронных систем железнодорожной автоматики и телемеханики /А.Д. Манаков, В.С. Снегуров, А.С. Снегуров, В.А. Шатохин //Автоматика и телемеханика на железнодорожном транспорте: Сборник докладов 3-й Международной научно-практической конференции «ТрансЖАТ-2006» (Таврический дворец, 23-26 августа 2006 г.). – Санкт-Петербург. – С. 195 – 198.
  5. Манаков, А.Д. Проблемы методологии испытаний и нормирования испытательных грозовых воздействий при испытании систем железнодорожной автоматики и телемеханики / А.Д. Манаков, В.А. Шатохин, А.Л. Зоричев // Первая Российская конференция по молниезащите: Сборник докладов / Под ред. Ю.В. Целебровского – Новосибирск: Сибирская энергетическая академия, 2007. – С. 157 - 164.
  6. Гуров, С.В. Опыт применения устройств защиты от импульсных перенапряжений для защиты микропроцессорных комплексов железнодорожной автоматики и телемеханики от грозовых воздействий на Свердловской железной дороге / С.В. Гуров, А.Л. Зоричев, А.Д. Манаков, В.А. Шатохин // Первая Российская конференция по молниезащите: Сборник докладов /Под ред. Ю.В. Целебровского – Новосибирск: Сибирская энергетическая академия, 2007. – С. 309 - 315.





© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.