WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

Строганова Елена Петровна

ДОСТОВЕРНОСТЬ ОЦЕНКИ ХАРАКТЕРИСТИК И РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ НА ЭТАПАХ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И ЭКСПЛУАТАЦИИ РАДИОЭЛЕКТРОННОЙ АППАРАТУРЫ

Специальность 05.12.04 - Радиотехника, в том числе системы и устройства телевидения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва – 2010

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования "Московский технический университет связи и информатики" (ГОУ ВПО МТУСИ) НАУЧНЫЙ КОНСУЛЬТАНТ:

доктор технических наук, профессор Хромой Борис Петрович ОФИЦИАЛЬНЫЕ ОППОНЕНТЫ:

доктор технических наук, профессор Рубцов Виталий Дмитриевич доктор технических наук, профессор Мишенков Сергей Львович доктор технических наук, профессор Тормозов Виктор Тимофеевич ВЕДУЩАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ:

ОАО «Московское конструкторское бюро «Компас», г. Москва

Защита состоится 13 мая 2010 г. в 15:00 часов на заседании совета по защите докторских и кандидатских диссертаций Д.219.000.01 при ГОУ ВПО МТУСИ по адресу: 111024, г. Москва, ул. Авиамоторная, 8а, ауд. А-448, тел.

957-77-94.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО МТУСИ.

Автореферат разослан «____» _______________ 2010 г.

Ученый секретарь совета по защите докторских и кандидатских диссертаций Д.219.000.кандидат технических наук, доцент _____________________ Иванюшкин Р.Ю.

Общая характеристика работы

Актуальность работы К современным радиоэлектронным устройствам и системам различного назначения предъявляются высокие требования по качеству функционирования. Выполнение этих требований затруднено без обеспечения достоверности оценки характеристик радиоэлектронной аппаратуры (РЭА) при ее проектировании, испытаниях и эксплуатации.

РЭА имеет целый ряд особенностей, осложняющих проведение достоверной оценки параметров и характеристик, поскольку они связаны с широким диапазоном условий эксплуатации и значительной изменчивостью характеристик под влиянием воздействующих факторов. Это относится, в первую очередь, к оценке параметров элементов РЭА и характеристик РЭА в условиях эксплуатации.

Оценка характеристик РЭА производится на основании результатов измерений, целостный подход к которым предполагает совместное рассмотрение объекта измерений и радиоизмерительного прибора. Теории и практике радиоэлектронных измерений посвящены фундаментальные работы Рыбакова И.Н., Цветкова Э.И., Сретенского В.Н., Мирского Г.Я., Хромого Б.П., Дворяшина Б.В. и др. В них достоверность измерений определяется как степень доверия к результатам измерений и характеризуется доверительной вероятностью нахождения результата в доверительном интервале. При этом предполагается, что для измеряемой величины известен закон распределения, так что к ней можно применить положения теории вероятностей и математической статистики. Достоверность здесь опирается на такой точностной показатель измерений, как погрешность, которая, в свою очередь, зависит от погрешности используемых измерительных приборов. Но показания высокоточного измерительного прибора в условиях помех могут оказаться недостоверными.

При проведении испытаний РЭА зачастую применяются типовые требования и методики, которые не отражают полного спектра внешних воздействий. Вследствие этого разработанная аппаратура не адаптирована к условиям эксплуатации, так что ее характеристики хуже потенциально возможных, а потребитель не получает достоверных результатов ее испытаний.

На всех этапах жизненного цикла РЭА производится оценка соответствия как прямое или косвенное определение соблюдения требований, предъявляемых к РЭА. Оценка соответствия лежит в основе подтверждения соответствия, в том числе сертификации, которое в настоящее время завоевало столь прочные позиции, что без подтверждения соответствия не могут функционировать рынки практически всех стран мира. Но подчас при оценке соответствия используются показатели, напрямую не связанные с целевой функцией конкретной РЭА, и выявляются не все факторы, влияющие на результат оценки. В итоге принимается решение о признании РЭА соответствующей или не соответствующей предъявляемым требованиям, которое не всегда объективно отражает пригодность РЭА для работы в конкретных условиях эксплуатации.

Усложнение и совершенствование РЭА все более углубляет разрыв с применяемой для оценки характеристик РЭА и результатов ее испытаний методологией. Таким образом, можно говорить о существовании потребности в развитии методологии оценки характеристик РЭА на всех этапах ее жизненного цикла, ориентированной на достоверность и учитывающей факторы, влияющие на достоверность результатов оценки.

Достоверность оценки характеристик РЭА на этапах проектирования, испытаний и эксплуатации во многом определяется адекватностью применяемых моделей. При измерениях сама РЭА выступает как модель вместе с моделями радиоизмерительного прибора, тракта передачи сигнала и влияющих факторов. Кроме того, зачастую моделируется и сам измеряемый параметр или характеристика. При испытаниях моделируются также испытательные воздействия.

При проектировании радиоэлектронных устройств принятие верного проектного решения в значительной степени зависит от адекватности применяемых моделей элементов РЭА. Так, без применения адекватных моделей элементов невозможно определить характеристики устойчивости генераторов и усилителей. Моделированию ВЧ и СВЧ активных полупроводниковых и пассивных элементов посвящены многочисленные работы отечественных (Андреев В.С., Фомин Н.Н., Минакова И.И., Шур М.С., Царапкин Д.П., Кулешов В.Н., Никифоров В.В., Аристархов Г.М. и др.) и зарубежных (Kurokawa K., Bosh B., Engelmann R. и др.) ученых. Однако появление новых типов элементов, применение уже известных в новых видах аппаратуры, исследование наблюдаемых в аппаратуре явлений может потребовать решения задачи построения адекватных моделей элементов.

Процесс моделирования элементов РЭА диапазона ВЧ и СВЧ не всегда поддается формализации, поэтому тщательные экспериментальные исследования и теоретический анализ являются необходимой базой для построения моделей.

Существенное значение для решения проблемы достоверности оценки параметров и характеристик имеет определение возможных влияющих факторов на этапах проектирования, испытаний и эксплуатации радиоэлектронных устройств и систем. При этом потенциальные источники нарушения достоверности можно разделить на источники, возникающие за счет подмены моделей измеряемых параметров и неидеальности применяемой аппаратуры, и на источники, связанные с неадекватным моделированием условий измерений и помеховой обстановки, в которой работает аппаратура в процессе эксплуатации. Неучет внутренних факторов приводит к тому, что точностные характеристики не соответствуют ожидаемым. А неадекватный учет внешних факторов, например, помеховой обстановки, может привести к проектированию неэффективных устройств, уменьшению точности, а также полному нарушению работы аппаратуры, например, к срыву слежения в системах синхронизации. Очевидно, что теория работы РЭА в условиях воздействия влияющих факторов основана на статистических методах.

Основополагающими в области изучения этих вопросов являются работы отечественных ученых научных школ Пестрякова В.Б., Левина Б.Р., Тихонова В.И. и таких зарубежных ученых, как Rice S., Middleton D. и др.

Переход на цифровые методы обработки в РЭА делает актуальным исследование влияния на достоверность измерений замены измеряемых параметров, в частности, фазы, их цифровыми эквивалентами, что происходит при применении типовых цифровых фазометров, работающих на принципе определения интервала до первого нуля смеси сигнала и помехи, следующего после опорного нуля.

При осуществлении измерений на подвижном объекте (ПО) на точность влияют динамические характеристики ПО, неидеальность характеристик радиоизмерительного прибора, расположенного на этом объекте, помеховая обстановка, так что требуется адекватный учет этих факторов.

При использовании такого информационного параметра, как фаза, возникают проблемы многозначности фазовых измерений и перескоков фазы из цикла в цикл, которые не позволяют реализовать потенциальную точность фазового метода измерений и могут приводить к полному разрушению фазовой информации. Это требует определения потенциальных возможностей фазовых измерений во флуктуирующих средах, например, при прохождении через ионосферу сигналов спутниковой связи и навигации, использующих фазоманипулированные сигналы.

Нарушение нормальной работы под влиянием внешних и внутренних факторов может возникать в СВЧ генераторах. Нарушения работы РЭА здесь выражаются в срыве колебаний, нежелательном сдвиге и перескоках частоты, появлению дополнительных паразитных колебаний. Даже кратковременные нарушения могут быть опасны при решении РЭА таких задач, как посадка воздушных судов, подача сигналов бедствия и т.д.

В настоящее время имеет место тенденция к интегрированию радиоэлектронных устройств и систем. При этом требуют анализа как позитивные, так и негативные аспекты интегрирования.

В некоторых случаях во время эксплуатации нарушается нормальная работа радиоизмерительных приборов, что приводит к необоснованному снятию приборов из эксплуатации. Причинами таких отказов могут быть помехи, условия распространения радиосигнала, а также несоответствие условий эксплуатации тем, которые были применены на этапе испытаний РЭА.

Таким образом, актуальным является анализ источников снижения достоверности оценки параметров и характеристик радиоэлектронных устройств и систем на этапах проектирования, испытаний и эксплуатации и поиск способов повышения достоверности.

При оценке соответствия решение о соответствии РЭА предъявляемым требованиям принимается в условиях многочисленных воздействующих факторов и состояний РЭА, связанных с недостатком информации о РЭА или условиях ее будущей эксплуатации. Кроме того, сами показатели функционирования РЭА разнородны и зачастую не имеют числового характера, что требует применения для исследования проблемы аппарата теории нечетких множеств.

Теории и практике проведения контроля радиотехнических устройств и систем посвящены работы многих отечественных (Евланов Л.Г., Беляев Ю.К., Фрумкин В.Д., Рубичев Н.А., Загрутдинов Г.М., Данилевич С.Б. и др.) и зарубежных (Hansen H., Hurwitz N., Madow G. и др.) ученых. Однако особенности оценки соответствия и факторы, влияющие на достоверность оценки соответствия РЭА предъявляемым требованиям, в полной мере не исследованы.

Таким образом, можно сделать вывод, что исследуемая в диссертации проблема весьма актуальна и имеет большое теоретическое и практическое значение.

Цель и задачи исследования Целью работы является решение важной для теории и практики проектирования и эксплуатации радиоэлектронных устройств и систем научной проблемы, заключающейся в определении основных факторов, влияющих на достоверность оценки характеристик РЭА и результатов ее испытаний на этапах проектирования и эксплуатации, и разработке способов повышения достоверности, базирующихся на адекватных моделях элементов, устройств и внешних воздействий.

Поставленная цель требует решения следующих основных задач:

- развитие методологии определения достоверности при оценке характеристик РЭА путем учета основных факторов, влияющих на достоверность оценки, и анализа их влияния на снижение достоверности на всех этапах жизненного цикла РЭА;

- разработка адекватных моделей элементов РЭА как основы обеспечения достоверности на этапе проектирования;

- разработка способов повышения достоверности оценки характеристик РЭА и результатов ее испытаний путем учета влияющих факторов, таких как неидеальность аппаратуры, помеховая обстановка, совместная работа РЭА и др.;

- разработка способов, обеспечивающих обоснованность принятия решения о соответствии РЭА предъявляемым требованиям.

Методы исследования. Поставленные задачи решались методами теории вероятностей и теории случайных процессов, методами математического и компьютерного моделирования, системного анализа, теории колебаний, теории нечетких множеств, а также с помощью эксперимента.

Научная новизна работы состоит в том, что в ней впервые:

1. Разработана основанная на информационном подходе методология определения достоверности при оценке параметров и характеристик РЭА, учитывающая наряду с количественными показателями точности показатель достоверности, определяемый по качественной шкале.

2. Разработан комплекс адекватных моделей ВЧ и СВЧ активных элементов и колебательных систем генераторов и усилителей при их проектировании и модернизации; определены причины возникновения перескоков и сдвигов частоты, полигармонических режимов генераторов на активных двухполюсниках, неустойчивости усилителей мощности на мощных ВЧ и СВЧ МДП-транзисторах и разработаны методики их устранения;

объяснены механизмы электронной перестройки частоты внешним асинхронным сигналом в СВЧ генераторах на активных двухполюсниках и построены такие генераторы.

3. Проведен системный анализ источников снижения достоверности при оценке параметров и характеристик РЭА на всех этапах жизненного цикла – проектировании, испытаниях, эксплуатации. При этом учтены: замена оцениваемых параметров их цифровыми эквивалентами, неидеальность реализации элементов и устройств, условия распространения сигнала, в том числе получено предельное соотношение при фазовых измерениях в канале с флуктуирующими параметрами, несоответствие помеховой обстановки и других условий эксплуатации РЭА условиям, задаваемым при проектировании;

предложены способы повышения достоверности оценки характеристик радиоэлектронных устройств и систем и результатов их испытаний, основанные на учете влияния основных факторов на результат оценки и реализации атмосферных и индустриальных помех при полунатурных испытаниях с применением моделирующих комплексов для моделирования помеховой обстановки, воздействующей на РЭА.

4. Предложены способы обеспечения обоснованности принятия решения о соответствии РЭА предъявляемым требованиям, учитывающие структуру системы оценки соответствия как гибридной иерархической системы, критерий оценки соответствия, базирующийся на минимизации размерности вектора параметров, непосредственно определяющих целевую функцию, и аппроксимации допусковой области гиперплоскостями, зависимость результатов испытаний от их продолжительности, полученную с применением теории выбросов, условия эксплуатации при выпуске РЭА на одной технологической линии с применением теории нечетких множеств в целях минимизации отбраковки и издержек изготовителя.

Практическая значимость работы состоит в том, что полученные в ней результаты позволяют:

- повысить объективность оценки качества функционирования РЭА с учетом как точности, так и достоверности результатов оценок характеристик;

- улучшить характеристики генераторов и усилителей и уменьшить влияние паразитных колебаний и нежелательных режимов на их функционирование путем применения при проектировании генераторов и усилителей разработанного комплекса адекватных моделей активных и пассивных ВЧ и СВЧ элементов РЭА;

- повысить достоверность оценки характеристик РЭА на этапе испытаний и достоверность измерений в процессе эксплуатации за счет использования адекватных моделей помеховой обстановки, учета неидеальности характеристик радиоэлектронных устройств, комплексирования различной РЭА, неадекватности цифровой модели фазы при фазовых цифровых измерениях, учета предельного соотношения при выборе рабочей частоты при фазовых измерениях в канале с флуктуирующими параметрами, учета реальной помеховой обстановки и условий распространения сигнала при эксплуатации РЭА;

- разработать методику испытаний РЭА, позволяющую повысить достоверность ее результатов в части использования адекватных моделей влияющих на результаты факторов, реализации атмосферных и индустриальных помех при моделировании помеховой обстановки, воздействующей на РЭА для полунатурных испытаний с применением моделирующих комплексов, формирования требований по продолжительности испытаний;

- повысить обоснованность принятия решений о соответствии РЭА предъявляемым требованиям.

Апробация результатов Результаты исследований докладывались на научных семинарах и конференциях: X Всесоюзной конференции по электронике СВЧ (Киев, 1979), XXXVI Всесоюзной научно сессии, посвященной Дню Радио (Москва, 1981), Х Научно-технической конференции, посвященной Дню радио (Москва, 1984), XXXIX Всесоюзной научной сессии, посвященной Дню радио (Москва, 1984), Всесоюзной НТК «Развитие и внедрение новой техники радиоприемных устройств (Москва, 1985), Всесоюзной НТК «Элементы и узлы современной приемно-усилительной аппаратуры» (Москва, 1990), НТК «Современная приемная усилительная аппаратура» (Москва, 1991), Всесоюзной НТК «Элементы и узлы современной приемной и усилительной техники» (Ужгород, 1991), НТК профессорско-преподавательского и инженерно-технического состава МТУСИ (Москва, 1992 – 2004), Методических конференциях профессорско-преподавательского состава МТУСИ (Москва, 1995 – 2005), 3-ей Отраслевой научной конференции «Технологии информационного общества» (Москва, 2008), 64-ой научной сессии, посвященной Дню Радио (Москва, 2009), I-ой международной научно-практической конференции «Инновации, качество и сервис в технике и технологиях» (Курск, 2009), VIII Международной НТК «Перспективные технологии в средствах передачи информации – ПТСПИ'2009» (Владимир, 2009), IV Всероссийской конференции-семинаре «Научно-техническое творчество: проблемы и перспективы» (Сызрань, 2009), конференции «Телекоммуникационные и вычислительные системы» Международного форума информатизации (Москва, 2009), Международной научно-технической конференции «Фундаментальные проблемы радиоэлектронного приборостроения INTERMATIC – 2009» (Москва, 2009).

Внедрение результатов Основные результаты диссертации в виде разработанных методик и рекомендаций, используемых при испытаниях и проектировании измерительных комплексов РЭА, внедрены в ОАО «Московское конструкторское бюро «Компас»», ОАО «НПО «Лианозовский электромеханический завод» (Управление проектирования единой системы организации воздушного движения и аэродромных комплексов); моделей МДП-транзисторов для автоматического проектирования радиопередатчиков внедрены в ЗАО «САНТЭЛ». Результаты диссертации в качестве материалов учебных курсов, лабораторных работ, учебных пособий внедрены в ГОУ ВПО «Московский энергетический институт (ТУ)» и ГОУ ВПО «Московский технический университет связи и информатики».

Публикация результатов научных исследований. Основные результаты диссертации опубликованы в 66 научных работах, из них: 36 научных статей, в том числе 27 научных статей в журналах, рекомендованных ВАК, 2 авторских свидетельства на изобретение, 9 научных статей в других научно-технических журналах, учебное пособие, 27 тезисов докладов на конференциях.

Личный вклад автора. Все основные научные положения и выводы, составляющие содержание диссертации, разработаны соискателем самостоятельно. В работах, опубликованных в соавторстве, соискатель внес определяющий вклад на всех этапах работы: постановке задач и определении методов их исследований, аналитических расчетах, моделировании, экспериментальных исследованиях, интерпретации результатов.

Структура и объем диссертации Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы и содержит 288 страниц, 104 рисунка, 4 таблицы.

На защиту выносится совокупность теоретических положений и научнотехнических решений по оценке характеристик РЭА и результатов ее испытаний на этапах проектирования и эксплуатации с учетом достоверности оценки, которая имеет важное значение для теории и практики проектирования и эксплуатации радиоэлектронных устройств и систем различного назначения:

1. Методология оценки характеристик РЭА, ориентированная на получение достоверных результатов, требует учета наряду с количественными показателями точности показателя достоверности, определяемого по качественной шкале.

2. Разработанный комплекс моделей активных и пассивных ВЧ и СВЧ элементов РЭА позволяет принимать обоснованные проектные решения при разработке генераторов и усилителей, в том числе:

– определять причины возникновения перескоков и сдвигов частоты, паразитных асинхронных колебаний в генераторах на активных двухполюсниках, неустойчивости усилителей мощности на диодах Ганна и мощных ВЧ и СВЧ МДП-транзисторах и разработать методики их устранения;

– рассчитывать переходные процессы и стационарные режимы, предельные и оптимальные характеристики автогенераторов на диодах Ганна, усилителей мощности на мощных ВЧ и СВЧ МДП-транзисторах;

– объяснять механизм электронной перестройки частоты внешним асинхронным сигналом в СВЧ генераторах на активных двухполюсниках и проектировать такие генераторы.

3. Основными факторами, влияющими на снижение достоверности оценки характеристик радиоэлектронных устройств и систем на этапах проектирования, испытаний и эксплуатации, являются: неадекватность моделей помеховой обстановки и условий распространения сигнала условиям эксплуатации РЭА, неидеальность характеристик элементов и устройств, проявляющаяся в условиях помех, замена параметра его цифровым эквивалентом, при этом показано, что:

– неучет реальных характеристик атмосферных и индустриальных помех в стандартных методиках, ориентированных на гауссовские модели помех, существенно снижает достоверность оценки методов помехоустойчивого кодирования;

– в канале с флуктуирующими параметрами, в частности, в каналах спутниковой связи и навигации, использующих фазоманипулированные сигналы, при ионосферных возмущениях, обеспечение достоверности возможно только с учетом выявленного предельного соотношения при выборе частоты осуществления обработки сигнала;

– неучет отклонений от номинальных значений параметров элементов радиодальномера, построенного на основе оптимального алгоритма обработки, размещенного на подвижном объекте, в условиях помех приводит к возникновению нарастающей погрешности;

– комплексирование связной и навигационной РЭА позволяет существенно улучшить характеристики помехоустойчивости связного приемника;

– влияние на характеристики бортовых радиотехнических устройств изменения интенсивности и степени импульсности индустриальных радиопомех в зависимости от высоты точки приема может приводить к недостоверным результатам;

– неучет некоторых видов подстилающих поверхностей (снег, лед, увлажненный грунт и др.) может приводить к существенному снижению точности измерений радиовысотомером.

4. Методология оценки соответствия РЭА для обеспечения обоснованности принятия решения о соответствии предъявляемым требованиям должна:

– ориентироваться на критерий оценки соответствия, базирующийся на параметрах, непосредственно определяющих целевую функцию РЭА;

– учитывать тип устанавливаемых допусков и степень их влияния на риски заказчика и изготовителя;

– учитывать зависимость максимальных отклонений результатов испытаний от их продолжительности;

– учитывать условия эксплуатации с целью минимизации отбраковки и издержек изготовителя при выпуске РЭА на одной технологической линии.

Краткое содержание работы Во введении обоснована актуальность темы диссертации, сформулированы основные научные результаты, приведены положения, выносимые на защиту.

В первой главе предложена методология определения достоверности оценки характеристик РЭА и результатов испытаний.

РЭА на этапах своего жизненного цикла – от проектирования до эксплуатации – является объектом информационных операций, таких как измерения, испытания и оценивание свойств, параметров и характеристик.

Конечным этапом этих операций является оценка соответствия, в результате которой выносится решение о соответствии РЭА установленным требованиям.

Выделяются четыре класса свойств РЭА: количественные (параметры и характеристики), пространственно-временные (электромагнитные поля), качественные (режимы и физические эффекты) и комбинированные свойства.

Измерение, испытание, оценивание как информационные операции устанавливают отношения в системе количественных и качественных шкал. В развитие информационного подхода достоверностью названо свойство операций измерения, испытания, оценки свойств и характеристик и оценки соответствия объекта отражать оцениваемые свойства и характеристики или объект в целом со степенью приближения, обеспечивающей эффективное использование полученных результатов согласно цели первичной задачи.

В качестве цели выступает решение первичной задачи, такой, как:

- исследование РЭА по основным признакам функционирования;

- исследование физических эффектов, критических состояний и аномальных режимов;

- испытание по взаимодействию РЭА с другими объектами или факторами;

- проверка и оценка соответствия установленным требованиям.

Рассмотрена обобщенная задача, под которой понимается оценка свойств и характеристик РЭА в совокупности взаимодействующих объекта (учитывая его возможные состояния) и измерительного прибора (также являющегося РЭА) в поле влияющих на результат факторов. Среди внешних факторов основными являются условия эксплуатации, помехи, сигналы другой РЭА при совместной работе нескольких устройств, условия распространения сигнала, а внутренних – неадекватность применяемых моделей элементов РЭА и измеряемых параметров, неидеальность характеристик радиоэлектронных устройств. При этом РЭА подразделяются на элемент, устройство и систему не только по функциональному назначению, но и по применяемым подходам к решению обобщенной задачи.

Рассмотрена неопределенность результатов измерений, характеризующая рассеяние значений измеряемой величины. Достоверность измерений зависит от имеющейся неопределенности. Статистическая модель, применимая для оценки неопределенности результатов измерений при воздействии влияющих факторов имеет вид уравнения (ГОСТ Р ИСО 5725-1):

є, (1) где y = f(x1, x2, …xn) – наблюдаемый результат; µ – математическое ожидание результата; – смещение, присущее методу измерений; B – лабораторная составляющая смещения; хi ' – отклонение от номинального значения фактора хi;

cj = ду/дхi – коэффициент чувствительности; є – случайная погрешность результата измерений. На основании статистических характеристик результатов измерений и учета влияющих факторов результату каждого конкретного измерения приписывается числовое значение стандартной с, суммарной и расширенной неопределенности = k· (k – числовой коэффициент). Нахождение числовых значений неопределенности в соответствии со статистической моделью (1) при достаточно большой выборке независимых результатов измерения, проведенных в одинаковых условиях, с известным законом распределения вероятностей соответствует типу А, а во всех остальных случаях – типу В.

Введение показателя неопределенности должно было интегрировать показатели точности и достоверности путем учета всех факторов, влияющих на результат измерения. Однако задача нахождения числовых значений неопределенности при измерениях параметров РЭА в ряде случаев оказалась неразрешимой даже при нахождении неопределенности по типу А из-за невозможности определить функции влияния факторов на измеряемый параметр. Затруднено нахождение числовых значений неопределенности при единичных измерениях или малой статистической выборке, невозможности воспроизведения одинаковых условий отдельных измерений, при измерениях параметров элементов РЭА, измерениях на СВЧ, измерениях в условиях эксплуатации. В таких случаях предложено в дополнение к количественной шкале расширенной неопределенности применять качественную шкалу достоверности, например, трехуровневую: низкая, умеренная (удовлетворительная), высокая достоверность. Например, низкой достоверностью может обладать результат единичного измерения; умеренной достоверностью – результат нескольких независимых измерений или совпадающий с близкими в литературных источниках; высокой достоверностью – результат нескольких независимых измерений в контролируемых условиях или совпадающий с обобщенными в обзорах данными. Предложены алгоритмы получения оценки параметров и характеристик РЭА с указанием суммарной или расширенной неопределенности и/или качественного значения достоверности (рис.1).

Анализ причин снижения достоверности при измерениях и методология оценки достоверности измерений проиллюстрирована на примере измерений характеристик электромагнитных излучений РЭА в условиях эксплуатации, когда на результаты влияют условия внешней среды, наличие объектов в зоне измерений, меняющаяся во время измерений помеховая обстановка и т.д.

Рассмотрена методология моделирования РЭА. Модель РЭА должна соответствовать целям моделирования, отражая свойства исходного объекта в таком объеме, который необходим для конкретного исследования в соответствии с первичной задачей. Адекватность модели обусловлена соответствием модели объекту при сопоставлении некоторых характеристик или свойств реального объекта и модели. При моделировании применим постулат неопределенности, вследствие которого невозможно одновременное повышение точности моделирования всех свойств объекта. При оценке характеристик РЭА и результатов ее испытаний осуществляется моделирование самой РЭА, измеряемых характеристик, влияющих факторов, радиоизмерительного прибора, испытательного воздействия.

Результаты измерений параметров и характеристик многократные не в одинаковых многократные в одинаковых условиях условиях, малая выборка, единичные проведение первичной обработки результатов аппроксимация распре-деления вероятностей известным законом применение методов увеличения объема выборки Нет Да учет априорных данных возможно выявить функцию влияния фактора Нет Да Выявление неопределенности по типу В Выявление неопределенности по типу А Оценка результата измерения с указанием Оценка результата измерения с указанием расширенной неопределенности, суммарной или расширенной доверительной вероятности неопределенности, и/или градации достоверности доверительной вероятности (по качественной шкале) Рисунок 1. Типовой алгоритм оценки результата измерения с указанием значений неопределенности и достоверности Этап моделирования элементов РЭА очень важен, так как применение неадекватных моделей вызывает ошибки проектирования. Моделирование элементов может идти как по пути построения универсальных моделей, так и наращиванием библиотеки упрощенных моделей. Построение модели элемента РЭА основывается на анализе физических принципов, используемых в элементе, а также предварительном исследовании функционирования радиоэлектронного устройства; адекватность модели оценивается возможностью решения первичной задачи, а точность – сравнением с результатами эксперимента, теоретическим анализом физических явлений, анализом литературных данных и сравнением с другими моделями соответствующих классов.

Рассмотрено влияние различных факторов, влияющих на достоверность результатов испытаний на каждом этапе жизненного цикла РЭА. Среди видов испытаний в соответствии с использованием объекта или модели (натурные, полунатурные, испытания на моделях) натурные испытания не всегда достаточно информативны (невозможно воспроизвести все влияющие факторы), связаны с трудностями или невозможностью испытаний в экстремальных ситуациях и при нежелательных режимах. Испытания на моделях не учитывают многие особенности условий эксплуатации и процессов, происходящих в реальной аппаратуре, а также вносят погрешности за счет вычислительной процедуры. Во многих случаях, например, при испытаниях подвижных объектов, в меняющихся условиях эксплуатации и помеховой обстановки, наибольшей достоверностью могут обладать результаты полунатурных испытаний с использованием моделей влияющих факторов в сочетании с натурными испытаниями объекта и его составных частей.

Таким образом, предложена методология определения достоверности оценки характеристик РЭА и результатов ее испытаний и обобщены основные задачи обеспечения достоверности. Предложено наряду с количественными показателями точности применять показатель достоверности, определяемый по качественной шкале. Полученные результаты можно применять для повышения объективности оценки качества функционирования РЭА с учетом как точности, так и достоверности оценки характеристик.

Во второй главе разработан комплекс адекватных моделей активных и пассивных элементов РЭА как основа принимаемых проектных решений.

К современной РЭА предъявляются требования работоспособности в процессе выполнения функциональной задачи, безотказности в течение времени выполнения этой задачи, а также в течение наиболее ответственных отрезков времени выполнения. Эти требования не могут быть выполнены при неверных проектных решениях, проявляющихся не только в том, что характеристики спроектированной РЭА недостаточно высоки, но и в нарушениях нормальной работы аппаратуры (отказах). Для радиопередающих устройств ВЧ и СВЧ эти нарушения связаны, в первую очередь, с тем, что не поддерживается требуемая частота автогенераторов из-за нежелательных сдвигов и перескоков частоты, появляются дополнительные паразитные колебания и срывы генерации, и нарушается устойчивость усилителей мощности. В свою очередь, проектные решения опираются на модели элементов РЭА.

Для анализа выбраны имеющие широкое практическое применение СВЧ генераторы и усилители на диодах Ганна (ДГ), усилители мощности на мощных ВЧ и СВЧ МДП-транзисторах (МДП-ПТ). Таким образом, в качестве активных элементов для моделирования рассмотрены ДГ и МДП-ПТ. Для ДГ характерен набор режимов работы (доменные, гибридные, ограниченного накопления объемного заряда (ОНОЗ)) в зависимости от параметров диода, нагрузки и диапазона рабочих частот. Имеющиеся упрощенные модели ограничены конкретным режимом работы. Точное описание физических процессов динамики объемного заряда (домена) в виде полевой модели достаточно сложно, что затрудняет использование полевой модели при проектировании.

Для МДП-ПТ применим типовой метод моделирования с использованием эквивалентных схем и измерения их параметров. В качестве пассивных элементов рассмотрены элементы колебательных систем СВЧ генераторов на основе волноводных и полосковых конструкций.

Для построения универсальной упрощенной математической модели ДГ рассмотрены процессы динамики домена в одномерном идеализированном образце арсенида галлия с однородным профилем легирования (концентрация доноров ND = const) в пределах активного слоя длиной lдг. Поведение избыточного напряжения на домене uд описано дифференциальным уравнением:

duд / dt = - uд / , (2) где постоянная времени диэлектрической релаксации равна др эф, (3) q – модуль заряда электрона, – диэлектрическая проницаемость, vдр – скорость дрейфа электронов в электрическом поле с напряженностью Е. Для описания роста домена в большом динамическом диапазоне напряжения uд введено понятие эффективного поля Eэф, задающего скорость перестройки uд посредством уравнения (3). Принято:

нас эф 1 пор, (4) пор где vнас - дрейфовая скорость насыщения; vпор, Uпор, Епор - пороговые дрейфовая скорость, напряжение и напряженность поля, F(uд,) = uд, /(Uпор+uд).

Мгновенное напряжение на домене в модели положено равным uд = uдп + uдк = uдп + Ri, (5) где uдп – напряжение, обусловленное накоплением объемного заряда, uдк - падение напряжения на прикатодной высокоомной области с избыточным сопротивлением R, порожденной нарушением однородности структуры или профиля легирования, например, контактами, i – ток через диод. Типичные значения R /R0= 0,005... 0,2, где R0 - сопротивление диода в слабом поле.

Ток через ДГ рассчитывается по области равномерного поля (вне домена) с напряженностью Еr,, падение напряжения на которой равно ur = Er lд = e – uд = U0 + U1cos 2f1t – uд, (6) где U1, f1 - амплитуда и частота переменной составляющей напряжения внешнего источника. Составляющие тока через диод i = iк + ic : конвекционная ik и обусловленная током смещения ic, равны:

iк = AдгqNDvдр, ic = (Адг / lдг) dur / dt, (7) где Адг – площадь сечения активного слоя, а зависимость дрейфовой скорости электронов vдр от поля имеет вид:

др нас / / 1 /, (8) µ1 - подвижность электронов в слабом поле, Еа = 4 кВ/см.

Разработанная универсальная упрощенная математическая модель ДГ позволила описать работу диода в большом динамическом диапазоне амплитуд СВЧ напряжения на диоде, рассчитать токи и напряжения в переходном и установившемся режиме (рис. 2), активную Gг и реактивную Bг «горячие» проводимости по переменному току (рис. 3).

Получено описание набора режимов работы ДГ при изменении амплитуды внешнего сигнала от режима со статическим доменом, через различные фазы гибридного режима до режима ОНОЗ, и показано, что жёстких границ между режимами нет. Прослежено влияние параметров ДГ на тип рабочего режима и характ и ено шое нообразие вида ам ых теристики диода, и выявле больш разн е мплитудны характ ужено, что реж раб Г тноситель теристик. Обнару жим боты ДГ с от ьно равном ем ирования при больших амплиту СВ мерным профиле леги б удах ВЧ напряж бл к режиму ОНОЗ. Проведено сопоста р тов жения лизок р О П о авление результат расчет ратурными и экспе льными д шее та с литер ериментал данными, и получено хорош качест твенное с вие.

твенное и количест соответств u, iк, U1=8В U1=8,8В мСм м -Gг, Bг U U1=4В В А iк iк iк R/R=e e 4 0,e e 0,0,2 0,uд uд uд 0 0, 2 f 2f1t 2f1t 2f1t 2 4 6 Рисуно льсы напря U1, В ок 2. Импул яжения на домене нвекции через диод в е и тока кон установ режиме при ых вившемся р и различны Рисунок 3. З ти Gг(U1) (—), Bг(U1) Р Зависимост ( ) амплит ри R/R0=0,005 - -) при вар /R тудах СВЧ сигнала пр (- риации R/RН ве ультатов расчета по универсал у ной На основ резу а у льной упрощенн математической модели ДГ предложены модели ДГ в в пар ого й и ы и виде раллельно соедин тивной пр ости gг(u) и емкост с полиномиальным нения акт роводимо ти Сг(u) с ми зависи и ряжения u на д П ние имостями степени 3…7 от напр диоде. Применен полиномиальны модел позв р ь мы оконтурны ых лей волило рассчитать режим много ых многоч ых енераторо на ди Ган (АДГ флукт ые частотны автоге ов иоде нна Г), туационны характ и, теристики устойчи П м собенност теристики характ и ивости. При этом ряд ос тей функц ания АДГ об и ной ционирова А бъяснено при описании вольт-амперн характ и (ВАХ) Д дьмой степ теристики ДГ полиномом сед пени:

i(u) = 1u + 3u3 + 5u5 + 7u7, (9) где коэффициен ть функци жения сме U нты i ест ии напряж ещения U0.

С зованием предложенных моделей ДГ исследованы режим С использ м й мы работы автог исле не ператур, в ы генераторов, в том чи в диапазон темп полига еских режимах, выявле при льные особеннос армониче ены инципиал о сти флукту ых характ АДГ в по нических режимах но, уационны теристик А олигармон х. Показан что на ысокоомн прик зможност получа аличие вы ной катодной области дает воз ть ать одноро по в ДГ и созда ста ли.

одное оле Г авать абильные регенеративные усилител Просл лияние отн ного сопр ия R/R0, смещени ты, лежено вл носительн ротивлени ия, частот темпер и х ник к льные хар тики ратуры и высших гармон на колебател рактерист ДГ и функц ание П о, ценка раметров ДГ мож ционирова усилителя. Показано что оц пар жет быть п а по ампл м характер ля.

проведена литудным ристикам усилител Разработан ли МДП-П вые разра способ и устройст ны модел ПТ. Вперв аботаны с тво для из ров эквива МДП-ПТ (рис.4а).

змерения параметр алентной схемы М Подтверждена адекватность линейной (малосигнальной) модели МДП-ПТ для решения задачи устойчивости усилителей мощности (УМ). Анализ устойчивости проведен на основании иммитансного критерия устойчивости для малосигнальной эквивалентной схемы (рис. 4а) с параметрами обобщенного транзистора, полученными путем измерений, установления характерных для отечественных МДП-ПТ соотношений между параметрами и их усреднения по типам транзисторов. В расчетах применялся параметр = 2fsSLи(з,c), зависящий от значений индуктивности вывода Lи(з,c) и fs = 1/2Cкrк – граничной частоты по крутизне. По результатам расчета зависимости коэффициента внутренней устойчивости Kу.вн от нормированной частоты f / fs (рис.4б) найдены области потенциальной неустойчивости (ОПН) УМ по схемам с общим истоком (ОИ) и с общим затвором (ОЗ), причем оказалось, что для схемы с ОИ ОПН могут занимать практически весь диапазон рабочих частот транзистора. Найдены эквивалентные схемы возбуждения паразитных колебаний, а также даны рекомендации по уменьшению потенциальной неустойчивости.

Предложены нелинейные модели МДП-ПТ для большого сигнала в области высоких частот. Показано, что энергетический расчет и анализ УМ в области недонапряженных и критических режимов при углах отсечки более /можно проводить на основе нелинейной модели МДП-ПТ с линеаризированной входной цепью Ск, rк и кусочно-линейной аппроксимацией крутизны внутреннего источника тока S (ик) от напряжения ик на емкости Ск. Для анализа нелинейных искажений широкополосных линейных усилителей, на высоких частотах и при более жестких требованиях к точности расчетов в модели учитываются нелинейные зависимости Ск(ик), rк(ик), а также других элементов.

а) б) в) Рисунок 4. Эквивалентная схема МДП-ПТ (а); частотная зависимость коэффициента внутренней устойчивости МДП-ПТ с ОИ (—) и ОЗ (-•-) (б); зависимости коэффициентов формы тока стока от угла отсечки, рассчитанные аналитически для кусочно-линейной модели (—), моделированием на ЭВМ с применением сплайн-аппроксимаций (-•-) и полученные экспериментально (- - -) Предложена нелинейная модель МДП-ПТ, обеспечивающая высокую точность и удобство расчетов на ЭВМ, со сплайн-аппроксимацией характеристик вида:

(10) где iс, ис – ток и нап е ке, исимости ic(uк), rк(uк), Ск(uк) т пряжение на сток а зави u к являются функц ида циями ви (11) Получ езультаты выявили влияни нелине входной цепи МД ченные ре ы и ие ейности в ц ДППТ на уровень комбин ых а тре а ь национны составляющих третьего порядка в спект выход нала, а так литудно-ф конверсию ителях.

дного сигн кже ампл фазовую к ю в усили П на ль ПТ к о а р ны Предложен модел МДП-П для ключевого режима УМ и рассчитан предел арактерист узкополосны ключе усил тан льные ха тики ых евых лителей, разработ ключе М М Т птимизиро и етическим евой УМ на МДП-ПТ с оп ованными энерге ми характ ами.

теристика П ные периментальные исследов ы али Проведенн эксп вания и расчеты показа адеква редложен делей МД и нимость для расче атность пр нных мод ДП-ПТ и их примен д ета стацио в х истик М, же иза онарных режимов и предельных характери УМ а такж анали нежелательных в УМ и во х способо ранения.

х режимов озможных ов их устр Разработан мод лебательн сис ВЧ ератора и ны дели кол ных стем СВ гене стабил нного СВ генер а олюсном активном элемен лизирован ВЧ ратора на двухпо м нте волнов вой конст у частот э ты водной и полосков трукции. В полосу эффективной работ такого активно элем опадает, как прав нес сов о ого мента по вило, сколько резонанс колеба ы, о лентные схемы кол ных ательной системы так что эквивал с лебательн систем являются много оконтурными.

Экви ая ма лебательн ивалентна схем кол ной jIm л вх lл/=/ 0,5 - системы СВЧ ген ого нератора, стабилизированно 0,внешним высок ным ре ом, м кодобротн езонаторо 0,представима дву ильтром и ухконтурным фи R л содержит активный и стабили Re 0,5 1,вх т изирующий контуры с резонан сопротивл R нсными с лениями Rа, Rс, и до тями диненным обротност Qа, Qс, соед ми -0,5- линией связи с характери им истически А Б сопротив линой lл, причем в влением л и дл зависимо от отношени lл / ( – дли ости о ия ( ина Рисун. ографы нок 5. Годо в л вязь межд рами мож волны в линии) св ду контур жет норми имости ированной проводи б истивной при lл = n/2, n=1,2… или быть рези й = = и колеб в бательной системы в виде к ено вие комплексной при lл n/2. Получе услов двухк о ра контурного фильтр с м чности годогра омплексн многознач афа ко ной парам R метрами: Rа/ = 3, Rс// = 5, с Qа / Qс = 0,Q п мости дву ного филь проводим ухконтурн ьтра (рис.5), п ром нераторе на безин ом при котор в ген нерционно активн элем ри торой на ойке тся ном менте пр некот ачальной расстро 0 становят возмож д йчивые то стац ма и жными две устой очки ционарного режим (точки А и Б на рис.5) с частот свя fА и fБ. В это случае можно реализов режи тами язи f ом е вать им комби ого хронизма при внешнем воздействии с частот инационно синх а в с той fвн=fА–fБ. Такой режим позволил разра ры fА Т л аботать СВЧ генератор комби ых т, орых еются е альные ко ты, инационны частот в кото име две спектра омпонент одна (захваче о но оянной и равно часто енная) остается примерн посто ой оте стабил щего ре а, в ется с помощь лизирующ езонатора а вторая управляе ью низкоч го ч кой ератор объединя частотног сигнала fвн, так что так гене яет стабил нный теродин и смеси нализ по ч лизирован гет итель сдвига. Ан оказал, что введен комп п т ить нос от ние плексной связи позволяет увеличи разн часто связи и диапаз пер и ого нератора при сохранении зон рестройки частоты тако ген с коэфф ации.

фициента стабилиза С ью ботанных моделей проведе анализ причин нарушений С помощь разраб й ен работы СВЧ ге ов имере ДГ. э ации Г тся ы енераторо на при АД При эксплуата АДГ требует обеспе го ционарно реж и отвращен ечение заданног стац ого жима и предо ния нежелательных побочны колеб днако мопроизво озбужден х ых баний. Од сам ольное во ние асинхр ного лебания наблюдае в А весьма част ронного паразитн кол н ется АДГ то:

переск ежду ко ми водят к ограни она коки ме олебаниям прив к ичению диапазо механи перестрой генератора, а сосущ ние таких ической п йки автог ществован х колебаний – к нед мому иска с К тельным изменени допустим ажению спектра. К нежелат иям режима работы АДГ может при в вие него нала, орое жет ы м иводить воздейств внешн сигн кото мож возник нап п статочной развязке передаю ого кать, пример, при недос й е ющего и приемно тракто и попадан зитного си цепь пита ов или при нии параз игнала в ц ания.

При п йке частот перестрой ты Rнд А менением длины lв АДГ изм /Rп льного волново прямоугол одн резонатор она ного р ра зо ге и олебаниям енерации с ко ми ти H101 (первый оберто ипа й он) ограничен сти высок на в облас ких ч рескоком частоты на частот пер второй обертон Н10. В зада аче ан перескоко частот нализа п ов ты д вать ько достаточно учитыв толь lв, мм д ура с часто два конту отами f1, f2, Рисун имость нормирова нок 6. Зависи анного к дятся в которые наход сопрот н н тивления нагрузки на эквивалентных зажимах активн димости ди ной провод иода для H101 (—) и H102 (- -) а ном 1 асинхронн соотношении, а и час колеб от параметро волнов стот баний ов водной м ДГ ять иде модель Д приня в ви констр ДГ 3-см диа лины lв и высоты рукции АД апазона: дл в н ой ной нелинейно активн b волн новода п мости (ем проводим мкость Сг можно и к колеба ок на асинхронное ние о отнести ательной системе). Переско е колебан в так эквив жен, и ечено оп ное кой валентной схеме возмож если обеспе пределенн соотно п ров нерации для пер ошение параметр реген рвого и второго колебаний (1) \(2), где Грег = - GгRнд (Gг, Rнд – мало ная одимость и е осигнальн прово рег рег вещест яющая сопротивл ивалентны твенная составля с ления нагрузки на экви ых зажим ной прово и ДГ, взят ующей ча Т мах активн одимости тые на соответству астоте). Так как из не связано, в осно и зменение рег при работе в диапазон овном, с изменением Rнд, то были проведены расчеты на осно модел колеба ы о п ы ы ове ли ательной системы в виде эквивален тывающей овные потери и вк щей э нтной схемы, учит й все осно ключающ четыре основных резон кол ной етом х ых е нанса лебательн системы с уче всех основны потерь Выясн ч чки оты м и иапазонн ь. нилось, что скач часто и мощности при ди ной перест о ены личием законов изменен сопротивлен тройке обусловле разл ния ния колеба можных частот ген так что пр х lв ательной системы для возм нерации. т ри малых норми е сопроти R – нсное соп ние перво ированное ивление Rнд/R1 (R1 – резонан противлен ого контура) больше для колебаний типа H101, а при больших lв – для колебания типа H101 (рис. 6). Теоретический анализ позволил сделать практические рекомендации по увеличению диапазона механической перестройки АДГ подбором параметров волноводной конструкции.

В процессе работы АДГ наряду с основным сильным колебанием X наблюдается мягкое возбуждение дополнительного паразитного асинхронного колебания Y. Для исследования такого режима применена модель ДГ в виде активной нелинейной проводимости при зависимости тока от переменного напряжения на нелинейном активном элементе в виде полинома седьмой степени (9).

Рисунок 7. Зависимость верхней границы Рисунок 8. Экспериментальные зависимости Y2 области увеличения малосигнальной относительной мощности ( — ) и частоты крутизны паразитного колебания X и генерации (- -) АДГ 3-см диапазона от границы устойчивости Y3 колебания Y от напряжения внешнего воздействия при обобщенного параметра формы полинома fвн=40 МГц (1), fвн=100 МГц (2), fвн=180 МГц (3) Совместное выполнение условий устойчивости колебания Y и возрастания малосигнальной крутизны колебания X оказалось возможно в заштрихованной области на рис. 7 при единственном сочетании знаков коэффициентов полинома: а1 > 0, а3 < 0, а5 > 0, а7 < 0 и в определенной области их значений, характеризующейся обобщенным параметром формы полинома = 105а3а7/ 100 а52:

0 < < 0,25. (12) Возбуждение дополнительного асинхронного колебания возможно при постепенном уменьшении запаса по самовозбуждению установившегося колебания. Возможность мягкого возбуждения дополнительного асинхронного колебания в АДГ подтверждена расчетами характеристик ДГ на основе универсальной упрощенной математической модели ДГ и экспериментально.

Выяснилось, что при использовании ДГ с однородным профилем легирования, способным генерировать наибольшую мощность, асинхронная неустойчивость режима АДГ наблюдается чаще. Рекомендации по устранению возбуждения паразитных асинхронных колебаний сводятся к нарушению неравенства (12) путем вывода рабочей точки на ВАХ из опасной области. Так как значение увеличивается с ростом смещения U0, то для АДГ 3-см диапазона рассматриваемый режим устраняется при U0 > (2,5…3) Uпор, где Uпор - пороговое значение напряжения на ВАХ ДГ.

Экспериментально и теоретически исследовано воздействие на частоту генерации f1 и мощность в нагрузке Pн АДГ внешнего паразитного асинхронного сигнала с частотой fвн, поступающего в фильтр питания или СВЧ тракт связи с нагрузкой. В явлении сдвига частоты f1 при воздействии fвн < 1/т (т - тепловая постоянная времени ДГ) определяющую роль играют процессы, связанные с тепловой инерционностью диода, а при fвн > 1/т – наличие нелинейной емкости ДГ. Подобраны модели ДГ, которые позволили описать сдвиги частоты и изменения мощности под влиянием внешнего сигнала, причем для fвн ~ f1 применима модель, в которой gг(u) и Cг(u) представляются полиномами седьмой и четвертой степени, соответственно. Получено, что значения сдвига частоты доходит до 0,5 % от f1, причем может быть обеспечена высокая линейность зависимости f1 (Uвн) при незначительной амплитудной модуляции. На рис. 8 показаны зависимости изменения частоты и мощности для от напряжения внешнего воздействия АДГ 3-см диапазона, нормированных к значению ширины полосы спектральной компоненты f0,7 и мощности Pн* АДГ в отсутствии внешнего воздействия, U0*= 7 В. Это явление может использоваться для управления частотой АДГ без введения дополнительных управляющих элементов, например, при управлении диаграммой направленностью в активных фазированных антенных решетках. Основной рекомендацией по уменьшению влияния внешнего паразитного сигнала на сдвиг частоты генерации АДГ сводится, помимо совершенствования конструкции фильтра питания и обеспечения развязки приемного и передающего СВЧ трактов, к увеличению характеристического сопротивления активного резонатора, которое для волноводной конструкции увеличивается с увеличением высоты волновода.

Внешний асинхронный сигнал изменяет фильтрацию внутренних шумов в автогенераторах на активных двухполюсниках. При fвн ~ f1 установлено, что в спектре колебания автогенератора возникает связь амплитудных и фазовых шумов, причем внешний сигнал влияет на спектральную плотность как амплитудных, так и фазовых флуктуаций. Исследована фильтрация внутренних шумов (на примере белого шума) активного элемента и флуктуаций внешнего сигнала в режиме генератора комбинационных частот; выяснено, что уровень шума перестраиваемой компоненты спектра примерно совпадает с соответствующей характеристикой обычного стабилизированного генератора при той же добротности стабилизирующего резонатора.

Результаты проведенного экспериментального исследования подтвердили основные теоретические выводы и показали удовлетворительное приближение расчетов к эксперименту. Показана применимость всех полученных моделей для проектирования автогенераторов и усилителей, с применением комплекса предложенных моделей впервые разработаны отечественные АДГ с перестройкой частоты асинхронным внешним воздействием, стабилизированные перестраиваемые генераторы комбинационных частот на ДГ, ключевые усилители мощности на МДП-ПТ с оптимизированными энерге ми актеристи Н ны никновен етическим хара иками. Найдены причин возн ния переск в ты, зитных асинхрон олебаний в коков и сдвигов частот параз нных ко генера люсниках йчивости усилител Г и аторах на активных двухпол х, неустой лей на ДГ МДП-ПТ и предложены ы меры по их устранению.

Т бразом, предложе комплекс адекв моделей ВЧ и СВ Таким об п ен ватных м ВЧ активн и пассивны элеме ЭА, орый по ать ных п ых ентов РЭ кото озволяет принима обосно проектны ия при раз ров и усилителей.

ованные п ые решени зработке генератор В й п н ков жения стовернос В третьей главе проведен анализ источник сниж дос сти при оц раметров и характе р ктронных тв и систем ценке пар еристик радиоэлек х устройст при проектиро иях, плуатации и пр ы бы п овании, испытани эксп и, редложены способ повыш остоверно реди утренних фактор влияющих на шения до ости. Ср вну х ров, достов трены неа ость фровых м и ых верность, рассмот адекватно циф моделей измеряемы параме не ость ктеристик радиоэл ых еди етров, еидеально харак к лектронны устройств, сре внешн факт зличных радиоэл ых них торов – совместная работа раз лектронны устрой овия расп ала, услов луатации, помехи.

йств, усло пространения сигна вия экспл П лияния на ерность оценки ха ны Проведен анализ вл а достове о арактеристик замен фазы на цифр квивалент фазы при пере ые ды ровой эк т п еходе на цифровы метод измере В цифровом фазоме фик я ал рвого уля ения. м етре ксируется интерва до пер ну смеси сигнала и помехи ющего пос ного нуля ых и, следую сле опорн я. Тогда в отдельны период опор сиг мог появл л езать ли.

дах рного гнала гут ляться «лишние» или исче нул Расчет плотнос в сти сти вероятнос вре о ала ервого ну еменного интерва до пе уля W( пока то кция W( () азал, чт функ () нес ична, причем степе симметри ень нес ии ичивается с росто симметри увели я ом отн ной ины ктра ехи носительн шири спек поме и уме ем отношен еньшение ния сиг еха На 9 ано гнал/поме s. Н рис. 9 показа отн щение ценки азы носительное смещ оц фа Рисуно щение оценк c как функции s для помехи с ок 9. Смещ ки фазы в ф цифров етре наличии пом вом фазоме при н мех коэффициен орреляции R() = нтом ко и exp(- . х ий шения ой ны 2)cos для нескольких значени отнош эффективно ширин полосы помехи к сред част сигн k = п / п=[-R0(0)]1/2.

ы и дней тоте нала = , = Смеще оце при слабом сигнале (s << 1) и боль отн ной ение енки ) ьшой носительн ширин полосы помехи может достигат значи ы, же не ы и ть ительной величины а такж менять знак. То есть смещение фазы при измер ых ь Т с е п рениях с помощью типовы цифро фазометров для совр х ополосны сигнал весьма овых ременных широко ых лов значит тельны.

П ностей оценки точностн хар тик Проведен анализ особенн ных рактерист радиои льных пр у иваемых на подви ъекте (ПО измерител риборов, устанавли ижном объ О).

Здесь результат ния наход том динам о вектора ия, т измерен дят с учет мического а состояни включ ционную составляющую; при этом возникаю ошибк чающего флуктуац п ют ки, связан с приемо-пе ельной информации по ди му нные п ередачей измерите и искретном каналу мическом режиме.

у в динам Рассмотрена точность измерения дальности радиодальномером, размещенном на ПО, при воздействия помех. При проектировании радиодальномера на основе теории оптимальной фильтрации оптимальные оценки параметров элементов фильтра получаются при задании априорных сведений о конкретном виде и уровнях сигнала, помехи, а также диапазоне значений параметров. Однако реализуемый фильтр имеет параметры, отклоняющиеся от полученных при проектировании за счет допусков на элементы, старения и т.п. Уравнения состояния и наблюдения для радиодальномера имеют вид (13) (t) = V+ (t), Z(t) = h L(t) + n(t), где L(t) - текущее значение дальности, (t) – флуктуации скорости V ПО, модулируемые гауссовским шумом со спектральной плотностью мощности N, h = 1 + с определяется систематической погрешностью с измерения дальности, обусловленной отклонением параметров дальномера от номинальных значений, n(t) – случайная погрешность измерения, моделируемая гауссовским шумом со спектральной плотностью мощности N.

На основании решения дифференциальных уравнений для определения оценки дальности и дисперсии ошибки фильтрации d найдена зависимость нормированной дисперсии от отклонения предполагаемой систематической ошибки дальномера h2 относительно ее фактического значения h1 от отклонения предполагаемого уровня помех N2 от фактического N1 и времени наблюдения t :

2 D(t) ~ 1 h1 1+ e- t 1- e- t = 2t - + D ст h2 e- t 2 1+ e- t 2 1- (1+ ) (14) 2 2 2 h h1 N1 1- 22t e- t - e-2 t 1+ 22t e- t - e-2 t + + h1 h2 + 2N2 1- (1+ e- t) 2(1+ e- t), 2 где d0 - стационарное значение дисперсии ошибки фильтрации, 2 = 2h N N (рис. 10). Таким образом, показано, что при построении радиодальномера как оптимального фильтра с учетом неидеальности его элементов возникает нарастающая со временем погрешность.

а) б) 2t 2t Рисунок 10. Зависимость относительного значения дисперсии ошибки оценивания дальности от времени наблюдения и уровня шумов для h1 / h2 = 0,5 (а), h1 / h2 = 2 (б) П н ния ы виях диоканала с силь Проведен анализ измерен фазы в услов рад а ьно флукту ими и, рые никают при гео ых уирующи параметрами котор возн омагнитны возмущ и рном расп ении сигн булентнос же щениях, ионосфер простране нала, турб сти, а такж при си адиопоме простране нала в так ле привод ильных ра ехах. Расп ение сигн ком канал дит к случ о иям держки радиосигн превышающ чайным отклонени временной зад р нала, щих его пе ственно, отклонени фазы, превышающих +, то ес ериод, и, соответс о ий + сть возник «пе » лы, ет вие кают ерескоки» фазы в соседние цикл что нарушае услов когере шает точность и до ость измер ри перехо ентности и уменьш остоверно рений. Пр оде к полн ю можно представи е суммы ф ной фазе, которую п ить в виде фазового сдвига , распре го делах оторого целого чис фазов цикл еделенног в пред ±, и неко ц сла вых лов (t) = (t) + (t = 2,..., рост ерсии с ув t), где = 2 l, l = 0, +1, +2 т ее диспе величением времен наблю граничива возмо п ния ости нки ни юдения ог ает ожности повышен точно оцен путем ус я; ем страция перескок фазы требу п среднения приче регис ков ует услож азометрич паратуры жнения фа ческой апп ы.

Ф ции ости д нала агались н ированным Флуктуац скоро на длине кан пола некоррели ми и, пр норм еделения, незави. вие ри мальном законе распре исимыми. Услов когере овых изме в анале собл я при мал ентности при фазо ерениях в радиока людается лой вероят ереходов ф ез уровен, чт чивается при 3 , тности пе фазы чере нь + то обеспеч где – ср дратическ откл аций фа Тог реднеквад кое лонение флуктуа азы. гда ограни н чую тоту гнала, об ающее выполнен ичение на рабоч част сиг беспечива в ние услови при фазов рениях, имеет вид:

ия когерентности п вых измер :

(15) где с – скорост света, r – ради прост нной реляции флуктуаций ть иус транствен корр ф скорос µ= с1 /с, с1 = – средн ние сти, неквадратическое отклонен с флукту корости распрост гнала в пределах элемен уаций ск транения радиосиг х нта длины r, l – дл ради. зана п ной ы лина иоканала. На рис. 11 показ зависимость предельн fпред, ча рой астоты, при котор кГц со я когерен п охраняется нтность при фа змерениях ны азовых из х, от длин ра ла. Пониж адиоканал жая ра у тем абочую частоту пут r = 0,5 м пе рениям на ерехода к измер ра й частоте f = f2 - fазностной µ = 0,01 м 1 м пр услов ког сти ри вии герентнос ча f2, f1 можно улучши астот f о ить 1,5 м м ра е гозначнос азрешение мног сти фа ричем понижен азы. Пр ние l, м ча ить астоты можно проводи Рисуно 11. Зави й ок исимость предельной частоты, при многоступенчато для д которой сохраня коге зовых яется ерентность при фаз до ия нужны остижени ых измере лины радио ениях, от дл оканала по ей.

оказателе П ны теорет и н помехоустойчивос Проведен тический анализ и расчет на ЭВМ п сти канала связи с подви работке сигнала в связно а ижным объектом при обр ом приемнике с учетом навигационной информации. Уравнения наблюдения на связном и навигационном входах приемника:

1(t) = S1(t, , ) + n1(t), 2(t) = S2(t, , ) + u(t), (16) где S1(t, , ) = A0 g (t - ) (t - ) cos(ot + ),- связной сигнал; g (t - ) и (t - ) - символы модуляции псевдослучайной последовательностью и данными;

S2(t, , ) – сигнал со входа навигационного приемника. Укороченный вектор непрерывных параметров такой системы имеет вид:

D c Н (17) = = v o c, p где H - расстояние между Pош приемным и передающим устройствами, vp радиальная скорость объекта, o - несущая частота сигнала. При анализе шум наблюдения в связном канале n(t) моделировался белым гауссовским шумом со спектральной плотностью N1/2, а шум наблюдения в навигационном канале u(t) – Рисунок 12. Зависимости помехоустойчивости окрашенным, а процессы информационного параметра (доплеровского сдвига) (t), u(t) полагались от отношения сигнал/шум в комплексированной и марковскими.

некомплексированной системах при модуляции Был проведен ФМ-2 (1 - без комплексирования, 2 – теоретический сравнительный анализ расчет, 3 – с комплексированием) комплексированного от некомплексированного алгоритмов оценки дискретного информационного параметра путем их моделирования на ЭВМ для типов модуляции ФМ-2, ОФМ-2. На рис. 12 приведены зависимости вероятности ошибочного приема параметра , которая определялась как зависимость относительной частоты несовпадений оценочных значений * с действительными значениями от отношения сигнал/шум на нормированном тактовом интервале E0/ N1, (Е0= A0T0, A0 – амплитуда сигнала, T0 – тактовый интервал передачи информации, Ni – спектральная плотность шума в связном канале) для модуляции ФМ-2. В комплексированной системе существенно улучшается помехоустойчивость и уменьшается значение несократимой вероятности ошибки, причем при использовании модуляции ОФМ-2 помехоустойчивость системы с комплексированием приближается к теоретической кривой.

Проведен анализ использования в полунатурных испытаниях имитационных моделей квазиимпульсных помех (атмосферных, индустриальных), в которых формирование реализации импульсной составляющей помехи осуществляется на основе распределений длительности выбросов помехи и интервалов между ними, основанных на обобщенных экспериментальных данных, изложенных в рекомендациях Международного союза электросвязи, и результатах современных измерений. При этом огибающая импульсной составляющей описывается логонормальной моделью, интервалы между импульсами заполняются нормальным коррелированным шумом, а фаза описываться равномерным законом распределения. Проведено исследование помехоустойчивости применяемого кодирования передачи данных в метровом и дециметровом диапазонах на модельном комплексе.

Получено существенное отличие помехоустойчивости при применении имитационных моделей квазиимпульсных помех по сравнению с обычно применяемой нормальной (гауссовой) помехой.

Рассмотрены источники снижения достоверности оценки параметров и характеристик РЭА при некоторых условиях эксплуатации. Проведен анализ точностных показателей радиовысотомеров в условиях эксплуатации над различными поверхностями (снег, лед, увлажненный грунт) и показано, что в условиях эксплуатации погрешности радиовысотомеров могут превосходить паспортные значения более чем на порядок. Проведено моделирование влияния широкого диапазона внешних условий эксплуатации на характеристики радиоизмерительных приборов. Выявлена возможная причина недостоверных показаний радиоизмерительных приборов воздушного судна, связанная с распространением индустриальных радиопомех по высоте.

Таким образом, проведен анализ источников снижения достоверности оценки параметров и характеристик радиоэлектронных устройств и систем на этапах проектирования, испытаний, эксплуатации; предложены способы повышения достоверности оценки параметров и характеристик радиоэлектронных устройств и систем и результатов их испытаний.

В четвертой главе получила развитие методология определения достоверности оценки соответствия и разработаны способы обеспечения обоснованности принятия решения о соответствии РЭА предъявляемым требованиям.

Система оценки соответствия представлена как гибридная иерархическая система, которая в результате декомпозиции разбивается на две подсистемы:

информационно-измерительную подсистему (ИИС) и организационноэкспертную подсистему (ОЭС). ОЭС предназначена для принятия решений и характеризуется структурой и набором правил, документов, технического обеспечения, в ее состав входят эксперты и лицо, принимающее решение. ИИС выдает информацию в ОЭС в лингвистической, числовой, функциональной форме от изучаемого объекта путем измерений, испытаний и обработки измерительной информации. Структура гибридной иерархической системы на примере системы испытаний и принятия решений при сертификации приведена на рис. 13.

Принятие решения о соответствии РЭА предъявляемым требованиям происходит при воздействии многочисленных факторов, среди которых:

объективная сложность установления критерия соответствия при функционирования РЭА и допусков на оцениваемые параметры, степень соответствия условий испытаний и условий эксплуатации, неточность экспертных оценок, а также состояний РЭА, связанных с недостатком информации об аппаратуре или условиях ее будущей эксплуатации, приводящих к нечеткости цели оценки соответствия.

При проведении оценки соответствия предъявляемым требованиям сложной РЭА, качество функционирования которой характеризуется большим количеством оцениваемых параметров, зависящих от многих факторов, обычно допуски на параметры устанавливаются в рамках отдельных частных критериев. Такой подход может считаться удовлетворительным в случае, когда неисправность рассматривается как отказ. Однако для сложной РЭА уход параметра может приводить к тому, что функциональная задача выполняется с пониженной точностью. Для проведения оценки соответствия сложной РЭА требуется минимизировать размерность вектора параметров, непосредственно определяющих целевую функцию. Степень выполнения функциональной задачи характеризуется гиперповерхностью качества Q{X(t)} в пространстве состояний X(t), которая является «показателем качества» РЭА.

Система аккредитации органов, испытательных лабораторий, экспертов Система метрологического обеспечения Аккре- АккреПоверка Аккредитация дитация дитация СИ Набор характеристик Объект объекта ИЗМЕРЕНИЯ/ Э Э Методы К К измерений и ИСПЫТАНИЯ/ С Результаты Результат испытаний С Требования оценки П оценки П ПРОВЕРКИ/ характеристик соответствия РЭА Е Е Условия и результатов установленным Р испытаний Р испытаний требованиям СТАТИС- Т Т ТИЧЕСКАЯ И И Цели ОБРАБОТКА З З Процедуры А А ОЦЕНКА ХАРАКТЕРИСОбъем ТИК выборки Критерии ИИС ОЭС Факторы, влияющие на достоверность оценки характеристик РЭА, результатов ее испытаний и оценки соответствия Рисунок 13. Структура системы оценки соответствия РЭА на примере системы сертификации Допусковая область, за которые вектор состояния РЭА не должен выходить, может быть аппроксимирована гиперплоскостями, так что образованный ими гиперпараллилепипед D{X(t)} является «показателем соответствия». Взаимное расположение гиперповерхности качества и гиперпараллилепипеда соответствия определяет риски заказчика и изготовителя при ОС за счет способа установления допусков (рис. 14). Пересечение граней гиперпараллелипипеда с осями параметров дает значения допусков на конкретные параметры.

Множество пространства допустимых состояний РЭА в произвольный момент времени Dt D определено пересечением полупространств, ограниченных гиперплоскостями T X(t) = (,t) = j :

Dt = [X(t); T X(t) < (, t) ; || || = 1; 0 t Tп], (18) где - произвольно направленный единичный вектор, - расстояние от начала координат до опорной грани гиперпараллелипипеда соответствия. На рис. показано построение области Dt для двумерного вектора X(t) = {x1, x2} с помощью опорных прямых i, где Dt представляет собой их огибающую при возможных вариациях направлений i. При этом функция (, t), определенная для всех значений t Tn и всех направлений , однозначно определяет множество Dt. Для допускового множества выполняется:

max, < 1, 0 t Tп, (19) , поскольку выполнение этого условия означает отсутствие пересечений в пространстве функциональных состояний РЭА границы D.

xi X(t) i i xj Рисунок 15. Формирование показателя Рисунок 14. Гиперповерхность качества соответствия как расстояния до опорной и гиперпараллилепипед соответствия плоскости (двумерный случай) Если под показателем соответствия понимать показатель, обеспечивающий безопасность РЭА или объекта, характеристики которого измеряются с помощью РЭА, например, системы радионавигационного оборудования воздушного судна (ВС), множество D пространства состояний РЭА приобретает смысл безопасного пространства при движении ВС.

Точность установления допусков на оцениваемые параметры РЭА является причиной значительной доли недостоверных решений при оценке соответствия. Проведен анализ влияния типа установления допусков на оцениваемые параметры РЭА на обоснованность принятия решения о соответствии РЭА установленным требованиям. Среди типов установления допусков рассмотрены следующие: установление допуска для неадекватной модели параметра или условий эксплуатации; установление допуска как стохастической величины или нечеткой величины, а также на функционально связанные параметры.

Показано, что если допуск на частоту и фазу устанавливается без учета неадекватности цифровых эквивалентов этих параметров, то он становится некорректным в условиях помех из-за смещения оценок частоты и фазы.

Если допуск устанавливается без оценки уровня помехи в реальных условиях эксплуатации, то это может привести к отказу РЭА. Так, вероятность установления работоспособного состояния системы частотнофазовой автоподстройки уменьшается с уменьшением соотношения сигнал/помеха на входе частотного дискриминатора системы, Рисунок 16. Зависимость причем в некоторых случаях это состояние вероятности необнаруженного может не наступить.

брака при распределении Рассмотрено влияние допуска как измеряемого параметра и допуска по нормальному стохастической величины на ошибки оценки соответствия. На рис. 16 показана зависимость вероятности необнаруженного брака Pнб от среднеквадратических отклонений случайного допуска д,, распределенного по нормальному закону, и измеряемого параметра , также распределенного по нормальному закону.

Рассмотрено установление допусков как нечетких величин с применением аппарата нечеткой логики, которое может применяться для оценки качества функционирования РЭА в условиях отсутствия достаточных статистических данных и знаний о взаимных зависимостях между отдельными параметрами и качеством функционирования РЭА. В этом случае допуск di на параметр xi (i = 1…m, где m определяется количеством принимаемых во внимание параметров) и выходная переменная Y задаются как элементы нечетких множеств, так что расчет Y позволит прогнозировать качество функционирования РЭА при различных допусках.

При установлении допуска на функционально связанные параметры допуск устанавливается как поле допуска для этих параметров, являющееся внутрисистемным инвариантом, отражающим принцип неопределенности сложных систем.

Проведенный анализ позволяет оценить влияние установления допусков на качество функционирования РЭА и достоверность принятия решений о соответствии в системе оценки соответствия.

Предложен подход к испытаниям РЭА на основании статистической теории выбросов. При применении нормальной модели можно определить среднее число и среднее время превышений установленного критерия.

Предложен подход к выбору продолжительности испытаний путем учета зависимости результатов испытаний от длительности T. Интегральная функция распределения F абсолютных максимумов нормального случайного процесса определяется через предел вероятности отсутствия пересечения с положительной производной высокого уровня как F(x) = (20) limP( x) = exp[- exp(-x)] T и связана с нормированным значением абсолютного максимума процесса соотношением:

Hmax = max[ (t) / ] [2ln (T)]1/ 2 + [2ln (T )]-1/ 2, (21) 0

Таким образом, если при испытаниях не применять воздействий, которые достижимы в реальных условиях, при эксплуатации аппаратуры могут возникать отказы, в том числе восстанавливающиеся отказы, которые приводят к большим экономическим издержкам. Кроме того, имеются режимы работы РЭА, при которых предъявляются Рисунок 16. Интегральная функция повышенные требования к распределения абсолютных максимумов функционированию РЭА, такие как огибающей случайного процесса посадка воздушного судна. При проектировании РЭА для таких режимов должны учитываться значения достижимых за заданный интервал времени абсолютных максимумов.

Распределение абсолютных максимумов случайного процесса следует также учитывать при назначении допусков на РЭА; рост абсолютного максимума с течением времени приводит к тому, что значение допуска обязательно достигается, так что само назначение допуска следует связывать со сроком службы РЭА либо со сроками регулировки, технического обслуживания.

Применение аппарата теории выбросов применимо и к процессу оценки соответствия предъявляемым требованиям. Для применения предложенного подхода требуется экспериментальное определение корреляционных функций процессов при оценке соответствия, физически обусловленных, например, наличием партий комплектующих при производстве РЭА, применением одной измерительной аппаратуры, одинаковыми условиями измерений и испытаний и т.д. Корреляция возникает и из-за того, что система ОС является гибридной иерархической системой. Таким образом, применение аппарата теории выбросов оказалось весьма плодотворным для анализа различных аспектов испытаний и оценки соответствия РЭА, в том числе для нахождения абсолютных максимумов отклонений. Даны рекомендации по построению системы испытаний и системы оценки соответствия РЭА предъявляемым требованиям.

Наличие нечетких входных данных, факторов неопределенности, а также нечеткость цели, наряду с применением качественных шкал, являются предпосылкой применения к анализу оценки соответствия теории нечетких множеств и нечеткой логики. Под нечеткой целью подразумевается цель, которую можно описать как нечеткое множество в соответствующем пространстве. В некоторых случаях нечеткость цели может уменьшать издержки заказчика и изготовителя. Если производимая на одной технологической линии РЭА может применяться в различных условия эксплуатации, то с целью повышения экономических показателей ее можно отсортировать по «качеству», выделяя показатели, важные для того или иного применения. Например, РЭА может применяться в районах с различным климатом, в индустриальных или сельских районах, характеризующихся разной помеховой обстановкой.

В качестве входных переменных приняты «степень жесткости испытаний» по климатическим факторам (ГОСТ 16019) и «степень помехоустойчивости» по различным критериям (ГОСТ Р 52459). С использованием этих переменных определяется «качество» выполнения РЭА функциональной задачи по отношению к условиям эксплуатации.

«Качество» РЭА в описанном выше смысле задается как элемент нечеткого ~ множества A на универсальном множестве { z 1, z2…zn}:

~ Y{y1,y2...yn} A (22) с функцией принадлежности, позволяющей вычислить степень принадлежности нечеткому множеству:

n ~ A = µ (zi ) / zi. (23) A i=«Качество» задается набором лингвистических значений (терм-множеством) L = {L1, L2….Lk} и является нечеткой выходной переменной в нечеткой модели процесса сортировки. Аналогично определяются нечеткие входные переменные X{x1, x2…xm}, при этом диагностические признаки каждого элемента определяются с учетом дополнительных конкретных характеристик. Значения n, k, m определяют степень достоверности ОС.

При применении трехуровневой шкалы для X, Y и m =2 множество значений может состоять из следующих компонентов:

Y – «качество»:

{Высокое (В), Среднее (С), Низкое (Н)};

x1 – «степень жесткости испытаний»:

{Степень жесткости 2(1),Степень жесткости 1 (2), Рабочие условия (3)}, x2 – «степень помехоустойчивости»:

{Критерий А (1), Критерий В (2), Критерий С (3)}.

Приняты гауссовы функции принадлежности для входных переменных и треугольная – для выходной переменной. «Качество» РЭА определено при применении следующих нечетких правил:

П1:{x1=1 x2 =1 y= B 2 y=C} = 1 B}; П2:{ x1=2 x2 =2 }; П3:{x1= x2 =3 y=Н}.

В тате лизации базы прав {П1, П2, П3} при моде В результ реал б вил елировании на ЭВМ ена повер ечеткой м истемы ОС 8).

М получе рхность не модели си С (рис. Н ании резу моделиро ожет быть о решение На основа ультатов м ования мо ь принято е о пригод в онкретных назна н ове дности образцов РЭА для ко х ачений на осно при ти еделенног уров иемлемост опре го вня «ка ежность к высоком ачества». Принадле к му уро В говорит о высоко качест овню г о ом тве РЭА котор мож прим А, рая жет меняться в шир диапа внешн роким азоне них кли ких овий в ной иматическ усло и в сложн пом вке. ождение на меховой обстанов Нахо низ вне Н мож ь критерием зком уров жет быть кри го состоян ества» РЭ итическог ния «каче ЭА.

В этом случ о принять е о э чае можно ь решение дор д тельных испытани работке, дополнит и иях или санкци ать уск кой и ионирова выпу так Рису оверхность унок 18. По ь нечеткой про граничен одукции с ог ниями по моде вия ели оценки соответств при ю. днее в ере именению Послед ни в коей ме предъявляемым требован м ниям не должно касат бязательны о ться об ых требов родукции вленных з тельно.

ваний к пр и, установ законодат Т бразом, развита ме ия еления до ости нки Таким об етодологи опреде остоверно оцен соотве и пособы повышени обосно и тия етствия и предложены сп п ия ованности принят решен ветствии Р дъявляемы ваниям.

ния о соотв РЭА пред ым требов Заключение Д ция ется учно-квал онной р рой Диссертац являе нау лификацио работой, в котор решен я проблем ючающаяс еделении основных ов, на научная ма, заклю ся в опре х факторо влияю на достовер ценки ха стик А ультатов ее ющих рность оц арактерис РЭА и резу испыт на этапах пр ации, разработк способ таний роектирования и эксплуата и р ке бов повыш остоверно кот име важн значе для теории и шения до ости, торая еет ное ение я практи прое ния ксплуатац ради онных ус ики ектирован и эк ции иоэлектро стройств и систем ного назна м различн ачения.

В тате оведенны иссле сертации получен В результ про ых едований в дисс ны следую новные на езультаты ющие осн аучные ре ы:

1. но, ценка чностных характер озможнос. Показан что оц точ х ристик не дает во сти опреде остоверно оце пар актеристи РЭА в елить до ость енки раметров и хара ик некото словиях проектир луатации без привлечен орых ус рования и экспл ния показа достоверности, и выя ф в ие товерност ателя явлены факторы, влияющи на дост ть.

Предл н твенными показат точности применя ложено наряду с количест и телями т ять показа остоверно пределяем по качестве ш ч атель до ости, оп мый енной шкале, что позвол пов о к онирован ляет высить объективность оценки качества функцио ния аппара с учетом ка точнос так и достове оценки па в атуры у ак сти, и ерности о араметров и характ теристик РЭА.

2. Показано, что натурные испытания и испытания на моделях во многих случаях не обеспечивают требуемую достоверность результатов; в некоторых случаях полунатурные испытания с применением реальной аппаратуры и моделированием основных воздействующих на нее факторов позволяют получить наиболее достоверные результаты при одновременном уменьшении затрат на проведение испытаний.

3. Разработан комплекс адекватных моделей активных (ДГ, мощных ВЧ и СВЧ МДП-ПТ) и пассивных (волноводных и полосковых СВЧ колебательных систем) элементов РЭА. На основе разработанного комплекса моделей исследованы режимы генераторов и усилителей, в том числе, полигармонические, в диапазоне температур, предельные. Обоснована возможность управления частотой АДГ и стабилизированного АДГ в режиме генератора комбинационных частот асинхронным внешним воздействием, а также проведен анализ фильтрации шумов в таких АДГ. С применением комплекса моделей разработаны рекомендации по проектированию и впервые сконструированы генераторы и усилители с высокими эксплуатационными характеристиками.

4. Объяснены механизмы нарушений работы генераторов и усилителей, а именно мягкого возбуждения паразитного дополнительного асинхронного колебания, перескоков частоты при диапазонной перестройке в волноводной конструкции и сдвига номинальной частоты генерации под воздействием внешнего асинхронного колебания АДГ, возбуждения регенеративного усилителя на ДГ; возникновение малосигнальной неустойчивости режима усилителя мощности на МДП-ПТ. Разработаны рекомендации по устранению нарушений работы АДГ: расширению диапазона одномодовой работы, устранению возбуждения паразитных асинхронных колебаний, уменьшению влияния внешних асинхронных сигналов на частоту генератора, а также рекомендации по устранению неустойчивости усилителей.

5. Проведен анализ влияния замены фазы цифровым эквивалентом фазы в виде временного интервала между нулями опорной последовательности и смеси сигнала с помехой, используемых в типовых фазометрах; показано, что смещение оценки фазы увеличивается при применении широкополосных сигналов, причем рассчитанные значения смещения фазы при малом отношении сигнал/помеха значительны и могут существенно превышать паспортные значения погрешности фазометра.

6. Проведен анализ точности измерения дальности построенным на основе оптимального алгоритма обработки радиодальномером, размещенном на подвижном объекте при учете отклонений параметров его элементов от номинальных значений; показано, что отклонение параметров элементов от номинальных значений такого радиодальномера приводит к возникновению нарастающей погрешности.

7. Проведен анализ помехоустойчивости канала связи с подвижным объектом при обработке сигнала в связном приемнике с учетом навигационной информации; показано, что за счет навигационной поддержки канала синхронизации в комплексированной системе существенно улучшается помехоустойчивость и точностные характеристики.

8. Проведен анализ измерения фазы в условиях радиоканала с сильно флуктуирующими параметрами; получено предельное соотношение для выбора рабочей частоты сигнала, обеспечивающее выполнение условия когерентности в фазовых радиотехнических системах.

9. Показано, что применяемые модели помех и стандартизованные методики не обеспечивают достоверность результатов испытаний помехоустойчивости РЭА в условиях радиопомех типа атмосферных, индустриальных; предложен алгоритм реализации квазиимпульсных помех в моделирующих комплексах при моделировании помеховой обстановки, воздействующей на РЭА; показано, что при воздействии таких помех эффективность различных методов помехоустойчивого кодирования существенно отличается от результатов, полученных для стандартной модели в виде гауссовской помехи.

10. Проведен анализ факторов снижения достоверности оценки параметров и характеристик РЭА в условиях эксплуатации; показано, что изменение интенсивности и степени импульсности индустриальных радиопомех в зависимости от высоты точки приема может существенно влиять на характеристики бортовых радиотехнических устройств; показано, что при измерении радиовысотомером малых высот над некоторыми видами поверхностей (снег, лед, увлажненный грунт) может возникать погрешность, существенно превышающая паспортные значения.

11. Предложен подход к системе оценки соответствия предъявляемым требованиям как к гибридной иерархической системе, позволяющий давать объективную оценку влияния различных факторов на обоснованность принятия решения о соответствии в такой системе.

12. Предложен показатель соответствия многопараметрической РЭА, базирующийся на минимизации размерности вектора параметров, непосредственно определяющих целевую функцию, аппроксимации допусковой области гиперплоскостями, учете изменений параметров при эксплуатации.

13. Предложены способы, учитывающие тип установления допусков, позволяющие оценить степень влияния установления допусков на риски изготовителя и заказчика принятия решений о соответствии установленным требованиям.

14. Предложен подход к выбору продолжительности испытаний на основе теории выбросов, позволяющий повысить обоснованность методик испытаний путем учета зависимости результатов испытаний от их продолжительности.

15. Предложен подход к проведению оценки соответствия установленным требованиям на основе теории нечетких множеств для РЭА, предназначенной для различных условий эксплуатации, выпускаемой на одной технологической линии, позволяющий минимизировать отбраковку и издержки изготовителя путем ранжирования уровня качества в зависимости от условий эксплуатации.

Список основных публикаций по теме диссертации В изданиях, рекомендованных ВАК для опубликования материалов диссертаций:

1. Строганова Е.П., Царапкин Д.П. Влияние параметров волноводной конструкции генератора Ганна на диапазон перестройки // Радиотехника и электроника. – 1978, т. 23, № 4. – С. 886 – 888.

2. Царапкин Д.П., Козлова* (Строганова) Е.П. Приближенный анализ режимов диода Ганна // Известия вузов. Радиоэлектроника. – 1980, т.23, № 10. – С. 61 – 63.

3. Царапкин Д.П., Строганова Е.П. Асинхронные колебания в двухконтурном автогенераторе при аппроксимации вольтамперной характеристики полиномом седьмой степени // Радиотехника и электроника. – 1981, т.26, № 11. – С. 2315 – 2320.

4. Строганова Е.П., Иванов Е.Н., Царапкин Д.П. СВЧ генератор комбинационных частот // Известия вузов. Радиоэлектроника. – 1981, т.24, № 10. – С. 69 – 72.

5. Царапкин Д.П., Козлова* (Строганова) Е.П. Расчет диапазонных характеристик колебательной системы автогенератора на диоде Ганна // Электронная техника. Сер.1. Электроника СВЧ. – 1981, вып. 3. – С. 15– 18.

6. Строганова Е.П., Иванов Е.Н., Царапкин Д.П. Полосковый генератор комбинационных частот // Известия вузов. Радиоэлектроника. – 1982, т.25, № 10. – С. 93 – 94.

7. Строганова Е.П., Царапкин Д.П. Флуктуации в генераторе комбинационных частот // Известия вузов. Радиоэлектроника. – 1984, т.27. № 7. – С. 89 – 91.

8. Строганова Е.П., Царапкин Д.П. Влияние параметров диода Ганна на свойства усилителя // Электронная техника. Сер.1. Электроника СВЧ. – 1987, № 1. – С. 21 – 23.

9. Никифоров В.В., Строганова Е.П., Шевнин И.В. Влияние паразитных индуктивностей выводов на устойчивость усилителей на мощных МДПтранзисторах // Радиотехника. – 1990, № 5. – С. 100 – 102.

10. Никифоров В.В., Строганова Е.П., Максимчук А.А. Узкополосные ключевые усилители мощности на МДП-транзисторах // Известия вузов.

Радиоэлектроника. – 1991, № 1. – С. 97 – 101.

11. Строганова Е.П. Новейшие антенные комплексы для сетей GSM/UMTS // Технологии и средства связи. - 2008, № 2. – С. 48– 51.

12. Строганова Е.П. Косайтинг: "за" и "против" // Технологии и средства связи. – 2008, №4. – С. 68 – 70.

13. Строганова Е.П. Интеллектуальные антенны для сетей 3G // Технологии и средства связи. – 2008, № 6. – С. 42 – 45.

14. Строганова Е.П. Адекватность моделей и достоверность измерений РЭА // Т-Comm – Телекоммуникации и транспорт. – 2009, спецвыпуск «Технологии информационного общества». Часть 3. Август. – С. 126 – 129.

15. Строганова Е.П. Развитие принципа достоверности оценки и подтверждения соответствия // Т-Comm – Телекоммуникации и транспорт. – 2009, спецвыпуск «Технологии информационного общества». Часть 3. Август. – С. 138 – 140.

16. Строганова Е.П. К проблеме анализа помехоустойчивости // Технологии и средства связи. – 2009, № 3. – С. 46.

17. Строганова Е.П. Радиосвязь для безопасного транспорта // Технологии и средства связи. - 2009, № 5. – С. 71 – 73.

18. Строганова Е.П. Анализ неопределенности и оценка достоверности при измерениях параметров электромагнитных излучений радиоэлектронной аппаратуры // Нелинейный мир. - 2009, т.7, № 8. – С. 622 – 624.

19. Строганова Е.П. Анализ проблемы установления допусков на оцениваемые параметры радиоэлектронной аппаратуры // Наукоемкие технологии. – 2009, т.10, № 8. – С. 10 – 15.

20. Строганова Е.П. Достоверность измерений при подмене объекта измерений цифровой моделью // Информационно-измерительные системы и устройства. – 2009, т.7, № 8. – С. 42 – 44.

21. Строганова Е.П. Улучшение помехоустойчивости канала связи с подвижным объектом путем совместной обработки связной и навигационной информации // Успехи современной радиоэлектроники. – 2009, № 9. – С. 52 – 54.

22. Строганова Е.П. Оценка соответствия радиоэлектронной аппаратуры с применением теории выбросов // Наукоемкие технологии. – 2009, т.10, № 9. – С. 59 – 61.

23. Строганова Е.П. Снижение точности измерения параметров при динамических радиоизмерениях за счет неидеальности измерительного устройства // Нелинейный мир. – 2009, т. 7, № 10. – С. 778 – 781.

24. Строганова Е.П. Обобщенный показатель соответствия параметров радиоэлектронной аппаратуры для реальных условий эксплуатации // Электромагнитные волны и электронные системы. – 2009, № 10. – С. 59 – 61.

25. Строганова Е.П. Предельное соотношение в технике измерения фазы в канале с флуктуирующими параметрами // Наукоемкие технологии. – 2009, т.10, № 10. – С. 71 -74.

26. Строганова Е.П. Оценка соответствия серийно выпускаемой радиоэлектронной аппаратуры с применением теории нечетких множеств // Нелинейный мир. – 2009, т.7, № 12. – С. 947 – 950.

27. Строганова Е.П. Комплексирование радиосвязи, радионавигации и радиоидентификации для перевозок опасных грузов // Технологии и средства связи. – 2009, № 6. – С. 33.

28. Способ измерения параметров МДП-транзисторов и устройство для его реализации: Авторское свидетельство 1220457. / А.А. Максимчук, В.В.

Никифоров, Е.П. Строганова. – опубл. 19.07.85, Бюл. № 34. - 2 с.

29. Усилитель мощности: Авторское свидетельство 1358064 / А.А.

Максимчук, В.В. Никифоров, Е.П. Строганова. – опубл. 07.12.87, Бюл. № 45. – 2 с.

В других научно – технических изданиях:

30. Царапкин Д.П., Козлова* (Строганова) Е.П. Упрощенная математическая модель диода Ганна // Труды МЭИ. Серия Методы и устройства формирования и обработки сигналов. – М.: МЭИ, 1980, вып. 464. – С. 95 – 99.

31. Царапкин Д.П., Строганова Е.П., Паниш Г.Г. Генераторы комбинационных частот на основе фильтра с резистивной связью // Труды МЭИ. вып. 522.

Методы и устройства формирования и обработки сигналов. – М.: МЭИ, 1981. – С. 58 – 64.

32. Царапкин Д.П., Строганова Е.П., Филатов А.А. Об управлении частотой автогенератора на инерционном двухполюснике асинхронным внешним воздействием // Труды МЭИ. вып.570. Методы и устройства формирования и обработки сигналов. – М.: МЭИ, 1982. – С. 104 – 108.

33. Строганова Е.П., Царапкин Д.П. Генераторы комбинационных частот на диоде Ганна // Полупроводниковая электроника в технике связи. Сб. статей под ред. Н.Ф. Николаевского. – М.: Радио и связь, 1985. – С. 79 – 84.

34. Максимчук А.А., Никифоров В.В., Строганова Е.П. О расчете стационарного режима высокочастотных усилителей на мощных МДПтранзисторах // Полупроводниковая электроника в технике связи. Сб. статей под ред. Н.Ф. Николаевского. – М.: Радио и связь, 1985, вып. 25. – С. 184 – 187.

35. Никифоров В.В., Строганова Е.П. Автоматизация проектирования радиоэлектронных устройств: Учебное пособие. – М.: ВЗЭИС, 1986. – 73 с.

36. Царапкин Д.П., Козлова* (Строганова) Е.П. Упрощенная математическая модель диода Ганна // IX Всесоюзная конференция по электронике СВЧ.

Тезисы докладов. В 2-х т. – Киев: КПИ, т.2, 1979. – С. 111.

37. Строганова Е.П., Царапкин Д.П. Генератор комбинационных частот 2-см диапазона // XXXIV Всесоюзная научная сессия, посвященная Дню Радио.

Тезисы докладов. – М.: НТОРЭС им. А.С. Попова, 1981. – С. 65.

38. Максимчук А.А., Никифоров В.В., Строганова Е.П. Нелинейная модель и гармонический анализ токов мощного МДП-транзистора // Х Научнотехническая конференция, посвященная Дню радио. Тезисы докладов. – М.:

НТОРЭС им. А.С. Попова, 1984. – С. 53 – 54.

39. Максимчук А.А., Никифоров В.В., Строганова Е.П. Расчет и анализ стационарных режимов высокочастотных селективных усилителей на мощных МДП-транзисторах // XXXIX Всесоюзная научная сессия, посвященная Дню радио. Тезисы докладов. – М.: НТОРЭС им. А.С. Попова, 1984. – С. 55 - 56.

40. Максимчук А.А., Никифоров В.В., Строганова Е.П. Узкополосные ключевые усилители мощности на МДП-транзисторах // Всесоюзная научнотехническая конференция «Развитие и внедрение новой техники радиоприемных устройств». Тезисы докладов. – Горький: Горьк. гос. ун-т, 1985. – С. 184 – 192.

41. Лисицкий А.П., Никифоров В.В., Строганова Е.П. Исследование факторов, влияющих на нелинейные искажения в широкополосных усилителях мощности на МДП-транзисторах // Всесоюзная научно-техническая конференция «Элементы и узлы современной приемно-усилительной аппаратуры». Тезисы докладов. – М.: НТОРЭС им. А.С. Попова, 1990. – С. 56-57.

42. Никифоров В.В., Строганова Е.П., Шевнин И.В. Паразитные колебания в усилителях мощности, обусловленные внутренней обратной связью в МДПтранзисторах // Научно-техническая конференция «Современная приемная усилительная аппаратура». Тезисы докладов. – М.: НТОРЭС им. А.С. Попова, 1991. – С. 12.

43. Никифоров В.В., Строганова Е.П. Исследование факторов, влияющих на нелинейные искажения в широкополосных усилителях на МДП-транзисторах // Всесоюзная научно-техническая конференция «Элементы и узлы современной приемной и усилительной техники». Тезисы докладов. – М.: НТОРЭС им. А.С.

Попова, 1991. – С. 57 – 58.

44. Строганова Е.П. Измерение и расчет нелинейных и комбинационных искажений в усилителях мощности на МДП-транзисторах // Научнотехническая конференция профессорско-преподавательского и инженернотехнического состава. Тезисы докладов. – М.: МТУСИ, 1995. – С. 83 – 84.

45. Строганова Е.П. Измерение и минимизация нелинейных искажений усилительного тракта с микропроцессором в цепи отрицательной обратной связи // Научно-техническая конференция профессорско-преподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. – М.: МТУСИ, 1995. – С.

83.

46. Строганова Е.П. Устройство коррекции и измерения частотных характеристик усилителя // Юбилейная научно-техническая конференция профессорско-преподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. – М.: МТУСИ, 1996. – С. 99.

47. Строганова Е.П. Современное состояние измерений в системах подвижной радиосвязи // Научно-техническая конференция профессорскопреподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. – М.:

МТУСИ, 1997. – С. 94.

48. Строганова Е.П. Обзор многофункциональных приборов для метрологического обеспечения в системах передачи // Научно-техническая конференция профессорско-преподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. – М.: МТУСИ, 1998. – С. 149 – 150.

49. Строганова Е.П. Автоматизация измерений в системах передачи при использовании измерительного комплекса ЕТ-110 // Научно-техническая конференция профессорско-преподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. – М.: МТУСИ, 1999. – С. 177.

50. Строганова Е.П. Измерения в системах персонального радиовызова // Научно-техническая конференция профессорско-преподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. – М.: МТУСИ, 2000. – С.

168 – 169.

51. Строганова Е.П. Методические аспекты преподавания раздела «Измерения в системах радиодоступа» // XXXIV научно-методическая конференция профессорско-преподавательского состава. Тезисы докладов. – М.: МТУСИ, 2000. – С. 72 – 74.

52. Строганова Е.П. Методические аспекты преподавания раздела «Эксплуатационные измерения в ВОЛС» // XXXV научно-методическая конференция профессорско-преподавательского состава. Тезисы докладов. – М.: МТУСИ, 2001. – С. 85 – 86.

53. Строганова Е.П. Измерение параметров безопасности оборудования связи по требованиям гармонизированного стандарта ГОСТ Р МЭК 60065-2002 // Научно-техническая конференция профессорско-преподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. – М.: МТУСИ, 2002. – С.

106.

54. Строганова Е.П. Вопросы международной стандартизации и сертификации // Научно-техническая конференция профессорско-преподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. В 3-х книгах. – М.:

МТУСИ, 2003, кн.3. – С. 81 – 82.

55. Строганова Е.П. Методические аспекты радиоизмерений параметров радиооборудования системы сотовой связи стандарта GSM // Научнотехническая конференция профессорско-преподавательского и инженернотехнического состава. Тезисы докладов. В 3-х книгах. – М.: МТУСИ, 2003, кн.

3. – С. 82 – 83.

56. Строганова Е.П. Методики испытаний на помехоустойчивость средств связи, подвергаемых воздействию радиочастотных электромагнитных полей // Научно-техническая конференция профессорско-преподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. В З-х книгах. – М.:

МТУСИ, 2004, кн. 1. – С. 122 – 123.

57. Строганова Е.П. Измерение эмиссии гармонических составляющих тока технических средств связи // Научно-техническая конференция профессорскопреподавательского и инженерно-технического состава. Тезисы докладов. В 3-х книгах. – М.: МТУСИ, кн. 1, 2005. – С. 119.

58. Строганова Е.П. Имитационная модель реальной помехи для моделирования испытаний по помехоустойчивости // Труды Российского НТОРЭС им. А.С. Попова. Серия: 64-я научная сессия, посвященная Дню радио. Выпуск LXIV. – М.: НТОРЭС им. А.С. Попова, 2009. – С. 402 – 403.

59. Строганова Е.П. Особенности измерения фазы в реальных условиях эксплуатации РЭА // Труды Российского НТОРЭС им. А.С. Попова. Серия: 64-я научная сессия, посвященная Дню радио. Выпуск LXIV. – М.: НТОРЭС им.

А.С. Попова, 2009. – С. 272 – 274.

60. Строганова Е.П. Анализ проблемы критериев при оценке соответствия радиоэлектронной аппаратуры // I-я международная научно-практическая конференция «Инновации, качество и сервис в технике и технологиях».

Материалы. В 2-х частях. – Курск: Курск. гос. техн. ун-т, 2009. – С. 88 – 91.

61. Строганова Е.П. Применение теории выбросов к оценке и подтверждению соответствия // I-я Международная научно-практическая конференция «Инновации, качество и сервис в технике и технологиях». Материалы. В 2-х частях. – Курск: Курск. гос. техн. ун-т, 2009, ч.2. – С. 91 – 93.

62. Строганова Е.П. Особенности обработки информации при измерениях на мобильном объекте // VIII Международная научно-техническая конференция «Перспективные технологии в средствах передачи информации – ПТСПИ'2009». Тезисы докладов. В 2-х томах. – Владимир: Влад. гос. техн. унт, 2009, т.2. – С. 92 – 93.

63. Строганова Е.П. Подход к назначению допусков на параметры аппаратуры // IV всероссийская конференция - семинар «Научно-техническое творчество:

проблемы и перспективы». Сборник статей. В 2-х частях. Под общей ред. А.П.

Осипова – Самара: Самар. гос.техн. ун-т, ч.1. – С. 110 – 112.

64. Строганова Е.П. Источники снижения достоверности оценки характеристик радиоэлектронной аппаратуры при некоторых условиях эксплуатации // Международный форум информатизации (МФИ-2009). Труды конференции «Телекоммуникационные и вычислительные системы». – М.:

Информсвязьиздат, 2009. – С. 21 – 23.

65. Строганова Е.П. Возможные причины нарушения работы генераторов СВЧ и методы улучшения характеристик генераторов // Материалы Международной научно-технической конференции «Фундаментальные проблемы радиоэлектронного приборостроения» (INTERMATIC - 2009). Под ред. А.С.

Сигова. В 4-х частях. – М.: «Энергоатомиздат», 2009, ч.4. – С. 64 – 67.

66. Строганова Е.П. Достоверность оценки характеристик радиоэлектронной аппаратуры в условиях эксплуатации // Материалы Международной научнотехнической конференции «Фундаментальные проблемы радиоэлектронного приборостроения» (INTERMATIC - 2009). Под ред. А.С. Сигова. В 4-х частях. – М.: «Энергоатомиздат», 2009, ч.4. – С. 68 – 73.

* - автор носила фамилию Козлова с 1977 г. по 1980 г.

Соискатель






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.