WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


 

На правах рукописи

макаева  Розалия  Хабибулловна

диагностика технического состояния, разрушения деталей и узлов турбомашин  по их вибрационным характеристикам с применением голографической интерферометрии

05.07.03 – Прочность и тепловые режимы летательных аппаратов,

05.07.05 – Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов

Автореферат диссертации на соискание ученой степени

доктора технических наук

Казань – 2009

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Казанский государственный технический университет  им. А.Н Туполева

Научный консультант доктор технических наук, профессор

Каримов Альберт Хамзович

Официальные оппоненты:  доктор технических наук, профессор

Данильченко Валерий Павлович

доктор технических наук, профессор

Разумовский Игорь Александрович

доктор технических наук, профессор

Митряйкин Виктор Иванович

Ведущая организация  Центральный институт авиационного

  моторостроения (ЦИАМ), г. Москва

Защита состоится 25 июня в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.079.05 при Казанском государственном техническом университете им. А.Н. Туполева по адресу: 420111, г. Казань, ул. К. Маркса, 10 (E-mail: kai@kstu-kai.ru)

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Казанского госу-дарственного технического университета им. А.Н. Туполева

Автореферат разослан «  »  2009 г.

       Ученый секретарь

       диссертационного совета                                                 Снигирев В.Ф.

общая характеристика работы



Актуальность темы. В авиастроении применяется значительное число турбомашин. К ним в первую очередь относятся авиационные газотурбинные двигатели (ГТД), осевые и центробежные компрессоры, крыльчатки обдува, турбинки наддува и другие.

В работающих турбомашинах практически все детали подвергаются вибрациям. При совпадении частоты внешнего воздействия с собственной частотой колебаний детали наступает явление резонанса, приводящее к резкому увеличению амплитуды колебаний, переменных напряжений в детали и часто – к последующему разрушению. Поэтому у наиболее ответственных деталей турбомашин – лопаток и дисков определяются их вибрационные характеристики – собственные частоты и формы колебаний в течение всех этапов создания изделий: проектирования, изготовления и доводки. По результатам определения резонансных (собственных) частот и форм колебаний конструкторскими и технологическими способами проводится отстройка от резонанса. Определение собственных частот и форм колебаний деталей турбомашин и отстройка их от резонанса являются ответственными и необходимыми операциями, от результатов которых зависит техническое состояние и работоспособность турбомашин.

Собственные частоты и формы колебаний определяются аналитическими, численными и экспериментальными методами. Первые два применяются, в основном, на стадии проектирования, третий – на стадиях изготовления и доводки.

Аналитические методы расчета, развитые в 30 – 50-х  годах прошлого столетия, используются для расчета вибрационных характеристик тел простой геометрической формы, практически во всех случаях являются приближёнными и достаточно трудоёмкими. Кроме того, они не позволяют определять сложные комбинированные формы колебаний деталей.

Численные методы, особенно с появлением программных комплексов, позволяют определять собственные частоты и формы колебаний деталей сложной формы с меньшей трудоёмкостью. Однако для подтверждения достоверности расчётов необходимы экспериментальные данные.

Экспериментальные методы обеспечивают большую точность и достоверность, но достаточно трудоёмкие и требуют специального оборудования.

Из известных экспериментальных методов определения резонансных частот и форм колебаний наибольшие точность и качество позволяют получить методы голографической интерферометрии.

Перспективными считаются комбинированные расчетно-экспериментальные методы определения вибрационных характеристик деталей, обеспечивающие требуемую точность при меньшей трудоёмкости.

Однако следует отметить малое число опубликованных работ по экспериментальным и расчётным исследованиям колебаний лопаток, дисков турбин и компрессоров, крыльчаток, рабочих колёс, по диагностике технического состояния и разрушения деталей методами голографической интерферометрии. Большинство работ описывают лишь отдельные примеры применения голографической интерферометрии, отсутствуют комплексные исследования. Мало опубликованных работ даже по колебаниям консольных прямоугольных и круглых  закреплённых в центре пластин, которые могли бы быть опорными при исследованиях колебаний лопаток и дисков турбомашин. Практически отсутствуют работы по развитию комбинированных расчётно-экспериментальных методов.

Поэтому данная работа, посвященная комплексным экспериментально-расчётным исследованиям собственных (резонансных) частот и форм колебаний деталей и узлов турбомашин с применением голографической интерферометрии и численного метода конечных элементов, является актуальной. На основе этих исследований рассматриваются методы диагностики технического состояния, разрушения и неразрушающего контроля деталей и узлов турбомашин, позволяющие повысить работоспособность изделий.

Исследования проводились в плане выполнения хоздоговоров с авиационными заводами, НИИ и гранта МАИ.

Цель работы. Повышение надёжности и работоспособности деталей и узлов турбомашин на основе исследований резонансных (собственных) частот и форм колебаний экспериментально-расчёным методом, диагностики технического состояния, разрушения и неразрушающего контроля с применением голографической интерферометрии.

Задачи исследований.

1. Разработать экспериментальный комплекс для исследования вибрационных характеристик деталей и узлов турбомашин методами голографической интерферометрии усреднения по времени и стробо-голографическим с использованием компьютерных программ.

2. С применением голографической интерферометрии и численного метода конечных элементов провести исследования резонансных (собственных) частот и форм колебаний прямоугольных консольных пластин и закреплённых в центре круглых пластин постоянной толщины применительно к лопаткам и дискам турбомашин. Полученные результаты использовать при исследованиях колебаний лопаток, дисков, крыльчаток, рабочих колес турбомашин.

3. Разработать экспериментально-расчётные методики определения собственных частот и форм колебаний пластин и близких к ним деталей с использованием частотных коэффициентов, а также деталей более сложной формы с применением численного метода конечных элементов и метода голографической интерферометрии, обеспечивающие достаточную точность при уменьшении трудоёмкости.

4. Исследовать особенности колебаний сложных деталей, узлов и сборочных единиц турбомашин, таких как диски монолитные с лопатками, диски с установленными лопатками, рабочие колёса закрытого типа центробежных компрессоров, шарикоподшипники в сборе.

5. Разработать технологии диагностики технического состояния, разрушения, неразрушающего контроля типовых деталей и узлов турбомашин: лопаток, дисков, крыльчаток, сотовых, вафельных и сварных конструкций, шарикоподшипников.

6. Результаты исследований применить на производстве и в учебном процессе.

Методы исследования. Экспериментальные исследования проводились методами голографической интерферометрии с усреднением по времени и стробоголографическим на специальных голографических установках. Применялись современная регистрирующая аппаратура и компьютерная обработка результатов измерений.

Вычислительные эксперименты выполнялись методом конечных элементов с использованием специального программного комплекса.

Результаты измерений обрабатывались методами математической статистики.

Экспериментальные исследования выполнялись в лабораторных и производственных условиях.

Автор защищает:

1. Созданный голографический комплекс для исследования резонансных частот и форм колебаний деталей и узлов турбомашин методами голографической интерферометрии с компьютерной обработкой результатов измерений.

2. Результаты исследований резонансных (собственных) частот и форм колебаний прямоугольных консольных пластин и круглых, закрепленных в центре пластин применительно к лопаткам и дискам турбомашин методами голографической интерферометрии и конечных элементов.

3. Экспериментально-расчетные методики определения собственных частот и форм колебаний пластин, лопаток, дисков.

4. Результаты экспериментальных и расчетных исследований резонансных частот и форм колебаний лопаток, дисков, шарикоподшипников газотурбинных двигателей, крыльчаток компрессоров, диспергаторов.

5. Технологии диагностики технического состояния, разрушения, неразрушающего контроля деталей и узлов турбомашин.

Достоверность полученных результатов подтверждается применением точного когерентно-оптического метода голографической интерферометрии, современной регистрирующей аппаратуры, точных измерительных приборов, компьютерных технологий, применением методов математической статистики, а также хорошим совпадением с результатами измерения другими экспериментальными методами в лабораторных и производственных условиях.

Научная новизна:

1. Методом голографической интерферометрии получены систематизированные по узловым линиям таблицы собственных форм колебаний 55 для прямоугольных консольных пластин и 66 для круглых пластин, закрепленных в центре, применительно к лопаткам и дискам турбомашин. Установлены последовательности появления резонансных форм колебаний для 25…36 первых гармоник.

Полученные таблицы и графические зависимости позволяют исключить пропуски резонансных частот и форм колебаний и служат базовыми при исследованиях вибрационных характеристик лопаток и дисков турбомашин. Предложенные аналитические зависимости расширяют диапазон исследуемых частот.

2. Установлено, что собственные формы колебаний прямоугольных и круглых пластин, последовательность их появления, частотные коэффициенты, резонансные частоты практически не зависят от материала пластин.

Экспериментально-аналитическим способом определены частотные коэффициенты для 25 мод консольных прямоугольных пластин и 36 мод круглых пластин.

Каждой форме собственных колебаний круглых пластин соответствует определенное значение частотного коэффициента, слабо зависящее от размеров и материалов пластин. Аналогичный вывод сделан для чисто изгибных колебаний прямоугольных консольных пластин.

Соотношение размеров сторон прямоугольных пластин не оказывает влияние на частотные коэффициенты при чисто изгибных колебаниях и существенно влияет при появлении крутильных колебаний.

Предложены экспериментально-расчётные методики определения собственных частот и форм колебаний прямоугольных, круглых пластин и близких к ним деталей, позволяющие обеспечить требуемую точность и уменьшить трудоёмкость экспериментальных и расчётных работ.

3. По результатам исследований 40 мод рабочей лопатки компрессора ГТД разработана методика расчёта собственных частот колебаний рабочих лопаток компрессора с использованием результатов исследований колебаний прямоугольных пластин. Построены таблицы, графики, получены аналитические зависимости, позволяющие определять пропущенные формы и частоты резонансных колебаний лопаток, а также их прогнозировать.

4. Экспериментальные исследования колебаний сложных деталей и сборочных единиц турбомашин, таких как диски монолитные с лопатками, диски с установленными лопатками, шарикоподшипники показали, что при одной возбуждающей частоте конструкция совершает сложные колебания: каждый элемент конструкции и конструкция в целом колеблются по своим формам и одновременно оказывают взаимные влияния.

5. Показана возможность применения голографической интерферометрии для диагностики технического состояния и разрушения шарикового подшипника в сборе.

6. Установлены формы колебаний дисков ротора диспергатора и резонансные режимы, увеличивающие степень  акустического воздействия на жидкотекучие среды и повышающие качество диспергирования. Новизна разработанных конструкций дисков ротора диспергатора и резонансных режимов подтверждена патентами на изобретения.

7. Исследования колебаний рабочих колес закрытого типа центробежных компрессоров с нечётным числом лопаток позволили выявить возможность появления резонансных колебаний межлопаточных зон, не совпадающих с секторами классических диаметральных форм колебаний дисков.

8. Установлено, что голографическая интерферометрия колеблющейся рабочей лопатки турбины при частотах свыше 25 кГц позволяет определить изменение структуры материала вследствие его перегрева.

Практическая значимость:

1. Созданный голографический экспериментальный комплекс с использованием компьютерных программ позволяет определять резонансные частоты и формы колебаний деталей типа пластин, дисков и сборочных единиц с применением двух методов голографической интерферометрии: усреднения по времени для объектов размерами до 300300 мм и стробоголографического – до 22 м.

2. Полученные экспериментально таблицы форм колебаний прямоугольных и круглых пластин позволяют прогнозировать последовательность появления резонансных форм колебаний лопаток и дисков турбомашин.

3. Рассчитанные по результатам экспериментов с прямоугольными и круглыми пластинами частотные коэффициенты и графические зависимости могут быть применены при определении резонансных частот деталей, близких к ним по форме.

4. Отлаженные с учетом экспериментальных данных программы расчетов методом конечных элементов позволяют с требуемой точностью определять собственные частоты и формы колебаний пластин, лопаток, дисков и подобных деталей.

5. Подробные исследования вибрационных характеристик лопатки компрессора ГТД показали возможность использования для определения собственных частот и форм их колебаний результатов исследования колебаний консольных прямоугольных пластин.

6. Исследования колебаний сложных конструкций, таких как монодиски, диски компрессора ГТД с установленными лопатками, рабочие колеса закрытого типа центробежных компрессоров, шарикоподшипники и выявленные при этом особенности позволяют прогнозировать появление соответствующих дефектов.

7. Разработаны и апробированы методики применения голографической интерферометрии для диагностики технического состояния, разрушения и неразрушающего контроля деталей и узлов турбомашин: лопаток, дисков турбин и компрессоров, крыльчаток, шарикоподшипников, сварных и паяных соединений, структуры материала.

8. Отработанные по результатам исследований конструкции дисков диспергаторов и резонансные режимы позволили повысить качество диспергирования жидкотекучих сред.

Реализация результатов исследований. Результаты исследований использованы в ОАО «Казанское моторостроительное производственное объединение», ОАО КПП «Авиамотор», ЗАО «НИИтурбокомпрессор им. В.Б. Шнеппа», ООО Научно-производственного центра «Ивента».

– В ОАО «Казанское моторостроительное производственное объединение» результаты исследований использованы при выявлении причин разрушения крыльчатки обдува генератора ГТД, определении перегрева материала рабочих лопаток турбины ГТД, неразрушающем контроле непропая сотовых вставок.

– В ОАО КПП «Авиамотор» проведена диагностика разрушения уголков рабочих лопаток компрессора ГТД, даны рекомендации по отстройке от резонанса и устранению разрушений. Проведены голографические исследования по диагностике технического состояния шарикового подшипника опоры ГТД, установлены причины разрушения сепаратора подшипника.

– В ЗАО «НИИтурбокомпрессор им. В.Б. Шнеппа» результаты голографических исследований были применены для отстройки рабочих колес центробежного компрессора от резонансных колебаний, приводивших к разрушению, путем изменения их конструкции. Определены дефекты типа непропаев паяных рабочих колес, не обнаруживаемые другими методами.

Результаты исследований резонансных частот и форм колебаний 4-х рабочих колес центробежных компрессоров использованы при доводке компрессоров газоперекачивающих агрегатов и центробежных компрессоров мультипликаторного типа.

– В ООО Научно-производственного центра «Ивента» использованы усовершенствованные по результатам голографических исследований диски роторов диспергаторов и установленные резонансные режимы обработки, позволившие повысить качество диспергирования жидкотекучих сред.

– Результаты исследований используются в учебном процессе Казанского государственного технического университета им. А.Н. Туполева.

Апробация работы. Основные результаты диссертации докладывались на научно-технических конференциях:

Международных – «Механика машиностроения», г. Наб. Челны, 1995; «Десятая Международная научно-техническая конференция по компрессорной технике», г. Казань, 1995; «Динамика и прочность двигателей», г. Самара, 1996; «Молодая наука – новому тысячелетию», г. Наб. Челны, 1996; «Механика машиностроения», г. Наб. Челны, 1997; «Состояние и перспективы развития вакуумной техники», г. Казань, 2001; «Рабочие процессы и технологии двигателей», г. Казань, 2005; «Голография в России и за рубежом. Наука и практика», г. Москва, 2007, Санкт-Петербург, 2008;

Всероссийских –  «Технические проблемы производства летательных аппаратов и двигателей», г. Казань, 1994; «Технологические проблемы производства элементов и узлов изделий авиакосмической техники», г. Казань, 1998; «Тепловые двигатели в XXI веке», г. Казань, 1999; «Внутрикамерные процессы в энергетических установках, акустика, диагностика, экология», г. Казань, 2001; «Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика, приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий», г. Казань, 2006;

региональных – «Научно-техническая конференция по итогам работы за 1992-1993 г.г. НИЧ КГТУ им. А.Н. Туполева – 50 лет», г. Казань, 1994; «Актуальные проблемы научных исследований и высшего профессионального образования», г. Казань, 1997; «Совершенствование преподавания в высшей школе» г. Казань, 2003, 2004 г.г.

На научно-технических семинарах: «Внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика» г. Казань, 1993, 1994, 1995, 1996, 1997, 1998, 1999 г.г.; «Проблемы моделирования и динамики сложных междисциплинарных систем», г. Казань, 2002 г..

Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано в одной монографии, 18 научных статьях (10 статей из Перечня ВАК),  29 тезисах докладов. Получено 10 патентов на изобретения.

Вклад автора в проведённое исследование заключается в проработке состояния вопроса, постановке цели и задач, создании интерференционно-голографического комплекса, проведении всех экспериментальных исследований, разработке экспериментально-расчётных методов и методов диагностики, проведении расчётов колебаний пластин, ведущем участии в расчётах колебаний лопаток, дисков и технической реализации результатов, в обобщении результатов и формировании научных положений и выводов.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 7 глав, выводов, списка литературы, приложений – актов внедрения. Она содержит 312 страниц, 139 рисунков, 35 таблиц,  5 актов внедрения.

содержание работы

Во введении обоснована актуальность темы, кратко перечислены основные научные и практические результаты.

В первой главе дано обоснование выбора направления и объектов исследования. Проведен критический анализ опубликованных теоретических и экспериментальных работ по определению собственных частот и форм колебаний прямоугольных и круглых пластин, лопаток, дисков. Рассмотрены работы по применению голографической интерферометрии как метода диагностики технического состояния деталей.





Отмечается, что для всех наиболее ответственных деталей турбомашин, таких как лопатки, диски компрессоров и турбин, важной операцией является определение собственных частот и форм колебаний. Эти вибрационные характеристики определяются аналитическими, численными и экспериментальными методами.

Аналитические методы определения собственных частот и форм колебаний лопаток и дисков турбомашин базируются на теориях колебаний призматических стержней и круглых пластин.

Аналитические методы расчета вибрационных характеристик колебаний стержней, пластин приведены в работах  С.П. Тимошенко, И.А. Биргера, И.М. Бабакова, Д.В. Вайнберга, В.С. Гонткевича, Я.Г. Пановко, А.П. Филиппова, Р. Джайна, A. Лейсса и др.

Расчёт колебаний лопаток турбомашин базируется, в первую очередь, на теории колебаний призматических стержней. Записывается дифференциальное уравнение гармонических поперечных колебаний однородного призматического стержня, направленного вдоль оси x, с малыми размерами поперечного сечения по сравнению с длиной

–  k4Y= 0,                                                (1)

где Y – величина, определяющая форму колебаний стержня,  k4 = fp2(EJ) – 1, – плотность материала стержня,  f – площадь поперечного сечения, р = 2 – круговая частота колебаний, Е – модуль продольной упругости материала стержня,  J – момент инерции сечения стержня.

Общее решение этого уравнения записывается

Y = С1 sin kx + С2 cos kx + С3 sh kx + С4 ch kx,                (2),

где  С1, С2, С3, С4 – постоянные, определяемые граничными условиями.

Из этого решения получают частное решение. В результате выводится формула для определения линейной частоты v собственных изгибных колебаний стержня в виде

=  ,                                                (3)

где  kl – корни частного решения;  l – длина стержня.

В литературе приводится 4…6 значений корней kl для первых гармоник.

Аналогичные уравнение, решения и формула для определения частоты рассматриваются для крутильных колебаний. Из литературных источников известны лишь три первых корня.

Одним из допущений при выводе дифференциальных уравнений изгибных и крутильных колебаний стержней было малость размеров поперечного сечения по сравнению с длиной. Однако для лопаток осевых компрессоров и турбин это допущение не приемлемо. Поэтому для определения форм колебаний лопаток необходимо дополнительно рассмотреть колебания консольных прямоугольных пластин.

Аналитические решения задач колебаний консольно закреплённых прямоугольных и косоугольных пластин приведены в работах M. В. Бартона, Д. Янга, В.С. Гонткевича, А.П. Филиппова.

Для расчёта колебаний прямоугольных пластин применяют метод Релея-Ритца, основанный на приравнивании максимальных значений потенциальной Umax  и кинетической Тmax  энергий поперечных колебаний. 

Из этого условия получают формулы для определения собственных форм и частот колебаний, например,

=  ,                                       (4)

где – постоянная, зависящая от формы колебаний, вида закрепления краев пластины и соотношения длины a и ширины b пластины (частотный коэффициент), D = Eh3[12(1 – 2)]– 1 – изгибная жесткость пластины, –  коэффициент  Пуассона; h – толщина пластины.

В опубликованных работах для первых пяти мод приведены частотные коэффициенты и формы колебаний пластин с соотношением сторон  а/b = 0,5…5.

Аналитические методы определения собственных частот и форм колебаний консольных квадратных пластин с вырезами предложены в работах Ю.Г. Коноплёва, А.К. Шалабанова, а консольных пластин разной формы в плане применительно к крыльевым системам – в работах М.Б. Вахитова, В.Н. Паймушина, Ю.Я. Петрушенко, Т.Ф. Тинчурина, Н.А. Иногородцева.

Аналитические методы расчета колебаний круглых пластин постоянной толщины рассмотрены в работах С.П. Тимошенко, И.В. Ананьева, И.М. Бабакова, Д.В. Вайнберга, В.С. Гонткевича, Я.Г. Пановко,  A. Лейсса и др.

При аналитических расчетах колебаний круглых пластин также применяется метод Релея-Ритца. При этом уравнение поперечных колебаний однородной круглой пластины записывается в полярных координатах:

                               ,                                        (5)

где – оператор Лапласа, – прогиб, k4 = hp2D – 1.

Решением этого уравнения является общий интеграл

Сsin п [Jn (kr) +  Jn (ikr)],                       (6)

где  С – постоянная, Jn (kr) и  Jn (ikr) - функции Бесселя 1-го рода  п - го порядка.

       По результатам решения этого уравнения получают соотношение для определения собственных форм колебаний и формулу для расчета частоты колебаний, аналогичную (4), где  вместо длины a используется радиус пластины R.

Однако в опубликованных работах приводятся только четыре значения корня (частотного коэффициента) уравнения.

Следует отметить, что область применения чисто аналитических методов расчета колебаний ограничена. Они весьма приближенные, применяются лишь для простых геометрических фигур, простых форм колебаний и в то же время достаточно сложные. Достоверность расчетных данных требует экспериментального подтверждения.

Так как многие технические задачи не могут быть решены аналитически вследствие сложности геометрии конструкции, то для расчета колебаний используют численные методы. Применению численных методов расчета колебаний пластин и реальных деталей посвящены работы О.С. Зенкевича, А.П. Филиппова, В.П.Агапова, С.Ю. Еременко, М.П. Нанасова, Ф.К. Закиева, Х. Хаземанна, М. Раутенберга  и др.

Наибольшее применение для расчета колебаний деталей получил метод конечных элементов.

В опубликованных работах приведены отдельные сведения по расчету собственных частот и форм колебаний прямоугольных и круглых пластин с геометрическими особенностями и схемами нагружения. Рассматриваются возможности применения различных элементов и расчетных сеток.

Филипповым А.П. получены 6 – 8 первых форм колебаний прямоугольных консольных пластин с соотношением сторон от 0,5 до 5.

В последние годы появились программные комплексы NASTRAN, ANSYS. COSMOS, SAMSEF и др., существенно облегчающие применение численных методов расчета для широкого круга задач.

Как отмечается во многих работах, численные методы расчета по сравнению с аналитическими значительно расширили возможности по определению собственных частот и форм колебаний деталей. Однако для обеспечения точности расчетов необходима коррекция программ по данным экспериментов. Поэтому наиболее перспективными считаются расчетно-экспериментальные методы определения собственных частот и форм колебаний.

Методы расчета собственных частот колебаний лопаток турбин и компрессоров рассматриваются в работах И.А. Биргера, Г.С. Скубачевского,  Г.С. Жирицкого и др.

Расчеты изгибных и крутильных колебаний реальных лопаток турбин и компрессоров базируются на теории колебаний призматических стержней. Частоты колебаний рассчитываются по формуле (3). При изменении площади поперечного сечения пера лопатки по длине проводят соответствующую коррекцию момента инерции сечения. Оценивается также влияние вращения облопаченного ротора на частоту колебаний лопаток. Расчет собственных частот сложных изгибно-крутильных колебаний аналитическими методами не проводится.

Методы расчета колебаний дисков турбин и компрессоров рассмотрены в работах И.А. Биргера, Г.С. Скубачевского,  Г.С. Жирицкого, Н.В. Демьянушко, Д.В. Хронина, А.В. Левина, С.И. Богомолова, В.П. Иванова.

В основу положены методы расчета колебаний круглых пластин, закрепленных в центре. Так же как и при расчетах колебаний лопаток учитывается влияние на частоту колебаний дисков переменности площади поперечного сечения по радиусу и вращения ротора.

Расчеты колебаний реальных лопаток и дисков турбин и компрессоров в настоящее время выполняются, в основном, численными методами. Результаты расчетов также требуют экспериментальной поверки.

Аналитические и численные методы расчета колебаний деталей дают предварительные сведения на стадии проектирования турбомашин. При изготовлении и доводке изделий применяются более точные экспериментальные методы определения собственных частот и форм колебаний.

Применяются следующие экспериментальные методы исследования: акустико-топографический (фигуры Хладни), тензометрический,  когерентно-оптические. Для определения резонансных частот и форм колебаний деталей наибольшее применение получили когерентно-оптические методы голографической и спекл-интерферометрии. Из них лучшее качество и большую точность обеспечивают методы голографической интерферометрии.

Методы голографической и спекл-интерферометрии исследовались и нашли применение в работах Р.Л. Пауэлла, К.А. Стетсона Ч. Веста, Р.К. Эрфа, Ю.И. Островского, А.Г.  Козачка, Д.С. Елиневского, Р.С. Бекбулатова, Ю.Н. Шапошникова,  Ю.Г. Коноплева, И.А. Разумовского, А.К. Шалабанова, В.П. Щепинова, В.В. Яковлева др.

В опубликованных работах приведены отдельные примеры применения когерентно-оптических методов для определения резонансных частот и форм колебаний различных деталей: прямоугольных, круглых пластин, лопаток и дисков турбин и компрессоров, других деталей. Однако практически отсутствуют работы, комплексно рассматривающие колебания деталей с выявлением закономерностей появления форм колебаний, их зависимостей от материалов, размеров деталей. Кроме того, в работах часто встречаются противоречивые сведения.

Известно применение голографической интерферометрии при диагностике технического состояния, разрушения и неразрушающем контроле деталей. Такие примеры приведены в работах Ч. Веста, Р.К. Эрфа, Ю.И. Островского, Л.Д. Бахраха, И.А. Разумовского, И.С. Клименко, А.Г.  Козачка.

Рассматриваются примеры применения голографической интерферометрии для обнаружения поверхностных и подповерхностных трещин, для контроля качества соединения слоев материала, дефектов слоистых конструкций, сотовых заполнителей, углеборопластиковых лопаток компрессора, внутренних дефектов полых лопаток турбины.

Анализ опубликованных работ по исследуемому направлению позволил определить цель и задачи работы.

Вторая глава посвящена описанию оборудования и общей методики экспериментальных голографических исследований.

Рассматриваются применяемая в работе оптическая схема записи и восстановления голограмм, факторы, влияющие на формирование интерфе-ренционной структуры при голографических исследованиях. Дано описание экспериментального голографического комплекса, в который входят разработанные две стационарные голографические установки на базе лазеров непрерывного излучения для исследования объектов размерами до 300300 мм методом усреднения по времени и передвижная импульсная голографическая установка для исследования крупногабаритных объектов размерами до 22 м стробоголографическим методом с интерферометром разработки  В.С. Гуревича и М.А. Гусева.

Представлена усовершенствованная система контроля резонансных частот колебаний с применением компьютерных технологий. При измерениях и анализе частот колебаний использовались демонстрационный вариант программного комплекса «Analyzer-2000V5» и анализатор спектра «Spectrum Analyzer».

Проведен анализ воспроизводимости результатов измерений  частот резонансных колебаний модельных и реальных деталей. Относительная погрешность измерений частот не превышает 0,7% в различных частотных диапазонах. Описаны объекты исследования.

В третьей главе диссертации приведены результаты экспериментальных и теоретических исследований резонансных частот и форм колебаний прямоугольных консольно закрепленных пластин постоянной толщины применительно к лопаткам турбомашин.

Отмечается, что определение полного спектра гармоник колебаний прямоугольных пластин даёт необходимые опорные сведения для получения более полного спектра колебаний лопаток компрессоров и турбин.

Исследования проводились на прямоугольных пластинах  шириной  b = 20, 30, 40 и 60 мм, длиной  l от 20 до 200 мм, толщиной  h = 1…3 мм, изготовленных из стали 12Х18Н10Т, титанового сплава ОТ4-1, никельхромового сплава ХН77ТЮР (ЭИ437Б) и алюминиевого сплава Д16Т. Голографические интерферограммы снимались при колебаниях квадратных пластин, а также прямоугольных – с соотношением сторон l: b от 1,5:1 до 5:1. Исследовалось до 25-ти гармоник колебаний каждой пластины.

Рис. 1. Спектр резонансных форм и частот колебаний прямоугольной консольной пластины

На рис. 1 приведена таблица 55 резонансных форм колебаний прямо-угольной пластины из стали 12Х18Н10Т размерами 90601 мм. Формы колебаний систематизированы по числу узловых линий изгибных b и крутильных l колебаний (Fbl). Указаны также резонансные частоты и порядковый номер появления каждой формы.

Выявлена  некоторая закономерность появления форм колебаний: после каждой новой изгибной

(b = 1, 2, 3,…) появляются одна, две, три крутильные узловые линии (l = 1, 2, 3,…), F11, F12, F13.

По результатам экспе-риментов построены графи-ческие зависимости резо-нансных частот f от чисел узловых линий b и l (рис. 2). Построение таких системати- зированных таблиц и графиков

позволяет исключить пропуски тех или иных форм колебаний и получить более полный спектр гармоник.

Графики f = f (b, l) аппроксимированы квадратными зависимостями, которые позволяют прогнозировать резонансные частоты в более широком диапазоне.

Установлено, что на последовательность появления форм колебаний существенное влияние оказывает соотношение сторон  l/b (рис. 3).

С увеличением соотношения l/b уменьшается число крутильных узловых линий и увеличивается число узловых линий изгибных колебаний.

Рис. 2. Зависимости f = f (b, l)

Рис. 3. Голографические интерферограммы первых 10 форм колебаний пластин с соотношением длины и ширины l/b, равным 1; 1,5; 2; 5: 12Х18Н10Т, b = 40 мм, h = 1 мм 

Полученные экспериментальные формы колебаний прямоугольных пластин совпадают с известными из других работ, в основном, до 5 – 6 гармоники.

В диссертации рассмотрены особенности появления и трансформации отдельных форм колебаний.

Исследование колебаний пластин разных размеров и из разных материалов показали, что материал пластины и её толщина не оказывает заметного влияния на формы колебаний. Способы закрепления пластин при испытаниях также не оказывают влияния на появляющиеся формы колебаний.

Для расчета резонансных частот  f  прямоугольных пластин постоянной толщины h использована формула

f = ,                                        (7)

где  – частотный коэффициент; l – длина пластины.

Объединяя отдельно параметры материала, размеры пластины и вводя характеристику материала М и геометрическую характеристику размеров G в виде

М = (8)         и        G = ,                        (9)

формулу для определения резонансной частоты можно представить в виде

f = GM/2.                                                (10)

Значения характеристик материала М, рассчитанные для сталей 12Х18Н10Т, 45, сплавов Д16Т, ОТ4-1, ХН77ТЮР, различаются всего на 1…3%. Следовательно, сделан вывод о том, что резонансные частоты, в основном, определяются размерами пластин.

С использованием экспери-ментальных значений резонансных частот по формуле (7) рассчитаны частотные коэффициенты для всех 25-ти гармоник разных пластин. Значения частотных коэффициентов для пластин из разных материалов различались в пределах 3,5%. По этим же данным построены графические зависимости = f (l/b) (рис. 4).

Анализ проведенных резуль-татов показывает, что для чисто изгибных форм колебаний F10,  F20, F30,… коэффициенты не зависят от соотношения  сторон пластины  l/b.

Добавление к изгибным колеба-ниям крутильных увеличивает скорость возрастания  по l/b.

Проведенные эксперименты показали, что собственные формы колебаний прямоугольных консольно закрепленных пластин, последова-тельность их появления и частотные коэффициенты не зависят от материала пластин.

Рис. 4. Зависимости частотных коэффициентов , соответствующих определенным

формам колебаний, от соотношения l/b пластины: 12Х18Н10Т,  h = 1 мм;

о – b = 40 мм,  * – 20 мм, – 60 мм 

Проводились численные исследования собственных форм и частот колебаний прямоугольных консольно закрепленных пластин с использованием программного комплекса на основе метода конечных элементов.

При расчете собственных частот и форм колебаний пластины использовался метод итераций в подпространстве. Минимальное число итераций составляло 5, максимальное – 170, диапазон частот - от 0 до 150 кГц,  количество выделенных мод - 100. Большую точность расчета при сравнении с экспериментом (в основном, до 5%) обеспечило применение сетки с 1200 (20302) трехмерными квадратичными элементами, размещенными в два слоя. Расчетная последовательность появления форм колебаний совпала с экспериментальной. Таким образом, корректируя программу расчета по результатам экспериментов, можно спектр собственных частот и форм колебаний получить и численным методом с достаточной точностью.

В четвертой главе приводятся результаты экспериментальных и теоретических исследований резонансных частот и форм колебаний круглых пластин (дисков) постоянной толщины, закрепленных в центре, применительно к дискам турбомашин.

Проводились экспериментальные исследования вибрационных характеристик дисков толщиной  h = 1… 4 мм, диаметром  D =  60…200 мм, изготовленных из сталей 45, 12Х18Н10Т, алюминиевого сплава Д16Т, титанового сплава ОТ4-1 и никельхромового сплава ХН77ТЮР (ЭИ437Б).

Резонансные частоты и формы колебаний определялись методом голографической интерферометрии способом усреднения по времени. Получены голографические интерферограммы более 100 резонансных форм колебаний дисков в диапазоне частот 100 – 43000 Гц.

Определялись последовательности появления резонансных частот и  форм колебаний дисков при постепенном увеличении частоты возбуждающей силы.

На рис. 5 приведены резонансные формы и частоты колебаний круглой пластины диаметром D = 162 мм, толщиной h = 2 мм из стали 12Х18Н10Т, систематизированные по мере возрастания числа узловых окружностей s и узловых диаметров n. Цифрами в правом верхнем углу показан порядок их появления.

Резонансные формы колебаний  Fsn (s, n – число узловых окружностей и диаметров соответственно) в пределах формы  F55  появлялись в последовательности:  F01, F00, F02, F03, F04, F10, F11, F05, F12, F13, F20, F21, F14, F15  и т.д. с некоторой периодичностью.

Первой возникала форма колебаний  F01 – с одним узловым диаметром, а не зонтичная F00, как говорится в ряде работ. Форме  F01 соответствуют меньшие резонансная частота и деформация диска. Далее появляются резонансные формы колебаний по мере увеличения степени деформаций диска.

Такие таблицы позволяют прогнозировать невыявленные резонансные формы колебаний. Сверх замкнутой таблицы F55 были получены отдельные формы колебаний F06, F07, F27, F58, F59,  F60, F61, F2, F63, F65, F70, F71,  F82, F84.

Рис. 5. Резонансные формы и частоты колебаний круглой пластины постоянной толщины, закреплённой в центре

По данным подобных эксперимен-тальных таблиц построены графические зависимости резонансных частот f от числа узловых диаметров и окружностей, анало-гичные рис. 2.

Такие графики также позволяют про-гнозировать невыявленные резонансные частоты и формы колебаний, а аппроксимирующие ана-литические зависимости расширяют диапазон исследуемых частот. 

Для определения резонансной частоты f колебаний однородного диска постоянной толщины применялась формула (7), где  вместо длины l прямоугольной пластины записывался радиус R круглой пластины и частотный коэффициент (для отличия).

Значения частотных коэффициентов  аналитически определяются в результате решения дифференциального уравнения упругих колебаний пластин, однако, для диска, закрепленного в центре, эти сведения весьма ограничены и противоречивы. Поэтому имеет практический интерес расчет частотных коэффициентов по формуле (10) с использованием экспериментальных значений резонансных частот. 

Разность значений характеристик М исследованных сталей и сплавов в пределах 1…3% определяет практически одинаковые резонансные частоты дисков из разных материалов, но с одинаковой геометрической характеристикой  G. То есть можно сделать вывод о том, что резонансные частоты колебаний дисков, в основном, определяются его геометрическими размерами и с указанной точностью не зависят от материала.

Влияние геометрической характеристики размеров диска G на резонансные частот дисков с различными значениями толщины h и  диаметра  D  (радиуса R) оценивалась по графическим зависимостям  h =  f (R, G). Линии  G = const для каждой гармоники являются линиями постоянной частоты при различных значениях h и R.

Для исследованных дисков по формуле (10) были рассчитаны значения частотных коэффициентов . Для каждой формы колебаний дисков из разных материалов, разных толщин и диаметров разброс значений составил в пределах 10-ти процентов. Следовательно, с указанной точностью каждой форме колебаний соответствует определенное значение частотного коэффициента , слабо зависящее от размеров и материала дисков.

Определены среднеарифметические значения частотных коэффициентовдля исследованных гармоник. Расхождение значений частотных коэффициентов , рассчитанных по данным экспериментов, с полученными аналитически в опубликованных работах для четырех первых форм колебаний составило от 1 до 10 %.

Рассчитанные по результатам экспериментов значения частотных коэффициентов для дисков постоянной толщины с определенной точностью можно применять при расчётах собственных частот колебаний дисков, закреплённых в центре,  разных размеров и материалов, а также деталей, близких к ним по форме.

Для расчёта собственных форм и частот колебаний дисков, закреплённых в центре, был применен численный метод конечных элементов, реализованный в программном комплексе. Выбор типа конечных элементов и расчётной сетки модели с учётом экспериментальных данных обеспечили расхождение расчётных и экспериментальных значений собственных частот, в основном, 1…5% в различных диапазонах. Расчётная последовательность появления собственных форм, в основном, совпала с экспериментальной. Полученные таблицы резонансных форм колебаний диска постоянной толщины могут служить ориентиром при определении форм колебаний реальных дисков, крыльчаток, рабочих колес.

На основании проведённых исследований был разработан экспериментально-расчётный метод определения собственных частот и форм колебаний прямоугольных консольных и круглых закреплённых в центре пластин и близких к ним по форме деталей с применением голографической интерферометрии и численного метода конечных элементов, реализованного в программном комплексе ANSYS.

В пятой главе исследуются особые случаи колебаний лопаток. Обычно, в документации авиационных ГТД имеются сведения о 5…8 гармониках колебаний лопаток турбины и компрессора. Однако их анализ не проводится и кроме того, часто необходимо исследовать гармоники в более широком диапазоне частот. Для наземных компрессоров такие сведения обычно отсутствуют.

В главе приведены результаты исследований резонансных форм и частот колебаний: а) рабочей лопатки компрессора ГТД в более широком диапазоне частот с их анализом и прогнозированием; б) рабочего колеса центробежного компрессора с крупными и чередующимися по ширине лопатками;  в) моноколеса турбокомпрессора наддува двигателя внутреннего сгорания с сильно закрученными лопатками.

Исследовались резо-нансные частоты и формы колебаний рабочей лопатки компрессора 5-ой ступени двигателя семейства НК в диапазоне частот 400…55000 Гц. Всего получено 40 форм и частот. Формы колебаний сведены в таблицу, система-тизированную по числу узловых линий b и l (рис. 6). Как показывает сравнение с рис. 1, формы колебаний лопатки и прямоугольной пластины достаточно иден-тичны. Некоторое искривле-ние узловых линий можно объяснить закруткой и переменностью сечения пера лопатки.

По данным рис. 6 построены графические зависимости  f = f (b, l), аналогичные рис. 2, предложены аппроксимирующие формулы, позволяющие определять пропущенные резонансные частоты и формы в несколько большем диапазоне.

Рис. 6. Систематизированная таблица спектра резонансных форм колебаний лопатки компрессора

5 ступени ГТД

Предложена методика расчета резонансных частот колебаний лопатки с введением поправочного коэффициента по результатам аналогичных исследований колебаний прямоугольной пластины.

Методика проверена при расчетах собственных частот колебаний лопаток ещё четырех ступеней компрессора. Для большинства гармоник расходимость расчетных и экспериментальных значений составила в пределах 15 %.

Проводились исследования вибрационных характеристик открытого рабочего моноколеса центробежного компрессора, у которого достаточно крупные чередующиеся по ширине 12 лопаток были выполнены заодно со ступицей. В диапазоне частот от 10 до 10000 Гц по отзвуку получены семь резонансных мод.

На основной моде при  f = 847 Гц ступица и лопатки как единый сплошной диск совершают совместные колебания по форме  F01 с  одним узловым диаметром (см. рис. 5).

На второй моде при f = 2505 Гц лопатки совершают изгибные колебания по форме  F10  с разной амплитудой аналогично прямоугольным пластинам (см. рис. 3). Одновременно всё колесо как единое целое продолжает колебаться как сплошной диск по форме F01 с одним узловым диаметром.

Рис. 7. Вибрации колеса при

f = 3540 Гц

Оригинальная картина наблюдается при колебаниях моноколеса на третьей моде при f = 3540 Гц (рис. 7). Широкие лопатки совершают изгибно-крутильные колебания аналогично прямоугольным пластинам по форме F11, узкие лопатки – по форме F10. При этом все элементы колеса колеблются с разными амплитудами. Аналогичный анализ проведен и по остальным модам.

По результатам исследований установлено, что вибрацию моноколеса в целом определяют в основном лопатки, имеющие меньшую  жесткость, чем ступица.

Разные формы колебаний лопаток позволяют прогнозировать возможные дефекты во время эксплуатации. Так, форма колебаний F10 может привести к трещинам в местах соединения лопаток со ступицей, форма  F11 – к трещине вдоль пера, форма F12 – к сколу уголков пера. Результаты исследований использованы при доводке конструкции рабочего колеса.

Экспериментальным и численным методами исследовались колебания сильно закрученных лопаток радиально-осевой турбины турбокомпрессора наддува автомобильного двигателя внутреннего сгорания (рис.8).

Так как жесткость лопаток значительно меньше жесткости ступицы, то лопатки начинают вибрировать в диапазоне частот ниже первой собственной частоты ступицы. Это обстоятельство позволило упростить расчетную модель и рассчитывать колебания каждой лопатки отдельно от ступицы при рассмотрении первых пяти мод.

Расчет проводился методом конечных элементов. Количество треугольных плоских конечных элементов составляло 3504, число матричных уравнений – 10596 по каждой из собственных форм. Рассчитывались десять собственных частот и форм колебаний. Эти же моды определялись методом голографической интерферометрии.

Рис. 8. Формы колебаний лопатки, установленные экспериментально (а) и расчетным (б) способами

Расхождение расчётных и экспериментальных значений собственных частот колебаний составило в пределах четырех процентов. Это позволяет сделать вывод о том, что колебания моноколеса определяются, в основном, колебаниями лопаток. Рассчитанные формы колебаний достаточно хорошо совпали с экспериментальными.

Представленные на рис. 8 голографические интерферограммы форм колебаний лопатки (а) и рисунки тех же форм, полученных расчетным путем (б), иллюстрируют характер деформаций отдельных элементов лопатки.

Результаты исследований использовались при доводке конструкции изделия.

Шестая глава посвящена определению вибрационных характеристик реальных дисков турбомашин. С целью совершенствования конструкций и улучшения эксплуатационных характеристик изделий исследовались колебания диска компрессора ГТД с установленными лопатками,  дисков роторов диспергаторов, рабочих колес центробежных компрессоров.

Стробоголографическим методом на установке с импульсным лазером были получены интерферограммы форм колебаний трёх последовательных гармоник облопаченного диска осевого компрессора ГТД диаметром 920 мм на резонансных частотах 350, 738 и 1050 Гц.  Наиболее информативными оказались резонансные колебания диска при частоте 1050 Гц  (рис. 9).

Рис. 9. Интерферограмма формы колебаний диска компрессора ВД  4-й ступени ГТД с лопатками

Как видно из рисунка, диск колеблется по форме  F02, а лопатки – по F11. Максимальная амплитуда колебаний лопаток наблюдается на линиях пучностей колебаний диска, а минимальная – на узловых линиях.

Установлено, что наличие у диска жесткого обода с закрепленными лопатками несколько изменяет форму колебаний по сравнению с классическим диском. Участки с максимальной амплитудой колебаний, а следовательно и наиболее вероятного появления

дефекта, смещаются с обода в область сопряжения обода с полотном диска.

Резонансные частоты отдельно взятых лопаток при одной и той же форме колебаний превышают резонансные частоты лопаток в системе диск – лопатки.

Проводились исследования собственных частот и форм колебаний дисков с короткими жёсткими торцевыми лопатками. Такие диски применяются, например, в роторах диспергатора. Исследования выполнялись с целью повышения акустического воздействия на жидкотекучие среды и повышения качества их диспергирования. Получено более 30 видов форм колебаний дисков диспергаторов.

Установлено, что в исследованном диапазоне частот собственные формы колебаний определяются колебаниями самого полотна диска.  Картины собственных форм колебаний диска ротора диспергатора имеют  вид  классических форм колебаний круглых пластин (см. рис. 5).

Например, на рис. 10 приведена интерферограмма колебаний диска диспергатора по форме «4 узловых диаметра».

Используя частотные коэффициенты, полученные для дисков постоянной толщины в главе 3, были рассчитаны резонансные частоты диска диспергатора. Расхождение расчетных частот с измеренными экспериментально составило от 3 % до 16 %.

Анализ голографических интер-ферограмм форм колебаний диска диспергатора на резонансных частотах показал следующее.

Рис. 10. Форма колебаний F04  диска ротора диспергатора на частоте

f = 3291 Гц

– С повышением частоты колебаний, следовательно, с увеличением количества узловых диаметров на реальном диске, как и на классической круглой пластине, увеличивается нулевая (узловая) зона и область пучностей сдвигается в периферийную части диска. Если при колебаниях по F04 на частоте  f = 3291  Гц (по форме «4 узловых диаметра») неподвижна одна – первая ступень, то на высоких – в узловой зоне располагаются три ступени лопаток.

– Резонансные колебания, в основном, совершаются за счет полотна диска, короткие лопатки не совершают собственных колебаний в исследованном диапазоне частот.

  –  Диаметральные формы колебаний диска на резонансных частотах имеют вид картин узловых линий, разделяющих полотно диска на сегменты.

Результаты проведенных голографических исследований собственных форм колебаний и резонансных частот легли в основу конструкторской доработки дисков диспергаторов и совершенствования способов обработки жидкотекучих сред. 

Усовершенствованные конструкции дисков диспергаторов и установленные резонансные режимы позволили улучшить качество обработанных нефтепродуктов и других жидкотекучих сред. Техническая новизна разработок подтверждена полученными патентами на изобретения.

Методом голографической интерферометрии были проведены исследования вибрационных характеристик двух рабочих колес закрытого типа центробежных компрессоров с разными размерами и числом лопаток. Получено более 10 форм колебаний. Установлено существование колебаний межлопаточных зон, не совпадающих с секторами классических диаметральных колебаний. Экспериментально полученные резонансные частоты и формы колебаний послужили основой для доводки расчетных программ. Последующие расчеты, проведенные в НИИтурбокомпрессор, показали расходимость экспериментальных и расчетных результатов в пределах 3%.

       Результаты исследований использованы при доводке конструкции рабочих колес.

В седьмой главе диссертации рассматриваются примеры применения голографической интерферометрии при диагностике технического состояния, разрушения и неразрушающем контроле деталей турбомашин. Исследовалась возможность использования голографической интерферометрии при диагностике технического состояния шарикового подшипника ГТД в сборе, при диагностике разрушения лопаток компрессора и крыльчатки ГТД, рабочего колеса центробежного компрессора. Голографическая интерферометрия применена при неразрушающем контроле трещин, сварных и паяных соединений, при определении перегрева металла рабочих лопаток турбины ГТД.

Одним из тяжело нагруженных узлов ГТД являются шарикоподшипники ротора двигателя. Для устранения резонансных явлений необходимо знать их собственные формы и частоты колебаний. В процессе эксплуатации ГТД возникали проблемы с разрушением сепаратора подшипника.

Для исследования возможности применения голографической интерфе-рометрии был выбран радиально-упорный шариковый подшипник ГТД (D = 230 мм, b = 36 мм) в трех состояниях: новый, ресурсный (8000 ч.), дефектный – с разрывом боковой перемычки сепаратора (30000 ч.).

Исследовались колебания подшипника в сборе и отдельно сепаратора. У подшипника в сборе были сняты интерферограммы четырех первых резонансных форм в диапазоне 150…1300 Гц.

       Фиксировались резонансные частоты f, Гц, отзвук B, дБ и количество интерференционных полос N, характеризующее амплитуды колебаний. Анализ полученных интерферограмм и значений f, B, N  по четырем формам колебаний показал следующее:

1. На резонансных частотах внутреннее кольцо, сепаратор, внешнее кольцо подшипника колеблются каждое по своей форме.

2. Независимо от срока службы и технического состояния всего подшипника его внутреннее и внешнее кольца в исследуемом диапазоне совершают гармонические колебания с различными амплитудами.

3. В новом и ресурсном подшипниках сепаратор колеблется по гармоническому закону, а в дефектном – по негармоническому.

4. Если у нового и ресурсного подшипников отзвук по тонам возрастает, то у дефектного, начиная с третьего тона – уменьшается. Последнее можно объяснить тем, что с увеличением резонансной частоты больший вклад в отзвук начинают вносить меньшие по массе шарики и сепаратор, которые демпфируются дефектом.

5. Износ элементов подшипника и наличие дефекта приводят к забросам амплитуд колебаний.

Аналогичные исследования вибрационных характеристик сепаратора в отдельности показали, что увеличение времени наработки приводит к незначительному уменьшению его резонансной частоты, а наличие дефекта – к резкому. Амплитуда колебаний возрастает, особенно при наличии дефекта. Величина отзвука остается примерно постоянной.

Результаты исследований использовались в производственных условиях. На работающем двигателе максимальная виброскорость и виброперегрузки средней опоры КВД происходили на частоте  f = 1290 Гц. Вибрографированием невозможно было определить, какому узлу или детали принадлежат эти резонансные колебания.

Применение голографической интерферо-метрии позволило установить, что данные резонансные условия средней опоры определяются вибрациями подшипника (f = 1280 Гц) по 4-ой форме резонансных колебаний (рис. 11).

Из этого следует сделать вывод  о  том,  что резонансная  частота  колебаний отдельного подшипника не изменяется при установке его на двигатель.

Таким образом, перед установкой на двигатель  необходимо  определять  вибра-ционные характеристики подшипников с применением голографической интерферометрии.

Рис.11.  Интерферограмма 4-й формы колебаний ресурсного подшипника при f = 1280 Гц

При эксплуатации и доводке ГТД наблюдались случаи сколов уголков кромок рабочих лопаток 5-ой и 7-ой ступеней компрессора.

Тензометрированием установлены повышенные значения усталостных напряжений в этих местах.

В заданном диапазоне были исследованы резонансные частоты и формы колебаний лопаток с применением голографической интерферометрии.

а

б

Отстройка от резонанса проводилась за счет изменения толщины  Cm  пера лопаток и выполнением скосов на кромках.

Так, например, у лопатки 5-ой ступени за счет указанных доработок удалось снизить собственную частоту и получить оптимальную форму колебаний (рис. 12). Аналогичная отстройка от резонанса была выполнена и для лопаток 7-ой ступени.

Проведенные исследования позволили повысить запас прочности лопаток в 1,5…2

Рис. 12.  Интерферограммы форм колебаний лопатки 5-й ступени КВД  ГТД а –  до, б – после доработки

раза и устранить наблюдаемые разрушения кромок.

С применением голографической интерферометрии проводились исследования по выявлению причин разрушения крыльчатки обдува генератора ГТД (рис. 13) и рабочего колеса центробежного компрессора (рис. 14).

В рабочем диапазоне определялись резонансные частоты колебаний и снимались интерферограммы форм колебаний. По результатам анализа интерферограмм были выявлены критические формы колебаний и причины разрушений, проводилась доработка конструкции деталей, корректировались рабочие обороты.

а

б

Рис. 14. Колебания колеса компрессора при f = 3208 Гц

Рис. 13.  Крыльчатки обдува генератора  ГТД:

а – разрушенная в процессе эксплуатации;

  б – интерферограмма колебаний по форме F03 

при  f = 4874 Гц

Так, у крыльчатки обдува генератора наиболее слабыми оказались участки соединения лопаток с полотном диска.

У закрытого колеса компрессора при нечетном числе лопаток обнаружены колебания в межлопаточных зонах, не совпадающих с секторами диаметральных колебаний классического диска. Резонансные колебания межлопаточных зон и являлись причиной разрушения полотна колеса.

Доработка конструкций деталей и коррекция рабочих режимов позволили устранить указанные разрушения.

Далее в главе приводятся результаты исследований по применению голографической интерферометрии для обнаружения трещин в лопатке турбины ГТД, по выявлению непропаев сотовых вставок (рис. 15, а), лопаток в колесе центробежного компрессора (рис. 15, б), непроваров проницаемых вафельных материалов, по контролю качества сварных швов, полученных ручной и автоматической сваркой.

Достоинством применения голографической интерферометрии с усреднением по времени в перечисленных примерах явилось то, что контроль дефектов проводился при вибрационном нагружении. Это позволило обнаруживать дефекты, невидимые при статических методах контроля.

а

б

Рис. 15. Определение непропаев: а  –  в сотовых вставках, б  – в колесе компрессора

В процессе эксплуатации ГТД в ряде случаев происходит перегрев лопаток турбины выше расчетных температур. При этом материал лопатки теряет оптимальную структуру и прочностные  свойства.

В настоящее время перегрев контролируется разрушающими методами.

Было высказано предположение, что изменение структуры жаропрочного сплава и его характеристик упругости могут изменить деформационное поле пера лопатки турбины. Применение чувствительного метода голографической интерферометрии позволило выявить изменение деформационной картины материала после перегрева. По результатам исследований установлен частотный диапазон испытаний лопаток турбины на перегрев.

Результаты исследований, приведенные в главе, показывают, что голографическая интерферометрия является достаточно универсальным и эффективным методом диагностики технического состояния, разрушения деталей и узлов турбомашин, а также неразрушающего контроля поверхностных, подповерхностных дефектов сварных, паяных соединений, структурных изменений материалов.

основные научные результаты и выводы

1. Анализ опубликованных работ по исследуемой теме показал, что голографическая интерферометрия является эффективным методом определения вибрационных характеристик, диагностики технического состояния, разрушения и неразрушающего контроля деталей турбомашин. Поэтому работы по совершенствованию технологии его применения и расширению области использования этого метода являются актуальными.

2. Создан экспериментальный комплекс для исследования вибрационных характеристик деталей турбомашин методом голографической интерферометрии, реализующий методы усреднения по времени и стробоголографический с применением компьютерных программ определения и анализа резонансных частот.

3. На основе обобщения и систематизации результатов экспериментальных и численных исследований собственных частот и форм колебаний разработана экспериментально-теоретическая база диагностики технического состояния, разрушения деталей и узлов турбомашин, включающая:

а) систематизированные по числу узловых линий таблицы резонансных форм и частот колебаний консольных прямоугольных (55) и закреплённых в центре круглых пластин (66) постоянной толщины, полученные методом голографической интерферометрии;  построенные по данным таблиц графические и аналитические зависимости резонансных частот от чисел узловых линий, позволяющие определять пропущенные резонансные частоты и формы колебаний, а также их прогнозировать.

Полученные данные по пластинам являются базовыми при исследованиях колебаний реальных лопаток и дисков турбомашин;

б) систематизированные таблицы частотных коэффициентов, рассчитанные по результатам экспериментов с пластинами для первых 25…36 гармоник, позволяющие определять собственные частоты колебаний пластин и деталей, близких к ним по форме;

в) экспериментально-расчётные методики определения собственных частот колебаний  деталей турбомашин: близких по форме пластинам – с использованием частотных коэффициентов, деталей более сложной формы – с применением численного метода конечных элементов, реализованного в программном комплексе ANSYS, ориентированного по результатам голографических исследований;

г) установленные закономерности колебаний сложных деталей, узлов и сборочных единиц турбомашин, таких как диски монолитные с лопатками, диски с установленными лопатками, рабочие колеса закрытого типа центробежных компрессоров, шарикоподшипники.

д) разработанные методики диагностики технического состояния, разрушения и неразрушающего контроля деталей турбомашин: лопаток, дисков, крыльчаток, сотовых, вафельных и сварных конструкций, шарикоподшипников.

4. Проведённые исследования позволили усовершенствовать конструкции лопаток, дисков, крыльчаток и других деталей турбомашин, уточнить режимы их работы и в результате – устранить появляющиеся дефекты, определить наиболее эффективные условия эксплуатации и увеличить долговечность изделий.

5. Результаты исследований использованы на производстве и в учебном процессе.

Основные положения и научные результаты диссертации изложены в следующих публикациях:

Монография

1. Макаева Р.Х., Хабибуллин М.Г., Горюнов Л.В., Каримов А.Х. Исследование вибрационных характеристик деталей и узлов двигателей методом голографической интерферометрии при их диагностике. – Казань: Изд-во Каз. гос. техн. ун-та им. А.Н.Туполева, 1998. – 55 с.

Статьи в журналах, рекомендованных ВАК

2. Макаева Р.Х. Голографическая идентификация состояния лопатки при тепловом воздействии // Изв. вузов. Авиационная техника. – 1994. – № 4. – С. 72 – 75.

3. Макаева Р.Х., Хабибуллин М.Г., Каримов А.Х. Голографическая интерферометрия при конструкторской доводке лопаток компрессора ГТД // Изв. вузов. Авиационная техника. – 1999. –  № 2. –  С. 72 – 74.

4. Макаева Р.Х., Каримов А.Х., Царева А.М. Определение вибрационных характеристик деталей ГТД методом голографической интерферометрии //Изв. вузов. Авиационная техника. – 2007.  –  № 1. –  С. 78– 80.

5. Макаева Р.Х., Царева А.М., Каримов А.Х. Исследование резонансных частот и форм колебаний диска постоянной толщины с применением голографической интерферометрии // Вестник  КГТУ им. А.Н. Туполева. – 2007. – № 1. – С.  41 – 43.

6. Макаева Р.Х. Контроль качества неразъемных соединений методом голографической интерферометрии // Изв. Вузов. Авиационная техника. –  2007. –  № 3.  –  С. 75 – 77.

7. Макаева Р.Х., Фомин В.М., Агачев Р.С., Царева А.М., Каримов А.Х. Повышение акустической эффективности диспергаторов по результатам исследований резонансных частот и форм колебаний их роторов // Вестник  КГТУ им. А.Н. Туполева. – 2007. –  № 4  . – С.  22 –  24.

8. Макаева Р.Х., Царева А.М., Каримов А.Х. Определение собственных частот и форм колебаний диска постоянной толщины, закрепленного в центре // Изв. вузов. Авиационная техника. – 2008. –  № 1. –  С. 41 –  45.

9. Макаева Р.Х. Использование голографической интерферометрии для диагностики технического состояния деталей турбомашин // Изв. вузов. Авиационная техника. – 2008. – № 2 –  С. 72 – 74.

10. Макаева Р.Х., Царева А.М., Каримов А.Х. Голографическая интерферометрия для исследования собственных форм колебаний прямоугольных консольных пластин // Вестник  КГТУ им. А.Н. Туполева. – 2008. – № 3. – С. 49 – 51.

11. Макаева Р.Х., Царева А.М., Каримов А.Х. Исследование  резонансных  форм  и  частот  колебаний  пластин  применительно к лопаткам турбомашин // Изв. вузов. Авиационная техника. – 2008. – № 3. –  С. 14 – 18.

Статьи в других журналах и материалы научно-технических

конференций

12. Макаева Р.Х., Царева А.М. Диагностика разрушений элементов авиационных двигателей методом голографической интерферометрии //Актуальные проблемы авиационных и аэрокосмических систем: процессы, модели, эксперимент. Российско – американский научный журнал. – 2002. –  Т. 7,  № 2 (14). –  С. 73 – 83. 

13. Мухин В.М., Щукин А.В., Макаева Р.Х. Разработка технологии диффузионной сварки деталей ПВМ из жаропрочных листовых сплавов с контролем качества диффузионного соединения // Прогрессивные процессы сварки в машиностроении. Тез докл. Всесоюзной науч.-технич. конф. – Красноярск, 1991.  С. 184 – 186.

14. Макаева Р.Х. Диагностика разрушений деталей ГТД с помощью метода голографической интерферометрии //Внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика, диагностика: Тез. докл. науч.-техн. семин. – Казань,  КВВКИУ, 1993. С. 37 – 38.

15. Горюнов Л.В., Касумов Е.В., Макаева Р.Х., Черников С.К., Штырков Е.И. Исследование спектра собственных частот и форм колебаний рабочего колеса радиально-осевой турбины // Технические проблемы производства летательных аппаратов и двигателей: Тез. докл Всерос. науч.-техн. конф. – Казань, КГТУ им. А.Н. Туполева, 1994. С. 17.

16. Горюнов Л.В., Макаева Р.Х. Исследование вибрационных характеристик авиационного подшипника методом голографической интерферометрии //Научно-техническая конференция по итогам работы за 1992-1993 г.г. НИЧ-50 лет: Тез докл. – Казань, КГТУ им. А.Н. Туполева, 1994. С. 87.

17. Горюнов Л.В., Макаева Р.Х. Исследование вибрационных характеристик деталей роторов ГТУ методом голографической интерферометрии // Внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика: Тез. докл. науч.-техн. семин. – Казань, КВВКИУ, 1994. С. 25 – 27.

18. Кутин Е.М., Макаева Р.Х., Штырков Е.И., Горюнов Л.В. Лазерно-акустический метод обнаружения трещин в литых лопатках ГТД // Внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика: Тез. докл. науч.-техн. семин. – Казань, КВВКИУ, 1994. С. 27 – 28.

19. Горюнов Л.В., Сагадеев Р.Г., Макаева Р.Х. Вибрационный анализ компрессорных колес с помощью голографической интерферометрии //Десятая Международная научно-техническая конференция по компрессорной технике: Тез. докл. – Казань, КГТУ (КХТИ), 1995. С. 170.

20. Горюнов Л.В., Штырков Е.И, Черников С.К., Касумов Е.В., Макаева Р.Х. Анализ форм колебаний и собственных частот лопатки рабочего колеса турбины методами конечных элементов и голографической интерферометрии // Внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика, диагностика: Тез. докл. науч.-техн. семин. – Казань, КВАКИУ, 1995. С. 72 –73.

21. Горюнов Л.В., Штырков Е.И., Макаева Р.Х. Диагностика деталей турбомашин методом голографической интерферометрии //Механика машиностроения: Тез. докл. Междунар. науч.-техн.конф. – Набережные Челны, КамПИ, 1995. С. 122.

22. Горюнов Л.В., Кутин Е.М., Такмовцев В.В., Макаева Р.Х., Бурлаков Л.И., Агачев Р.С. Голографическая интерферометрия при анализе причин разрушений подшипников ГТД //Рабочие процессы в охлаждаемых турбомашинах и энергетических установках. Межвузовский сб. –  Казань:  Изд-во Каз. гос. техн. ун-та им. А.Н.Туполева, 1995. – C. 121 – 128.

23. Гагай В.С., Горюнов Л.В., Бурлаков Л.И., Макаева Р.Х. Экспериментальное исследование вибрационных характеристик подшипников ГТД методом голографической интерферометрии. //Молодая наука - новому тысячелетию:  Тез. докл. Междун. науч.-техн. конф. – Набережные Челны, КамПИ , 1996. С. 161 – 162.

24. Гагай В.С., Горюнов Л.В., Бурлаков Л.И., Макаева Р.Х. Экспериментальное исследование вибрационных характеристик деталей и узлов ГТД методом голографической интерферометрии // Динамика и прочность двигателей: Тез. докл. XXVI Междунар. науч.-техн. совещ. по динамике и прочности двигателей. – Самара. СГАУ, 1996. С. 417.

25. Горюнов Л.В., Штырков Е.И., Макаева Р.Х. Голографическая интерферометрия при вибродиагностике деталей и узлов ГТД // Внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика, диагностика: Тез. докл. 8 науч.-техн. семин. – Казань, КВАКИУ, 1996. С. 67 – 68.        

26. Макаева Р.Х., Каримов А.Х., Фомин М.В. Использование метода голографической интерферометрии для определения вибрационных характеристик диска ротора диспергатора // Внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика, диагностика: Тез. докл. 9 науч.-техн. семин. – Казань, КВАКИУ, 1997. С. 78 – 79.

27. Макаева Р.Х., Кочергин А.В., Кондратьев А.Е. Определение информативной области изделия сложной формы методом голографической интерферометрии // Внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика, диагностика: Тез. докл. 9 науч.-техн. семин. – Казань, КВАКИУ, 1997. С. 77 – 78.

28. Макаева Р.Х., Норден П.А., Рыжманова А.В. Голографическая интерферометрия и ее применение в машиностроении // Актуальные проблемы научных исследований и высшего профессионального образования: Тез. докл. Юбил. науч. и науч.-метод. конф. – Казань, КГТУ им. А.Н. Туполева, 1997. С. 49.

29. Макаева Р.Х., Фомин М.В., Каримов А.Х. Исследование вибрационных характеристик диска ротора диспергатора по голографическим интерферограммам // Механика машиностроения: Тез. докл. Междун. н.-техн.конф. – Набережные Челны, КамПИ, 1997. С. 99 – 100.

30. Макаева Р.Х., Каримов А.Х. Контроль непропая сотовых конструкций методом голографической интерферометрии // Технологические проблемы производства элементов и узлов изделий авиакосмической техники: Тез. докл. Всерос. науч.-техн. конф. – Казань, КГТУ им. А.Н. Туполева, 1998. С. 43.

31. Макаева Р.Х., Хабибуллин М.Г., Каримов А.Х. Применение голографической интерферометрии при диагностике лопаток ГТД // Внутрикамерные процессы в энергетических установках. Акустика, диагностика: Тез. докл. 10 науч.-техн. семин. – Казань, КВАКИУ,1998. С. 96 – 97.

32. Макаева Р.Х., Агачев Р.С., Каримов А.Х. Диагностика контакта поверхностей сложных паяных конструкций методом голографической интерферометрии // Внутрикамерные процессы в энергетических установках, акустика и диагностика: Тез. докл.  11 науч.-техн. семин. – Казань,  КФ ВАУ, 1999. С. 108 – 109.

33. Агачев Р.С., Ахтямов И.Ф., Макаева Р.Х., Фомин М.В., Щукин А.В., Фомин В.М. Роторно-пульсационный аппарат для приготовления водотопливных эмульсий // Тепловые двигатели в XXI веке: Тез. докл. Всерос. науч. конф. – Казань, КГТУ им. А.Н. Туполева, 1999. С. 76.

34. Агачев Р.С., Макаева Р.Х., Орешина Л.Г., Щукин А.В., Фомин В.М. Утилизационный турбоагрегат для гомогенизации молока при перевозке на автомобиле // Тепловые двигатели в XXI веке: Тез. докл. Всерос. науч. конф. – Казань, КГТУ им. А.Н. Туполева, 1999. С. 77.

35. Макаева Р.Х., Каримов А.Х., Агачев Р.С. Вибрационная диагностика колеса компрессора методом голографической интерферометрии // Тепловые двигатели в XXI веке: Тез. докл. Всерос. науч. конф. – Казань, КГТУ им. А.Н. Туполева, 1999. С. 75.

36. Агачев Р.С., Макаева Р.Х., Фомин В.М., Фомин М.В., Щукин А.В. Применение роторно-пульсационного аппарата при переработке нефтепродуктов // Внутрикамерные процессы в энергетических установках, акустика и диагностика:  Тез. докл. 11 науч.-техн. семин. – Казань, КФ ВАУ, 1999. С. 109 – 111.

37. Макаева Р.Х., Царева А.М., Гайнеев Ф.И., Каримов А.Х. Применение голографической интерферометрии при диагностике деталей и узлов изделий машиностроения // Состояние и перспективы развития вакуумной техники: Тез. докл. 10-ой Междунар. науч.-техн. конф. – Казань, 2001. С. 144 – 145.

38. Макаева Р.Х., Царева А.М., Каримов А.Х. Анализ форм колебаний однородного диска методом голографической интерферометрии //Внутрикамерные процессы в энергетических установках, акустика, диагностика, экология: Тез. докл XIII Всерос. межвуз. науч.-техн. конф. – Казань, КВАКИУ, 2001. С. 280 – 281.

39. Макаева Р.Х. Применение голографической интерферометрии при анализе причин разрушений деталей // Материалы 23 школы по голографии. Москва. www. http.//bsfp.media-security.ru/school23, 2002 г.

40. Евгеньев С.С., Футин В.А., Каримов А.Х., Макаева Р.Х., Царева А.М.  Определение резонансных частот вращения закрытых рабочих колес центробежных компрессоров // Рабочие процессы и технологии двигателей: Тез. докл.  Междунар. науч.-техн. конф. – Казань, КГТУ им. А.Н. Туполева, 2005. С. 198-200.

41. Царева А.М., Макаева Р.Х., Каримов А.Х. Экспериментально-расчетный анализ вибрационных характеристик диска постоянной толщины //Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика, приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий: Материалы XVIII Всерос. межвузовской науч.-техн. конф.. – Казань, 2006, ч. I. С. 270 – 272.

42. Макаева Р.Х. Применение голографической интерферометрии в машиностроении // Голография в России и за рубежом. Наука и практика: Сб. трудов четвертой Междунар. науч.-практич. конф. – Москва, 2007. С. 115 – 116.

43. Макаева Р.Х., Царева А.М., Каримов А.Х. Определение  вибрационных характеристик дисков постоянной толщины экспериментально-расчетным методом с применением голографической интерферометрии // Голография в России и за рубежом. Наука и практика: Сб. трудов четвертой Междунар. науч.-практич. конф. – Москва, 2007. С. 116 – 118.

44. Макаева Р.Х. Диагностика разрушения, технического состояния и неразрушающий контроль деталей турбомашин методом голографической интерферометрии // Голография в России и за рубежом. Наука и практика: Сб. трудов пятой Междунар. науч.-практич. конф. – Санкт-Петербург, 2008. С. 105 – 109.

        45. Макаева Р.Х. Голография и голографическая интерферометрия в учебном процессе //Совершенствование преподавания в высшей школе: Материалы науч.-метод. конф. – Казань: Изд-во Казанского университета, 2002. – С. 325 – 328.

46. Макаева Р.Х., Царева А.М. Голография как одно из направлений научно-исследовательской работы студентов //Совершенствование преподавания в высшей школе: Материалы науч.-метод. конф. – Казань: Изд-во Казан. гос. техн. ун-та, 2003. – С. 304 – 307.

47. Макаева Р.Х., Царева А.М.  О факторах,  влияющих на формирование интерференционной структуры  при голографических исследованиях //Совершенствование преподавания в высшей школе: Материалы науч.-метод. конф. – Казань: Изд-во Казанского университета, 2004. – С.323 – 324.

Патенты на изобретения

48. Патент 2140813 Российская Федерация, 6В01F7/00. Способ акустической обработки жидкотекучих сред и роторно-пульсационный акустический аппарат для его осуществления /В.М.Фомин, Р.С.Агачев, Р.Х. Макаева и др. –  № 98116660/12; заявл. 01.09.1998; опубл. 10.11.1999, Бюл. № 31 – 18 с.: 4 ил.

49. Патент 2142843 Российская Федерация, 6В01F7/28. Способ обработки жидкотекучих сред и роторно-пульсационный аппарат для его осуществления /В.М.Фомин, Р.С.Агачев, Р.Х. Макаева и др. –  № 98116659/12; заявл. 01.09.1998; опубл. 20.12.1999, Бюл. № 35 – 25 с: 8 ил.

50. Патент 2144423 Российская Федерация, 7В01F7/00. Способ обработки жидкотекучих сред в роторно-пульсационном акустическом аппарате /В.М.Фомин, Р.С.Агачев, Р.Х. Макаева и др –  № 98116601/12; заявл. 01.09.1998; опубл. 20.01.2000, Бюл. № 2 – 24 с: 12 ил.

51. Патент 2145255 Российская Федерация,  7В01F7/00. Акустический способ обработки жидкотекучих сред в роторно-пульсационном акустическом аппарате /В.М.Фомин, Р.С.Агачев, Р.Х. Макаева и др.– № 98116661/12,  заявл. 01.09.1998; опубл. 10.02.2000, Бюл. № 4 – 35 с: 16 ил.

52. Патент 2145517 Российская Федерация,  7В01F7/00.  Способ обработки жидкотекучих сред и роторно-пульсационный акустический аппарат для его осуществления /В.М.Фомин, Р.С.Агачев, Р.Х. Макаева и др.– № 98116608/12,  заявл. 01.09.1998; опубл. 20.02.2000, Бюл. № 5 – 28 с: 16 ил.

52. Патент 2146170 Российская Федерация, 7В01F7/12, 7/28. Акустический роторно-пульсационный аппарат (варианты). /В.М.Фомин, Р.С.Агачев, Р.Х. Макаева и др.– № 98116609/12,  заявл. 01.09.1998; опубл. 10.03.2000, Бюл. № 7 – 22 с: 11 ил.

54. Патент 2146967 Российская Федерация, 7В01F7/12, 7/28.  Роторно-пульсационный акустический аппарат (варианты) /В.М.Фомин, Р.С.Агачев, Р.Х. Макаева и др.– № 98116610/12,  заявл. 01.09.1998; опубл. 27.03.2000, Бюл. № 9 – 32 с: 18 ил.

55. Патент 2162363 Российская Федерация,  7В01F7/00.  Акустический способ обработки жидкотекучих сред в роторно-пульсационном акустическом аппарате /В.М.Фомин, Р.С.Агачев, Р.Х. Макаева и др.– № 2000102238/12,  заявл. 28.01.2000; опубл. 27.01.2001, Бюл. № 3 – 48 с: 21 ил.

56. Патент 2288777 Российская Федерация, 7 В01F 7/00. Акустический способ обработки жидкотекучих сред в роторно-пульсационном акустическом аппарате / В.М.Фомин, Р.Ш. Аюпов, Р.Х. Макаева, А.М. Царева и др. – № 2005117678/15; заявл. 07.06.2005; опубл. 10.12.2006, Бюл. № 34 – 31 с.: 26 ил.

57. Патент 2305005 Российская Федерация, В01F7/00, В01F15/00. Роторно-пульсационный акустический аппарат /Фомин В.М., Аюпов Р.Ш., Макаева Р.Х., Царева А.М.. и др. – № 2005117679/15; заявл. 07.06.2005; опубл. 27.08.2007,  Бюл. № 24 – 11 с.: 10 ил.

________________________________________________________________________________________________

Формат 60x84 1/16. Бумага офсетная. Печать офсетная.

Печ. л. 2,1. Усл. печ. л. 2,1. Усл. кр. отт. 2,0. Уч.-изд. л. 2,0.

Тираж 100. Заказ  .

________________________________________________________________________________________________

Типография Издательства Казанского государственного

технического университета.

420111 Казань, К. Маркса, 10.






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.