WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

РУДНЕВ СЕРГЕЙ ДМИТРИЕВИЧ НАУЧНОЕ ОБОСНОВАНИЕ И ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА СЕЛЕКТИВНОЙ ДЕЗИНТЕГРАЦИИ РАСТИТЕЛЬНОГО СЫРЬЯ Специальность 05.18.12 – Процессы и аппараты пищевых производств

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Кемерово 2010

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Кемеровский технологический институт пищевой промышленности» Научный консультант доктор технических наук, профессор Попов Анатолий Михайлович

Официальные оппоненты: заслуженный деятель науки РФ, академик Россельхозакадемии, доктор технических наук, профессор Панфилов Виктор Александрович доктор технических наук, профессор Арет Вальдур Аулисович доктор технических наук, профессор Иванец Галина Евгеньевна Ведущая организация ГОУ ВПО «Московский государственный университет прикладной биотехнологии»

Защита диссертации состоится 17 декабря 2010 г. в 930 на заседании диссертационного совета Д212.089.02 при ГОУ ВПО «Кемеровский технологический институт пищевой промышленности» по адресу: 650056, г. Кемерово, бульвар Строителей, 47, 4-я лекц. ауд.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО «Кемеровский технологический институт пищевой промышленности».

С авторефератом можно ознакомиться на официальном сайте ВАК Минобрнауки РФ (http://vak.ed.gov.ru/announcements/tehn/).

Автореферат разослан ___________2010 г.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенных печатью, просим направлять по адресу: 650056, г. Кемерово, бульвар Строителей, 47, ГОУ ВПО КемТИПП. Тел/факс 8(384-2) 73-23-27.

Ученый секретарь диссертационного совета д-р техн. наук, доцент И. А. Бакин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Дезинтеграция (разделение целого на части) является одним из основных процессов подготовки растительного сырья к приготовлению продуктов питания. Современные подходы к образу пищевого предприятия будущего, сформулированные академиком В. А. Панфиловым, предусматривают возможность гибкого реагирования на изменяющийся спрос на рынке продовольственных товаров. Требования к качеству продуктов пищевой промышленности непрерывно возрастают. Постоянно расширяется ассортимент комбинированных продуктов, обогащенных ценными натуральными пищевыми добавками. Важнейшим процессом подготовки растительного сырья к основному производству является селективная дезинтеграция. Селективно разрушенное сырье легко разделяется на фракции, содержащие различные морфологические структуры исходного материала, что позволяет затем целенаправленно использовать их в пищевых, медицинских и фармацевтических целях.

Одной из основных проблем при дезинтеграции растительного сырья является качество сыпучих смесей, получаемых в результате разрушения. Традиционная техника и технология несовершенны. Как правило, многокомпонентное исходное сырье разрушают до требуемой дальнейшей технологией крупности частиц, получая сыпучий материал, содержащий различные по составу и свойствам компоненты, трудноотделимые друг от друга доступными производству способами. Большое разнообразие объектов измельчения привело к тому, что исследователями решались частные задачи селективной дезинтеграции зерна злаковых, масличных культур и пр. Разработка единого научного подхода, а также технологии и аппаратурного оформления селективной дезинтеграции, когда согласованы способы, комбинаторность и величина нагружения с физико-механическими свойствами сырья, позволит повысить качество и эффективность процесса. Исследованию свойств пищевого сырья, полуфабрикатов и продукции уделяют особое внимание. Следует отметить плодотворную работу научных школ В. А. Арета, А. В. Горбатова, В. В. Илюхина, В.

Д. Косого, И. А. Рогова, развивающих методы физико-химической механики, базу которой создал П. А. Ребиндер и его соратники. В КемТИППе работу по исследованиям свойств материалов биологического происхождения, в том числе сыпучих, проводят научные школы В. Н. Иванца, Л. А. Остроумова, В. М. Позняковского, А. М. Попова. Развитие теории селективной дезинтеграции ускорит совершенствование техники и технологии переработки как нативного сырья, так и отходов производства (жмыхов, шротов и пр.) с целью получения целевых продуктов, обогащенных белками, клетчаткой, минеральными веществами, натуральными красителями и т. д., и подготовке к основному производству масличных культур, в том числе условно безкожурных.

Цель работы заключается в создании единого методологического подхода, научном обосновании и практической реализации процесса селективной дезинтеграции растительного сырья с учетом строения и свойств перерабатываемого материала.

Задачи исследований:

1. Определить рациональные способы нагружения сыпучих сред для достижения высокой эффективности процесса; на основе анализа строения растительной ткани провести классификацию объектов переработки с позиций селективной дезинтеграции.

2. Разработать математическую модель процесса селективного разрушения бикомпонентной сыпучей среды. Аналитически определить время разрушения единичного тела, функции изменения прирастающих поверхностей компонентов и время протекания селективной дезинтеграции, кинетическую функцию и теоретическую производительность процесса. Обосновать критерии оценки качества процесса селективной дезинтеграции.

3. Аналитически исследовать энергию связи в растительных структурах на клеточном и морфологическом уровнях с применением термодинамического метода.

4. Экспериментально исследовать поверхностные свойства биополимеров растительной ткани (белков и пектинов) при различном влагосодержании.

5. Исследовать влияние различных видов физического воздействия (высушивание, замораживание, характер приложения нагрузки) на прочностные свойства некоторых сибирских дикоросов.

6. Провести классификацию оборудования с позиции селективной дезинтеграции;

разработать и исследовать измельчители инерционного типа; создать и испытать установку селективной дезинтеграции с одновременным пневмосепарированием; осуществить промышленную реализацию проведенных исследований; разработать методику расчета.

Методология и методы исследования. В процессе теоретических и экспериментальных исследований автором изучены и обобщены результаты существующих научных разработок в области техники и технологии дезинтеграции материалов растительного происхождения. Применялся системный подход к изучению и описанию основных значимых факторов, влияющих на исследуемые параметры. С этой целью были использованы элементы теории случайных процессов, термодинамический метод исследований, методы математического и физического моделирования, математической статистики, планирования эксперимента, современные компьютерные технологии. Исследования проводились с применением комплекса лабораторных стендов, в условиях действующих производств с целью проверки теоретических положений работы и определения рациональных конструктивных параметров и режимов работы измельчителей.

Научная концепция работы. В основу научной концепции положен подход к дезинтеграции растительного сырья как процессу преодоления адгезионной прочности как на микроуровне при поверхностном взаимодействии клеток растительной ткани, так и на уровне взаимодействия морфологических структур растений.

Научная новизна работы:

Разработана математическая модель процесса селективной дезинтеграции на основе стохастического подхода, получено решение уравнений, описывающих состояние системы, в виде зависимостей, содержащих физические величины. Аналитически определены функции изменения поверхностей взаимодействующих в частицах компонентов, время протекания процесса, кинетическая селективная функция, теоретическая производительность. Предложены критерии оценки качества процесса селективной дезинтеграции.

На основе термодинамического метода исследований аналитически определена энергия поверхностной связи на уровне межклеточных взаимодействий (с применением понятия о статистическом координационном числе) и между морфологическими структурами (с применением теории Гриффица).

Экспериментально исследованы поверхностные свойства биополимеров с применением метода армирования приповерхностного слоя.

Экспериментально исследованы прочностные свойства связного (корень лопуха, мускатный орех) и несвязного (семена облепихи, кедра сибирского, шиповника) растительного сырья при высушивании, замораживании, различном приложении нагрузок (сжатие, сдвиг, свободный и стесненный удары) и разных скоростях деформирования.

Разработаны математические модели конусного и роликового измельчителей; при моделировании процесса разрушения слоя сыпучего материала в рабочих зонах проведено аналитическое и экспериментальное исследование, выявившее ступенчатость процесса разрушения, который по сути является линейным, а не степенным, как считалось ранее.

Исследовано влияние конструктивных, динамических параметров и скорости воздушных потоков на качество разрушения растительного сырья в установке селективной дезинтеграции с пневмосепарированием непрерывного действия.

Практическая значимость и реализация результатов.

Разработанные математические модели сокращают объем экспериментальной информации, необходимой для полного расчета основных характеристик процесса селективной дезинтеграции. Применение теории Гриффица упрощает расчеты процесса преодоления прочности адгезии как в нативных объектах разрушения, так и при взаимодействии перерабатываемых материалов и поверхностей рабочих органов.

Проведенные экспериментальные исследования влияния физических воздействий позволяют целенаправленно применять адгезионное разупрочнение растительных структур с целью повышения качества и интенсивности селективной дезинтеграции.

Классификация оборудования выявила перспективность измельчителей инерционного типа для селективной дезинтеграции, на основе авторских свидетельств и патентов разработаны конструкции конусного и роликового измельчителей.

Установка селективной дезинтеграции с пневмосепарированием непрерывного действия внедрена в ОАО «Тулунский мясной двор». Инерционный роликовый измельчитель периодического действия внедрен в научно-производственном объединении «Здоровое питание» (г. Кемерово).

Результаты исследований используются в преподавании дисциплины «Физикомеханические свойства сырья и продукции» для направления профессиональной подготовки 262600 – Пищевая инженерия, а также в дипломном проектировании на кафедре машин и аппаратов пищевых производств ГОУ ВПО «КемТИПП».

Апробация работы. Основные положения диссертации докладывались и обсуждались на:

– Всесоюзных научно-технических конференциях: «Теоретические и практические аспекты применения методов инженерной физико-химической механики с целью совершенствования и интенсификации технологических процессов пищевых производств» (Москва, 1990), «Механика сыпучих материалов» (Одесса, 1991); IV Всесоюзной научнотехнической конференции «Разработка комбинированных продуктов питания» (Кемерово 1991); Республиканской научно-технической конференции «Разработка и внедрение высокоэффективных ресурсосберегающих технологий, оборудования и новых видов пищевых продуктов в пищевую и перерабатывающую отрасли АПК» (Киев, 1991);

– Международных научно-технических конференциях: «Прогрессивные технологии и оборудование для пищевой промышленности» (Воронеж, 2004), 1-м Международном форуме (6-й международной конференции) «Актуальные проблемы современной науки» (Самара, 2005), «Перспективы производства продуктов питания нового поколения» (Омск, 2005), «Живые системы и биологическая безопасность населения» (Москва, 2005), «Сотрудничество для решения проблем отходов» (Харьков, 2006), «Техника и технология пищевых производств» (Могилв, 2006), «Перспективные инновации в науке, образовании, производстве и транспорте», (Одесса, 2007), «Современные направления теоретических и прикладных исследований», (Одесса, 2007), «Инновационные технологии переработки сельскохозяйственного сырья в обеспечении качества жизни: наука, образование и производство» (Воронеж, 2008); II Международной научно-практической конференции «Технология и продукты здорового питания: материалы» (Саратов, 2008);

II Международной научно-практической конференции «Инновационные процессы в АПК» (Москва, 2010);

– Всероссийской научно-технической конференции: «Конкурентоспособность территорий и предприятий во взаимозависимом мире» (Екатеринбург, 2005), Всероссийском конгрессе по торговле и общественному питанию «Технологические и экономические аспекты обеспечения качества продукции и услуг в торговле и общественном питании» (Кемерово, 2003);

публиковались в сборниках научных работ: «Теоретические и практические аспекты применения методов инженерной физико-химической механики с целью совершенствования и интенсификации технологических процессов пищевых производств» (Москва, 2002), «Продукты питания и рациональное использование сырьевых ресурсов» (Кемерово, 2005), «Техника и технология пищевых производств» (Кемерово, 2006), «Совершенствование существующего и разработка нового оборудования для пищевой промышленности» (Кемерово, 2006, 2008), сборниках научных трудов МПА (Москва 2006, 2008).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 92 работы, в том числе 2 монографии, 12 статей в изданиях, рекомендованных ВАК, 18 авторских свидетельств на изобретение и патентов.

Структура и объем работы. Диссертация изложена на 268 страницах, состоит из введения, 6 глав, основных результатов и выводов, списка использованных источников (182 наименования) и 5 приложений.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, определены цель и направления исследований, приведена общая характеристика работы.

В первой главе выполнен анализ способов разрушения сыпучих материалов. Приведены методы оценки качества процесса дезинтеграции. Проанализированы подходы к моделированию кинетики разрушения сыпучих сред. Сформулированы направления совершенствования процесса селективной дезинтеграции и преимущества измельчителей инерционного типа. Рассмотрена микроструктура и состав растительной ткани, акцентировано внимание на типах химических связей, энергетических характеристиках связи влаги с каркасом растительного сырья. Представлен физический подход к поверхностным контактам клеток. На основе анализа архитектоники растений, разновидностей растительной ткани и особенностей строения анатомических частей растений проведена классификация растительного сырья с позиции селективной дезинтеграции.

Во второй главе проанализированы сложившиеся в теории дезинтеграции представления о селективности процесса, обосновано, что применительно к растительному сырью необходимо понимать селективность как разрушение частиц по границам взаимодействия различных морфологических структур в них. Проведено моделирование объектов селективной дезинтеграции растительного происхождения, которые чаще всего представляют собой бикомпонентные тела, состоящие из разнопрочных структурных компонентов, поверхностно связанных или несвязанных друг с другом. Если морфологические структуры не имеют поверхностной связи между собой, то идеальным протеканием процесса является разрушение внешнего компонента (оболочки) при сохранении целостности другого (ядра).

В другом случае анатомические части компонентов находятся в связном состоянии. Связь компонентов, как правило, слабее их прочности. Разрушение происходит по границам поверхностного взаимодействия различных морфологических структур.

Проведено моделирование разрушения единичных бикомпонентных тел на основе теории случайных процессов. Разрушение бикомпонентных тел представлено как Марковский процесс с дискретным шагом изменения во времени наблюдаемых в процессе величин. Для единичного бикомпонентного тела получено аналитическое выражение среднего времени от начала нагружения до достижения критических напряжений, возникновения трещины и образования новой поверхности:

t 1 12,t1 23K, N, (1) где – интенсивность перехода тела в критическое состояние, соответствующее време ни достижения предельных напряжений, равное времени t приложения критической нагрузки; – интенсивность перехода, являющаяся функцией интенсивности напряжеK N ний по Гриффицу – Оровану и числа циклов нагружения.

Процесс селективной дезинтеграции сыпучей среды, состоящей из бикомпонентных частиц, представ- СС0 лен совокупностью следующих состояний: исходnное состояние сыпучей среды, состоящей из бикомпо0n С0n СС0n нентных частиц; промежуточное состояние, когда nпроизошло разрушение некоторого количества частиц и n отделение компонентов, а -е количество частиц еще не СC1,Cразрушено; состояния, характеризующие отделенные компоненты, находящиеся в полиморфном поРис. 1. Граф состояний бикомпонентного лидисперсном сыпучем материале. Каждое из состояний сыпучего материала количественно описывается площадью поверхности при селективном разрушении контакта компонентов. Переход системы из одного состояния в другое осуществляется при внешнем силовом воздействии условно мгновенно с 01,02,n1,nзаданными вероятностями. Составлен граф состояний (рис. 1).Через обо0n значены интенсивности переходов системы из одного состояния в другое; интенсивность перехода в состояние остатка, при разрушении поверхность контакта компонентов 0n уменьшается, переходит в свободную поверхность, то есть можно считать интенсивностью убывания суммарной поверхности контакта двух структур в исходном бикомпонентном материале.

Система дифференциальных уравнений, описывающих состояние системы в любой момент времени:

P t 01 02 0n P0t, P t 01P0t n1P0nt, (2) P2t 02P0t n2P0nt, t n1 n2P0nt 0nP0t, P0n P00 1, P0n0 0, P0 0, P00 0.

с начальными условиями:

Для рассматриваемой системы состояний выполняется условие нормировки: (t) Pi t 0;. t в любой момент времени При система состояний переходит в стационарный режим.

После преобразований, сопоставлений и подстановок получено решение системы:

P0 P0n 0, 3S 2P1 6S 21 2, (3) 3S 2P2 6S 21 2, S где – интенсивность образования новой поверхности по границе взаимодействия мор1 фологических структур; и – интенсивности прирастания поверхности отделнных компонентов с учетом их разрушения.

Решение системы (2) представлено соотношениями:

S0nt; P1t S1t S2t P0t ; P2t , (4) S0 S0 S1 S0 SSгде – исходная суммарная поверхность контакта компонентов в бикомпонентном матеS0nt риале; – функция уменьшения поверхности контакта компонентов во времени;

S2t S1t S1 Sи – функции прирастания поверхностей компонентов;, и. – конечные свободные поверхности компонентов.

Согласно условию нормировки:

S0nt S1t S2t . (5) S0 S0 S1 S0 SПостоянное по величине силовое воздействие вызывает разрушение вс меньшего количества частиц в рассматриваемом объеме материала, а прирастающая суммарная поверхность стремится к какому-то постоянному значению. Установлено, что кинетика S2t S1t процесса убывающая и функции и имеют экспоненциальный вид:

k0S0nt et, k1S1t 1 k2et, (6) k2S2t 1 k1et, где эмпирический коэффициент, зависящий от соотношения подводимой к материалу энергии, прочности поверхностного взаимодействия компонентов и работы по их разру 1 1 k0 , k1 , k2 шению; – коэффициенты нормировки для функций S0 S0 S1 S0 SS0n t, S1t, S2t, характеризующие значимость каждой из функций в любой момент времени.

При допущении, что в рабочем объеме измельчителя на всм протяжении процесса количество вещества сохраняется постоянным, применили популяционно-балансовый метод составления уравнений состояния вещества:

M0P0t M1P1t M2P2t M0nP0nt, (7) M M где масса исходной сыпучей среды; масса частиц, оставшихся не разрушен0 0n M1 M ными после единичного цикла нагружения; и массы отделенных разрушением друг от друга компонентов исходного сырья.

Получено следующее уравнение материального баланса:

M01 eS S0 M11 eS 1S1t M 1 eS 2 S2 t M 1 eS S0 .

2 0n M Обе части уравнения разделены на :

M1 M2 M0n c1, c2, et, M0 M0 Mc1 cгде и – долевое содержание компонентов в исходном материале, а определяется аналогично параметру в соотношениях (6). Получено:

1 eS S0 c11 eS 1S1t c21 eS 2 S2 t et1 eS S0 .

Разложение экспоненциальной функции в степенной ряд (взяты два первых члена разложения) позволило получить преобразованное приближенное выражение времени, необходимого и достаточного для селективной дезинтеграции:

k2c1S 11 k2 k1c2S 2 1 k1 t k1k2 k1k2eS S0 k2 c1S 1 k12c2S 2 . (8) Моделирование процесса, протекающего в термодинамической системе, требует определения функции, описывающей изменение основного параметра в единицу времени.

В качестве кинетической функции селективной дезинтеграции принята скорость образования новой поверхности по границам контакта морфологических структур в исходной биS компонентной сыпучей среде, обозначенной в (8). На основе термодинамического метода исследований сделано предположение о пропорциональности распределения энергии по фракциям. Затраты энергии на образование новой поверхности при разрушении частиц S с площадью поверхностного взаимодействия определены выражением:

SSf SdS dE FSdS, S0 Sn Sn Sгде – исходная суммарная поверхность контакта компонентов в бикомпонентном матеSn S риале; – текущая уменьшающаяся поверхность контакта; – селективная (кинетическая) функция, описывающая долю разрушающихся частиц при однократном нагружеf S f kx2 f S– преобразованная распределительная функция ( нии;, где k – коэфFS фициент формы частиц, x – характерный размер); - функция распределения энергии по частицам, конкретный вид которой определяется каким-либо из энергетических законов измельчения.

Количество энергии, подведенной к материалу:

SSf SdS Ef SdS FSdS.

S0 Sn Sn Кинетическая селективная функция была определена выражением:

SS ES0 Sn FSdS, (9) Sn Для процесса селективного разрушения наиболее применим закон Риттингера, согласно которому энергия разрушения пропорциональна вновь образованной поверхности.

FS Функция была представлена как 1 FS сS , (10) S S0 сS где – размерный коэффициент пропорциональности, учитывающий распределение энергии при разрушении отдельных частиц. Коэффициент сS для частиц, компоненты которых находятся в поверхностном взаимодействии друг с другом, представлен в следующем виде:

E D 1 t E D, (11) cS m0etG U m0 G U где Е – подводимая рабочими органами энергия; D – диссипация энергии в сыпучей среде;

m0 – исходное число частиц в рабочем пространстве; e–t – функция уменьшения количества неразрушенных частиц во времени; t – текущее время; – численный параметр, определяемый эмпирически; G – энергия поверхностного взаимодействия компонентов; U – работа деформации и разрушения отдельных компонентов.

Конечное выражение для селективной кинетической функции:

LnS0 Sn 1 S E cS . (12) S0 Sn S0 Выражение (12) получено для материалов, состоящих из поверхностно связанных бикомпонентных частиц. Для частиц, имеющих оболочки, а поверхностная связь между компонентами отсутствует, селективная функция определена как ES0S1 S0 S . (13) S сS S0Ln S1 S0 S Коэффициент распределения энергии:

E D 1 t E D сS , (14) m0etA1 U m0 A1 U где А1 – работа деформации и разрушения внешнего компонента; U – энергия упругой деформации внутреннего компонента.

Проведенное аналитическое исследование позволило получить выражения функций изменения прирастающих поверхностей компонентов (6), времени (8), необходимого и до статочного для селективной дезинтеграции бикомпонентного сыпучего материала, а также селективных кинетических функций (12) и (13).

Следующим этапом моделирования явилась разработка методики оценки качества селективной дезинтеграции. Предложено в качестве идеальной (эталонной) функции использовать нормальный закон распределения Гаусса, который в отличие от логарифмически нормального закона распределения, является симметричным относительно моды (рис. 2) и более соответствующим идеальности.

f0x– характеристика нормального закона распределения;

f1x – характеристика распределения недоизмельченного материала;

f2x– характеристика распределения переизмельченного материала;

xН – пиковая фракция Рис. 2. Характеристики распределения измельченных сыпучих материалов Согласно предложенной методике интегральный критерий соответствия сыпучего материала требуемому качеству определяется выражением С = 1 – В, где В – площади условных прямоугольных треугольников, вершины прямых углов которых являются абсциссами верхнего и нижнего предельного отклонения размеров от номинала ( x 3 ), а Н гипотенузы – спрямленные участки кривой распределения, не попавшие в заданный диапазон. При полном соответствии качеству С = 1. Дифференциальный критерий определяется соответствием распределительной функции пробы сыпучей среды нормальному закону распределения:

nfi fi К , (15) n 1 fi fi iгде n – число фракций; fi и fi – плотности вероятностей для нормального закона и реального распределения для i-й фракции.

При идеальном совпадении К = 0, при полном несоответствии К = 1. Если величину К выражать в процентах, то она будет характеризовать процентное расхождение реального закона распределения от нормального, соответствующего наилучшему качеству сыпучего материала.

Оценку качества дезинтеграции, кроме предложенных выше критериев, предлагается проводить и по делимости компонентов смеси по фракционному составу (рис. 3). Критерий селективности дезинтеграции предложено определять выражением:

(16) (x2 32)(x131), где x1 и x2 – средние размеры пиковых фракций, содержащих разные компоненты;

31 и 32 – половины диапазонов фракций.

При > 0 имеем полностью делимую смесь, при < 0 смесь не может быть полностью разделена по данному признаку, то есть, положительный критерий характеризует высокое качество процесса.

а – не полностью делимая смесь;

б – полностью делимая смесь;

1, 2 – компоненты смеси Рис. 3. Определение делимости компонентов смеси по кривым плотности распределения Идеальный процесс селективной дезинтеграции проиллюстрирован графиком (рис. 4). Прирастание концентраций Ci(t) освобожденных друг от друга селективной дезинтеграцией компонентов в сыпучей смеси и убывание концентрации C0(t) неразрушенных начальных частиц пропорциональны выражениям (6) для изменения площадей поверхности различных фаз смеси, а также киРис. 4. Структурно – временная трансфорнетическим функциям изменения площадей мация распределительной функции сыпучей поверхности соответствующих компонентов.

среды при селективной дезинтеграции Итогом моделирования процесса селективной дезинтеграции явилось аналитическое определение теоретической производительности процесса. Было получено выражение объемной производительности для машины периодического действия при дезинтеграции поверхностно связных материалов:

S Vk1k2 k1k2e S0 k2c1S 1 k12c2S 2, (17) QV k2c1S 11 k2 k1c2S 21 k1 где V – исходный объем материала в рабочей зоне измельчителя.

Зависимость для производительности непрерывного процесса:

FlES0 Qm , (18) S CS S0 ln S1 S0 S где F – площадь поперечного сечения рабочей зоны; l – длина пути продукта в рабочей зоне; – исходная насыпная плотность продукта.

В третьей главе рассматриваются термодинамические аспекты поверхностных взаимодействий в растительной ткани. Проведена аналитическая оценка энергии связи между элементами растительной ткани на межклеточном и морфологическом уровнях. На основе молекулярной природы прочности адгезии предположено, что растительная ткань обладает поверхностью с мозаично размещенными биополимерами с активными внешними некомпенсированными связями, для которых можно определить координационное статистическое число. Модель взаимодействия двух активных поверхностей представлена на рисунке 5. Выражение для удельной поверхностной энергии взаимодействия двух различных веществ имеет вид r22n1V1 r12n2V2 2r12U12 , (19) 2r12rРис. 5. Модель поверхностного где r1 и r2 – характерные размеры молекул ак взаимодействия тивных биополимеров; n1 и n2 – координационконденсированных тел ное статистическое число молекул на поверхности контакта, V1 и V2 – средние энергии парного взаимодействия молекул вещества 1 и друг с другом соответственно, U12 – средняя энергия взаимодействия поверхностных молекул вещества 2 с поверхностным слоем, образованным N молекулами вещества 1.

Работу адгезии на границе раздела двух конденсированных тел можно выразить через среднюю энергию U12 взаимодействия приповерхностных молекул веществ 1 и 2:

Uw12 r22. (20) Получено выражение для средней энергии U12:

n1 U12 xdx, (21) V x2 zr12 где V12 – средняя энергия парного взаимодействия молекулы 1 с молекулой 2, определяемая Рис. 6. Графическая интерпретация из химического потенциала взаимодействуюэнергии поверхностного слоя щих веществ. Проведенные аналитические иси расстояния между адгезионно следования поверхностного взаимодействия взаимодействующими телами конденсированных тел отражены в графике межмолекулярного Ван-дер-Ваальсового взаимодействия (рис. 6). Энергия поверхностного слоя U12 является суммой энергий отталкивания и притяжения, которые по величине равны между собой только на расстоянии z0, обеспечивающем термодинамическое равновесие в поверхностном слое. Энергия U12 – определяющая величина при расчете адгезионной прочности и является по существу работой образования новой поверхности при селективной дезинтеграции.

Следующим этапом стало обоснование применимости теории Гриффица к случаю преодоления адгезионной прочности взаимодействия морфологических структур растительной ткани, представленных конденсированными телами. С физической точки зрения, подход Гриффица к причине образования новой поверхности справедлив и в случае преодоления адгезии. При отрыве двух поверхностей друг от друга возникает краевая трещина, в вершине которой напряжения достигают предельного значения, после чего часть энергии упругой деформации трансформируется в энергию прирастающей поверхности.

Рассмотрены две модели преодоления адгезии (рис. 7).

а б Рис. 7. Модели преодоления прочности адгезии двух упругих (а), упруго – пластического и упругого (б) тел На основе теории Гриффица выражены удельные поверхностные энергии взаимодействия двух разнородных тел, приняты во внимание внутренние свойства только одного из них – «отрываемого». Для упругих тел:

а А 1,2 8SE1, (22) где А – прочность адгезии при нормальном отрыве (определяется отношением усилия отрыва на площадь контакта тел); а – длина трещины; Е1 – условно-мгновенный модуль упругости.

Если отрываемый материал проявляет пластичность при раскрытии поверхностного слоя, можно внести «пластическую» поправку в условие Гриффица:

а АП А 1,2 (23) 8SE1 S где АП – работа пластической деформации в зоне острия трещины, которая определяется по формуле; S – площадь поперечного сечения пластически деформирующегося материала.

Конечное выражение для удельной поверхностной энергии взаимодействия упруго – пластического тела с абсолютно упругим (относительно отрываемого) телом:

2 Fотр a A Аa 1,2 , (24) 8SE1 E1T S где S – ширина зоны пластического деформирования; – угол при вершине трещины.

Необходимая и достаточная величина перемещения Ф одного из тел, находящихся в поверхностном взаимодействии, может быть определена из модели Дагдейла – Баренблатта при образовании новой поверхности в идеально пластичном теле:

2 a KФ Eт Eт, (25) K1 a где – коэффициент интенсивности напряжений для первого типа деформироE вания по Гриффицу – Оровану (одноосного растяжения); – модуль упругости материат ла; – предел текучести материала.

В результате проведенных исследований на основе термодинамического метода получены выражения для удельной поверхностной энергии при адгезионном взаимодействии двух тел.

В четвертой главе приведены результаты экспериментальных исследований адгезионных свойств биополимеров растительной ткани (клейковины и пектина), а также прочностных свойств некоторых видов растительного сырья. Выбранное для исследований сырье своим строением соответствует принятым моделям бикомпонентных тел: семена облепихи, кедра сибирского, плоды шиповника (несвязные); корень лопуха обыкновенного, мускатный орех (связные материалы). Исследования проводили квазистатическим сжатием, стесненным и свободным ударами. Изменяли направление и скорость приложения нагрузки, состояние растительной ткани (высушивание, отволаживание, замораживание). Использовалось исследовательское оборудование промышленного изготовления (Структурометр СТ-1, НПО «Радиус»), стандартизированное оборудование (ГОСТ 1070882 Копры маятниковые. Технические условия), а также стенд оригинальной конструкции для определения работы разрушения свободным ударом. Деформационная модель процесса преодоления адгезии биополимеров растительной ткани приведена на рисунке 8. Приповерхностный слой образца армировался сетчатой хлопчатобумажной тканью.

В армирующей ткани создавалось двухмерное напряженное состояние растяжения. Толщина поверхностного слоя составляла 0,2 – 0,3 мм. Анализ экспериментальных данных (рис. 9) дает возможность сделать вывод, что наиболее эффективной селективная дезинтеграция будет при обезвоживании растительной ткани, когда поверхностная энергия биополимеров резко падает.

Для водно-пектинового комплекса поверхностная энергия значительно снижается также при повышении 1 – стеклянный диск радиусом r;

2 – армирующая сетка; 3 – образец Рис. 9. Зависимости Рис. 8. Напряженно-деформационное «прочность адгезии – влагосодержание» состояние образца при различных значениях усилия при адгезионном отрыве контакта Pкд для водно-пектинового от идеально упругого тела комплекса (а) и гидратированной и образовании новой поверхности клейковины(б) концентрации влаги. Такой же эффект снижения энергии межструктурных поверхностных взаимодействий наблюдается при замораживании растительных тканей. Эти факторы могут быть использованы в энергосберегающих технологиях, исключающих сушку как способ консервации растительного сырья.

Несвязные материалы испытывались на а Структурометре СТ-1. Зависимости напряжений сжатия и сдвига до разрушения оболочек от относительной деформации образцов ( f и f ) при различных скоростях близки к линейному характеру и достоверно аппроксимированы прямыми вида y аx с величиной среднеквадратичного отклонения R2 приближающегося к единице.

, б Близкий к линейному вид зависимостей f и f подтверждает наличие упругих деформационных свойств в семенах облепихи, кедра сибирского и сухих плодах шиповника. Предельные напряжения сжатия и сдвига (рис. 10) для семян облепихи и пр пр кедра сибирского до разрушения оболочек в диапазоне изменения скоростей нагружения от в v = 0,17…0,83·10-3 м/с возрастают, а затем неv значительно уменьшаются при = 0,83 … 1 – предельные напряжения сжатия;

1,67·10-3 м/с. Для сухих плодов шиповника 2 – предельные напряжения сдвига предельное напряжение сжатия во всм пр Рис. 10. Зависимости предельных диапазоне изменения скоростей возрастает от напряжений сжатия и сдвига пр пр = 0,92 МПа до = 1,29 МПа, а напряже пр пр для семян облепихи (а), ние сдвига сначала увеличивается, а при семян кедра сибирского (б) пр и сухих плодов шиповника (в) v скорости = 0,83·10-3 м/с происходит его от скорости нагружения v уменьшение. Определены зависимости модулей упругости материала (рис. 11) от скорости приложения нагрузки при сдвиге для семян облепихи, семян кедра сибирского и сухих плодов шиповника. Модули упругости при E сжатии для семян облепихи, семян кедра сибирского и сухих плодов шиповника увеличиваются, а затем стабилизируются с минимальными отклонениями. Модули упругости G при сдвиге для семян облепихи и семян кедра сибирского уменьшаются, а в случае сухих плодов шиповника – увеличиваются. Получены результаты расчета удельной работы разрушения материалов растительного происхождения стесннным ударом на маятниковом копре по методу Шарпи. Значения удельной работы разрушения для семян кедра сиа бирского составили = 8,41 кДж/м2, а а для сухих плодов шиповника = 2,кДж/м2. Установлены зависимости предель ного напряжения разрушения для семян пр кедра сибирского до разрушения оболочек свободным ударом от относительной влажности W (рис. 12). С увеличением относительной а влажности до 12,3 % напряжение разрушения незначительно изменяется, возрастая на пр % в интервале от 6,38 до 6,42 МПа. При дальнейшем росте относительной влажности с 12,3 до 21,3 % происходит резкое возрастание на 6 % предельного напряжения разрушения.

Последующее увеличение относительной влажности до 48,7 % сопровождается линей б ным ростом предела прочности оболочки семян до = 7,61 МПа, что составляет 10 %.

пр Анализ полученных зависимостей позволяет сделать следующие выводы и рекомендации: а) с увеличением скорости деформирования предельные напряжения разрушения и материалов растительного пропр пр исхождения увеличиваются, достигая экстре в мума в диапазоне скоростей 0,8 – 1,2·10-3 м/с, а 1 – модуль упругости E при сжатии;

затем снижаются, что объясняется адгезион2 – модуль упругости G при сдвиге ной природой прочности в растительном сырье, наличием естественных концентраторов Рис. 11. Зависимости модулей упругонапряжений в поверхностных зонах взаимости при сжатии E и сдвиге G действий структур материала как на микро-, для семян облепихи (а), семян кедра сибирского (б) так и на макроуровнях; с ростом скорости и сухих плодов шиповника (в) нагружения заметно увеличиваются значения v от скорости нагружения модулей упругости E первого рода, а значение модуля упругости второго рода G изменяется незначительно, что говорит в пользу сдвиговых типов нагрузки на материал при разрушении; в) перед разрушением кедровых орехов свободным ударом целесообразным является их незначительное увлажнение, в пределах 10 %, что уменьшает хрупкость ядер Рис. 12. Зависимость предельного орешков и повышает качество селективной напряжения разрушения пр дезинтеграции.

оболочек семян кедра сибирского от относительной влажностиW Связное растительное сырье (корень лопуха, мускатный орех) подвергали высушиванию и замораживанию. Исходная (нативная) влажность образцов корня лопуха составила 62 % (рис. 13). Понижение влажности до 56 % привело к снижению прочности до минимальной при сжатии и сдвиге вдоль волокон и повышению прочности до максимальной при сжатии вдоль оси корня при скорости нагружения 1мм/мин. Очевидно, что такое деформационное поведение растительной ткани связано с исчезновением тургора, внутреннего давления в клетках, что приводит к снижению упругости ткани, а следовательно – понижению внутренней энергии а вещества.

Увеличение прочности при такой влажности на повышенной скорости деформирования предположительно связано с исчезновением релаксационных процессов, когда напряжения не успевают более равномерно распространиться в объеме образца.

Влажность материала, близкую к 44 %, можно назвать первой критической точкой. При этой влажности происходит резкое изменение скорости сушки, практически заканчивается уменьшение размеров образцов (усушка), а на кривых прочности наблюдаются ее увеличение вплоть до экстремумов. Несомненно, что при этой б влажности заканчивается удаление физиРис. 13. Зависимость предельных напряжений разрушения пр и предельных чески связанной влаги, преимущественно напряжений сдвига от влажности W пр из межклеточных пространств раститель(%) образцов корня лопуха при сжатии и ной ткани. При квазистатическом сжатии сдвиге вдоль(а) и поперек (б) оси вдоль оси, а также при сдвиге как вдоль, так и поперек волокон прочность образцов достигает максимума. Удаление свободной влаги приводит к формированию более прочного адгезионного взаимодействия между клеточными структурами растительной ткани. Несмотря на отсутствие активной воды, внутренняя энергия вещества повышается.энергия вещества повышается.

Исследование влияния температуры на прочностные свойства проводились на мускатном орехе. (рис. 14). В мускатном орехе при понижении температуры липиды переходят в твердообразное состояние, и плоды, 2,приобретая высокую упругость, разруша1 V=4м/с; d=14мм;

ются как хрупкие тела. Наблюдалось сни2,2 V=4м/с; d=20мм;

жение удельной энергии разрушения при 3 V=3м/с; d=14мм; 4 V=3м/с; d=20мм снижении температуры образцов. Увели1,чение скорости удара также приводило к 3 уменьшению энергии разрушения. Этот 1,факт объясняется тем, что при увеличении 0,скорости приложения нагрузки напряже0,ния в образце не успевают релаксировать, 223 243 263 283 3снижается доля пластических деформаТемпература Т, К ций, разрушение становится более хрупРис. 14. Зависимость удельной работы разким. Это отчетливо наблюдалось по харушения Ауд мускатного ореха от темперарактеру скола образцов. При высоких скотуры при испытаниях намаятниковом копре с различными скоростями нагружения ростях поверхность раскола была близка к плоскости.

Из анализа результатов исследований следует, что интенсификация и повышение качества дезинтеграционных процессов растительной ткани возможны при направленном адгезионном разупрочнении между морфологическими структурами, ослаблении межклеточных взаимодействий в растительных объектах переработки. Приведенные в главе экспериментальные данные пригодны для использования в математической модели селективной дезинтеграции в выражениях (1, 11, 14, 20, 22 – 25).

В пятой главе проведена классификация измельчителей с позиции селективной дезинтеграции. Обосновано, что наиболее перспективными являются измельчители с управляемым инерционным заданием деформации слоя материала в циклическом режиме с коническими или роликовыми рабочими органами, создающими нагрузку «сжатие + сдвиг» в регулируемых соотношениях. На протяжении ряда лет разрабатывались и исследовались поисковые варианты конструкций измельчителей (авторские свидетельства СССР 1445775, 1470320, 1481987, 1481988, 1694205; патенты РФ 1790448, 2053849, 2113903, 2284220 и другие). В главе представлены базовые конструкции опытнопромышленных образцов конусного виброизмельчителя инерционного типа непрерывного действия и роликового инерционного измельчителя периодического действия и их математические модели, связывающие геометрические и кинематические параметры измельчителя, параметры процесса и свойства материала.

Динамическая схема рабочей зоны виброизмельчителя представлена на рис. 15.

Было получено выражение силы воздействия конуса на материал:

1 2 N , (26) me cos mк 2 sin 8r где N – сила воздействия конуса на материал; m – величина неуравновешенной массы дебаланса; e – эксцентриситет неуравновешенной массы; – угловая скорость вращения дебаланса, она же угловая скорость вращения оси подвижного конуса относительно оси неподвижного конуса и мгновенная угловая скорость вращения подвижного конуса;mк – масса подвижного конуса; – угол образующей конуса; – толщина деформированного слоя -А уд ·10, Дж/м Удельная работа разрушения материала в калибровочной зоне; r1 – радиус подвижного конуса; – угол сектора обжатия, в котором материал плотно прижат к поверхностям конусов.

Момент трения качения подвижного конуса по слою материала:

z1 z МТК mer12 sin (27) 0,67N cos mД mК gf rн3 rв3/rн2 rв2, -NZ -N где MTK – момент трения качения подвижного конуса 1 е по слою материала; mД – масса дебаланса; f – коэф -NX FЦ х фициент трения скольжения в плоской опоре поK R4 Rд4ижного конуса; rн и rв – соответственно наружный в rB G и внутренний диаметры опорного кольца.

rM y1 y rK Работа, совершаемая подвижным внутренним органом при деформировании слоя материала и качении по нему, составит:

E Nd d ТК MИ M. (28) KMТ В MТ К -NX 01 х Ф FЦ К /1 – дебаланс;

2 – подвижный внутренний конус 3 – неподвижный внешнийконус;

4 – плоскопараллельная опора скольжения Рис. 16. Изменение состояний Рис. 15. Динамическая схема сыпучей cреды в рабочей зоне конусного виброизмельчителя виброизмельчителя Моделирование разрушения сыпуч ей среды в рабочем пространстве проводили на основе теории марковских процессов. На рисунке 16 представлена картина изменения состояния сыпучей среды в рабочей зоне виброизмельчителя: I – приемная зона, где исходный сыпучий материал разрыхлен и распределяется по кольцевому зазору; II – зона обжатия слоя материала рабочими органами; III – зона разрушения монослоя бикомпонентных частиц при регулируемой величине их деформации. Граф состояний сыпучей среды в рабочей зоне виброизмельчителя составлен с использованием подходов к моделированию, изложенных во второй главе. Теоретическое время пребывания материала, достаточное для селективного разрушения бикомпонентного растительного сырья, определяется выражением (8), кинетическая функция процесса – выражениями (11 – 14) в зависимости от структуры разрушаемого сырья, теоретическая производительность – выражением (18).

Динамическая модель роликового инерционного измельчителя периодического действия представлена на рисунке 17. В динамическую схему включены: водило 1, рычаг 2, соединяющий водило и ролик 3 посредством шарниров, неподвижная чаша 4, по которой ролик совершает качение. Все звенья абсолютно жесткие, массой обладает только ролик, совершающий качение по чаше без проскальзывания.

Работа, совершаемая активными силами, действующими со стороны ролика:

dA Ndx MТКd. (29) Работа сил, сжимающих слой:

e AN me2 1 sin2 f xdx, (30) ef x где – функция изменения величины деформации слоя сыпучей среды за время t 0;tn.

Согласно представлениям о процессе разруРис. 17 Динамическая модель шения сыпучего материала постоянным по величине роликового инерционного силовым воздействием, единичная деформация слоя измельчителя сыпучего материала при каждом проходе ролика по элементарному объему сыпучей среды за время t 0;tn будет изменяться согласно выражению:

f u Se (31) где u – упругая (обратимая) деформация;, – необратимая деформация, сопровождаюS S S max ;0 щаяся образованием новой поверхности – изменяемый линейный параметр,.

Работа момента трения качения ролика по материалу:

AM Na cos 2, AM acos 2me2 1 sin2 . (32) Суммарная работа активных сил равна:

e A me2 1 sin2 u Se d a cos 2 e 0 (33) S me2 1 sin2 ue e0 ee ee a cos 2 .

Процесс разрушения сыпучих сред в конусном и роликовом измельчителях принципиально одинаков. Он заключается в раздавливании слоя материала катящимся по нему рабочим органом. Отличие состоит в том, что конические рабочие органы своей формой создают условия для сдвига в слое сыпучей среды, тогда как в роликовом измельчителе сдвиг создается специальными торцевыми шайбами, тормозящими вращение роликов.

Для формирования физической картины поведения сыпучей среды, состоящей из упругих частиц, под нагрузкой были проведены дополнительные эксперименты на мо дельном материале. Испытания проводились при квазистатическом нагружении сжатием с различными скоростями. Высокая точность приборного оснащения позволила выявить новые аспекты в поведении сыпучих сред под нагрузкой. Если ранее считалось, что зависимость напряжений от деформаций носит степенной характер, соответствующий закону а Eэф Кельвина, то высокоточное измерительное оборудование позволило установить, что кривая имеет несколько характерных участков. На начальном этапе нагружения все кривые носят нелинейный характер, далее линия нагружения с коэффициентами корреляции 0,9911 – 0,9997 переходит в ломанную линию. Сыпучий материал проявляет линейную упругость. Точки перегиба объясняются тем, что энергия упругой деформации достигает критической величины, что приводит к образованию новой поверхности в сыпучем материале – разрушению некоторого количества частиц. В исследованном диапазоне модуль упругости возрос примерно в три раза. Следовательно, при постоянной скорости деформации сыпучий материал последовательно достигает промежуточных пределов прочности , ступенчатое разрушение приводит к изменению гранулометрического состава, прi насыпной плотности, порозостности среды, после чего ступенчато возрастает модуль упругостиEi.

Рассмотрена модель взаимодействия подвижного рабочего органа инерционной машины и сыпучей среды. Принят упрощенный вариант движения подвижного рабочего органа – чистое качение по слою материала без проскальзывания и создания сдвига в слое.

В силу того, что действие конуса или ролика на элементарный объем материала кратковременно, предположено, что в рассматриваемом объеме однократно достигаются предельные напряжения разрушения , а сыпучий материал в начале процесса разрушения, пр Е трансформируясь в пористое сплошное тело, обладает модулем упругости таким же, как у единичных тел, его составляющих. В реальном процессе модуль упругости сыпучего материала всегда меньше, чем модули упругости единичных тел, так как больше абсолютное количество дефектов структуры. Рассмотрено состояние сыпучей среды от начала ее деформирования до максимального значения деформации.

Начальная толщина слоя среды составляет i, конечная толщина – i1. Элементарная работа деформации согласно закону Ребиндера:

пр dA dVi 1,2dSi, (34) 2E dVi dSi где – деформированный объем при i -м нагружении; – приращение поверхности при i -м нагружении.

t tn За время, достаточное для селективной дезинтеграции (выражение (8)), полная работа составит:

A m пр 2Rbdu ntn 1,2S, (35) 2E где m - количество рабочих органов (для конусного измельчителя m = 1); n - число обороtn тов центрального вала в секунду; –время для достижения требуемого результата;

S – вновь образованная селективным разрушением поверхность (выражения (6)).

1,Если параметр tn рассматривать как время селективной дезинтеграции, а – как энергию поверхностного адгезионного взаимодействия компонентов в отдельных частицах, то получим работу селективного разрушения в рабочей зоне инерционного измельчителя.

Приравнивание работы, совершаемой активными силами ((28) или (33)), и выражения (35), позволяет получить модель разрушения сыпучего материала в конусном или роликовом инерционном измельчителе, включающую геометрические, динамические парапр,Е,1,метры и свойства материала ( ). Проведенное аналитическое исследование, подкрепленное экспериментами, позволяет распространить известные теории деформации и разрушения единичных твердых тел к дезинтеграции сыпучих сред в слое.

В шестой главе представлены исследования работы установки селективной дезинтеграции, в состав которой включен конусный виброизмельчитель инерционного типа (рис. 18). Установка проектировалась на основе патента РФ 2249484 «Способ измельчения сыпучих материалов в конусном виброизмельчителе». Исходный сыпучий материал через шиберный дозатор 6 поступает в виброизмельчитель I на верхнюю часть подвижного конуса и в рабочую зону – сходящийся зазор между подвижным и неподвижным конусами.

I – виброизмельчитель; II – циклон; III – фильтр; IV – воздуходувная машина;

1 – резервуар для сбора тяжелой фракции;2 – привод; 3 – рабочая камера виброизмельчителя; 4 – регулировочный клапан; 5 – камера эвакуации легкой фракции; 6 – шиберный дозатор;

7 – примное устройство; 8 – корпус;

9 – сборник Рис. 18. Схема установки селективной дезинтеграции с пневмосепарированием В кольцевом зазоре частицы материала подвергаются вибрационному разрушению под действием циклической нагрузки, создаваемой центробежной силой дебаланса подвижного конуса. Величина деформации слоя сыпучего материала определяется его сопротивляемостью разрушению. Подобрав величину дробящей силы, можно обеспечить такую энергию разрушения слоя, при которой частицы материала, подвергаясь разнонаправленной нагрузке, будут разрушаться преимущественно по границам межкомпонентных связей или дефектам структуры, что приводит к селективному разрушению при минимальном переизмельчении. Сыпучий материал в рабочей зоне разрыхлен, частицы подвижны и постоянно меняют свою ориентацию в пространстве. Подвергаясь импульсному сжатию со сдвигом, частицы сыпучей среды разрушаются и гравитационно выводятся из виброизмельчителя. Возможен также вариант регулируемой пневмоэвакуации продуктов измельчения из рабочей зоны. Например, после измельчения полидисперсная смесь «В» воздушным потоком, создаваемым воздуходувной машиной IV, выводится из виброизмельчителя I в циклон II. При попадании в циклон смесь полидисперсного сыпучего материала под действием воздушных потоков разделяется на легкую фракцию «Б» и тяжелую фракцию «Г». Потоки воздуха «Д» выносят легкую фракцию из циклона II в матерчатый фильтр III, а тяжелая фракция гравитационно выводится в сборник 9. В нижней части зазора между конусами создается вакуум, в результате чего возникает подсос воздуха в разгрузочную щель измельчителя и встречное движение воздушного потока по отношению к материалу. За счет разностей скоростей витания отделнных друг от друга разрушением компонентов в зоне происходит разделение сыпучей смеси на два потока. На первом этапе тяжелая фракция «Г» более прочного компонента гравитационно против воздушного потока выводится в поддон измельчителя, а затем в емкость для сбора тяжелой фракции 1. Легкая фракция «Б» выводится воздухом в камеру 5 эвакуации измельчителя, разделяется в циклоне II на крупную и пылевидную фракции, последняя осаждается на сетчатом фильтре III. Скорость движения воздуха в камере эвакуации регулируется клапаном 4. Управление установкой осуществляется комплексом приборов контроля и управления электроприводом, что позволяет плавно изменять частоту вращения вала электродвигателя установки. Частота вращения вала электродвигателя контролируется тахометром. Скорость воздуха в установке регулируется изменением частоты вращения рабочего органа воздуходувной машины.

Для качественной оценки процесса селективной дезинтеграции ввели критерий расkр крытия, критерий переизмельчения и коэффициент уноса. Критерий раскрытия опреnн деляется отношением числа неразрушенных частиц (шт.) к количеству прошедших чеnр рез рабочую зону частиц (шт.): kр nн nр. Критерий переизмельчения kпр это отношение числа разрушенных ядер nдр (шт.) к числу целых nц в прошедшем рабочую зону материале: kпр nдр nц. Коэффициент уноса kу выражается отношением переизмельченной массы оболочки mпр (кг), прошедшей через рабочую зону материала, к общей массе ky mпр mоб оболочки, mоб, кг, исходного сырья:.

При реализации полного факторного эксперимента трехуровневого плана второго порядка ПФЭ 32 получены уравнения регрессии, анализ которых позволил определить влияние не только каждого из факторов, но и эффекта взаимодействия на формирование рациональных критериев качества. Диапазоны варьирования производительности определялись выражением (17).

В результате обработки результатов экспериментальных исследований процесса селективной дезинтеграции семян облепихи в установке были получены следующие уравнения регрессии:

Q для производительности :

2 Q 515,6677 3,2575nк 214,0183vп 0,304nкvп 0,0122nк 36,2936vп ; (36) kp для критерия раскрытия :

2 kр 0,2769 0,0066nк 0,3211vп 0,0025nк vп 0,000037nк 0,01vп ; (37) kпр для критерия переизмельчения :

2 kпр 0,9148 0,0113nк 0,1196vп 0,0004nкvп 0,000026nк 0,01vп. (38) Соответствующие графики представлены на рисунке 19.

а б в Q Рис. 19. Зависимость производительности (а), критерия раскрытия kp и критерия переизмельчения kпр установки от скорости vп воздушного потока и частоты колебаний nк внутреннего конуса при разрушении семян облепихи При разрушении семян кедра сибирского в установке получили следующие уравнения регрессии:

Q – для производительности :

2 Q 757,0378 5,2655nк 381,3688vп 0,5357nкvп 0,0242nк 83,1479vп ; (39) kp – для критерия раскрытия :

2 kр 0,7761 0,0017nк 0,4676vп 0,0048nкvп 0,0001nк 0,0283vп ; (40) kпр – для критерия переизмельчения :

2 kпр 0,7867 0,0111nк 0,1273vп 0,0006nкvп 0,00003nк 0,0096vп (41) Графики представлены на рисунке 20.

а б в Q Рис. 20. Зависимость производительности (а) установки, критерия раскрытия kp (б) и критерия переизмельчения kпр (в) от скорости vп воздушного потока и частоты колебаний nк внутреннего конуса при разрушении семян кедра сибирского При сравнении графиков соответствующих поверхностей отклика при селективной дезинтеграции семян облепихи и семян кедра сибирского, наблюдается сходство, что объясняется их похожим строением.

В результате экспериментальных исследований процесса селективной дезинтеграции сухих плодов шиповника в установке были получены следующие уравнения регрессии:

Q для производительности :

2 Q 260,2767 6,2806nк 530,3992vп 3,4723nкvп 0,11nк 401,241vп ; (42) kу для коэффициента уноса :

2 kу 0,0679 0,0045nк 0,0708vп 0,0056nкvп 0,0001nк 0,1543vп. (43) Графики полученных зависимостей представлены на рисунке 21.

а б Q Рис. 21. Зависимость производительности (а) установки и коэффициента уноса kу (б) от скорости vп воздушного потока и частоты колебаний nк внутреннего конуса при разрушении сухих плодов шиповника Установлены следующие рациональные диапазоны изменения рабочих параметров:

vп nк для семян облепихи = 2,3 … 2,7 м/с и = 115 … 125 с-1; для семян кедра сибирского vп nк vп = 2 … 2,3 м/с и = 100 … 110 с-1; для сухих плодов шиповника = 0,55 … 0,65 м/с и nк Q = 25 … 30 с-1.Определены рациональные интервалы варьирования количественного и kp kпр kу качественных критериев, и оценки процесса селективной дезинтеграции vп nк сыпучих материалов в заданном диапазоне изменения рабочих параметров и в Q kp kпр установке: для семян облепихи = 80... 120 кг/ч, = 0,12 … 0,18 и = 0,14 … 0,19;

kp kпр Q для семян кедра сибирского = 64 … 108 кг/ч, = 0,1 … 0,2 и = 0,14 … 0,17; для суQ kу хих плодов шиповника = 51 … 76 кг/ч и = 0,06 … 0,07.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ 1. Установлено, что для разрушения сыпучих сред наилучшим сочетанием нагрузок является сжатие со сдвигом в циклическом режиме. Проведена классификация растительного сырья, из которой следует, что для несвязных материалов необходимыми для расчетов оборудования параметрами являются пределы прочности и модули упругости компонентов, для связных – адгезионная прочность взаимодействия морфологических структур.

2. На основе Марковских процессов разработана математическая модель процесса селективной дезинтеграции сыпучей среды. Получены решения уравнений в виде зависимостей изменения поверхностей взаимодействия компонентов во времени. Аналитически определены время разрушения единичного тела, функции изменения прирастающих поверхностей компонентов и время протекания селективной дезинтеграции; кинетическая функция и теоретическая производительность процесса. На основе анализа распределительных функций предложены критерии и методика оценки качества процесса селективной дезинтеграции.

3. Получены аналитические зависимости для поверхностной энергии на уровне взаимодействия клеток (использовано представление о статистическом координатном числе), а также на уровне взаимодействия морфологических структур (на основе теории Гриффица).

4. Установлено, что поверхностная энергия биополимеров (клейковины пшеницы и пектина яблочного) зависит от их влагосодержания, причем зависимости имеют экстремумы; снижение энергии происходит не только при обезвоживании, но и при переувлажнении.

5. Экспериментально установлено, что с увеличением скорости деформирования предельные напряжения разрушения материалов растительного происхождения увеличиваются, достигая экстремума в диапазоне скоростей 0,8 – 1,2·10-3 м/с, а затем снижаются, что объясняется адгезионной природой прочности в растительном сырье, наличием естественных концентраторов напряжений в поверхностных зонах взаимодействий структур материала как на микро-, так и на макроуровнях.

6. Экспериментально установлено, что с ростом скорости нагружения заметно увеличиваются значения модулей упругости первого рода, а модули упругости при сдвиге изменяются незначительно, что подтверждает выбор типа нагрузки (сжатие и сдвиг) на материал при разрушении.

7. Экспериментально установлено, что при разрушении свободным ударом семян кедра сибирского целесообразным является незначительное (в пределах 10 %) увлажнение перед разрушением, что уменьшает хрупкость ядер орешков и повышает качество селективной дезинтеграции.

8. При исследовании прочностных свойств материалов, морфологические структуры которых поверхностно связаны, установлено, что наиболее эффективной селективная дезинтеграция будет при высушивании сырья, когда поверхностная энергия биополимеров резко падает. Такой же эффект снижения энергии межструктурных поверхностных взаимодействий наблюдается при замораживании растительных тканей. Эти факторы могут быть использованы в энергосберегающих технологиях, исключающих сушку как способ консервации растительного сырья.

9. Проведена классификация оборудования с позиции селективной дезинтеграции, из которой следуют преимущества измельчителей с управляемым инерционным заданием деформации слоя материала в циклическом режиме с коническими или роликовыми рабочими органами, создающими нагрузку «сжатие + сдвиг» в регулируемых соотношениях.

10. На основе авторских свидетельств и патентов разработаны и исследованы измельчители инерционного типа: конусный непрерывного действия и роликовый периодического действия. При моделировании процесса разрушения слоя сыпучего материала в измельчителях проведено аналитическое исследование, подкрепленное экспериментами, выявившее ступенчатость процесса разрушения, который, по сути является линейным, а не степенным, как считалось ранее. Это позволит распространить известные теории деформации и разрушения твердых тел на дезинтеграцию сыпучих сред в слое и упростить методики расчета.

11. Разработана, создана и испытана установка селективной дезинтеграции с одновременным пневмосепарированием, определены критерии качества процесса; выявлены диапазоны варьирования рабочих параметров с учтом скорости движения воздушного потока в рабочей зоне; разработан алгоритм расчета.

Список основных трудов, опубликованных по материалам диссертации Монографии 1. Руднев, С. Д. Теоретические аспекты и методы исследований физико-механических свойств материалов биологического происхождения [Текст] : монография / С. Д. Руднев. – Кемерово : КемТИПП, 2006.– 130 с.

2. Руднев, С. Д. Селективная дезинтеграция растительного сырья [Текст] : монография / С. Д. Руднев. – Кемерово : КемТИПП, 2010. – 294 с.

Публикации в рецензируемых научных журналах и изданиях 3. О свойствах и использовании черноплодной рябины в комбинированных продуктах питания [Текст] / Л. А.

Остроумов, С. Д. Руднев, Р. З. Григорьева, А. Ю. Просеков // Хранение и переработка сельхозсырья. – 1999. – № 7. – С. 36–38.

4. Руднев, С. Д. Моделирование процесса селективного разрушения двукомпонентных тел в конусном виброизмельчителе [Текст] / С. Д. Руднев, Д. В. Клеников // Вестник молодых ученых. – 2004. – № 8. – Серия : Технические науки. – 2004. – № 2. – С. 33–38.

5. Попов, А. М. Двухуровневая концепция процесса селективного разрушения растительного сырья [Текст] / А. М. Попов, В. А. Павский, С. Д. Руднев // Хранение и переработка сельхозсырья. – 2006. – № 2. – С. 21–24.

6. Попов, А. М. Кинетическая функция при селективном измельчении растительного сырья [Текст] / А. М.

Попов, С. Д. Руднев, О. Е. Рыбина // Хранение и переработка сельхозсырья. – 2006. – № 2. – С. 61–62.

7. Руднев, С. Д. О селективном измельчении, селективности измельчения и селективной функции [Текст] / С. Д.

Руднев, А. М. Попов, О. Е. Рыбина // Известия вузов. Пищевая технология. – 2006. – № 5. – С. 42–44.

8. Руднев, С. Д. Термодинамический подход к определению прочности взаимодействия биологических дисперсных структур [Текст] / С. Д. Руднев, О. С. Карнадуд // Хранение и переработка сельхозсырья. – 2009.

– № 4. – С. 12–15.

9. Руднев, С. Д. Поверхностные свойства межклеточного вещества растительного сырья [Текст] / С. Д. Руднев, А. М. Попов, Е. А. Шелеметева // Известия вузов. Пищевая технология. – 2009. – № 4. – С. 17–19.

10. Руднев, С. Д. Малогабаритная установка селективного виброизмельчения [Текст] / С. Д. Руднев, Д. В.

Клеников, Е. А. Шелеметева // Техника в сельском хозяйстве. – 2009. – № 1. – С. 33–35.

11. Инстант-продукты с использованием селективно измельченного растительного сырья [Текст] / С. Д. Руднев, А. М. Попов, Е. Е. Петушкова, А. В. Сухоруков // Известия вузов. Пищевая технология. – 2009. – № 4. – С. 56–58.

12. Руднев, С. Д. Установка селективного виброизмельчения с пневморазделением [Текст] / С. Д. Руднев, А. М.

Попов, Д. В. Клеников // Известия вузов. Пищевая технология. – 2009. – № 5–6. – С. 72–73.

13. Руднев, С. Д. Теоретическая оценка энергии связи в биологических структурах [Текст] / С. Д. Руднев // Техника и технология пищевых производств. – 2010. – № 2. – С. 56 – 59.

14. Руднев, С. Д. Интенсификация и повышение качества селективной дезинтеграции адгезионным разупрочнением растительной ткани [Текст] / С. Д. Руднев, Е. Ф. Вайман, А. И. Яремчук // Техника и технология пищевых производств. – 2010. – № 2. – С. 50 – 55.

Авторские свидетельства и патенты:

15. А. С. 1445775 СССР, В02С2/10. Устройство для измельчения [Текст] / В. В. Илюхин, С. Д. Руднев (СССР). – № 4249977/29-33; заявл. 26.05.87; опубл. 23.12.88, бюл. № 47. – 3 с. : ил.

16. А. С. 1470320 СССР, В02С2/02. Рабочий орган конусной инерционной дробилки [Текст] / В. В. Илюхин, В. А. Катюхин, С. Д. Руднев, В. В. Горяев, С. В. Славущев, М. А. Бехтин (СССР). – № 4219881/31-33; заявл.

01.04.87; опубл. 07.04.89, бюл. № 13. – 2 с. : ил.

17. А. С. 1481987 СССР, Конусная инерционная дробилка [Текст] / В. В. Илюхин, С. Г. Юрков, В. А. Катюхин, С. Д. Руднев, В. В. Горяев (СССР). – № 4275384 ; заявл. 03.07.97; зарег. в Гос. реестре изобр. СССР 22.01.89.

18. А. С. 1481988 СССР, Конусная инерционная дробилка [Текст] / В. В. Илюхин, В. А. Катюхин, С. Д. Руднев, В. В. Горяев (СССР), Юндэнгийн Бор (МНР). – № 4275811; заявл. 03.07.97; зарег. в Гос. реестре изобр. СССР 22.01.89.

19. А. С. 1694205 СССР, В02С2/02. Устройство для измельчения [Текст] / В. В. Илюхин, С. Д. Руднев, С. В.

Славущев (СССР). – № 4711481/33; заявл. 28.06.89; опубл. 30.11.91, бюл. № 44. – 3 с. : ил.

20. Пат. 1790448 СССР, В02С19/16. Измельчитель [Текст] / В. В. Илюхин, С. В. Славущев, С. Д. Руднев; заявитель и патентообладатель Московский технологический институт мясной и молочной промышленности. – № 4770683/33, заявл. 04.11.89; опубл. 23.01.93, бюл. № 3. – 3 с. : ил.

21. Пат. 2053849 Российская Федерация, МПК6 В02С2/04. Конусный виброизмельчитель инерционного типа [Текст] / С. Д. Руднев, Т. А. Герлинская, И. А. Рождественский; заявитель и патентообладатель С. Д. Руднев. – № 93025953/33; заявл. 30.04.93; опубл. 10.02.96, бюл. № 4. – 4 с. : ил.

22. Пат. 2113903 Российская Федерация, МПК6 6В02С2/04. Конусный электромагнитный виброизмельчитель [Текст] / С. Д. Руднев, В. Г. Власов; заявитель и патентообладатель С. Д. Руднев, В. Г. Власов. – № 94004070/03; заявл. 04.02.94; опубл. 27.06.98, бюл. № 18. – 3 с. : ил.

23. Пат. 2249484 Российская Федерация, МПК7 В02С19/16. Способ измельчения сыпучих материалов в конусном виброизмельчителе [Текст] / С. Д. Руднев; заявитель и патентообладатель Кемеровский технологический институт пищевой промышленности. – № 2003110966/03; заявл. 16.04.03; опубл. 10.04.05, бюл. № 10. – 4 с. : ил.

24. Пат. 2284220 Российская Федерация, МПК В02С2/02. Измельчитель [Текст] / С. Д. Руднев, Д. В. Клеников, А. С. Сяглов; заявитель и патентообладатель Кемеровский технологический институт пищевой промышленности. – №2005106676/03; заявл. 09.03.05; опубл. 27.09.06, бюл. № 27. – 5 с. : ил.

Депонированные рукописи:

25. Руднев, С. Д. Аналитическое определение функции измельчения при селективном разрушении растительного сырья [Текст] / С. Д. Руднев, О. Е. Рыбина, Д. В. Клеников ; Кемеров. технол. ин-т пищ. пром-ти. – Кемерово, 2004. – 5 с. – Рус. – Деп. в ВИНИТИ 24.12.04, № 2050 – В2004.

26. Способ селективного измельчения и динамика конусного виброизмельчителя [Текст] / С. Д. Руднев, О. Е.

Рыбина, Д. В. Клеников, Е. А. Шелеметева ; Кемеров. технол. ин-т пищ. пром-ти. – Кемерово, 2004. – 5 с. – Рус. – Деп. в ВИНИТИ 24.12.04, № 2051 – В2004.

27. Руднев, С. Д. Модель процесса разрушения двухфазных тел в конусном виброизмельчителе [Текст] / С. Д.

Руднев, Д. В. Клеников ; Кемеров. технол. ин-т. пищ. пром-ти. – Кемерово, 2006. – 12 с. – Рус. – Деп.

в ВИНИТИ 05.05.06, № 611 – В2006.

28. Руднев, С. Д. Исследование поверхностных свойств биополимеров [Текст] / С. Д. Руднев, Е. А. Шелеметева ; КемТИПП. – Кемерово, 2008. – 10 с. – Деп. в ВИНИТИ 23.06.08, № 521 – В2008.

29. Руднев, С. Д. Теоретическое обоснование структурной прочности растительного сырья [Текст] / С. Д. Руднев, А. А. Крохалев, Е. А. Шелеметева ; КемТИПП. – Кемерово, 2006. – 12 с. – Деп. в ВИНИТИ 22.12.06, № 16.03 – В2006.

Работы, опубликованные в других изданиях, сборниках научных трудов, материалах всесоюзных, международных и всероссийских конференций 30. Илюхин, В. В. Основные подходы при разработке математической модели конусного виброизмельчителя инерционного типа [Текст] / В. В. Илюхин, С. Д. Руднев, С. В. Славущев // Теоретические и практические аспекты применения методов инженерной физико-химической механики с целью совершенствования и интенсификации технологических процессов пищевых производств. Часть 2 : материалы Всесоюзной научнотехнической конференции. – М., 1990. – С. 1.

31. Руднев, С. Д. Основные направления развития виброинерционных дробилок [Текст] / С. Д. Руднев // Механика сыпучих материалов : материалы Всесоюзной научно-технической конференции. – Одесса : ОТИПП, 1991. – С. 68.

32. Руднев, С. Д. Экспериментальное определение энергии разрушения в дробилках с применением модельных тел [Текст] / С. Д. Руднев // Разработка комбинированных продуктов питания : материалы IV Всесоюзной научно-технической конференции. – Кемерово : КемТИПП, 1991. – С. 214.

33. Менх, Л. В. О рациональном способе измельчения зернового продукта из ячменя [Текст] / Л. В. Менх, С. Д.

Руднев, Ю. В. Романенко // Кемеровскому технологическому институту пищевой промышленности 25 лет:

достижения, проблемы, перспективы. Часть 2 : сборник научных трудов. – Кемерово : КемТИПП, 1998. – С. 167–173.

34. Руднев, С. Д. О практике селективного измельчения пищевых материалов [Текст] / С. Д. Руднев, С. А. Козий // Теоретические и практические аспекты применения методов инженерной физико-химической механики с целью совершенствования и интенсификации технологических процессов пищевых производств : сборник научных трудов. – М. : МУПБ, 2002. – С. 339–343.

35. Руднев, С. Д. Разработка оборудования для селективного измельчения материалов растительного происхождения [Текст] / С. Д. Руднев, С. А. Козий, Е. А. Шелеметева // Технология и техника пищевых производств :

сборник научных работ – Кемерово : КемТИПП, 2003. – С. 192–195.

36. Руднев, С. Д. О функции измельчения при селективном разрушении сырья растительного происхождения [Текст] / С. Д. Руднев, В. А. Павский О. Е. Рыбина // Прогрессивные технологии и оборудование для пищевой промышленности : материалы II Международной научно-технической конференции. – Воронеж : ВГТА, 2004. – Ч. 2. – С. 264–266.

37. Руднев, С. Д. Селективное измельчение – способ подготовки семян облепихи к экстракции [Текст] / С. Д.

Руднев, Д. В. Клеников, А. С. Сяглов // Конкурентоспособность территорий и предприятий во взаимозависимом мире : материалы VIII Всероссийского форума. – Екатеринбург : УрГЭУ. 2005. – Ч. 3. – С. 200–201.

38. Руднев, С. Д. Теория марковских процессов в моделировании селективного виброизмельчения [Текст] / С. Д.

Руднев, Д. В. Клеников // Актуальные проблемы современной науки : материалы I Международного форума (6-й Международной конференции). – Самара, 2005. – Ч. 1 – 2. – С. 132–136.

39. Руднев, С. Д. Селективное виброразрушение семян растений [Текст] / С. Д. Руднев, Д. В. Клеников // Продукты питания и рациональное использование сырьевых ресурсов : сборник научных трудов. – Кемерово :

КемТИПП, 2005. – С. 97–99.

40. Руднев, С. Д. Применение селективного виброизмельчения в производстве комбинированных продуктов питания [Текст] / С. Д. Руднев, Д. В. Клеников // Живые системы и биологическая безопасность населения :

материалы II Международной научной конференции. – М. : МГУПБ, 2005. – С. 71–72.

41. Руднев, С. Д. Селективное измельчение – основа технологий комбинированных продуктов питания [Текст] / С. Д. Руднев, Д. В. Клеников // Перспективы производства продуктов питания нового поколения : материалы 2-й Международной научно-практической конференции. – Омск : ОГАУ, 2005. – С. 124–125.

42. Руднев, С. Д. Моделирование процесса селективного разрушения в конусном виброизмельчителе [Текст] / С. Д. Руднев, Д. В. Клеников // Фундаментальные исследования. – 2005. – № 4. – С. 86–88.

43. Руднев, С. Д. О селективности разрушения материалов [Текст] / С. Д. Руднев, Д. В. Клеников // Научное обозрение. – 2006. – № 1. – С.70–73.

44. О трансформации распределительной функции при селективном разрушении растительного сырья [Текст] / С. Д. Руднев, В. А. Павский, О. Е. Рыбина // Техника и технология пищевых производств : сборник научных работ. – Кемерово : КемТИПП, 2006. – С. 141–143.

45. Руднев, С. Д. Селективное измельчение – основа технологий переработки вторичных растительных пищевых ресурсов [Текст] / С. Д. Руднев, Д. В. Клеников // Сотрудничество для решения проблем отходов : материалы III Международной конференции. – Харьков, 2006. – С. 134–135.

46. Руднев, С. Д. Термодинамический подход к моделированию процесса селективного измельчения [Текст] / С. Д. Руднев, А. С. Романов // сборник научных трудов МПА, выпуск 4. – 2006. – С. 290–297.

47. Руднев, С. Д. Энергетическая модель прочности адгезии [Текст] / С. Д. Руднев, А. А. Крохалев // Современные направления теоретических и прикладных исследований : материалы Международной научнопрактической конференции, 15–25 марта.– Одесса, 2007. – С. 9–10.

48. Руднев, С. Д. Классификация растительного сырья с позиций селективной дезинтеграции [Текст] / С. Д.

Руднев, Е. А. Шелеметева // Технология и продукты здорового питания : материалы II Международной научно-практической конференции. – Саратов, 2008. – С. 124–125.

49. Руднев, С. Д. Структурно-морфологический анализ растительного сырья [Текст] / С. Д. Руднев, Е. А. Шелеметева // Продукты питания и рациональное использование сырьевых ресурсов : сборник научных работ.

Выпуск 17. – Кемерово : КемТИПП, 2008. – С. 72–73.

50. Кисели с использованием селективно измельченного растительного сырья [Текст] /С. Д. Руднев, А. М.

Попов, Д. В. Клеников, Е. А. Шелеметева // Пиво и напитки. – 2008. – № 4. – С. 41–42.

51. Руднев, С. Д. О природе прочности растительной ткани [Текст] / С. Д. Руднев, Е. А. Шелеметева // Инновационные процессы в АПК : сборник статей II Международной научно-практической конференции. – М. :

РУДН, 2010. – С. 107–110.

52. Лавринова, Е. С. О природе прочности растительной ткани [Текст] / Е. С. Лавринова, С. Д. Руднев // Наука в современном мире : материалы I Международной научно-практической конференции : сборник научных трудов. – Таганрог : Центр научной мысли, 2010. – С. 288–293.

Подписано к печати. Формат 6090/Объем п.л. Тираж 100 экз. Заказ №.

ГОУ ВПО «Кемеровский технологический институт пищевой промышленности» 650056, г. Кемерово, б-р Строителей, Отпечатано в лаборатории множительной техники ГОУ ВПО Кемеровский технологический институт пищевой промышленности 650010, г. Кемерово, ул. Красноармейская,




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.