WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


На правах рукописи

Стрельников Андрей Владимирович

ОБОСНОВАНИЕ СТРУКТУР СЛОЕВЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ РАЗРАБОТКИ УГЛЕНАСЫЩЕННЫХ ЗОН РАЗРЕЗОВ КУЗБАССА ОБРАТНЫМИ ГИДРАВЛИЧЕСКИМИ ЛОПАТАМИ

Специальность 25.00.22 - Геотехнология (подземная, открытая и строительная)

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Кемерово 2012

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева» на кафедре открытых горных работ Научный руководитель – кандидат технических наук, доцент Тюленев Максим Анатольевич

Официальные оппоненты: Паначев Иван Андреевич, доктор технических наук, профессор, Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф.

Горбачева», профессор Федотенко Сергей Михайлович, кандидат технических наук, старший научный сотрудник, ООО «КузбассПромРесурс», генеральный директор Ведущая организация – ОАО «Кузбассгипрошахт»

Защита состоится « 27 » июня 2012 г в 13-00 час на заседании совета по защите диссертаций на соискание ученой степени кандидата наук, на соискание ученой степени доктора наук Д 212.102.02 в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева» по адресу: 650000, г. Кемерово, ул. Весенняя, д. 28.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева».

Автореферат разослан «25» мая 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Иванов В.В

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность.

В последнее время на угольные разрезы Кузбасса, разрабатывающие наклонные и крутые залежи, для отработки угленасыщенных зон поступают обратные гидравлические лопаты. Условия применения этих экскаваторов характеризуются свитовым залеганием пластов числом от 2 до 14, мощностью от 2 до 20 м и более, различными углами залегания – от 15° до 83°, различной мощностью породных междупластий – от 3 до 120 м. Обратные гидравлические лопаты для условий Кузбасса являются относительно новым оборудованием.

Отработка угленасыщенных зон такими экскаваторами производится породоугольными панелями, которые представляют собой полосу массива вдоль фронта работ с чередованием угольных пластов и междупластий.

Для обеспечения высокой производительности экскаваторов панели разрабатываются несколькими слоями. Каждый из слоев состоит из нескольких элементов, представляющих собой угольный пласт или породное междупластье.

Для эффективного использования обратных гидравлических лопат и выполнения требований Ростехнадзора по разработке типовых технологических схем работы обратных гидравлических лопат на угольных разрезах, необходима теоретическая основа, включающая систематизацию строения породоугольных панелей при их послойной разработке, необходимые для этих условий типовые схемы забоев и алгоритм выявления требуемых схем забоев при проектировании угольных разрезов.

Исследования по этим вопросам не проводились.

В связи с этим исследования, направленные на обоснование структур слоевых технологических схем для разработки угленасыщенных зон разрезов Кузбасса обратными гидравлическими лопатами, являются актуальными.

Работа выполнялась в рамках НИР №144-2008 «Обосновать оптимальные параметры технологических схем ведения выемочных работ с применением гидравлических экскаваторов на предприятиях ОАО «УК «Кузбассразрезуголь».

Объектом исследования являются угленасыщенные зоны карьерных полей разрезов, разрабатывающих наклонные и крутые пласты.

Предметом исследования являются технологические схемы разработки слоев породоугольных панелей обратными гидравлическими лопатами, где под технологической схемой разработки слоя понимается последовательный технологически взаимоувязанный ряд схем забоев для выемки породных и угольных элементов заходками.

Целью работы является обоснование структур слоевых технологических схем разработки угленасыщенных зон карьерных полей обратными гидравлическими лопатами, что обеспечивает повышение эффективности открытых горных работ.

Идея работы заключается в совместном учете установленных особенностей строения породоугольных панелей, параметров экскаваторов и требований их безопасной работы, позволяющем синтезировать структуру слоевых технологических схем как самостоятельной единицы в общей технологической схеме разработки панели.

Задачи исследования.

1. Изучить строение и определить параметры породоугольных панелей при их разработке в угленасыщенной зоне.

2. Разработать схемы забоев элементов слоев породоугольных панелей и установить условия их применения при послойной разработке панелей.

3. Разработать метод идентификации схем забоев по элементам разрабатываемых слоев.

Методы исследований включают: системный анализ фактических данных и научно-технической литературы для выявления актуальности научной задачи; метод статистического анализа для изучения параметров геотехнологических структур; статистическую обработку производственных данных; аналитический и графо-аналитический методы для расчета и построения схем забоев; использование компьютерной графики.

Научные положения:

1. Породоугольные панели, нарезаемые на горизонтах угленасыщенной зоны, могут включать от 1 до 4 пластов в зависимости от требуемого объема добычи угля на данном горизонте в планируемый период; ширина панелей определяется числом пластов, углом их залегания и направлением подвигания фронта работ и находится в пределах 20100 м.

2. Схема забоя элемента слоя породоугольной панели определяется порядковым номером слоя, считая сверху вниз, местоположением элемента в слое по направлению выемки пластов и проверяется по разработанной системе ограничений безопасной установки экскаватора и возможности маневрирования автосамосвалов.

3. Метод идентификации схем забоев, заключающийся в установлении соответствия условий разработки анализируемого элемента слоя породоугольной панели условиям применения типовой схемы забоя, позволяет синтезировать структуры слоевых технологических схем для любых условий.

Научная новизна состоит:

– в обосновании геолого-технологических факторов, определяющих строение породоугольных панелей, и их типизации;

– в установлении факторов, определяющих структуры и параметры схем забоев при разработке многоэлементных породоугольных слоев и в предложенной систематизации этих схем с учетом установленных условий их применения;

– в разработке метода идентификации схем забоев, позволяющего определять их комплекс, необходимый для послойной разработки панелей.

Обоснованность и достоверность научных исследований, выводов и рекомендаций подтверждается: применением методов математической статистики для анализа параметров залегания пластов в свитах;

применением аналитического и графо-аналитического расчетных методов.

Личный вклад автора состоит:

– в анализе результатов применения обратных гидравлических лопат на разрезах Кузбасса и обобщении научных исследований;

– в анализе геологического строения свит наклонных и крутых угольных пластов;

– в систематизации положения пластов и междупластий на уступах угленасыщенной зоны;

– в обосновании методического подхода к проектированию послойной разработки панелей обратными гидравлическими лопатами в угленасыщенной зоне карьерных полей при наклонном и крутом залегании свит угольных пластов.

Научное значение работы заключается в разработке теоретических основ проектирования слоевых технологических схем разработки панелей обратными гидравлическими лопатами в угленасыщенных зонах карьерных полей с наклонным или крутым залеганием угольных пластов.

Практическое значение работы заключается в разработке системы паспортов вскрышных и угольных забоев и метода их идентификации для различных горно-геологических и горно-технических условий разработки сложноструктурных угольных месторождений при наклонном и крутом залегании пластов для применения в проектной практике и технических отделах на производстве. Результаты работы внедрены в ООО «Кузнецкая проектная компания» и использованы при выполнении проекта строительства разреза «Распадский».

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались на международных научно-практических конференциях (г. Кемерово, 2008-2011 гг.), на научно-технических конференциях преподавателей, аспирантов и сотрудников КузГТУ (г. Кемерово, 20092011), на II Региональной научно-практической конференции «Новые технологии в угольной отрасли и экономике Кузбасса» (г. Белово, 2010 г), научнотехнических семинарах кафедры открытых горных работ ГУ КузГТУ (20082011 гг.), техсоветах института «Кузбассгипрошахт», ООО «Кузнецкая проектная компания» (2011-2012 гг).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 6 печатных работ, из них 2 статьи в изданиях, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, глав, заключения и двух приложений, изложена на 152 страницах машинописного текста, содержит 34 иллюстрации, 44 таблицы, список литературы из 79 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Первая глава диссертационной работы посвящена анализу результатов применения обратных гидравлических лопат на угольных разрезах Кузбасса и обзору научно-технической литературы.

В настоящее время на разрезах применяется 32 гидравлических экскаватора, которые разрабатывают угленасыщенные зоны породоугольными панелями слоями высотой 2,54 м, в основном, нижним черпанием и нижней погрузкой. Верхнее черпание высотой 12,5 м и верхняя погрузка применяется для разработки локальных участков и при планировке трасс рабочего хода экскаватора.

Ширина панелей варьирует в широких пределах: от 816 м до 4060 м и более. Забои – торцевые, с тупиковым разворотом автосамосвалов в забое.

В специальной литературе, начиная с середины 70-х годов XX века, имеется широкий ряд публикаций по применению обратных гидравлических лопат. Данному вопросу посвящены работы В.А. Ермолаева, Н.Н. Мельникова, И.А. Паначева, В.Г. Пронозы, Н.Я. Репина, В.В. Ржевского, Б.Н. Рыбакова, А.С. Ташкинова, П.И. Томакова, С.М. Федотенко, Р.М. Штейнцайга и других ученых. Опубликованы теоретические положения по определению параметров забоев обратных гидравлических лопат и расчету их технической производительности, предложен аналитический метод расчета траектории движения режущей кромки зубьев ковша и схемы образования потерь угля, методика расчета коэффициента экскавации для ковшей гидравлических экскаваторов, рассмотрено применение обратных гидравлических лопат для разработки сложноструктурных угольных месторождений Кузбасса.

Однако, исследования структур технологических схем для послойной разработки панелей (траншей) в угленасыщенной зоне до настоящего времени не проводились.

В результате анализа были сделаны выводы и сформулированы задачи исследования.

Во второй главе дано решение первой задачи по изучению строения и параметров породоугольных панелей при их разработке в угленасыщенной зоне.

Для решения поставленной задачи на основе первичного материала (геологических разрезов) сделан анализ геологического строения угленасыщенных зон по восьми геолого-экономических районам Кузбасса.

Поуступный (погоризонтный) анализ проводился по участкам геологических свит, содержащих рабочие пласты в границах действующих разрезов и перспективных участков. На рис. 1-а, б, в, г, как пример, показано геологическое строение погоризонтных слоев (высота слоев при анализе принята равной высоте уступов – 1016 м).

Нормальная мощность рабочих пластов на разрезах Кузбасса изменяется от минимального значения (2 м) до 20 м и более. Частота распределения пластов по мощности показана на рис. 2-а. Доля пластов мощностью от 2 до 6 м составляет 66%. Таким образом, более половины пластов относятся к пластам малой и средней мощности для условий их открытой разработки. Доля мощных пластов – не более 4%.

Нормальная мощность междупластий находится в широких пределах от 3-4 м до 90 и реже до 120-155 м (рис. 2-б). Количество междупластий мощностью до 10 м составляет до 25%.

Распределение частот углов залегания построено раздельно для наклонных и крутых залежей (рис. 2-в, г).

Наибольшая частота углов залегания наклонных пластов отмечена в диапазоне 25-30 (м-ния Ерунаковского и Кондомского районов); крутых – 60-70 (м-ния Бачатского, Прокопьевско-Киселевского и БунгуроЧумышского районов).

а) Нормальная мощность пластов (от верхнего к нижнему), м: 11,2; 11,8; 3,7;

10,8; 9,7; 5,8. Нормальная мощность междупластьев, м: 38; 21; 30; 35; 18. Гоб) ризонтальная мощность свиты – 754 м.

Нормальная мощность пластов (от верхнего к нижнему), м: 2; 5,5; 4,3; 5; 5;

1,6; 1,4; 2,4; 9,2. Нормальная мощность междупластьев, м: 30; 4; 10; 40; 77; 2;

2,5; 5,5. Горизонтальная мощность свиты – 774 м.

в) Нормальная мощность пластов (от верхнего к нижнему), м: 5,2; 4,5; 4,3; 2,8;

4,7; 4,2; 7; 3,1; 3,7; 10,2; 6,6; 4,6; 4,8; 6,2; 9,1; 12,2; 6,4. Нормальная мощность междупластьев, м: 63; 54; 3,6; 54; 25; 33; 50. Горизонтальная мощность свиты – 442 м.

г) Нормальная мощность пластов (от верхнего к нижнему), м: 16,7; 9,4; 9; 11,4;

9,1; 3,1; 8,4; 10,7. Нормальная мощность междупластьев, м: 70; 60; 4,5; 60,8;

35; 47,2; 100. Горизонтальная мощность свиты – 662 м.

Рис. 1. Геологическое строение уступов: а - Караканское (р.л. «6»);

б - Корчакольское I-II (2 р.л.); в - Уропское (уч. Виноградовский (1 р.л.);

г - Уропское (юго-восточное крыло антиклинали (5 р.л.). Заливкой обозначены группы сближенных или близко расположенных пластов.

По строению погоризонтные слои (уступы) характеризуются взаимным положением смежных пластов, которые могут быть рассредоточенными, сближенными или смешанными (сближенно-рассредоточенными).

По проф. Н.Я. Репину, сближенными пластами считаются два смежных пласта, если междупластье между ними менее двух минимальных радиусов дробления, что обусловливает дробящее действие заряда на пласты.

С учетом работ проф. И.А. Паначева по оценке величины минимального радиуса дробления, в исследовании принимается минимальная мощность междупластья двух сближенных пластов – 8 м. Небольшая мощность междупластья (в пределах радиуса черпания экскаватора) позволяет отрабатывать пласты и междупластье одним сложным забоем, рассматривая оба пласта как один пласт сложного строения.

а) б) в) г) Рис. 2. Распределение частот: а – нормальной мощности пластов; б – то же, междупластий; в – угла залегания наклонных пластов; г – то же, крутых.

На рисунках: – угол залегания пластов, градус; m – нормальная мощность пластов, м; М – то же, междупластий, м.

В целом взаимное положение пластов на погоризонтных слоях (уступах) характеризуется двумя видами.

1. Рассредоточенным залеганием пластов (м-ния Уропское, Тёшское, Караканское и др.). Их разработка предполагает применение технологии, характеризуемой выемкой одиночного пласта с проходкой разрезной траншеи со стороны кровли.

2. Рассредоточенным залеганием пластов и групп (-ы) сближенных или близко расположенных пластов (м-ния Карачиякское, Корчакольское, участки Новобачатский, Виноградовский и др). Для выбора технологии разработки уступов с таким залеганием пластов предлагается двухвариантный подход.

а) рассредоточенные пласты разрабатываются по технологии выемки одиночных пластов;

б) выбор технологии разработки групп близкорасположенных пластов должен быть произведен после проверки залегания на сближенность каждых двух смежных пластов. Поскольку границы сближенности двух смежных пластов менее 8 м, то в анализируемой группе могут оказаться и сближенные, и рассредоточенные пласты (табл. 1).

Таблица Параметры залегания пластов в группах сближенных или близко расположенных пластов Параметры залегания пла- наклонные крутые стов в группах 2 пласта 3 пласта 2 пласта 3 пласта 4 пласта Угол залегания, градусов 2042 2440 5586 6087 55Мощность пластов, м 1,69,2 1,610,6 1,49,0 1,49,0 1,49,Мощность междупластий,м 5,024,0 4,024,0 4,021,5 4,020,0 3,018, При наклонном залегании пластов в группе наблюдалось два и три пласта, при крутом залегании – два, три и четыре пласта.

На разрезах Кузбасса угленасыщенные зоны карьерных полей отрабатываются на всю их ширину с разделением по высоте на два-три породоугольных уступа высотой, равной высоте уступа безугольной зоны.

Отличительной особенностью отработки угленасыщенных зон, представленных чередующимися пластами угля и породных междупластий, является нарезка на уступах породоугольных панелей разной ширины. Их количество и численное значение ширины зависит от числа и параметров залегания пластов конкретной свиты и требуемого объема добычи угля на данном горизонте в планируемый период.

Дело в том, что несмотря на то, что горные работы по угленасыщенной зоне производят на двух-трех уступах, порядок и виды выполняемых работ при их углублении, можно отразить на одном слое, равном высоте уступа.

Идея заключается в том, что порядок и виды выполняемых работ, а также значения ширины панелей и траншей, отражаются на так называемом «расчетном» слое, построенном путем проецирования разрабатываемых элементов на панелях (горизонтах) на одну ось – «расчетный слой» (рис. 3).

Рис. 3. Схема к методу приведения объемов породоугольных панелей к расчетному слою Поэтому для установления типов забоев и условий их применения при послойной разработке панелей произведено моделирование календарного планирования.

Задачей моделирования является изучение структуры породоугольных панелей, нарезаемых при календарном планировании, которая определяется числом пластов и их взаимным расположением.

Для обеспечения достоверности получаемых результатов моделирование произведено по тем же геологическим разрезам, по которым изучалось погоризонтное строение угленасыщенных зон и проводилось по «расчетному слою».

Число пластов, включаемых в панель, зависит от необходимого объема угля, добываемого на данном горизонте для обеспечения плана по добыче. При решении данной задачи возникает неопределенность в возможной ширине панели. Анализ календарных планов показал, что ширина по родоугольных панелей находится в пределах 2060 м, реже до 100 м. Поэтому в методическом отношении моделирование произведено при разных базовых значениях ширины панелей: 20 м, 30 м, 40 м, 50 м, 60 м.

В зависимости от характера распределения пластов по ширине угленасыщенной зоны и ограничений, накладываемых на оконтуривание панелей, возможная их ширина при моделировании отличается от базовых значений. Пример моделирования календарного планирования показан на рис. 4.

а) б) Рис. 4. Моделирование календарного планирования по геологическому разрезу участка «Новобачатский» (р.л. 88) при ширине панелей: а – 30 м; б – 50 м.

По результатам моделирования разработана систематизация видов панелей для проходки траншей при наклонном и крутом залегании пластов, и видов панелей также для наклонного и крутого залегания пластов при согласном и несогласном подвигании фронта работ. В табл. 3 представлен фрагмент систематизации.

Моделированием установлено, что угленасыщенная зона разрабатывается двумя видами панелей: породными, по междупластьям шириной от 10-12 м до 60 м и более, и породоугольными (разрезными траншеями).

Строение и параметры последних зависят от числа пластов, угла их залегания, высоты уступа и направления подвигания фронта работ. Ширина панелей (разрезных траншей) составляет: при наклонном залегании одного пласта 2064 м (траншеи – 2698 м), двух – 4064 м (траншеи – 4071 м), трех – 52100 м (траншеи – 4898 м); при крутом залегании одного пласта – 1360 м (траншеи – 2048 м), двух пластов – 2060 м (траншеи – 24м), трех – 2669 м (траншеи – 2456 м), четырех – 5267 м (траншеи – 4088 м).

В третьей главе решена задача по разработке схем забоев элементов слоев породоугольных панелей и установлению условий их применения при послойной разработке панелей.

Таблица Систематизация строения породоугольных панелей при крутом залегании пластов (фрагмент общей систематизации) число залегание пластов относительно направления подвигания фронта работ пластов в согласное несогласное заходке один взаимное положение пластов рассредоточенное (М > 8 м) сближенное (М 8 м) рассредоточенное (М > 8 м) сближенное (М 8 м) два рассредоточенное сближенное рассредоточенное сближенное (М1 > 8 м, М2 > 8 м) (М1 8 м, М2 8 м) (М1 > 8 м, М2 > 8 м) (М1 8 м, М2 8 м) три смешанное взаимное положение пластов М1 > 8 м, М2 8 м М1 8 м, М2 > 8 м М1 8 м, М2 > 8 м М1 > 8 м, М2 8 м Для решения поставленной задачи определяется высота слоев и их число при разработке панелей. Высота слоев определяется по условию полной выемки пластов для уменьшения потерь и разубоживания угля.

Оценка технической возможности обратной гидравлической лопаты по прочерпыванию с полной выемкой угольного пласта показана на рис. 5.

а) Rч - Сбр б) Rч - Сбр < ( ) ( ) Рис. 5. Оценка технической возможности обратной гидравлической лопаты по прочерпыванию: а – полная выемка пласта при соответствии радиуса черпания экскаватора высоте hсл; б – то же, при несоответствии;

Rч – радиус черпания экскаватора на глубине, равной высоте слоя hсл, м;

Сбр – безопасное положение экскаватора относительно верхней бровки угольного уступа, м; – горизонтальное заложение откоса угольного уступа, м; Шх – ширина гусеничного хода обратной гидравлической лопаты, м;

В – расстояние от гусеничного хода до верхней бровки откоса забоя, м; – угол залегания пласта, градус.

Параметры Сбр и определяются по формулам Сбр = 0,5·Шх + В, (1) = hсл ctg .

(2) При Rч - Сбр (схема «а» на рис. 5) величина радиуса по прочер( ) пыванию (Rч) достаточна для полной выемки угольного пласта на высоту слоя.

При Rч - Сбр < (схема «б» на рис. 5) образуется призма недобора, ( ) препятствующая установке углевозов под погрузку, а при ее разработке бульдозером усложняется организация работ и увеличиваются потери угля. В этом случае необходимо снижать высоту слоя, которая определяется по формуле hсл = Rч - Сбр tg . (3) ( ) Радиус черпания (Rч) при глубине черпания, равной высоте слоя (hсл), является рабочим радиусом черпания. Значения Rч определяются согласно схеме на рис. 6 по техническому паспорту экскаватора.

Число слоев необходимо округлять до верхнего целого с корректировкой слоев по предлагаемому размерному ряду высот: 2,5; 3; 3,5; 4 и 5 м.

В зависимости от высоты панелей в безугольной зоне и принятой высоты слоев их число может колебаться от 2 до 6.

Рис. 6. Определение рабочего радиуса черпания обратной гидравлической лопаты по ее паспортным данным Число слоев при проходке траншей или разработке панелей равно:

nсл = Н hсл, (4) где Н – высота панели, м.

Анализ послойной разработки панелей показал, что в их сечении выделяются три зоны, в пределах которых ширина площадок для установки экскаватора постоянна или изменяется (табл. 4).

Таблица Зоны траншей и уступов с постоянной и переменной шириной элементов Зоны траншей и панелей с постоянной шириной элементов 2; 3; Заходка с согласным зале- Заходка с несогласным Траншея ганием пластов залеганием пластов Зоны траншей и панелей с переменной шириной элементов 1; В таблице: 1, 2, 3, 4, 5 – элементы слоев: 1 – участки породы перед кровлей верхнего пласта; 2 и 4 – угольные пласты; 3 – междупластье; 5 – участки породы от почвы нижнего пласта до откоса уступа следующей заходки или поверхности развала.

В зоне свиты пластов (элементы 2, 3, 4) все элементы по слоям сверху вниз имеют постоянную ширину; в зоне со стороны висячего бока залежи (элемент 1) каждый элемент по слоям сверху вниз имеет переменную ширину площадок; в третьей зоне со стороны лежачего бока залежи (элемент 5) – также переменная ширина площадок.

В зонах, где изменяется ширина элементов, изменяются условия установки экскаватора на рабочих площадках и маневрирования автосамосвалов.

Поэтому для породных элементов этих зон по каждому слою структура забоя определяется на основе ограничений по условиям безопасной установки экскаватора и маневрирования автосамосвалов.

Ограничениями при проверке безопасной установки экскаватора являются: минимальная ширина трассы для прохода экскаватора (Шmin); минимальная ширина площадки для установки экскаватора вблизи откоса уступа по условию безопасного вращения кузова (ШRк); минимальная ширина площадки в забое по условию тупикового разворота автосамосвалов (Шр.п); расстояние от оси вращения экскаватора до верхней бровки (Сбр), м (рис. 7).

Расчетные формулы Шmin = Шх + 2·В; (5) ШRк = 0,5·Шх + В + Rк + С; (6) Шр.п = Ша + Шп.в; (7) Ша = Rа + lа + 2·С, (8) где Шх – ширина гусеничного хода экскаватора, м; Rк – радиус вращения хвостовой части кузова, м; Rа – минимальный радиус поворота автосамосвала (по колее наружного колеса), м; lа – длина автосамосвала, м; С = 1 – минимальный зазор между автосамосвалом или кузовом экскаватора и препятствием (откос уступа, предохранительный вал и т.д.), м; Шп.в – ширина основания предохранительного вала, м; Ша – минимальная ширина площадки при тупиковом развороте автосамосвалов, м; п – рабочий угол откоса уступа, градус.

Рис. 7. Ограничения при оценке безопасной установки экскаватора и маневрирования автосамосвалов в забое На основе изложенных положений и в соответствии с выделенными зонами разработаны схемы забоев породных и угольных элементов в слоях, включающие пять групп: характеризуемые траншейным типом (индекс Тр); для разработки развала уступа с висячего бока залежи при согласном залегании пластов (индекс Р.Сг); то же, при несогласном залегании пластов (индекс Р.Нс); для разработки зоны от лежачего бока залежи до откоса уступа следующей заходки (индекс О.У); для разработки свиты пластов или одиночного пласта (индекс Св).

При разработке схем забоев заложены принципы, обеспечивающие максимальное использование радиуса черпания и разгрузки экскаватора, максимальную производительность за счет нижнего черпания и погрузки.

В то же время предусматривается в отдельных случая верхнее черпание (создание рабочей трассы по развалу) и верхняя погрузка (невозможность нижней погрузки из-за недостаточной ширины площадки для разворота автосамосвалов). Разработка сближенных пластов принята сложным забоем для упрощения организации их селективной разработки и уменьшения потерь и разубоживания угля.

Всего для описания любых ситуаций при разработке слоев разработано 40 паспортов схем. В табл. 5 приведены фрагменты групп схем.

Таблица Фрагменты групп схем забоев Тр.-7. Разработка верхнего, средне- Р.Сг-4. Разработка средних слоев.

го и нижнего слоев. Условие: bn+1 < Шр.п, тогда Условия применения: bn+1 < Ша и (bn+1 + mг) Шр.п.

(bn+1 + mг.1) < Ша, тогда (bn+1 + mг.1 + Мг + mг.2) Ша.

(на рис. – пример для верхнего слоя) Р.Нс-3. Разработка средних и ниж- Св-9. Разработка двух сближенных него слоев. Условия: аn Шmin. При пластов на участке свиты.

разработке нижнего слоя предохранительный вал не создается.

В четвертой главе дано решение третьей научной задачи, заключающейся в разработке метода идентификации схем забоев по элементам разрабатываемых слоев.

Проектирование технологии послойной разработки породоугольных панелей – весьма трудозатратный этап. Например, если строение уступа включает три пласта, а разработка ведется четырьмя слоями, то для описания технологии требуется разработка паспорта для 74 = 28 элементов.

Кроме того, на стадии проектирования решается задача обоснования выемочно-погрузочного и транспортного комплекса, связанная с применением метода вариантов, поэтому число разрабатываемых паспортов увеличивается, т.к. изменение модели экскаватора приводит к необходимости изменения паспорта забоя элемента, возможно с другой структурой и параметрами.

Для выявления схемы разработки забоя для каждого элемента по слоям панели предложен метод идентификации, заключающийся в установлении соответствия условий разработки анализируемого элемента условиям применения типовой схемы забоя. Поэлементный анализ производится по направлению выемки пластов.

Метод включает (табл. 6): а) схему исходного объекта разработки (графические данные с нанесением параметров залегания пластов), параметры объекта, оценку сближенности пластов и ограничения; б) алгоритм порядка проведения идентификации, который включает определение высоты и числа слоев; графическое представление каждого слоя с их нумерацией (1, 2, 3...) сверху вниз; присвоение номера (индекса) каждому элементу в слое, начиная с первого и в направлении выемки пластов, например:

верхний (первый) слой: 11, 21, 31, 41,...; средний и нижний – 1n, 2n, 3n, 4n,..., где n – номер слоя.

По окончании идентификации забоев по слою составляется «формула разработки слоевой технологической схемы», представляющая последовательный перечень необходимых схем забоев. В табл. 7 представлен фрагмент идентификации схем забоев по предлагаемому методу.

С использованием предложенного метода проведено моделирование послойной разработки панелей для изучения влияния ряда факторов на набор схем забоев при разработке слоев и всей панели в целом.

К анализируемым факторам относятся:

1) изменение модели экскаватора;

2) изменение направления подвигания фронта горных работ;

3) рассредоточенность или сближенность пластов;

4) изменение угла залегания пластов.

В табл. 8 представлены результаты моделирования, которые показали следующее.

1. Каждый из перечисленных факторов оказывает влияние на набор схем забоев для отработки слоя, причем этот набор для каждого слоя зачастую индивидуален.

2. При замене экскаватора возможно изменение числа слоев, причем для каждой модели формулы слоевых технологических схем различаются.

Таблица МЕТОД ИДЕНТИФИКАЦИИ СХЕМ ЗАБОЕВ Объект разработки (траншея или заходка) База данных Пример 1. Траншея. 1. Параметры залегания пластов m1, м m2, м m3, м m4, м mг.1, м mг.2, м mг.3, м mг.4, м М1, м М2, м М3, м , град Мг.1, м Мг.2, м Мг.3, м – 2. Параметры панели (траншеи) Н, м А (Втр), м п, град. у, град.

Пример 2. Заходка с несогласным а1 = 4 м bнж = 4 м bр, м – залеганием пластов 3. Комплекс оборудования (модель экскаватора, породовоз, углевоз) 4. Параметры экскаватора (модель) Rч, м Rр, м Шх, м Rк, м 5. Параметры породовоза/углевоза Ra, м lа, м Dк, м Ra.у, м lа.у, м Dк.у, м Оценка сближенности пластов: М1 8 м; М2 8 м; М3 8 м.

Ограничения Сбр, м (Rч-Сбр), м Шmin, м Шр.п, м ШRк, м Алгоритм идентификации Высота слоев: hсл = (Rч – Сбр) · tg (округлять по типоразмерному ряду:

hсл = 2,5 м; 3 м; 3,5 м; 4 м; 5 м). Число слоев – n = Н/hсл.

Схемы слоев; номера элементов Порядок проверки элемента Пример 1. Верхний слой траншеи на соответствие условиям типовой схемы Содержание:

1. Принадлежность к группе схем.

2. Проверка ограничений по условиям соответствующей группы.

Пример 2. Средний слой панели 3. Оценка технологической взаимосвязи с с согласным залеганием пластов разработкой следующего смежного элемента.

4. Принятие окончательного решения по схеме забоя.

5. Составление формулы разработки Пример 3. Нижний слой панели с слоевой технологической схемы.

несогласным залеганием пластов Таблица Пример идентификации схем забоев (фрагмент) 1. Параметры пластов и междупластий 2. Параметры панели m1 = 8,6 м m2 = 2,0 м М = 8,8 м = 22 Н = 12 м А = 88 м п = 70 у = 65 mг.1 = 22,8 м mг.2 = 5,3 м Мг = 23 м – а1 = 4 м bнж = 4 м bр = 11 м – 3. Комплекс оборудования: Liebherr R984C; породовоз БелАЗ-7555В; углевоз БелАЗ-754. Параметры экскаватора:

Rч = 17 м Rр = 20 м Шх = 5,3 м Rк = 7 м 5. Параметры породовозов/углевозов Ra = 9 м lа = 8,85 м Dк = 2,5 м Ra.у = 10,2 м lа.у = 8,12 м Dк.у = 1,5 м 6. Ограничения Сбр = 4,2 м (Rч – Сбр)=12,8 м Шmin = 8,3 м Шр.п = 22 м ШRк = 12,2 м Ша = 18 м Шп.в = 4 м Оценка сближенности пластов: М = 8,8 м > 8 м – пласты рассредоточенные.

Определение высоты слоев: hсл = (Rч – Сбр) · tg = 4,7 м. Принимаем hсл = 4 м.

Число слоев: n = Н/hсл = 12/4 = 3 слоя. Высота слоев сверху вниз: hсл.1 = hсл.2 = hсл.3 = 4 м.

Порядок проверки элемента на соСхемы слоев ответствие условиям типовой схемы Разработка элементов по первому слою (n = 1) Группа схем Р.Сг.

b2 > Шр.п ; 25 м > 22 м Сх. Р.Сг.-Группа схем Св.

m1 > 5 м, пласт средней мощности Сх. Св.-Группа схем Св.

Сх. Св.-Группа схем Св.

m2 = 2 м – пласт малой мощности.

Сх. Св.-Группа схем О.У.

Сх. О.У.-Формула слоевой технологической схемы Элементы Слой 1 2 3 4 1 (верхний) Р.Сг.-1 Св.-7 Св.-3 Св.-5 О.У.- Таблица Результаты моделирования идентификации забоев Формулы слоевых технологических схем элементы слои 1 2 3 4 изменение модели экскаватора : 1) экскаватор Liebherr R984C 1 Р.Сг-1 Св.-7 Св.-3 Св.-5 О.У.-2 Р.Сг.-4 Св.-3 Св.-6 О.У.-3 Р.Сг.-6 Св.-7 Св.-3 Св.-6 О.У.-2) экскаватор Terex RH-40E 1 Р.Сг.-1 Св.-7 Св.-3 Св.-5 О.У.-2 Р.Сг.-3 Св.-7 Св.-3 О.У.-3 Р.Сг.-4 Св.-3 Св.-6 О.У.-4 Р.Сг.-4 Св.-3 Св.-6 О.У.-5 Р.Сг.-6 Св.-7 Св.-3 Св.-6 О.У.-изменение подхода фронта горных работ : 1) со стороны откоса 1 Тр.-1 Р.Нс.-2 Тр.-7 Р.Нс.-3 Тр.-7 Р.Нс.-2) со стороны выработанного пространства 1 Р.Сг.-1 Св.-9 О.У.-2 Р.Сг.-1 Св.-3 Р.Сг.-6 Св.-9 О.У.-рассредоточенность и сближенность пластов : 1) М = 4 м 1 Тр.-7 Р.Нс.-2 Тр.-7 Р.Нс.-3 Тр.-7 Р.Нс.-2) М = 12 м 1 Тр.-3 Св.-7 Р.Нс.-2 Тр.-7 Св.-7 Р.Нс.-3 Тр.-7 Св.-7 Р.Нс.-изменение угла падения пластов : 1) = 25 1 Тр.-7 Р.Нс.-2 Тр.-3 Тр.-7 Р.Нс.-2) = 55 1 Св.-13 О.У.-2 Р.Сг.-3 Св.-3 Р.Сг.-6 Св.- 3. При изменении угла залегания пластов при согласном их залегании для наклонных пластов формулы разработки слоевых технологических схем различны и требуется использование бльшего числа схем забоев.

При крутом залегании пластов, как частный случай, формула разработки слоевых технологических схем для всех слоев одинаковая, хотя параметры схемы забоя различаются.

4. Изменения мощности междупластья, так же, как и пластов, в границах одной и той же панели приводит к изменению формулы разработки слоевых технологических схем.

Поскольку каждый слой характеризуется, как правило, индивидуальным составом схем забоев, то формулу разработки слоя считаем основной технологической единицей разработки породоугольной панели.

Предложенный метод идентификации забоев в слоях – достаточно простой и точный исследовательский инструмент, который может быть рекомендован для применения в проектной и производственной практике.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ Диссертация является научно-квалификационной работой, в которой даны технологические решения по обоснованию структур слоевых технологических схем разработки угленасыщенных зон разрезов обратными гидравлическими лопатами на основе разработанных типовых схем забоев породных и угольных элементов слоев, позволяющие синтезировать структуры слоевых технологических схем в реальных условиях, что имеет существенное значение для угольной отрасли страны.

Основные научные выводы и рекомендации 1. Анализом погоризонтного строения угленасыщенных зон разрезов, разрабатывающих наклонные и крутые пласты, установлено, что углы залегания пластов изменяются от 15 до 83. Преимущественное залегание наклонных пластов отмечено в диапазоне 2530 (м-ния Ерунаковского и Кондомского районов); крутых – 6080 (м-ния Бачатского, ПрокопьевскоКиселевского и Бунгуро-Чумышского районов). Наименьшая частота залегания пластов наблюдается в диапазоне 4050.

2. При наклонном залегании пластов их преимущественная рабочая мощность составляет 26 м (66% от общего числа наклонных пластов);

крутые пласты имеют в основном малую и среднюю (28 м) мощности (81%).

3. Анализ условий нарезки панелей при календарном планировании показал характерные виды их строения, определяемые числом пластов, их взаимным положением и направлением подвигания фронта горных работ.

4. Установленная экономически целесообразная глубина черпания обратной гидравлической лопаты (45 м) обусловливает слоевую разработку панелей.

5. Разработаны типовые схемы забоев породных и угольных элементов слоев, включающие пять групп: характеризуемые траншейным типом (индекс Тр.); для разработки развала уступа с висячего бока залежи при согласном залегании пластов (индекс Р.Сг.); то же, при несогласном за легании пластов (индекс Р.Нс.); для разработки зоны от лежачего бока залежи до откоса уступа следующей заходки (индекс О.У.); схемы с постоянной шириной площадок – свита пластов или одиночный пласт (индекс Св.).

6. Для решения исследовательских и практических задач разработан метод идентификации схем забоев по элементам слоев, с учетом технологической взаимоувязки смежных породного и угольного элементов. Метод включает данные о строении и параметрах породоугольной панели, модели экскаватора, автосамосвала и ограничения на безопасную установку экскаватора и маневрирования автосамосвала в забое, а также алгоритм проверки соответствия условий и параметров залегания каждого элемента условиям применения той или иной типовой схемы забоя.

7. Моделированием идентификации схем забоев элементов слоев при послойной разработке панелей установлено, что каждый слой характеризуется, как правило, индивидуальным набором схем забоев, что дает основание считать общую схему разработки панели комплексом самостоятельных слоевых технологических схем.

8. Разработанные типовые схемы забоев породных и угольных элементов позволяют синтезировать структуры слоевых технологических схем в реальных условиях.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах.

В изданиях, рекомендованных ВАК РФ:

1. Стрельников, А. В. Применение обратных гидравлических лопат при разработке сложноструктурных угольных месторождений Кузбасса / А. В. Стрельников, М. А. Тюленев // Горное оборудование и электромеханика. – 2011. – № 1. – С. 30–34. (издание ВАК) 2. Стрельников, А. В. Опыт применения обратных гидравлических лопат на разрезах ОАО «УК «Кузбассразрезуголь» / А. В. Стрельников, М. А. Тюленев // Вестн. КузГТУ. – 2011. – № 2. – С. 8–12. (издание ВАК).

В прочих изданиях:

3. Колесников, В. Ф. Технология ведения выемочных работ с применением гидравлических экскаваторов / В. Ф. Колесников, А. И. Корякин, А. В. Стрельников. – Кемерово : Кузбассвузиздат, 2009. – 143 с.

4. Корякин, А. И. Экспериментальные исследования экскавационного цикла гидравлических экскаваторов в различных режимах работы / А. И. Корякин, В. Ф. Воронков, А. В. Стрельников // Вестн. КузГТУ. – 2009. – № 5. – С. 15–20.

5. Колесников, В. Ф. Выбор оптимальной структуры экскаваторно– автомобильного комплекса / В. Ф. Колесников, А. И. Корякин, А. В. Стрельников // Вестн. КузГТУ. – 2010. – № 1. – С. 59–61.

6. Стрельников, А. В. Исследование экскавационного цикла обратной гидравлической лопаты при выемочно-погрузочных работах / А.В. Стрельников // Новые технологии в угольной отрасли и экономике Кузбасса. Материалы II Региональной научно-практической конференции. – Белово, 2010. – С. 84–92.

Подписано к печати «25» мая 2012 г.

Формат 6084/16. Бумага офсетная. Отпечатано на ризографе.

Печ. л. 1,2. Тираж 100 экз. Заказ № Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева», 650000, Кемерово, ул. Весенняя, Типография Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Кузбасский государственный технический университет имени Т.Ф. Горбачева», 650000, Кемерово, ул.Д. Бедного, 4а







© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.