WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


 

На правах рукописи

СИНЯУСКАС СТЕПАН ВАЛЕРЬЕВИЧ

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИИ ПРОВЕДЕНИЯ И КРЕПЛЕНИЯ ШИРОКОПРОЛЁТНЫХ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК ВЫЕМОЧНЫХ УЧАСТКОВ

УГОЛЬНЫХ ШАХТ

Специальность 25.00.22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)»

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 2012

Работа выполнена в Шахтинском институте (филиале) ФБГОУ ВПО ЮРГТУ (НПИ) на кафедре «Технология и комплексы горного, строительного и металлургического производств»

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор  ТИТОВ Николай Викторович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор        КУЗНЕЦОВ Юрий  Николаевич

кандидат технических наук, доцент        ШУБИН Андрей Анатольевич

Ведущая организация ФГУП «ННЦ ГП Институт горного дела имени А.А. Скочинского» (г.Люберцы, Московская область)

Защита диссертации состоится «03» октября 2012 г. в 13 часов на заседании диссертационного совета Д-212.137.03 при Московском государственном открытом университете имени В.С. Черномырдина по адресу : 107996, г. Москва, ул.Павла Корчагина, д.22

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного открытого университета имени В.С. Черномырдена.

Автореферат разослан «28» августа 2012 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

кандидат технических наук, доцент         Н.А Артемьев

Общая характеристика работы



Актуальность работы Дальнейшее успешное развитие угольной промышленности требует значительного увеличения нагрузок на очистные забои с доведением их на пластах средней мощности и мощных до 5-15 тыс. т/сутки. Выпускаемые в настоящее время отечественные и зарубежные механизированные комплексы последнего поколения в состоянии обеспечить такие нагрузки, однако их применение требует определенных условий при подготовке запасов выемочных участков и, в первую очередь, проведения и поддержания выработок большого пролета. К таким выработкам относятся выемочные штреки и монтажные камеры. При этом следует иметь в виду, что с увеличением сечения горных выработок увеличивается интенсивность проявлений горного давления, а удельная несущая способность применяемых поддерживающих типов крепи, например, рамных металлических из СВП существенно падает. Так, при изменении ширины выработки от четырёх до восьми метров величина проявлений горного давления увеличивается в 2,3 раза, а удельное сопротивление крепи уменьшается в 1,64 раза. Попытка увеличить рабочее сопротивление крепи за счёт изменения её плотности не даёт необходимого эффекта.

В последнее десятилетие на угольных шахтах России и за рубежом широкое распространение для крепления широкопролетных  выработок, особенно монтажных камер, получили комбинированные крепи, состоящие из сочетаний анкерной сталеполимерной, рамной поддерживающей крепи и анкерной сталеполимерной двухуровневой крепи. Основным способом проведения широкопролетных выработок, особенно монтажных камер, в 85% случаев является способ, при котором вначале комбайном проводится выработка малого сечения (при пролете 3,5-4,0 м) с креплением кровли анкерами длиной 1,8-2,4 м, а затем с помощью этого же комбайна происходит её расширение до требуемых размеров с усилением возведённой крепи анкерами глубокого заложения или же её докрепление по всему пролету анкерами, такими же как в выработке малого сечения и усиление возведенной анкерной крепи рамной поддерживающей или стоечной крепью.

Недостатками известных способов проведения широкопролетных выработок и монтажных камер являются низкие темпы (средняя скорость проведения монтажных камер проектной ширины 6,5-8,0 м составляет 40-45 м/мес., причем большая часть этого времени уходит на проведение пилотной первой выработки шириной 4-4,5 м и лишь третья часть его на расширение её до проектного значения пролета). Таким образом, при средней длине лав 250-300 м время сооружения монтажной камеры составляет 5-7 месяцев.

Опыт проведения широкопролетных выработок, в частности монтажных камер, показывает, что при этом возникает ряд проблем, связанных с обеспечением устойчивости кровли при больших площадях её обнажения, своевременной и качественной установки рамной крепи, исключающей случаи вывалообразований и завалов выработок. При этом скорость проведения монтажных камер снижается до 25-30 м/мес., что в свою очередь приводит к срыву запланированных сроков ввода  лав в эксплуатацию, потере добычи и экономическому ущербу.

Изложенное актуализирует необходимость решения важной задачи обоснования параметров технологии проведения и крепления широкопролетных выработок выемочных участков угольных шахт.

Цель исследований является обоснование параметров технологии проведения и крепления широкопролетных выработок, выемочных участков угольных шахт, позволяющих повысить темпы подготовки запасов угля к интенсивной и безопасной отработке.

Основная идея работы заключается в использовании выявленных закономерностей взаимодействия двухуровневой анкерной и комбинированной анкерно-рамной крепи с вмещающими породами при обосновании параметров технологических схем проведения и крепления широкопролетных выработок выемочных участков.

Научные положения, разработанные лично соискателем, и их новизна.

       1.  При креплении кровли выработок крепью, являющуюся комбинацией анкерной и рамной поддерживающей крепи, величина смещения кровли выработок в одинаковых горно-геологических условиях определяется реактивным отпором крепи и эффектом упрочнения пород анкерами, а суммарное сопротивление возведённой комбинированной крепи зависит от порядка и временной увязки рабочих операций при установке её элементов.

       2. При креплении кровли широкопролетных участковых выработок выработок двухуровневой анкерной крепью, включающей чередование поперечных рядов анкеров мелкого и глубокого заложения, параметры последних необходимо определять с учётом эффекта их разгрузки анкерами первого типа.

       3. По характеру деформирования кровлю широкой выработки, закреплённой двухуровневой анкерной крепью, можно уподобить слоистой породной балке, опертой по краям на угольный массив и посредине - на жёсткую опору, в качестве которой выступают анкеры глубокого заложения, устанавливаемые попарно рядами с наклоном в сторону боков выработки и закрепляемые за пределами свода естественного равновесия и по всей глубине шпура.

               Научное значение работы состоит в установлении закономерностей взаимодействия двухуровневой анкерной комбинированной (анкерно-рамной) крепи с породами кровли, учитывающих силовые и деформационные характеристики каждого из составляющих её элементов и их совместное влияние на устойчивость кровли широкопролетных выработок выемочных участков угольных шахт и их эффективное использование при отработке запасов выемочных участков.

       Практическая ценность работы заключается в следующем:

- установлены количественные значения величин смещений кровли широкопролетных выработок выемочных;

- разработана методика расчета параметров анкерной двухуровневой и комбинированной анкерно-рамной крепи;

- разработана технологическая схема проведения и крепления широкопролетных монтажных камер.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждаются:

- представительным объемом шахтных исследований взаимодействия анкерной, рамной и комбинированной крепи с породами кровли монтажных камер и широкопролетных выработок, оконтуривающих запасы выемочных участков;

- результатами лабораторных исследований на моделях из эквивалентных материалов особенностей взаимодействия анкерной двухуровневой крепи с породами кровли широкопролетных выработок, влияние длины анкеров и ширины выработок на характер проявлений в них горного давления;

- результатами натурных исследований влияния порядка выполнения операций и времени возведения элементов комбинированной крепи на её сопротивление и устойчивость участковых выработок;

- внедрение методики расчета параметров двухуровневой анкерной и комбинированной крепи на шахтах Кузнецкого бассеина.

Реализация выводов и рекомендаций работы. Результаты исследований использованны при разработке новой редакции отраслевой «Инструкции по расчету и применению анкерной крепи на угольных шахтах Кузбасса»

Апробация диссертации

Содержание и основные положения диссертации докладывались на совещании в Ростехнадзоре в Москве 23-25 ноября 2011 г., на заседании Учёного совета ВНИМИ «9» декабря 2011 г., на Всероссийском совещании «Неделя горняка» в Москве «24» января 2012 г.

Публикации

Основные научные результаты, полученные автором диссертации, опубликованы в 16 статьях, в том числе в 5 статьях, опубликованных в изданиях, рекомендованных ВАК Минобрнауки России.

Объём и структура диссертации

Диссертация состоит из введения, пяти разделов, заключения и списка использованной литературы из 81 наименований, содержит 47 рисунков и 8 таблиц.

Основное содержание работы

Проблеме проведения и крепления широкопролетных горных выработок и монтажных камер посвящены работы таких учёных, как Ардашев К.А., Заславский Ю.З., Мостков В.М., Протосеня А.Г., Рева В.Н., Розенбаум М.А., Борисовец В.А., Долоткин Ю.Н., Борисов А.В., Калинин С.И., Козовой Г.И., Корнилков М.В., Кзел А.М., Погудин Ю.М., Рыжов А.М., Ткачев В.А. и др.

Несмотря на значительный научно-технический прогресс и достигнутые успехи, проблема проведения и крепления широких выработок и монтажных камер, особенно в зоне активных проявлений горного давления, до сих пор не решена.

До настоящего времени нет единого мнения ученых и специалистов горного профиля о характере деформирования и взаимодействия двухуровневой анкерной крепи с породами кровли широких выработок; о выборе и расчёте суммарного сопротивления комбинированной крепи рамно-анкерной и анкерно-рамной; до настоящего времени не разработана технология проведения широких выработок и монтажных камер, при которой были бы обеспечены необходимые темпы и не разработана методология их крепления комбинированными крепями, обеспечивающая наиболее полную реализацию несущей способности каждого из составляющих её элементов. До сих пор практически отсутствуют отраслевые нормативные документы, регламентирующие эти работы.

В связи с изложенным в диссертации поставлены следующие задачи исследований:

       - установление закономерности взаимодействия двухуровневой анкерной и рамно-анкерной крепи монтажных камер и широкопролетных учасстковых выработок с породами кровли;





       - исследование влияния на уровень несущей способности анкерной крепи глубины анкерования и комбинированной - крепи порядка и времени установки её элементов;

       - разработка методики обоснования параметров двухуровневой анкерной и рамно-анкерной крепи широкопролетных выработок;

       - разработка технологической схемы скоростного сооружения и крепления широкопролетных участковых выработок и монтажных камер на основе установленных закономерностей взаимодействия их крепи с боковыми породами.

В диссертации изложено состояние изученности вопроса проведения и крепления широких подготовительных выработок и монтажных камер для механизированных комплексов, которое включает анализ отечественного и зарубежного опыта проведения и крепления указанных выработок, а также известных расчётных методов определения параметров анкерной и комбинированной рамно-анкерной крепи.

В работе реализована методика исследований характера взаимодействия двухуровневой анкерной и рамно-анкерной крепи монтажных камер и широкопролетных участковых выработок с породами кровли, на базе физического моделирования на моделях из эквивалентных материалов.

Лабораторные исследования в работе предусматривали установление влияния параметров анкерной двухуровневой крепи на характер и величину смещения кровли широких выработок и влияния ширины выработок на величину смещения кровли.

В качестве эквивалентных материалов использовался просеянный песок, скреплённый твердеющим составом из эпоксидной смолы с добавлением глицерина. Геометрический масштаб моделирования слоистого массива 1:50. В структурном отношение массив представляется песчано-глинистыми сланцами, аргиллитами и алевролитами с пределом прочности на сжатие в образцах 350-600 кгс/см2. Моделируемый массив формировался на стенде длиной 5,0 м с последующим его разделением на равные по длине блоки. Мощность породных слоёв в переводе на натуру принималась равной 0,5 м. Моделируемые выработки в натуре имеют пролет 7-10 м, при высоте - 2-3 м. В кровле выработки предусматривалась установка металлических анкеров, скреплённых с массивом по всей их длине.

Рисунок 1 – Схемы испытуемых моделей:

1 – блок модели; 2 – камера;

3 – контурные анкеры; 4 – глубинные анкеры.

Схемы испытуемых моделей представлены на рис.1. На данном рисунке представленные схемы включают 3 блока пород. В первом блоке выработка нагружается без крепления кровли, во втором закреплена одинаковыми по длине двухметровыми анкерами и в третьем блоке – кроме двухметровых анкеров установлены анкеры глубокого заложения длиной 4 м.

Результаты измерений смещений кровли в этих выработках показывают зависимость их величины параметров крепи. Так, наибольшие смещения имеют место в незакреплённой выработке, а наименьшие – в месте установки глубинных анкеров. При этом смещения кровли в месте установки глубинных анкеров были настолько малы, что их можно сравнить со смещениями в месте установки жёсткой опоры, На рисунке 2 представлены графики смещения кровли в поперечном сечении выработки, закреплённой коротким и длинными анкерами

На рис. 2 представлены графики смещений кровли в поперечном сечении выработки, закрепленной короткими и длинными анкерами.

Рис. 2 – Графики смещений кровли, закреплённой короткими

и длинными анкерами

       Исследования влияния ширины выработок на изменения величин смещений кровли в них проводились на моделях, имитирующих расположение выработок для глубин 400-600-800 и 1000 м, для пород прочностью 30-60 МПа.

Установлено, что с увеличением ширины выработок от 5 до 10 м, величины смещений кровли в них увеличиваются в 1,5-2,5 раза.

Исследования закономерностей взаимодействия комбинированных крепей с массивом горных пород проводились на плоских моделях. Для крпеления выработок применялись анкерная крепь, металлическая податливая крепь и комбинированная крепь, состоящая из анкерной и рамной металлической крепи. По условиям экспериментов было принято равенство несущих способностей анкерной и рамной крепи. Рабочее сопротивление комбинированной крепи было в два раза выше, чем рамной и металлической крепей в отдельности.

Методикой исследований предусматривалось также крепление одной из выработок рамной металлической крепью, у которой несущая способность была равна несущей способности комбинированной крепи. Такой подход позволил исследовать режимы работы двух различных конструкций крепи с одинаковым сопротивлением, но с разными схемами взаимодействия с массивом горных пород.

На рис. 3 представлены результаты измерений величин смещений пород в моделируемых выработках. Как видно, при одинаковом отпоре у анкерной и рамной крепей в выработке, закреплённой анкерной крепью (кривая II), смещения существенно меньше, чем у рамной крепи (кривая III). Следовательно, в данном случае на уменьшение величин смещений пород кроме отпора крепи, существенную роль оказывает эффект упрочнения приконтурной зоны пород анкерами. В выработке, закреплённой комбинированной крепью (кривая I), у которой отпор равен сумме отпоров анкерной и рамной крепи, смещения характеризуются существенно меньшими величинами, чем в выработках с рамной и анкерной крепью. Однако это уменьшение не пропорционально увеличению отпора крепи, что подтверждает наличие эффекта упрочнения пород анкерами.

Исследования показали, что при одинаковых величинах отпора у рамной и комбинированной крепей величины смещений пород в выработках с комбинированной крепью на 40-50% меньше, чем в выработках с рамной крепью. При этом такая тенденция прослеживается во всём диапазоне изменения критерия γH/R.

Рис. 3 - Графики изменения смещений пород кровли в выработках

с разными типами крепи в зависимости от уровня напряжённого состояния

массива

Исследования зависимости несущей способности комбинированной (рамно-анкерной) крепи от порядка и времени установки её элементов проводились на шахте «Воркутинская» ОАО «Воркутауголь». При этом исследовались следующие схемы установки элементов комбинированной крепи: схема 1- анкерная и рамная поддерживающая крепи при проведении выработки устанавливаются в забое практически одновременно; схема 2 – в забое первоначально устанавливается рамная крепь и спустя определенное время (за которое забой продвинется на 80-100 м) устанавливается анкерная крепь; схема 3 – анкерная крепь устанавливается в забое первоначально, а затем при достижении кровлей определённой величины смещения устанавливается рамная крепь с некоторым распором.

Одновременно для сравнения выделялись два участка в выработки, которые крепились только одним типом крепи (анкерной или рамной). На рис. 4 представлены графики изменения величин смещении кровли во времени на опытных участках.

Как видно из рис. 4, комбинированная крепь участка № 3 состоит из анкерной и рамной податливой крепей, которые устанавливаются в забое практически одновременно. Сравнение характеров изменений смещений кровли в выработке на участке № 3 показывает, что они практически мало отличаются от смещений, происходящих в выработке при её креплении только анкерной крепью, то есть в этом случае рамная крепь практически не работает и вся нагрузка от смещающихся пород приходится на анкерную крепь.

Рисунок 4 – Графики изменения величин смещении кровли:

1 – участок № 1: выработка закреплена анкерной крепью;

2 – участок № 2: выработка закреплена крепью КМП-А3;

3 – участок № 3: крепление комбинированной крепью

(анкерной и рамной), устанавливаемой практически одновременно;

4 – участок № 4: рамная крепь устанавливается непосредственно в забое,

анкерная – спустя 8 суток; 5 – участок № 5: анкерная крепь устанавливается

непосредственно в забое, затем при U=0,3Uпр устанавливается рамная крепь

Комбинированная крепь, установленная на участке № 4, по характеру взаимодействия с породами кровли практически мало отличается от характера работы чисто рамной крепи. Было установлено лишь незначительное уменьшение величины смещении кровли. Это, по мнению автора, объясняется тем, что при такой схеме крепления не взаимоувязаны режимы работы обоих видов крепи, которые обладают весьма различными деформационно-силовыми характеристиками, то есть анкерная крепь устанавливается после того, как проявилось значительные деформации пород, по величине близкие к их предельным значениям. В дальнейшем анкерная крепь работает частично или вовсе не работает и грузонесущей конструкцией остаётся фактически лишь рамная крепь. Оба вида крепи в таких случаях работают последовательно и не создают необходимой реакции отпора, предотвращающей интенсивные и опасные деформации а также смещения пород элементов и крепи.

Кривая № 5 на рис. 4 характеризует механизм взаимодействия с боковыми породами комбинированной крепи, устанавливаемой следующим образом. Вначале устанавливалась анкерная крепь, а рамная крепь возводилась в период времени, предшествующий появлению в заанкерованных породах существенных деформаций. В процессе исследований величины этих деформаций составляли от 20% до 65% от их предельных значений. По данным многочисленных шахтных инструментальных наблюдений, выполненных автором, а также другими исследователями, предельно допустимая величина смещения заанкерованных пород в горных выработках шириной 5,0-8,0 м составляла 120-250 мм.

Кривая № 5 на графике рис. 4 характеризует работу комбинированной крепи, при которой элементы рамной крепи устанавливались после того, как величина смещения заанкерованной кровли составила 0,4-0,5 от её предельного значения для рассматриваемых условий, то есть при такой величине смещений в заанкерованных породах ещё не были отмечены признаки нарушения их сплошности и потеря несущей способности анкерной крепи. Таким образом, установка рамной крепи в период времени, предшествующий проявлениям существенных деформаций в заанкерованных породах, обеспечивает в дальнейшем активную механическую работу крепи. При этом рамную крепь необходимо устанавливать с распором, близким к значениям нагрузок на анкерную крепь при указанном смещении пород. Исследования показали, что такую величину распора рамной крепи можно обеспечить путём её тщательного расклинивания по всему контуру.

Установка рамной крепи с требуемой величиной распора позволяет реализовывать примерное равенство распорных усилий в смещающейся анкерной крепи и поддерживающей рамной крепи, и способствует формированию условий, при которых оба вида крепи работают совместно в практически едином режиме. В итоге исключается обжатие заанкерованных пород реактивными силами рамной крепи (в случае, когда распорные силы рамной крепи больше сил натяжения анкерной крепи) и частичная или полная разгрузка анкеров на породном контуре выработки или последовательная работа обоих видов крепи: сначала анкерной, а затем – рамной.

Для выявления закономерностей взаимодействия механической системы, включающей одновременную работу анкерной двухуровневой крепи с породами кровли, было отработано 4 физических модели из эквивалентных материалов.

В первом блоке моделей испытывалась выработка шириной 8,0 м, закреплённая только канатными анкерами. Анкеры длиной 4м устанавливались в выработке шириной 8,0 м. Моделировалась глубина горных  работ 600 м, породы кровли представлены переслаиванием аргиллитов и алевролитов прочностью не более 60 МПа. В ряду устанавливалось по 4 анкера, два крайних анкера имели угол наклона к бокам выработки 75, расстояние между рядами анкеров принималось равным 1,0 м.

Во втором блоке испытывались выработки с креплением короткими анкерами длиной 2,4 м. Все анкеры устанавливались вертикально к напластованию пород рядом по 4 анкера в каждый из них.

В третьем блоке испытывались выработки, закреплённые анкерами двух уровней: длинными (4,0 м) и короткими (2,4 м). Ряд составляли по 4 анкера. После установки анкеров производились нагружения моделей. Величина нагрузки определялась массой пород кровли в объёме свода естественного равновесия. Для рассматриваемых условий удельная нагрузка составляла 120 т/м или 1200 кН/м. Нагружение моделей осуществлялось в ступенчатом режиме с величиной пригрузки на каждой ступени 20 т.

Исследования показали, что наибольшая величина смещений пород 120 мм наблюдалась в выработках, закреплённых короткими анкерами, а наименьшие – в выработках, закреплённых длинными анкерами, двухуровневая крепь по величине смещений занимали промежуточное положение. Таким образом, проведенные исследования показали, что в отличие от ранее существующего мнения о том, что в конечном итоге при двухуровневой крепи вся нагрузка приходится на канатную анкерную крепь, крепление анкерами нижнего уровня мелкого заложения, «снимает» часть нагрузки с анкеров верхнего уровня глубокого заложения. Исходя из этого, удельное давление пород в объеме свода на канатную крепь верхнего уровня (Раку, кН/м2) должно определяться удельным давлением пород в объеме всего свода за вычетом доли реактивного отпора крепи нижнего уровня. Выполненные исследования позволили установить коэффициент разгрузки канатных анкеров верхнего уровня, учитывающий закрепление пород нижнего уровня анкерами мелкого заложения, (Кpвн), характеризующий долю реактивного отпора этих анкеров,  на которую снижается нагрузка на канатные анкеры:

.                                                                (1)

где lакт – активная длина анкеров нижнего уровня (без выступающей части, м), hсв – высота естественного свода давления, м.

       С учетом результатов шахтных и теоретических исследований, автором разработаны методики определения параметров крепления широкопролетных (до 12 м) выработок двухуровневой анкерной и комбинированной анкерно-рамной крепями. Основным отличием предлагаемой методики от ранее известных является предусмотрение уменьшения расчетного веса пород, приходящегося на канатные анкеры за счет учета доли нгрузки, воспринимаемой анкерами первого уровня и введения коэффициента разгрузки массива.

Расчётное удельное давление пород свода на крепь (Рсв.у, кН/м2) определялось по формуле (51)

               кН/м2       (2)

где В – фактическая ширина выработки, м.

- высота свода давления

Ожидаемое удельное давление пород свода на канатную крепь верхнего уровня определяется удельным давлением пород в объеме всего свода  за вычетом

доли реактивного отпора анкеров нижнего уровня.

Рв.к.у=,

где kр.в.н – коэффициент разгрузки канатных анкеров верхнего уровня закрепленными породами нижнего уровня, показывающий долю возведённого сопротивления нижних анкеров, на которую снижается нагрузка на канатные анкеры. Величина kр.в.н определяется по выражению

kр.в.н=,                                                

где lакт – активная длина нижних анкеров (без выступающей части), м;

hсв – высота естественного свода давления, м.

       Предложенная методика определения параметров комбинированной рамно-анкерной крепи учитывает:

- расчётную глубину размещения выработок;

- расчётное сопротивление вмещающих выработку пород сжатию;

- нормативные характеристики материала, податливости и несущей способности крепи.

       Расчётное сопротивление пород сжатию Rс определяется по формуле

Rc=R⋅kc,                                                (5)

где R – среднее значение сопротивления пород одноосному сжатию в образце.

kс – коэффициент, учитывающий дополнительную нарушенность массива пород поверхностями ослабления без сцепления, либо с малой связанностью, принимается.

Расчётное сопротивление пород сжатию Rс по контуру поперечного сечения выработки определяется с учётом всех пересекаемых выработкой слоев мощностью более 0,5 м

Таблица 1 – Значение коэффициента kс

Характеристика нарушенности пород в месте расположения выработок

Вне пликативных нарушений с радиусом более 300 м или вне зоны влияния дизъюнктивных нарушений на расстоянии от них свыше НN (N – нормальная амплитуда нарушения, м)

0,9

В зоне влияния пликативного нарушения с радиусом от 300 до 100 м или в зоне дизъюнктивного нарушения на расстоянии от него от 4N до 1N

0,6

В дизъюнктивном нарушении на расстоянии от него менее 1N, в том числе в замках тектонических нарушений и на участках их пересечений

0,3

При использовании анкерной крепи в комбинации с подпорными крепями несущая способность комбинированной системы определяется как сумма отпоров на контуре выработки входящих в комбинацию анкерной и подпорной крепи

Рк.кр=Ра+Рп.кр,                                        (6)

Величина смещений кровли в выработке должна компенсироваться отпором анкерной и подпорной крепями. Можно задаться величиной смещений, приходящихся на анкерную крепь Uа, с учётом, что её максимальная величина не должна быть более 300 мм. Тогда величина смещений Uп.к, которая должна компенсироваться подпорной крепью, определится по формуле

Uп.к=U–Uа,                                        (7)

где  U – общие смещения пород, мм;

Uа – смещения пород, компенсируемые анкерной крепью, мм.

Выбираем тип, и параметры рамной податливой крепи.

Смещение пород кровли, почвы боков в горизонтальных и наклонных выработках, поддерживаемых вне влияния очистных работ (соответственно Uкр, Uпч, Uб), рассчитываются по формулам

Uкр=Uт.кр⋅ kα⋅ kш⋅ kв⋅ kt,                                        (8)

где Uт.кр – типовое смещение пород, определяемое по графикам рисунка 5 в зависимости от величины Rс пород и глубины расположения выработки Н;

kα – коэффициент влияния угла залегания пород и направления проходки выработки относительно простирания пород. Определяется по таблице 2;

Таблица 6 – Значения коэффициентов kα и kθ

Направление проходки выработки

Коэффициенты k и k при углах залегания пород

до 20

30

40

50

60

Более 70

k

k

k

k

k

k

k

k

k

k

k

k

По простиранию

1,00

0,35

0,95

0,55

0,80

0,80

0,15

1,20

0,60

1,70

0,60

2,25

Под углом к простиранию

0,85

0,45

0,80

0,65

0,65

0,90

0,45

1,05

0,35

1,10

0,35

0,95

Вкрест простирания

0,70

0,55

0,60

0,80

0,45

0,95

0,25

0,95

0,20

0,80

0,15

0,55

Рисунок 5 –  Графики для определения типового смешения пород

kш – коэффициент влияния ширины выработки, значения которого определяются для кровли и почвы по формуле 9, а для боков – по формуле 10.

kш=0,2 (В–1)                                        (9)

kш=0,2 (h–1),                                        (10)

где В, h – соответственно, ширина и высота выработки в проходке, м;

kВ – коэффициент воздействия других выработок; для одиночных выработок принимают kВ=1;

Расчётная нагрузка Р на 1 м выработки со стороны кровли и почвы определяется по формуле 11

Р=Рн⋅ kп⋅ kпрВ,                                        (11)

где Рн – нормативная удельная нагрузка, определяемая по рисунку 6 в зависимости от расчетных смещений пород U и ширины выработки в проходке В. kп – коэффициент перегрузки, принимаемый по таблице 3.

Рисунок 6 –  Графики для определения нормативной нагрузки на податливую крепь

Таблица 3 – Значения коэффициента kп

Расчетные смещения U, мм

Коэффициент kп

До 50

1,4

50–200

1,2

200–500

1,15

Более 500

1,1

kпр – коэффициент влияния способа проведения выработок. При буровзрывном способе kпр принимается равным 1, а при комбайновом – по таблице 8.

Тип и параметры металлический податливой крепи выбираются по принятой ширине выработки, площади её поперечного сечения с учётом состояния пород кровли.

Для выбранной крепи находится величина её сопротивления Ns в податливом режиме в зависимости от принятого замкового соединения. Плотность установки рам на 1 м длины выработки n определяется по формуле (12)

n=P/Ns                                        (12)

Принимая допустимую величину смещений Uа, приходящихся на анкерную крепь (она составляет 30–40 % от общих смещений U, но не более 300 мм), определяем по номограмме рис. 6 её параметры Ра и lа. Далее по формуле (5) вычисляем величину смещений Uп.к, приходящихся на рамную податливую крепь.

Предложенная методика определения параметров комбинированной рамно-анкерной крепи учитывает определенный порядок ее возведения, при котором рамную податливую крепь рекомендуется устанавливать после достижения предварительно заанкерованной кровлей величины смещения, равной 0,5-0,65 от ее предельных значений

Анализ опыта проведения широких выработок и монтажных камер (см. гл. 1) показал, что в настоящее время наиболее распространённым способом сооружения монтажных камер является следующий.

С учетом комплексной механизации очистных работ, опыт сооружения монтажных и демонтажных камер шахт Кузбасса, автором предложена технологическая схема скоростного проведения монтажных камер с использованием функциональных элементов механизированного комплекса (очистного комбайна и забойного конвейера). Ее использование обеспечивает повышение скорости сооружения монтажных камер, снижает затраты на монтажные работы и повышение устойчивости кровли камер.

Предложена технологическая схема сооружения монтажной камеры для отработки запасов выемочного участка механизированным комплексом включает первоначальное проведение выработки относительно малой ширины проходческим комбайнам, транспортирование угля забойным (лавным) конвейером, монтируемым по мере её проведения «пилотной» выработки крепления анкерами длинной 1,8-2,4 м. и последующее расширение камеры до проектного пролета крепление кровли – сталеполимерными анкерами.

Отличие предложенной технологической схемы от известных ранее заключается в том, что для транспортирования угля при проведении «пилотной» выработки монтируется и используется лавный конвейер очистного комплекса расширение «пилотной» выработки производится с помощью очистного комбайна, путем выемки полос угля на всю длину выработки и вынимаемую мощность пласта в направление последующего подвигания лавы, при этом крепление кровли над первой вынутой полосой угля осуществляют анкерами глубокого заложения, устанавливаемые попарно, рядом во взаимно противоположном направленых направлениях.

Такое расположение анкеров глубокого заложения, как показали исследования, обеспечивает необходимую устойчивость заанкерованной кровли, при минимальных её смещениях в месте установки. После установки длинных анкеров производится последовательная выемка полос угля и крепление кровли анкерами «обычной» и увеличенной (в зависимости от величины разгрузки) длины до достижения монтажной камеры проектной ширины. Передвижка конвейера после выемки каждой полосы угля и крепления кровли над ней производится с помощью временного комплекса домкратов.

Таким образом, переход на разработанную технологическую схему схему сооружения монтажной камеры позволит существенно сократить время непроизводительного использования высокопроизводительных и капиталоемких комплексов очистного оборудования и снизить затраты на производство монтажных работ.

Заключение

Диссертация является научно-квалификационной работой, в которой содержится решение задачи обоснования параметров технологии проведения и крепления  широкопролетных горных выработок на основе установленных закономерностей их взаимодействия с вмещающими породами, имеющей существенное значение для повышения уровня полноты использования во времени ресурсного потенциала высокопроизводительных комплексов очистного оборудования.

Основные научные результаты, выводы и рекомендации заключаются в следующем.

1. При проведении широкопролетных выработок выемочных участков  и креплении кровли их анкерами различной длины - короткими (l=1,8-2,4 м) и длинными (lа≥В/2) переход кровли в запредельное состояние происходит при более высоком уровне нагрузок, кратном отношению длины анкеров. При этом в выработках, пройденных в массиве, механическую работу анкеров глубокого заложения можно уподобить эффекту действия дополнительной опоры, вблизи которой смещения кровли в выработках практически отсутствуют.

2. Получены зависимости величин смещений кровли широкопролетных выработок от изменения их ширины в диапазоне 5-10 м для пород прочностью 30-60 МПа при глубине работ 400-1000 м. Установлено, что с увеличением ширины выработок от 5 до 10 м величины смещений в них увеличиваются в 1,5-2,5 раза.

3. Установлено, что при креплении широкопролетных выработок анкерной, рамной и комбинированной крепью в одинаковых горно-геологических условиях величина смещений кровли выработки определяется величиной реактивного отпора крепи и эффектом упрочнения пород в приконтурной зоне анкерами. При этом в выработках, закреплённых комбинированной крепью, у которых реактивный отпор равен сумме отпоров анкерной и рамной крепи, смещения пород существенно меньше, однако факт уменьшения смещений реализуется не пропорционально увеличению отпора крепи.

При суммарной величине реактивного отпора рамной и комбинированной крепи выработок смещение пород в последней за счёт эффекта упрочнения пород анкерами на 40-50%  меньше, чем у рамной крепи, причём такая тенденция прослеживается во всём диапазоне изменения критерия тяжести условий .

4. Предложен коэффициент эффективности работы комбинированной и рамной крепи К, характеризующий отношение величин смещений кровли в выработке, закреплённой различными типами крепи к величинам смещений в незакреплённой выработке и его зависимость от параметра напряжённости массива , позволяющая обосновать рациональную область применения определённого типа крепи в рассматриваемых условиях.

5. Установлено, что при креплении кровли выработки двухуровневой анкерной крепью, включающей чередование в ряду коротких и длинных канатных анкеров, удельное давление пород кровли на канатную крепь верхнего уровня определяется удельным давлением пород в объёме всего свода естественного равновесия за вычетом доли реактивного отпора возведенной крепи нижнего уровня.

6. Доказано, что сопротивление комбинированной крепи, состоящей из анкерной и рамной крепи, не равно сумме их сопротивлений, а определяется в основном порядком и временем их возведения. Для их эффективной совместной работы необходимо, чтобы при первоначальном возведении анкерной, а затем  рамной крепи, последнею необходимо устанавливать, когда смещения заанкерованных пород достигнут 0,5-0,65 от предельно допустимой их величины в данных условиях.  При этом распор рамной крепи должен изначально соответствовать величине нагружения анкерной крепи на данный момент.

7. Разработана методика обоснования параметров двухуровневой анкерной и комбинированной анкерно-рамной крепи, учитывающая уменьшение расчётной нагрузки на канатные анкеры за счёт доли нагрузки, приходящейся на анкеры первого уровня и установки рамной податливой крепи после достижения величин смещения заанкерованной кровли, равной 0,5-0,65 от её предельных значений.

8. Разработана технология скоростного сооружения монтажных камер, предусматривающая первоначальное проведение «пилотной» выработки относительно малого сечения проходческим комбайном с последующим её расширением до требуемого пролета с использованием очистного комбайна для выемки полос угля по всей длине монтажной  и креплением кровли двухуровневой анкерной крепью, устанавливаемой по предложенной в работе схеме.

Практическая реализация разработанной технологической схемы упрощает процесс монтажных работ, существенный объем которых выполняется уже на стадии сооружения монтажной камеры в течении 2,5 – 3 рабочих дней вместо 2 – 3 месяцев на действующих угольных шахтах.

Основное содержание диссертации отражено в следующих публикациях автора.

  1. Титов Н.В., Синяускас С.В. Обоснование расчетных методов и технических решений по креплению монтажных камер. Исследование системы «породный массив — двухуровневая анкерная крепь» на моделях из эквивалентных материалов. Отдельные статьи Горного информационно-аналитического бюллетеня (научно-технического журнала). – 2012. – № 1. – С. 3-6. – М.: Издательство «Горная книга».
  2. Титов Н.В., Синяускас С.В. Обоснование расчетных методов и технических решений по креплению монтажных камер. Методика расчёта параметров комбинированной крепи, состоящей из анкерной и рамной податливой крепи. Отдельные статьи Горного информационно-аналитического бюллетеня (научно-технического журнала). – 2012. – № 1. – С. 7-13. – М.: Издательство «Горная книга».
  3. Синяускас С.В. Обоснование расчетных методов и технических решений по креплению монтажных камер. Сравнительная оценка смещений кровли при различных способах крепления широких выработок. Отдельные статьи Горного информационно-аналитического бюллетеня (научно-технического журнала). – 2012. – № 1. – С. 14-17. – М.: Издательство «Горная книга».
  4. Синяускас С.В. О проблемах охраны выемочных выработок. Сб. Материалы Международной научной конференции молодых учёных. Т. IV. Нальчик, 2010, С. 309-312.
  5. Синяускас С.В., Титов Н.В., Турук Ю.В. Определение парамеров «жестких» целиков на антрацитовых шахтах. Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал) ГИАБ, №4, г. Москва, 2010. 422 с.
  6. Синяускас С.В. Исследования деформационных процессов и разрушений «жёстких» целиков. /Титов Н.В., Синяускас С.В./ Горный информационно-аналитический бюллетень, ГИАБ, М., № 4,  2010. С. 422.
  7. Синяускас С.В. Технология подземной разработки угольных пластов в примерах и задачах. Новочеркасск /А.Л. Малец, В.а. Матвеев, В.М. Феоктистов, Н.Т. Гольцев, С.В. Синяускас и др./ Новочеркасск, ЮРГТУ (НПИ), 2010. С.306
  8. Синяускас С.В. К вопросу увеличения нагрузки на лаву в условиях тонких пологих антрацитовых пластов. Сб. Материалы Международной научной конференции молодых учёных. Т. IV, Нальчик, 2009. С. 81-85.

Подписано в печать 02.07.2012 г.

Формат 66*90/16. Объем 1 печ.л.

ЦТ Грунт-Арт, г.Шахты, ул.Шевченко, 153б

Тираж 100 экз. Заказ №580

 





© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.