WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

 

На правах рукописи

ЛЕОНТЬЕВ Николай Сергеевич

ВЫБОР И Обоснование КОНСТРУКТИВНЫХ

Параметров и режимов работы

гидросъемника гидроструйной

бурильной машины

Специальность 05.05.06 – «Горные машины»

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Тула  2012

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Тульский государственный университет» (ТулГУ) на кафедре геотехнологий и строительства подземных сооружений.

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

  Пушкарев Александр Евгеньевич.

Официальные оппоненты:

ПОДКОЛЗИН Анатолий Алексеевич, доктор технических наук, профессор,

Новомосковский институт (филиал) ФГБОУ ВПО Российского химико-технологического университета им. Д.И.Менделеева / кафедра «Инженерная и компьютерная графика», заведующий кафедрой,

демин Константин Вячеславович, кандидат технических наук, ОАО «Тулаоблгаз» / производственно-технический отдел, заместитель начальника отдела.

Ведущая организация: Шахтинский филиал Южно-Российского государственного технического университета (НПИ), г. Шахты.

Защита диссертации состоится « 26 »  декабря 2012 г. в  10  час  00  мин на заседании диссертационного совета Д 212.271.04 при Тульском государственном университете по адресу: 300012, г. Тула, просп. Ленина, 90, 6-й уч. корпус, ауд. 220.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тульского государственного университета.

Автореферат разослан «  » 2012  г.

Ученый секретарь

диссертационного совета               Андрей Борисович Копылов

Общая характеристика работы

Актуальность. Повышение объёмов строительства и освоения подземного пространства осуществляется в настоящее время за счет интенсификации труда и внедрения современной техники и технологии. В этой связи поиск новых высокоэффективных способов разрушения горных пород, в частности при бурении, является весьма важным направлением. К числу наиболее перспективных и, с учетом известных достоинств, весьма привлекательным является способ бурения, основанный на использовании энергии высоконапорных жидкостных струй. В настоящее время нашли своё применение гидроструйное и гидромеханическое бурение, а также гидроструйная цементация неустойчивых горных пород. Однако расширение области применения такой техники затруднено необходимостью решения вопроса эффективной подачи рабочей жидкости под высоким давлением во вращающуюся буровую колонну. Одним из путей решения этой проблемы является оснащение бурильных машин гидросъемниками (вертлюгами), в которых подача высоконапорной рабочей жидкости осуществляется во вращающийся вал привода буровой колонны через корпус с уплотнительными элементами различной конструкции. К главным недостаткам такой схемы относится значительный нагрев уплотнительных узлов во время работы, что приводит к их износу и выходу из строя. При этом отсутствуют научно обоснованные методы оценки тепловых процессов функционирования гидросъемников, при которых обеспечивается их эффективная работа. Кроме того, отсутствуют методы определения конструктивных параметров гидросъемников и их рабочих характеристик, обеспечивающих заданные рациональные режимы работы бурильной машины в целом, что и определяет актуальность работы.

Работа выполнялась в соответствии с тематическим планом НИР и ОКР ТулГУ и Научно-образовательного центра по проблемам рационального природопользования при комплексном освоении минерально-сырьевых ресурсов, НИОКР Тульского регионального отделения Межрегиональной общественной организации «Академия горных наук» по заказу ООО «Каргилл», а также при поддержке аналитической ведомственной целевой программы «Развитие научного потенциала высшей школы» (2009-2010 гг.)» (рег. номер 2.2.1.1/3942) и федеральной целевой программы «Научные и научно-педагогические кадры инновационной России на 2009-2013 гг.» (гос. контракт № П1120).

Целью работы являлось установление новых и уточнение существующих закономерностей изменения режимов работы гидросъемника гидроструйной бурильной машины в зависимости от его конструктивного исполнения и реализуемых гидравлических параметров бурения, обеспечивающих эффективную передачу высоконапорной рабочей жидкости в буровую колонну.

Идея работы заключалась в том, что эффективная работа гидросъемников гидроструйной бурильной машины обеспечивается их конструктивными параметрами и режимами работы, определяемыми в соответствии с задаваемыми гидравлическими параметрами бурения, при соблюдении теплового баланса работы уплотнений.

В работе использован комплексный метод исследования, включающий научное обобщение и анализ основных результатов ранее выполненных работ в области гидроструйного бурения и гидроструйной цементации пород, а также анализ опыта эксплуатации высоконапорного оборудования; экспериментальные исследования рабочих характеристик гидросъемников; обработку результатов экспериментов методами теории вероятности и математической статистики.

Научные положения, выносимые на защиту:

1. Оценка потерь мощности при работе гидросъемника гидроструйной бурильной машины производится по установленной зависимости, учитывающей давление рабочей жидкости, диаметр струеформирующей насадки, коэффициент трения в уплотнительном узле и линейную скорость перемещения поверхности вала в зоне уплотнения.

2. Расчет расхода высоконапорной рабочей жидкости, протекающей через гидросъемник и обеспечивающей тепловой баланс работы уплотнений на заданном уровне температур, осуществляется по эмпирической зависимости с учетом влияния давления рабочей жидкости, коэффициента трения в уплотнительном узле и линейной скорости перемещения поверхности вала в зоне уплотнения.

3. Диаметр вала привода буровой колонны определяется в зависимости от заданных гидравлических параметров работы гидроструйной бурильной машины, частоты вращения буровой колонны и коэффициента трения применяемого уплотнения.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- выявлена взаимосвязь потерь мощности привода буровой колонны на трение в уплотнительных узлах гидросъемника и получена расчетная зависимость, отражающая влияние давления рабочей жидкости, диаметра струеформирующей насадки, коэффициента трения в уплотнительном узле и линейной скорости перемещения поверхности вала в зоне уплотнения на величину потерь;

- установлены закономерности формирования теплового баланса при работе гидросъемника в зависимости от режимов его работы, и получена расчетная зависимость для определения необходимого расхода высоконапорной рабочей жидкости, обеспечивающего тепловой баланс при заданном уровне рабочих температур;

- определено влияние гидравлических параметров и режимов работы гидроструйной бурильной машины на геометрические характеристики гидросъемника и разработан способ расчета диаметра вала привода буровой колонны, обеспечивающего соблюдение теплового баланса работы гидросъемника.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций обеспечивается значительным объемом проведенных экспериментов; корректной обработкой результатов экспериментов методами теории вероятности и математической статистики и подтверждается удовлетворительной сходимостью расчетных величин с результатами экспериментов, полученными в условиях стенда и в ходе промышленной эксплуатации экспериментальных образцов гидросъемников (средняя величина относительной погрешности не превышает 20 %).

Практическое значение работы:

- обосновано конструктивное исполнение гидросъемников для гидроструйных бурильных машин;

- создан стенд для испытания гидросъемников в широком диапазоне изменения рабочих параметров;

- разработана «Методика расчета геометрических параметров и режимов работы гидросъемников гидроструйных бурильных машин»;

- разработана прикладная программа для персональных компьютеров, позволяющая осуществить расчет расхода высоконапорной рабочей жидкости, протекающей через гидросъемник, обеспечивающего тепловой баланс работы уплотнений на заданном уровне температур; оценить потери мощности при работе гидросъемника гидроструйной бурильной машины, а также обосновать диаметр вала привода буровой колонны в зависимости от заданных гидравлических параметров работы гидроструйной бурильной машины, частоты вращения буровой колонны и коэффициента трения применяемого уплотнения.

Реализация работы. «Методика расчета геометрических параметров и режимов работы гидросъемников гидроструйных бурильных машин», принята Тульским региональным отделением МОО «Академия горных наук» к использованию при проектировании гидроструйных бурильных машин. Кроме того, результаты исследований внедрены в учебные курсы «Горные машины и оборудование подземных разработок» и «Расчет и проектирование горных машин и комплексов» для студентов Тульского государственного университета (ТулГУ), обучающихся по специальности 150402 «Горные машины и оборудование». Программное обеспечение используется при курсовом и дипломном проектировании.

Апробация работы. Основное содержание работы и отдельные ее положения докладывались и получили одобрение на 6-й Международной конференции по проблемам горной промышленности, строительства и энергетики «Социально-экономические и экологические проблемы горной промышленности, строительства и энергетики» (г. Тула, 29.10.10), на Всероссийской научно-технической интернет-конференции кадастра недвижимости и мониторинга природных ресурсов (г. Тула, 20.12.10) , отмечена дипломом на XI выставке научно-технического творчества молодежи НТТМ-2011 (Тула, 18.03.2011), отмечена дипломом на национальной научно-технической конференции «Роль бизнеса и молодежи в инновационном развитии России» (Тула, 25.04.2011), на 7-ом Горнопромышленном форуме «МАЙНЕКС Россия 2011» (г. Москва, 2011), на II Всероссийской научно-технической интернет-конференции кадастра недвижимости и мониторинга природных ресурсов (Тула, 25.12.11), на 8-ой Международной конференции по проблемам горной промышленности, строительства и энергетики «Социально-экономические и энергетические проблемы горной промышленности, строительства и энергетики» (Тула, 01.11.12)», на конференциях молодых ученых и конференциях профессорско-преподавательского состава в ТулГУ (г. Тула, 2010, 2011 и 2012 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 8 статей, из них 2 – в научных изданиях, рекомендованных ВАК Минобрнауки России.

Структура и объем работы. Диссертационная работа изложена на  135 страницах машинописного текста, состоит из  4  разделов, содержит  27  таблиц,  49  рисунков, список литературы из  99  наименований и приложения.

Основное содержание работы

Технологии, основанные на использовании энергии высоконапорных струй (гидротехнологии), в силу известных достоинств, являются объектом комплексных исследований уже не один десяток лет. Так, исследованию гидромеханического разрушения горных пород посвящены работы научной школы ТулГУ, основанной В.А. Бреннером, научной школы Института горного дела имени А.А. Скочинского, которые позволили определить его эффективность и установить основные закономерности процесса. Наиболее полно результаты исследований представлены в научных трудах В.Е. Бафталовского, К.А. Головина, Ю.А. Гольдина, К.В. Демина, И.И. Дорошенко,  А.Б. Жабина, И.А. Кузьмича, В.Г. Мерзлякова, А.Е. Пушкарева, В.В. Сафронова, С.Е. Харламова, М.М. Щеголевского и других ученых.

Однако практически все авторы отмечают, что решение проблемы подвода высоконапорной рабочей жидкости от неподвижного источника высокого давления к подвижному породоразрушающему инструменту является ключевой.

В настоящее время наибольшее распространение получили гидросъемники на базе шевронных уплотнений. При этом одним из недостатков гидросъемников являются потери мощности привода на преодоление трения в уплотняющем узле, перегрев уплотнений во время работы, а также отсутствие научно обоснованных рекомендаций по выбору геометрических размеров конструктивных элементов гидросъемника в связи с режимом работы. Решению этой проблемы посвящены труды А.А. Подколзина, Ю.Н. Лаптева,  Л.А. Кондракова и др.

Проблема уплотнения подвижных соединений гидравлических систем ставит задачу подробного изучения специфических процессов, которые возникают в конкретных условиях эксплуатации. Увеличение рабочих давлений и температур, а также появление новых типов рабочих жидкостей повышают требования к рабочим характеристикам уплотнений. Так, существует необходимость уменьшения эффектов, вызываемых термической нагрузкой. Эти эффекты могут быть неприемлемыми для функционирования уплотнений. Любое увеличение температуры приводит к уменьшению вязкости рабочей жидкости, что ведет к ухудшению смазочных свойств, вследствие чего увеличивается трение. При работе в таких тяжелых условиях в зоне контакта уплотнительных элементов с металлическим валом температура рабочей жидкости может достигать значительных, порой недопустимых величин.

Анализ современного состояния знаний в изучаемой области, а также цель и идея работы позволили сформулировать следующие задачи исследования:

  1. Разработать метод оценки потери мощности при работе гидросъемника гидроструйной бурильной машины.
  2. Выявить влияние давления рабочей жидкости, диаметра струеформирующей насадки, коэффициента трения в уплотнительном узле и линейной скорости перемещения поверхности вала в зоне уплотнения на величину потери мощности.
  3. Определить закономерности изменения расхода рабочей жидкости, необходимого для соблюдения теплового баланса при работе гидросъемника от параметров процесса.
  4. Разработать метод расчета расхода высоконапорной рабочей жидкости, протекающей через гидросъемник, обеспечивающего тепловой баланс работы уплотнений на заданном уровне температур, с учетом влияния давления рабочей жидкости, коэффициента трения в уплотнительном узле и линейной скорости перемещения поверхности вала в зоне уплотнения.
  5. Установить взаимосвязь между рациональными режимами работы бурильной установки и геометрическими параметрами гидросъемника, обеспечивающими тепловой баланс работы уплотнений на заданном уровне температур.
  6. Разработать методику расчета геометрических параметров гидросъемника и режимов его работы.

Для определения зависимостей, характеризующих режимы работы и рациональные параметры гидросъемника высокого давления, совместно с фирмой ООО «БЕЛРА-Центр» был разработан стенд, представленный на рис.1.

Исследуемый гидросъемник устанавливался на опоре, при этом его корпус жестко фиксировался относительно рамы стенда. На выходном фланце гидросъемника закреплялось стальное кольцо, на внешней поверхности которого наваривались профилированные кулачки. Кольцо опиралось на подшипниковую опору, установленную на кронштейне, закрепленном на фундаменте.

Рис.1. Испытания гидросъемника

Рабочая жидкость к гидросъемнику под давлением подавалась по гибкому рукаву. Вращение вала гидросъемника осуществлялось от редуктора привода буровой колонны.

Схема стенда представлена на рис.2. Во время испытаний проводились замеры силы тока, давления, температуры и расхода рабочей жидкости. При работе гидросъемника контролировались утечки рабочей жидкости.

Рис.2. Схема стенда

В качестве основных критериев, характеризующих процесс теплообмена между трущимися элементами гидросъемника, были приняты потери мощности, расходуемой на преодоление трения в уплотнительных узлах Nr, количество выделяемой теплоты в манжетных уплотнениях WM, которые являются основными параметрами при расчете расхода рабочей жидкости в гидросъемнике QB, обеспечивающего соблюдение теплового баланса.

Принято считать, что в манжетном уплотнении вала основной теплоотвод происходит через вал. Однако, значительный расход рабочей жидкости, проходящей через гидросъемник, например, при гидроструйной цементации, требует учета охлаждающего действия рабочей жидкости. Следовательно, оценка теплового режима работы манжетных уплотнений должна включать определение тепловыделения qf, отвод тепла от зоны контакта через тело вала qB и потоком рабочей жидкости через уплотнение qM.

С учетом этого, распределение тепловых потоков из зоны контакта в вал qB и манжету qM определяется следующими уравнениями:

; ,                                 (1)

где В и М – теплопроводности материалов вала и манжеты, Вт/(м2·°С).

В зоне контакта температура повышается до Tу в соответствии с уравнениями:

; ,                 (2)

где и – тепловые потоки от вала соответственно в рабочую жидкость и в воздух, Вт; и – тепловые характеристики вала, м-1; и – величины, зависящие от теплоотдачи и теплопроводности вала и его размеров.

; ,                                 (3)

где 1 и 2 – коэффициенты теплоотдачи вала к среде, Вт/(м2·°С); D – диаметр вала, м.

Тепловые характеристики вала определяют минимальную длину теплоотдающей части в рабочую – L1 и в воздух – L2.

Уравнение теплового баланса для уплотнений при установившейся температуре рабочей жидкости можно представить следующим образом:

,                                                         (4)

где cB – теплоемкость рабочей жидкости, ккал/(кг°С); q – плотность рабочей жидкости, кг/м3; QB – расход рабочей жидкости в гидросъемнике, м3/с;  TB0 – начальная температура рабочей жидкости, °С; TB1 – конечная температура рабочей жидкости, °С.

Таким образом, задача сводится к определению количества выделяемой теплоты при работе уплотнений и расхода рабочей жидкости, обеспечивающего тепловой баланс. Разница потери электрической мощности в рабочем режиме (под давлением) Nr и потери мощности на холостом ходу (без давления) N0 гидросъемника, и есть потери мощности на трение в манжетах в процессе работы.

Исследование процесса теплообмена, происходящего внутри гидросъемника, является весьма сложной теоретической задачей в виду недостаточной изученности процесса. Поэтому процесс изучался с помощью экспериментально-статистического метода. Целесообразность применения данного метода объясняется тем, что он был достаточно обоснован и проверен при разработке инженерных методов расчета узлов горных машин в различных научно-исследовательских организациях.

Изучение зависимостей величины потерь мощности и расхода рабочей жидкости от рабочих параметров производилось на стенде при изменении давления в диапазоне от 0 до 36 МПа, диаметра струеформирующей насадки от 0,0015 до 0,003 м, коэффициента трения от 0,8 до 1,4 и линейной скорости перемещения поверхности вала от 0,42 до 1,27 м/с.

Полученные результаты по установлению зависимостей сводились в таблицы и на их основании строились графики (рис.3).

Рис. 3. Зависимости потери мощности Nr от давления рабочей

жидкости P: 1 – V = 0,848 м/с; 2 – V = 1,272 м/с

Так, анализ графиков влияния давления рабочей жидкости на потери мощности показал, что потери мощности Nr увеличиваются с ростом давления рабочей жидкости P. Это обуславливается тем, что с ростом давления увеличивается сила прижатия манжеты к валу, следовательно, возрастают потери электрической мощности на преодоление нагрузок. Кроме того, увеличение скорости вращения и коэффициента трения, так же приводит к линейному возрастанию потери мощности Nr, а с увеличением диаметра струеформирующей насадки потери мощности уменьшаются.

Диапазон увеличения значения потери мощности на трение с ростом давления рабочей жидкости находился в пределах от 0 до 11,4 кВт для уплотнений с KT = 0,1 и от 0 до 13,7 кВт для уплотнений с KT = 0,12, т.е. уплотнений с большим значением коэффициента трения.

Оценка влияния коэффициента трения KT уплотнений на расход рабочей жидкости QВ, обеспечивающий тепловой баланс, проводился при линейной скорости перемещения поверхности вала в зоне уплотнения V = 0,88 м/с.  Значение температуры рабочей жидкости на входе в гидросъемник ТН = 8; 14; 20 °С, а на выходе ТK = 50; 70; 90 °С. Давление рабочей жидкости Р изменялось от 0 до 36 МПа.

Рис.4. Зависимость расхода рабочей жидкости, обеспечивающего

тепловой баланс, QВ от коэффициента трения КТ :

1 – Р = 6 МПа; 2 – Р = 12 МПа; 3 – Р = 18 МПа;

4 – Р = 24 МПа; 5 – Р = 30 МПа; 6 – Р = 36 МПа.

Анализ экспериментальных данных (рис. 4) показал, что с ростом коэффициента трения от 0,08 до 0,14 увеличивается необходимый для соблюдения теплового баланса расход рабочей жидкости QВ. Причем интенсивность увеличения больше при более высоких давлениях рабочей жидкости. Так при ТН = 20 °С и ТК = 70 °С с давлением 6 МПа, расход изменяется от 0,14 до 0,2710-4 м3/с, т.е. на 0,1310-4 м3/с, при давлении в 36 МПа QВ изменяется в диапазоне от 0,65 до 1,0610-4 м3/с, т.е. на 0,4110-4 м3/с.

Коэффициент трения является важным показателем. Если коэффициент небольшой, снижаются потери энергии на механическое трение, повышается КПД гидрооборудования, увеличивается срок службы самого уплотнения. Особенно это проявляется в механизмах с высокой скоростью перемещения уплотняемых деталей.

Снижением коэффициента трения уплотнений можно уменьшать расход рабочей жидкости, необходимый для соблюдения теплового баланса, т.к. при меньшем коэффициенте КТ нагрев уплотнения меньше.

Для обобщения и анализа опытных данных использовался экспериментально-статистический метод, который предусматривал графоаналитическую обработку экспериментальных данных с применением математической статистики и методов теории вероятности. При исследовании процесса экспериментальные опыты планировались таким образом, чтобы можно было последовательно получить качественную и количественную оценку различных влияющих параметров и условий. Наибольший практический интерес представляет получение обобщенных зависимостей, позволяющих с известной степенью точности рассчитывать расход рабочей жидкости в гидросъемнике при различных условиях.

В результате обработки экспериментальных данных методом множественной регрессии были получены уравнения:

  1. отражающие влияние рабочих параметров на значение потери мощности на трение:

,                                         (6)

где Р – давление рабочей жидкости, МПа; KT – коэффициент трения уплотнения; V – линейная скорость перемещения поверхности вала в зоне уплотнения, м/с; d0 – диаметр струеформирующей насадки, м;

  1. для определения расхода рабочей жидкости, необходимого для установления теплового баланса, в зависимости от рабочих параметров:

,                                         (7)

где ТН – начальная температура рабочей жидкости на входе, °С; ТК – конечная температура рабочей жидкости на выходе из гидросъемника, °С.

В первом случае, коэффициент вариации Квар, характеризующий отклонение экспериментальных данных от расчетных, составил 12,34 %, а во втором – 10,85 %. Это указывает на удовлетворительную сходимость расчетных и экспериментальных данных и позволяет рекомендовать полученные формулы для расчетов.

Для разработки параметрического и типоразмерного рядов гидросъемников использовалась методика, предложенная и апробированная А.Е. Пушкаревым и К.А.Головиным.

Используя зависимости, полученные в результате выполненных теоретических и экспериментальных исследований, была составлена система уравнений (8), отражающих взаимосвязь параметров процесса:

                                                (8)

Совместное решение данных уравнений при известных параметрах, входящих в систему, позволяет определить линейную скорость перемещения поверхности вала в зоне уплотнения и диаметр вала, а также расход рабочей жидкости, обеспечивающий тепловой баланс внутри гидросъемника. Расчеты были выполнены для частот вращения буровой колонны от 0,25 до 2,5 об/сек, давлении от 10 до 100 МПа и температур жидкости от 4 до 90 о С.

Значения диаметров валов гидросъемников, привязанные к сортаменту шевронных манжет и округленные до ближайшего меньшего значения из стандартного ряда, приведены в табл. 1.

Таблица 1

Параметрический и типоразмерный ряды

Насосный блок

Гидросъемник

Типоразмер

Мощность привода N, кВт

Исполнение

1

2

3

4

5

Давление номинальное Рном, МПа

40

45

50

55

60

Диаметр вала D, м

1

50

0,225

0,131

0,045

0,041

0,030

2

100

0,300

0,250

0,070

0,065

0,050

3

160

0,140

0,110

0,100

0,095

0,080

4

240

0,200

0,170

0,150

0,125

0,110

5

420

0,280

0,260

0,240

0,180

0,160

Таким образом, значения давления рабочей жидкости и диаметр вала гидросъемника определяют его типоразмер. Так, например, выходными характеристиками гидросъемника типоразмера № 2 исполнения № 2 (см. табл.1) являются Р = 45 МПа, D = 0,250 м при N = 100 кВт.

На основании результатов выполненных исследований была разработана методика расчета геометрических параметров и режимов работы гидросъемников. Методика реализована в виде прикладной программы для персонального компьютера на объектно-ориентированном языке программирования Embarcadero Delphy для Microsoft Windows.

С помощью прикладной программы выполнены расчеты гидросъемников для гидроструйной цементации и гидроструйного бурения. Исходные данные к расчету и результаты представлены в табл. 2.

Таблица 2

Пример расчета гидросъемников для гидроструйной цементации и

гидроструйного бурения

№ п.

Наименование параметра

Обозн.

Ед. изм.

Значения

Каргилл

Geo&Sea

Исходные данные

1

Необходимый диаметр закрепляемого массива

м

-

1,7

2

Гидравлическая мощность насосной установки

N

кВт

90

150

3

Давление рабочей жидкости

Р

МПа

50

70

4

Коэффициент сцепления породы

С

МПа

0,012

0,008

5

Коэффициент трения уплотнений

0,05

0,1

Расчетные величины

1

Диаметр струеформирующей насадки

d0

м

0,0018

0,002

2

Частота вращения буровой колонны

n

с-1

3,50

0,5

3

Скорость подъема буровой колонны

V

м/с

0,11

0,01

4

Расход рабочей жидкости

Qрж

м3/с, 10-3

0,04

0,67

5

Расчетный диаметр вала

D

м

0,018

0,54

6

Потери на трение

Nr

кВт

1,22

10,9

Гидросъемники были изготовлены и прошли промышленные испытания в условиях производственного цеха ООО «Каргилл» (г. Ефремов) и строительной площадки ОАО «НВСП «ТЕХПРОГРЕСС» (г. Санкт-Петербург). Результаты испытаний подтвердили правильность расчетов и эффективность полученной конструкции.

«Методика расчета геометрических параметров и режимов работы гидросъемников гидроструйных бурильных машин» принята Тульским региональным отделением МОО «Академия горных наук» к использованию при проектировании гидроструйных бурильных машин.

Заключение

Таким образом, на основании выполненных исследований установлены новые и уточнены существующие закономерности работы гидросъемников гидроструйных бурильных машин, которые позволяют рассчитать их конструктивные параметры и режимы работы, обеспечивающие соблюдение теплового баланса функционирования уплотнений при рациональных гидравлических параметрах процесса, повышение эффективности и расширение области применения гидроструйной технологии бурения, что имеет существенное значение для угольной промышленности России.

Основные выводы, научные и практические результаты работы сводятся к следующему:

1. Экспериментально установлено влияние давления рабочей жидкости, коэффициента трения, диаметра струеформирующей насадки и линейной скорости перемещения поверхности вала в зоне уплотнения на величину потерь мощности привода, так повышение давления от 4 до 36 МПа приводит к росту потерь в 3,8 раза, увеличение диаметра струеформирующей насадки в 2 раза приводит к снижению потерь на 0,5 кВт, увеличение коэффициента трения в 2 раза повышает потери на 60 %, а возрастание линейной скорости в 3 раза повышает потери на 62 %.

2. Выявлено, что изменение расхода рабочей жидкости в гидросъемнике позволяет обеспечить тепловой баланс работы уплотнений при рациональных гидравлических параметрах, реализуемых гидроструйной бурильной машиной. Так при гидроструйной цементации повышение рабочего давления от 2 до 36 МПа увеличивает необходимый расход в 6,7 раза, рост коэффициента трения в 2 раза увеличивает расход на 64 %, а возрастание линейной скорости от 0,42 до 1,27 м/с повышает расход в 4,9 раза.

3. Определены закономерности изменения расхода, обеспечивающего тепловой баланс работы уплотнений в зависимости от температуры рабочей жидкости на входе в гидросъемник и допустимой температуры для материала уплотнений.

4. Получена расчетная зависимость, отражающая влияние давления рабочей жидкости, коэффициента трения в уплотнительном узле, диаметра струеформирующей насадки и линейной скорости перемещения поверхности вала в зоне уплотнения на величину потерь мощности при работе гидроструйной бурильной машины.

5. Определена зависимость для расчета необходимого расхода высоконапорной рабочей жидкости, обеспечивающего тепловой баланс работы уплотнений при заданном уровне рабочих температур, давлении рабочей жидкости, коэффициента трения в уплотнительном узле и линейной скорости перемещения поверхности вала в зоне уплотнения.

6. Разработана «Методика расчета геометрических параметров и режимов работы гидросъемников гидроструйных бурильных машин». Выполнен расчет типоразмерного и параметрического рядов валов привода буровой колонны, обеспечивающих соблюдение теплового баланса работы гидросъемника при работе установок гидроструйной цементации грунтов.

7. «Методика расчета геометрических параметров и режимов работы гидросъемников гидроструйных бурильных машин» принята Тульским региональным отделением МОО «Академия горных наук» к использованию при проектировании гидроструйных бурильных машин.

Основные научные и практические результаты диссертации опубликованы в следующих работах.

  1. Леонтьев Н.С., Пушкарев А.Е., Головин К.А., Ковалев Р.А. Практика применения гидросъемников высокого давления// Материалы 6-й Международной конференции по проблемам горной промышленности, строительства и энергетики «Социально-экономические и экологические проблемы горной промышленности, строительства и энергетики». Тула: Изд-во ТулГУ. 2010. Том 1. С. 347-351.
  2. Леонтьев Н.С., Пушкарев А.Е., Чеботарев А.В., Кузьмичев В.А. Стендовые испытания гидросъемника высокого давления// Известия ТулГУ. Науки о Земле. 2011. Вып.1. С. 312-318.
  3. Леонтьев Н.С., Пушкарев А.Е., Головин К.А., Лежебоков А.В. Особенности определения режимов работы гидросъемников высокого давления на установках гидроструйной цементации// Горное оборудование и электромеханика. № 2. Москва: Изд-во «Новые технологии», 2011. С. 26-28.
  4. Леонтьев Н.С., Пушкарев А.Е. Определение режимов работы и расхода рабочей жидкости гидросъемников высокого давления на установках гидроструйной цементации// Известия ТулГУ. Науки о Земле. 2012.Вып.1. С. 166-171.
  5. Леонтьев Н.С. Определение влияния давления на расход рабочей жидкости при стендовых испытаниях гидросъемника тезисы// Материалы 3-й Всероссийской научно-технической конференции «Инновационное развитие образования, науки и технологий»/ под общ. ред. А.Л. Чеботарева. В 2 ч. Ч.II. Тула: Изд-во ТулГУ. 2012. C. 3-7.
  6. Леонтьев Н.С., Пушкарев А.Е., Лежебоков А.В. Определение влияния режимных параметров на расход рабочей жидкости при стендовых испытаниях гидросъемника// Известия ТулГУ. Технические науки. 2012. Вып.9. С.64-68.
  7. Леонтьев Н.С., Пушкарев А.Е., Головин К.А. Разработка параметрического и типоразмерного рядов гидросъемников// Материалы 8-й Международной конференции по проблемам горной промышленности, строительства и энергетики «Социально-экономические и экологические проблемы горной промышленности, строительства и энергетики». Тула: Изд-во ТулГУ. 2012. С.447-450.
  8. Леонтьев Н.С., Пушкарев А.Е., Головин К.А. Методика расчетов геометрических параметров и режимов работы гидросъемников// Материалы 3-й Всероссийской научно-технической конференции «Инновационное развитие образования, науки и технологий»/ под общ. ред. А.Л. Чеботарева. В 2 ч. Ч.II. Тула: Изд-во ТулГУ. 2012. С.7-9.

Изд. Лиц. ЛР №020300 от 12.02.97. Подписано в печать 6.03.2012

Формат  бумаги 60x84 . Бумага офсетная.

Усл.печ.л. 1,5.  Уч.-изд.л. 1,3.  Тираж 100 экз. Заказ 39

Тульский государственный университет. 300600,  г. Тула,  пр.Ленина, 92.

Отпечатано в Издательстве ТулГУ. 300600,  г. Тула, пр. Ленина, 95.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.