WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

Улюкина Елена Анатольевна

Улучшение эксплуатационных свойств современных и перспективных моторных топлив для сельскохозяйственной техники

Специальность 05.20.03 – Технологии и средства технического обслуживания в сельском хозяйстве

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва 2012

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкина» (ФГБОУ ВПО МГАУ)

Научный консультант: Коваленко Всеволод Павлович доктор технических наук, профессор

Официальные оппоненты: Голубев Иван Григорьевич, доктор технических наук, профессор зав. отделом ФГБНУ Росинформагротех Спиркин Владимир Григорьевич, доктор технических наук, профессор кафедры «Химии и технологии смазывающих материалов и химмотологии» РГУНиГ им. И.М.Губкина Картошкин Александр Петрович доктор технических наук, профессор зав. кафедрой «Автомобили и тракторы» СбГАУ

Ведущая организация: Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Саратовский государственный аграрный университет им. Н.И.Вавилова

Защита диссертации состоится 14 мая 2012 г. в 13 часов на заседании диссертационного совета Д 220.044.01 при ФГБОУ ВПО МГАУ по адресу:

127550, г. Москва, ул. Лиственничная аллея, д. 16 а, корпус 3, конференц-зал.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО МГАУ Автореферат разослан «__» ________2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук, профессор А.Г. Левшин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В Доктрине продовольственной безопасности Российской Федерации подчеркивается необходимость устойчивого развития отечественного производства продовольствия и сырья для обеспечения продовольственной независимости страны, что невозможно без высокомеханизированного сельского хозяйства. Ежегодно сельскохозяйственные предприятия России потребляют 4 млн. т дизельного топлива и 900 тыс. т автомобильных бензинов, от качества которых зависит эффективная эксплуатация сельскохозяйственной и транспортной техники.

Работоспособность двигателей в значительной степени зависит от загрязненности применяемых при их эксплуатации топлив, масел и рабочих жидкостей. Обычно негативные последствия загрязнения нефтепродуктов рассматриваются в двух аспектах – эксплуатационном, связанным с повышением износа сопряженных деталей, забивкой калиброванных отверстий и т.п., что вызывает неисправности и отказы при работе двигателей, и экономическом, связанным с увеличением затрат вследствие повышения расхода нефтепродуктов и снижения ресурса работы двигателя. Однако имеется также экологический аспект этой проблемы, так как загрязнение нефтепродуктов приводит к увеличению концентрации токсичных веществ в отработавших газах. Очистка нефтепродуктов от загрязнений обеспечивает снижение концентрации токсичных веществ при эксплуатации двигателей, однако не исключает их полностью, поэтому в перспективе решением этой задачи является расширение использования более безопасных в экологическом отношении альтернативных топлив.

В настоящей работе рассматриваются два направления: разработка мероприятий по улучшению эксплуатационных свойств нефтяных топлив путем снижения их загрязненности и исследование путей использования перспективных топлив с высокими экологическими показателями.

Целью работы является улучшение эксплуатационных свойств современных и перспективных моторных топлив при эксплуатации сельскохозяйственной техники путем их предварительной подготовки.

Научная концепция – обеспечение эффективной работы мобильной сельскохозяйственной техники при использовании современных и перспективных моторных топлив.

Объектом исследования являются современные и перспективные моторные топлива.

Предметом исследования являются процессы подготовки современных и перспективных моторных топлив к применению в условиях эксплуатации сельскохозяйственной техники.

Научная новизна работы:

- разработана математическая модель процесса фильтрования жидкости через полимерные материалы с пористо-глобулярной структурой, позволяющая производить расчет эксплуатационных характеристик фильтров на основе этих материалов для очистки моторных топлив;

- разработана математическая модель процесса обводнения перспективных моторных топлив, позволяющая прогнозировать содержание эмульсионной воды в этих топливах в заданный момент времени;

- предложена математическая модель процесса обезвоживания перспективных моторных топлив с помощью современных фильтрующих водоотделяющих материалов, позволяющая обосновать конструкции соответствующих технических устройств;

- предложена математическая модель подогрева вязких жидкостей с использованием защитного экрана, позволяющая сократить время этой операции;

- дано теоретическое обоснование комплекса технических средств для предварительной подготовки современных и перспективных моторных топлив к применению при эксплуатации сельскохозяйственной техники;

- теоретически обоснованы методики оценки эксплуатационных свойств перспективных моторных топлив.

Практическая ценность работы:

- исследованы и рекомендованы новые материалы для очистки и обезвоживания современных и перспективных моторных топлив;

- обоснована технология и разработаны технические устройства для приготовления смесевых биотоплив и улучшения эксплуатационных свойств современных и перспективных моторных топлив;

- разработаны методики определения гигроскопичности и склонности к гидролизу эфиров жирных кислот;

- разработаны комплексы технических средств для складских и заправочных операций с перспективными моторными топливами.

Реализация результатов исследования.

Технология очистки и обезвоживания моторных топлив с помощью гидродинамических фильтров-водоотделителей с гидрофобными перегородками внедрена на ООО «Куриловское сельхозуправление МЭС» и ФГБУ «Владимирская МИС», г. Покров, Владимирской обл.; ООО «РУС-ИНВЕСТ», рекомендована к внедрению Комитетом по сельскому хозяйству и продовольствию администрации Брянской обл.; технология очистки моторных топлив с помощью фильтров из пористых полимерных материалов внедрена в 25 ГосНИИ МО России, ООО «НПФ ВИЭТО», ПО «Минеральные ресурсы» и ряде других предприятий.

Результаты исследований включены в отчеты о научно-исследовательской работе по этапу 04.02.07 при выполнения задания 09.04.07 т, и по этапу 09.04.07.05, входящего в План фундаментальных и приоритетных прикладных исследований Россельхозакадемии по научному обеспечению развития АПК Российской Федерации на 2011-2015 гг.

Материалы исследований используются в учебном процессе ФГБОУ ВПО МГАУ им. В.П. Горячкина, РГАЗУ, Вольском военном институте тыла.

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертации докладывались на конференциях: Международные научно-практические конференции в ФГБОУ ВПО МГАУ им. В.П. Горячкина (Москва, 2003 – 2012 гг.); "Новые технологии в переработке и утилизации отработанных масел и смазочных материалов" (РГУ им. И.М.Губкина, Москва, 2003 г.); "Опыт, проблемы и перспективы развития технического сервиса сельскохозяйственной техники" (Минск, БГАТУ, 2004 г.);

"Новые технологии и техника для ресурсосбережения и повышения производительности труда в сельскохозяйственном производстве» (ВНИИТиН, Тамбов, 2005 г.); «Проблемы разработки, производства, оценки качества и применения горюче-смазочных материалов и технических средств нефтепродуктообеспечения» (25 ГосНИИ Минобороны России, Москва, 2008 г.); «Повышение эффективности использования ресурсов при производстве сельскохозяйственной продукции» - «Новые технологии и техника нового поколения для растениеводства и животноводства» (ГНУ ВНИИТиН, Тамбов, 2009 г., 2011 г.); «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей» (ФГОУ ВПО СПбГАУ, Санкт-Петербург, 2004, 2007, 2009-2011 гг.); «Новые горючие и смазочные материалы с присадками» (ФГОУ ВПО, СПбГАУ, Санкт-Петербург, 2010 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликованы 76 научных работ, в том числе 23 статьи в изданиях, рекомендованных ВАК, получены три патента РФ на изобретения и три патента на полезные модели.

Структура и объём работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов, списка использованной литературы из 273 наименований и приложений. Работа содержит 317 страниц основного текста, 56 таблиц и 78 рисунков.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение содержит обоснование актуальности темы диссертации и изложение основных положений, выносимых на защиту.

В первой главе на основании анализа литературных данных рассмотрены вопросы влияния загрязнений в нефтепродуктах на работу двигателей и выброс токсичных веществ в атмосферу с отработавшими газами, изучена фактическая загрязненность моторных топлив для дизельных двигателей при эксплуатации сельскохозяйственной техники и проанализированы существующие методы и средства очистки топлив от механических загрязнений и эмульсионной воды. Вопросами чистоты топлив и масел занимались Г.Ф. Большаков, Г.В. Борисова, Г.С. Бродский, В.И. Волков, М.А. Григорьев, Ю.И. Дмитриев, В.А. Жужжиков, Е.Н. Жулдыбин, В.П. Зезекало, А.П. Картошкин, В.П. Коваленко, А.С. Поляков, А.И. Руденко, К.В. Рыбаков, А.В. Симоненко, Э.И. Удлер, З.Л. Финкельштейн и многие другие ученые.

Дан анализ вопросам применения различных перспективных топлив из сырья биологического происхождения, способных заменить нефтяные топлива.

Применению биотоплив при эксплуатации автотракторных дизелей посвящены работы И.Г. Голубева, С.Н. Девянина, О.И. Жигалина, А.Н. Зазули, А.Ю. Евдокимова, Н.В. Краснощекова, С.А. Нагорнова, Е.Г. Пономарева, Г.С. Савельева, В.Г. Спиркина, А.П. Уханова, В.Ф. Федоренко, И.Г. Фукса и многих других ученых.

В результате обобщения и анализа рассмотренных материалов сформулированы задачи, которые необходимо решить для осуществления поставленной цели:

- провести теоретический анализ условий применения моторных топлив при эксплуатации сельскохозяйственной техники;

- теоретически обосновать систему подготовки современных и перспективных моторных топлив к применению при эксплуатации сельскохозяйственной техники;

- создать комплексы технических средств для операций с перспективным моторными топливами для использования в сельскохозяйственном производстве;

- экспериментально подтвердить работоспособность системы подготовки современных и перспективных моторных топлив, применяемых при эксплуатации сельскохозяйственной техники;

- разработать технологию очистки и обезвоживания современных и перспективных моторных топлив при их применении в сельскохозяйственном производстве;

- разработать методики определения эксплуатационных свойств перспективных моторных топлив;

- дать технико-экономическую оценку результатов исследования.

Вторая глава посвящена теоретическому обоснованию технических решений по повышению чистоты топлива при эксплуатации сельскохозяйственной техники, для чего разработаны математическая модель процесса фильтрования жидкости через пористые материалы.

Закономерности процесса фильтрования через пористую вертикальную цилиндрическую перегородку, например, полимерный материал с пористой глобулярной структурой (ПГС-полимер) получены на основании уравнения неразрывности потока, уравнения Дарси и граничных условий процесса.

Уравнение неразрывности для радиального одномерного потока в цилиндрических координатах:

dWR WR + = 0, (1) dR R где WR – фиктивная скорость потока (скорость фильтрования), м/с, в цилиндрическом сечении радиуса R, м.

Дифференциальное уравнение зависимости давления потока жидкости от радиуса цилиндрического сечения, к которому приложено это давление:

d dPR R = 0, (2) dR dR где PR –давление, Па, в цилиндрическом сечении радиуса R, м.

PR = c1 ln R + c2, (3) где с1 и с2 – постоянные, определяемые из граничных условий:

Рвх - Рвых Рвх - Рвых c1 = и c2 = Рвых - ln Rвн. (4) Rн Rн ln ln Rвн Rвн Значения скорости потока жидкости (скорости фильтрования) на входе в цилиндрический фильтроэлемент и на выходе из него:

Kп P Kп P Wвх = и Wвх = , (5) Rн ln Rн Rвн ln Rн Rвн Rвн где Wвх и Wвых – соответственно фиктивная скорость потока на входе в перегородку и на выходе из нее, м/с; Rн и Rвн – соответственно наружный и внутренний радиусы перегородки, м; – динамическая вязкость продукта, Пас;

Р = Рвх – Рвых – перепад давления на фильтроэлементе, Па; Кп – коэффициент проницаемости перегородки, м2.

Коэффициент отфильтровывания частиц i-го размера, когда все поры фильтрующего материала имеют одинаковый размер, определяется по вероятностной формуле:

ni i =1- P(i), (6) N nio - niф где i = – коэффициент отфильтровывания частиц i-го размера; nio и nio niф – количество частиц загрязнений i-го размера соответственно до и после фильтроэлемента, шт.; P(i) – вероятность прохода частиц i-го размера через поры фильтроэлемента.

Задержка частиц загрязнений пористой перегородкой с учетом вероятности прохода частиц через пору в зависимости от соотношения размеров частицы dч и поры dп:

dч 1 1 Соотношение размеров поры и частицы, :

> < dп 3 3 Вероятность прохода частиц i-го размера через пору, P(i): 0 0,75 В результате математической обработки получена номинальная тонкость фильтрования пористого материала, мкм: dН = 0,144dn1,253.

Количество загрязнений, задержанных за время за время в единице объема пористой перегородки, будет равно:

mз = (7) вх W св, R 0 где с – концентрация загрязнений, г/м3.

Для описания гидродинамических процессов при фильтровании топлива через пористую перегородку уравнение Дарси представим в виде:

Wф dP =. (8) dR Kп Коэффициент проницаемости перегородки Кп в этом выражении зависит от степени заполнения пор загрязнениями.

Для увеличения грязеемкости фильтроэлемента целесообразно изготавливать его двухступенчатым. При отсутствии полного закупоривания пор фильтрационного материала частицами загрязнений и задержки всех частиц, размеры которых превышают требования к чистоте топлива, условие, при котором исключается проход таких частиц через фильтрационный материал, описывается соотношением между диаметром пор dп этого материала и размерами частиц dч:

dп < dч < dп. (9) Выражение (9) позволяет определить размеры пор первой и второй ступеней фильтроэлемента. Условие равноресурсной работы двухступенчатого фильтроэлемента:

G1 G =, (10) Qфэ cн + cк 1 Qфэ cн + cк 1- 1 () ()( ) где G1 и G2 – грязеемкость фильтрационного материала соответственно первой и второй ступеней, г/м2; Qфэ – пропускная способность фильтра, м3/с; сн и ск – соответственно начальная и конечная концентрация загрязнений в рабочей жидкости, г/ м3; 1 и 2 – коэффициенты полноты очистки соответственно первой и второй ступеней.

Для обеспечения равноресурсности обеих ступеней фильтроэлемента рабочая поверхность второй ступени должна быть больше. Целесообразно выполнить ее в виде набора чечевицеобразных дисков.

После преобразований получим выражение для определения грязеемкости конической пористой перегородки:

(П 'уд - П 'кр ) dпз, п уд mзmax = (11) Vп где П' – удельная просветность перегородки; П' – критическая величина уд кр уд удельной просветности, соответствующая выносу загрязнений из порового пространства, шт/м2; п – толщина конической перегородки, м; dп – диаметр поры, м; з – средняя плотность загрязнений, кг/м3; Vп – объем пор, м3.

При расчетах, связанных с определением грязеемкости второй ступени фильтроэлемента, следует полученные для конической перегородки результаты умножить на 2m, где m – число чечевицеобразных дисков во второй ступени.

Решая приведенные уравнения, можно определить основные эксплуатационные характеристики второй ступени фильтроэлемента для очистки нефтепродуктов.

Подвод очищаемой жидкости можно осуществлять параллельно поверхности фильтрующего элемента, что позволит использовать при очистке продукта гидродинамический эффект и повысить тонкость очистки топлива без уменьшения размера пор фильтрующего элемента, а также увеличить ресурс его работы.

Частица загрязнений, перемещающаяся в потоке топлива, участвует в двух движениях – вдоль вертикальной поверхности пористой перегородки и параллельно оси горизонтально расположенных пор этой перегородки. Вертикальное движение частицы происходит при совместном воздействии силы, приложенной со стороны потока, и объемной силы, являющейся разностью гравитационной и архимедовой сил. Тогда после преобразований находим суммарную продольную (вертикальную) скорость частицы Pпр 4 dчg(ч -п) Wпр = Wпот +Wос = +, (12) ч 3 ч где п и ч – соответственно плотность продукта и частицы, кг/м3; – коэффициент лобового сопротивления движению частицы ( = 0,1); Wпот и Wос – соответственно скорость частицы под действием силы потока и скорость ее осаждения под воздействием объемной силы, м/с; Рпр – перепад давления в вертикальном направлении, Па; dч – диаметр частицы, м.

Скорость движения топлива в порах равна:

dпP Wпор =, (13) Rвн 256Rвн ln Rн где – динамическая вязкость продукта, Па.с; Rвн и Rн – соответственно внутренний и наружный радиусы цилиндрического фильтрующего элемента, м. Если вектор суммы скоростей из выражений (12) и (13) в момент соприкосновения частицы с нижней кромкой поры будет выше точки соприкосновения, то частица не войдет в пору, а в случае, когда этот вектор будет ниже кромки поры, частица попадет внутрь пористой перегородки. При достаточно высокой вертикальной скорости потока им будут увлекаться частицы, размеры которых значительно меньше размера поры.

Для обеспечения равномерной подачи продукта на рабочую поверхность пористой перегородки и одинакового давления на входе по всей ее высоте следует обеспечить уменьшение поперечного сечения потока поступающей на фильтроэлемент жидкости. Целесообразно осуществлять подачу жидкости во внутреннюю полость фильтроэлемента и обеспечивать сужение потока за счет установки во внутренней полости фильтроэлемента конической вставки или придания фильтроэлементу формы обратного усеченного конуса.

Обезвоживание топлива с помощью ПГС-полимеров происходит главным образом за счет коалесценции этих капель в коагулирующей перегородке. В процессе гидродинамического фильтрования некоторая часть продукта вместе с загрязнениями, не попавшими в пористую перегородку, также не поступит в эту перегородку и будет сбрасываться из внутренней полости фильтрующего элемента. Для очистки этого топлива следует предусмотреть дополнительные устройства, например, гидроциклон.

Третья глава посвящена теоретическому обоснованию мероприятий по обеспечению операций с перспективными моторными топливами на основе растительных масел. Исследовались свойства рапсового масла (РМ), смесевого топлива – смесь РМ и дизельного топлива (ДТ), а также эфиров жирных кислот – метилового эфира рапсового масла (МЭРМ) и метилового эфира подсолнечного масла (МЭПМ). Эти операции затрудняются при работе с РМ высокой вязкостью этого продукта, а при работе с эфирами жирных кислот – высокой гигроскопичностью и склонностью к гидролизу. Кроме того, эти продукты обладают агрессивностью по отношению к некоторым конструкционным материалам.

Обводнение перспективного моторного топлива, например МЭРМ, происходит в основном при контакте с атмосферным воздухом. Количество водяных паров, попадающих в емкость (резервуар, транспортную или заправочную цистерну и т. п.) в процессе выдачи из нее продукта (при его сливе, заправке техники и т.д.) можно определить из выражения 0,001Vп Gвбд = (Pa - Pкв - Py)Cв, (14) Pa где Gвбд – масса атмосферной влаги, попавшей в емкость при большом дыхании, кг; Vп – объем сливаемого из емкости продукта, м3; Cв – абсолютная влажность воздуха во время слива продукта, г/м3, Pa и Pкв – соответственно атмосферное давление и давление в емкости после открытия клапана, Па; Ру – парциальное давление паров продукта, равное упругости паров, Па.

Если в промежуток времени между сливом продукта из емкости и ее последующим наполнением температура воздуха понизится и его влажность уменьшится, то количество влаги, сконденсировавшейся на внутренних поверхностях емкости или на поверхности продукта, составит 0,001Vп Gвкон = Pа - Pкв - Pу Cв - Cвнал, (15) () () Pа где Свнал – абсолютная влажность воздуха, вытесняемого из емкости при наливе в нее МЭРМ, г/м3.

При понижении температуры воздуха в промежуток времени между разгерметизацией емкости и наливом продукта количество влаги, сконденсировавшейся на внутренних поверхностях емкости за этот промежуток, составит:

Gвпор(кон) = 0,001Vемк Cвпор - Cвнал, (16) ( ) где Gвпор – количество атмосферной влаги, поступившей в порожнюю емкость при ее разгерметизации, кг; Vемк – объем емкости, м3; Свпор – абсолютная влажность воздуха при его поступлении в порожнюю емкость, г/м3.

Суммарное количество влаги, попавшей в емкость при транспортноскладских операциях с МЭРМ, составляет:

Gв = nGвбд + G вкон + Gвпор(кон), (17) где n – количество больших дыханий, шт.

Из этого количества часть влаги растворится в МЭРМ, часть ее образует с ним эмульсию и будет осаждаться на дне емкости, образуя подтоварную воду, а часть останется в газовом пространстве емкости в виде паровой фазы.

Количество подтоварной воды, образовавшейся в емкости за некоторый промежуток времени, можно найти из выражения NпVпdк(2п + 3в) Vотс =, (18) 2g(в - п)(п + в) где Vотс – объем подтоварной воды, м3; N – количество микрокапель воды в единице объема продукта в начальный период, шт/м3; Vп – объем продукта в емкости, м3; – продолжительность осаждения микрокапли воды, с.

Количество влаги, сконденсировавшейся из воздуха на поверхности продукта при понижении температуры, и количество свободной воды, перешедшей в продукт из растворенного состояния при его охлаждении, аналитически определить с достаточной степенью точности невозможно, так как эти процессы зависят от многих трудно поддающихся учету факторов. Приведенные закономерности, описывающие механизм обводнения МЭРМ атмосферной влагой дают неполную картину этого процесса и требуют корректировки с помощью экспериментальных данных.

Удалять из МЭРМ растворенную воду нецелесообразно, если этот продукт контактирует с воздухом, вследствие динамического равновесия между растворенной водой, находящейся в МЭРМ, и водяными парами в газовой фазе. Задача состоит в удалении из МЭРМ эмульсионной воды, оказывающей отрицательное влияние на работу двигателей. Максимальное суммарное количество влаги, способное находится в продукте в свободном состоянии, можно определить, раскрыв величины, входящие в выражение (17), приняв относительную влажность воздуха за 100%. Зависимость для прогнозирования предельно допустимого срока хранения МЭРМ, по истечении которого обводнение продукта достигнет заданной величины (например, предельно допустимой концентрации сдоп):

cдоп доп = ln(1- ). (19) acmax Произведя замену – = a и с = cдоп, получим зависимости для прогнозирования концентрации растворенной воды в МЭРМ в зависимости от продолжительности его хранения и для определения допустимого срока хранения этого продукта:

с = сmax - (cmax - c0)e. (20) Поскольку МЭРМ относится к классу сложных эфиров, он способен при определенной температуре растворять ограниченное количество воды. С повышением температуры продукта растворимость в нем воды увеличивается, причем зависимость растворимости воды от температуры в общем виде может быть выражена уравнением:

b lgC = a -, (21) T где С – растворимость воды в продукте при данной температуре, %; Т – температура продукта, К; a и b – коэффициенты, определяемые экспериментально при различных температурах и рассчитанные с помощью среднеквадратичной аппроксимации:

i=n i=n a = ( (22) lgC + bT ) i n i i=1 i=i=n i=n i=n lgC T - nlgC T ii ii i=1 i=1 i= b = (23) i=n i=n n )2 - ( )(T T ii i=1 i=где n – количество экспериментов, шт; Ti – температура продукта в i-том эксперименте, К.

С помощью этих коэффициентов и выражения (21) можно определить содержание растворенной воды в МЭРМ при любой температуре и прогнозировать изменение содержания растворенной воды в МЭРМ при изменении температуры.

Для разработки математической модели обезвоживания МЭРМ с помощью ПГС-полимера, который имеет глобулярную структуру, предположим, что внутренняя поверхность поры состоит из фрагментов, близких к сферической форме, и рассмотрим взаимодействие капли со сферической поверхностью (рис.1).

Топливо X Вода Y r R ПГС-полимер Рисунок 1 – Равновесное состояние микрокапли воды на сферической поверхности гранулы ПГС-полимера:

R – радиус сферической гранулы ПГС-полимера; r – радиус капли воды;

– краевой угол смачивания, град При соприкосновении капли воды со сферической гранулой полимера устанавливается равновесие, и тогда имеет место соотношение:

гп – гв = вп cos, (24) где гп, гв и вп – межфазное натяжение соответственно на границе раздела «сферическая гранула – продукт», «сферическая гранула – вода» и «вода – продукт», Н/м; – краевой угол смачивания, град.

Краевой угол смачивания характеризует свойства поверхности поры.

После адгезии капли воды свободная поверхностная энергия равна:

F = впSвп + гвSгв, (25) где F – свободная поверхностная энергия после адгезии, 2Н.м; Sвп = 2R(r – y) – площадь поверхности между каплей воды и продуктом, м ; y – высота мнимого шарового сегмента, отсекаемого от капли воды при адгезии, м; Sгв = 2rх – площадь поверхности раздела между сферической гранулой и водой, м2; R и r – соответственно радиусы сферической гранулы и капли воды, м; x – высота шарового сегмента гранулы, охватываемого каплей воды, м.

Отрыв капли от поверхности поры произойдет при условии: Fотр Fc.

На каплю при отрыве от поверхности поры действует сила, составляющими которой являются гидродинамическая силы потока и объемная силы Fрез = Fг2 ± Fоб Fотр, (26) QR где Fрез – сила, действующая на каплю, Н; Fг = (Pвх - PR )SК = – гидродиKп намическая сила горизонтального ламинарного потока в пористой среде, Н;

Fоб = G - A = dK (в - п) – объемная сила, Н; G и A – соответственно гравитационная сила (сила тяжести) и выталкивающая (архимедова) сила, действующие на каплю воды сферической формы, Н; Рвх и РR – соответственно давление на входе в пористую цилиндрическую перегородку и в цилиндрическом сечении радиуса R, Па; SК – поперечное сечение капли, осевшей на поверхности поры, м2; Q = WSвх – пропускная способность пористой перегородки, м3/с; R – радиус цилиндрического сечения, в котором произошло оседание капли, м; – динамическая вязкость МЭРМ, Нс/м2; Kп – коэффициент проницаемости пористой перегородки, м2; W – фиктивная скорость потока продукта (скорость фильтрования) на входе в пористую перегородку, м/с; Sвх – площадь поверхности перегородки на входе, м2; Fотр = (в – п + вп cos) l – сила, которую надо приложить для отрыва капли от поверхности, Н; l – длина линии контакта капли воды с гранулой полимера, м.

В уравнении (26) величина объемной силы принимается со знаком « + » или «–» в зависимости от того, расположена капля воды на верхней или нижней образующей горизонтальной поры.

Скорость осаждения капли равна:

gdк в -п п -в ( )( ), Vос = (27) 6пп 3п - 2в () где п и в – соответственно кинематическая вязкость МЭРМ и воды, м2/с; п и в – соответственно плотность продукта и воды, кг/м3; dк – диаметр капли воды, м.

Чтобы продавить каплю воды через пору, надо предварительно вытеснить пленку продукта с ее поверхности, выполнив работу, равную работе адгезии, затраченной на смачивание продуктом поверхности поры, которая описывается выражением:

Wгп = (Pкр – P1)SпLп, (28) где Pкр и P1 – соответственно давление, необходимое для продавливания капли воды через пору, заполненную продуктом, и пустую, Па; Sп – площадь поперечного сечения поры, м2; Lп – длина поры, м.

Работу адгезии можно определить, используя уравнение Депре:

Wгп = п (1 + cos)Lп lк, (29) где lк – линия длины контакта на поверхности раздела воды и продукта по периметру поры, м.

Отсюда находим краевой угол смачивания:

Pкр - P1 вп = arccos( -1). (30) Pкр п Все величины, входящие в правую часть выражения (30) можно определить экспериментально и, следовательно, найти величину краевого угла смачивания, что позволяет определить гидрофобные свойства водоотталкивающей пористой перегородки. Для задержки микрокапель воды, не успевших скоагулироваться или образовавшихся в результате повторного диспергирования, следует на пути продукта установить водоотталкивающую перегородку, изготовленную из пористого материала с гидрофобными свойствами.

Используя коагулирующую перегородку из ПГС-полимера, обладающего гидрофильными свойствами, и водоотталкивающую перегородку из пористого материала с гидрофобными свойствами, можно обеспечить достаточно высокую эффективность водоотделения при обезвоживании моторных топлив.

Операции с РМ затрудняет высокая вязкость этого продукта при низких температурах. Обеспечить оптимальный температурный режим РМ при выдаче его из резервуара и значительно сократить продолжительность этого процесса можно за счет интенсификации теплообмена между нагреваемой жидкостью и источником тепла, для чего целесообразно использовать локальный способ подогрева, осуществляемый местными паровыми подогревателями с нагревательными элементами трубчатого типа, снабженными экраном из материала с высокой теплопроводностью, который отделяет область интенсивного нагрева жидкости от остального объема резервуара. Равномерное распределение температур на поверхности экрана может быть достигнуто, если трубчатые нагревательные элементы разместить в фиксированных фокусах поперечного сечения экрана, выполненного в виде эллипсообразного полуовала Кассини (рис. 2), являющегося геометрическим местом точек М, для которых справедливо уравнение:

F1M · F2M = k2, (31) где F1 и F2 – фиксированные фокусы, находящиеся от центра овала на расстоянии с, м; k – постоянная величина.

Если принять k = c 2, то в верхней точке овала кривизна равна нулю, а уравнение кривой, описывающей этот овал:

(x2 + y2)2 – 2c2(x2 – y2) = 3c4. (32) Y М b F2 0 Fc c X a Рисунок 2 – Эллипсообразный полуовал Кассини:

a и b – соответственно горизонтальная и вертикальная полуоси овала;

с – расстояние между центром овала и фокусом; ) 0 – центр овала;

F1 и F2 – фокусы овала; М – произвольная точка на образующей овала До начала подогрева РМ и в начальный период этого процесса оно обладает малой подвижностью, поэтому в течение первого периода подогрева теплопередача в ограниченном подэкранном пространстве осуществляется преимущественно кондукцией, т.е. путем теплопроводности, а конвективным теплообменом в этот период можно пренебречь. Теплопередача через слой РМ к экрану описывается уравнением Фурье для тел неправильной формы:

м q = Ft, (33) где q – тепловой поток, Вт; м – коэффициент теплопроводности РМ, Вт/м.град;

– толщина слоя РМ под экраном, м; F – площадь экрана, м2; t – температурный напор (перепад температур) в подэкранном пространстве, град.

Поскольку толщина слоя РМ под экраном различна в разных направлениях распространения теплового потока, среднее значение этой величины описывается выражением:

ср = FM F2M = k. (34) Площадь экрана F будет равна:

1,5 a + b - ab F = L, (35) ( ) где L – длина экрана, м; a и b – соответственно горизонтальная и вертикальная полуоси овала Кассини, м.

Тогда qэ = kэt, (36) где qэ – удельный тепловой поток (плотность теплового потока) через экран, Вт/м2;

kэ = – полный коэффициент теплопередачи через экран, Вт/м2град.

1 hэ + + вн э нар Схема работы подогревательного устройства с экраном в виде эллипсообразного полуовала Кассини представлена на рис. 3.

Пограничный слой маловязкого РМ, образовавшийся на внешней поверхности экрана и ограниченный снизу этой поверхностью, а сверху – малоподвижным слоем масла высокой вязкости, после возникновения разрежения в подэкранном пространстве начнет перемещаться вдоль образующей профиля экрана по направлению к зазорам между его нижней кромкой и обечайкой резервуара. Освободившееся пространство на поверхности экрана будет заполняться маслом из расположенных выше слоев более вязкого продукта, где оно нагревается. Этот процесс продолжается до опорожнения резервуара (или до остановки перекачки).

7 Рисунок 3 – Схема работы подогревательного устройства при выдаче РМ из резервуара:

1 – резервуар; 2 – приемная труба; 3 – экран; 4 – нагревательный элемент;

5 – подвижное (разогретое) масло; 6 – пограничный слой;

7 – малоподвижное (холодное) масло Изготовление смесевого биотоплива требует смешения его компонентов – РМ и ДТ. Для этой цели спроектирована механическая мешалка, которая обеспечивает эффективное механическое перемешивание исходной смеси. Расчетная схема мешалки представлена на рис. 4.

X R н R вн 1 r rd d Y Рисунок 4 – Расчетная схема мешалки с круглым якорем:

Rн – наружный радиус, м, Rвн – внутренний радиус, м, 1 и 2 – углы, град Рассмотрим дугу кругового кольца с наружным радиусом Rн, м, внутренним радиусом Rвн, м, расположенную между полярными углами 1 и 2 и вращающуюся вокруг оси ОY с угловой скоростью , с-1. Площадь элемента поверхности этой дуги будет равна:

F = r d dr, (37) где F – площадь дуги, м2; r – радиус-вектор, м; – полярный угол, град.

Сила, действующая на дугу кругового кольца:

4 P = c Rн - Rвн (38) () 2 - 1 sin 22 - sin 21 .

42 Мощность, затрачиваемая на вращение лопасти якорной мешалки:

3 5 5 N = c Rн - Rвн - () cos2 - cos1 . (39) ()cos 2 - cos3 Для якорной мешалки, установленной в горизонтальном цилиндрическом резервуаре, целесообразно принять 1 = 0 и 2 = /2, тогда мощность будет равна 22 5 N = c Rн - Rвн. (40) () Для смешивания компонентов смесевого топлива непосредственно в потоке целесообразно использовать аппарат струйного типа, то есть устройство, в котором осуществляется процесс инжекции. Принципиальная схема струйного аппарата представлена на рис. 5.

Скорости потоков рабочего (сечение 1-1), инжектируемого (сечение 2-2) и смеси (сечение 3-3) соответственно равны:

Gр Gр + Gи Gи wр1 = ;wи2 = ;wсм3 =, (41) fр1р fи2и fсм3см где р, u и см – плотности соответственно рабочей и инжектируемой сред и смеси, кг/м3.

В А P р1 G P P см смиW W и2 P смW см рБ Г G P и и Рисунок 5 – Принципиальная схема струйного смесителя: А – рабочее сопло;

Б – приемная камера; В – смесительная камера; Г – диффузор.

Давления в струйном смесителе равны:

2 wрр wсм3см wи2и pсм3 = pсм - ; pи2 = pи - ; pр1 = pр -, (42) 2 234 22где pp1, pu и pсм – давления соответственно рабочего и инжектируемого потоков перед струйным смесителем и потока смеси на выходе из диффузора, Па; 1, 4 и 3 – коэффициенты скорости соответственно сопла, входа в камеру смешения и диффузора.

Уравнение характеристики струйного смесителя:

р fppсм 2 fp1 р fp =1 22 + 22 - и2 - 2 -3 1+ и2 , (43) () fсм3 ( ) pp fсм3 и fи2 см где pсм = pсм – pu; pр = pр – pu – перепады давлений между потоками в струйном смесителе, Па; fр1, fu2 и fсм3 – площади сечений 1-1, 2-2, и 3-3, м2; и – коэффициент инжекции (выбранные соотношения объемов рапсового масла и дизельного топлива).

Значения оптимальных соотношений между площадями сечения выхода из смесительной камеры и сечения выхода из сопла в зависимости от коэффициента инжекции:

и 0 1 2 3 4 5 6 fсм 1,11 3,8 7,25 11,6 16,9 23,2 30,3 66, fp опт Четвертая глава «Методика экспериментальных исследований» содержит методики исследования фактической загрязненности и обводненности дизельного топлива (гранулометрического состава и массового содержания механических частиц и эмульсионной воды), которые определялась путем статистической обработки результатов анализа проб топлива, отобранных из складских резервуаров и раздаточных кранов средств заправки.

Для топлив нефтяного происхождения определялись показатели, которые влияют на их эксплуатационные и экологические свойства: содержание механических загрязнений и их гранулометрический состав, содержание эмульсионной воды и фактических смол. Эти показатели влияют на абразивный и эрозионный износ деталей топливной аппаратуры двигателя, блокирование рабочих поверхностей фильтров системы питания, забивку калиброванных отверстий, нагарообразование в камере сгорания двигателя, что, в свою очередь, повышает токсичность отработавших газов.

Для перспективных моторных топлив – РМ, смесевого топлива (ДТ и РМ), МЭРМ и МЭПМ определялись показатели и свойства, характеризующие возможность использования этих продуктов в качестве моторного топлива для дизелей. К ним относятся: кинематическая вязкость, плотность, кислотность, содержание механических загрязнений и их гранулометрический состав, содержание эмульсионной воды, температура помутнения и застывания, содержание фактических смол, воздействие на конструкционные материалы, стабильность смесевого биотоплива, гигроскопичность МЭРМ и его склонность к гидролизу.

Большинство контролируемых показателей определялось стандартными методами в соответствии с нормативно-технической документацией. Показатели, для определения которых отсутствуют стандартные методы, определялись по оригинальным методикам, разработанным применительно к целям исследований.

Гранулометрический состав загрязнений определялся счетным методом с помощью микроскопа МБИ-6 в пробах продукта, предварительно залитых в мерные кюветы.

Для исследования воздействия биотоплив на конструкционные материалы, наиболее широко используемые в нефтескладском и заправочном оборудовании, выбраны конструкционные стали марок Ст.3 и Ст.45, сталь марки Ст.10 с защитными бензостойкими покрытиями марок ЭП-525 и ХС-5132, алюминиевый сплав АМГ-6, маслобензостойкие резины НО68-2 и 8564/14Э. Коррозионное воздействие топлив определялось путем контакта металлических пластинок с продуктом в течение трех часов при температуре 500С. Оценка воздействия топлив на защитные покрытия производилось при контакте топлива и пластинок с покрытием в условиях циклического изменения температуры в интервале от –20° С до +60° С. Испытания заканчиваются после появления признаков разрушения покрытия или после 25 циклов. Воздействие биотоплив на резины определялось по изменению линейных размеров и массы образцов, помещенных в продукт.

При исследовании стабильности смесевого биотоплива в процессе продолжительного хранения для оценки гомогенности этого продукта с различным соотношением компонентов использовался показатель кинематической вязкости, так как различие в плотности компонентов невелико. Смесевое топливо помещалось в цилиндрические сосуды высотой 400 мм и выдерживалось при температуре 20°С ± 5°С в течение 30 суток, после чего производился отбор проб продукта с верхнего и нижнего уровней сосуда и определялась его вязкость.

При оценке гигроскопичности МЭРМ определялась скорость насыщения продукта водой, для этого навеска с МЭРМ и открытая емкость с водой помещались в термостат, где выдерживались при различных температурах.

Методика определения склонности МЭРМ к реакции гидролиза основана на свойстве сложных эфиров при гидролитических реакциях образовывать кислоты и спирты. Интенсивность процесса гидролиза пропорциональна кислотности продукта, определяемой потенциометрическим методом анализа.

Гидрофобные свойства влагоотделяющих перегородок оценивались по их водопроницаемости, которая характеризовалась давлением, соответствующим началу просачивания воды через перегородку. Для определения величины водопроницаемости перегородки использовался гидростатический принцип, на котором основан изготовленный для этой цели прибор (рис. 6).

Рисунок 7 – Установка для проверки Рисунок 6 – Прибор для определения эффективности гидродинамического водопроницаемости водоотталкивающих фильтрования:

перегородок:

1 – корпус; 2 – фильтрационная 1 – воронка; 2 – Г-образная трубка;

перегородка; 3 – крышка; 4 – входной 3 – кран; 4 – патрон; 5 – водочувствительная патрубок; 5 – патрубок сброса части бумага; 6 – бюретка.

топлива; 6 – выходной патрубок.

При исследовании эксплуатационных свойств ПГС-полимеров определялись тонкость и полнота фильтрования материала, удельная пропускная способность, гидравлическая характеристика, ресурс работы, изменение его массы после контактирования с очищаемым продуктом, стойкость к вымыванию компонентов, возможности регенерации для повторного использования и прочностные показатели.

Эффективность использования гидродинамического эффекта при очистке и обезвоживании дизельного топлива проверялась на изготовленной для этой цели установке (рис. 7) путем фильтрования топлива, в которое введены искусственный загрязнитель и эмульсионная вода, через фильтрующую влагоотделяющую перегородку последовательно при закрытом и открытом вентиле для сброса части продукта. В первом случае процесс осуществляется в режиме обычного фильтрования, а во втором – в режиме гидродинамического фильтрования. Эффективность гидродинамического фильтрования определялась по содержанию и гранулометрическому составу твердых загрязнений, а также по содержанию эмульсионной воды.

Лабораторные исследования фильтрующих материалов проводились на безнасосной установке (рис. 8), в бачок которой заливалось топливо и с помощью сжатого воздуха продавливалось через образец материала, закрепленный в патроне.

При снятии гидравлической характеристики и определении стойкости к вымыванию компонентов фильтрующих материалов топливо было предварительно отфильтровано, а при определении тонкости, полноты фильтрования и ресурса работы фильтра – искусственно загрязнено путем введения цинковой пыли, кварцевой пыли, карбонильного железа или порошка стиракрила с концентрацией 0,05 кг/м3.

Рисунок 8 – Безнасосная установка.

Прочностные показатели ПГС-полимеров исследовались путем испытания образцов материала на разрыв с помощью разрывной машины и на сжатие с помощью пресса, а возможность регенерации – путем обратной продувки образца ПГС-полимера сжатым воздухом после достижения предельно допустимого перепада давления при определении ресурса работы материала.

Эксплуатационные свойства фильтрующих влагоотделяющих материалов определялись на безнасосной фильтрационной установке по методикам, аналогичным применявшимся при исследованиях ПГС-полимеров. Проверка прочностных показателей фильтрующих влагоотделяющих материалов производилась на разрывном стенде.

Определение теплотехнических показателей процесса подогрева РМ при изготовлении смесевого биотоплива осуществлялось на модельной лабораторной установке, изготовленной с соблюдением законов подобия гидродинамических и тепловых явлений (рис. 9) путем измерения продолжительности исследуемого процесса и температур в подэкранном пространстве, над экраном и на поверхности нагревательных элементов.

Рисунок 9 – Схема лабораторной модельной установки для исследования процесса нагрева РМ:

1 – стеклянная емкость; 2 – проницаемый экран; 3 – трубчатый подогреватель;

4 – приемная труба; 5 – шестеренный насос; 6 – мерный бак для приема рапсового масла; 7 – автотрансформатор; 8 – термопара; 9 – потенциометр.

В пятой главе приводятся результаты экспериментальных исследований и их анализ. Исследования фактической загрязненности дизельного топлива механическими частицами показали, что среднее содержание твердых загрязнений в резервуарах нефтескладов непосредственно после их налива составляет 0,0285 % (масс.), а в процессе кратковременного хранения повышается за счет поступления атмосферных и остаточных загрязнений и достигает 0,130 % (масс.). Среднее содержание твердых загрязнений в дизельном топливе при заправке через топливораздаточные колонки на нефтескладах уменьшается за счет очистки установленными на них фильтрами и составляет 0,006 % (масс.), а при заправке с помощью автотопливозаправщиков, имеющих более совершенные фильтры, составляет 0,0033 % (масс.).

Проводились исследования физико-химических и эксплуатационных свойств перспективных топлив: РМ, смесевого топлива ДТ + РМ, МЭРМ, МЭПМ. При нагревании образцов РМ и смесевого топлива в перегонном аппарате АФСА происходит необратимая химическая реакция; при исследовании с помощью ИКспектроскопии установлено наличие в продукте непредельных органических кислот с сопряженными двойными связями. При определении фракционного состава МЭПМ и МЭРМ получены значения: температура начала кипения для этих эфиров составляет соответственно 325 и 310 С, а при отгоне 95% – 350 С.

При исследовании воздействия биотоплив на конструкционные материалы установлено, что образцы из стали Ст.3 обладают стойкостью к РМ, смесевому топливу и метиловым эфирам жирных кислот. Изменений внешнего вида образцов при визуальном осмотре, а также их массы и размеров при измерении этих величин не обнаружено.

Защитное фенолалкидное покрытие обладает стойкостью к РМ и ДТ, однако в смесевом биотопливе происходит его отслаивание, а при контакте с МЭРМ и МЭПМ происходит набухание и вздутие покрытия (рис. 10).

а б в г Рисунок 10 – Результаты воздействия биотоплива на защитное покрытие из фенолалкидной эмали ФА-5278 после трех циклов испытаний:

а – в РМ; б – в смесевом биотопливе с содержанием РМ 50%;

в – то же с содержанием РМ 75%; г – в МЭРМ В результате контакта образцов резины с РМ, ДТ и смесевым топливом практически не изменились масса и линейные размеры образцов, а в случае контакта с эфирами – МЭРМ и МЭПМ происходит набухание образцов, увеличение массы (на 18-20%) и площади поверхности образцов (на 12-17%).

Исследования на совместимость с МЭРМ элементов топливной системы тракторов показали, что картонные детали топливного фильтра и топливопровод из поливинилхлорида после контакта в течение 30 суток не претерпели изменений, а детали, изготовленные из резины, деформировались в результате набухания и частично разрушились.

Исследовалась стабильность смесевого топлива РМ + ДТ, полученного двумя способами – механическим перемешиванием и обработкой смеси СВЧ-генератором.

Установлено, что смесевое топливо с различным содержанием компонентов стабильно в течение 3–4 мес., а после 6 мес. хранения появляются незначительные изменения в кинематической вязкости в верхней и нижней точках сосуда.

При исследовании гигроскопичности МЭРМ установлено, что за первые 96 часов эксперимента происходит интенсивное насыщение МЭРМ влагой, а через 140 часов этот процесс практически прекращается (рис. 11). Результаты исследования влияния температуры на растворимость воды в МЭРМ приведены на рисунке 12.

2,lg c 0,2,62,512 0,2,32,239 0,2,10,1,5 1,91,81,778 0,1,61,585 0,1,40,1,413 128 29 30 31 32 33 34 35 0,5 Т 80 70 60 50 40 30 20 10 0 24 48 72 96 120 144 1Температура, °С Продолжительность контакта, ч Рисунок 11 – Зависимость обводненности Рисунок 12 – Зависимость обводненности МЭРМ от продолжительности контакта МЭРМ от температуры с влагой при температуре 25 С При исследовании склонности МЭРМ к гидролизу определялась кислотность продукта при различной продолжительности его контакта с водой. Установлено, что кислотность МЭРМ при увеличении содержащейся в нем воды от 0,62 до 2,44 мг/г возрастает с 136,9 до 220,1 мг КОН/100 см3 что значительно превышает допустимую кислотность дизельного топлива. Это доказывает необходимость обезвоживания МЭРМ.

Лабораторные исследования прочностных свойств фильтрующих материалов проводились путем определения предельных разрушающих нагрузок при растяжении (прочность на разрыв) и при сжатии (прочность на продавливание). Прочность фильтрующих материалов на основе ПГС-полимеров при растяжении составила 19 – 21 МПа, при сжатии 6 – 6,5 МПа. Абсолютная тонкость фильтрования материалами на основе ПГС-полимеров составила 10 мкм, а номинальная – 5 мкм, полнота очистки топлив 92 – 95%.

Гидравлическая характеристика образца ПГС-полимера (резорцин– формальдегид) при температуре 20 °С представлена на рис. 13.

0,0,0,0,0,0,0,0,02 0,04 0,06 0,Давление, МПа Рисунок 13 – Гидравлическая характеристика образца ПГС-полимера Содержание воды, мг/г Удельная пропускная способность, м/с Оценка эффективности обезвоживания МЭРМ с помощью ПГС-полимера показала, что в статических условиях из продукта может быть адсорбировано до 8% масс. воды, а в динамических условиях – до 13,7%. Однако основной эффект достигается за счет коагулирующих свойств материала: размер капель воды на выходе из фильтрующего элемента достигает 100 мкм. Результаты определения эффективности очистки топлива от твердых загрязнений показали, что ПГСполимеры обеспечивают номинальную тонкость очистки 5 мкм и абсолютную – 10 мкм. Взаимодействие топлива с ПГС-полимером не оказывает влияния на свойства топлива и на показатели материала.

Исследование эксплуатационных свойств водоотделяющих материалов показало, что лучшими гидравлическими и гидрофобными свойствами обладает металлическая сетка 004 с фторопластовым покрытием.

Результаты исследования гидродинамического эффекта при очистке топлива на модельной установке показали, что тонкость очистки топлива повышается до 3 – 5 мкм, а ресурс работы пористой перегородки значительно увеличивается, эффективность влагоотделения при этом практически не изменяется.

Исследование эффективности локального подогрева РМ трубчатыми нагревательными элементами проводилось на модельной лабораторной установке в три этапа: 1) без экрана (рис.14 а); 2) со сплошным металлическим экраном из алюминия (рис.14 б); 3) с пористым экраном из металлической сетки в форме половины эллипсовидного овала Кассини (рис.14 в).

1 аб в Рисунок 14 – Схема нагрева РМ в емкости модельной установки:

а – без экрана; б – со сплошным экраном; в – с проницаемым экраном: 1 – резервуар;

2 – нагревательный элемент; 3 – сплошной экран; 4 – проницаемый экран.

Установлено, что использование локального подогревателя с проницаемым экраном снижает затраты времени на выдачу РМ в 1,7 раза по сравнению с аналогичным устройством, оборудованным сплошным экраном, и в 4 раза по сравнению с применением общего нагрева без использования экранов.

Шестая глава посвящена реализации результатов исследований и их технико-экономической оценке.

В результате проведенных исследований разработаны комплексы технических средств для предварительной подготовки моторных топлив к использованию в сельскохозяйственном производстве.

Комплекс технических средств для операций со смесевым биотопливом включает:

– резервуар для компонентов смесевого биотоплива, снабженный телескопической сливно-наливной трубой, позволяющей производить отбор продукта из верхней части резервуара (патент на полезную модель № 47 335) и сигнализатором наполнения емкости для предотвращения перелива топлива (патент на полезную модель № 45989);

– горизонтальный резервуар для растительных масел, имеющих большую вязкость, снабженный трубчатыми паровыми нагревателями и экраном, который позволяет интенсифицировать процесс выдачи растительного масла из резервуара (патент на изобретение № 2393105);

– резервуар, оборудованный якорной мешалкой для получения смесевого топлива, и струйный смеситель, позволяющий производить смешение компонентов топлив непосредственно в процессе заправки сельскохозяйственной техники;

– двухступенчатый фильтр из пористого полимерного материала для очистки моторных топлив от механических примесей и эмульсионной воды (патент на изобретение № 2370303), обеспечивающий номинальную тонкость фильтрования 5 мкм.

Комплекс технических средств для операций с эфирами жирных кислот включает:

– адаптированные к этим продуктам средства хранения и заправки;

– устройство для очистки загрязненных и обводненных топлив (патент на изобретение № 2426578), включающее гидродинамический фильтр с фильтрующекоагулирующей ступенью из ПГС-полимера и водоотталкивающую перегородку из металлической сетки с фторопластовым покрытием, гидроциклон для очистки сбрасываемой из гидродинамического фильтра части продукта и струйный аппарат для инжекции этого продукта в поток поступающего на очистку топлива;

Для обеспечения операций с перспективными моторными топливами использовалось также стандартное складское и заправочное оборудование, доработанное с учетом свойств смесевого биотоплива и МЭРМ. Проведенные эксплуатационные испытания макетных и натурных образцов этих технических средств показали их высокую эффективность.

Разработан также каскадный трехступенчатый гидродинамический фильтр, позволяющий эффективно очищать все виды моторных топлив.

Технико-экономическая оценка использования комплекса технических средств для предварительной подготовки моторных топлив к использованию в сельскохозяйственной технике производилась путем сравнения с показателями стандартного оборудования, используемого на топливозаправочных комплексах.

Годовой экономический эффект только от одного фильтра-водоотделителя взамен штатного фильтра ФГН-30 за счет увеличения срока службы и увеличения ресурса топливной аппаратуры составит более 32300 руб., а каскадного гидродинамического фильтра – 37600 руб. без учета снижения затрат на техническое обслуживание и ремонт сельскохозяйственной техники.

Общие выводы 1. На основании анализа условий применения моторных топлив, влияния загрязненности на их эксплуатационные свойства, современных способов очистки топлив и разработанных математических моделей процессов очистки и обезвоживания топлив выбрана и теоретически обоснована схема предварительной подготовки современных и перспективных топлив к эксплуатации.

2. Разработана математическая модель фильтрования жидкости через полимерные материалы с пористо-глобулярной структурой, с использованием которой были выполнены расчеты эксплуатационных характеристик фильтров для очистки моторных топлив на основе этих материалов.

3. Получена математическая модель процесса обводнения перспективных моторных топлив, которая позволяет прогнозировать содержание эмульсионной воды в топливах в любой момент времени.

4. Разработанная математическая модель обезвоживания перспективных моторных топлив с помощью современных фильтрующих водоотделяющих материалов позволила обосновать конструкции соответствующих технических устройств, новизна технических решений защищена патентами РФ.

5. Полученная математическая модель подогрева вязких жидкостей с использованием защитного экрана позволила создать устройство для интенсификации подогрева вязких компонентов смесевого топлива, на которую получен патент РФ; эксплуатационные испытания разработанного устройства, оборудованного подогревателями и защитным проницаемым экраном, показали, что время выдачи из резервуара сокращается в 4 раза.

6. Создан комплекс технических средств, включающий фильтры из ПГСполимера и гидродинамические фильтры с влагоотделяющими сетками для очистки современных и перспективных моторных топлив от механических загрязнений и воды, резервуары для хранения перспективных моторных топлив, снабженные подогревательными устройствами, и средства для приготовления смесевого топлива.

7. Экспериментально подтверждена эффективность системы очистки с помощью фильтров с фильтроэлементами из ПГС-полимеров и из фильтрующих влагоотделяющих сеток с гидрофобным покрытием; получены эксплуатационные характеристики разработанных технических средств: фильтроэлементы из ПГС-полимеров имеют тонкость очистки 5 мкм, удельную пропускную способность 0,9 дм3/м2;

фильтроэлементы из гидрофобных сеток при использовании гидродинамического эффекта имеют тонкость очистки 5 мкм, полноту очистки 92 % и обеспечивают удаление воды из топлива с остаточным содержанием – не более 0,002 %.

8. Для приготовления смесевого топлива разработаны устройства: струйный смеситель и якорная мешалка; проверена эффективность использования СВЧ-генератора. Приготовление смеси с помощью якорной мешалки составило 25 мин., а с помощью СВЧ-генератора – 2 мин. Экспериментально подтверждено, что смесевое топливо на основе рапсового масла и дизельного топлива сохраняет стабильность в течение 6 мес.

9. Исследования с использованием разработанных методик определения эксплуатационных свойств перспективных моторных топлив, показали, что гигроскопичность МЭРМ составляет 2,44 мг/г, его склонность к гидролизу, определяемая по кислотности, зависит от его обводненности и достигает 220,1 мг КОН/100 см3, что подтверждает необходимость его обезвоживания.

10. Установлено, что конструкционные стали и алюминиевые сплавы обладают стойкостью к исследованным перспективным топливам, а бензостойкие покрытия разрушаются при контакте с этими продуктами; резинотехнические изделия из маслобензостойкой резины выдерживают контакт с рапсовым маслом и смесевым топливом, но при контакте с эфирами жирных кислот в результате их набухания происходит увеличение массы на 18-20% и площади поверхности образцов на 12-17%.

11. Результаты проведенных исследований внедрены на ряде предприятий, использованы при выполнении НИР, входящих в план фундаментальных и приоритетных исследований Россельхозакадемии по научному обеспечению развития АПК Российской Федерации на 2011-2015 гг., и в разработке рекомендаций по обеспечению чистоты дизельного топлива при складских и заправочных операциях в сельскохозяйственном производстве, что по предварительной оценке обеспечит ожидаемый годовой экономический эффект использования системы предварительной подготовки современных и перспективных моторных топлив для сельскохозяйственной техники более 99,2 млн. руб. Основные результаты работы используются в учебном процессе нескольких вузов.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК 1. Улюкина, Е.А. Комплексная методика анализа воздуха на содержание в нем токсичных и канцерогенных веществ [Текст]/ М.Л. Насоновский, Е.А. Улюкина //Известия высших учебных заведений "Геодезия и аэрофотосъемка". – 1995. – № 5-6. – С. 151–155.

2. Улюкина, Е.А. Результаты анализа ОГ на содержание в них основных токсичных и канцерогенных веществ при работе дизельного двигателя [Текст] / М.Л. Насоновский, Е.А. Улюкина //Известия высших учебных заведений "Геодезия и аэрофотосъемка". – 1995. – № 5-6. – С. 156 – 161.

3. Улюкина, Е.А. Эффективность регенерации отработанных нефтяных масел с помощью ПГС-полимеров [Текст] /С.С. Гусев, В.П. Коваленко, Е.Н. Пирогов, Е.А. Улюкина// Вестник МГАУ. Технический сервис в АПК. – 2004. – № 1. – С. 102 – 107.

4. Улюкина, Е.А. Разработка гидродинамических фильтров с фильтрующими материалами из полимерных материалов [Текст] / И.Н. Леонов, В.П. Коваленко, Е.Н. Пирогов, Е.А. Улюкина// Вестник МГАУ. Технический сервис в АПК. – 2004. – № 1. – С. 108 – 111.

5. Улюкина, Е.А. Очистка нефтепродуктов и регенерация отработанных масел с помощью пористых полимеров [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина // Вестник МГАУ. Технический сервис в АПК. – 2005. – № 1. – С. 138 – 141.

6. Улюкина, Е.А. Современные методы утилизации нефтесодержащих отходов в сельскохозяйственном производстве [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, С.А. Нагорнов, Н.М. Лихтерова//Вестник МГАУ. Агроинженерия. – 2006. – № 3. – С. 91 – 94.

7. Улюкина, Е.А. Применение трибоэлектризаторов для очистки нефтепродуктов в сельскохозяйственном производстве [Текст] /В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, Н.Е. Кабдин, О.С. Аверьянов//Вестник МГАУ. Агроинженерия. – 2006. – № 3. – С. 116 – 117.

8. Улюкина, Е.А. Ускоренные методы контроля чистоты биотоплива для дизеля [Текст]/В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.Н. Приваленко, О.Н. Шайдурова, Е.А. Островский// Вестник МГАУ. Агроинженерия. – 2007. – № 2. – С. 69 – 71.

9. Улюкина, Е.А. Использование продуктов растительного происхождения в качестве добавок к смазочным и гидравлическим маслам [Текст] /В.П.

Коваленко, Е.А. Улюкина, Н.Н. Тупотилов, В.В. Остриков//Вестник МГАУ.

Агроинженерия. – 2007. – № 3/1. – С. 85 – 87.

10. Улюкина, Е.А. Новые средства очистки нефтепродуктов на сельскохозяйственных предприятиях [Текст] /В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина//Техника и оборудование для села. – 2007. – № 2. – С. 24 – 26.

11. Улюкина, Е.А. Разработка фильтроэлементов для очистки рабочих жидкостей в гидравлических системах сельскохозяйственной техники [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, И.А. Королев//Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. – 2008. – № 1. – С. 47 – 52.

12. Улюкина, Е.А. Восстановление эксплуатационных свойств фильтрующих элементов для очистки рабочих жидкостей гидравлических систем с.х. техники [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, И.А. Королев //Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. – 2008. – № 3. – С. 107 – 111.

13. Улюкина, Е.А. Оборудование для получения смесевого биотоплива на основе рапсового масла [Текст] /В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, М.Л. Нассоновский, Е.А. Островский//Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. – № 4 (29). – 2008. – С. 48 – 52.

14. Улюкина, Е.А Очистка воды для технологических и бытовых целей на предприятиях сельскохозяйственного производства [Текст] /В.П. Коваленко, В.Б. Бабко, Е.Н. Пирогов, Е.А. Улюкина, Ш.А. Давлетьяров//Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. – 2008. – № 4. – С. 33 – 36.

15. Улюкина, Е.А. Взаимодействие различных видов биотоплива на основе рапсового масла с конструкционными материалами [Текст]/ Е.А. Улюкина, В.П. Коваленко, Н.Н. Пуляев, О.Н. Шайдурова, А.С. Буряков //Международный технико-экономический журнал. – 2010. – № 3. – С. 88 – 91.

16. Улюкина, Е.А. Устройства для очистки автомобильных топлив и масел от механических загрязнений и воды [Текст]/ А.С. Буряков, В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.С. Косых, Е.Н. Пирогов // Международный техникоэкономический журнал. – 2010. – № 3. – С. 97 – 103.

17. Улюкина, Е.А. Влияние загрязнения нефтепродуктов на состояние окружающей среды при эксплуатации мобильной техники [Текст] /В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина// Международный технико-экономический журнал. – 2010. – № 5. – С. 87 – 90.

18. Улюкина, Е.А. Техническое обеспечение использования альтернативного биотоплива [Текст] /В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина // Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. – 2010. – № 2 (41). – С. 62 – 65.

19. Улюкина, Е.А. Эффективная очистка ТСМ [Текст] /В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина //Сельский механизатор. 2011. – № 2. – С. 34 – 35.

20. Улюкина, Е.А. Гидродинамические фильтры-водоотделители для очистки нефтепродуктов [Текст] /С.А. Галко, Е.А. Улюкина, В.П. Коваленко, А.Н. Воробьев, О.В. Ерохин, А.И. Косых//Международный технико-экономический журнал. – 2011. – № 2. – С. 111 – 115.

21. Улюкина, Е.А. Перспективы использования альтернативных топлив при эксплуатации сельскохозяйственной техники [Текст] / Е.А. Улюкина // Международный технико-экономический журнал. – 2011. – № 2. – С. 116 – 120.

22. Улюкина, Е.А. Исследование физико-химических свойств биотоплив на основе растительных масел [Текст] / Е.А. Улюкина, В.П. Коваленко, Н.Н. Пуляев, А.Н. Приваленко// Международный научный журнал. 2011. – № 4. – С.79 – 83.

23. Улюкина, Е.А. Современные методы очистки автомобильных топлив от механических загрязнений и воды [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.Н. Воробьев// Вестник ФГОУ ВПО МГАУ. Агроинженерия. – 2011. – № 2. – С. 21 – 23.

Патенты на изобретения и полезные модели 24. Резервуар для жидкостей [Текст]: пат. на полезную модель № 47335 Рос. Федерация: МПК7 В65D88/02 /Коваленко В.П., Литовченко А.В., Улюкина Е.А., Гусев С.С. – № 2005103727, заявл. 14.02.2005 г.; опубл.

27.08.2005. Бюл. № 24. – 2 с.

25. Сигнализатор наполнения емкости жидкостью [Текст]: пат. на полезную модель № 45989 Рос. Федерация: МПК7 В 65 D 90 /48/ Коваленко В.П., Литовченко А.В., Улюкина Е.А., Гусев С.С. – № 2005103728, заявл. 14.02.2005 г., опубл. 10.06. 2005. Бюл. № 16 – 2 с.

26. Фильтр для очистки жидкостей [Текст]: пат. № 2370303 Рос. Федерация: МПК7 В01 D 29 /4 (2006.01)/Коваленко В.П., Пирогов Е.Н., Улюкина Е.А., Королев И.А., Островский Е.А, Давлетьяров Ш. А. – № 2008123496, заявл.

17.06.2008 г., опубл. 20.10.2009. Бюл. № 29. – 8 с.

27. Горизонтальный резервуар для вязких и застывающих жидкостей [Текст]: пат. № 2393105 Рос. Федерация: МПК7 В 65 D 88 /74 (2006.01) / Коваленко В.П., Улюкина Е.А., Галко С.А., Островский Е.А, Новик А.С. – № 2009104162, заявл. 10.02.2009 г., опубл. 27.06.2010. Бюл. № 18. – 7 с.

28. Устройство для очистки жидкостей [Текст]: пат. № 2426578 Рос. Федерация: МПК7 В 01 D 36 /00 (2006.01)/Коваленко В.П., Галко С.А, Пирогов Е.Н, Улюкина Е.А., Косых А.И., Буряков А.С. – № 2010106751, заявл.

26.02.2010 г., опубл. 20.08.2011. Бюл. № 23. – 7 с.

29. Устройство для очистки поступающего в топливный бак воздуха от пыли и влаги [Текст]: пат. на полезную модель № 110659 Рос. Федерация: МПК7 В 01 D 46 /24 (2006.01)/Коваленко В.П., Галко С.А., Улюкина Е.А., Воробьев А.Н. – № 2011126311/05, заявл. 28.06.2011 г., опубл. 27.11.2011. Бюл. № 33. – 2 с.

Публикации в журналах и материалах конференций 30. Улюкина, Е.А. О методах и методиках отбора проб отработавших газов на содержание полициклических ароматических углеводородов [Текст] / М.Л.Насоновский, Г.Н. Макаров, Е.А. Улюкина, И.Г. Рекус//Сб. научных трудов "Совершенствование тягово-энергетических средств сельскохозяйственного назначения". М.: МИИСП. – 1992. – С. 36 – 41.

31. Улюкина, Е.А. О методах определения концентрации оксида серы в отработавших газах двигателей внутреннего сгорания [Текст] / Е.А. Улюкина, О.С. Косякова//Сб. научных трудов "Тракторы и сельскохозяйственные машины". М.: МГАУ – 1993. – С. 25 – 31.

32. Улюкина, Е.А. Газохроматографическое определение альдегидов в отработавших газах двигателей внутреннего сгорания [Текст] / Е.А. Улюкина // Сб. научных трудов "Сельскохозяйственные тракторы и тракторные двигатели". М.: МГАУ – 1996. – С. 68 – 72.

33. Улюкина, Е.А. Экологические последствия выбросов в атмосферу оксидов азота. Методы определения их концентрации [Текст] / Е.А. Улюкина // Сб. научных трудов «Вопросы сельскохозяйственного производства», М.:

МГАУ. – 1998. – С. 135 – 141.

34. Улюкина, Е.А. Устойчивое развитие сельскохозяйственного производства: Энергетические, экологические и социальные аспекты [Текст] / Е.А. Улюкина, Н.И. Гурецкий //Сб. научных трудов "Электрические аппараты и электротехнологии сельского хозяйства". М.: МГАУ. – 2002. – С. 98 – 104.

35. Улюкина, Е.А. Восстановление качества нефтепродуктов с помощью ПГС-полимеров [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, С.С. Гусев, И.Н. Леонов // Сб. научных трудов межд. научно-практической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей двигателей, тракторов и автомобилей», СПб. – 2004. – С. 74 – 82.

36. Улюкина, Е.А. Пути восстановления качества отработанных нефтяных масел в войсковых условиях [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина // Труды 25 ГосНИИ МО РФ, Вып. 53. – М.: Гралия М. – 2006. – С. 239 – 247.

37. Улюкина, Е.А. Новые технологии обеспечения чистоты топлив и масел на нефтескладах с.-х. предприятий [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина // Сб. научных докладов XIII межд. научно-практической конференции «Новые технологии и техника для ресурсосбережения и повышения производительности труда в с.-х. производстве», Тамбов. – 2005. – С. 430 – 438.

38. Улюкина, Е.А. Утилизация нефтеотходов с использованием электромагнитного поля [Текст] / В.П. Коваленко, С.А. Нагорнов, С.В. Романцова, Е.А. Улюкина //«Авто-грин», декабрь-январь-февраль 2005/2006. – С. 15 – 16.

39. Улюкина, Е.А. Использование электрокрекинга при переработке нефтесодержащих отходов [Текст] /В.П. Коваленко, Н.М. Лихтерова, В.Н. Торховский, Е.А. Улюкина// Авто-грин», декабрь-январь-февраль 2005/2006. – С. 16 – 17.

40. Улюкина, Е.А. Экспресс-метод контроля загрязнений рабочих жидкостей гидравлических систем [Текст] /В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, И.А. Королев, Ю.А. Холуев//Сб. научных трудов «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей», СПб. – 2007. – С. 361 – 364.

41. Улюкина, Е.А. Очистка рабочих жидкостей в гидравлических системах тракторов и сельскохозяйственных машин [Текст] /В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, И.А. Королев, Ю.А. Холуев //Сб. научных трудов «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей», СПб.ГАУ. – 2007. – С. 365 – 373.

42. Улюкина, Е.А. Контроль чистоты рабочих жидкостей гидравлических систем путевых машин [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, К.Я. Лесной, Ю.А. Холуев// Сб. научных трудов «Внедрение современных конструкций и передовых технологий в путевое хозяйство». М. – 2008. – С. 132 – 137.

43. Улюкина, Е.А. Применение регенерируемых фильтроэлементов для очистки топлива, масел и рабочих жидкостей при заправке мобильной техники [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, И.А. Королев // Международный технико-экономический журнал. – 2008. – № 2. – С. 5 – 10.

44. Улюкина, Е.А. Очистка компонентов смесевого биотоплива с помощью ПГС-полимеров [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, Е.А. Островский // Международный технико-экономический журнал. – 2008. – № 2. – С. 10 – 16.

45. Улюкина, Е.А. Коваленко В.П., Улюкина Е.А., Островский Е.А. Пути обеспечения температурного режима рапсового масла при нефтескладских операциях и приготовлении смесевого биотоплива для дизельных двигателей [Текст]/ // Международный научный журнал. – 2008. – № 2. – С. 22 – 27.

46. Улюкина, Е.А. Использование смесевого топлива в дизельных двигателях сельскохозяйственной техники [Текст] / Е.А. Улюкина, Н.Н. Пуляев, О.Н. Шайдурова // Международный научный журнал. – 2008. – № 2. – С. 31 – 34.

47. Улюкина, Е.А. Исследование стабильности смесевого биотоплива для дизелей при хранении [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, О.Н. Шайдурова // Международный технико-экономический журнал. – 2008. – № 4. – С. 75 – 77.

48. Улюкина, Е.А. Проверка эффективности экспресс-метода контроля загрязненности рапсового масла и смесевого биотоплива [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, Е.А. Островский //Международный научный журнал. – 2008. – № 5. – С.58 – 60.

49. Улюкина, Е.А. Оборудование для транспортирования, хранения и заправки мобильной техники смесевым биотопливом [Текст] / В.П. Коваленко, С.А. Галко, Е.А. Улюкина, А.Н. Приваленко, Е.А. Островский //Труды 25 ГосНИИ МО РФ, М., Вып. 54. – 2008. – С. 362 – 370.

50. Улюкина, Е.А. Регенерация фильтроэлементов из ПГС-полимеров для повторного использования при очистке нефтепродуктов [Текст]/ В.П. Коваленко, С.А. Галко, Е.А. Улюкина, Ю.А. Холуев //Труды 25 ГосНИИ МО РФ, М., Вып. 54. – 2008. – С. 487 – 494.

51. Улюкина, Е.А. Зависимость содержания растворенной воды в рапсовом метилэфире от его температуры [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.С. Буряков // Международный технико-экономический журнал. – 2009. – № 3. – С. 80 – 82.

52. Улюкина, Е.А. Современные методы утилизации нефтеотходов [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, Н.М. Лихтерова, С.А. Нагорнов //Химическая техника. – 2009. – №5. – С. 41 – 43.

53. Улюкина, Е.А. Обеспечение температурного режима при подогреве вязких и застывающих жидкостей [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, Е.А. Островский, С.А. Галко // Химическая техника. – 2009. – № 6. – С. 28 – 29.

54. Улюкина, Е.А. Источники попадания влаги в рапсовый метилэфир при транспортировании и хранении [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.С. Буряков //Международный научный журнал. – 2009. – № 3. – С.75 – 80.

55. Улюкина, Е.А. Совместимость конструкционных материалов с рапсовым метилэфиром [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, Н.Н. Пуляев, О.Н. Шайдурова, А.С. Буряков // Международный научный журнал. – 2009. – № 4. – С. 42 – 45.

56. Улюкина, Е.А. Обеспечение чистоты рапсового метилэфира при его использовании в качестве моторного топлива [Текст]/ В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.С. Буряков // Повышение эффективности использования ресурсов при производстве сельскохозяйственной продукции – Новые технологии и техника нового поколения для растениеводства и животноводства. ВНИИТиН. Сб. научных трудов XV межд. Научно-практической конференции, Тамбов. – 2009. – С. 293 – 298.

57. Улюкина, Е.А. Процесс обводнения рапсового метилэфира при хранении [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.С. Буряков // Международный научный журнал. – 2009. – № 3. – С. 81 – 84.

58. Улюкина, Е.А. Очистка рапсового метилэфира от механических загрязнений и воды [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.С. Буряков, С.А. Галко // Международный технико-экономический журнал. – 2009. – № 4. – С. 54–59.

59. Улюкина, Е.А. Механизм обезвоживания рапсового метилэфира с помощью пористых полимерных материалов (ПГС-полимеров) [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.С. Буряков, С.А. Галко//Международный технико-экономический журнал. – 2009. – № 4. – С. 71 – 75.

60. Улюкина, Е.А. Исследование взаимодействия метилового эфира рапсового масла с конструкционными материалами [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, Н.Н. Пуляев, О.Н. Шайдурова, А.С. Буряков // Международный научный журнал. – 2009. – № 5. – С. 36 – 40.

61. Улюкина, Е.А. Экспериментальное исследование процесса взаимодействия рапсового метилэфира с водой [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.С. Буряков, С.А. Галко //Международный научный журнал. – 2009. – № 5. – С. 40 – 43.

62. Улюкина, Е.А. Очистка нефтесодержащих поверхностных вод на объектах системы нефтепродуктообеспечения сельскохозяйственных предприятий [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.Ю. Грушин, Ш.А. Давлетьяров // Международный технико-экономический журнал. – 2009. - № 5. – С. 40 – 45.

63. Улюкина, Е.А. Интенсификация процесса подогрева вязких жидкостей при выдаче с нефтескладов [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, Е.А. Островский //Сб. научных трудов Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей», СПб. – 2009. – С. 209 – 215.

64. Улюкина, Е.А. Перспективы использования водорода в качестве моторного топлива для малогабаритных тракторов [Текст] / В.П. Коваленко, М.Л. Насоновский, Е.А. Улюкина, И.И. Корнишин //Сб. научных трудов Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей», СПб. – 2009. – С. 215 – 226.

65. Улюкина, Е.А. Особенности транспортно-складских и заправочных операций с метиловым эфиром рапсового масла [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.С. Буряков //Сборник научных трудов Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей», СПб. – 2009. – С. 226 – 232.

66. Улюкина, Е.А. Обеспечение стабильности смесевого биотоплива для дизелей при эксплуатации сельскохозяйственной техники [Текст]/ В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, О.Н. Шайдурова, Е.А. Островский // Сб. научных трудов Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей», СПб. – 2010. – С. 12 – 21.

67. Улюкина, Е.А. Взаимодействие различных видов биотоплив на основе рапсового масла с конструкционными материалами [Текст] / В.П. Коваленко, С.Н. Девянин, Е.А. Улюкина, Н.Н. Пуляев, О.Н. Шайдурова //Сб. научных трудов Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей». – СПб. – 2010. – С. 21 – 27.

68. Улюкина, Е.А. Взаимодействие рапсового метилэфира с водой [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, С.А. Галко //Сб. научных трудов Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей». – СПб. – 2010 – С. 27 – 38.

69. Улюкина, Е.А. Обеспечение чистоты нефтепродуктов при транспортно-складских и заправочных операциях [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина //Сб. научных трудов VI Международной научно-технической конференции «Новые горючие и смазочные материалы с присадками». – СПб. – 2010. –С. 132 – 136.

70. Улюкина, Е.А. Плавающее приемное устройство для выдачи топлива из расходных емкостей [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.Н. Воробьев, О.В. Ерохин // Сб. научных трудов Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей». – СПб. – 2011. – С. 23 – 32.

71. Улюкина, Е.А. Устройство для защиты топливного бака от загрязнений атмосферного происхождения [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.Н. Воробьев // Сб. научных трудов Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей». – СПб. – 2011. – С. 33 – 40.

72. Улюкина, Е.А. Фильтры-водоотделители для очистки топлив для автомобилей и сельскохозяйственных машин [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.Н. Воробьев, А.И.Косых //Сб. научных трудов Международной научно-технической конференции «Улучшение эксплуатационных показателей автомобилей, тракторов и двигателей». – СПб. – 2011. – С. 41 – 51.

73. Улюкина, Е.А. Очистка топлив для тракторов и сельскохозяйственных машин от механических загрязнений и воды [Текст]/ / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.Н. Воробьев //Сб. научных трудов XVI Международной научно-практической конференции «Повышение эффективности использования ресурсов при производстве сельскохозяйственной продукции» – «Новые технологии и техника для растениеводства и животноводства». – Тамбов. – 2011. – С. 202 – 206.

74. Улюкина, Е.А. Устройства для повышения чистоты топлив в системах питания дизелей [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, А.Н. Воробьев // Сб. научных трудов XVI Международной научно-практической конференции «Повышение эффективности использования ресурсов при производстве сельскохозяйственной продукции» – «Новые технологии и техника для растениеводства и животноводства». – Тамбов. – 2011. – С. 211 – 215.

75. Улюкина, Е.А. Свойства различных видов биотоплива на основе растительных масел [Текст] / В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина, С.А. Нагорнов // Сб.

научных трудов XVI Международной научно-практической конференции «Повышение эффективности использования ресурсов при производстве сельскохозяйственной продукции» – «Новые технологии и техника для растениеводства и животноводства». – Тамбов. – 2011. – С. 207 – 210.

76. Улюкина, Е.А. Рекомендации по обеспечению чистоты дизельного топлива при складских и заправочных операциях в сельскохозяйственном производстве [Текст] / С.А. Нагорнов, А.Н. Зазуля, В.П. Коваленко, Е.А. Улюкина – Тамбов: Изд-во Першина Р.В. – 2011. – 37 с.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.