WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

ГАЙВОРОНСКИЙ Станислав Викторович

УДК 535.31 АНАЛИЗ И РАЗРАБОТКА ОПТИЧЕСКИХ СИСТЕМ АДАПТИВНЫХ ТЕЛЕСКОПОВ

05.11.07 “Оптические и оптико-электронные приборы и комплексы”

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт–Петербург – 2012

Работа выполнена на кафедре прикладной и компьютерной оптики Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Санкт-Петербургском национальном исследовательском университете информационных технологий механики и оптики» Научный руководитель доктор технических наук, профессор Зверев Виктор Алексеевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Сокольский Михаил Наумович (ОАО «ЛОМО») кандидат технических наук Гоголев Юрий Анатольевич (НПК «ГОИ им. С.И. Вавилова») Ведущая организация ООО «Научно–производственное предприятие волоконно-оптического и лазерного оборудования», г.Санкт-Петербург

Защита состоится « 17 » апреля 2012 года в ______ ч. ______мин на заседании диссертационного совета Д 212.227.при Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «СанктПетербургском национальном исследовательском университете информационных технологий механики и оптики» по адресу: г.Санкт – Петербург, пер. Гривцова, д.14, ауд. 314а

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «СПб НИУ ИТМО Отзывы и замечания по автореферату (в двух экземплярах) направлять в адрес университета: 197101, г. Санкт – Петербург, Кронверкский пр., д. 49.

секретарю диссертационного совета Д 212.227.Автореферат разослан «_____» марта 20

Ученый секретарь диссертационного совета Д 212.227.01 В.М. Красавцев кандидат технических наук, доцент

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы Эффективность применения астрономических инструментов определяется, прежде всего, диаметром входного зрачка и качеством изображения. Естественной причиной, весьма сильно влияющей на качество образованного оптической системой изображения, является земная атмосфера, турбулентность которой образует оптически неоднородное поле, после прохождения которого, нарушается пространственная и временная структура оптического излучения. Единственным средством повышения эффективности применения оптических устройств является создание адаптивных оптических систем. В связи с этим, серьезное внимание уделяется зеркальным объективам, на основе которых, как правило, изготавливают крупногабаритные телескопы. Астрономические телескопы на основе зеркальных систем позволяют работать в широкой области спектра, конструкция их легче и компактней, существует возможность совмещения устройства управления волновым фронтом с одним из элементов системы.

Для достижения принципиальной возможности создания адаптивного телескопа при современном уровне технологии изготовления необходимы поиск конструкции зеркальных оптических систем, содержащих отражающие поверхности, и, прежде всего, главного зеркала, сферической формы, разработка параметрической (математической) модели для габаритного и аберрационного анализа её параметров и их расчёта.

Цель работы Целью диссертационной работы является разработка теоретических основ обоснованного выбора принципиальной схемы оптической системы адаптивного телескопа.

Задачи исследования 1. Анализ принципиальных схем оптических систем телескопов с синтезированной апертурой при модульной структуре их построения.

2. Анализ зеркальных оптических систем телескопов с синтезированной апертурой.

3. Анализ принципов построения и композиция зеркальных оптических систем телескопов с одним из элементов сферической формы.

4. Обоснование выбора материала и параметров элементов составного главного зеркала оптической системы телескопов.

5. Обоснование требований к параметрам и к положению элементов составного главного зеркала оптической системы телескопов.

Методы исследования 1. Аналитические методы, основанные на применении соотношений параксиальной оптики и теории аберраций третьего порядка.

2. Численные методы параметрического синтеза исследуемых оптических систем.

3. Компьютерное моделирование зеркальных оптических систем, основанное на применении современных программ расчёта оптики.

4. Аналитические и численные методы оценки качества изображения.

Научная новизна диссертации 1. Разработан метод параметрического синтеза трёхзеркальной оптической системы без центрального экранирования световых пучков лучей (с внеосевым ходом лучей).

2. Определены условия, при которых одно из трёх зеркал имеет сферическую форму при плананастигматической коррекции аберраций.

3. Определены области решений, при которых осуществимы трёхзеркальные оптические системы без центрального экранирования световых пучков лучей 4. Предложены варианты композиции и разработан метод расчёта зеркальной оптической системы с главным зеркалом сферической формы при апланатической, анастигматической и плананастигматической коррекции аберраций.

5. Приведены аналитические соотношения, определяющие возможность обоснованного определения требований к элементам составного главного зеркала.

Основные результаты, выносимые на защиту 1. Параметрическая (математическая) модель трёхзеркальной оптической системы, полученная на основе применения понятия тонкого зеркального компонента.

2. Метод параметрического синтеза трёхзеркальных оптических систем без центрального экранирования световых пучков лучей, основанный на применении параметрической модели.

3. Метод параметрического синтеза трёхзеркальных оптических систем с главным зеркалом сферической формы при апланатической коррекции аберраций.

4. Метод параметрического синтеза четырёхзеркальных оптических систем с главным зеркалом сферической формы при апланатической, анастигматической и плананастигматической коррекции аберраций.

5. Аналитические соотношения, позволяющие определить требования к элементам составного главного зеркала.

Практическая ценность работы 1. В работе показано, что при модульном построении оптической системы адаптивного телескопа практически невозможно фазовое сопряжение суммируемых изображений, образованных каждым модулем.

2. Применение параметрической модели трёхзеркальной оптической системы позволяет решать не только задачу параметрического синтеза системы без центрального экранирования, но и решать задачу компромиссной увязки габаритных параметров системы с характером коррекции аберраций и с требуемой формой отражающих поверхностей.

3. Приведённые в работе варианты композиции зеркальных оптических систем с главным зеркалом сферической формы и разработанный метод их параметрического синтеза позволяют обоснованно выбрать отвечающий требованиям применения вариант схемы оптической системы адаптивного телескопа наземного или космического базирования.

4. Приведённые в работе аналитические соотношения определяют возможность обоснованного выбора требований к элементам составного главного зеркала.

5. Представленный в диссертационной работе материал может найти отражение в учебных программах по проектированию и расчёту оптических систем.

Апробация работы Основные результаты работы представлялись на VII Всероссийской межвузовской конференции молодых учёных в 2010 году, на IX Международной конференции «Прикладная оптика –2010» (СанктПетербург), на VIII Всероссийской межвузовской конференции молодых учёных в 2011 году, на XL научной и учебно-методической конференции СПбГУ ИТМО в 2011 году, на XLI научной и учебно-методической конференции СПбГУ ИТМО в 2012 году.

По теме диссертации опубликовано 4 работы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение По мере увеличения апертуры оптической системы наземного телескопа разрешение образованного изображения начинает ограничиваться неоднородностью (турбулентностью) атмосферы. Принципиально эффективным средством повышения разрешающей способности телескопа является создание адаптивных оптических систем. Компенсация искажений волнового фронта, вызванного атмосферной неоднородностью, может осуществляться в этом случае двумя принципиально различными способами.

Влияние атмосферной неоднородности можно существенно уменьшить, если сплошной входной зрачок телескопа заменить синтезированным из отдельных элементов, в пределах которых должна быть обеспечена возможность независимых от других наклона и поперечного сдвига волнового фронта. В достаточно крупных телескопах апертурной диафрагмой, как правило, служит оправа главного зеркала. Следовательно, именно главное зеркало должно быть синтезировано из отдельных элементов.

Вполне очевидно, что чем сложнее предполагаемая атмосферная неоднородность, тем меньше должен быть размер элемента синтезированной апертуры для её компенсации, а, следовательно, тем больше должно быть датчиков и приводов. В предельном случае, т.е. для полной компенсации деформаций волнового фронта, количество датчиков и приводов должно стремиться к бесконечности.

Для решения задачи непрерывной компенсации деформации волнового фронта в оптической системе адаптивного телескопа необходимо иметь сплошную деформируемую поверхность, к которой возможно применить механизм адаптации. Очевидно, что начальная форма такой поверхности должна быть либо сферической, либо плоской, так как применение асферической поверхности повлечет за собой усложнение схем управления и обработки. Важно выбрать деформируемую поверхность оптической системы, для чего необходимо исследовать свойства возможных оптических систем крупногабаритных телескопов.

Глава 1. Анализ принципиальных схем оптики адаптивных телескопов Задачу увеличения апертуры телескопа можно решить путем применения мультимодульной структуры его конструкции, а также путем применения главного зеркала, состоящего из отдельных сегментов. Первый вариант модульного решения задачи являет собой систему объективов, оптические оси которых параллельны, а задние фокусы объективов системой из 2N плоских зеркал сводятся в одну точку.

Рис.1 – Мультимодульная схема оптики адаптивного телескопа Принципиальная схема такого варианта представлена на рис.1. Из m j габаритных ограничений следует, что sin = f . При равной площади и j j круглой форме входных зрачков всех объективов (D ) следует, что D sin f, где N – количество модулей, – фокусное расстояние j 2 f0 sin N модулей. Наклон фокальных плоскостей каждого из телескопов приводит к волновому смещению, равному W() = W00 + W20, где W00 = - f w - j j j j j j j W20 j = - f w sin - фазовое смещение волнового фронта, j j расфокусировка изображения в волновой мере.

Наклон фокальных плоскостей модулей относительно плоскости наблюдаемого изображения принципиально можно устранить путём наклона объектива на угол . Однако, компенсировать фазовое смещение W, j 00j невозможно.

Если на систему модулей, показанную на рисунке, падает волновой фронт от внеосевой точки предмета W, образующий с волновым фронтом w осевой точки W угол w, фазовое смещение волновых фронтов в j-м и i-м (mi j ) телескопах равно W = + m w. Даже при m + m = 1000 мм, когда w = 1 00ij i j величина W00ij =0,005 мм, что в видимой области превышает 8, следовательно, в таких системах невозможно получить изображение внеосевого предмета.

Второй вариант модульного построения высокоапертурного телескопа представляет собой сочетание афокальных оптических систем, оптические оси которых параллельны между собой. За афокальными системами располагается центральная фокусирующая система, как показано на рис.2.

Рис.2 – Вариант построения высокоапертурного телескопа из афокальных модулей В этом варианте схемы фазовый сдвиг наклонного фронта в каждом из 0 j n sin w = = const.

модулей отсутствует, если соблюдается условие:

n sin w 0 j Недостатком этой схемы является потребность в дополнительной фокусирующей системе.

В основе третьего варианта построения оптической системы телескопа лежит классическая схема трехзеркального или четырехзеркального телескопа.

Глава 2. Анализ принципов построения и методов расчета оптических систем адаптивных телескопов Оптическую систему адаптивного телескопа можно построить, положив в основу оптическую систему объектива Грегори. Если изображение, образованное объективом Грегори, расположить в плоскости, проходящей через вершину отражающей поверхности главного зеркала, то само это зеркало изобразится вторичным зеркалом в плоскости промежуточного изображения, образованного отражающей поверхностью главного зеркала. Если при этом отражающую поверхность главного зеркала принять в качестве входного зрачка объектива, то его изображение в плоскости промежуточного изображения будет выходным зрачком рассматриваемой оптической системы. В этом случае в выходной зрачок системы можно поместить какой-либо коррекционный элемент, как показано на рис.3.

В работе представлена методика расчета такой системы в виде параметрической модели, позволяющей определить основные габаритные ограничения и вычислить конструктивные параметры системы. Исходным для расчета оптической системы является коэффициент центрального kЭ (kЭ > 0) экранирования зрачка по диаметру, величина которого, как правило, задана или выбирается из условия допустимого влияния на разрешающую способность образованного изображения; значение коэффициента kS выбирается из конструктивных соображений. Значения параметров 2, 3; d1,d2; f1, sF определяются полученными соотношениями, которые в соответствии с последовательностью вычислений можно представить в виде:

Рис. 3 – Трехзеркальная оптическая система со сферическим главным зеркалом 1 f1 = 2 = - d2 = kЭ f …(1) …(2) …(3) kS (1+ kЭ ) f sF d1 = -d2 - f1 sF = -kS d2 3 = …(4) …(5) …(6) fВыражения, определяющие коэффициенты первичных аберраций изображения, образованного рассматриваемой оптической системой, можно представить в виде:

i=kЭ SI = Pi + T11 - kЭT22 - T3...(7) h i 1+ kЭ i=i=SII = - (P2 + T22) + …(8) W i kS i=1 2 1+ kS SIII = - (P2 +T22 ) + W2 +1+2kS Э(1+ k ) + …(9) kSЭk k k k S Э Э Из вида выражений (8) и (9) следует, что первичные кома и астигматизм определяются только деформацией второй поверхности.

Следовательно, располагая тремя коррекционными параметрами, можно SI = компенсировать лишь две аберрации из трёх. При коэффициенты деформации могут принимать и такие значения, как 1 = 0 при 3 0 или 3 = при 1 0. Следовательно, при сферическом главном зеркале возможно получить апланатическую коррекцию аберраций. Недостатком такой системы является большое расстояние между главным зеркалом и последующей двухзеркальной системой. Конструктивные параметры и графики аберраций рассчитанной по данной методике оптической системы при фокусном расстоянии f =5000 мм, относительном отверстии 1:5 и угловом поле изображаемого пространства 2=1° показаны на рис.4.

№ ПОКАЗАТ. СВЕТОВЫЕ ПОВ РАДИУСЫ D ПРЕЛОМЛ. ДИАМЕТРЫ 1 -12500 -5000 -1 1000.2 -1904.762A 1000 1 299.3 3333.333A -1 484.Волновые аберрации при w =0° Поперечные аберрации при w=0.5° 0,0,0,0,0,0,-1 -0,5 0 0,5 0,-0,-0,-0,1 -0,05 -0,W, дл.волн Коорд. зрачка Рис.4 – Аберрации трёхзеркальной оптической системы Для расширения коррекционных возможностей (для получения плананастигматической коррекции аберраций), а также для сокращения габаритов системы отражающую поверхность главного зеркала рассматриваемой системы можно заменить системой из двух отражающих поверхностей типа оптической системы Кассегрена. При этом апертурной диафрагмой может служить отражающая поверхность как первого, так и второго зеркала.

Рассмотрим случай, когда апертурной диафрагмой служит отражающая поверхность второго зеркала и на этой же поверхности расположено изображение, образованное третьей отражающей поверхностью, как показано на рис. 5.

dY', мм Коорд. зрачка Рис. 5 – Четырехзеркальная оптическая схема объектива с апертурной диафрагмой на вторичном зеркале В результате параметрического анализа рассматриваемой композиции зеркальной оптической системы получены соотношения, которые можно представить в следующей последовательности параметрического синтеза = 0; h1 = -системы (при ):

kЭ kЭ -d1 = - 2 = …(10) …(11) kS (k1 + k2 ) dkЭ d2 = -(k1 + k2 )d1 3 = d3 = k2d …(12) …(13) …(14) k1dk2 kЭ k2kЭ 4 = sF = …(15) …(16) k1 + k2 k1d1 k1 + kПервичные аберрации изображения в рассматриваемом случае определяются коэффициентами:

i=k2 k2kЭ SI = Pi -T11 - kЭT22 + kЭT33 + T4…(17) h i k1 k1 + ki=i=1 SII = (P1 + T11) - (P3 + T33) …(18) W i kS (k1 + k2 ) kS i=1 k1 SIII = - (P1 + T11) + (P3 + T33) + W2 kS (k1 + k2 ) kS (k1 + k2 )2 k2kS kЭ 2k1 (1 - kЭ )2 k1 + k2 kS + W3 - kS (k1 + k2) + (1 + kS ) + …(19) k2kSkЭ k2kЭ kЭ kЭ k1 + k2 (1- kЭ )2 1+ kS kS SIV = kS - …(20) kЭ kЭ k2 k1 + k2 SII = 0 SIII = Положив и, получим систему уравнений, решив которую, найдём значения коэффициентов 1 и 3. Подставив найденные S1 = значения этих коэффициентов в формулу (17), при получим уравнение, содержащее неизвестные коэффициенты 2 и 4. Отсюда следует, что коэффициенты деформации могут принимать и такие значения, как 2 = при 4 0 или 4 = 0 при 2 0. Таким образом, в рассматриваемой оптической системе при анастигматической коррекции аберраций вторичное зеркало может иметь сферическую форму. Подбором коэффициентов в SIV = выражении (20) можно получить коэффициент, т.е. подбором параметров системы можно компенсировать кривизну поверхности изображения. Таким образом, можно получить систему с плананастигматической коррекцией аберраций.

Конструктивные параметры и графики аберраций рассчитанной по данной методике оптической системы при f =5000 мм, относительном отверстии 1:5 и угловом поле изображаемого пространства 2=2° показаны на рис. 6.

№ ПОКАЗАТ. СВЕТОВЫЕ ПОВ РАДИУСЫ D ПРЕЛОМЛ. ДИАМЕТРЫ 1 -1414.627A -566.93 -1 1000.2 -373.145A 992.13 1 206.3 -595.072A -425.2 -1 14 3399.543 1 86.Поперечные аберрации при w =1° Волновые аберрации при w=0° 0,000,8 0,00,000,0,-1 -0,5-0,000 0,5 0,-0,0-0,00-0,15 -0,1 -0,05 -0,0W, дл.волн Коорд. зрачка Рис.6 – Аберрации четырёхзеркальной оптической системы с апертурной диафрагмой на вторичном зеркале В этой системе четвертая отражающая поверхность имеет сферическую форму. Деформируя отражающую поверхность путём прогиба четвёртого зеркала, можно компенсировать влияние неоднородностей, вносимых турбулентной атмосферой.

Вариант построения оптической системы в случае, когда апертурной диафрагмой является отражающая поверхность главного зеркала, показан на рис.7.

dY', мм Коорд. зрачка Рис. 7 – Оптическая схема объектива с апертурной диафрагмой на главном зеркале В этой системе промежуточное изображение, образованное главным и вторичным зеркалами, третьим зеркалом изображается в плоскости, изображаемой вторичным зеркалом в плоскости главного зеркала. Таким образом, поверхности главного и четвёртого зеркал оптически сопряжены.

В результате параметрического анализа рассматриваемой оптической системы получены соотношения, которые можно представить в следующей последовательности параметрического синтеза системы:

1 kЭ kЭ -d1 = - 2 = …(21) …(22) kS 1+ k1(1- kЭ ) dkЭ 3 = d2 = -(1+ k1)d1 d3 = k1d…(23) …(24) …(25) dk1kЭ 1- kЭ k1kЭ 4 = sF = …(26) …(27) d1 1+ k1(1- kЭ ) 1+ k1(1- kЭ ) Первичные аберрации изображения, образованного рассматриваемой системой, определяются коэффициентами i=k1kЭ SI = Pi -T11 - kЭT22 + k1kЭT33 + T4…(28) h i 1+ k1(1- kЭ ) i=i=1 kЭ SII = - (P2 + T22) - (P3 + T33) …(29) W i kS 1+ k1(1- kЭ ) kS i=k 1 1 SIII = - (P2 + T22) + (P3 + T33) 2 2 kS[1+ k1(1- k )]W + kS [1+ k1(1- k )] k1kS kЭ 2 1- kЭ 1+ k1(1- kЭ ) 1+ kS + W3 + kS + …(30) S k (2kЭ -1) + k1 kЭ k1kS kЭ kЭ kЭ SII = 0 SIII = Положив в выражениях и, получим систему из двух уравнений, решив которую, найдём значения коэффициентов 2 и 3.

Подставив найденные значения коэффициентов в формулу (28), получим уравнение с неизвестными коэффициентами 1 и 4. Отсюда следует, что коэффициенты деформации могут принимать и такие значения, как 1 = при 4 0 или 4 = 0 при 1 0. Очевидным достоинством рассматриваемой оптической системы является то, что при апланатической коррекции аберраций главное (большое) зеркало может иметь сферическую форму, однако при этом исправление аберраций достигается значительно труднее, что приводит к уменьшению относительного отверстия и угла поля зрения, по сравнению с предыдущей системой. Для сравнения приведены конструктивные параметры и аберрационные характеристики системы при f =10500 мм, относительном отверстии 1:10 и угловом поле изображаемого пространства 2=7 показаны на рис. 8.

№ ПОКАЗАТ. СВЕТОВЫЕ ПОВ РАДИУСЫ D ПРЕЛОМЛ. ДИАМЕТРЫ 1 -6666.667 -2500 -1 1050.2 -3000.000A 3000 1 265.3 -1750.000A -1125 -1 181.4 3750.000A 1 113.Поперечные аберрации при w =3.5' Волновые аберрации при w=0° 1 0.0,9 0.00,0.0,7 0.00,0,5 -1 -0.5 -0.00 0.5 0,-0.0,-0.00,-0.0,-0.0-0.-0,1 -0,05 0 0,05 0,1 0,15 0,-0.0W, дл.волн Коорд. зрачка Рис.8 – Аберрации четырёхзеркальной оптической систем с апертурной диафрагмой на главном зеркале Важно отметить, что в последних двух системах оптическая система, образованная двумя последними зеркалами, вполне может служить в качестве криогенной.

Глава 3. Анализ и принципы построения трехзеркальных оптических систем без центрального экранирования В том случае, когда входная апертура имеет умеренные размеры, обосновано применение зеркальных систем, в основе которых лежит оптическая схема Пихта. На основе этой схемы можно построить центрированную или нецентрированную трехзеркальную систему, представленную внеосевыми элементами первой и третьей отражающих поверхностей и осевым элементом второй при внеосевом ходе лучей, а, следовательно и внеосевом изображении, как показано на рис. 9 (кольцо на круге). Преимущество таких систем состоит в том, что при дифракционном качестве изображения отсутствует центральное экранирование зрачка, что повышает разрешающую способность на средних пространственных частотах.

dY', мм Коорд. зрачка В общем случае задачу параметрического синтеза оптической системы из трех отражающих поверхностей можно решить путем построения ее параметрической модели. Для этого, дополнив каждую поверхность сферической или несферической формы безаберрационной плоской поверхностью, образуем систему тонких зеркальных компонентов, ri обладающих оптической силой i = (-1)i 2 / ri, где – радиус кривизны в осевой точке первой по ходу лучей отражающей поверхности компонента, di = (-1)i d0i при этом расстояние между i-м и (i+1)-м компонентами, где d – 0i расстояние между i-й и (i+1)-й поверхностями в исходной системе. Будем считать, что в системе из трех компонентов . Обозначим =, =, 1 2 3 3 k 2 а d =d. Взаимосвязь параметров определим с помощью соответствующих коэффициентов в виде: = kkk, 2 = k0k, d1 = kt d, k d = dk, S'F' = ks d.

Рис.9 – Плананастигматическая система из трех отражающих поверхностей при внеосевом ходе лучей, формирующих кольцевое поле изображения Коэффициент центрального экранирования по диаметру входного зрачка определяется отношением:

hkЭ = = h2 = 1- 1d1 = 1- kt1d …(31) hkЭ = 0 f '= d1 kЭ = Из выражения (31) следует, что коэффициент при, а при 1 = 0. Таким образом, при изменении коэффициента центрального экранирования в интервале 0 kЭ 1 оптическая сила первого компонента изменяется в интервале 0 f '1 . Отсюда следует, что выбор значения коэффициента kЭ определяет выбор одного из всего множества сочетаний параметров объектива рассматриваемой конструкции.

Аналитические соотношения, определяющие требуемую взаимосвязь коэффициента kЭ с параметрами системы выражаются следующими соотношениями:

1- kЭ 1 = …(32) ktd kЭ - (ks + 1)d 2 = …(33) kЭd 1- 1 - kЭ3 = …(34) kЭ - (1 + kЭ2 )d Дополним полученную систему уравнений выражением вида:

- 3 = SIV + 1 + 2, …(35) Решая систему уравнений методом Гаусса исключения неизвестных, SIV = получаем уравнение, относительно величины d в виде (при ):

ks (1- kЭ )2 - (1+ 2ks )kЭkt kЭ d + d + = …(36) 2 ks kt ks Первичная сферическая аберрация, кома и астигматизм определяются * * * * SI SII SIII SI = B0 * соответственно коэффициентами,,, причем, SII = K0 + qB0, * SIII = C0 + 2qK0 + q2B, где B0 = P1 + T11 + kЭ (P2 + T22 ) + ksd(P3 + T33) ;

K0 = -W1 -W2 -W3 + kЭS2 (P2 + T22 ) + ksdS3(P3 + T33) ;

2 C0 = -2S2W2 - 2S3W3 + kЭS2 (P2 + T22 ) + ksdS3 (P3 + T33).

В рассматриваемой конструкции оптической системы оптическая сила первого компонента >0. Следовательно, в соответствии с формулой (32) значение коэффициента экранирования k должно удовлетворять условию:

Э k <1. Оптическая сила второго компонента <0. Следовательно, в Э соответствии с формулой (33) коэффициент экранирования k должен Э удовлетворять условию k <(1+k k d)/(1+k ). При этом при k =k =1 уравнение Э t s t t s (36) можно преобразовать в уравнение вида: k 2 - 3kЭ +1,5 = 0. Отсюда следует, Э что значениям >0 и <0 удовлетворяет значение k <0,634. Таким образом, 1 2 Э в рассматриваемой оптической системе коэффициент центрального экранирования по диаметру зрачка может принимать значения в диапазоне 0,382

Э Для ряда значений коэффициента kЭ из интервала 0,4 kЭ 0,6 при выбранных значениях коэффициентов k и k решаем уравнение (36), откуда s t находим величину d. Подставив найденную величину d в формулы (32), (33) и (34), находим остальные параметры рассматриваемой оптической системы.

Подставив значения параметров системы в выражения, определяющие В0 Kкоэффициенты, и С0, получаем систему уравнений относительно коэффициентов деформации 1, и отражающих поверхностей, т.е.

2 относительно коррекционных параметров системы. Полученные уравнения определяют условия взаимной компенсации соответствующих аберраций В0 = 0 K0 = 0 С0 = изображения при, и. Решив при этом условии систему уравнений относительно величин 1,2 и3, получаем полный набор параметров оптической системы из трех отражающих поверхностей, формирующей изображение, свободное от первичных сферической аберрации, комы, астигматизма и кривизны поверхности изображения (при SIV = ).

На рис. 10 представлена зависимость коэффициентов деформаций, 2 и поверхностей от коэффициента экранирования k при k =k =1. Из Э t s графиков видно, что при некоторых значениях коэффициента экранирования можно получить оптическую систему с одним из компонентов сферической формы. Так, например, при k =0,57 главное зеркало будет сферической Э формы, а при k =0,404 – вторичное зеркало.

Э Рис.10 – Зависимость коэффициентов деформаций от коэффициента экранирования Конструктивные параметры и аберрационные характеристики трехзеркальной оптической системы при f =1500 мм, относительном отверстии 1:5 и угловом поле изображаемого пространства 2=8°, имеющей вторичное зеркало сферической формы, приведены на рис.11.

№ ПОКАЗАТ. СВЕТОВЫЕ ПОВ РАДИУСЫ D ПРЕЛОМЛ. ДИАМЕТРЫ 1 -12500 -876.42 -1 605.2 -1904.762A 876.42 1 121.3 3333.333A -1 472.Поперечные аберрации при w =4° Волновые аберрации при w =0° 0.00,0.00,0,-1 -0.5 0 0.5 0,-0.0-0,002 0 0,002 0,0-0.0W, дл.волн Коорд. зрачка Рис.11 – Аберрации нецентрированной трёхзеркальной оптической системы с вторичным зеркалом сферической формы dY', мм Коорд. зрачка Глава 4. Анализ требований к элементам адаптивных оптических систем Для изменения профиля отражающей поверхности путём прогиба зеркала оно должно быть достаточно гибким. При компенсации атмосферной деформации волнового фронта путём наклона и осевого смещения зеркального элемента синтезированной апертуры прогиб этого элемента под действием собственного веса должен быть пренебрежимо мал. Рассмотрим условия, при которых зеркало следует считать гибким, и условия, при которых можно считать, что отражающая поверхность зеркала остаётся неизменной под действием собственного веса.

Прогиб свободно опёртой круглой пластины диаметра D и толщины h, изготовленной из материала с модулем упругости Е, коэффициентом Пуассона µ и плотностью , равен:

D2 5 + µ h 3 1- µ2 r r = G (1- 2) 1+ µ - 2 q = ; G = ; = = 2 ;

, где D 256 E r0 D q r – расстояние от оси до произвольной точки поверхности круглой пластины, 0 при этом.

При этом плоский волновой фронт, падающий на отражающую поверхность, принимает форму, отклонение которой от плоскости равно D2 5 + µ WР = 2 0 - = 2G 2 +1 - 2 ( ) ( ) q2 1+ µ Для заданного числом Штреля S качества изображения при условии t компенсации сферичности волнового фронта перефокусировкой, отношение толщины зеркала к его диаметру, определяется выражением:

2 5 2G q0 D G St 0,q0 D. Если, то.

15 1- St Изменение положения трубы телескопа в процессе наведения приводит к отклонению оси зеркала от нормали к поверхности Земли, следовательно, изменяется величина и форма прогиба зеркала. Поэтому условие стабильности отражающей поверхности зеркала без учёта возможной перефокусировки изображения определяется выражением:

15 3 + µ 2G ; q0 = D.

q 2q0 4 , где =1 + (1 + µ)Если предположить, что зеркало изготовлено из стекла «пирекс 316», а = 0,5510-3 мм, то прогиб отражающей поверхности не превысит допустимой величины, если отношение толщины зеркала к диаметру q 0,125 D (м). Если принять D = 0,2 м, то q =0,025. Таким образом, при q < 0 0,025 и D> 0,2 м зеркало можно считать гибким.

Главное зеркало телескопа БТА имеет D = 6050 мм, а h = 650 мм.

q1 D= Учитывая соотношение q2 D2, находим, что зеркало диаметром D = 10мм имеет прогиб той же величины, что и зеркало БТА, при h = 17,8 мм.

Заметим, что для сохранения отражающей поверхности зеркала БТА применяется весьма сложная система разгрузки зеркала. Для сохранения поверхности зеркала неизменной при D = 1 м величина отношения q = г = 2,0,125, т.е. толщина зеркала h = 125 мм. При плотности стекла сммасса такого зеркала приближённо равна 244 кг. При ребристой форме тыльной стороны зеркала технологически возможно облегчение зеркала до четырёх раз. Примерно во столько же раз уменьшится его прогиб.

Следовательно, такое зеркало вполне можно применить в качестве элемента синтезированной апертуры.

Характеристики некоторых материалов, применяемых для изготовления зеркал, приведены в таблице.

Материалы Параметры Пирекс Be Al Cu Mo Si SiC* 3Плотность , г/см 1,85 2,7 8,9 10,2 2,3 3,05 2,Модуль упругости Е·30 7,5 12 35 17 42 6,6-, кгс/мм Коэффициент теплопроводности , вт/ 159 220 400 145 160 185 1,(м град) ОТКЛР, 1/град 11,4 23,9 16,5 5,0 2,5 2,5 3,- 10- м/вт 7,2 10,9 4,1 3,4 1,6 1,4 3, ~ q0 0,05 0,12 0,17 0,11 0,08 0,06 0,1При компенсации возмущений волнового фронта, вносимых турбулентной атмосферой, путём наклонов и осевых подвижек элементов синтезированной апертуры необходимо знать допустимую погрешность позиционирования отдельных элементов для достижения требуемого качества изображения. Для нахождения этих величин функцию, описывающую волновой фронт, отраженный от поверхности элемента составного зеркала, удобно разложить в ряд по полной системе полиномов, ортогональных внутри единичного круга, например, по круговым полиномам Цернике, полагая отличной от нуля волновую аберрацию, определяемую коэффициентами А (фазовое смещение (сдвиг)), А (расфокусировка) и А 00 20 (наклон).

Значение нормированной интенсивности в изображении осевой точки в ~ 2 этом случае описывается выражением: S S - k WСКВ, где W – СКВ среднеквадратическое отклонение волнового фронта, определяемое совместным влиянием остаточных аберраций оптической системы и ~ отклонений формы поверхностей элементов синтезированной апертуры; – S число Штреля, определяемое влиянием погрешностей позиционирования элементов синтезированной апертуры оптической системы. При одинаковой величине и форме элементов синтезированной апертуры математическое ожидание и дисперсия числа Штреля определяются выражениями:

~ N 1 -2 2 M[S ] 1- k 00 + 2 + 11 N 6 ~ 2k N -1 1 4 D[S ] 00 + 4 + 11 N N 36 S = 0.Если положить допустимую величину числа Штреля, ДОП 2 2 количество субапертур N=6 и 2 = 600 и 11 = 400, получаем 00 A00 , A20 , A11 , где 11, 00, 20 – среднее 34 11 5 квадратическое отклонение случайной величины коэффициентов А, А и 00 А.

Заключение Цель диссертационной работы, - разработка теоретических основ обоснованного выбора принципиальной схемы оптической системы адаптивного телескопа, достигнута, сформулированные задачи исследования выполнены. В процессе выполнения работы получены следующие результаты:

1. В оптической схеме телескопа, представляющей собой сочетание независимых объективов, плоскости изображения, образованные ими, наклонены друг к другу, равно как и к общей плоскости регистрации изображения. Показано, что принципиально наклон изображений можно компенсировать наклоном оптических осей объективов, однако при этом фазового сопряжения изображений достичь невозможно.

2. Показано, что в оптической схеме телескопа, образованной сочетанием афокальных модулей, нет принципиальных проблем с фокусировкой и фазовым сопряжением образованных отдельными модулями изображений.

3. В работе приведён разработанный метод параметрического синтеза трёхзеркальной оптической системы без центрального экранирования световых пучков лучей (с внеосевым ходом лучей) с одним из компонентов сферической формы.

4. Применение параметрической модели трёхзеркальной оптической системы позволяет решать не только задачу параметрического синтеза системы без центрального экранирования, но и решать задачу компромиссной увязки габаритных параметров системы с характером коррекции аберраций и с требуемой формой отражающих поверхностей.

5. В работе приведена сравнительная характеристика материалов, применяемых для изготовления оптических зеркал, которая позволяет ориентироваться при выборе требуемого материала зеркал разрабатываемой системы.

6. Приведённые в работе аналитические соотношения определяют возможность обоснованного выбора требований к системе позиционирования элементов составного главного зеркала.

По теме диссертации опубликованы следующие работы 1. Гордин С.А., Воронцов Д.Н., Гайворонский С.В. «Композиция и параметрический синтез модифицированных вариантов зеркальной системы объектива Грегори», сборник тезисов докладов VII конференции молодых ученых «Оптотехника и оптическое приборостроение», вып.2, с.19-20;

2. Гайворонский С.В. «Проблемы композиции оптических систем адаптивных телескопов», сборник тезисов докладов VIII конференции молодых ученых «Оптотехника и оптическое приборостроение», вып.2, с.27-28.

3. Гайворонский С.В., Зверев В.А., «Варианты композиции зеркальных объективов на основе оптической системы объективов Грегори и Кассегрена», «Оптический журнал» 2012, №2;

4. Гайворонский С.В., Зверев В.А. «Анализ коррекционных параметров оптической системы из трех отражающих поверхностей», «Приборостроение», 2012, №3, с.42-47.

Тиражирование и брошюровка выполнены в учреждении «Университетские телекоммуникации» 197101, Санкт-Петербург, Саблинская ул., Тел. (812) 233 46 69, Объем 1,0 у.п.л.

Тираж 100 экз.






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.