WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


 

На правах рукописи

Перевезенцев Александр Владимирович







СВЧ твердотельные приемные модули на GaN и SiGe гибридных и монолитных

интегральных схемах




Специальность:


05.27.01 - твердотельная электроника, радиоэлектронные компоненты, микро- и наноэлектроника, приборы на квантовых эффектах

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Москва-2012

Работа выполнена в Федеральном государственном унитарном предприятии «Научно-производственное предприятие «Пульсар».

Научный руководитель:

доктор технических наук, старший научный сотрудник

Колковский Юрий Владимирович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор

Жиган Игорь Платонович,

ОАО «КБ «Кунцево»,

заместитель генерального директора-технический директор

кандидат технических наук, старший научный сотрудник

Савельев Юрий Николаевич,

филиал ФБУ «46 ЦНИИ Минобороны России»,

ведущий научный сотрудник

Ведущая организация:

ФГУП «НИИМА «ПРОГРЕСС», г. Москва

Защита состоится «23» мая  2012 г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 409.004.01 при Федеральном государственном унитарном предприятии «Научно-производственное предприятие «Пульсар» (конференц-зал) в г. Москва, 105187, Окружной поезд, д. 27

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Федерального государственного унитарного предприятия «Научно-производственное предприятие «Пульсар».

Автореферат разослан «  » апреля 2012 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Д 409.004.01

кандидат технических наук                         А.Л. Филатов


ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ


Актуальность работы

Данная работа посвящена методам создания СВЧ твердотельных приемных модулей (ТПМ) класса «система в корпусе» с транзисторами на основе новых полупроводниковых материалов.

СВЧ модули класса «система в корпусе» (СВК) определяются, как функционально-законченные устройства, обладающие следующими основными признаками [Л1]:

- реализацией основных характеристик в СВЧ тракте со стандартным волновым сопротивлением;

- самодиагностикой и управлением характеристиками;

- связью по цифровому интерфейсу с центральным процессором радиоэлектронной системы (РЭС);

- изготовлением по единой микроэлектронной технологии;

- обеспечением внутренней электромагнитной совместимости и тепловых режимов работы.

Основными предпосылками перехода на СВЧ СВК в настоящее время являются:

- изменение внутренней структуры современных РЭС, обусловленное внедрением распределенных систем класса АФАР (антенных фазированных решеток), состоящих из большого количества одинаковых функционально-законченных управляемых блоков;

- непрерывно возрастающие требования к увеличению функций РЭС при уменьшении массо-габаритных характеристик;

- совершенствование качества СВЧ полупроводниковых приборов: увеличение удельной СВЧ мощности практически во всех диапазонах рабочих частот, повышение линейности и широкополосности, снижение уровня внутренних шумов;

- расширение функциональных возможностей СВЧ полупроводниковых приборов: реализация на одном кристалле аналоговых и цифровых схем, появление систем на кристалле.

Анализ основных факторов, влияющих на качество приема сигналов СВЧ твердотельных приемных модулей (ТПМ) и состояния разработок современных ГИС и МИС на новых полупроводниковых материалах SiGe и GaN показал, что для обеспечения высокого качества приема сигналов с различными типами модуляций необходимо решить задачу создания СВЧ ТПМ на GaN и SiGe ГИС и МИС.

Это позволит не только обеспечить высокое качество работы современных радиоэлектронных средств, но и реализовать СВЧ ТПМ с минимальными массогабаритными характеристиками.

Наиболее актуально решение этой задачи для С- и Х-диапазонов, где возможности кремниевой технологии практически исчерпаны. В S-диапазоне при реализации СВЧ ТПМ с преобразованиями частоты МИС на SiGe можно обеспечить меньший уровень коэффициента шума по сравнению с МИС на Si из-за более высокого значения граничной частоты fT, а также меньшее потребление.

Особенно важно отметить необходимость создания линейных МШУ, УВЧ и смесителей на GaN для обеспечения высокого качества приема сигналов в присутствии мощных несинхронных помех.

Задача построения СВЧ приемных модулей сигналов должна решаться не только по критерию высокого качества приема сигналов, но и с учётом требований по минимизации массо-габаритных характеристик аппаратуры при обеспечении устойчивости к внешним дестабилизирующим факторам.

Решению актуальной задачи обеспечения высокого качества приема СВЧ сигналов на основе совокупности новых научно-обоснованных технических и технологических решений посвящена настоящая диссертация.

Цель работы

Целью данной работы является решение актуальной научной задачи разработки СВЧ твердотельных приемников на GaN и SiGe монолитных и гибридных интегральных схемах (микромодулях), а также – определение требований к их элементной базе, для реализации минимальных массо-габаритных характеристик и повышения эффективности специальных радиоэлектронных систем.

Для достижения поставленной цели в работе:

1) проведен анализ основных факторов, влияющих  на качество приема СВЧ сигналов в современных радиоэлектронных системах;

2) выполнен теоретический анализ и проведено моделирование МШУ и фазовращателей СВЧ твердотельных приемников  АФАР на GaN и SiGe транзисторах и МИС при воздействии шумов и помех высокого уровня;

3) выполнен теоретический анализ и проведено моделирование преобразователей частоты на SiGe для СВЧ твердотельных приемников по критериям минимизации уровня фазового и амплитудного шума;

4) проведен комплекс экспериментальных  исследований и внедрения в специальную аппаратуру оптимизированных СВЧ твердотельных приемников на основе GaN и SiGe приборов.

Научная новизна

1. Установлено, что применение в SiGe СВЧ фазовращателе векторного типа СВЧ аттенюатора квадратурных каналов с дискретным изменением величины коэффициента передачи благодаря низкой крутизне преобразования «помеха-частота» позволяет повысить чувствительность приема фазо-кодированных и частотно-кодированных (ФКМ и ЧКМ) сигналов СВЧ ТПМ АФАР на 10 дБ по сравнению с ТПМ, использующим векторный фазовращатель, усилители квадратур которого управляются аналоговым сигналом.

2. Определены предельно достижимые значения спектральной плотности фазового шума (СПФШ)  S(fm)=-150дБ/Гц, ограничивающей чувствительность приема ФКМ и ЧКМ сигналов при заданном минимальном дискрете переключения фазы =6 для СВЧ фазовращателя векторного типа С-диапазона.

3. Показано, что применение GaN МШУ в СВЧ ТПМ позволяет увеличить чувствительность приемников на 1,5дБ в присутствии асинхронных СВЧ помех мощностью до 30 Вт и уменьшить массо-габаритные характеристики ППМ АФАР на10-15% по сравнению с ТПМ, использующим  МШУ на GaAs транзисторах с устройством защиты.

4. Показано, что применение в СВЧ ТПМ приёмнике с рабочей частотой fр  4 ГГц SiGe СБИС СВЧ приемного тракта позволяет обеспечить снижение коэффициента шума на 1,5 дБ по сравнению Si СБИС СВЧ приёмником. Снижение коэффициента шума достигается за счет на порядок большей граничной частоты SiGe транзисторов f, поскольку коэффициент шума на рабочих частотах,  составляющих более 30% от граничной частоты (fр0.3f), растет пропорционально квадрату частоты.

5. Установлено, что применение  SiGe СВЧ монолитных интегральных схем (МИС) в гетеродине СВЧ ТПМ с преобразованием частоты позволяет повысить чувствительность приема ФКМ и ЧКМ сигналов более чем на 10дБ по сравнению с Si СВЧ МИС и на 20дБ по сравнению с GaAs СВЧ МИС. Повышение чувствительности достигается из-за меньшего значения низкочастотного шума SiGe МИС гетеродина.

Практическая значимость

1.Разработаны и внедрены новые практические методы проектирования СВЧ твердотельных приемных модулей на GaN и SiGe МИС и ГИС, которые позволяют повысить чувствительность приема ФКМ и ЧКМ сигналов при воздействии шумов и помех при минимальных массо-габаритных характеристиках аппаратуры.

2. Основные результаты исследований, проведенных в данной работе, использованы:

- при разработке и серийном выпуске ППМ АФАР S-диапазона БКВП.434856.029;

- при разработке и серийном выпуске ППМ АФАР С-диапазона БКВП.434857.004;

- при разработке и серийном выпуске СВЧ ТПМ Х-диапазона БКВП.464335.003.

На защиту автором выносятся следующие научные положения

1. Применение СВЧ аттенюатора с дискретным изменением величины коэффициента передачи в SiGe СВЧ фазовращателе векторного типа СВЧ ТПМ АФАР позволяет, благодаря низкой крутизне преобразования «помеха-частота», повысить чувствительность приема фазо- и частотно-кодированных (ФКМ и ЧКМ) сигналов СВЧ ТПМ АФАР на 10 дБ по сравнению с ТПМ, использующим векторный фазовращатель, усилители квадратур которого управляются аналоговым сигналом, формируемым цифро-аналоговым преобразователем.

2. Выбор GaN транзистора в качестве активного прибора малошумящего усилителя  позволяет повысить чувствительность приема на 1,5дБ в присутствии асинхронных СВЧ помех мощностью до 30 Вт и уменьшить массо-габаритные характеристики ППМ АФАР на10-15% по сравнению с ТПМ, использующим  МШУ на GaAs транзисторах с устройством защиты.

3. Использование в СВЧ ТПМ приёмнике с рабочей частотой fр 4 ГГц  SiGe СБИС СВЧ приемного тракта позволяет обеспечить снижение коэффициента шума на 10 дБ по сравнению Si СБИС СВЧ приёмником.

4. Выбор  SiGe СВЧ монолитных интегральных схем для гетеродина СВЧ ТПМ с преобразованием частоты позволяет повысить чувствительность приема ФКМ и ЧКМ сигналов более чем на 10дБ по сравнению с Si СВЧ МИС и на 20дБ по сравнению с GaAs СВЧ МИС.

Апробация работы

Содержание и результаты работы доложены и обсуждены на 5 научно-технических конференциях.

На «VI научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», Владимир, 2007.

На «VII научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», Москва, 2008.

На «VIII научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», Дубна, 2009.

На «IX научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», Звенигород, 2010.

На «X научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», Дубна, 2011.

Публикации

По материалам диссертации опубликовано 14 печатных работ, в том числе 2 работы опубликованы  в рецензируемых журналах, включенных в Перечень ВАК для опубликования основных научных результатов диссертаций.


Вклад автора в результаты работы

Основные теоретические результаты получены автором самостоятельно и опубликованы без соавторов. Во всех экспериментальных исследованиях автор принимал непосредственное участие в части постановки и обсуждения результатов экспериментов, а также их внедрения, являясь главным конструктором и заместителем главного конструктора ряда ОКР.

Структура и объем диссертации

Диссертация состоит из введения, четырех глав, выводов, списка литературы и оглавления. Работа содержит 115 страниц текста, включая 73 рисунка и фотографий и список литературы из 122 наименований.







ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ


Во введении обосновывается актуальность темы диссертации, формулируется цель работы и задачи исследования. Приводятся научная новизна, положения, выносимые на защиту, и практическая значимость работы.

В первой главе рассмотрены состояние и актуальные проблемы обеспечения высокой чувствительности приема СВЧ сигналов в современных радиоэлектронных системах.

Проведен обзор основных типов модуляции СВЧ сигналов современных РЭС и проанализированы основные физические механизмы, снижающие чувствительность приема сигналов с различными типами модуляции. Рассмотрены модели описания воздействий источников шума в СВЧ твердотельных приемных модулях.

Проанализированы принципы и схемы построения СВЧ приемников АФАР и СВЧ приемников с преобразованием частоты, а также современный уровень активной элементной базы GaN и SiGe для СВЧ твердотельных приемных модулей.

На основании проведенного анализа сформулированы цель и задача, решаемые в диссертационной работе.

Во второй главе приводятся результаты теоретического анализа и моделирования СВЧ твердотельных приемных модулей для ППМ АФАР при воздействии шумов и СВЧ помех высокого уровня мощности.

Проведенный анализ показал, что применение GaN СВЧ транзисторов в малошумящих усилителях (МШУ) твердотельных приемных модулей (ТПМ) АФАР позволяет повысить чувствительность приема сигналов, снизив вклад прямых потерь устройства защиты Кпп в суммарный коэффициент шума приемника КШпрм. Этот результат обусловлен тем, что GaN СВЧ транзисторы обладают большей устойчивостью к воздействию СВЧ мощности (рис.1), что позволяет в ряде применений исключить устройство защиты (УЗ) или существенно снизить требования к уровню просачивающейся СВЧ мощности.

Рис.1. Взаимосвязь минимального коэффициента шума (Кш мин.) и максимальной допустимой входной мощности (Pmax)

1– SKY65050-372LF (GaAs pHEMT транзистор);

2 – 3П324(GaAs FET транзистор);

3 – XL5017(GaAs pHEMT МИС);

4 –  CF001-01(GaAs HEMT транзистор);

5 – MAAM71200-H1(GaAs HEMT МИС);

6 – 3П604(GaAs FET транзистор);

7 – 3ПШ 988А(GaN HEMT транзистор)

Минимизация коэффициента шума СВЧ приемника Кш прм достигается выбором входного СВЧ транзистора МШУ, который должен учитывать не только минимальный коэффициент шума СВЧ транзистора Кш1, но и величину прямых потерь устройства защиты Кпп. Требования минимизации Кш1, Кпп и увеличение Рмах являются взаимно-противоречивыми, и в зависимости от заданного уровня помех на входе приемника величина коэффициента шума приемника Кш прм будет различной (рис.2).

Рис.2. Зависимость КШпрм от величины заданного уровня максимальных помех Pп  для различных GaAs  СВЧ транзисторов: 1– SKY65050-372LF; 2 – 3П307; 3 –  CF001-01 и GaN СВЧ транзистора 4 – 3ПШ 988А

Существенное увеличение максимального уровня мощности, при котором СВЧ транзистор сохраняет работоспособность, достигается при использовании GaN СВЧ транзисторов из-за увеличения более чем на порядок пробивных напряжений. Это обеспечивает выигрыш по коэффициенту шума при работе в присутствии синхронных и асинхронных помех причем, чем больше величина воздействующей на приемник СВЧ помехи, тем больше выигрыш от использования GaN СВЧ транзистора (рис.2).

Моделирование усилителей высокой частоты (УВЧ) на SiGe показало, что основные достоинства УВЧ на SiGe: высокая плотность упаковки, малое потребление, совмещение в одном кристалле аналоговых и цифровых схем находят свое применение в следующих за МШУ каскадах ТПМ. По результатам моделирования разработаны широкополосные УВЧ С и Х диапазонов (табл.1 и 2).

Таблица 1

Результаты измерений основных параметров УВЧ  С-диапазона

Параметр

Технология МИС

Значение параметра

Рабочая частота fр, ГГц

4,0

4,5

5,0

5,5

6,0

6,5

7,0

Коэффициент шума Кш, дБ

SiGe

2,5

2,3

2,3

2,1

2,2

2,4

2,7

Si

3,5

3,4

3,4

3,5

3,7

3,8

4,0

Коэффициент усиления КР, дБ

SiGe

22,0

24,0

24,5

23,5

22,5

21,0

19,0

Si

21,0

22,0

22,5

22,5

19,5

18,0

16,0

Потребляемая мощность Рп, мВт

SiGe

60

Si

100

Таблица 2

Результаты измерений основных параметров УВЧ  Х- диапазона

Параметр

Частота, ГГц

8,0

10,0

11,0

Коэффициент усиления, дБ

27

23

20

Коэффициент шума, дБ

2,6

3,3

3,6

Развязка, дБ

-36

-41

-42

КСВН по входу

2,7

2.6

4

КСВН по выходу

1,5

1,7

1,9

Показано, что при анализе СВЧ твердотельных приемных модулей для ППМ АФАР, основным источником фазового шума, ограничивающего чувствительность приема ФКМ и ЧКМ сигналов, является СВЧ фазовращатель, формирующий диаграмму направленности АФАР.

При моделировании анализировались две основные схемы построения фазовращателей: СВЧ фазовращатель, реализуемый переключением линий задержки и фазовращатель «векторного типа.

Сравнение частотных зависимостей двух типов фазовращателей показало, что фазовращатель  векторного типа обеспечивает высокую равномерность значений основных параметров в рабочем диапазоне частот (рис.3,б и 4,б).

Рис.3. Частотные зависимости относительного изменения фазы в основных состояниях для СВЧ фазовращателя с переключаемыми ФВЧ и ФНЧ секциями (а) и векторного фазовращателя (б)

Рис.4. Частотные зависимости коэффициента усиления  во всех состояниях для СВЧ фазовращателя с переключаемыми ФВЧ и ФНЧ секциями (а) и векторного фазовращателя (б)

Основным недостатком векторного фазовращателя с аналоговой перестройкой усиления, использующего в качестве регулятора усилитель, управляемый цифро-аналоговым преобразователем (ЦАП), является резкое возрастание уровня спектральной плотности фазового шума (СПФШ) выходного сигнала ТПМ по сравнению с СПФШ ТПМ с фазовращателем, использующим переключение ФНЧ и ФВЧ секций  (рис.5).

Рис. 5. Зависимости СПФШ  выходного сигнала ТПМ: с фазовращателем, использующим переключение ФНЧ и ФВЧ секций (1) и с векторным фазовращателем, управляемым ЦАП (2)

Для исключения возрастания ФМ шума необходимо минимизировать крутизну преобразования «напряжение-амплитуда» квадратурных сигналов векторного фазовращателя, что достигается использованием в схеме векторного фазовращателя (рис. 6) дискретных аттенюаторов.

Рис.6. Зависимости спектральной плотности фазового шума S(fm)на выходе СВЧ фазовращателей, построенных по принципу векторного сложения ортогональных сигналов, с дискретным (1) и непрерывным (2) переключением ослабления управляющих аттенюаторов

Замена в регуляторе фазы аналогового СВЧ аттенюатора на дискретный аттенюатор с минимальной величиной дискрета переключения Кр=0.5 дБ позволяет снизить уровень фазового шума СВЧ ТПМ на 10 дБ.

Установлено, что схема СВЧ фазовращателя  «векторного» типа с дискретным СВЧ аттенюатором имеет меньший уровень фазового шума по сравнению с СВЧ фазовращателем, реализуемым переключением линий задержки (рис.5), что объясняется дополнительным фазовым шумом, вносимым усилителем, компенсирующим потери линий задержки различной длины.

В третьей главе приводятся результаты теоретического анализа и моделирования СВЧ твердотельных приемных модулей с преобразованием частоты при воздействии помех и шумов.

Проведенный анализ активных смесителей и усилителей  на основе SiGe интегральных схем показал возможность создания СБИС СВЧ приёмника с рабочей частотой до 11 ГГц (табл.3).

Таблица 3

Наименование параметра

Результаты моделирования

Результаты измерения

Коэффициент преобразования  Кпр, дБ

16,3

11,85

Коэффициент шума Кш, дБ

12,3

15,5

КСВН СВЧ входа КСВНRF

2,75

4,2

КСВН гетеродинного СВЧ

входа КСВНLO

2,9

3,8

Ток потребления Iп, мА

18,1

18,6

Размер кристалла (мкм2)

459x523

Минимизация коэффициента шума SiGe интегральной схемы достигается использованием транзистора с минимальным сопротивлением базы rb и с максимально большим коэффициентом усиления по току на низкой частоте (по постоянному току) 0c.

Показано, что на рабочих частотах fр,  существенно меньших граничной частоты f, (fр 0.1f) коэффициент шума не зависит от частоты, а при  более высоких значениях рабочей частоты (fр 0.1f) коэффициент шума растет пропорционально квадрату частоты. Это определяет преимущества SiGe интегральных схем перед кремниевыми при создании СБИС СВЧ приёмника.

Минимизация тока потребления в разработанных усилителях достигается применением резонансного контура в качестве частотно-зависимого входного импеданса второго каскада, который также определяет полосу пропускания усилителя.

Проведена  оптимизация структуры синтезатора прямого цифрового синтеза частоты (ПЦСЧ) гетеродина ТПМ на SiGe, показавшая, что:

- биения периодического процесса усечения фазового кода с сигналом опорной частоты приводит к возникновению побочных составляющих в спектре синтезатора ПЦСЧ;

- для снижения уровня дискретных составляющих в радиочастотном спектре сигнала синтезатора ПЦСЧ, возникающих из-за огрубления кода фазы, необходимо увеличение разрядности ПЗУ кода фазы или разбиение рабочего диапазона на переключаемые поддиапазоны с дополнительной фильтрацией пьезоэлектрическими фильтрами на поверхностных акустических волнах (ПАВ);

- при выполнении условия fp << fclk для подавления дискретных составляющих в радиочастотном спектре сигнала синтезатора ПЦСЧ эффективно использование цифрового алгоритма квадратурного формирования частот.

Установлено, что в СВЧ ТПМ с преобразованием частоты применение SiGe МИС в ГУН гетеродина с ФАПЧ позволяет повысить чувствительность приема ФКМ и ЧКМ сигналов.

Минимизация уровня фазового шума выходного сигнала ТПМ, определяемого характеристиками полупроводникового прибора, проведена выбором типа полупроводникового прибора с минимальным уровнем низкочастотного шума и подбором режимов его работы. Установлено, что в С и Х диапазонах частот уровень фазового шума выходного сигнала ТПМ с гетеродином, использующим SiGe МИС, более чем на порядок ниже чем у ТПМ с гетеродином  GaAs МИС. Этот результат коррелирует со значением  низкочастотных шумов транзисторов этих приборов.

Для проверки достоверности полученных закономерностей был проведен статистический анализ результатов измерений по выборке в 100 приборов, с учетом того, что среднеквадратичное отклонение результатов измерений составляет   3 дБ. При этом можно утверждать, что выявленные закономерности  являются устойчивыми.

В четвертой главе рассмотрены результаты экспериментальных исследований и практического использования СВЧ твердотельных приемных модулей, целью которых являлась проверка выводов вышеизложенной теоретической  оптимизации ТПМ на GaN и SiGe монолитных и гибридных интегральных схемах  по критериям обеспечения максимальной чувствительности приема.

Оптимизация схемных и конструктивных решений проводилась с учетом минимизации влияния  внешних воздействий на характеристики качества формируемых сигналов и обеспечения минимальных габаритных размеров аппаратуры.

На основании выполненного анализа для минимизации коэффициента шума СВЧ приемника в присутствии мощных помех в качестве малошумящего СВЧ транзистора МШУ использовались GaN малошумящие транзисторы 3ПШ988A. Разработанные МШУ обеспечили, вместе с устройством защиты, уровень коэффициента шума не более 3 дБ в полосе рабочих частот  f = 9,510,7 ГГц.

На их основе реализованы входные устройства четырехканального приемного модуля с устройством защиты (УЗ) от несинхронных помех высокого уровня и высокой идентичностью модуля и фазы коэффициента усиления приемных каналов, предназначенные для работы в когерентной РЛС Х-диапазона (рис.7).

Рис.7. Четырехканальный приемный модуль Х-диапазона БКВП.464335.003

Рабочая полоса частот СВЧ приемника f = 9,510,7 ГГц, максимальный уровень импульсной несинхронной СВЧ помехи на входе приемника Рп = 300 Вт при длительности импульса имп = 0,5200мкс.

МШУ на GaN транзисторах использованы для защиты приемных каналов двухканального приемо-передатчика блока БКВП.434856.029 вместо двухкаскадных управляемых устройства защиты (рис.8).

Рис.8. Входные  малошумящие СВЧ субмодули для ППМ S-диапазона БКВП.434856.029: МШУ с УЗ на GaAs (а) и МШУ на GaN (б)

Результаты применения SiGe интегральных схем для гетеродинов ТПМ с прямым цифровым синтезом частоты (ПЦСЧ) на основе полученных в главе 3 результатов использованы при разработке  гетеродинов четырехканального приемного модуля Х-диапазона (рис.9).

Рис.9. Блок цифрового синтеза сигналов СВЧ гетеродинов четырехканального приемного модуля Х-диапазона БКВП.464335.003

Для подавления в спектре сигнала ТПМ дискретных составляющих, обусловленных формированием выходного сигнала с помощью цифрового аккумулятора фазы, в цифровом гетеродине ТПМ применен цифровой квадратурный перемножитель частот на SiGe СБИС. Это позволило снизить уровень дискретных составляющих в радиочастотном спектре СВЧ ТПМ более чем на 10 дБ (рис.10).

Рис.10 Радиочастотный спектр на выходе ПЦСЧ гетеродина «сетки» частот ГТ1:а) – синтезатор с использованием цифрового квадратурного перемножения частот;

б) – синтезатор ПЦСЧ AD9858

Результаты проведенных исследований GaN и SiGe монолитных и гибридных интегральных схем использованы при проектировании СВЧ твердотельного ППМ АФАР С-диапазона. СВЧ твердотельный ППМ полностью разработан с использованием GaN ГИС и SiGe МИС (рис.11), применение которых позволило реализовать в объеме 166х136х25мм3 16 канальный СВЧ ТПМ.

Рис.11. Четырехканальный твердотельный СВЧ ППМ АФАР С-диапазона частот БКВП.434857.004;

В качестве входного каскада МШУ использована GaN СВЧ ГИС, что позволило ограничиться одним каскадом в УЗ и существенно сократить объем ППМ.

Для обеспечения идентичности амплитуды и фазы коэффициента передачи приемных каналов в СВЧ приемном модуле использована сложно- функциональная СВЧ МИС, в составе аттенюатора, векторного фазовращателя, компенсирующего потери усилителя, и схемы управления по последовательному порту на одном кристалле, изготовленная по SiGe технологии с минимальными топологическими размерами 0,42 мкм (рис.12).

Рис. 12. Топология кристалла  сложной функциональной СВЧ МИС в составе аттенюатора, дискретного фазовращателя и схемы управления по последовательному порту

Основные характеристики ППК:

- рабочий диапазон частот  5,2-5,9 ГГц;

- количество разрядов фазовращателей  5 для приемного и 5 для передающего узлов со следующими номинальными значениями:1-й разряд 11.25°; 2-й разряд 22.5°; 3-й разряд 45°; 4-й разряд 90°; 5-й разряд 180°;

- коэффициент передачи при произвольных значениях фазовых состояний для приемного тракта  не менее 25дБ;

- коэффициент передачи при произвольных значениях фазовых состояний для передающего тракта  не менее 40дБ;

- уровень СПФШ на частоте отстройки fm=100кГц менее минус 150 дБ/Гц.

Заключение

Основным результатом работы является создание СВЧ твердотельных приемных модулей на ГИС и МИС из новых полупроводниковых материалов GaN и SiGe, обеспечивающих высокое качество приема сигналов с различными типами модуляций при минимальных массогабаритных характеристиках. 

Этот результат расширяет функциональные возможности СВЧ аппаратуры перспективных радиоэлектронных систем и комплексов при уменьшении габаритов и снижении потребляемой мощности.

Проведенные в работе исследования позволили:

- повысить чувствительность СВЧ твердотельных приемных модулей при воздействии мощных СВЧ помех, на основе использования GaN транзистора в качестве активного прибора малошумящего усилителя, что позволяет повысить чувствительность приема на 1,5дБ в присутствии асинхронных СВЧ помех  мощностью до 30 Вт и уменьшить массо-габаритные характеристики ППМ АФАР на10-15% по сравнению с ТПМ, использующим  МШУ на GaAs транзисторах с устройством защиты;

- снизить уровень фазовых шумов при приеме сигналов в ППМ АФАР, применив СВЧ аттенюатор с дискретным изменением величины коэффициента передачи в SiGe СВЧ фазовращателе векторного типа СВЧ ТПМ АФАР; это позволяет, благодаря низкой крутизне преобразования «помеха-частота», повысить чувствительность приема фазо- и частотно-кодированных (ФКМ и ЧКМ) сигналов СВЧ ТПМ АФАР на 10 дБ по сравнению с ТПМ, использующим векторный фазовращатель, усилители квадратур которого управляются аналоговым сигналом, формируемым цифро-аналоговым преобразователем;

- минимизировать уровень СПФШ и дискретных составляющих в радиочастотном спектре сигнала СВЧ ТПМ методом цифрового квадратурного синтеза гетеродинных сигналов и применением SiGe СВЧ монолитных интегральных схем для гетеродина СВЧ ТПМ; это позволяет повысить чувствительность приема ФКМ и ЧКМ сигналов более чем на 10дБ по сравнению с Si СВЧ МИС и на 20дБ по сравнению с GaAs СВЧ МИС;

- разработать и внедрить в специальную аппаратуру оптимизированных СВЧ ТПМ на основе GaN и SiGe приборов.

Публикации по теме диссертационной работы

1. Колковский М.Ю., Колковский Ю.В., Перевезенцев А.В. Минимизация фазовых шумов твердотельных СВЧ синтезаторов частоты. // «Электронная техника.-Серия 2. Полупроводниковые приборы-2006. -Вып. 1-2. -С.97- 101.

2. Перевезенцев А.В. Многоканальный СВЧ приемник Х-диапазона на GaN и  SiGe микросхемах. // «Электронная техника», Серия 2. Полупроводниковые приборы, 2011. Вып. 1-2, С.114-119.

3. Фоканди Д.С., Колковский М.Ю., Перевезенцев А.В. Цифровые твердотельные СВЧ синтезаторы частоты // Тезисы докладов  конференции «Твердотельная электроника. Комплексированные изделия. Экономика и управление научными разработками и производством ИЭТ. «Пульсар-2002», Москва. 2002, С. 21-23.

4. Плетнев Р.А., Перевезенцев А.В. Твердотельный СВЧ приемник измерения амплитуды и фазы с большим динамическим диапазоном // Тезисы докладов  конференции «Твердотельная электроника. Комплексированные изделия. Экономика и управление научными разработками и производством изделий электронной техники «Пульсар-2004», Москва, 2004, С. 35-36.

5. Перевезенцев А.В., Плетнев Р.А. Твердотельные СВЧ синтезаторы частот и их применение в РЛС обнаружения // Тезисы докладов  конференции «Твердотельная электроника. Комплексированные изделия. Экономика и управление научными разработками и производством изделий электронной техники «Пульсар-2005», Москва, 2004, С. 42-43.

6. Колковский Ю.В., Перевезенцев А.В., Плетнев Р.А. Четырехканальный приемник Х-диапазона для систем радиолокации // Материалы VI научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», «Пульсар-2007», Владимир, 2007, С. 171-174.

7. Колковский Ю.В., Миннебаев В.М., Перевезенцев А.В. Четырехканальный приемник Х-диапазона для систем радиолокации // Материалы VII научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», «Пульсар-2008», Москва, 2008, С.84.

8. Колковский Ю.В., Перевезенцев А.В., Плетнев Р.А. Твердотельные формирователи сигналов для сверхширокополосных радиоэлектронных систем // Материалы VII научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», «Пульсар-2008», Москва, 2008, С.85-86.

9. Акинин В.Е., Колковский Ю.В., Перевезенцев А.В. Твердотельные синтезаторы ФМС и ЛЧМ сигналов с прямым цифровым синтезом // Материалы VIII научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», «Пульсар-2009», Дубна, 2009, С. 63.

10. Перевезенцев А.В., Плетнев Р.А. Твердотельные СВЧ синтезаторы частот и их применение в РЛС обнаружения // Материалы VIII  научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», «Пульсар-2009», Дубна, 2009, С. 67-68.

11. Колковский Ю.В., Миннебаев В.М., Перевезенцев А.В., Глыбин А.А., Редька Ал. В., Редька Ан. В. 4-х канальный ППМ для АФАР С-диапазона // Материалы IX научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», «Пульсар-2010», Звенигород, 2010, С. 43.

12. Колковский Ю.В., Перевезенцев А.В., Миннебаев В.М., Александров В.А., Легай Г.В. Четырехканальный суммарно-разностный приемник Х-диапазона для систем радиолокации // Материалы  IX научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», «Пульсар-2010», Звенигород, 2010, С. 109.

13. Перевезенцев А.В., Шишков Д.В., Репин В.В. Сложнофункциональная СВЧ МИС на SiGe с полосой рабочих частот 3-8 ГГц. // Материалы X научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», «Пульсар-2011», Дубна, 2011,
C. 41-44.

14. Александров В.А., Васильев А.Г., Колковский Ю.В., Миннебаев В.М., Перевезенцев А.В. Четырехканальный приемник Х-диапазона с устройством защиты от помех высокого уровня // Материалы X научно-технической конференции «Твердотельная электроника, сложные функциональные блоки РЭА», «Пульсар-2010», Дубна, 2011, C. 77-79.

Цитируемая литература

[Л1] А.Г. Васильев, Ю.В. Колковский. Новое поколение ЭКБ-твердотельных СВЧ модулей класса «система в корпусе» для перспективных радиоэлектронных систем // Электронная техника, Сер.2, 2010, стр.53-60.














































Заказ № 30. Тираж 100 экз. Уч -изд.л 1,75. Формат 60х48 1/16.

Отпечатано в типографии ФГУП «НПП «Пульсар»

105187, г. Москва, ул. Окружной проезд, д.27

Подписано в печать « 4» апрель 2012 г.







© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.