WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

Захарин Антон Викторович

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ ВАКУУМНЫХ НАСОСОВ ПЛАСТИНЧАТОГО ТИПА МОДЕРНИЗАЦИЕЙ КОНСТРУКЦИИ ПРИ РЕМОНТЕ

05.20.03 – Технологии и средства технического обслуживания в сельском хозяйстве

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Зерноград – 2012

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Ставропольский государственный аграрный университет» (ФГБОУ ВПО СтГАУ)

Научный консультант: кандидат технических наук, доцент Лебедев Анатолий Тимофеевич

Официальные оппоненты: Курочкин Валентин Николаевич, доктор технических наук, старший научный сотрудник (ФГБОУ ВПО АЧГАА, профессор кафедры) Белый Иван Федорович, кандидат технических наук (ФГУ «Северо-Кавказская МИС», зав. отделом)

Ведущая организация: Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение «Кубанский государственный аграрный университет» (ФГБОУ ВПО КубГАУ, г. Краснодар)

Защита диссертации состоится «____» марта 2012 г. в ___ часов на заседании диссертационного совета ДМ 220.001.01 при ФГБОУ ВПО «АзовоЧерноморская государственная агроинженерная академия» по адресу: 347740, Ростовская область, г. Зерноград, ул. Ленина, 21.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «АзовоЧерноморская государственная агроинженерная академия».

Автореферат разослан «____» февраля 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Н. И. Шабанов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Важным фактором при повышении эффективности работы технологического оборудования в промышленности и сельском хозяйстве является поддержание постоянства вакуумного режима. Наибольшее распространение среди устройств для создания вакуума получили вакуумные насосы пластинчатого типа (РВН). В связи с этим РВН должны иметь высокую надежность и техническую готовность на протяжении всего периода эксплуатации. Коэффициент готовности должен быть не ниже 0,99, а в часы использования равен единице. Однако насосы РВН имеют ряд недостатков, такие как низкий межремонтный ресурс, 800…900 ч, и снижение производительности в результате увеличения длительности непрерывной работы. Даже незначительное нарушение режима работы вакуумных установок приводит к снижению качества продукции, повышению расхода электроэнергии и нарушению технологических процессов. Необходимость поддержания высокой технической готовности вакуумных насосов и установок, непродолжительный период резервного времени для восстановления работоспособности обусловливают повышенные требования к качеству ремонта вакуумных насосов, а также его специфику.

В связи с этим разработка мероприятий, обеспечивающих повышение эффективности РВН за счет модернизации их конструкции при ремонте, представляет практический интерес и является актуальной.

Работа выполнена в соответствии с планом научно-исследовательских работ ФГБОУ ВПО «Ставропольский государственный аграрный университет» 2010–2015 г., № 1.4.32 на выполнение НИР по теме «Повышение долговечности машин и оборудования АПК путем их модернизации при ремонте и создания требуемых эксплуатационных свойств рабочих поверхностей деталей, контактирующих друг с другом».

Цель исследований – повышение эффективности работы РВН за счет модернизации его конструкции при ремонте.

Объект исследования – рабочие поверхности деталей основных пар трения ротационного пластинчатого вакуумного насоса, определяющие его межремонтный ресурс и эффективность работы.

Предмет исследования – закономерности процесса изнашивания рабочих поверхностей деталей основных пар трения вакуумных насосов.

Методы исследований предусматривали использование теории вероятности и надежности, математического анализа и системного подхода, обеспечивающих аналитическое описание эффективного использования вакуумных насосов, стандартных методик стендовых и эксплуатационных испытаний на современном оборудовании, а также методов планирования многофакторного эксперимента, математической статистики для обработки полученных результатов и частные методики исследования работоспособности насоса.

Научная новизна. Разработана теоретическая модель формирования параметрического отказа РВН, представленного как сложная система, низшим элементом которой являются рабочие поверхности деталей основных пар трения, оказывающие влияние на надежность обеспечения вакуума при реализации технологических процессов; обоснован способ повышения ресурса за счет выбора материала и условий контактирования рабочих поверхностей деталей насоса и определены аналитические зависимости межремонтных ресурсов серийных и модернизированных насосов; установлены аналитические зависимости влияния длительности непрерывной работы на межремонтный ресурс серийных и модернизированных РВН.

Практическая значимость работы. Предложена модернизация конструкции вакуумного насоса пластинчатого типа при его ремонте, обеспечивающая повышение долговечности, стабилизацию вакуума и снижение затрат на привод. Новизна предложенного технического решения подтверждена патентами РФ на изобретение и полезные модели: № 48062, № 54107, № 2333392. Разработана технологическая документация и маршрутно-технологические карты на изготовление оснастки и приспособлений, которая позволяет выполнять все технологические операции по модернизации вакуумных насосов при их ремонте.

Апробация работы. Основные результаты исследований представлены на: Международной выставке-конгрессе «Высокие технологии. Инновации. Инвестиции» (СанктПетербург, 2007-2008); Международной научно-практической конференции «Производство и ремонт машин» (Ставрополь, 2005); III Российской научно-практической конференции «Физико-технические проблемы создания новых технологий в агропромышленном комплексе» (Ставрополь, 2005); 69-й научно-практической конференции «Совершенствование технологий и технических средств в АПК» (Ставрополь, 2005);

международных специализированных агропромышленных выставках «Агроуниверсал» (Ставрополь, 2005-2011); Международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы научно-технического прогресса в АПК» (Ставрополь, 2006);

выставке-конкурсе «Инновации года» (Ставрополь, 2009); Всероссийской научнопроизводственной конференции «Новые направления в решении проблем АПК на основе современных ресурсосберегающих инновационных технологий» (Владикавказ, 2010); Всероссийском конкурсе «Старт» (Ставрополь, 2010); VI Российской научнопрактической конференции «Физико-технические проблемы создания новых технологий в АПК» (Ставрополь, 2011). Победитель программы Министерства образования и науки Российской Федерации «Участник молодежного научно-инновационного конкурса» (Ставрополь, 2010).

Реализация результатов исследования. По результатам выполненных исследований разработан комплект технологической документации по модернизации РВН, который рекомендован Управлением сельского хозяйства и охраны окружающей среды Шпаковского района к использованию в ремонтно-технических предприятиях района и министерством промышленности, энергетики и транспорта Ставропольского края на промышленных предприятиях; по разработанной технологии модернизирован вакуумный насос УВУ60/45Б-0,75, который внедрен в эксплуатацию на молочно-товарную ферму СПКк «Пригородный» Шпаковского района; модернизированный стенд для испытания и обкатки вакуумных насосов 8719 ВНИИТИМЖ внедрен в учебный процесс ФГБОУ ВПО СтГАУ факультета механизации для проведения лабораторнопрактических занятий.

Публикации. По результатам исследований было опубликовано 16 работ, в их числе 4 – в изданиях, рекомендованных ВАК РФ, 1 монография, 2 патента на полезную модель и 1 патент на изобретение.

На защиту выносятся следующие положения: теоретическая модель формирования параметрического отказа РВН, в иерархической схеме которого выделены рабочие поверхности его деталей, оказывающие влияние на надежность и эффективность работы насоса; способ повышения ресурса за счет обоснованного выбора материала и условий контактирования рабочих поверхностей деталей насоса, реализованный при ремонте модернизацией его конструкции; аналитические зависимости межремонтных ресурсов, учитывающие интенсивность изнашивания основных пар трения и влияние длительности цикла непрерывной работы серийных и модернизированных насосов.

Объем и структура диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, выводов, списка используемой литературы и приложений, изложенных на 137 страницах машинописного текста, в том числе 60 рисунков и 7 таблиц. Список используемой литературы включает 101 наименование, в том числе 4 – на иностранных языках. Имеются 17 приложений на 48 страницах.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы, излагаются цель работы, ее краткая характеристика, новизна и значимость результатов для науки и практики.

В первой главе «Состояние вопроса эффективности применения вакуумных насосов при реализации технологических процессов» представлена краткая классификация вакуумных насосов, рассмотрены их основные параметры и характеристики, выполнен анализ существующих схем вакуумных насосов и научных исследований по повышению эффективности их работы, ставятся цель и задачи исследования.

Большой вклад в развитие теории и практики технического обслуживания и ремонта сельскохозяйственной техники, повышения её надежности, развития способов восстановления деталей и увеличения их долговечности внесли такие ученые, как Н. Ш. Адигамов, Ф. К Бурумкулов, Н. В. Валуев, О. Н. Дидманидзе, И. Г. Голубев, М. Н. Ерохин, В. Н. Кряжков, В. П. Лялякин, В. М. Михлин, Е. А. Пучин, А. Г. Пастухов, В. В. Сафонов, А. Э. Северный, И. А. Спицын, И. Е. Ульман, В. И. Цыпцын, В. И. Черноиванов, М. И. Юдин и другие. Непосредственно вопросам ремонта оборудования животноводческих ферм и комплексов, их надежности, обоснованию норм расхода запасных частей, в том числе и вакуумной техники, исследования её рабочих процессов, создания методики расчета, оптимизации её конструктивных и технологических параметров посвящены работы Н. П. Алексенко, Б. И. Вагина, Л. П. Карташова, И. Н. Краснова, Е. С. Фролова, С. К. Захаренко, Н. И. Мжельского, Р. Э. Бинеева, В. М. Хамеева, А. П. Гукова, И. В. Исуповой, И. А. Хозяева и других.

В результате анализа потенциальных возможностей методов и технических средств создания разрежения установлено, что наиболее распространенными и перспективными в настоящее время являются ротационные вакуумные насосы пластинчатого типа.

Насосы данного типа отличаются простотой конструкции и технического обслуживания, быстроходностью, хорошей уравновешенностью и плавностью работы. Между тем, широко известно, что большинство этих машин недостаточно надежны в эксплуатации и зачастую работают с пониженной производительностью. К недостаткам таких насосов можно отнести сравнительно низкий межремонтный ресурс, снижение производительности с увеличением длительности непрерывной работы, несовершенность системы смазки, износ пластин из-за нагрева и трения.

Поэтому для поддержания необходимого вакуумного режима возникла потребность в дальнейшем совершенствовании пластинчатых вакуумных насосов и улучшении показателей их работы.

Рабочая гипотеза – эффективность работы вакуумных насосов пластинчатого типа, определяемая стабильной подачей в течение межремонтного ресурса, предполагается повысить за счет выбора материала рабочих поверхностей деталей, контактирующих друг с другом, и уменьшения скорости их относительного перемещения.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- выявить основные причины снижения объемной подачи и повышения энергозатрат при работе РВН в условиях рядовой эксплуатации для определения целевого назначения основных пар трения насоса, с позиции надежности обеспечения его подачи и разработки математической модели формирования отказа РВН;

- теоретически обосновать способ повышения ресурса и условий функционирования РВН за счет создания оптимальных свойств рабочих поверхностей деталей насоса, контактирующих друг с другом, и разработать рекомендации по совершенствованию его конструкции на этапе ремонта;

- исследовать износостойкость существующих и предлагаемых пар трения, обосновать выбор материалов для их рабочих поверхностей и установить межремонтный ресурс модернизированного ротационного вакуумного насоса (МРВН) с учетом длительности цикла непрерывной работы в лабораторных и производственных условиях;

- выполнить технико-экономическую оценку эффективности предложенных решений модернизации РВН при их ремонте.

Во второй главе «Теоретические исследования эффективности работы РВН» обоснованы предпосылки, положенные в основу исследований; изложены основные результаты теоретического исследования влияния параметров и условий работы рабочих поверхностей на надежность обеспечения подачи. РВН, входящий в состав оборудования какого-то технологического процесса, можно представить как самостоятельную сложную техническую систему, состоящую из узлов и деталей, которые, в свою очередь, состоят из рабочих поверхностей, и построить для него иерархическую схему (рис. 1).

Функционально, за счет вращения эксцентрично расположенного ротора между двумя неподвижными боковыми крышками, выдвижными лопатками и цилиндром корпуса, в вакуумном насосе образуется переменное рабочее пространство, ограниченное рабочими поверхностями этих деталей, которые должны обеспечить максимальную герметизацию контакта, чтобы предотвращать перетекания газа при образовании вакуума. Это и есть целевое назначение рабочих поверхностей деталей насоса.

Снижение подачи насоса является основной причиной для отправки насоса в ремонт. Оно происходит в результате увеличения перетечек газа через радиальный, торцевой зазор и зазоры между лопатками и пазами ротора в результате износа рабочих поверхностей пар трения насоса.

Доля перетечек газа через зазоры между ло патками и пазами ротора весьма незначительна, поэтому величиной пере течек через зазор между пазами ротора и лопаткой можно пренебречь, тогда действительная часовая подача вакуумного насо са будет равна Vдt = VT – Vщ – Vщ1, (1) где VТ – теоретическая подача насоса, м3/ч;

Vщ – объем перетечек газа через радиальный зазор, м3/ч; Vщ1 – объем Рисунок 1 – Иерархическая схема РВН перетечек газа через торцевой зазор, м3/ч;

Vщ2 – объем перетечек газа через зазоры между лопатками и пазами ротора, м3/ч.

Лопатки за полный рабочий цикл перемещаются в пазах ротора, а также относительно корпуса насоса и его боковых крышек (рис. 2).

Линейная скорость лопаток каждый раз л меняет свое направление, при повороте ротора из вертикального расположения паза при наибольшем удалении от цилиндра и прохождении точки их наибольшего сближения.

Касательные скорости, перпендикулярные к торцевой поверхности лопаток, характеризуют условия и особенности контакта с поверхностями неподвижных боковых кры1- корпус насоса, 2 – ротор, 3 – лопатка.

шек насоса. Поэтому в точке А (см. рис. 2) Рисунок 2 – Схема работы РВН имеет место постоянное изменение условий и скорости контакта, что влияет на стабильность выполнения целевого назначения рабочих поверхностей насоса РВН.

Абсолютная скорость движения лопатки является векторной суммой линейной и касательной скоростей. Рассчитав реальные значения этих скоростей для насоса РВН (рис. 3 и 4), получим, что касательные скорости точек торцевой поверхности превосходят линейные скорости в 5…7 раз, а следовательно, они и являются определяющими в интенсивности изнашивания.

14,14 14,14,14,13 13,14,12,97 13,7,7,6,77 7,6,28 6,5,5 6,0 45 90 135 180 225 270 315 3, Рисунок 4 – Зависимость касательной скорости Рисунок 3 – Зависимость линейной скорости верхней и нижней точек торцевой поверхности лопатки от угла поворота ротора лопатки от угла поворота ротора В торцевом сопряжении износ лопаток и неподвижных боковых крышек ничем не компенсируется. Поэтому увеличение торцевого зазора является основным параметром для отправки вакуумного насоса в ремонт.

Таким образом, износ рабочих поверхностей приводит к снижению подачи насоса, и его можно рассматривать как основную причину отказа данной технической системы при выполнении своего целевого назначения.

Общую схема формирования отказа применительно к рабочим поверхностям деталей и вакуумному насосу в целом, когда протекание различных процессов приводит, /.

к изменению во времени торцевого зазора hд, представлена на рисунке 5.

Время наступления отказа вакуумного насоса при заданной вероятности безотказной работы, выраженное через величину квантиля НК, зависит от скорости изнашивания пар трения, которую можно определить из уравнения в следующем виде:

ср = hmax /Т – HК h, (2) д где hmax – торцевой зазор, м; Т – наработка насоса, ч; h – среднее квадратичное отклонение д действительного торцевого зазора.

Преобразование уравнения (2) дает возможность получить уравнение для определеРисунок 5 – Модель параметрического откания максимального периода безотказной ра- за вакуумного насоса по величине торцевого боты вакуумного насоса в следующем виде: зазора при рассеивании параметров по нормальному закону и постоянной скорости HK h изнашивания. (3) hmax Анализируя полученные формулы и модель параметрического отказа (рис. 5), можно сделать вывод о том, что вероятность безотказной работы тем выше, чем ниже скорость изнашивания ср.

Решая уравнение (2) относительно серийного насоса со средним межремонтным ресурсом Т = 850 ч, получим, что скорость изнашивания составит ср = 4,47 ·10-4 мм/ч.

Для разработки способов повышения ресурса РВН рассмотрим жизненный цикл существующих серийных насосов (рис. 6).

Учитывая несовершенство технологии восстановления и прогрессирующие процессы старения материалов, а также вероятностный характер получения сопрягаемых размеров и их смещения в сторону верхних границ допуска в мелкосерийном производстве, поРисунок 6 – Схема для существующего (периоды t1, t2, t3 ) лагаем, что величина зазора и предлагаемого (период t’, t’, t’ и др.) жизненного цикла 1 2 при сборке после каждого вакуумного насоса ремонта будет увеличиваться. Тогда, принимая для данных пар трения скорость изнашивания постоянной и при условии, что h0 < h1 < h2 < h3, каждый последующий межремонтный срок эксплуатации будет меньше предыдущего t1 > t2> t3 >...> tк, пока не достигнет конечного периода эксплуатации tк. Этот завершающий период определяет общий срок службы серийного насоса и его жизненный цикл.

Т = t1 + t2 + t3 +... + tk. (4) общ Отсюда следует, что повышение срока службы насоса возможно за счет увеличения количества циклов ремонтно-восстановительных операций и повышения межремонтного ресурса Т = t + t + t +... + t , (5) общ 1 2 3 m где t , t , t , t – межремонтные ресурсы модернизируемого насоса.

1 2 3 m Такое развитие процесса изменения технического состояния рабочих поверхностей деталей насоса описывается кривой 2 (см. рис. 6). Для этого необходимо обеспечить скорость изнашивания рабочих поверхностей насоса, срм = 1,49 ·10-4 мм/ч, что соответственно в 3 раза меньше, чем у серийного.

Основными параметрами, влияющими на скорость изнашивания пар трения, являются: вид и свойства материалов, из которых изготовлены контактирующие детали, и качество обработки рабочих поверхностей деталей насоса (М); степень изменения нагрузки, скорость и давление в контакте ( и Р); вид, условия и режимы смазки (КСМ);

концентрация абразива в точках контакта (С ). Следовательно, в общем виде скорость а изнашивания рабочих поверхностей можно представить зависимостью f ( M,P,,K,Ca ). (6) Общая модель повышения ресурса позволяет установить те управляемые параметры, с помощью которых возможно снизить скорость изнашивания и повысить подачу насоса.

Основным ресурсосберегающим подходом при этом является снижение скорости изнашивания рабочих поверхностей, износ которых приводит к увеличению радиальных и торцевых зазоров и в конечном итоге к снижению фактической подачи.

Новые технические решения по патенту РФ № 54107 на полезную модель и патенту РФ № 2333392 на изобретение практически исключают торцевой износ в парах трения «торцевая поверхность лопатки - боковая крышка» и полностью устраняют скорости относительного перемещения контактирующих поверхностей (рис. 7).

Модернизация РВН позволит стабилизировать величину вакуума на более продолжительное время, снизить затраты энергии на привод и проведение ремонтных работ.

В результате постановки торцевой пластины происходит уменьшение длины торцевой щели на величину kL, определяемую по формуле kL r r D D, (7) где rp – радиус ротора, м; rв – радиус шейки ротора под подшипник, м; Dпр – диаметр проточки корпуса, мм; D – диаметр цилиндра корпуса насоса, мм.

Теоретическая подача МРВН (VT ) будет определяться по формуле VT 120mn L 2b 2e D Z, (8) D – диаметр цилиндра корпуса насоса, Dпр – диагде m – эксцентриситет, м; b – толщина метр проточки корпуса, h – ширина торцевой платорцевой пластины, м; n – частота врастины, И – износ корпуса и торцевой пластины, щения ротора, с–1; e – технологический l2 – длина зазора, 1 – корпус, 2 – ротор, 3 – бокозазор, м; L – длина ротора, мм; D – диа- вые крышки, 4 – лопатки, 5 – торцевые пластины метр цилиндра, мм; – толщина плаРисунок 7 – Схема модернизированного вакуумстины, мм; Z – число пластин, шт.

ного насоса ` ` Приведенные выше расчеты показали, что в МРВН длина торцевой щели сократится в 2,22 раза, а соответственно и торцевые перетекания газа.

В третьей главе «Методика экспериментальных исследований» разработана программа исследований, даны общая и частная методики исследований, описано оборудование и условия проведения эксперимента.

В соответствии с задачами и для достижения поставленных целей была принята следующая программа исследований: обосновать выбор материалов и определить их коэффициенты трения; выполнить многофакторный эксперимент по установлению закономерностей и характера износа в парах трения с целью обоснования выбора рационального материала; определить влияние длительности непрерывной эксплуатации на подачу МРВН и установить его межремонтный ресурс в лабораторных и производственных условиях; исследовать влияние величины торцевого зазора на подачу, потребляемую мощность и температуру работы МРВН.

Определение коэффициентов трения существующих и перспективных материалов проводилось на машине трения СМЦ-2.

С целью определения скорости изнашивания пар трения в зависимости от скорости перемещения трущихся поверхностей , давления в зоне контакта P и концентрации абразива С в условиях смазки С и без неё Б проведен многофакторный а эксперимент.

Для определения скорости изнашивания применялась машина трения МТУ-(рис. 8). Для проведения многофакторного эксперимента были изготовлены образцы «диск» в качестве подложки и «пластина» в качестве движущегося элемента по подложке (рис. 9). Метод испытаний основан на взаимном перемещении прижатых друг к другу с заданным усилием испытываемых образцов в среде смазочных материалов.

Испытанию подвергались пары трения «чугун – текстолит» (ЧТ), «чугун – фторопласт» (ЧФ) и Рисунок 8 – Общий вид универсальной машины трения модели «текстолит – фторопласт» МТУ-(ТФ). Эксперимент проводили таким образом, чтобы во всех сравниваемых вариантах путь трения был одинаков, что обеспечивалось снятием характеристики за 1000 циклов.

Для экспериментальных исследований в лаборатории кафедры «Технический сервис, стандартизация и метрология» Рисунок 9 – Образцы «диск» и «пластина» СтГАУ был собран модернизированный стенд для испытания и обкатки вакуумных насосов на базе стенда 8719 ВНИИТИМЖ (рис. 10).

1 – персональный компьютер; 2 – аналогово-цифровой преобразователь; 3 – вентиль бачка для масла; 4 – бачок для масла; 5 – приводной асинхронный двигатель; 6 – амперметр; 7 – вольтметр;

8 – муфта; 9 – тензометрическое кольцо; 10 – термопары; 11 – вакуумный насос пластинчатого типа; 12 – глушитель шума выпуска;13 – датчик расхода воздуха; 14 – впускные вентили; 15 – манометр; 16 – датчик давления; 17 – расширительный бачок; 18 – гибкие приводные рукава Рисунок 10 – Лабораторная установка В серийный стенд дополнительно были установлены: тензодатчик вакуума, тензодатчик усилия, датчик мгновенного расхода воздуха и термопары.

Для проведения стендовых и производственных испытаний серийный насос был модернизирован (рис.11).

Для контроля производительности МРВН его прогревали в течение 10–15 минут, а затем измерялась подача и глубина вакуума. Измерения повторялись через каждые 50 ч работы вакуумного насоса, до снижения его производительности до минимально допустимого значения.

Контроль подачи МРВН в результате увеличения времени непрерывной работы регистрировали на лабораторной установке. Для этого подачу и температуру работы вакуумного насоса измеряли каждые 15 минут на протяжении 5 ч непрерывной работы, после чего он остывал до комнатной температуры, и цикл повторялся заново. Для моделирования величины торцевого зазора применялись пластины из Рисунок 11 – Корпус алюминиевой фольги толщиной 0,1 мм, которые устанав- насоса с проточкой и ротор с торцевыми ливались между торцевой поверхностью ротора и боковой пластинами крышкой сначала в серийном насосе, а затем в модернизированном.

Для проведения производственных испытаний в процессе исследований использовался МРВН вакуумной установки УВУ60/45Б-0,75, установленный в вакуумной системе молочно-товарной фермы. Замеры снижения подачи МРВН производились каждые 200 ч работы, пока подача не достигла минимально допустимого значения. Параллельно с этим контролировались затраты на эксплуатацию, ремонт и техническое обслуживание.

В четвертой главе «Результаты экспериментальных исследований и их анализ» изложены результаты проведенных экспериментальных исследований и дан их анализ.

0,0Результаты экспериментальных исследований коэффициента трения выбранных 0,пар трения в зависимости от давления в 0,0зоне контакта при скорости их относи0,03 тельного перемещения = 13 м/с представлены на рисунке 12.

0,0Для таких пар трения, как ТФ, ЧФ и 0,ФФ (фторопласт – фторопласт), наблю дается снижение коэффициента трения с 0,0ростом давления на всем диапазоне на0,грузок от 10 до 70 Н. Одной из причин, 0,005 объясняющих это, является то, что с увеличением давления в зоне контакта происходит упругая деформация образцов из 10 20 30 40 50 60 фторопласта, из-за чего площадь факти, РН, Н ческого контакта в зоне трения увеличиРисунок 12 – Зависимость коэффициента вается, а удельное давление и коэффицитрения в парах трения от нагрузки ент трения снижаются.

После обработки экспериментальных данных многофакторного эксперимента были получены функции отклика параметра оптимизации (скорость изнашивания ), представляющие собой полином первой степени, уравнения регрессии которых в раскодированном виде имеют вид ЧТС = 0,2074 – 0,0048 + 0,0008Р + 0,0032С + 0,0002Р + 0,0006С, (9) а а ЧФС = 0,0647 – 0,0015 + 0,0006Р + 0,0013С + 0,0001Р + 0,0003С, (10) а а ТФС = 0,0488 – 0,0013 + 0,0005Р + 0,001С + 0,0001Р + 0,0002С, (11) а а ЧТБ = 0,3604 – 0,0163 + 0,0013Р + 0,0051С + 0,00045Р + 0,001С, (12) а а ЧФБ = 0,1309 – 0,0046 + 0,001Р + 0,002С + 0,0002Р + 0,0005С, (13) а а ТФБ = 0,0821 – 0,0028 + 0,0006Р + 0,0016С + 0,0001Р + 0,0003С. (14) а а Концентрация абразива в работающих серийных насосах является относительно постоянной, поэтому при анализе полученных моделей скорости изнашивания пар трения концентрация абразива принята С = 5 %.

а Для всех исследуемых пар трения по полученным уравнениям построены графики зависимости скорости изнашивания от давления Р и скорости относительного перемещения поверхностей (рис. 13, 14).

Из рисунков видно, что для пар трения ЧТ, ЧФ и ТФ прослеживается тенденция повышения скорости изнашивания с ростом скорости относительного перемещения контактирующих поверхностей и давления Р. Однако следует отметить тот факт, что скорость изнашивания в парах трения с фторопластом значиСкорость относительного перемещения , м/с тельно ниже, чем в паре трения ЧТ Рисунок 13 – Скорость изнашивания пары трения ЧТ в 3-3,5 раза.

, f Рисунок 14 – Скорости изнашивания пар трения ЧТ и ЧФ соответственно Относительную износостойкость пар трения представим через показатель i kij, (15) j где kij – показатель относительной износостойкости; i и j – значения соответствующих уравнений при фиксированных значениях , Р и С (Х1, Х2 и Х3), мкм/ч.

а Показатели относительной износостойкости k12 и k13 выражают отношение скорости изнашивания пары трения ЧТ (9) соответственно к парам трения ЧФ и ТФ (10) и (11) со смазкой, а показатели k45 и k46 выражают отношение скорости изнашивания пары трения ЧТ (12) соответственно к парам трения ЧФ и ТФ (13) и (14) без смазки (рис. 15).

Износостойкость пары трения ЧТ ниже, чем износостойкость пар трения ТФ как со смазкой, так и без неё. Все полученные зависимости имеют нелинейный характер. Это связано с тем, что в парах трения с фторопластом увеличение скорости относительного перемещения сопрягаемых поверхностей дает больший прирост скорости изнашивания, чем в паре трения ЧТ.

Таким образом, проведенные исследования показали, что пары трения ЧФ и ТФ имеют меньшую скорость изРисунок 15 – Зависимость относительной износостойкости нашивания по сравнению с пар трения ЧФ и ТФ от скорости относительного перепарой трения ЧТ в среднем со мещения и давления Р смазкой в 2,3 и 2,9 раза соответственно и без смазки в 2 и 3,1 раза для всех рассматриваемых режимов. Поэтому в качестве материала для рабочей поверхности торцевой пластины предлагается использовать фторопласт-4.

Результаты выполненных исследований позволили установить потери производительности в течение одного цикла непрерывной работы МРВН, которые составили 0,2-0,4 м3/ч, что на 60…75 % меньше, чем в серийном насосе, и выявить закономерности снижения подачи по мере его наработки (рис.16):

V 0,004t 42,, (16) V 0,005t 41,6 (17).

Обработка данных уравнений позволила установить закономерности изменения подачи и получить t = 2222,5 ч, среднее квадратичное отклонение межремонтного ресурса = 100,8 ч и коэффициент вариации V = = 4,5 % (рис. 17).

Таким образом, модернизация вакуумного насоса пластинчатого типа позволяет снизить Длительность работы модернизированного вакуумного насоса потери производительности в пластинчатого типа, ч течение одного цикла непреРисунок 16 – Изменение подачи и температуры МРВН рывной работы насоса, что увев зависимости от длительности личивает межремонтный ресурс его непрерывной работы ( ) в 2,1-2,8 раза в сравнении с насосом в серийном варианте исполнения.

Увеличение торцевого зазора между торцевой пластиной и боковой крышкой практически не оказывает влияния не только на подачу насоса, но также на его температуру и потребляемую им мощность (рис. 18, 19 и 20).

Длительность работы модернизированного вакуумного насоса Увеличение торцевого запластинчатого типа, ч зора между ротором и торцевой Рисунок 17 – Изменение подачи МРВН пластиной до 0,7 мм вызвало в функции его наработки снижение подачи в модернизированном на 25,5 %, а в серийном насосе на 65 %. Это обусловлено 35 тем, что периметр торцевой щели, через ко – торую возможны пере течки газа, у серийного – насоса больше.

Эк с п е р и ме н 5 тальные исследова0 0,2 0,4 0,6 0,8 ния серийного наТорцевой зазор, мм соса показали, что с увеличением зазора Рисунок 18 – Зависимость объемной подачи происходит повышеот величины торцевого зазора ние температуры, в, /, (V) о среднем 1,06 С на 0,мм зазора. Такое ин- 69 тенсивное повышение при длительной, непрерывной эксплуатации 65 – способствует увеличе нию тепловых зазоров, что равноценно износу – 60 за период эксплуатации 250…300 ч. Увеличение 0 0,2 0,4 0,6 0,этого зазора в МРВН, приводит к повышению Рисунок 19 – Зависимость температуры насоса от величины температуры на 0,61 оС, торцевого зазора что на 42,5 % ниже.

2,Мощность, потреб2,ляемая модернизиро- 2,2,ванным насосом, ниже, 2, чем мощность, потреб- 2, – 2, ляемая серийным на- 2, 2,сосом, в среднем на 2,2,3 4-5 %.

2,25 – Предварительные 0 0,2 0,4 0,6 0,, результаты экспериментальных исследований показали, что по сни- Рисунок 20 – Влияние величины торцевого зазора на мощность привода насоса жению потребляемой мощности, рабочей C температуре и повы шению ресурса модернизированный насос в 1,5-2 раза эффективнее серийного.

Результаты произ водственных испытаний (рис. 21) позволили установить закономер0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 26, ность снижения подачи МРВН в зависимости от наработки:

Рисунок 21 – Зависимость подачи серийного и модернизированного насосов от времени эксплуатации VM = – 0,0043t + 44,057. (18) Наработка до достижения минимально допустимой подачи для серийного насоса составила примерно 890 ч, а для МРВН 2550 ч, что выше в 2,87 раза.

На основании теоретических, стендовых и производственных испытаний средний межремонтный ресурс МРВН составил 2500 ч. Поэтому была разработана общая схе,,, / ма ремонта МРВН с этой же периодичностью, которая определила перечень и последовательность операций.

Калькуляция всех расходов на эксплуатацию, обслуживание и ремонт МРВН, а также периодичность ремонтов за время эксплуатации 3290 ч сравнивались с данными за тот же период работы серийного насоса (рис. 22).

Общие затраты на эксплуатацию и ремонт насосов по достижении наработки 3290 ч составили для МРВН 21рублей, что на 30 % меньше, чем у серийного насоса за тот же период.

В пятой главе «Технико-экономическая оценка результатов исследования» описана методика определения эффективности, приведены Рисунок 22 – Затраты на эксплуатацию и ремонт исходные данные и вакуумных насосов результаты расчетов.

За базу для техникоэкономического сравнения был принят насос, установленный в вакуумной установке УВУ60/45Б-0,75. Расчет проводился по общепринятым методикам экономической эффективности. Результаты технико-экономических расчетов сравниваемых вариантов показали, что общие затраты на содержание и эксплуатацию вакуумной установки УВУ 60/45Б-0,75 с серийным вакуумным насосом на ферме с поголовьем 120 коров составляют 39,186 тыс. руб., а с использованием на той же вакуумной установке модернизированного вакуумного насоса пластинчатого типа затраты составят 36,999 тыс. руб., что на 2,186 тыс. руб. меньше, при сроке окупаемости дополнительных капиталовложений 0,83 года.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И ПРЕДЛОЖЕНИЯ 1. Анализ процесса работы с позиции рассмотрения РВН как сложной системы, низшим элементом которой в его иерархической схеме являются рабочие поверхности деталей, позволил определить их целевое назначение с точки зрения надежности обеспечения вакуума при реализации технологических процессов. Получена теоретическая модель формирования параметрического отказа в результате износа рабочих поверхностей деталей, контактирующих друг с другом, и установлена аналитическая зависимость скорости изнашивания основных пар трения РВН.

2. Разработана теоретическая модель повышения ресурса РВН за счет выбора материала рабочих поверхностей деталей, контактирующих друг с другом, и уменьшения скорости их относительного перемещения. Модернизация серийного насоса по указанным направлениям позволила определить аналитическую зависимость межремонтного ресурса МРВН, величина которого составила 2400…2600 ч. Новизна предложенных технических решений по модернизации насоса подтверждена патентами РФ на изобретение и полезные модели № 48062, № 54107, № 2333392.

3. Обработка результатов многофакторного эксперимента позволила установить зависимости скорости изнашивания исследуемых пар трения, со смазкой и без неё, от скорости их относительного перемещения, давления и концентрации абразива в зоне контакта. В условиях работы, приближенных к эксплуатационным, наиболее износостойкими оказались пары трения ЧФ и ТФ в сравнении с парой трения ЧТ серийного насоса. Их относительная износостойкость выше в 2,37 и 2,99 раза соответственно.

4. Результаты исследований работы МРВН показали, что снижение его подачи при цикле работы длительностью 5 ч составляет 0,2-0,4 м3/ч, что на 60…75 % меньше, чем в серийном насосе, а его средний межремонтный ресурс составил 2222,5 ч. При этом снижение подачи и повышение температуры работы в серийном насосе происходит соответственно на 40 и 42,5 % интенсивнее, чем в модернизированном. Увеличение температуры с такой интенсивностью равноценно износу за период эксплуатации 250…300 ч.

5. Результатами производственных испытаний подтверждены аналитические зависимости снижения подачи сравниваемых насосов от их наработки в реальных условиях эксплуатации. При этом межремонтная наработка модернизированного насоса составила 2550 ч, что выше в 2,87 раза по сравнению с серийным. По этим данным разработана общая схема ремонта МРВН со средней периодичностью ремонтов 2500 ч.

6. Модернизация конструкции исследуемого насоса обеспечивает снижение энергетических затрат на 4–5% и затрат на ремонт на 30 %, что позволило получить годовую экономию в размере 2186,85 руб/год на одну вакуумную установку при сроке окупаемости дополнительных капитальных вложений 0,83 года.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Статьи в журналах, в том числе рекомендованных ВАК 1. Захарин, А. В. Повышение эффективности работы вакуумного насоса пластинчатого типа [Текст] / А. В. Захарин // Техника в сельском хозяйстве. – 2011. – № 6. – С. 16–18.

2. Захарин, А. В. Длительность непрерывной работы вакуумного насоса пластинчатого типа и его производительность [Текст] / А. Т. Лебедев, А. В. Захарин // Тракторы и сельхозмашины. – 2011. – № 10. – С. 36–38.

3. Захарин, А. В. Повышение долговечности вакуумного насоса пластинчатого типа [Текст] / А. Т. Лебедев, А. В. Захарин, А. С. Слюсарев // Механизация и электрификация сельского хозяйства. – 2007. – № 7. – С. 25–27.

4. Захарин, А. В. Конструктивные методы повышения долговечности пар трения ротационных вакуумных насосов пластинчатого типа [Текст] / А. Т. Лебедев, М. А. Красников, А. В. Захарин // Вестник Российского государственного аграрного заочного университета. – 2007. – № 2. – С. 25–26.

2. Статьи в сборниках конференций и семинаров 5. Захарин, А. В. Исследования эксплуатационных параметров вакуумного насоса пластинчатого типа после его модернизации [Текст] / А. В. Захарин // Актуальные проблемы научно-технического прогресса в АПК : сборник научных статей VI Международной научно-практической конференции в рамках XIII Международной агропромышленной выставки «Агроуниверсал-2011». – Ставрополь : АГРУС, 2011. – С. 81–84.

6. Захарин, А. В. Эффективность модернизации вакуумного насоса пластинчатого типа при ремонте [Текст] / А. В. Захарин // Физико-технические проблемы создания новых технологий в АПК : сборник материалов VI Российской научно-практической конференции. – Ставрополь, 2011. – С. 41–45.

7. Захарин, А. В. Исследование износостойкости пары трения усовершенствованной конструкции вакуумного насоса [Текст] / А. Т. Лебедев, А. В. Захарин, А. Н. Кобылко, П. А. Лебедев // Совершенствование технологий и технических средств в АПК :

сборник материалов 69-й научно-практической конференции. – Ставрополь : АГРУС, 2005. – С. 145–149.

8. Захарин, А. В. Исследование площади фактического контакта при работе пары трения «лопатка – корпус» вакуумного насоса [Текст] / А. Т. Лебедев, А. В. Захарин, А. Н. Кобылко, П. А. Лебедев // Физико-технические проблемы создания новых технологий в агропромышленном комплексе : сборник научных трудов III Российской научно-практической конференции. Том II. – Ставрополь : АГРУС, 2005. – С. 21–23.

9. Захарин, А. В. К вопросу о снижении мощности, потребляемой вакуумным насосом пластинчатого типа [Текст] / А. Т. Лебедев, А. В. Захарин, И. В. Горячий, А. В. Дульский // Актуальные проблемы научно–технического прогресса в АПК : сборник материалов Международной научно-практической конференции. Часть I. – Ставрополь : Литера, 2006. – С. 227–229.

10. Захарин, А. В. К вопросу об исследовании площади фактического контакта при работе пары трения «лопатка – корпус» вакуумного насоса [Текст] / А. Т. Лебедев, А. В. Захарин, А. Н. Кобылко, П. А. Лебедев // Совершенствование технологий и технических средств в АПК : сборник материалов 69-й научно-практической конференции. – Ставрополь : АГРУС, 2005. – С. 150–152.

11. Захарин, А. В. Способы снижения затрат энергии при работе вакуумного насоса пластинчатого типа [Текст] / А. Т. Лебедев, А. В. Захарин, А. Н. Кобылко, П. А. Лебедев // Совершенствование технологий и технических средств в АПК : сборник материалов 69-й научно-практической конференции. – Ставрополь : АГРУС, 2005. – С. 166–170.

12. Захарин, А. В. Усовершенствование конструкции вакуумного насоса пластинчатого типа [Текст] / А. Т. Лебедев, А. В. Захарин, А. Н. Кобылко // Производство и ремонт машин : сборник материалов Международной научно-технической конференции. – Ставрополь : АГРУС, 2005. – С. 63–67.

3. Монографии и учебные пособия 13. Захарин, А. В. Надежность и эффективность вакуумных насосов : монография / А. Т. Лебедев, А. В. Захарин. – Ставрополь : АГРУС, 2011.– 148 с.

4. Патенты на изобретения и полезные модели 14. Пат. 2333392 Российская Федерация, F 04 C 18/344 (2006.01). Ротационный пластинчатый компрессор [Текст] / Лебедев А. Т., Захарин А. В., Слюсарев А. С. [и др.]. – № 2007108890/06 ; заявл. 09.03.2007 ; опубл. 10.09.2008, Бюл. № 25. – 5 с.

15. Пат. 48602 Российская Федерация, F 04 C 18/344. Ротационный пластинчатый компрессор [Текст] / Лебедев А. Т., Красников М. А., Захарин А. В. [и др]. – № 2005113735/22 ; заявл. 04.05.2005 ; опубл. 27.10.2005, Бюл. № 30. – 4 с.

16. Пат. 54107 Российская Федерация, F 04 C 18/344 (2006.01). Ротационный пластинчатый компрессор [Текст] / Лебедев А. Т., Захарин А. В., Лебедев П. А. [и др]. – № 2005122266/22 ; заявл. 13.07.2005 ; опубл. 10.06.2006, Бюл. № 16. – 4 с.

Подписано в печать 23.01.2012. Формат 60х84 1/16.

Гарнитура «Таймс». Бумага офсетная. Печать офсетная. Усл. печ. л. 1,0.

Тираж 100. Заказ № 26.

Отпечатано в типографии издательско-полиграфического комплекса СтГАУ «АГРУС», г. Ставрополь, ул. Мира, 302.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.