WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

 

На правах рукописи

Козинец Галина Леонидовна

обоснование надежности гидроагрегатных блоков ВЫСОКОНАПОРНЫХ ГЭС на основе

численного моделирования

Специальность 05.14.08 - 

энергоустановки на основе возобновляемых видов энергии

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени

доктора технических наук

Санкт – Петербург - 2012

Работа выполнена  в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Санкт-Петербургский  государственный политехнический университет»

Научный консультант:

доктор технических наук, профессор

Альхименко Александр Иванович

Официальные оппоненты:

Арефьев Николай Викторович

доктор технических наук, профессор,

ФГБОУ ВПО «Санкт-Петербургский  государственный политехнический университет», заведующий кафедрой «Водохозяйственное и ландшафтное строительство»

Дудченко Леонид Николаевич

доктор технических наук, профессор,

Москва, ОАО «ИНТЕР РАО ЕС», главный эксперт

Рассказов Леонид Николаевич

доктор технических наук, профессор,

ФГБОУ ВПО «Московский государственный строительный университет», заведующий кафедрой «Гидротехнических сооружений»

Ведущая организация: ОАО «Ордена Трудового Красного Знамени Трест «Спецгидроэнергомонтаж», г. Санкт-Петербург

Защита состоится  «27» декабря 2012г. в 14 часов. на заседании диссертационного совета Д 212.229.17 при ФГБОУ ВПО «Санкт-Петербургский  государственный политехнический университет» по адресу: 195251, г. Санкт-Петербург, Политехническая, ул., д. 29, Гидрокорпус - 2, ауд.411.

С диссертацией можно ознакомиться в фундаментальной библиотеке

ФГБОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный политехнический университет».

Автореферат разослан  «__»____________ 2012г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

доктор технических наук  Сидоренко Г. И.

Общая характеристика работы

Актуальность работы. Поиск алгоритмов построения системы мер, обеспечивающих прочность, надежность и безопасность гидроагрегатных блоков и их водопроводящих трактов представляет собой крайне важную задачу. Решение подобных задач в настоящее время невозможно без численного математического моделирования.

Аварийные ситуации на гидроузлах всегда сопряжены с огромными материальными, экологическими и социальными ущербами. Не случайно, оценка работы гидроагрегатных блоков и их водопроводящих трактов в реальных условиях эксплуатации носит актуальный характер. Исследование прочности конструкций при совершенствовании методов их расчета соответствует требованиям Федерального Закона N 117-ФЗ «О безопасности гидротехнических сооружений». Данная проблема является одной из первоочередных задач ОАО «Рус – Гидро» до  2015гг, при реализации утвержденной в апреле 2010г Программы безопасной эксплуатации гидроэнергетических объектов компании. Формирование Программы продиктовано необходимостью усиления комплексных мер по недопущению аварийных ситуаций на гидротехнических сооружениях, в особенности высоконапорных гидроэлектростанций (ГЭС), турбинных водоводов ГЭС и ГАЭС. Программа также включает в себя внесение изменений в нормативные документы.

В настоящее время проектирование гидроагрегатных блоков и их водопроводящих трактов регламентируется нормативно–методическими документами, разработанными, в основном в 70 - 80-х годах XX-го века. При этом, действующая нормативная база, обеспечивая в целом достаточно высокий технический уровень проектных решений, не в полной мере соответствуют потребностям современной практики проектирования, и эксплуатации таких уникальных конструкций. Анализ аварийных ситуаций на высоконапорных гидроузлах показывает, что в настоящее время сложилась ситуация, когда методологические резервы и возможности традиционных  расчетных подходов во многом исчерпаны. Вместе с тем, компьютерные технологии позволяют сегодня оперативно решать многовариантные задачи численного анализа пространственных конструкций гидроагрегатных блоков с учетом факторов, ранее не рассматривавшихся, либо учитываемых упрощенно и/или несовместно.

Cуществующие расчетные методики, как правило, основаны на раздельном анализе работы элементов объекта, при этом, не предусмотрена адаптация расчетной математической модели к реальным условиям эксплуатации действующих сооружений. Подобный фрагментарный подход не отражает действительной работы объекта, не учитывает в необходимой мере потенциальных отклонений от проектных решений, в итоге затрудняя поиск реальных значений пространственного напряженно-деформированного состояния, не дает возможности моделирования аварийной ситуации на гидроагрегатном блоке, оценить остаточный ресурс прочности конструкций.

В связи с этим, на практике остается открытой проблема адекватного сопоставления сложных пространственных математических моделей гидроагрегатных блоков к их фактическим условиям работы и изменяющемуся в процессе эксплуатации состоянию физических характеристик и нагрузок на сооружении. Как следствие, имеет место снижение надежности гидроузла в целом.

Учитывая значительные фактические сроки службы, актуальным является определение остаточного ресурса прочности конструкций, механического и гидротурбинного оборудования, в целях решения практических задач модернизации эксплуатируемых объектов. Вместе с тем, в настоящее время нет единого нормативного и методологического подхода к решению этой проблемы. Например, в действующих нормативных документах отсутствует положение по оценке работоспособности гидроагрегатных блоков при экстремальных воздействиях. Наиболее остро эта проблема касается высоконапорных гидроагрегатных блоков, работающих в зоне сейсмической активности.

Перечисленные проблемы являются существенными препятствиями на пути повышения безопасности гидроэлектростанций в целом.

Цель работы: Разработка алгоритмов численного обоснования надежности гидроагрегатных блоков высоконапорных гидроэлектростанций (ГЭС).

Задачи работы:

  1. анализ существующих методов математического моделирования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС;
  2. количественная и качественная оценка параметров и напряженно-деформированного состояния (НДС) водопроводящих трактов;
  3. уточнение критериев прочности металлоконструкций водопроводящих трактов, находящихся длительное время в эксплуатации;
  4. обоснование статической и динамической прочности гидроагрегатных блоков, с учетом работы оборудования;
  5. проверка соответствия (верификации) пространственной математической модели гидроагрегатного блока к реальному объекту.

Методы исследования: Исследования гидроагрегатных блоков выполнены методом конечных элементов (МКЭ) с помощью универсального программного комплекса SolidWORKS Simulation, (COSMOS/M).

Научную новизну работы составляют:

  1. разработка алгоритмов обоснования прочностной надежности гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС на основе пространственного численного моделирования.
  2. методика численного пространственного многослойного моделирования несущих элементов высоконапорных водопроводящих трактов;
  3. численное обоснование конструктивных и прочностных параметров гидроагрегатных блоков при нормальных и нештатных условиях эксплуатации;
  4. ранжирование основных и особых сочетаний нагрузок в напряженно-деформированное состояние элементов водопроводящего тракта;
  5. разработка методов диагностики прочностной надежности гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС.

Достоверность проведенных исследований обеспечивается:

  1. результатами сопоставления расчетных значений с данными натурных исследований;
  2. качественным и количественным согласием в области возможного сравнения с результатами решения  задач по существующим методам расчета;
  3. соответствием полученных результатов общей концепции работы сооружения.

Практическое значение работы заключается в разработке методик пространственного численного моделирования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС с целью повышения их надежности.

Внедрение результатов. Результаты расчетных исследований использованы при  проектировании новых и реконструкции эксплуатирующихся гидротехнических сооружений: Саяно-Шушенской ГЭС; Ирганайского гидроузла; Усть-Илимской ГЭС; Зарамагской ГЭС, Гоцатлинской ГЭС, Мамаканской ГЭС, Нижне-Бурейской ГЭС, Усть-Среднеканской ГЭС, Вилюйской ГЭС, Зейской ГЭС, Канкунской ГЭС, Ленинградской ГАЭС и других станций. (ОАО  “Институт Ленгидропроект” г. Санкт-Петербург). Кроме того на основании представленных алгоритмов решения задач прочностной надежности реализовано следующее:

  1. Проект восстановления СШГЭС, выполнение расчетных обоснований по договору № 2717 между Рус-Гидро и ОАО «Ленгидропроект». Выполнение расчетов по тематике НИР с СШГЭС им. Непорожнего.
  2. НИР по проекту и выбору вариантов плотины Канкунской ГЭС. Премия Рус-Гидро за лучшую научно-исследовательскую работу в области гидроэнергетики за 2011г.
  3. НИР по проекту Ленинградской ГАЭС. «Методика пространственного моделирования здания ГАЭС и турбинных водоводов».
  4. НИР по проекту Зарамагской ГЭС-1 «Обоснование надежности высоконапорных турбинных водоводов».
  5. Патент на полезную модель № 118323 «Бетонная гравитационная плотина для суровых климатических условий», 2011г.
  6. Результаты работы одобрены НТС ОАО “Ленгидропроект”, РусГидро, Мосгидропроект, кафедры ВИЭГ и ГТС ИСФ СПГПУ.

Личное участие автора состоит в постановке задач, разработке и внедрении расчетных методик и практических рекомендаций по расчету гидроагрегатных блоков, выполнении расчетных исследований и руководстве работами по оценке надежности объектов.

Апробация полученных результатов.

Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на Всероссийских межвузовских научно-технических конференциях «Неделя Науки СПбГПУ», Санкт-Петербург, (2004,2005,2006 г.г.), на Научно-технической конференции, посвященной 100-летию со дня рождения Н.Я. Панарина (СПбГАСУ, Санкт-Петербург, 2005г.), на Международной конференции REMAS 2008 (СПбПУ, Санкт-Петербург 2008), на Научно-технической конференции во ВНИИГ им. Веденееева, на международной конференции по Гидротехнике в МГУП ( Москва, 2011гг), на заседаниях кафедры ГТС СПбГПУ, 2006-2011 г.г. Материалы диссертации опубликованы в 19 печатных работах, в том числе 11 из списка изданий, рекомендованных ВАК.

Структура и объем диссертации

Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и списка литературы в 148 наименований. Объем диссертации 261страница основного текста, в том числе, 106 рисунков, 34 таблицы.

Во введении обоснована актуальность работы, сформулированы цели и задачи исследований, проанализирована изученность проблемы, представлены научная новизна, практическая ценность результатов работы, приведены сведения о структуре и объеме диссертации и кратком содержании ее глав.

Первая глава посвящена анализу методов расчетного обоснования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС и их водопроводящих трактов. Глава содержит описание основной направленности работы.

Определена необходимость применения комплексного подхода при обосновании прочности и надежности объектов исследования - гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС.

Проведен краткий обзор решаемых задач, используемых методов, критериев приемлемости результатов.

В главе представлена классификация водопроводящих трактов высоконапорных гидроэлектростанций. Среди показанного многообразия водопроводящих трактов в работе исследованы напорные турбинные водоводы и спиральным камеры, имеющие величину параметра «РD» больше 12МПа*м (произведение гидродинамического давления на диаметр входного сечения трубы при нормальных условиях эксплуатации - НУЭ).

Сделан анализ техногенных аварий, произошедших на высоконапорных ГЭС.

Выполнена постановка задачи прочностной надежности гидроагрегатных блоков.

На протяжении всего развития гидроэнергетики особое место отводилось развитию теоретической базы и методов обоснования параметров и режимов надежной работы гидроагрегатных блоков. В этой связи следует отметить труды Н.В.Арефьева, В.Г. Айвазьяна, В.В.Болотова, Л.С. Беляева, Ю.С. Васильева, В.И. Виссарионова, А.А.Морозова, М.П.Федорова, Д.С.Щавелева и других гидроэлектроэнергетиков. На кафедре Использования Водной Энергии под руководством Ю.С.Васильева в Политехническом институте еще с конца 70-х годов прошлого века успешно решались задачи по обоснованию параметров объектов гидроэнергетики на ЭВМ ЕС1022. Именно тогда Ю.С.Васильевым была положена основа математического моделирования уникальных объектов с использованием компьютерной техники.

Математическое моделирование гидротехнических сооружений с решением задач прочности и устойчивости выполняется основными  ведущими научными и проектными организациями: ОАО «Ленгидропроект», ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева, С-ПбГПУ, Гидропроект, ЦНСГНО, МГСУ и другими.

Использование численных методов расчета делает возможным исследование прочностной надежности объектов без создания их макета, путем построения численной математической модели адекватной реальному сооружению, что позволяет значительно уменьшить период проектирования, материальные расходы и оптимизировать конструкцию в соответствии с основными критериями прочности.

Фундаментальная основа численных методов раскрыта в трудах К Вазитзу, Г. Вестергарда, В.В.Болотина, Б.Г. Галеркина, Р.Клафа, А.И.Лурье, Н. Ньюмарка,Я Г. Пановко, С.П. Тимошенко,  и получила дальнейшее теоретическое и прикладное развитие в работах М.В.Белого, Е.Вильсона, О. Зенкевича, В.В.Лалина, Ю.П. Ляпичева, В.А.Постнова, А.А. Родионова,  Л.А.Розина, и других.

Одной из задач по обеспечению надежной работы конструкции является ее устойчивость и прочность. Теория устойчивости ведет свое начало от работ Л. Эйлера, который впервые определил критическую силу центрально сжатого упругого стержня. Математическая формулировка теории устойчивости дана А.Я. Ляпуновым, далее нашла свое отражение в трудах И.Г.Бубнова, Б.Г. Галеркина, Н.Е. Жуковского, Н.В.Корноухова, С.Д.Лейтеса, Я.Л. Нудельмана, Я.Г. Пановко, В.Г.Чудновского, Ф.С. Ясинского, и других ученых.

Следует заметить, что значение минимального коэффициента общей устойчивости формы стальной конструкции (отношение критической к фактической нагрузке) не установлено действующими нормативными документами. В этой связи автором выполнен статистический анализ устойчивости для 35 работающих металлоконструкций водопроводящих трактов и определен оптимальный диапазон значений коэффициентов устойчивости.

На сегодняшний день расчеты гидроагрегатных блоков и их водопроводящих трактов  ведутся по методу предельных состояний, предусматривающему одновременное выполнение критериев прочности, как во внутренней стальной оболочке, так и в арматуре железобетонной части, обеспечивая обоснование проектных решений и надежность сооружения.

Условие выполнения критериев прочности и устойчивости есть условие обеспечения прочностной надежности.

Вопросы прочности гидротехнических сооружений отражены в работах А.И.Альхименко, А.М. Белостоцкого, А.С. Большева, В.М.Бондаренко, А.И. Вайнберга,  А.С.Залесова,  Ю.К.Зарецкого, Г.М.Коганова, Ю.А. Ландау, С.Е.Лисичкина, В.Н.Ломбардо, Ю.М.Мгалобелова, В.Д.Новоженина, В.Г.Орехова, А.Г.Полонского, В.А.Петрова, Л.Н.Рассказова, А.И.Румянцева, А.Л. Храпкова, В.Я. Шайтанова. и других авторов.

Расчеты сейсмических и гидродинамических нагрузок, а также определение рисков при эксплуатации сооружений и оборудования исследованы в работах Н.В.Арефьева, Е.Н. Беллендира, А.Н. Бирбрайера, В.И.Бронштейна, Л.Н.Дудченко, Д.А.Ивашинцова А.И.Савича,  В.Б.Штильмана, С.Г.Шульмана, и других.

Систематические исследования бетона и его физической нелинейности были начаты в работах А.Ф.Лолейта и В.И.Мурашева. Первые исследования в этом направлении отражены в работах Т.А.Балана, А.С.Городецкого А.А.Гвоздева, Н.И. Карпенко, С.Ф.Клованича. Способ распределения арматуры для плоского железобетонного элемента предложен А.А.Гвоздевым и Н.И.Карпенко, в дальнейшем использован в работах Г.Р.Бидного, А.С.Городецкого, В.С.Здоренко и др. В настоящее время этот способ получил значительное распространение и используется в большинстве численных исследований, преимущественно для строительных конструкций.

Следует заметить, что новые методики моделирования комплексного материала адаптированы только для строительных конструкций, часть из них разработаны за рубежом и положены в основу действующих международных норм по проектированию (DIN, AMERIKAN-STANDART).  Применение указанных норм для гидротехнических сооружений в Российской Федерации не регламентировано или крайне ограничено, так как в российских Нормах заложены гипотезы и подходы, отличающиеся от тех, что реализованы в международных стандартах. Прежде всего, это касается критериев прочности и устойчивости, которые принимаются при анализе работоспособности сооружения.

В  России в настоящее время для расчета высоконапорных гидроагрегатных блоков используется ряд документов. В 1984 г. принято к применению «Пособие по проектированию сталежелезобетонных конструкций гидротехнических сооружений» П-780-83/Гидропроект, в котором приводятся методика расчета высоконапорных водоводов и спиральных камер, примеры расчета, принципиальные схемы армирования. В 1988 г. введены в действие СНиП 2.06.08-87 и «Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений (без предварительного напряжения)» П-46-89/ВНИИГ разработан стандарт РАО «ЕЭС России» (СТО РАО «ЕЭС России» 1733282.27.14.02-2008. Гидротехнические сооружения ГЭС и ГАЭС. Условия создания. Нормы и требования. Над созданием этих документов работали ученые-гидротехники: В.И.Бронштейн, Л.А.Гордон, А.С.Залесов,  Ю.К.Зарецкий, В.Н. Ломбардо, В.Д Новоженин, В.Г.Орехов, Л.Н.Рассказов, А.И.Савич, А.А. Храпков, С.Г. Шульман и другие.

Вместе с тем, моделирование пространственных водопроводящих трактов и спиральных камер зданий ГЭС, в условиях изменения в процессе эксплуатации физических свойств неоднородного материала в полной мере не изучены и не регламентированы в российских Нормах.  Вследствие этого, перечисленные актуальные проблемы нашли отражение в данной работе.

Основная цель расчетного обоснования как теоретического доказательства факта сохранения сооружением целостности и  работоспособности под действием всей системы нагрузок, действующих в процессе ее нормальной эксплуатации, а также при возможных природных и техногенных аварийных ситуациях, реализована в данной работе с использованием современного универсального программного комплекса: SolidWORKS Simulation, в состав которого входит программа конечно-элементного анализа COSMOS/M. Разработчики комплекса фирма «Structural Research Analysis Company», США, Калифорния.

В первой главе представлен алгоритм расчетного обоснования прочностной надежности объекта и перечень решаемых при этом задач. Эти задачи разделены на две группы – относящиеся к сфере действия норм и выходящие за формальные рамки их действия.

Основы методов расчета и принципов надежности конструкций отражены в работах В.Н. Беляева, В.В. Болотина, И.И. Гольденбланта, В.Н. Келдыша, В.М. Коченова, М. Майера, А.Р. Ржаницина, Н.С. Стрелецкого, С.П. Тимошенко,В.Г.Чернашкина, В.Г. Чудновского и других авторов.

Особенностью высоконапорных водопроводящих трактов является то, что гидростатическое давление воспринимает стальная оболочечная конструкция и передает его на арматуру и бетон.

Вместе с тем, стальные конструкции гидротехнических сооружений постоянно работают в условиях водной среды и подвержены коррозии. Основы представлений о процессах коррозии, были заложены в 30-х годах ХХ века в работах К. Вагнера и Г. Кеше. Защита конструкций затворов от коррозии сегодня выполняется на основании Руководящего Документа треста  «Спецгидроэнергомонтаж», изданного при участии инженеров Э.М.Андреева, З.Ф. Бабкина, Е.А. Билева, И.А. Бойко, С.Е. Редреева и дополненного В.Р.Мигуренко, В.Н.Сидневым, В.Л.Станкевичем и другими. На сегодняшний день расчеты стальных конструкций регламентированы строительными Нормами только в упругой постановке. Однако коррозионно-изношенные конструкции требуют более детального обоснования прочности и надежности за пределами применимости закона Гука. Математическая база теории пластичности изложена в работах Н.И. Безухова, Д.Друкера, А.А.Ильюшина, И.И. Гольденблата, В.А. Копнова, В.В. Соколовского, Р.Хилла, и других авторов.

Согласно ГОСТ 27.002-89 "Надежность в технике. Термины и определения" надежность конструкции есть свойство сохранять во времени способность к выполнению требуемых функций в заданных режимах.

Следует заметить, что для сооружений, находящихся в многолетней эксплуатации, сегодня нет методики по определению прочностной надежности.

В связи с этим в работе предложена инженерная методика расчета работающих металлоконструкций и реализована на примере анализа пространственных конечно-элементных моделей коррозионно-изношенных конструкций, с учетом локальных зон коррозии.

Современное развитие компьютерных технологий позволяет использовать метод конечных элементов в решениях уравнений теории упругости и пластичности для расчета конструкций в трехмерной постановке, что определяет качественно новый уровень проектирования сооружений. Первые научные работы, в которых изложена концепция МКЭ, принадлежат  американским ученым Р. Клафу, Г. Мартину, М. Тернеру, и Л. Топпу. Теоретический фундамент МКЭ заложили ученые-механики: Л.Д. Ландау, А.И.Лурье, К.Вазидзу, Ю.Н. Работнов и другие. Дальнейшее развитие прикладных аспектов МКЭ отражено в работах О.Зенкевича, В.А. Постнова, А.А. Самарского, Л.А.Розина, И. Чанга и других авторов.

Примеры расчетов конструкций по МКЭ описаны в работах А.М. Белостоцкого, А.Н. Бирбраера, В.А. Петрова, А.А.Храпкова, С.Г. Шульмана,

Современные расчетчики-гидротехники на основе метода конечных элементов продолжают осуществлять новые постановки задач прочности и искать пути их решений.

Так, в трудах А.М. Белостоцкого выполнены постановки задач пространственных систем, однако алгоритм разработан для прикладной программы СТАДИО и не затрагивает такие сложные системы, как гидроагрегатные блоки высоконапорных ГЭС.

В работах С.Е. Лисичкина представлено численное моделирование зданий ГЭС, однако оно выполнено только в плоских осесимметричных схемах, без имитации возможных аварийных ситуаций, что не отражает пространственного распределения сил и напряжений в сооружении.

По действующим нормам проектирования математическое моделирование гидроагрегатных блоков регламентируется для плоской постановки задачи. Этот способ моделирования был распространен в 70-х годах прошлого столетия, когда в практику расчетов вошел метод конечных элементов, реализованный в программных продуктах для ЭВМ. До сих пор этот способ моделирования является определяющим, хотя отстает от возможностей современных универсальных программных комплексов, позволяющих обосновывать параметры гидроагрегатных блоков в объемной постановке задачи.

Существующие Нормы расчета гидротехнических сооружений опираются на правила строительной механики и предполагают исключительно раздельный расчет составляющих элементов сооружения. Так, например, спиральная камера традиционно считалась отдельно от бетонного блока, в который она устанавливалась. Кроме того, взаимное влияние механического и гидротурбинного оборудования на бетон агрегатного блока вообще не учитывалось.

В выводах по главе, исходя из вышеизложенного, определена необходимость решения следующих задач:

  1. Пространственное моделирование высоконапорных гидроагрегатных блоков с учетом задания в модели элементов стальной оболочки, слоев арматуры, оборудования.
  2. Сравнительная оценка величин расчетных напряжений  и деформаций с данными натурных наблюдений объекта.
  3. Моделирование аварийных и нештатных ситуаций с оценкой их влияния на прочность объекта.
  4. Исследование новых факторов, влияющих на прочностную надежность при статическом и динамическом анализе объекта.

Вторая глава  содержит постановку задачи   пространственного статического и динамического анализа гидроагрегатных блоков с учетом оборудования и многофакторности.

Математическое численное пространственное моделирование позволяет исследовать объект с различных позиций, отображая при этом все несущие элементы гидроагрегатного блока.

Важнейшие из этих позиций:

  • целостность объекта как физической системы, т.е. наличие у системы всех физических свойств, присущих каждому из составляющих элементов гидроагрегатного блока;
  • задание в модели статических и кинематических граничных условий, которые  обеспечивают соответствие модели реальному объекту;
  • постоянный контроль за реальным объектом, при учете влияния новых факторов эксплуатации и природных воздействии;
  • калибровка или коррекция модели на появляющиеся новые факторы.

  Из этого следует, что моделирование представляет собой циклический процесс, т. е. за первым четырехэтапным циклом может последовать второй, третий и т. д. При этом,  знания об исследуемом объекте постоянно расширяются и уточняются, а первоначально построенная модель калибруется и совершенствуется.

При обосновании прочности сооружений в процессе эксплуатации в главе предлагаются способы учета новых факторов, таких как:

– трещинообразование в бетоне;

– непроектное воздействие температур;

– пульсационная и вибрационная нагрузки;

–изменение физических характеристик материала;

– коррозионный износ конструкций;

–непроектные режимы эксплуатации;

–корректировка сейсмической нагрузки.

Основные шаги использованной верификации физической модели по МКЭ показаны на блок-схеме рис.1.

Следует заметить, что физическая система в процессе эксплуатации претерпевает следующие основные модификации:

1. природные и аварийные воздействия;

2.замену оборудования;

3. ремонт и модернизацию;

4. пересмотр правил и условий эксплуатации.

Рис.1 - Схема численного моделирования объекта

В этой же главе представлена математическая основа расчета конструкций при решении краевых задач для системы разрешающих уравнений статического и динамического равновесия.

Проведено описание разработанной методики численного пространственного многослойного моделирования высоконапорных водопроводящих трактов с учетом трещинообразования бетона.

При проведении исследований прочности моделирование высоконапорных водопроводящих трактов выполнялось из условия совместной работы стальной оболочки, бетона и арматуры.

Следует заметить, что российские нормативные документы не регламентируют детальное моделирование водопроводящих трактов высоконапорных ГЭС, работающих в условиях нелинейного поведения материала. Согласно российским Нормам (СНиП 2.06.08-87)  расчет сталежелезобетонного элемента сводится к определению суммарного нормального усилия в данном элементе из условия разделения усилия между стальной оболочкой и арматурой: , - суммарное усилие, усилие в стальной оболочке, усилие в арматуре соответственно.

Суммарное усилие в элементе определяется по котельной формуле:

, где - давление воды, радиус трубы соответственно.

Котельную формулу для нормальных напряжений растяжения, испытывающих давление изнутри при наступлении предельного состояния в оболочке можно представить в виде:,        где - суммарные нормальные напряжения растяжения, - суммарная толщина стальной оболочки и арматуры.

Площадь расчетной кольцевой арматуры сталежелезобетонных водоводов вычисляется по формуле:

, где  Rsi , Rs  - расчетные сопротивления стали оболочки и арматуры соответственно, - коэффициенты сочетаний нагрузок, условий работы, надежности по назначению для класса сооружения, условий работы арматуры соответственно, Аs , Аsi – расчетное сечение арматуры и стальной оболочки соответственно, - суммарное усилие в элементе.

Расчет арматуры выполняется из условия достижения в стальной оболочке предельного состояния по пределу текучести. Такой расчет целесообразно выполнять на начальной стадии проектирования,  и только для водоводов.

В нормах компании РусГидро предпринята попытка учета бетонной оболочки при моделировании турбинных водоводов. При этом, чтобы получить напряжения в стальной оболочке, рекомендуется снизить начальный модуль упругости бетона (Eо) в продольном направлении по сравнению с модулем упругости бетона радиальном направлении (E r) в 7-8 раз. Таким образом, бетон водовода наделяется ортотропными свойствами. В этом случае условно моделируется наличие продольных (вдоль оси водовода) трещин. Напряжения в бетоне при таком моделировании снижаются, и по уровню пониженных напряжений выполняется расчет усилий в арматуре:

, где низ  и  верх напряжения низа и верха сечения бетонной оболочки, - толщина бетонной оболочки.

Предлагаемая нормами Рус-Гидро схема моделирования является приближенной, так как снижение модуля упругости на фиксированную величину достаточно условно. Кроме того, такая схема применима лишь для турбинных водоводов, а пространственные блоки спиральных камер не входят в условия данной схематизации и остаются не охваченными.

По нормам Рус-Гидро, в модель включается бетонная оболочка и площадь расчетной кольцевой арматуры сталежелезобетонных водоводов вычисляется по формуле:

. При задании ортотропных свойств бетона, напряжения в стальной оболочке вычисляются самостоятельно, площадь арматуры напрямую зависит от того, во сколько раз уменьшен модуль упругости бетона. Подобное моделирование выполняется на следующей  стадии проектирования,  и применимо только для водоводов.

В рамках проводимых исследований впервые выполнено численное пространственное моделирование всех элементов водопроводящих трактов. Проблему учета физических особенностей материалов решает, предложенная в работе, новая методика моделирования, основанная на многослойной модели водопроводящего тракта. При этом, численное моделирование основывается на совместном учете всех составляющих элементов конструкции, с привлечением аппарата общей трехмерной теории напряжений и деформаций, что позволяет получить пространственную картину НДС в любом элементе по длине водопроводящего тракта. Учет физической нелинейности материалов производится с помощью математического описания диаграмм деформирования бетона и стали, с применением шагово - итерационного метода Ньютона-Рафсона, реализующего на каждом шаге итерации способ упругих решений. Алгоритм пространственного моделирования водопроводящих тактов гидроагрегатных блоков можно представить в следующем виде:

  1. Бетонное тело разбивается на объемные конечные элементы. Элементы бетона задаются со свойствами нелинейности;
  2. Армокаркас моделируется плоскими многослойными элементами с приведенными слоями эквивалентными кольцевой и торовой арматуры заданной жесткости;
  3. Стальная оболочка  -  плоскими однослойными элементами;
  4. Оборудование  -  распределенными точечными элементами заданной массы;
  5. Моделируется зазор, (при наличии  мягкой прокладки) между стальной оболочкой и бетоном, исследуется НДС оболочки  и бетона, результат сопоставляется с натурными данными;
  6. Исследуется НДС оболочки и арматуры в условиях образования трещин в бетоне, результат сопоставляется с натурными данными;
  7. Выполняется обоснование проектных решений и надежность работы сооружения.

Алгоритм пространственного моделирования справедлив как для турбинных водоводов, так и для блоков спиральных камер.

Модель турбинного водовода изображена на рис.2.

При послойном моделировании учтены все составляющие водовода:

  1. Стальная оболочка, толщиной , радиусом трубы r;
  2. Защитный слой бетона, с ортотропными свойствами, заданный из условия трещинообразования;
  3. Приведенный слой внутренней кольцевой арматуры;
  4. Приведенный слой внутренней торовой арматуры; 
  5. Внутренний слой бетона, с ортотропными свойствами, заданный из условия трещинообразования;
  6. Приведенный слой наружной кольцевой арматуры;
  7. Приведенный слой наружной торовой арматуры;
  8. Защитный слой бетона, с ортотропными свойствами, заданный из условия трещинообразования.

Рис.2 -  Модель турбинного водовода

Модель сегмента спиральной камеры представлена на рис.3. При послойном моделировании учтены все составляющие блока спиральной камеры:

1.  Стальная и оболочка, толщиной , радиусом трубы r;

2.  Защитный слой бетона, с ортотропными 

свойствами, заданный из условия трещинообразования;

  1. Приведенный слой внутренней кольцевой арматуры;
  2. Приведенный слой внутренней торовой арматуры;
  3. Защитный слой бетона, с ортотропными свойствами, заданный из условия трещинообразования;
  4. Объемный бетон блока спиральной камеры без трещин.

Рис. 3 – Модель сегмента спиральной камеры

Выводы по главе:

  1. Предложен новый способ численного моделирования водопроводящих трактов высоконапорных гидроагрегатных блоков.
  2. Исследования выполнены на примерах высоконапорных водоводов Ирганайской, Саяно-Шушенской и Зарамагской ГЭС.
  3. Получено уменьшение площади расчетной арматуры, при равномерном распределении напряжений между стальной оболочкой и арматурой.
  4. Площадь кольцевой расчетной арматуры по методике многослойного моделирования в среднем в 1,6 раза меньше, чем площадь арматуры по инженерному расчету и по Нормам расчета компании Рус-Гидро.
  5. Определено одновременное достижение предельного состояния металла оболочки и кольцевой арматуры.
  6. Обеспечено выполнение критериев прочностной надежности сооружений.

Третья глава посвящена оптимизации параметров прочностных характеристик металлоконструкций, находящихся длительное время в эксплуатации.

Разработана методика исследования фактора коррозии на прочность и устойчивость гидротехнических металлических конструкций.

В мировой практике при оценке коррозионного износа определяют процентный износ от проектной толщины металла. Эта методика реализует традиционно сложившийся подход, базирующийся на предположении, что средняя скорость коррозии, определенная на момент прогнозирования, сохранится и в будущем. При этом, в областях значительного коррозионного износа наблюдаются концентрации напряжений, значения которых, как правило, приближаются к пределу текучести. В отечественной практике оценка прочности коррозионно-изношенного механического оборудования и конструкций традиционно проводится в линейно упругой постановке с усреднением реальных толщин деталей. При этом, в областях локальной коррозии не учитываются концентрации напряжений, значения которых, как правило, приближены к пределу текучести металла. В этой связи, для инженерных расчетов по оценке прочности и долговечности, работающих коррозионно-изношенных конструкций, в данной работе после линейно - статического реализован нелинейный физический анализ, с отражением локальных пластических деформаций в зонах наибольшей коррозии металла. Физическая нелинейность задана диаграммой деформирования стали. Получено перераспределение напряжений в локальных зонах металлоконструкции, определен новый экстремум функции и коэффициент корреляции напряжений на наступление предельного состояния конструкции (рис. 4). Алгоритм учета фактора коррозии металла представлен на рис. 5.

В работе использованы данные натурных наблюдений за эксплуатируемым сооружением, в частности для металлических конструкций выполнено определение толщин коррозионно-изношенных деталей.

Примеры: - опора ЛЭП №5 СШГЭС =0.95, эстакада водосброса СШГЭС =0.91,  затвор основной сегментный Усть-Илимской ГЭС =0.86. Результаты НДС подтверждают выполнение условия прочности и жесткости металлоконструкции при коррозионном износе, соответствующем началу наступления пластических деформаций металла. Рис.4 - Перераспределение напряжений

в зоне пластических шарниров

Исследование работоспособности коррозионно-изношенных конструкций проведено первоначально в линейно-упругой постановке

с учетом поэтапного уменьшения фактических толщин металла. При достижении максимальных напряжений предела текучести, выполнен  нелинейный анализ для выявления зоны пластических деформаций.

В главе выполнен  численный анализ коэффициентов запаса устойчивости эксплуатируемых  конструкций при использовании  численной пространственной математической модели. 

Устойчивость системы определена из условия устойчивости ее составляющих элементов при допущении, что потеря устойчивости одного является начальным этапом потери устойчивости всей системы. 

  Рис.5 – Алгоритм учета фактора коррозии металла

Алгоритм решения задачи устойчивости использован в предположении малых перемещений упругой системы, когда все приложенные к системе внешние нагрузки, растут пропорционально переменному параметру . Минимальное значение параметра , при котором матрица жесткости системы перестает быть положительно определенной является критическим, а соответствующее значение можно назвать коэффициентом запаса устойчивости . При расчете конструкций на сочетание постоянной и временной нагрузок использовано уравнение:

, где- матрица жесткости системы, - матрица геометрической жесткости от постоянной нагрузки (собственный вес), - матрица геометрической жесткости от временной нагрузки, – глобальный вектор узловых перемещений. Критический параметр к постоянной нагрузке всегда остается постоянным и равен 1 , таким образом, в процессе расчета вычисляется только критический параметр к временной нагрузкеили коэффициент запаса устойчивости системы, который должен быть больше 1(). При система находится в состоянии предельного равновесия.

Для статистических исследований к анализу параметра устойчивости выполнены расчеты 35 металлоконструкций. Результаты расчетов параметров устойчивости представлены на рис.6 и согласуются с теоретическими данными, изложенными в работе Н.М. Беляева при проверке сжатых стальных стержней на устойчивость.

  № 1-35 металлоконструкция

Рис. 6–Коэффициенты запаса устойчивости для 35 металлоконструкций

Выводы по главе:

  1. Считать, что коэффициенты запаса устойчивости формы для металлических гидротехнических конструкций изменяются в пределах 1,6 < в. < 3,0.
  2. Внести в действующие нормативные документы для металлических гидротехнических конструкций минимальное нормативное значение коэффициента запаса устойчивости формы в в пределах от 1,6 до 3,0, полагая что при в. < 1,6 конструкция имеет недостаточную жесткость, а при в. > 3,0 завышенную жесткость и металлоемкость.
  3. Выполнять усиление металлоконструкции (в местах концентрации напряжений), не прибегая к ее полной замене на сооружении.
  4. Уточнять размеры зон концентраторов напряжений при длительной эксплуатации конструкции. 

В четвертой главе  выполнены расчетные исследования прочностной надежности гидроагрегатных блоков в условиях реальной эксплуатации. Разработан алгоритм математического моделирования гидроагрегатных блоков.

Объемное моделирование сталежелезобетонных водоводов и спиральных камер выполнено с учетом их работы как многослойного комплексного материала. При моделировании учтено наличие в турбинном водоводе двух слоев арматуры: внутреннего, прилегающего к металлической оболочке, и наружного – расположенного у внешней границы водовода. В агрегатном блоке выполнено моделирование слоя арматуры обрамляющего  спиральную камеру. Условия трещинообразования железобетонной оболочки  и бетона вокруг спиральной камеры реализованы при понижении модуля упругости в ходе решения нелинейной задачи методом Ньютона-Рафсона.

Математическое моделирование водопроводящих трактов выполнено в следующей последовательности:

  1. Для аппроксимации работающих совместно металлической оболочки спиральной камеры и внутреннего кольца арматуры, в задачу введены четырехслойные плоские элементы. В состав многослойных элементов включены слои, моделирующие стальную оболочку, защитный слой трещиноватого бетона между стальной оболочкой и арматурой, внутреннее кольцо арматуры, слой трещиноватого бетона. Толщина каждого слоя принята в соответствии с проектом.
  2. Бетонная оболочка водовода задана с использованием объемных конечных элементов с нормативными физическими характеристиками и нелинейными свойствами.
  3. Наружная кольцевая арматура водоводов смоделирована при использовании трехслойных пластинчатых элементов. В элементы включены внешнее кольцо арматуры и два слоя трещиноватого бетона моделирующих зоны трещинообразования.
  4. Выполнен нелинейный статический расчет сооружения. Определены зоны трещинообразования. Получено перераспределение напряжений между слоями элементов и снижение модуля упругости в бетоне, даны напряжения в элементах стальной оболочки и арматуры.
  5. По уровню напряжений в слое «армирование», обоснована достаточность существующего армирования при сравнении расчетных напряжений в арматуре с критериальными значениями для проектной марки стали.

Для вычисления общих расчетных перемещений и напряжений и расчетных напряжений в стальной оболочке , арматуре и бетоне заданы следующие расчетные параметры модели – модули упругости, коэффициенты Пуассона, плотности, коэффициенты температурного расширения, коэффициенты теплопроводности, толщины и размеры элементов:

Анализ напряженно-деформированного состояния гидроагрегатного блока выполнен при учете факторов нормальной эксплуатации:

1. Собственного веса сооружения и оборудования;

2. Изменения гидравлических режимов в водопроводящем тракте;

3. Пульсационных нагрузок при работе турбины;

4. Пространственного изменения соотношения сил на опорные элементы статора турбины;

5. Нагрузок от электромагнитных небалансов;

6. Изменения температуры  водопроводящего тракта;

7. Влияния нагрузки от плотины.

В сопоставлении с данными натурных измерений:

1) Напряжений в арматуре; 2) Напряжений в металлической оболочке;

3) Деформаций сооружения; 4) Трещин в бетоне; 5) Биения вала турбины.

Использованы следующие разрешающие уравнения равновесия:

- уравнение статического равновесия системы:

,  - матрицы жесткости системы, стальной оболочки, арматуры, бетона, основания, {U}, {F} – векторы узловых перемещений, сил.

- уравнение динамического равновесия системы:

, - ускорение, скорость, перемещения, ускорение основания зависящие от времени, - вектор узловых сил, зависящих от времени, – матрица масс, – матрица диссипации.

Для проверки прочностной надежности использован метод предельных состояний. Условие предельных состояний:

, где - коэффициент сочетаний нагрузок,; – расчетное значение обобщенного силового воздействия; – расчетное значение обобщенной несущей способности; - коэффициент условий работы; - коэффициент надежности по назначению.

Условие прочности при расчете по предельным состояниям первой группы:240 МПа (276 МПа) - сталь оболочки для основных (особых) сочетаний нагрузок; 292 МПа (320 МПа) (арматура) - для основных (особых) сочетаний нагрузок.

Расчетные исследования выполнены на примере гидроагрегатного блока Саяно-Шушенской ГЭС. Построение расчетной математической модели основано на имеющемся проектном материале, действующих нагрузках на сооружении, данных контрольно-измерительной аппаратуры, при учете температурных воздействий.

  1. Выполнено полное геометрическое и физическое соответствие модели реальному сооружению.
  2. Конечно-элементная модель гидроагрегатного блока включает стальную оболочку водопроводящего тракта, арматурные слои, гидротурбинное оборудование, см.рис.7.
  3. Статические граничные условия заданы по нижней грани грунтового массива см.рис.8.
  4. Бетон агрегатного блока отделен от плотины температурным швом 50мм.
  5. Взаимодействие между плотиной и зданием ГЭС осуществлено через стальную оболочку водовода и общее грунтовое основание.

Рис.7 - Объемная конечно-элементная модель

  гидроагрегатного блока

  1. Расчет модели выполнен с учетом всех факторов НУЭ.

Рис.8 - Нагрузки от генераторного оборудования

  1. Нагрузки на модель заданы с учетом всех сил, сосредоточенных и распределенных на отметках. Схема передачи нагрузок от собственного веса гидроагрегата на бетонный массив агрегатного блока включает в себя: 1- перекрытие генератора; 2 - верхнюю крестовину; 3 - статор генератора; 4 - статорные тумбы; 5 - ротор генератора; 6 – подпятник; 7 – вал турбины; 8- направляющий подшипник турбины; 9 – рабочее колесо турбины; 10 – направляющий аппарат, крышка турбины, опора подпятника. Нагрузки от генераторного оборудования заданы в узлах модели элементами точечных масс, см. рис.8. Выводы по главе:
  1.   Сооружение отвечает критериям прочности и безопасности при НУЭ, основном сочетании нагрузок.
  2. Впервые осуществлено комплексное конечно-элементное моделирование агрегатного блока, анкерной опоры, нижней части водовода, части плотины, совместно с 15-метровым слоем скального основания.
  3. Расчет показал выполнимость критериев прочности и достаточность армирования блока для основных сочетаний нагрузок.
  4. В результате расчета установлено напряженно-деформированное состояние всех элементов сооружения. Определен запас прочности стальной оболочки и арматуры.
  5. Выполнена оценка вклада каждой нагрузки в НДС.
  6. Впервые на пространственной модели определены величины биения бала турбины, смещения горизонтальной оси водовода, выполнены сопоставления с нормативными данными.
  7. В результате комплексного анализа получено сопоставление (верификация) результатов расчета с данными натурных измерений напряжений в металлической оболочке и арматуре см.рис.9.
  8. Максимальное биение вала в горизонтальной плоскости и вертикальное смещение не выходит за допускаемые значения, соответственно равные 0,25 и 0,24мм на 1 п.м. и соответствует натурным и нормативным данным.
  1. б)

Рис.9 – (а)  (б) спиральной камеры,

(МКЭ  - синий, натурные данные – красный цвет, НУЭ, МПа)

Пятая глава включает в себя анализ прочностной надежности гидроагрегатных блоков в экстремальных условиях эксплуатации. Анализ представлен на примере гидроагрегатного блока Саяно-Шушенской ГЭС. Результаты представлены с учетом перераспределения напряжений в условиях объемного трещинообразования, см. рис.10.

В работе реализован учет следующих факторов экстремальной эксплуатации:

  1. Сил при аварийном торможении агрегата и замыкании полюсов генератора;
  2. Замене гидротурбинного оборудования;
  3. Повышения давления при закрытии лопаток направляющего аппарата;
  4. Сейсмического воздействия;
  5. Дисбалансов оборудования.

 

Рис.10- Главные напряжения в бетоне здания ГЭС (ГУ)

Расчет от воздействия токов короткого замыкания статора выполнен для трех сочетаний, в которых Р0 задана соответственно величинам моментов при коротком замыкании  статора, действующим на фундамент с учетом  вынужденных колебаний при меняющейся во времени гармонической нагрузки с частотой w по формуле:P=P0 sin(wt).В каждом сочетании учтена радиальная нагрузка от механических и электромагнитных небалансов при номинальном режиме ротора. Расчет от воздействия токов короткого замыкания ротора выполнен с учетом максимальной нагрузки от магнитного притяжения при замыкании половины полюсов ротора и сдвигающей силы на двух тумбах статора.

Рис.11 –Прирост напряжений в подстаторных тумбах

при аварийном замыкании полюсов

Значения максимальных амплитудных перемещений опорных элементов

статора от динамической нагрузки при токах короткого замыкания составляют 500мкм, при этом растягивающие напряжения достигают 230КПа, что соответствует 8% от общего уровня напряжений, (рис.11).

Динамические нагрузки от воздействия токов короткого замыкания практически не оказывают влияния на прочность подводной части агрегатного блока. Они почти полностью воспринимаются несущими конструкциями генераторного этажа, таким образом, данный вид аварийной нагрузки не может привести к катастрофическим последствиям в здании ГЭС.

Расчет напряжений при повышении давления в спиральной камере при резком закрытии лопаток направляющего аппарата выполнен по формуле Жуковского. Наибольшее влияние на формирование пульсаций давления в напорных водоводах ГЭС при гидравлическом ударе оказывают: время закрытия лопаток направляющего аппарата (НА), скорость потока воды, геометрические параметры (длина, диаметр, толщина оболочки) водовода, модуль упругости стали.

  а)  б)

Рис.12– Напряжения в кольцевой (а) и торовой арматуре (б) СК, МПа (запас прочности при гидроударе kк=4, kт=2 соответственно)

По результатам расчета гидравлических режимов напорного турбинного водовода Саяно-Шушенской ГЭС установлено максимальное повышение давления при закрытии лопаток направляющего аппарата в режиме максимальной мощности генератора при напоре Н=219,0м, составляющее 0,78МПа (78 м. вод.ст.).

Рис.13 – Напряжения в стальной оболочке СК,

МПа (запас прочности при гидроударе kоб.ст.=3)

Прирост напряжений, связанный с гидроударом составляет от 15 до 25% и компенсируется установленной арматурой.

Получены напряжения в арматуре и стальной оболочке спиральной камеры (см. рис. 12, 13).  Результаты НДС стальной оболочки нижнего участка водовода и анкерной опоры сведены в таблицу 1.

НДС стальной оболочки нижнего участка водовода и анкерной опоры

Таблица 1

НДС стальной оболочки водовода

Н.У.Э

Г.У.

Сейсм.

Нижний участок 09Г2, МПа

117

157

122

Анкерная опора 138-ИЗ, МПа

250

289

262

Попер. Перем.,мм

24

31

25

Прод.Перем.НПУ/УМО, мм

4/2,3

4,8

4,2

Относит. Прод.Перем., (УМО-НПУ), мм

1,7

2,5

1,9

Кроме того, на численной пространственной модели выполнено:

  1. Оценка сейсмостойкости сооружения. Наибольший вклад сейсмической нагрузки в растягивающие напряжения определен в подстаторных тумбах и составляет 5% от уровня напряжений при статическом нагружении.
  2. Собственные частоты и формы колебаний агрегатного блока совместно с основанием и оборудованием определены в диапазоне от 4,3 до 29,6 Гц.
  3. Расчет поэтажных акселерограмм по динамической теории методом Ньюмарка.
  4. Оценка прочности элементов агрегатного блока при замене гидротурбинного оборудования. Определен прирост напряжений, связанный с заменой оборудования.
  5.   Фактор дисбалансов оборудования при прохождении генератора через неблагоприятную зону работы учтен при зазоре между фланцами опорных элементов.
  6. Моделирование аварийной ситуации при вибрациях опорных узлов заданием  функции перемещений по времени. Фактор повышенной вибрации вносит наибольший вклад в напряженное состояние опорных элементов, увеличение напряжений составляет до 30% и носит переменный характер. При этом, значения биения вала турбины в 1,6 раза превышают критериальные значения.

Выводы по главе:

  1. Расчет агрегатного блока выполнен на особые сочетания нагрузок с учетом трещин в бетонном блоке спиральной камеры, с учетом совместной работы с плотиной и гидротурбинным оборудованием.
  2. Расчет показал выполнимость критериев прочности и достаточность армирования блока для особых сочетаний нагрузок.
  3. Анализ вклада напряжений при аварийных нагрузках выявил, что аварийная ситуация и нарушение безопасности может возникнуть только при повышенных вибрациях опорных элементов, вызванных дисбалансом оборудования.
  4. Особое внимание следует уделять требованиям к условиям контакта оборудования и опорных элементов статора турбины.

В заключении приведены основные результаты работы:

  1. Анализ методов расчетного обоснования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС и их водопроводящих трактов.
  2. Классификация водопроводящих трактов высоконапорных гидроэлектростанций, с выделением наиболее ответственных составляющих -  турбинных водоводов и спиральных камер.
  3. Анализ техногенных аварий, произошедших на высоконапорных ГЭС.
  4. Постановка задачи и алгоритм расчетного обоснования прочностной надежности гидроагрегатных блоков.
  5. Пространственное моделирование турбинных водоводов и блоков спиральных камер зданий ГЭС.
  6. Алгоритм статического и динамического анализа гидроагрегатных блоков с учетом совместной работы всех составляющих элементов, оборудования и многофакторности.
  7. Постановка задачи пространственного моделирования объекта исследования – гидроагрегатного блока.

В рамках пространственного численного моделирования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС реализовано следующее:

  1. Определена сущность метода моделирования объекта, базирующаяся на принципе его аналогии (верификации).
  2. Обоснована необходимость адаптации математической численной модели к фактическим условиям работы сооружения, с учетом периода эксплуатации, с заданием изменившихся физических характеристик материала, непроектных нагрузок и новых факторов в виде сочетаний объемных, поверхностных, линейных, динамических нагрузок, сил, температур, и граничных условий.
  3. Выполнено разделение задачи численного моделирования системы на несколько этапов с математическим описанием поставленных задач.
  4. Разработана методика численного пространственного многослойного моделирования высоконапорных водопроводящих трактов.
  5. Предложен перечень типов элементов и граничных условий для моделирования многослойных пространственных систем.
  6. Выполнено сравнение новой методики с методами расчета водопроводящих трактов по действующим нормам проектирования.
  7. На основании результатов расчетов высоконапорных водоводов Ирганайской ГЭС, Саяно-Шушенской ГЭС, Зарамагской ГЭС-1 сдела но обоснование оптимальной схемы армирования.
  8. Разработана методика исследования фактора коррозии на прочность и устойчивость стальных конструкций водопроводящих трактов.
  9. Для статистических исследований по анализу параметра устойчивости выполнены расчеты 34 затворов водопроводящих трактов. Установлен диапазон значений коэффициента устойчивости формы для пространственных металлоконструкций.
  10. Выполнены  расчетные исследования прочностной надежности гидроагрегатных блоков в фактических условиях эксплуатации.
  11. Разработан алгоритм математического моделирования гидроагрегатных блоков.
  12. Анализ состояния физического объекта представлен при верификации его математической модели на примере гидроагрегатного блока Саяно-Шушенской ГЭС, при учете факторов нормальной эксплуатации, в сопоставлении с данными натурных измерений.
  13. В математической модели учтены особенности деформирования материала при условии образования и наличия трещин.
  14. Выполнено объемное многослойное моделирование водоводов и спиральных камер с учетом их работы как комплексного материала. Учтено наличие в модели всех слоев арматуры.
  15. Определены граничные условия при нормальном режиме эксплуатации гидроагрегатного блока.
  16. Выполнен нелинейный статический расчет гидроагрегатного блока. Определены напряжения в элементах металлической оболочки и арматуры. Для анализа прочностной надежности использован метод предельных состояний.
  17. Реализован сопоставительный анализ результатов расчетов с данными натурных исследований и модельных испытаний для турбинных водоводов, анкерной опоры водовода, спиральной камеры.
  18. Определены запасы прочности несущих элементов гидроагрегатного блока.
  19. Выполнен анализ прочностной надежности сооружения в экстремальных условиях эксплуатации (на примере гидроагрегатного блока Саяно-Шушенской ГЭС).
  20. Реализован учет ряда  новых факторов экстремальной эксплуатации, а именно:
  • Сил при аварийном торможении агрегата и замыкании полюсов генератора;
  • Замены гидротурбинного оборудования;
    • Повышения давления в спиральной камере при закрытии лопаток направляющего аппарата;
    • Сейсмического воздействия;
    • Вибрации.
  1. Выполнено пространственное математическое моделирование, включающее учет аварийных факторов.
  2. Определено ранжирование каждой нагрузки в напряженное состояние элементов сооружения.
  3. Сделаны выводы о прочностной надежности гидроагрегатного блока в экстремальных условиях эксплуатации,
  4. Произведен анализ возможной аварийной ситуации и рекомендации по ее недопущению.

Рис.14 – Вклад нагрузок в напряженное состояние

металлической оболочки спиральной камеры

Рис.15 – Вклад нагрузок в напряженное состояние арматуры спиральной камеры

Рис.16 – Вклад нагрузок в напряженное состояние опор статора турбины


В обобщении полученных результатов проделанной работы определены следующие основные положения:

  1. Построены пространственные математические модели, идентичные фактическим сооружениям;
  2. Разработана методика многослойного моделирования несущих элементов водопроводящего тракта;
  3. Определен оптимальный диапазон коэффициентов запаса устойчивости металлических гидротехнических конструкций;
  4. Выполнен учет фактора коррозии для расчета прочности коррозионно-изношенных стальных конструкций;
  5. Предложен алгоритм статического и динамического анализа прочности гидроагрегатных блоков, с учетом совместной работы элементов оборудования, с возможностью имитации нештатных ситуаций;
  6. На примере здания СШГЭС выполнено ранжирование нагрузок и количественная оценка НДС при нагрузках различных сочетаний, см. рис 14-16;
  7. Предложено дополнить нормативные документы в части обоснования прочности гидроагрегатных блоков и их водопроводящих трактов;
  8. Результаты работы одобрены НТС ОАО “Ленгидропроект”,  РусГидро, Мосгидропроект, СПгПУ;
  9. Все представленные алгоритмы и методики пространственного численного моделирования использованы для обоснования проектных решений, при количественной оценке прочностной надежности и безопасности проектируемых, строящихся и действующих гидроэлектростанций (Ирганайская ГЭС, Зарамагская ГЭС Гоцатлинская ГЭС, Саяно-Шушенская ГЭС, Мамаканская ГЭС, Усть-Среднеканская ГЭС, Ленинградская ГАЭС, Канкунская ГЭС и др.).

Основные публикации по теме диссертации:

    1. Козинец Г.Л., Белов В.В. Расчеты основных составляющих механического оборудования на примере механического оборудования берегового водосброса Саяно-Шушенской ГЭС.– ХХХ Неделя науки СПбГПУ: Материалы Всероссийской межвузовской научно-технической конференции студентов и аспирантов. Ч.1 . С-Пб.: Изд-во Политехн. ун-та. 2004. - С. 142-143.
    2. Козинец Г.Л., Белов В.В. Анализ напряженно-деформируемого состояния и оптимизация конструкций ригелей плоских гидротехнических затворов. – СПбГАСУ, Научно-техническое общество строителей Санкт-Петербурга и Ленинградской области. С-Пб. 2005. - С. 89-95.
    3. Козинец Г.Л., Белов В.В. Рационализация конструктивных решений ригелей плоских гидротехнических затворов. – ХХХ Неделя науки СПбГПУ: Материалы Всероссийской межвузовской научно-технической конференции студентов и аспирантов. Ч.1 . С-Пб.: Изд-во Политехн. ун-та. 2005. - С. 140.
    4. Козинец Г.Л.  Проблема учета присоединенных масс воды в расчетах затворов на сейсмостойкость. – ХХХ Неделя науки СПбГПУ: Материалы Всероссийской межвузовской научно-технической конференции студентов и аспирантов. Ч.1 . С-Пб.: Изд-во Политехн. ун-та. 2006. - С. 145.
    5. Козинец Г.Л. Оценка прочности и долговечности коррозионно-изношенных металлоконструкций гидротехнических затворов.- Гидротехническое строительство. 2007. №1, - С. 31-39.
    6. Козинец Г.Л. Оптимизация конструкций ригелей переменного профиля гидротехнических затворов.- Гидротехническое строительство. 2007. №3, - С. 42-46.
    7. Козинец Г.Л., Критерии надежности гидротехнических затворов

Материалы Международной научно-технической конференции RELMAS 2008 Ч.1 . С-Пб.: Изд-во Политехн. ун-та. 2008. - С 7.

    1. Козинец Г.Л., Численное моделирование коррозионно-изношенных металлоконструкций гидротехнических затворов

Материалы Международной научно-технической конференции RELMAS 2008 Ч.1 . С-Пб.: Изд-во Политехн. ун-та. 2008. - С 8.

    1. Козинец Г.Л., Аспекты надежной работы гидротехнических затворов

Материалы Общероссийской научно-технической конференции 2008 Ч.1 . С-Пб.: Изд-во ВНИиГ. 2008. – С 6.

    1. Козинец Г.Л., Оценка прочностной надежности коррозионно-изношенных металлоконструкций гидротехнических затворов. Материалы Общероссийской научно-технической конференции 2008 Ч.1 . С-Пб.: Изд-во ВНИиГ. 2008. - С 8.
    2. Козинец Г.Л., Лисичкин С.Е., Богаченко С.В., Ивонтьев А.В. Численное моделирование сталежелезобетонных гидротехнических сооружений «Строительная механика инженерных конструкций и сооружений», № 4, 2011 г., - С. 50-56.
    3. Козинец Г.Л., Лисичкин С.Е., Ивонтьев А.В. Расчетный анализ состояния турбинных блоков со спиральными камерами Саяно-Шушенской ГЭС и Загорской ГАЭС - «Природообустройство», № 4, 2011 г., - С. 50-58.
    4. Козинец Г.Л., Потехин Л.П. Расчетное обоснование прочности и работоспособности сталежелезобетонной спиральной камеры здания Саяно-Шушенской ГЭС.- Гидротехническое строительство. 2011. №7, - С.  36-42.
    5. Козинец Г.Л., Определение динамических характеристик сооружений, контактирующих с водой на примере арочной плотины Саяно-Шушенской ГЭС, Инженерно-строительный журнал. 2011. №5 (23). - С.43-48.  http://www.engstroy.spb.ru/index_2011_08/kozinets.html.
    6. Козинец Г.Л., Алгоритм расчета сталежелезобетонных водоводов, Инженерно-строительный журнал. 2011. №6 (24). С.41-49.  http://www.engstroy.spb.ru/index_2011_09/kozinets.html.
    7. Лисичкин С. Е., Козинец Г.Л., Ивонтьев А. В., Пономарев Д. И., Богаченко С. В.,  Лисичкин А. С Расчетные исследования напорных водоводов и спиральных камер высоконапорных ГЭС, ИЗВЕСТИЯ ВНИИГ. №2, 2012. - С.21-27. 
    8. Козинец Г.Л., Обоснование надежности гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС // Инженерно-строительный журнал. 2012. №5 (31). - С. 30- 37  http://www.engstroy.spb.ru/index_2012_05/kozinets.html.
    9. Козинец Г.Л., к.т.н., Вульфович Н.А., к.т.н., Денисов Г.В., Потехин Л.П., Расчетное обоснование массивной гравитационной плотины Канкунской ГЭС с расширенными полостями.- Гидротехническое строительство. 2012. №8, - С. 22-26.
    10. Козинец Г.Л., Потехин Л.П. Численная оценка прочностной надежности высоконапорных водоводов при гидравлическом ударе, Инженерно-строительный журнал. 2012. № 6 (32). - С. 30- 38. http://www.engstroy.spb.ru/index_2012_06/kozinets.html.





© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.