WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


На правах рукописи

Антипина Наталья Анатольевна

Моделирование рабочих процессов в устройствах защиты нефтяных насосов от засорения с целью повышения их эффективности

05.13.18 — Математическое моделирование, численные методы и комплексы программ

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Пермь – 2012

Работа выполнена в ЗАО “Новомет-Пермь” и в ФГБОУ ВПО Пермском государственном национальном исследовательском университете.

Научный руководитель – доктор физико-математических наук, профессор С.Н. Пещеренко Официальные оппоненты – доктор технических наук, профессор, зав. кафедрой “Общей физики” Пермского национального исследовательского политехнического университета, А.И. Цаплин – доктор технических наук, профессор кафедры “Гидромашиностроения” Санкт-Петербургского государственного политехнического университета А.А. Жарковский Ведущая организация – Институт механики сплошных сред УрО РАН

Защита состоится 18 декабря 2012 г. в 14-00 на заседании диссертационного совета Д 212.188.08 при ФГБОУ ВПО «Пермский национальный исследовательский политехнический университет» по адресу: 614990, г. Пермь, Комсомольский пр., 29, ауд. 423.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Пермского национального исследовательского политехнического университета.

Автореферат разослан 16 ноября 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Д-212.188.кандидат физико-математических наук А.И. Швейкин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы.

В настоящее время лучшим решением проблемы засорения нефтяных насосов является применение контейнеров-дозаторов ингибиторов (химических реагентов для предотвращения солеотложений) и сепараторов механических примесей. Однако известные контейнеры имеют срок службы меньше среднего времени безотказной работы насоса, а сепараторы гравитационного и гидроциклонного типа – уступают фильтрам в тонкости очистки, хотя существенно превосходят в надежности.

Необходима оптимизация конструкции перечисленных устройств. Однако существующие модели, связывающие геометрические параметры с рабочими характеристиками, являются эмпирическими, т.е. описывают результаты испытаний изготовленных конструкций. Оптимизация на основе таких моделей возможна только при условии изготовления большого количества опытных образцов, т.е. не экономична.

Цель работы состояла в разработке методики моделирования рабочего процесса предложенных устройств, которая бы включала все значимые геометрические параметры конструкции и учитывала комплексный характер моделируемого процесса, включающего турбулентное течение пластовой жидкости, турбулентную диффузию ингибитора, перенос частиц породы потоком жидкости в сепараторах и др. Обозначенная цель может быть достигнута средствами вычислительной гидродинамики путем решения следующих задач:

создание математических моделей рабочих процессов в устройствах защиты насоса от засорения: контейнеров-дозаторов твердого и жидкого ингибитора, сепараторов гравитационного и гидроциклонного типа;

проведение вычислительного эксперимента для выбора рациональных конструкций устройств;

проверка адекватности построенных моделей путем сравнения результатов серии вычислительных экспериментов со стендовыми испытаниями и эксплуатационными данными.

Научная новизна работы.

Разработана [1] математическая модель рабочего процесса контейнерадозатора твердого ингибитора новой конструкции [4], в котором высоковязкая бингамовская смесь вытекает из контейнера под действием силы тяжести и смешивается по диффузионному механизму с пластовой водой в специальном устройстве — камере растворения. Разделение рабочего процесса на две стадии: вытекание и растворение, позволило повысить управляемость процесса.

Разработана [2] математическая модель рабочего процесса контейнерадозатора жидкого ингибитора новой конструкции [5], в котором дозирование ингибитора определяется скоростью его растворения внутри контейнера и практически не зависит от течения жидкости вне контейнера.

Cоздана и реализована в виде программы математическая модель подбора контейнера-дозатора к скважинным условиям, на программный продукт получено свидетельство о регистрации [10].

Разработана комплексная математическая модель разделения твердых частиц в сепараторах [9], позволяющая рассчитывать сепарацию частиц породы, имеющих произвольное распределение по размерам, в новых сепараторах гравитационного [7] и гидроциклонного [8] типа.

Практическое значение работы определяется тем, что с помощью разработанных математических моделей были спроектированы новые конструкции погружных контейнеров для твердого (патент RU 2398097) и жидкого (патент RU 2382177) ингибиторов, сепараторов гравитационного (RU 102057) и гидроциклонного (RU 108799) типа. Все конструкции были изготовлены и успешно прошли промысловые испытания, что подтверждено актами завершения опытно-промышленных испытаний.

Публткации. По результатам исследований опубликовано 4 статьи в перечне журналов, рекомендованных ВАК, получено 5 патентов на изобретение и свидетельство о регистрации программы.

Достоверность результатов подтверждена удовлетворительным соответствием результатов моделирования экспериментальным данным. Для подтверждения правильности выбранных эмпирических коэффициентов, использованных в модели турбулентности, результаты расчетов сопоставлялись с физическими экспериментами и эксплуатационными данными. Для проведения физических экспериментов были специально спроектированы испытательные стенды и разработаны методики испытаний.

На защиту выносятся:

Математическая модель и результаты расчета процесса дозированного вытекания высоковязкой бингамовской смеси битума и твердого ингибитора солеотложений из контейнера предложенной конструкции.

Математическая модель диффузионного растворения и выноса жидкого ингибитора солеотложений турбулентным потоком из контейнера предложенной конструкции и численную реализацию модели.

Математическая модель сепарации твердых частиц, имеющих произвольное распределение по размерам, в предложенных новых конструкциях погружных сепараторов гравитационного и гидроциклонного типа.

Апробация работы Материалы диссертации были представлены на семинаре “Осложненные условия эксплуатации нефтепромыслового оборудования. Способы прогнозирования и предупреждения солеотложений”, г. Нижневартовск, 2009 г.; Международной научно-технической конференции “Нефтегазовое и горное дело”, г. Пермь, 2009 г.; Всероссийской конференции молодых ученых “Современные проблемы математики и ее прикладные аспекты”, г. Пермь, 2010 г.; XIX Всероссийской школе-конференции молодых ученых “Математическое моделирование в естественных науках”, г. Пермь, 2010 г.; Всероссийской научнотехнической конференции “Нефтегазовое и горное дело”, г. Пермь, 2010 г., 2011 г.; XXI Всероссийской школе-конференция молодых ученых и студентов “Математическое моделирование в естественных науках”, г. Пермь, 2012 г.

и на научных семинарах кафедры прикладной математики и информатики Пермского государственного национального исследовательского университета. В целом диссертационная работа докладывалась и обсуждалась на семинарах кафедры математического моделирования систем и процессов (рук.

профессор П.В.Трусов), кафедры вычислительной математики и механики (рук. профессор Н.А.Труфанов), кафедры механики композиционных материалов и конструкций (рук. профессор Ю.В.Соколкин) Пермского национального исследовательского политехнического университета.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения и списка литературы (108 библиографических ссылок), изложена на 130 страницах, содержит 98 рисунков и 17 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение посвящено общей характеристике работы. Обоснована актуальность темы, сформулирована цель работы, рассмотрено краткое содержание глав диссертации.

В первой главе проанализированы недостатки существующих устройств предупреждения солей и выноса механических примесей, а также недостатки математических моделей их рабочих процессов. Предложены новые типы устройств и параметрические модели их конструкций.

На рис. 1 и 2 показаны параметрические модели контейнеров дозирования ингибитора и сепараторов механических примесей. В модели контейнера 1, А дозирование ингибитора осуществляется его вытеканием через отверстие в камеру 2, где происходит его перемешивание с пластовой жидкостью. Дозирование жидкого ингибитора (см. 1, В) определяется процессом его диффузионного растворения внутри контейнера. В модели 2, А отделение твердых частиц от жидкости осуществляется силами тяжести. В модели 2, В — центробежными силами и силами тяжести.

Математические модели должны имитировать работу устройств во внутрискважинных условиях и позволить выбрать их геометрические параметры.

Рис. 1. Конструкции погружных контейнеров-дозаторов для: А — твердого, В — жидкого ингибиторов Рис. 2. Конструкции погружных сепараторов: А — гравитационного, В — гидроциклонного Во второй главе описаны математические модели основных физических процессов, протекающих в перечисленных устройствах. Математическое моделирование позволило определить геометрические параметры устройств без материальных и временных затрат.

Для описания процесса вытекания смеси твердого ингибитора и высоковязкого битума из контейнера были использованы уравнения НавьеСтокса с моделью вязкости Бингама:

1 1 ui uj uj ui c = + * = c + K, I2 = + +, (1) I2 I2 2 xj xi xi xj * — динамическая вязкость, c — предел текучести, K = */c.

Коэффициенты c и K были определены в лабораторных экспериментах по вытеканию смеси из модельных емкостей, см. рис. 3. Видно, что при c = 1Па и K = 10000 с достигается наилучшее соответствие результатов расчета и эксперимента, согласующееся с ошибкой эксперимента.

Рис. 3. Зависимость относительной ошибки расчета времени вытекания смеси из контейнера при различных значениях коэффициентов c и K Для описания турбулентного движения жидкости в погружных контейнерах с жидким ингибитором и сепараторах механических примесей использовались уравнения Рейнольдса и модель турбулентности k - .

При численной реализации шаг по времени t определялся из условия t < l/3v, где l - средний размер ячейки, v - средняя скорость потока. Сходимость задачи контролировалась по невязкам компонент скорости и массового потока, находившихся по формуле:

(ui - ui-1) < 10-4, (2) m m где ui — компоненты скорости или массовый поток на i итерации, m — количество объемных или поверхностных элементов.

Для описания переноса механических примесей потоком жидкости в гравитационных сепараторах был использован подход Лагранжа. Объемная доля частиц была порядка 0.3%, поэтому считалось, что частицы не взаимодействуют друг с другом и не влияют на течение жидкости.

Проведены оценки, показавшие, что подъемной силой из-за неоднородности скорости жидкости, силой Магнуса из-за вращения частицы в жидкости и силой гидростатического давления окружающей частицу жидкости можно пренебречь. Учитывалась сила сопротивления, сила Архимеда, сила тяжести и «присоединённая масса жидкости» (жидкость, увлекаемая движущейся частицей):

dUp w|w| 4 1 dUf dUp mp = CxSf + r3 - f) + mf - , (3) g(p dt 2 3 2 dt dt где Cx – коэффициент лобового сопротивления, S – площадь сечения части цы, f – плотность жидкости, w = Up - Uf – разность скоростей частицы и жидкости, p – плотность частицы, r - радиус частицы.

Для нахождения Cx рассчитывался коэффициент сепарации при оседании частиц в восходящем потоке жидкости. Из рис. 4 видно, что наилучшее соответствие эксперимента и расчета наблюдается при Cx = 6.

Рис. 4. Зависимость коэффициента сепарации от коэффициента сопротивления: 1 - при численном моделировании, 2 - экспериментальное значение Растворение ингибитора внутри контейнера-дозатора жидкого реагента (см. рис. 1, B) описывается уравнением диффузии в условии движения жидкости:

C (UjC) C + = D (4) t xj xj xj где C - массовая концентрация, Uj - скорость, D - коэффициент диффузии.

Его прямое численное решение невозможно, поскольку согласно условию Куранта шаг по времени должен быть не более 0.0003 с, а число шагов по времени порядка 1011. Поэтому была предложена упрощенная модель.

Считалось, что ниже отверстий нет течения жидкости, и растворение ингибитора внутри контейнера протекает по диффузионному механизму, Uj = 0.

Расчетная область имеет вид, представленный на рис. 5. Нижняя граница непроницаемая.

Поток ингибитора через верхнюю границу x = L равен потоку, уносимому течением через отверстия в контейнере, см. рис. 5, где S1 – площадь поперечного сечения контейнера, S2 – площадь суммарного поперечного сечения отверстий, через которые ингибитор выносится из контейнера, v — средняя скорость жидкости, вытекающей из отверстий (вычисляется при решении задачи обтекания контейнера турбулентным потоком жидкости).

Рис. 5. Моделирование растворения внутри контейнера для жидкого реагента Полученная математическая модель диффузионного растворения жидкого ингибитора турбулентным потоком жидкости была реализована в виде программы, позволяющей подбирать параметры контейнера к условиям в скважине [10].

В третьей главе приведены результаты расчетов рабочего процесса контейнеров-дозаторов новой конструкции.

В модели контейнера-дозатора для твердого ингибитора (см. рис. 1, A) скорость дозирования определяется процессом гравитационного вытекания высоковязкой смеси из контейнера в рабочую камеру. Задача вытекания смеси решалась в ламинарной постановке путем численного решения уравнения Навье-Стокса. Для учета влияния силы тяжести использовали упрощенную модель, согласно которой на верхней границе контейнера задавалось давление pin = gH, где — разница плотностей жидкостей внутри и снаружи контейнера, H — высота смеси в контейнере, вязкость смеси находили по (1).

В расчетной области была построена структурированная сетка со средним размером ячейки 1 мм. Вблизи стенок контейнера сетка сгущалась с фактором 1.2. Сходимость задачи достигалась за 100-150 шагов по времени.

Была проведена серия стационарных расчетов средней скорости u(H) движения уровня смеси H в контейнере. Типичный пример поля скоростей приведен на рис. 6. Время, за которое уровень смеси в контейнере изменится с уровня H1 до H2, равно:

HdH T =. (5) Hu(H) Концентрация ингибитора в пластовой жидкости вычисляется так:

Рис. 6. Типичное поле скорости в Рис. 7. Поле скоростей течения жидкоконтейнере-дозаторе твердого ингибито- сти в универсальном контейнере с жидра ким реагентом (H2 - H1) · S · · Ci C =, (6) T · Q где S — площадь контейнера, — плотность ингибитора, Q — массовый расход скважины, Ci — концентрация ингибитора в смеси.

На рис. 8 приведена зависимость концентрации ингибитора в пластовой жидкости от времени для контейнера высотой 3 м, диаметром 76 мм, с отверстием диаметром 15 мм в донышке. Видно, что на протяжении 1 года обеспечивается уровень концентрации в добываемой жидкости не ниже минимально допустимого.

На рис. 9 для того же контейнера представлены вычисленная зависимость высоты смеси в контейнере от времени и эксплуатационные данные. Видно, что результаты совпадают с точностью порядка 10%.

Данная конструкция контейнера успешно прошла опытно - промышленные испытания в нефтяной компании “Аки-Отыр” [4]. После внедрения погружных контейнеров данного типа средняя наработка на отказ увеличилась более чем в 2 раза.

Недостатком контейнеров-дозаторов твердого ингибитора является чрезмерный расход реагента на начальном этапе работы, см. рис. 8, когда высота смеси в контейнере максимальна.

Рис. 8. Зависимость концентрации инги- Рис. 9. Зависимость высоты смеси в битора от времени (1) и минимально до- контейнере от времени работы: 1 - распустимая концентрация (2) чет, 2 - эксплуатационные данные Для уменьшения расхода ингибитора на начальном этапе эксплуатации был разработан универсальный контейнер-дозатор другого типа, в котором можно применять как твердые, так и жидкие ингибиторы.

Конструкция универсального контейнера показана на рис. 1, B. Скважинная жидкость, обтекая контейнер, проникает внутрь через нижний ряд отверстий, растворяет находящийся внутри ингибитор и выносит образовавшийся раствор через верхний ряд отверстий. Обычно верхняя граница ингибитора находится ниже отверстий, поэтому нет пикового выноса ингибитора из контейнера в начальный момент работы.

Диаметр контейнера такой же, как насоса, варьируемыми параметрами конструкции являются число, диаметр, угол наклона отверстий и расстояние между верхним и нижним рядами отверстий, а также — длина контейнера.

Коэффициент диффузии, входящий в уравнение диффузионного переноса, был определен экспериментально. Для этого заполнялась ингибитором часть скважины ниже отверстий перфорации (плотность ингибитора выше плотности пластовой жидкости). Ингибитор смешивался с пластовой жидкостью по диффузионному механизму. На устье скважины измерялась зависимость концентрации ингибитора от времени. Эта же зависимость находилась как решение уравнения диффузии. Подбиралась величина коэффициента диффузии D так, чтобы вычисленные и измеренные значения концентрации были максимально близки, см. рис. 10. Получили D 3 · 10-6 м2/с.

После этого были проведены расчеты выноса ингибитора из контейнера, см. рис. 11. Число шагов по времени было равно 50, общее время расчета — 1 год, число шагов по пространству было равно 100.

В расчетной области была построена сетка из условия не менее 50 ячеек на диаметр контейнера, вблизи стенок контейнера и отверстий сетка сгущалась с фактором 1.2. Сходимость задачи достигалась за 200-300 шагов по времени.

Типичное поле скоростей показано на рис. 7. Видно, что вихревое течение локализовано в области отверстий и практически отсутствует внутри контейнера ниже отверстий.

Рассмотренная конструкция контейнера была запатентована и изготовлена [5], прошла опытно - промышленные испытания в ОАО «СлавнефтьМегионнефтегаз». В течение первых 60 суток работы установки, согласно регламенту испытаний, измерялась концентрация ингибитора в пробах пластовой жидкости, рис. 11.

Рис. 10. Зависимость концентрации Рис. 11. Зависимость концентрации жидкого ингибитора в скважинной жид- жидкого ингибитора в скважинной кости: точки - эксперимент, линия - жидкости: 1 - расчет, 2 - эксперимент расчет Из приведенных результатов видно, что имеет место качественное и количественное совпадение результатов, а также и то, что удалось избежать чрезмерной траты ингибитора в начальный момент времени (контейнер заполнялся не до отверстий).

В четвертой главе приведены результаты расчетов рабочих процессов сепараторов механических примесей гравитационного (см. рис. 2, А) и гидроциклонного (см. рис. 2, В) типов. Выбраны рациональные конструкции сепараторов, приведено сравнение результатов расчетов со стендовыми испытаниями и эксплуатационными данными [12].

Оборудование для добычи нефти изготавливается в базовом и износостойком (в случае интенсивного выноса твердых частиц) исполнении. Если сепаратор механических примесей имеет коэффициент сепарации не менее 80%, то в условиях интенсивного выноса твердых частиц можно применять оборудование базового исполнения. Поэтому считали, что коэффициент сепарации должен быть не менее 80%.

Расчетная область для гравитационного сепаратора приведена на рис.

2. Геометрия сепаратора полностью описывается двумя параметрами — длиной внутренней трубы L и диаметром внутренней трубы D, поскольку диаметр внешней трубы ограничен наружным диаметром скважины, а толщина стенки трубы является величиной постоянной. Диаметр внутренней трубы D изменялся в диапазоне значений [15, 40] мм. Длина трубы L менялась в диапазоне [200, 1000] мм. Толщина стенки трубы = 3 мм, внутренний радиус корпуса сепаратора = 50 мм. Общая длина расчётной области равна (L+1000) мм. Подача жидкости задавалась равной 50 м3/сут.

При численной реализации расчетная сетка поперек потока имела 15–ячеек с характерным размером 1 мм и коэффициентом роста размера ячеек от стенки в объем 1.2.

В качестве граничных условий на входе задавался массовый расход жидкости Q, а также массовый расход твердых частиц Qsand. Массовая концентрация твердых частиц была C = Qsand/(Qsand + Q)=0.01. На выходе задавалось статическое давление.

Число твердых частиц выбрали равным 1000 шт, их распределение по диаметру приведено в табл. 1. Сходимость решения достигалась за 100-150 шагов по времени.

Таблица Распределение твердых частиц по размеру Размер частиц, мм 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.Массовая доля 1.5 3.9 2.0 2.5 7.8 15.6 20.3 17.4 11.1 6.3 4.7 2.частиц, % Результаты расчетов коэффициента сепарации приведены на рис. 12. Из рисунка видно, что коэффициент сепарации повышается при увеличении длины внутренней трубы и уменьшении ее диаметра.

Максимальный коэффициент сепарации получается при максимальной длине трубы и минимальном внутренней диаметре. Однако при уменьшении диаметра трубы возрастает гидравлическое сопротивление. Исходя из ограничения на гидравлические потери, а также из технологических соображений, была выбрана конструкция с L = 1000 мм и D = 25 мм [7], которая была изготовлена из металла и прошла стендовые испытания.

Рис. 12. Зависимость коэффициента се- Рис. 13. Сравнение расчета и эксперименпарации от диаметра внутренней трубы та для сепаратора на малые подачи: 1 D и ее длины L эксперимент, 2 - расчет Сопоставление результатов расчетов и испытаний представлено на рис. 13.

Видно, что расчетные и экспериментальные данные совпали в пределах 7 %.

При увеличении подачи величина коэффициента сепарации уменьшается и при подаче более 50 м3/сут становится меньше критической величины 80%.

Поэтому при больших подачах применение сепаратора гравитационного типа нецелесообразно.

На подачах жидкости > 50 м3/сут следует применять сепаратор гидроциклонного типа, поскольку при увеличении подачи увеличивается центробежная сила, а следовательно – и коэффициент сепарации.

Расчетная область сепаратора гидроциклонного типа схематично приведена на рис 2, B. Геометрия полностью описывается параметрами: ширина лопасти d, число лопастей n, длина сепаратора L.

Расчеты коэффициента сепарации проводили при подаче 50 м3/сут и 3м3/сут и следующих значениях варьируемых параметров: n = 1, 2, 3, L = 500, 750, 1000 мм, d = 12, 16, 20 мм. Общая длина расчетной области была равна (L + 1000) мм. Угол навивки лопасти был 45o.

Характерный размер ячейки в расчетной сетке был 0.5 мм, от стенки в объем коэффициент роста ячеек был равен 1.2. Шаг по времени был порядка 0.001 с, число шагов — порядка 500.

Рис. 14. Траектории частиц в нижней ча- Рис. 15. Траектории частиц в нижней части гравитационного сепаратора сти гидроциклонного сепаратора Типичный вид траекторий твердых частиц в нижней части сепаратора приведен на рис. 15. Видно, что частицы, сместившиеся к внешней стенке сепаратора, при повороте потока оседали в сборник частиц, а остальные частицы продолжили движение с потоком на прием насоса.

Согласно результатам расчетов при подаче 50 м3сут максимум коэффициента сепарации достигается при n=3, L=1000 мм, d=12 мм, при подаче 300 м3/сут при n=1, L=1000 мм, d=12 мм. Для стендовых испытаний был изготовлен гидроциклон с n=2, L=1000 мм, d=12 мм, для которого сопоставление расчетных и экспериментальных данных приведено на рис. 16. Их расхождение составило не более 7 %.

Рис. 16. Сравнение расчета и эксперимента для сепаратора на большие подачи: 2 - расчет, 1 - эксперимент При увеличении подачи наблюдается улучшение коэффициента сепарации.

Данная конструкция сепаратора гидроциклонного типа стала основной частью гравитационно-щелевого фильтра [8]. Опытно-промышленные испытания устройства прошли в ОАО «Газпромнефть - Ноябрьскнефтегаз». Лабораторные исследования проб, взятых со скважин, показали отсутствие частиц размером более 100 мкм. По скважине №5194 наработка составила 514 суток против предыдущей наработки 17 суток с щелевым фильтром. Высокая наработка по всем скважинам и результаты лабораторных исследований позволили опытно-промышленные испытания признать успешными и продолжить внедрение разработанного устройства.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ 1 Разработаны математические модели рабочих процессов устройств для защиты нефтяного насоса от засорения: контейнеров-дозаторов твердого и жидкого ингибитора, сепараторов гравитационного и гидроциклонного типов.

2 Создана и реализована в виде программы математическая модель подбора контейнеров к условиям в скважине.

3 Установлена адекватность разработанных моделей путем сравнения расчета и экспериментальных данных, полученных на стендах и в эксплуатационных условиях.

4 Анализ полученных решений позволил предложить новые конструкции устройств, предотвращающих засорение нефтяных насосов: контейнеровдозаторов твердого и жидкого ингибитора, сепараторов гравитационного и гидроциклонного типов.

СПИСОК ПУБЛИКАЦИЙ 1 Антипина Н.А., Пещеренко С.Н., Рабинович А.И. и др. О повышении надежности погружных контейнеров для твердого ингибитора // Бурение и нефть. 2008. №11. С. 36-38 (из перечня ВАК).

2 Антипина Н.А., Киселев А.Е., Пещеренко С.Н. и др. Система защиты УЭЦН от солеотложений с использованием капсулированного жидкого ингибитора // Бурение и нефть. 2009. №4. С. 30-32 (из перечня ВАК).

3 Антипина Н.А., Пещеренко С.Н. Математическое моделирование гравитационного сепаратора для очистки жидкостей от механических примесей // Проблемы механики и управления: межвуз. сб. науч. тр. / Перм.

гос. ун-т. - Пермь, 2010. C. 4 - 11.

4 Пещеренко С.Н., Антипина Н.А., Рабинович А.И. “Способ подачи ингибитора в термопластичной матрице и устройство для его осуществления”, патент RU 2 398 097, опубликовано 27.08.2010 Бюл. №24.

5 Антипина Н.А., Пещеренко С.Н., Сувернев С.П. и др. “Устройство для подачи ингибитора”, патент RU 2 382 177, опубликовано 20.02.2010 Бюл.

№5.

6 Антипина Н.А. “Об улучшении характеристик гравитационного сепаратора методами математического моделирования” // Научные исследования и инновации: Издательство ПГТУ, Том 5, №2, 2011. C. 167 - 170.

7 Антипина Н.А., Пещеренко С.Н. “Гравитационный сепаратор для очистки скважинной жидкости”, патент на полезную модель RU 102 057, опубликовано 10.02.2011 Бюл. №4.

8 Антипина Н.А., Каплан А.Л., Пещеренко С.Н. и др. “Гравитационный сепаратор для очистки скважинной жидкости”, патент на полезную модель RU 108 799, опубликовано 27.09.2011 Бюл. №27.

9 Антипина Н.А., Каплан А.Л., Пещеренко С.Н. Погружные сепараторы механических примесей // Бурение и нефть. 2011. №12. С. 40 - 43 (из перечня ВАК).

10 Антипина Н.А. Свидетельство № 2012612226 об официальной регистрации программы «Подбор погружных контейнеров» (Novomet Scale)/ Н.А. Антипина //Реестр программ для ЭВМ, 28.02.2012.

11 Антипина Н.А., Мольцен С.Н., Пещеренко С.Н. и др. Устройство для дозированной подачи реагента в скважину. Патент РФ №2 446 272. Опубликовано 27.03.2012 Бюл. №9.

12 Антипина Н.А., Пещеренко С.Н. “Математическое моделирование движения твердых частиц в погружных сепараторах” // Научно-технические ведомости Санкт-Петербургского государственного политехнического университета. Cерия “Физико-математические науки”, №2(146), 2012 г, с. 6268 (из перечня ВАК).

____________________________________________________________________ Подписано в печать 16.11.2012. Тираж 100 экз.

Усл. печ. л. 1.

Формат 60 90/16. Заказ № 2160/2012.

____________________________________________________________________ Отпечатано с готового оригинал-макета в типографии издательства Пермского национального исследовательского политехнического университета.

Адрес: 614990, г. Пермь, Комсомольский пр., 29, к. 113.

Тел. (342) 219-80-33.






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.