WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

Калякин Дмитрий Сергеевич

КОНДЕНСАЦИОННЫЙ РЕЖИМ РАБОТЫ ПАРОГЕНЕРАТОРА ВВЭР ПРИ АВАРИЙНЫХ СИТУАЦИЯХ

Специальность 05.14.03 – «Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации»

Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Обнинск – 2012

Работа выполнена в Государственном научном центре Российской Федерации - Физико-энергетическом институте имени А.И. Лейпунского, г. Обнинск, Калужской области.

Научный консультант:

кандидат технических наук, Морозов Андрей Владимирович

Официальные оппоненты:

Ёлкин Илья Владимирович, доктор технических наук, НИЦ «Курчатовский институт», ведущий научный сотрудник Слободчук Виктор Иванович, кандидат технических наук, доцент, ИАТЭ НИЯУ МИФИ, доцент

Ведущая организация:

ОАО «Всероссийский Научно - исследовательский институт по эксплуатации атомных электростанций»

Защита состоится «15» июня 2012 года, в 10 часов 00 минут на заседании Диссертационного Совета Д 201.003.01 в ГНЦ РФ - ФЭИ по адресу:

249033, г. Обнинск, Калужской обл., пл. Бондаренко, д. 1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГНЦ РФ-ФЭИ Автореферат разослан «____» мая 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук Т.Н. Верещагина - 2

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность поставленных и решаемых в процессе исследования задач следует из необходимости повышения безопасности атомных электростанций с водо-водяным энергетическим реактором (ВВЭР), что достигается широким использованием пассивных систем безопасности. К их числу относятся система гидроёмкостей второй ступени (ГЕ-2) и система пассивного отвода тепла (СПОТ). В случае аварии, связанной с разрывом трубопроводов первого контура и потерей источников электропитания, предусмотрено обеспечение отвода остаточного тепловыделения от активной зоны с помощью этих систем.

Система пассивного отвода тепла переводит парогенераторы в режим конденсации пара, поступающего из активной зоны, тем самым обеспечивая подпитку первого контура. На работу парогенератора в конденсационном режиме отрицательное влияние оказывает присутствие в первом контуре реактора неконденсирующихся газов: азота, растворенного в воде гидроемкостей первой ступени и поступающего в контур при их срабатывании, а также продуктов радиолиза воды (кислород и водород). Накопление этих газов в трубчатке парогенератора может привести к ухудшению его конденсационной способности, вплоть до полного прекращения процесса конденсации.

Для обоснования работоспособности парогенератора реактора ВВЭР в конденсационном режиме при низких тепловых потоках с учетом влияния неконденсирующихся газов необходимо проведение экспериментальных исследований. В настоящий момент отсутствуют результаты опытов по моделированию работы ПГ в конденсационном режиме на крупномасштабных стендах. Таким образом, исследование работы парогенератора в данном аварийном режиме является актуальной задачей.

Целью работы являлось проведение экспериментальных исследований и получение результатов, направленных на обоснование работоспособности парогенератора реактора ВВЭР-1200 (РУ В-392М) в нештатном конденсационном режиме.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- впервые на крупномасштабной модели изучены особенности работы парогенератора реактора ВВЭР в конденсационном режиме;

- в ходе экспериментов, были получены данные для верификации расчетных теплогидравлических кодов ТЕЧЬ-М и КОРСАР/ГП;

- впервые экспериментально установлено, что совместная работа пассивных систем безопасности ГЕ-2 и СПОТ позволяет обеспечить работу парогенератора реактора ВВЭР в режиме конденсации пара при подаче в трубный пучок многокомпонентной парогазовой смеси.

Практическая ценность работы состоит в том, что результаты проведенных экспериментов были использованы для верификации расчетных теплогидравлических кодов ТЕЧЬ-М и КОРСАР/ГП, выполненной в ОАО ОКБ «Гидропресс». После проведения верификации расчетные коды могут использоваться для моделирования процессов тепло - и массообмена при конденсации пара и парогазовой смеси в трубчатке натурного парогенератора реактора - 3 ВВЭР (ПГВ-1000) и обоснования его работоспособности при запроектной аварии с потерей теплоносителя.

Достоверность полученных результатов обеспечивается воспроизводимостью результатов экспериментов, а также использованием на крупномасштабном стенде ГЕ2М-ПГ современных методик исследований и аттестованных средств измерений.

Автор защищает:

- результаты экспериментального исследования работы модели парогенератора реактора ВВЭР в нештатном конденсационном режиме на крупномасштабном стенде;

- выявленные характеристики и особенности конденсационного режима работы многорядного горизонтального парогенератора при подаче пара и парогазовой смеси;

- результаты экспериментов, проведенных методом стационарных состояний и предназначенных для верификации расчетных кодов.

Личный вклад автора в получении результатов, изложенных в диссертации, заключается в том, что он, как исполнитель, принимал непосредственное участие в наладке экспериментального стенда ГЕ2М-ПГ, разрабатывал методики исследований, участвовал в проведении экспериментов, а также обрабатывал и анализировал результаты опытов.

Апробация работы Основные результаты диссертации докладывались соискателем на:

- XII международной научно - инновационной конференции студентов, аспирантов и молодых специалистов «Полярное сияние», Санкт-Петербург, 2009 г.;

- XI научно - технической конференции молодых специалистов, ОКБ «Гидропресс», Подольск, 2009 г.;

- XI международной конференции «Безопасность АЭС и подготовка кадров», Обнинск, 2009 г.;

- Х, XI, XII научных школах молодых учёных ИБРАЭ РАН, Москва, 2009, 2010, 2011 гг.;

- Молодёжной научно - технической конференции «Эксперимент-2010», ОАО «ОКБМ Африкантов», Нижний Новгород, 2010 г.;

- Пятой Российской Национальной Конференции по теплообмену, Москва, 2010 г.;

- Международном молодёжном научном форуме «Ядерное будущее», Голицыно, 2011г.

Публикации Всего по теме диссертации было опубликовано 17 работ, включая две статьи в журнале, входящем в перечень ВАК.

Структура и объём работы Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и списка использованных источников из 42 наименований. Работа представлена на 1страницах и содержит 86 рисунков и 17 таблиц.

- 4 СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы диссертации, определяются цели и основные задачи исследования, показана новизна выполненной работы, ее практическая значимость и личный вклад автора в получении результатов.

В первой главе рассмотрены современные пассивные системы безопасности реактора ВВЭР-1200, заложенные в проект «АЭС-2006», и принципы их работы. «АЭС-2006» - это типовой проект российской атомной станции нового поколения «3+» с улучшенными технико - экономическими показателями.

Главная особенность проекта - использование пассивных систем безопасности в сочетании с традиционными активными системами.

На рисунке 1 показана схема пассивных систем охлаждения активной зоны (АЗ) реактора ВВЭР-1200. К их числу относятся: система гидроаккумуляторов первой ступени, система пассивного залива активной зоны и система пассивного отвода тепла.

Система гидроаккумуляторов первой ступени (ГЕ-1) обеспечивает подачу водного раствора борной кислоты в реактор для охлаждения активной зоны и ее залива на начальной стадии аварии с потерей теплоносителя.

Система гидроёмкостей второй ступени (ГЕ-2) предназначена для пассивной подачи раствора борной кислоты в активную зону реактора с целью отвода остаточного тепловыделения в условиях полной потери источников электроснабжения переменного тока (включая дизель - генераторы), и течах в первом контуре реакторной установки в течение максимально возможного периода времени.

Система состоит из четырёх групп гидроаккумулирующих ёмкостей (по две ёмкости в каждой группе) с водным раствором борной кислоты, находящихся при атмосферном Рисунок 1 - Схема пассивных систем охлаждения давлении. Гидроёмкости разреактора ВВЭР-12мещены на площадке обслуживания центрального зала (то есть выше уровня реактора), что обеспечивает требуемый гидростатический напор по отношению к реактору. В верхней части гидроёмкости подключены к «холодным» ниткам главных циркуляционных трубопроводов в зоне их непосредственной близости к коллекторам ПГ. При возникновении аварийной ситуации с потерей теплоносителя первого контура и падении давления в главном циркуляционном контуре (ГЦК) до 1,5 МПа после опорожнения парового трубопровода в верхнюю часть гидроёмкостей начинает поступать насыщенный пар под давлением, соответствующим давлению в реак - 5 торной установке. По линии слива гидроёмкости второй ступени подключены к трубопроводам подсоединения к реактору гидроёмкостей первой ступени в неотключаемой от первого контура части.

В системе реализовано четырёхступенчатое профилирование расходной характеристики, которое обеспечивается использованием коллектора, позволяющего осуществлять пассивное изменение расхода, основанное на идее последовательного прекращения истечения по сливной линии, оказавшейся выше уровня воды в баке.

Дополнительной функцией системы ГЕ-2 является автоматическое пассивное удаление (отвод) неконденсирующихся газов первого контура из трубчатки парогенератора, что способствует улучшению теплообмена и обеспечивает более длительную работу ПГ в конденсационном режиме.

Основными неконденсирующимися газами в активной зоне являются растворенный в воде гидроёмкостей первой ступени азот, а также газы радиолитического происхождения – кислород и водород.

Совместно с системой ГЕ-2 работает система пассивного отвода тепла (СПОТ). Система состоит из четырёх независимых каналов - по одному на каждый парогенератор. Каждый канал включает в себя два теплообменникаконденсатора, охлаждаемых атмосферным воздухом, трубопроводы пароконденсатного тракта и воздуховоды с затворами и регуляторами.

При авариях с разрывом одной из петель главного циркуляционного трубопровода система СПОТ обеспечивает перевод горизонтальных парогенераторов в режим конденсации пара первого контура, поступающего в трубчатку ПГ из реактора. В результате конденсации происходит нагрев воды второго контура до температуры насыщения с образованием пара. За счет естественной циркуляции в пароконденсатном тракте СПОТ пар поступает в воздушные теплообменники, установленные на наружной поверхности защитной оболочки. Пар конденсируется, отдавая тепло окружающему воздуху, а образовавшийся конденсат поступает обратно в межтрубное пространство ПГ.

Таким образом, теплообменный аппарат, спроектированный для работы при вынужденном движении теплоносителей обоих контуров, переводится в режим работы многорядного горизонтального конденсатора-испарителя при естественной циркуляции в обоих контурах и низких значениях температурного напора между ними. Такое изменение режима работы парогенератора существенно изменяет характер протекающих в нем процессов теплообмена, поэтому было необходимо провести исследования, направленные на обоснование работоспособности ПГ в режиме конденсации пара.

Вторая глава содержит обзор и анализ работ проведённых другими исследователями в области изучения конденсации пара в горизонтальных трубах. Рассмотрены следующие экспериментальные установки:

- экспериментальная установка Японского исследовательского института ДЖАЕРИ (JAERI);

- экспериментальная установка университета Пердью (США);

- исследовательский стенд HORUS (Германия);

- экспериментальная установка Лондонского университета (Англия).

- 6 Проведённый анализ показал, что данные, полученные в результате исследований, невозможно применить для обоснования работоспособности парогенератора реактора ВВЭР в конденсационном режиме, так как эксперименты проводились либо при отводе тепла от второго контура охлаждающей водой при вынужденном движении теплоносителя, либо в ходе эксперимента не обеспечивалось постоянство давления греющего пара первого контура, что очень важно при исследовании процессов естественной циркуляции. Кроме того, эмпирические зависимости, полученные в ходе исследований, могут применяться только в ограниченном диапазоне изменения параметров. Таким образом, возникла необходимость проведения дополнительных экспериментальных исследований.

В третьей главе описывается экспериментальная установка, созданная в ГНЦ РФ - ФЭИ для изучения конденсационного режима работы модели парогенератора реактора ВВЭР-1200 – стенд ГЕ2М-ПГ.

В состав стенда входят: модель парогенератора реактора ВВЭР, бакаккумулятор пара с системой подачи пара от ТЭЦ ФЭИ, имитатор теплообменника СПОТ, охлаждаемый технической водой. На рисунке 2 представлена аксонометрическая проекция стенда ГЕ2М-ПГ.

Высотные отметки размещения оборудования соответствуют проектным. Для уменьшения тепловых потерь оборудование и трубопроводы были теплоизолированы.

В рамках подготовки к выполнению экспериментальных исследований на стенде были определены геометрические и гидравлические характеристики контуров стенда.

При разработке модели парогенератора для стенда за базовый аппарат был принят существующий парогенератор реактора ВВЭР-1200.

Модель парогенератора стенда представляет собой теплообменный аппарат с двумя вертикальными коллекторами диаметром 219 мм («горячим» и «холодным»). Для обеспечения стока конденсата из Рисунок 2 - Аксонометрическая проекция трубного пучка, змеевики выполнестенда ГЕ2М-ПГ ны с уклоном от центра в сторону обоих коллекторов с высотным перепадом 20 мм. Геометрия теплопередающей трубки теплообменника (длина, наружный диаметр, толщина стенки) соответствует геометрии трубки натурного парогенератора. Расстояние между крайними рядами трубок модели ПГ соответствует высоте трубного пучка парогенератора ПГВ-1000, что обеспечивает штатный режим конвекции воды в объеме - 7 межтрубного пространства. Площадь поверхности трубного пучка в 48 раз меньше площади теплообменных трубок натурного парогенератора.

Для поддержания постоянных режимных параметров при проведении опытов на стенде предусмотрены вспомогательные системы. К их числу относятся:

- система поддержания давления, позволяющая поддерживать давление среды первого контура стенда с точностью ± 0,008 МПа;

- двухканальная система подачи неконденсирующихся газов, позволяющая подавать в трубчатку ПГ парогазовую смесь с заданной концентрацией НГ;

- система сдувки парогазовой смеси, моделирующая отвод ПГС в объём гидроёмкостей второй ступени;

- система сбора конденсата из «горячего» и «холодного» коллекторов модели парогенератора.

Контрольно - измерительные приборы, установленные на стенде, позволяли регистрировать основные параметры установки при проведении экспериментов: давление и температуру сред первого и второго контуров, расход и температуру технической воды третьего контура, расход пара на входе в модель ПГ.

Началом моделирования аварийного процесса на стенде являлся момент перехода парогенератора в конденсационный режим работы. За окончание моделирования были приняты две временные границы:

- окончание первых суток аварийного процесса, когда при расходе, принятом для системы ГЕ-2 НВ АЭС-2, завершается слив воды из гидроёмкостей.

- окончание третьих суток аварийного процесса.

В качестве начальных условий были выбраны параметры процесса при различных расходах на ступенях системы ГЕ-2. В соответствии с расчетами, давление первого контура в течение 24 часов после аварии с разрывом ГЦТ меняется от 0,39 до 0,21 МПа. В связи с техническими возможностями ТЭЦ ФЭИ давление в первом контуре во всех экспериментах поддерживалось постоянным на уровне 0,35 - 0,37 МПа.

Конденсационная мощность модели ПГ и перепад давления между первым и вторым контурами стенда в экспериментах определялись расходом технической воды через теплообменник-имитатор СПОТ. Все эксперименты были проведены при начальной конденсационной мощности Nкон в диапазоне от 75 до 150 кВт.

Величина оттока ПГС из «холодного» коллектора модели ПГ определялась на основе расходной характеристики системы ГЕ-2 с учётом масштабного фактора 1:48.

Величина концентраций неконденсирующихся газов в парогазовой смеси, создаваемой на стенде, определялась в соответствии с расчётными данными по генерации водорода, кислорода и азота в реакторе. При расчетё концентраций производилась замена водорода гелием, а кислорода азотом при сохранении мольного отношения газов.

Переносимость результатов экспериментов на реальный парогенератор обуславливается следующими факторами:

- материал изготовления трубчатки модели ПГ, диаметр и длина трубок, а также высота трубного пучка соответствуют характеристикам реального ПГ;

- 8 - высотные отметки расположения оборудования соответствуют проектным;

- площадь теплообменной поверхности модели ПГ в 48 раз меньше площади натурного ПГВ-1000 (то есть масштабный коэффициент стенда – 1:48), притом, что удельные тепловые потоки соответствуют реальным;

- начальные и граничные условия экспериментов соответствуют условиям протекания запроектной аварии на реальной АЭС.

Методика проведения экспериментов Работы на стенде ГЕ2М-ПГ проводились в период с 2008 по 2011 год.

Эксперименты можно разделить на два этапа:

ЭТАП 1 (2008 – 2009 гг.): опыты в режиме конденсации пара, направленные на определение конденсационной мощности парогенератора и моделирование сдувки парогазовой смеси в объём ГЕ-2.

ЭТАП 2 (2010 – 2011 гг.): эксперименты, проведённые методом стационарных состояний, направленные на получение данных для верификации расчётных кодов ТЕЧЬ-М и КОРСАР/ГП. Так как граничными условиями, определяющими окончание моделирования на стенде, являлись окончание первых и третьих суток аварийного процесса, в рамках исследований второго этапа было проведено две серии опытов, названные условно «суточные» и «трёхсуточные».

Эксперименты первого этапа В рамках первого этапа исследований были проведены три серии опытов:

- эксперименты на чистом паре (без подачи в контур НГ);

- опыты с отравлением ПГ (в контур подавались неконденсирующиеся газы);

- эксперименты со сдувкой (моделировался отток газов в объём ГЕ-2).

Эксперименты на чистом паре Эксперименты на чистом паре проводились по следующей методике. В начале эксперимента осуществлялся последовательный прогрев стенда. Определяющим показателем прогрева служило равномерное тепловое поле по всему объёму воды второго контура в модели ПГ и стабильность давлений в 1 и контурах. Затем с помощью изменения расхода технической воды 3 контура устанавливалось необходимое значение давления во 2 контуре. После установления стационарного режима, в течение не менее 1200 с, производилась запись параметров с помощью системы сбора и обработки данных.

Эксперименты с подачей неконденсирующихся газов После стабилизации параметров первого и второго контуров на стенд подавалась трёхкомпонентная ПГС, содержащая азот и гелий в заданных концентрациях. Общее время подачи газа составило около 17000 с.

Эксперименты с оттоком парогазовой смеси В ходе экспериментов проводилась сдувка парогазовой смеси с отбора на «холодном» коллекторе модели ПГ, расположенного ниже трубчатки, на высотной отметке + 6255 мм. Регулировка величины сдувки осуществлялась с помощью двух последовательных игольчатых микровентилей, установленных перед входом парогазовой смеси в конденсатор. Импульсные линии и линии пробоотбора были теплоизолированы и обогревались с помощью охранных нагревателей, чтобы исключить конденсацию пара до его подачи на регулирующую арматуру.

- 9 Эксперименты второго этапа Эксперименты второго этапа были выполнены методом стационарных состояний. В соответствии с разработанной программой выполнения экспериментов, целью опытов являлось определение конденсационной мощности модели ПГ при неизменных (стационарных) значениях следующих величин:

- давление пара первого контура стенда;

- давление пара второго контура стенда;

- величина оттока газов из «холодного» коллектора модели ПГ;

- концентрация газов в парогазовой смеси, поступающей в модель ПГ.

Конденсационная мощность модели ПГ и перепад давления между первым и вторым контурами стенда в экспериментах определялись расходом технической воды через теплообменник-имитатор СПОТ. Все эксперименты были проведены на одном уровне начальной конденсационной мощности Nкон = 145 - 150 кВт.

Величина концентраций неконденсирующихся газов в парогазовой смеси, создаваемой на стенде, определялась в соответствии с расчётной генерацией водорода и азота в реакторе для суточного и трёхсуточного аварийных процессов.

Эксперименты на стенде проводились по следующей методике. Пар с заданным давлением при соответствующей температуре насыщения поступал в бак Б3, прогревая его. После прогрева бака и имеющейся в нем воды до температуры насыщения, открытием соответствующей арматуры осуществлялась подача пара в трубный пучок парогенератора.

После нагрева воды в модели ПГ до температуры 100 0С начинался процесс кипения. Образующийся пар поступал в трубопроводы второго контура.

Охлаждаясь на холодных стенках труб имитатора СПОТ, пар конденсировался, а образующийся конденсат возвращался в модель ПГ. Прогрев стенда происходил до установления во втором контуре стационарных параметров среды.

Одновременно с этим устанавливался необходимый для создания заданной конденсационной мощности расход воды по 3 контуру, что обуславливало увеличение конденсации пара 2 контура. Это приводило к снижению давления (и температуры) второго контура. После выхода на заданные параметры, производилась выдержка стенда в стационарном состоянии (стационарный режим №1).

После этого устанавливался расход сдувки пара из «холодного» коллектора модели ПГ в соответствии с величиной, определённой для данного опыта.

После достижения стационарного состояния и установления необходимого расхода пара, отводимого из «холодного» коллектора ПГ, компьютерная система сбора данных переводилась в режим записи. Через время не менее 1000 с начиналась подача неконденсирующихся газов в трубчатку модели ПГ.

Попадание газов в трубчатку приводило к ухудшению теплообмена и снижению конденсационной мощности, что, в свою очередь, приводило к снижению давления пара во 2 контуре и росту перепада давления (и температуры) между 1 и 2 контурами стенда. Таким образом, стенд переходил в стадию переходного процесса №1.

Для снижения перепада температуры между контурами производилось изменение давления 2 контура. Регулировка давления производилась путём изменения расхода воды в 3 контуре. Во время данных технологических операций - 10 производился непрерывный контроль над величиной перепада давления между средами 1 и 2 контуров (dT1). Также велось наблюдение за температурой на выходе из теплообменника СПОТ, с целью недопущения её превышения значения 90 0C и сохранения однофазного состава среды 3 контура, так как начало кипения могло привести к неправильному определению мощности, отводимой технической водой и большой погрешности при определении теплового баланса.

После достижения величиной dT1 значения близкого к первоначальному, технологические операции с арматурой прекращались, и стенд выдерживался при установившихся параметрах определённое время, после которого переходил в состояние стационарного режима №2.

После выдержки стенда в стационарном режиме начинался переходной процесс №2, целью которого было добиться первоначальной конденсационной мощности модели парогенератора (или величины расхода пара на входе в модель ПГ). Для этого путём увеличения расхода технической воды через теплообменник СПОТ происходило снижение давления 2 контура, т.е. рост перепада давления (и температуры) между контурами, до величины, которая обеспечивает получение исходной конденсационной мощности.

После достижения необходимой величины расхода пара Q, по процедуре описанной выше производился контроль над перепадом dT1 и величиной теплового баланса. Стенд переходил в состояние стационарного режима №3.

После достижения стендом этого состояния и необходимой выдержки эксперимент прекращался. Таким образом, согласно методике, были получены три стационарных режима.

В четвертой главе приведены основные результаты исследований, проведённых на стенде ГЕ2М-ПГ.

Перед выполнением опытов было проведено измерение тепловых потерь стенда. Согласно полученным данным, их величина составила 5,7 кВт (~ 3 %).

Эксперименты первого этапа Опыты на чистом паре были проведены при давлении 0,35 - 0,37 МПа в диапазоне мощностей от 75 до 150 кВт.

Средняя конденсационная мощность парогенератора определялась по величине расхода пара, поступающего на вход в модель ПГ, при условии его полной конденсации в трубчатке и отсутствии выхода через гидрозатвор 1 контура. На основании обработки результатов экспериментов была получена зависимость конденсационной мощности модели ПГ от температуры 2 контура стенда, приведённая на рисунке 3.

На рисунке 4 показано изменение давления 1 и 2 контуров стенда в эксперименте № 145/1, проведенном при минимальной конденсационной мощности модели парогенератора Nкон = 75 кВт.

Таким образом, результаты экспериментов без подачи в контур неконденсирующихся газов позволили определить зависимость конденсационной мощности модели ПГ от температуры второго контура стенда при поддержании постоянных параметров теплоносителя первого контура.

- 11 Рисунок 3 - Зависимость Nкон модели ПГ Рисунок 4 - Изменение давления в 1 и 2 конот температуры 2 контура стенда турах в эксперименте на чистом паре Для исследования влияния накопления неконденсирующихся газов в трубчатке парогенератора на его работу в конденсационном режиме на стенде проводились опыты с подачей в первый контур азота и гелия. Целью проведения экспериментов было получить зависимость, описывающую снижение конденсационной мощности модели ПГ по мере его отравления, при фиксированных значениях давления первого контура и расхода охлаждающей воды на имитаторе теплообменника СПОТ.

Эксперименты проводились при давлении первого контура Р1 = 0,37 МПа и начальной конденсационной мощности ПГ - 77 кВт. Согласно методике, после стабилизации параметров первого и второго контуров на стенд подавалась трёхкомпонентная парогазовая смесь, содержащая азот и гелий в заданных концентрациях. Общее время подачи газа составляло около 17000 с. Результаты, полученные в эксперименте, приведены на рисунках 5 и 6.

Рисунок 6 - Эксперимент 135.

Рисунок 5 - Эксперимент 135.

Изменение давления на входе в модель ПГ в Конденсационная мощность модели ПГ эксперименте с подачей газов в эксперименте с подачей газов На рисунке 5 видно значительное снижение конденсационной мощности модели парогенератора. В ходе опыта она уменьшилась с 77 до 20 кВт, т.е. почти в четыре раза. Такое снижение мощности было вызвано накоплением НГ в трубном пучке. Концентрация газов в ПГС в трубчатке модели ПГ по мере их подачи - 12 в контур возрастала, а объёмная доля пара уменьшалась, что, приводило к ухудшению условий конденсации.

На рисунке 6 показано изменение давления на входе в модель ПГ. Как видно из графика, в ходе опыта с помощью системы поддержания давления обеспечивалась достаточно хорошая стабильность параметров среды в первом контуре. Амплитуда колебания давления за время всего эксперимента не превышала ±0,002 МПа.

Таким образом, в результате эксперимента было достигнуто отравление парогенератора и показано значительное негативное влияние накопления неконденсирующихся газов в трубчатке модели парогенератора на его работу в режиме конденсации пара.

В экспериментах с оттоком ПГС концентрации неконденсирующихся газов на входе в модель ПГ задавались, исходя из расчетных данных по газогенерации в первом контуре НВ АЭС-2 в случае запроектной аварии. В качестве интервала времени для расчета концентраций газов была выбрана длительность работы первой ступени системы ГЕ-2, когда, в соответствии с расчетами, газогенерация в активной зоне максимальна.

Эксперименты с оттоком ПГС были проведены при следующих начальных условиях: давление среды первого контура Р1 = 0,37 МПа; конденсационная мощность модели ПГ Nкон = 77 кВт; концентрация азота СN2 = 2,1 г на килограмм пара; концентрация гелия CHe = 0,04 г на килограмм пара. Отток ПГС осуществлялся с нижней точки «холодного» коллектора модели ПГ. Его величина в эксперименте составила 0,217 л/с, что соответствует оттоку ПГС в объём ёмкостей системы ГЕ-2.

После стабилизации расхода сдувки в первый контур начинали подаваться НГ. Длительность подачи газов на стенд в 1,5 раза превысила длительность первой ступени расходной характеристики системы ГЕ-2 и составила около 6000 с.

На рисунке 7 показано изменение величины конденсационной мощности в эксперименте. На рисунке 8 приведен график изменения давления в первом и втором контурах стенда в ходе эксперимента.

Из графиков видно, что давление 1 контура регулируется с помощью системы поддержания давления и остаётся стабильным в течение всего опыта. Давление 2 контура при этом снижается с 0,346 до 0,320 МПа. При этом после начала подачи газов конденсационная мощность падает до уровня 55 кВт, но затем плавно возрастает и стабилизируется на отметке 67 кВт, что на 13 % ниже первоначальной величины, но, тем не менее, позволяет говорить о работоспособности модели ПГ в таком режиме. Такое изменение параметров говорит о том, что в ходе эксперимента имело место ухудшение теплоотдачи в трубчатке ПГ, но наличие оттока парогазовой смеси позволило поддержать конденсационную мощность модели ПГ на необходимом уровне.

- 13 Рисунок 7 - Эксперимент 137. Рисунок 8 - Эксперимент 137.

Конденсационная мощность модели ПГ Изменение давления в эксперименте с подачей в эксперименте с подачей газов газов и сдувкой парогазовой смеси.

и сдувкой парогазовой смеси 1 – в 1 контуре, 2 – во 2 контуре Необходимо отметить, что поддержанию конденсационной мощности модели ПГ также способствовало наличие в системе обратных связей. Неконденсирующиеся газы в трубчатке модели парогенератора ухудшали условия конденсации, что приводило к снижению Nкон ПГ. При этом из-за уменьшения парообразования в модели ПГ давление 2 контура снижалось, а перепад давления между средами 1 и контуров (а, соответственно, и температуры) увеличивался, что, в свою очередь, приводило к увеличению расхода пара на вход в модель ПГ, что позволяло поддерживать конденсационную мощность.

Таким образом, в ходе опытов, проведённых на крупномасштабном стенде ГЕ2М-ПГ, было получено экспериментальное подтверждение того, что парогенераторы в условиях запроектной аварии с потерей теплоносителя первого контура имеют конденсационную мощность, достаточную для поддержания эффективного теплоотвода от реактора.

Эксперименты второго этапа Целью экспериментов, проводимых в рамках второго этапа, было получение данных для верификации расчётных кодов ТЕЧЬ-М и Корсар/ГП, использующихся для моделирования процессов в активной зоне и в защитной оболочке РУ.

Исследования были выполнены на основании расчётных данных для аварийных процессов длительностью 24 и 72 часа, поэтому проводимые на стенде эксперименты условно были названы «суточными» и «трёхсуточными». При этом реальная продолжительность опытов определялась временем выхода стенда на стационарный режим.

Основным отличием «трёхсуточных» экспериментов от «суточных» были уменьшенные величины расходов оттока ПГС из «холодного» коллектора модели парогенератора, что вызвано необходимостью продлить расходную характеристику системы ГЕ-2 путём снижения расхода охлаждающей воды.

Согласно методике, в каждом опыте необходимо было получить три стационарных режима. Для этого, перед проведением экспериментов был проведен - 14 анализ полученных ранее результатов, и на основании этого были сформулированы критерии стационарности:

- конденсационная мощность модели ПГ постоянна;

- давление в первом и втором контурах постоянно (колебания не превышают ± 0,002 МПа);

- градиент изменения перепада температуры dT1 не превышает 0,009 0С/мин;

- тепловой баланс стенда соблюдается с точностью 5 %;

- временной интервал, в течение которого соблюдаются все вышеперечисленные условия, должен составлять не менее 800 секунд. При этом время переходного процесса при выходе на стационарный режим должно составлять не менее 5000 секунд.

В таблице 1 приводятся основные параметры выполненных опытов.

Таблица Основные параметры проведённых опытов Отток CN2, CHe, Nкон, N3, dT1, dP6, СтациоОпыт ПГС из г/кг г/кг кВт кВт С кПа нарный ПГ, л/с режим № «Суточные» опыты 1 - - 149,5 145,2 2,97 30,201 2 0,208 26 22 2,88 30,0,463 0,03 150 147 5,63 54,1 - - 149,4 144,4 2,96 29,196 2 0,104 31 26,6 2,87 29,0,073 0,03 151,1 148 4,83 45,1 - - 148,3 143,7 2,9 29,197 2 0,069 32 27,6 2,78 28,0,056 0,03 151,7 148,9 4,79 46,1 - - 147,9 144,4 3,08 30,202 2 0,033 29 25,9 2,95 30,0,045 0,03 146 144,9 4,91 46,«Трёхсуточные» опыты 1 - - 147,5 144 3,06 30,203 2 0,038 32 28,6 2,93 29,0,047 0,03 147,3 143,6 4,72 46,1 - - 145,9 144,1 2,81 30,198 2 0,010 44,4 41,1 2,98 33,0,012 0,03 146,8 145,2 4,46 45,Здесь Nкон - конденсационная мощность модели ПГ, N3 - мощность отводимая теплообменником имитатором СПОТ, dT1 - перепад температуры между 1 и 2 контурами стенда, dP6 - перепад давления между 1 и 2 контурами стенда.

Так как методика исследований во всех экспериментах была одинакова, в работе будут приведены результаты только одного из экспериментов – - 15 эксперимент № 201. Опыт проводился при величине расхода оттока ПГС – 0,208 л/с, что соответствует первой ступени расходной характеристики ГЕ-2.

Результаты эксперимента № 201 представлены на рисунках 9 – 14. На рисунках 9 и 10 показаны обобщенные графики хода всего эксперимента. Цифрами 1,3 и 5 обозначены, соответственно, стационарные режимы №№ 1,2 и 3.

Рисунок 9 - Эксперимент 201 Рисунок 10 - Эксперимент 2Конденсационная мощность ПГ Перепад температуры между средами 1 и 2 контуров стенда На рисунке 11 приведены графики изменения перепада температуры между средами 1 и 2 контуров стенда в стационарных режимах № 1 и № 2.

Рисунок 11 - Эксперимент 201.

Перепад температуры между средами 1 и 2 контуров стенда а) - стационарный режим №1; б) - стационарный режим №Как видно из графиков, в ходе эксперимента на стационарном режиме № был получен необходимый перепад температуры между средами 1 и 2 контуров.

На третьем стационарном режиме необходимо было получить значение конденсационной мощности модели ПГ такое же, как и на первом. На рисунке видно, что в ходе эксперимента удалось достичь нужного результата.

Таким образом, в эксперименте, согласно программе - методике, было получено три стационарных режима.

- 16 Рисунок 12 - Эксперимент 201.

Изменение конденсационной мощности модели ПГ а) - стационарный режим №1; б) - стационарный режим №В пятой главе рассказывается о результатах верификации расчётных кодов ТЕЧЬ-М и КОРСАР/ГП на основании данных, полученных в ходе опытов.

Программа ТЕЧЬ-М расчётного комплекса ТРАП-КС используется при обосновании безопасности АЭС с реакторами типа ВВЭР. Она применяется для анализа изменения параметров теплоносителя в первом контуре и температурного режима в активной зоне в авариях, вызванных нарушением герметичности первого контура, включая режимы с разрывом главного циркуляционного трубопровода по полному сечению.

Расчётный код КОРСАР/ГП предназначен для численного моделирования динамики реакторных установок с ВВЭР в режимах нормальной эксплуатации, в режимах с нарушениями в работе оборудования первого и второго контуров, в проектных и запроектных авариях, а также для моделирования теплогидравлических экспериментальных установок и стендов с водяным теплоносителем.

Верификация кодов проводилась по данным, как первого, так и второго этапов исследований. На рисунке 13 показано сравнение экспериментальных данных с расчётными по эксперименту № 135 первого этапа.

Рисунок 13 - Конденсационная мощность модели парогенератора в эксперименте №135.

а) - расчет по коду ТЕЧЬ-М; б) - расчет по коду КОРСАР/ГП 1 – эксперимент, 2 – расчет На рисунке 14 показано сравнение экспериментальных данных с расчётными по эксперименту № 201 второго этапа.

- 17 Рисунок 14 - Конденсационная мощность модели ПГ в эксперименте №201.

а) - расчет по коду ТЕЧЬ-М; б) - расчет по коду КОРСАР/ГП 1 – эксперимент, 2 – расчет Из графиков видно удовлетворительное совпадение результатов расчётов по кодам ТЕЧЬ - М и КОРСАР/ГП с экспериментальными данными.

По результатам верификации и пост-тест расчётов можно сделать вывод о достоверном предсказании расчётными кодами работы модели парогенератора ВВЭР в конденсационном режиме.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ На крупномасштабном стенде ГЕ2М-ПГ, созданном в ГНЦ РФ-ФЭИ, в период с 2008 по 2011 гг. проведены эксперименты, целью которых было получение характеристик конденсационного режима работы модели парогенератора реактора ВВЭР-1200.

В рамках исследований первого этапа проводились эксперименты для получения зависимости конденсационной мощности ПГ от температуры второго контура. Также были проведены эксперименты с подачей в первый контур неконденсирующихся газов, и опыты для обоснования достаточности расхода проектной сдувки.

Кроме того, были выявлены основные особенности и характеристики работы модели ПГ в режиме конденсации пара. К их числу относятся:

- наличие процессов естественной циркуляции обоих контурах;

- низкие перепады температур между средами первого и второго контуров;

- низкие значения удельного теплового потока ( 1200 Вт/м2);

- наличие неконденсирующихся газов в трубчатке парогенератора.

Исследования второго этапа проводились методом стационарных состояний и были выполнены на основании расчётных данных для аварийных процессов длительностью 24 и 72 часа. Целью этих опытов было получение данных для верификации расчетных кодов ТЕЧЬ-М и КОРСАР/ГП для обоснования возможности их использования для моделирования процессов в парогенераторе при низких тепловых потоках.

- 18 Таким образом, результаты проведённой работы заключаются в следующем:

1. Была разработана методика двухэтапных исследований работы модели парогенератора реактора ВВЭР в конденсационном режиме на крупномасштабном стенде.

2. Эксперименты на чистом паре показали, что 90% конденсата, образующегося в трубчатке модели парогенератора, стекает в «холодный» коллектор, то есть, применительно к реальной АЭС, в активную зону реактора, обеспечивая её дополнительное охлаждение.

3. Эксперименты с наличием неконденсирующихся газов в паре первого контура позволили определить характеристики процессов отравления парогенератора и установить, что наличие НГ в его трубчатке приводит к значительному ухудшению условий конденсации, а, следовательно, и к снижению его конденсационной мощности.

4. Опыты с оттоком газов показали, что отвод парогазовой смеси с расходом, соответствующим расходной характеристики системы ГЕ-2, позволяет сохранить необходимую конденсационную мощность ПГ, достаточную для поддержания эффективного теплоотвода от реакторной установки.

5. Эксперименты, проведенные методом стационарных состояний, позволили получить характеристики ПГ, работающего в конденсационном режиме в условиях суточного и трёхсуточного аварийных процессов.

6. Результаты экспериментов, как первого, так и второго этапов, были использованы для верификации расчётных кодов ТЕЧЬ-М и КОРСАР/ГП. После проведения верификации расчётные коды могут использоваться для моделирования процессов тепло - и массообмена при конденсации пара и парогазовой смеси в трубчатке парогенератора реактора ВВЭР и обоснования его работоспособности при запроектной аварии.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Морозов А.В., Калякин Д.С. Методика проведения экспериментов на крупномасштабном стенде по исследованию работы парогенератора реактора ВВЭР в конденсационном режиме // Сборник тезисов докладов XII Международной научно - инновационной конференции студентов, аспирантов и молодых специалистов «Полярное сияние - 2009», СПб, 2009 г. – с. 55.

2. Морозов А.В., Калякин Д.С. Техническое оснащение и основные системы крупномасштабного стенда ГЕ2М-ПГ для обоснования пассивных систем безопасности // Труды XII научно - технической конференции молодых специалистов ОКБ «Гидропресс», Подольск, 2009 г. – с. 42 - 53.

3. Морозов А.В., Калякин Д.С. Проведение экспериментов по исследованию влияния неконденсирующихся газов на работу парогенератора реактора ВВЭР в конденсационном режиме // Сборник трудов X научной школы молодых учёных ИБРАЭ РАН, Москва, 2009 г. – с. 134 - 139.

- 19 4. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Цыганок А.А. Экспериментальное исследование конденсационной мощности парогенератора ВВЭР в присутствии неконденсирующихся газов на крупномасштабном стенде // Труды XI международной конференции «Безопасность АЭС и подготовка кадров - 2009», Обнинск, 29 сентября – 2 октября, 2009 г.

5. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Цыганок А.А. Экспериментальное измерение тепловой мощности модели парогенератора реактора ВВЭР в конденсационном режиме в случае запроектной аварии // Известия ВУЗов. Ядерная энергетика. 2009 г. № 4. с. 124 - 131.

6. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Сошкина А.С. Экспериментальные и расчётно - теоретические исследования процессов неразвитого кипения на многорядных горизонтальных трубных пучках в условиях естественной циркуляции // Сборник статей «Труды регионального конкурса научных проектов в области естественных наук». Выпуск 15, Калуга:

Издательство АНО «Калужский научный центр», 2010 г., - с. 245 - 249.

7. Морозов А.В., Калякин Д.С. Влияние работы пассивных систем безопасности на конденсационную мощность парогенератора реактора ВВЭР // Сборник трудов XI научной школы молодых учёных ИБРАЭ РАН, Москва, 2010 г., с. 80 - 83.

8. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Цыганок А.А. Эксперименты по исследованию работы модели парогенератора ВВЭР в конденсационном режиме в присутствии неконденсирующихся газов // Сборник трудов Молодежной научно - технической конференции «Эксперимент-2010», Нижний Новгород, 2010 г., с. 134 - 139.

9. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С. и др. Расчётно экспериментальное исследование влияния неконденсирующихся газов на работу модели парогенератора реактора ВВЭР в конденсационном режиме // Тезисы докладов 7-ой Международной научно - технической конференции «Безопасность, экономика и эффективность атомной энергетики», Москва, 2010 г. с. 352 - 353.

10. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Цыганок А.А. Экспериментальное исследование конденсационной мощности модели парогенератора НВ АЭС-2 при запроектной аварии // Труды международного конгресса по достижениям в области АЭС (ICAPP ’10), Сан-Диего, США, 13 - 17 июня, 2010 г., Статья 10101.

11. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Цыганок А.А. Теплопередача между конденсирующимся паром и кипящей водой в многорядном горизонтальном трубном пучке // Сборник трудов Пятой Российской Национальной Конференции по теплообмену, Москва, МЭИ, 2010 г.– том. 5, с. 60 - 63.

- 20 12. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Цыганок А.А. Исследование работы парогенератора ВВЭР в конденсационном режиме с влиянием неконденсирующихся газов при суточном аварийном процессе // Труды 8-ой Международной конференции по теплогидравлике, эксплуатации и безопасности ядерных реакторов (NUTHOS-8), Шанхай, Китай, 10 - 14 октября 2010 г.

13. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Цыганок А.А. Исследование влияния неконденсирующихся газов на работу парогенератора ВВЭР в конденсационном режиме на крупномасштабном стенде // Труды 17-ой ядерной конференции тихоокеанского бассейна, Канкун, Мексика, 24 - октября 2010 г.

14. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Цыганок А.А., Зайцев А.А., Лукьянов А.А., Попова Т.В., Супотницкая О.В., Расчётноэкспериментальное исследование влияния неконденсирующихся газов на работу модели парогенератора ВВЭР в конденсационном режиме при запроектной аварии // Известия ВУЗов. Ядерная энергетика. 2010 г. № 4.

с. 172 - 182.

15. Морозов А.В., Калякин Д.С. Результаты экспериментов по исследованию влияния неконденсирующихся газов на конденсационную мощность парогенератора реактора ВВЭР // Сборник трудов Международного молодежного научного форума «Ядерное будущее», Голицыно, Московская обл., 2011 г.

16. Морозов А.В., Ремизов О.В., Калякин Д.С., Цыганок А.А. Влияние неконденсирующихся газов на работу парогенератора ВВЭР в конденсационном режиме на крупномасштабном стенде // Научно-технический сборник «Итоги научно - технической деятельности института ядерных реакторов и теплофизики за 2010 год», Обнинск, 2011 г.

17. Морозов А.В., Калякин Д.С. Исследование конденсационного режима работы модели парогенератора ВВЭР при низких концентрациях неконденсирующихся газов в парогазовой смеси // Сборник трудов XII научной школы молодых учёных ИБРАЭ РАН, Москва, 2011. с. 85 - 88.

- 21






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.