WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


На правах рукописи

Ефимов Алексей Геннадьевич ИССЛЕДОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ КОМБИНИРОВАННЫХ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ПОЛЕЙ С МЕТАЛЛОМ.

РАЗРАБОТКА ЭФФЕКТИВНЫХ СРЕДСТВ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ.

Специальность 05.11.13 - Приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва – 2012

Работа выполнена в ЗАО «НИИИН МНПО «Спектр», г. Москва

Научный консультант:

доктор технических наук Артемьев Борис Викторович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор, зам. зав кафедрой «Электротехника и интроскопия» ГОУ ВПО МЭИ (ТУ) Покровский Алексей Дмитриевич доктор технических наук, профессор кафедры «Проектирование и эксплуатация газонефтепроводов» РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина Коваленко Александр Николаевич доктор технических наук, главный научный сотрудник ФГУП "ВИАМ" ГНЦ РФ Мурашов Виктор Васильевич

Ведущая организация: ЗАО НПЦ «Молния»

Защита состоится «30» мая 2012 г. в 10 часов на заседании диссертационного совета Д 520.010.01 ЗАО «НИИИН МНПО «Спектр» по адресу: 119048, г.Москва, ул. Усачёва, 35, строение 1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ЗАО «НИИИН МНПО «СПЕКТР».

Автореферат разослан __ / ________ 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук Нина Васильевна Коршакова

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ



Актуальность работы Процесс производства изделий ответственного назначения и их дальнейшей безопасной эксплуатации невозможен без проведения оценки их состояния c использованием методов неразрушающего контроля (НК).

Основными задачами

методов НК металлоизделий являются обнаруже­ ние дефектов сплошности и оценка их геометрических параметров.

Важное место среди них занимает вихретоковый метод, который обеспечивает надежное выявление поверхностных дефектов сплошности, высокую скорость контроля, возможность бесконтактного съема информации.

Вихретоковый метод имеет существенный недостаток, заключающийся в невозможности выявлять внутренние дефекты в деталях и изделиях из ферромагнитных материалов. Данное ограничение может быть снято за счет использования дополнительной намагничивающей системы, что существенно расширяет функциональные возможности вихретоковых дефектоскопов.

Однако в этом случае из-за влияния на измеренный сигнал дополнительного параметра (глубина залегания дефекта) усложняется задача оценки геометрических параметров дефекта сплошности.

В последнее время общее устаревание оборудования, деталей и конструкций ответственного назначения, находящихся в эксплуатации, ставит на первый план задачу прогнозирования остаточного ресурса. Для корректной оценки остаточного ресурса по результатам электромагнитной дефектоскопии и дефектометрии необходимо дать оценку геометрических параметров обнаруженных дефектов с минимально возможной погрешностью. Ошибочное определение остаточного ресурса, также как и допуск к эксплуатации изделий и конструкций с дефектами может привести к аварийным ситуациям со значительными материальными потерями и серьезными экологическими последствиями, порой и к гибели людей.

Исходя из вышеизложенного, можно сделать вывод о значении восстановления с минимально возможной погрешностью геометрии как поверхностных, так и подповерхностных дефектов сплошности в стальных изделиях, научной и практической значимости исследований в данном направлении, а также внедрения их результатов в процессе производства и эксплуатации ответственных узлов и конструкций.

Однако на момент начала исследований автора отсутствовали теория, методология и оборудование для обнаружения и оценки геометрических параметров поверхностных и внутренних дефектов сплошности для ферромагнитных объектов контроля в приложенном постоянном магнитном поле. В связи с этим потребовалось решить задачу исследования взаимодействия комбинированных электромагнитных полей с металлом и разработки эффективных средств электромагнитной дефектоскопии в приложенном постоянном магнитном поле стальных узлов, деталей и конструкций в различных областях машиностроения, в частности, на железнодорожном транспорте, в судостроении, нефтегазовой и аэрокосмической отрасли.

В настоящее работе обобщены результаты исследований в области вихретоковой дефектоскопии и дефектометрии, создания методов и средств электромагнитного неразрушающего контроля, выполненные автором в ЗАО «МНПО «Спектр» и ЗАО «Научно-исследовательский институт интроскопии МНПО «Спектр» в период с 1999 по 2012 год.

Цель диссертационной работы Цель данной диссертационной работы состоит в повышении достоверно­ сти обнаружения поверхностных и внутренних дефектов сплошности в ферро­ магнитных изделиях и снижении погрешности оценки их геометрических пара­ метров.

Задачи исследования. Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Разработать теоретическую модель взаимодействия комбинированных электромагнитных полей (электромагнитного поля накладного вихретокового преобразователя (ВТП) и постоянного магнитного поля внешней намагничивающей системы) с ферромагнитным объектом контроля с поверхностными и внутренними дефектами сплошности.

2. Установить аналитическую зависимость напряженности магнитного поля вихревых токов, индуцируемых переменным магнитным полем накладного ВТП в металле, от линейных размеров трещины конечной протяженности.

3. Разработать алгоритмы обработки выходного сигнала электромагнитного дефектоскопа, позволяющие существенно улучшить отношение сигнал/шум, повысить достоверность неразрушающего контроля, снизить погрешность определения геометрических параметров дефектов сплошности.

4. Разработать основные методологические подходы к оценке глубины естественных трещин при использовании в качестве эталонной базы комплекта образцов искусственных дефектов. Разработать метрологическое обеспечение для средств электромагнитного НК.

5. Разработать и внедрить в промышленность средства электромагнитного неразрушающего контроля, позволяющие с высокой достоверностью выявлять поверхностные, подповерхностные и внутренние дефекты сплошности и определять их геометрические параметры.

Научная новизна 1. Получены теоретические модели формирования выходного сигнала наклад­ ного ВТП над стальным изделием с внутренним и поверхностным дефектом сплошности, основанные на определении магнитных моментов вихревых то­ ков в металле, которые описываются простыми алгебраическими функция­ ми.

2. Определена аналитическая функция, устанавливающая взаимосвязь между плотностью распределения вихревых токов в металле и напряженностью магнитного поля, создаваемого накладным ВТП.

3. Установлены аналитические зависимости напряженности магнитного поля вихревых токов в металле и выходного сигнала накладного ВТП от линей­ ных размеров внутреннего дефекта сплошности и поверхностного дефекта сплошности типа трещина.

4. Разработаны алгоритмы цифровой обработки выходного сигнала электромаг­ нитного дефектоскопа, основанные на адаптивной цифровой фильтрации и вейвлет-преобразовании выходного сигнала ВТП, позволяющие существен­ но повысить отношение сигнал/шум и снизить погрешность определения геометрических параметров дефектов сплошности в стальном изделии.

Защищаемые научные положения 1. Разработанные теоретические модели взаимодействия комбинированных электромагнитных полей с поверхностным и внутренними дефектами сплошности стального изделия.

2. Методы удаления случайного шума и нелинейного тренда из выходного сигнала средств электромагнитного неразрушающего контроля на основе вейвлет-преобразования, Фурье-преобразования, параметрической оконной функции, адаптивной цифровой фильтрации.

3. Алгоритмы на основе вейвлет-преобразования, направленные на повышение разрешающей способности средств электромагнитного НК.

4. Теоретические и экспериментальные исследования влияния продуктов коррозии металла на параметры выходного сигнала средств электромагнитного НК.

5. Принципы построения и реализация аппаратных средств электромагнитной дефектоскопии в постоянном приложенном поле.

6. Созданные средства электромагнитного НК и результаты их применения для контроля ответственных узлов, деталей и конструкций.

Практическая значимость и реализация результатов работы Предложенные принципы неразрушающего контроля в комбинированном электромагнитном поле и алгоритмы обработки выходных сигналов средств НК, были реализованы в разработанной и выпускаемой сейчас серийно аппаратуре.

Для метрологического обеспечения средств НК разработан и утвержден в органах государственной сертификации и аккредитации «Комплект образцов искусственных дефектов и зазоров для вихретоковой дефектоскопии КОИДЗВД», включающий в себя 49 видов образцов искусственных дефектов и зазоров, позволяющий учесть влияние на погрешность измерения различных мешающих факторов.

Разработано семейство электромагнитных дефектоскопов, с улучшенными техническими характеристиками (суммарный объем выпуска >1300 шт.): ВД-12НФМ, ВД-12НФП, ВД-12НФК, ВД-90НП, ВД-91НМ, ВД92НП. Серийный выпуск ВД-12НФМ и ВД-12НФП позволил полностью обеспечить подразделения НК железнодорожного подвижного состава современными портативными дефектоскопами.

Апробация работы Основные результаты и положения настоящей работы докладывались и об­ суждались на 23 Международных и Российских научных и научно-технических конференциях и семинарах.

По материалам диссертации опубликовано 37 печатных работ, в том числе 2 монографии. На технические решения, реализованные в разработанных сред­ ствах неразрушающего контроля, получены 5 патентов РФ.

Разработанный на основе диссертации вихретоковый дефектоскоп ВД-90НП занял 1-е место в конкурсе «ИННОВАЦИЯ 2009», проводившегося в рамках VIII Международной выставки и конференции NDT-2009 и награжден золотой медалью IX-го международного форума «Высокие технологии XXI века».

Структура и объем работы Диссертационная работа состоит из введения, 6-ти глав, основных выводов и рекомендаций, библиографического списка использованной литературы, включающего 267 наименований.

Работа содержит 292 страницы машинописного текста, 21 таблицу и 1рисунка.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении приведено обоснование актуальности выбранной темы диссертации, сформулированы цель работы и задачи исследования, отражена научная новизна, изложены сведения об апробации, показана практическая значимость работы.

В первой главе проведен анализ современного состояния исследований и разработок в области электромагнитной дефектоскопии стальных изделий и металлоконструкций. Поставлены задачи исследования, направленные на достижение цели диссертационной работы. Представлен обзор современного состояния и тенденций развития электромагнитных средств неразрушающего контроля.

Существенный вклад в развитие электромагнитной дефектоскопии внесли российские ученые Клюев В.В., Мужицкий В.Ф., Щербинин В.Е., Федосенко Ю.К., Шатерников В.Е., Шкарлет Ю.М., Сапожников А.Б., Шкатов П.Н., Зацепин Н.Н., Герасимов В.Г., Сухоруков В.В., Дорофеев А.Л., Беда П.И., Власов В.В., Комаров В.А., и др.

Проведенный анализ показал, что существующие средства электромагнитного НК не обеспечивают требуемую для практики погрешность измерений, в частности, из-за воздействия мешающих факторов.

Установлена необходимость в разработке теоретической модели взаимодействия электромагнитного поля накладного вихретокового преобразователя (ВТП) с металлом стального изделия с поверхностным и внутренним дефектом сплошности в постоянном магнитном поле.

Было дано определение термина «эффективность» средств неразрушающего контроля, присутствующего в названии диссертационной работы, но не являющегося устоявшимся. Под эффективностью понимается совокупность параметров и технических характеристик средства неразрушающего контроля, определяющих его способность обнаружить дефект и определить его параметры (тип дефекта, его геометрические размеры, расположение, степень опасности). Эффективность средств НК определяют такие параметры как достоверность и производительность контроля, погрешность измерения, отношение множества видов выявляемых дефектов к общей имеющейся совокупности дефектов, уровень документирования результатов НК, степень влияния человеческого фактора на результаты контроля и т.д.

Показана необходимость повышения достоверности результатов вихретокового контроля за счет разработки эффективных алгоритмов цифровой обработки выходного сигнала электромагнитного дефектоскопа, позволяющих существенно улучшить отношение сигнал/шум, повысить достоверность НК, снизить погрешность определения геометрических параметров дефектов сплошности.

Показана актуальность разработки эффективных алгоритмов интерпретации результатов измерения, совершенствования средств неразрушающего контроля и их метрологического обеспечения.

Во второй главе получены аналитические выражения для распределения плотности вихревых токов, индуцируемых переменным магнитным полем на­ кладного ВТП в ферромагнитном объекте контроля.

Приведен расчет выходного сигнала накладного ВТП над поверхностью стального изделия с дефектом сплошности при намагничивании металла постоянным магнитным полем. Показано, что в постоянном магнитном поле материал ферромагнитного объекта контроля с дефектом сплошности становится магнитно-неоднородным, при этом степень неоднородности и геометрическое распределение неоднородности магнитных параметров материала зависят в основном от линейных размеров дефекта сплошности, объекта контроля и напряженности магнитного поля.

Исследована задача математического описания характера распределения вихревых токов в ферромагнитном объекте контроля, в приложенном постоянном магнитном поле, решение которой послужило основой для оптимизации выявляемости дефектов сплошности стального изделия, в том числе дефектов, полости которых заполнены продуктами коррозии металла и отложениями нефтепродуктов, техническими средствами электромагнитной дефектоскопии.

Определение характера распределения плотности вихревых токов, индуцируемых переменным магнитным полем накладного ВТП в ферромагнетике, и получение для них соответствующих аналитических выражений, позволяет перейти к теоретическому расчету распределения напряженности магнитного поля вихревых токов над поверхностью металла и ЭДС индукции, наводимой этим магнитным полем в измерительной катушке накладного ВТП.

Для достижения этих целей на основе величины магнитного момента вихревых токов, индуцируемых в металле переменным магнитным полем накладного ВТП теоретически рассчитывается распределение сигнала накладного ВТП над металлом с дефектом сплошности (рис. 1).

По определению, магнитный момент объемно распределенного в пространстве стационарного тока равен:

Pm = [ j(x, y,z)] dV r , (1) V где j(x,y,z) – объемная плотность тока, r – радиус-вектор, проведенный из нача­ ла отсчета к элементу тока.

В случае поверхностного тока из формулы (1) для магнитного момента следует выражение:

1 Pm = [r jп(r)] dS , (2) S где S – область определения стационарного тока с поверхностной плотностью j (r).

п Плотность вихревых токов, индуцируемых в металле переменным магнитным полем накладного ВТП описывается формулой:

i arg[j x, y,z], (3) j(x, y,z) = j(x, y,z) e Im K1 (x, y) Mn - k1 z (x, где j(x, y,z) = k2 Фz(x, y,z) e K1(x, y), arg j y,z) = 2 - k1 z + arctg Re K1, (x, y) 4 Фxo2 + Фyo а (x, параметр, функция K1 y) = Фzo, k1 = - kФzo z Фx(x, y, z),Фy(x, y, z),Фz(x, y, z) – топографические функции составляющих напряженности магнитного поля накладного ВТП в декартовой системе координат, – абсолютная магнитная проницаемость металла, – частота а переменного магнитного поля ВТП, M – амплитуда намагниченности полюса n накладного сердечника ВТП, постоянная k = а .

Для накладного ВТП с малыми размерами полюса сердечника функцию преобразования К (х, у) можно заменить ее приближением K2(x, y) = х2 + у2.

а) б) Рис. 1 К расчету магнитного момента и напряженности магнитного поля вихревых токов в металле без постоянного магнитного поля (а) и с постоянным магнитным полем (б) В области наибольшей неоднородности относительной магнитной проницаемости металла разница между амплитудами в распределении плотности вихревого тока в металле может составить более 50%.

Над областью металла с внутренним дефектом сплошности распределение плотности вихревых токов является симметричным по форме и имеет минимальное амплитудное значение.

При смещении накладного ВТП относительно внутреннего дефекта сплошности симметричность в распределения плотности вихревых токов в металле нарушается (рис. 2). Особенно значительно это наблюдается в области наибольшего изменения величины относительной магнитной проницаемости металла над дефектом сплошности, вследствие чего происходит значительное увеличение амплитуды плотности вихревых токов в этой области металла.

а) б) в) Рис.2 Распределение плотности вихревых токов в металле, индуцируемых накладным ВТП на поверхности стальной пластины с внутренним дефектом сплошности d = 10 мм, h = 2 мм, h = 8 мм, 2b = 1 мм, Н = 100 А/см, сталь Ст 3.

1 а) смещение ВТП относительно дефекта х = 0 мм, б) х = 5 мм, 1 в) х = - 10 мм, На основании формулы (3) получено аналитическое выражение для определения величины магнитного момента вихревых токов на поверхности металла, индуцируемых переменным магнитным полем накладного ВТП (рис.1), выраженное через простые алгебраические функции:

k2 Mn Р0 = F (xm, ym) ez, (4) 2 zгде 2 -...

F (xm, ym) = (xm + a)2 + (ym + a)2 (xm + a)2 + (ym + a)2 + z 2 -...

... - (xm - a)2 + (ym + a)2 (xm - a)2 + (ym + a)2 + z , 2 + ... - (xm - a)2 + (ym - a)2 (xm - a)2 + (ym - a)2 + z1...

... + (xm - a)2 + (ym - a)2 (xm - a)2 + (ym - a)2 + z x, y – границы интервалов области распределения вихревого тока в металле, m m ez - единичный вектор вдоль оси z, а полюс сердечника имеет линейные размеры 2а х 2а.

Координаты точки расположения магнитного момента вихревых токов в металле Р на поверхности ферромагнитного изделия совпадают с координатами месторасположения центра полюса накладного ВТП над этой поверхностью (рис. 1).

Используя формулу для магнитного момента (4), можно записать для вихревых токов индуцируемых магнитным полем накладного ВТП следующее выражение напряженности магнитного поля в пространстве, определенное по аналогичным формулам для составляющих напряженности поля элементарного диполя (электрического или магнитного):

P0 z x Hx(x, y,z) =, (5а) 4 r(x, y,z)P0 z y Hy(x, y,z) =, (5б) 4 r(x, y,z)P0 z2 1 PHz(x, y,z) = -, (5в) 4 r(x,y,z)5 4 r(x,y,z) где - расстояние от точки расположения магнитного r(x, y,z) = x2 + y2 + z2 1/ момента (диполя) до точки измерения в пространстве.

Магнитный момент вихревых токов в металле, определяемый с учетом напряженности магнитного поля дефекта сплошности в приложенном постоянном магнитном поле, которое формирует магнитную неоднородность на поверхности металла, можно записать как:





'(w) N '(w) f a1i exp - 4 b1iRe2 ' H(w) = f + f (w) - exp - 4 b1iНо2 , (6) 4 b1i i = w + b + ih1 w + b - ih2 w - b - ih1 w - b + ihsin sin sin sin i где f '(w) = 2 Ln w + i2d ih1 w + i2d ih2 w - i2d ih1 w - i2d ih2 + Ho b - b + b + b sin sin sin sin i2d i2d i2d i2d напряженность магнитного поля дефекта сплошности в линейной среде (с учетом напряженности постоянного магнитного поля Н ), N - количество о интерполирующих функций, a, b - постоянные коэффициенты, 2b – ширина 1i 1i дефекта, d – диаметр сердечника ВТП, h, h – расстояние до нижней и верхней 1 грани дефекта соответственно, h = h - h – длина боковой грани внутреннего 1 дефекта сплошности, - поверхностная плотность магнитных зарядов на гранях дефекта, поляризуемых постоянным магнитным полем Н, переменная w о = x + i z, где i - мнимая единица.

На рис. 3 показано распределение величины относительной магнитной проницаемости металла на поверхности пластины с внутренним дефектом сплошности, полученное на основе расчетной формулы (6).

Видно, что в слабых магнитных полях с напряженностью Н < H о m (H - напряженность поля, соответствующая максимальной относительной m магнитной проницаемости металла) наблюдается существенный рост величины относительной магнитной проницаемости металла над внутренним дефектом сплошности, что приводит к увеличению плотности вихревых токов в этой области металла и создает благоприятные условия для выявления внутреннего дефекта сплошности стального изделия накладным ВТП.

a) б) Рис. 3 Распределение относительной магнитной проницаемости металла на поверхности стальной пластины с внутренним дефектом сплошности.

d = 10 мм, h = 4 мм, h = 2 мм, 2b = 0,25 мм;

материал – а) сталь Ст 3, б) сталь ШХ-На основе формул (4)-(6) получено аналитическое выражение для амплитуды ЭДС измерительной катушки накладного ВТП:

1 1 z2 em (x, y,z) = N o Pm(x, y) , (7) a1 + z2 a1 + z 3 где магнитный момент P определяется по формуле (4), а – радиус m измерительной катушки ВТП.

На рис. 4 показано теоретически рассчитанное по формулам (4)-(7) и экспериментально полученное распределение выходного сигнала накладного ВТП (диаметр ферритового сердечника накладного ВТП равен 5 мм), на поверхности стальной пластины с внутренним дефектом сплошности в виде прямоугольной канавки. Постоянное однородное магнитное поле в металле стальной пластины создавалось П-образным электромагнитом постоянного тока.

При увеличении напряженности постоянного магнитного поля в ферромагнитном объекте контроля Н > Н происходит изменение формы 0 m выходного сигнала накладного ВТП, в которой появляется отрицательный экстремум, величина которого возрастает с ростом напряженности постоянного магнитного поля.

Зависимость формы сигнала накладного ВТП над внутренним дефектом сплошности от напряженности постоянного магнитного поля в металле дает дополнительную информацию о типе и геометрических размерах дефекта сплошности.

а) б) Рис.4 Распределение сигнала накладного ВТП над стальной пластиной с внутренним дефектом сплошности в постоянном магнитном поле h = 4 мм, h = 2 мм, 2b = 0.25 мм, d =5 мм, сталь 20.

а) - теория, б) - эксперимент, Рис.5 Экспериментально полученное распределение сигнала накладного ВТП вихретокового дефектоскопа над стальной пластиной с дефектом внутренней поверхности Исследования показали, что теоретические и экспериментально полученные зависимости сигнала накладного ВТП над дефектом сплошности хорошо согласуются между собой.

На рис. 5 показано распределение выходного сигнала накладного ВТП вихретокового дефектоскопа ВД-90НП с дополнительной намагничивающей системой, полученное над дефектом сплошности внутренней поверхности металла глубиной h = 6 мм и шириной 2b = 0.8 мм. Видно, что при увеличении напряженности постоянного магнитного поля (Н > 30 A/см) амплитуда сигнала о вихретокового дефектоскопа от внутреннего дефекта сплошности имеет один максимум. В области слабых намагничивающих полей (Н H 3.2 А/см) о m сигнал вихретокового дефектоскопа имеет более сложную форму, в которой имеются два локальных максимума и один минимум.

Рис.6. К расчету магнитного момента и напряженности магнитного поля вихревых токов для поверхностного дефекта сплошности типа трещина.

Величину магнитного момента Р вихревых токов в металле с поверхностным дефектом сплошности с линейными размерами h x 2b х 2L (где 2L – протяженность дефекта сплошности типа трещины вдоль оси у) можно определить как разность магнитных моментов вихревых токов, индуцируемых в бездефектной области металла Р и магнитного момента вихревых токов, распределенных в области металла с линейными размерами h x 2b х 2L, соответствующей полости дефекта сплошности металла, которые определяются согласно формуле (4):

k2 Mn Р1 = [ F (xm, ym)- F (b, ym)] ez, если параметр L y, (8а) m 2 zk2 Mn Р1 = [ F (xm, ym)- F (b, L)] ez, если параметр L < y. (8б) m 2 zВеличина магнитного момента Р поверхностного дефекта сплошности зависит от линейных размеров донной поверхности трещины и определяется согласно формуле (4) следующим образом:

k2 Mn Р3 = m 2 (z1 + h) F ( b, ym) ez, если параметр L y, (9а) k2 Mn Р3 = (9б) m 2 (z1 + h) F ( b, L) ez, если параметр L < y.

На боковых гранях поверхностного дефекта сплошности типа трещины вихревые токи в металле индуцируются х - составляющей напряженности переменного магнитного поля накладного ВТП, магнитный момент которых равен:

Mn Р2 = ex k2 Фx(- b, y, z) y2 + (z - z1)2 dz dy , (10) 8 - - h y - a + (a - b)2 + (y - a)2 + (z - z1)2 y + a + (a + b)2 + (y + a)2 + (z - z1) где Фx(- b, y,z) = ln y - a + (a + b)2 + (y - a)2 + (z - z1)2 y + a + (a - b)2 + (y + a)2 + (z - z1)- топографическая функция амплитуды х - составляющей напряженности магнитного поля накладного ВТП, eх - единичный вектор вдоль оси х.

Из формулы (10) следует аналитическое выражение для определения величины магнитного момента вихревых токов в металле с поверхностным дефектом сплошности P, индуцируемых переменным магнитным полем накладного ВТП:

(z + z1)2 + (a + b)2 ln (z + z1)2 + (a + b)2 dz -... Mn a Р2 = ex k2 - h 4 ... - (z + z1)2 + (a - b)2 ln (z + z1)2 + (a - b)2 dz - h . (11) h(a + b)2ln h2 + (a + b)2 - h(a - b)2ln h2 + (a - b)2 +... k2 Mn a eх 2 h h 4abh 4 ... + (a + b)3arctg - (a - b)3arctg - 3 a + b a - b В формулах (8) – (11) дефект сплошности типа поверхностная трещина, для которого справедливо условие L y, воспринимается накладным ВТП как m бесконечно протяженный дефект, так как его протяженность превышает границу области эффективного распределения вихревых токов в металле, при выполнении условия L< y – как локальный поверхностный дефект сплошности m металла.

В измерительной катушке накладного ВТП ЭДС индукции наводится z-составляющей напряженности переменного магнитного поля в пространстве, создаваемого вихревыми токами в металле с поверхностным дефектом сплошности, магнитные моменты которых описываются формулами (8),(9), (11):

Hz(x, y,z) = Hzi(x, y,z) , (12) i = 3 P1 z2 1 P1 Hz1(x, y,z) = где, 4 r1(x,y,z)5 4 r1(x, y,z) 3 h x + b x - b Hz2(x, y,z) = P2 z + , 4 r2(x, y,z)5 r3(x, y,z)5 3 P3 (z + h)2 1 P3 Hz3(x, y,z) = 4 r4(x, y,z)5 4 r4(x, y,z)амплитуды z – составляющей напряженности переменного магнитного поля, создаваемого магнитными моментами вихревых токов в металле Р, Р, Р 1 2 соответственно, при этом в приняты следующие обозначения:

, r1(x, y,z) = x2 + y2 + z2 r2(x, y, z) = (x + b)2 + y2 + (z + h/2)2, r3(x, y, z) = (x - b)2 + y2 + (z + h/2)2,.

r4(x, y, z) = x2 + y2 + (z + h)Из формул (8)-(12) видно, что теоретическая модель поверхностного дефекта сплошности конечной протяженности, основанная на магнитных моментах индуцируемых в металле вихревых токов, описывается простыми алгебраическими функциями, что существенно упрощает ее практическое применение.

Напряженность магнитного поля над поверхностным дефектом сплошности определяется относительно значения напряженности магнитного поля в бездефектной области металла по следующей формуле:

Hz(x, y,z) = Hz0(x, y,z) - Hzi(x, y,z), (13) i = 3 P0 z2 P1 где Hz0(x, y,z) = - - амплитуда z 4 (x2 + y2 + z2)5/2 4 (x2 + y2 + z2)3/– составляющей напряженности переменного магнитного поля вихревых токов в бездефектной области металла.

Аналитическое выражение для определения амплитуды ЭДС измерительной катушки накладного ВТП над поверхностным дефектом сплошности в металле (в точке с координатами х=0, у=0, z >0) будет иметь вид:

em(z) = emi (z) , (14) i = 2 1 z em1 = P1 N а где , a12 + z2 a12 + z2 -...

(a - b)2 + (z + h/2)2 (a1 - b)2 + a1 + (z + h/2) P2 N а a1 (z + h/2) em2 =, ... (a1 + b)2 + (z + h/2)2 (a1 + b)2 + a1 + (z + h/2)2 2 1 (z + h) em3 = P3 N а - ЭДС измерительной a12 + (z + h)2 a12 + (z + h)2 катушки накладного ВТП от магнитных моментов вихревых токов в металле Р1, Р2, Р соответственно, – абсолютная магнитная проницаемость 3 а сердечника измерительной катушки ВТП.

Амплитуда сигнала накладного ВТП над поверхностным дефектом сплошности определялась относительно значения величины сигнала в бездефектной области металла по следующей формуле:

em(z) = emi (z) - em0 (z) , (15) i = 2 1 z em0 (z) = P0 N а где - ЭДС измерительной a12 + z2 a12 + z2 катушки накладного ВТП от магнитного момента Р вихревых токов в бездефектной области металла.

В таблице 1 приведены результаты сравнения полученных экспериментальных данных амплитуды сигнала накладного ВТП над поверхностного дефекта сплошности типа трещины в стальной пластине с расчетными данными, полученными для соответствующих дефектов сплошности по формулам (14) - (15).

Таблица Параметры трещины Экспериментальное Расчетное e, % m h ; 2b; L мм e, B e, B m m 2 ; 0.1; 5 0.20 0.162 19.4 ; 0.15; 5 0.25 0.262 -4.6 ; 0.18; 5 0.35 0.337 3.Из данных, приведенных таблице 1 видно, что разница между экспериментально измеренными и расчетными значениями амплитуды сигнала накладного ВТП, которые получены над поверхностными дефектами сплошности конечной протяженности в стальной пластине, меняется в интервале от 5 % до 20%.

Влияние продуктов коррозии Были проведены исследования продуктов коррозии металла и отложений нефтепродуктов, которые показали наличие у них электромагнитных свойств.

Учет данного факта при электромагнитном контроле стальных изделий, подверженных влиянию коррозии и агрессивных сред позволяет снизить погрешность измерения глубины дефекта.

Были проведены исследования влияния продуктов коррозии металла и отложений в полости дефектов сплошности на выходной сигнал накладного ВТП при электромагнитном контроле стальных изделий.

а) б) Рис. 7 Распределение величины сигнала накладного ВТП над дефектами сплошности типа цилиндрических сверлений (а) и поверхностными дефектами сплошности типа трещин (б) в стальной пластине Результаты исследований показали, что для протяженных поверхностных дефектов несплошности типа трещина в стальной пластине, заполнение полости дефекта продуктами коррозии металла и отложениями нефтепродуктов приводит к уменьшению амплитуды выходного сигнала вихретокового дефектоскопа с накладным ВТП до 20%, что приводит к ошибочной интерпретации результатов электромагнитного контроля. Для дефектов сплошности типа цилиндрических сверлений, заполнение полости дефекта продуктами коррозии металла и отложениями нефтепродуктов приводит к значительному (до 3-х раз) уменьшению выходного сигнала дефектоскопа (Рис.7).

Расчетным и экспериментальным путем показано, что намагничивание металла стального изделия с заполненными продуктами коррозии дефектами сплошности постоянным магнитным полем с напряженностью 60 – 65 А/см (область технического насыщения конструкционной стали), позволяет нивелировать влияние продуктов коррозии на выходной сигнал электромагнитного дефектоскопа.

В третьей главе рассматриваются вопросы спектрального анализа выходного сигнала средств электромагнитного неразрушающего контроля.

Рассмотрены методы Фурье-анализа с использованием специальной оконной функции и адаптивной цифровой фильтрации, позволяющей автоматически учитывать параметры случайного шума в измеренном сигнале и производить эффективную отстройку от них.

Для анализа и интерпретации измеренных сигналов в электромагнитных дефектоскопах используются специальные алгоритмы и программные приложе­ ния, основанные на предварительно установленных функциональных зависимо­ стях информативных параметров сигнала от диагностических признаков дефек­ тов сплошности стальных изделий. Эти зависимости устанавливаются эмпири­ ческим путем (на основе анализа результатов обширных экспериментальных измерений на стандартных образцах с дефектами сплошности разных типораз­ меров) или на основе разработанных, адекватных практике теоретических мо­ делей дефектов сплошности в стальных изделиях.

Использование теоретических моделей дефектов сплошности (рис. 1) при решении задачи анализа и интерпретации сигналов электромагнитных дефекто­ скопов является весьма эффективным методом, так как позволяет с минималь­ ными затратами найти оптимальный способ решения поставленной задачи.

При решении задачи распознавания дефектов сплошности в электромаг­ нитной дефектоскопии каждый дефект сплошности в стальном изделии описы­ вается индивидуальным набором признаков классификации.

Составляющие магнитного поля дефекта сплошности в этом случае мо­ жет быть описано следующими формулами:

J z z1 (16а) H (x, z) = - , X 2 x2 + (z + h1)2 x2 + (z + h2)2 J z x H (x, z) = - , Z 2 x2 + (z + h1)2 x2 + (z + h2 )2 (16б) где J - сила линейного тока, x, z - координаты точки измерения магнитного поля над дефектом сплошности, h, h - геометрические параметры дефекта.

1 Эффективным способом повысить отношение сигнал/шум является при­ менение оконных функций, которые широко используются при цифровом ана­ лизе спектра измеренных сигналов с целью уменьшения влияния случайных по­ мех.

Результатом использования оконной функции w(x) к измеренному сигна­ лу (электромагнитному полю) Н(х) является полезный сигнал, который и сле­ дует подвергать дальнейшей математической обработке и интерпретации по специальным алгоритмам:

Hx (x, y) n,m = . (17) 2 Hz (x, y) exp[- i(nx + my)]dxdy ' 4 n,m (Q) Оконная функция, в основном, используется для корректного вычисления спектра измеренного сигнала с минимальным уровнем случайных помех. По­ этому ее эффективность предпочтительно исследовать на основе спектра сигна­ ла, полученного на основе преобразования Фурье:

(18) i x H ( ) = w(x)H (x)e- dx,- < x < .

- В дискретной форме выражение (18) запишется в следующем виде:

2 k x j N - - i xm Hk ( ) = x w(x )H (x )e j j, (19) j= где к = 0, 1... N/2, х - дискретность измерения сигнала, х – длительность сиг­ m нала (или его период), N - количество значений в измеренном сигнале, i - мни­ мая единица.

Восстановление измеренного сигнала, без случайного шума, производит­ ся на основе скорректированного спектра (18), путем осуществления обраще­ ния формулы (19) следующим образом:

N / 2 k x j H (x ) = Hk ( )exp. (20) j 2 xm k = Анализ стандартных оконных функций показывает, что во многих из них отсутствуют параметры настройки, то есть они не являются параметрическими функциями, поэтому наиболее подходящую, для данного измеренного сигнала, оконную функцию приходится выбирать из их общей совокупности, на основе результатов предварительных исследований, что вызывает определенные труд­ ности.

Применительно к измеренным сигналам в электромагнитной дефектоско­ пии можно предложить следующую оконную функцию. Она получена из анали­ тического выражения для напряженности магнитного поля токовой модели вну­ треннего дефекта сплошности в стальном изделии, состоящего из двух проти­ воположно текущих линейных токов:

Hx (x) h1 h2 h1hw(x) = = . (21) Hxm - x1)2 + h12 (x - x1) + h22 - hh(x где параметры h < h 0, х - абсцисса точки расположения линейных токов в 1 2 теоретической модели дефекта сплошности.

В оконной функции (21) величина х = х /2 равна полупериоду сигнала.

1 m На рис.8 приведен график оконной функции (21) и ее спектр, в котором уровень первого бокового лепестка спектра составляет -38 дБ. Из него видно, что показанная характеристика оконной функции (21) по качеству не хуже соответствующих характеристик стандартных оконных функций.

а) б) Рис.8 Оконная функция 19 (а) и ее спектр (б).

Параметр h =9 мм, h = 11,1 мм, х = 20 мм.

1 2 m Действительно, из граничных условий для оконной функции (21) получа­ ем аналитическую формулу зависимости параметров h1, h2 от длительности из­ меренного сигнала х :

m w(0)=w(x )=0, w(x )=1.

m Согласно этим условиям, из формулы (21) получаем уравнение h1 h2 h1h(22) - = 0, hx12 + h12 x12 + h22 - h откуда следует, что:

xm = 2x1 = 2 h1h2.

На основе формул (21) - (22), зная длительность измеренного сигнала и согласованно меняя значения параметров оконной функции w(x), можно существенно изменять спектр окна, добиваясь оптимального результата в подавлении случайного шума, присутствующего в измеренном сигнале, т.е.

предложенная оконная функция (21) является параметрической.

Из выражения (21) получено аналитическое выражение для описания спектра данной оконной функции:

- i xm h1hu( ) = e (e- h1 - e- h2 ) (23) h2 - h.

В качестве примера эффективного применения оконной функции (19) при цифровой фильтрации измеренного сигнала магнитного и электромагнитного дефектоскопа, можно привести решение проблемы распознавания группы по­ верхностных дефектов сплошности типа трещины в стальной пластине.

Исследования показали, что после проведения цифровой фильтрации сиг­ нала, полученного от группы дефектов сплошности и содержащего случайные шумы и помехи, разрешение группы дефектов сплошности в стальном изделии по измеренному сигналу производится практически полностью.

a) б) Рис.9 Вторая производная распределения напряженности магнитного поля группы из 3-х поверхностных дефектов до (а) и после последовательного применения операции фильтра­ ции сигнала (б) При использовании систем электромагнитного неразрушающего контро­ ля в условиях поточного промышленного производства, где существуют значи­ тельные наводки от работающего силового оборудования, на первый план вы­ ходит задача очищения от случайных шумов измеренного сигнала. Однако ре­ шение этой задачи должно осуществляться в течение весьма ограниченного временного интервала и не препятствовать решению основной задачи электро­ магнитной дефектоскопии стальных изделий - надежному выявлению дефектов сплошности металла в режиме реального времени.

Практика создания и эксплуатации подобных автоматизированных си­ стем электромагнитного контроля показывает, что далеко не все алгоритмы цифровой фильтрации измеренного сигнала удовлетворяют предъявляемым требованиям.

Существуют несколько эффективных методов удаления случайных шу­ мов из сигнала автоматических систем электромагнитного контроля стальных изделий и металлоконструкций в условиях поточного производства.

Одним из решений данной задачи является использование цифрового адаптивного фильтра, который не требует вмешательства оператора для подстройки системы контроля под существующие случайные шумы, одинаково хорошо работает во всем диапазоне частот возбуждения вихретокового преоб­ разователя электромагнитного дефектоскопа и практически не искажает изме­ ренный сигнал преобразователя. К преимуществам адаптивной фильтрации сигнала следует отнести также простоту аппаратной реализации и возможность адаптации к условиям контроля стальных изделий в режиме реального времени.

Возможны два варианта идентификации системы - прямая и обратная. В первом случае адаптивный цифровой фильтр включается параллельно с иссле­ дуемой системой (рис. 10а), при этом выходной сигнал преобразователя являет­ ся общим для исследуемой системы и адаптивного цифрового фильтра, а вы­ ходной сигнал системы служит для адаптивного фильтра образцовым сигналом.

В процессе адаптации цифрового фильтра его временные и частотные характе­ ристики будут стремиться к соответствующим характеристикам исследуемой системы.

Во втором случае, при обратной идентификации адаптивный цифровой фильтр включается последовательно с исследуемой системой (рис. 10б). Вы­ ходной сигнал системы поступает на вход адаптивного цифрового фильтра, а входной сигнал системы является образцовым для адаптивного фильтра.

Рис. 10 Идентификация измерительных систем с помощью адаптивного цифрового фильтра; а) - прямая, б) – обратная Таким образом, цифровой фильтр стремится компенсировать влияние си­ стемы и восстановить исходный измеренный сигнал, устранив искажения сиг­ нала, внесенные внешними источниками помех (Рис.11).

Рис. 11 Результат работы адаптивного фильтра (штриховой линией показан сигнал без случайного шума, сплошной – сигнал с наложенным случайным шумом в процессе работы адаптивного фильтра).

В четвертой главе исследуются алгоритмы цифровой обработки выходных сигналов ВТП средств электромагнитного НК на основе вейвлетпреобразования.

Разработаны методы удаления случайного шума и нелинейных трендов из сигнала электромагнитного дефектоскопа, что позволяет значительно повысить отношение сигнал шум и снизить погрешность определения геометрических параметров дефектов сплошности, расположенных в стальных изделиях. Предложены примеры практического приложения указанных методов цифровой обработки измеренного сигнала в программном обеспечении и схемотехнических решениях разработанных технических средств электромагнитного НК.

Вейвлет-преобразование, как и Фурье - преобразование измеренного сиг­ нала основано на синтезе исследуемого сигнала на основе некоторых базовых математических функций, которым присущи определенные свойства.

В случае Фурье - преобразования в качестве базовых функций использу­ ются периодические тригонометрические функции (синус, косинус и их комплекс). В случае вейвлет-преобразования сигнала базовыми функциями яв­ ляются узко локализованные, непериодические функции, в общем случае схо­ жие по форме анализируемого сигналу.

Можно выделить следующие основные направления применения вейвлетанализа в области неразрушающего контроля стальных изделий и металлоконструкций:

- удаление случайных шумов;

- выявление и удаление нелинейных трендов;

- повышение разрешающей способности средств электромагнитной дефектоскопии.

Выявление и удаление случайных шумов и нелинейных трендов.

Одним из практических приложений вейвлет-анализа является восстанов­ ление формы сигналов, содержащих случайные шумы. Для этого осуществляет­ ся прямое вейвлет-преобразование измеренного сигнала, затем обнуляются не­ значащие коэффициенты преобразования по уровню заданного порогового зна­ чения, пропорционального амплитуде случайного шума, и осуществляется обратное вейвлет-преобразование полученных коэффициентов.

В связи с тем, что случайный шум при вейвлет-преобразовании сигнала сохраняет свою структуру и амплитуду, то удаление пороговых малозначитель­ ных коэффициентов существенно понижает уровень случайного шума и не из­ меняет структуру измеренного сигнала.

Измеренный сигнал без случайных шумов от магнитного поля дефекта сплошности стального изделия можно восстановить путем осуществления обратного вейвлет-преобразования с использованием формулы обращения, имеющей следующий вид:

1 x - b dadb (24) H (x) = WH (a,b) a 2, C - (z + z1)где постоянная C = 2. ln 4z zСледует заметить, что в данном случае, в отличие от обратного преоб­ разования Фурье для осуществления удовлетворительного восстановления ис­ ходной формы измеренного сигнала без случайных шумов, потребуется при­ менение ограниченного количества коэффициентов вейвлет-преобразования, что положительно сказывается в быстродействии данного алгоритма.

Восстановление значений измеренного сигнала электромагнитного де­ фектоскопа на основе обратного вейвлет-преобразования (24) можно осуще­ ствить разными способами.

При первом способе удаления случайного шума из выходного сигнала электромагнитного дефектоскопа в формулу обращения (24) подставляются усредненные коэффициенты вейвлет-преобразования вдоль оси изменения па­ раметра сдвига b. Этот способ наиболее эффективен при использовании коэф­ фициентов вейвлет-преобразования сигнала с малыми значениями масштабиру­ ющего параметра вейвлет-функции (при а<1), например, сигналов электромаг­ нитного дефектоскопа, полученных над объектом контроля с поверхностными дефектами типа стресс-коррозионного растрескивания, которые имеют узко ло­ кализованный характер распределения сигнала.

При втором способе удаления случайного шума из выходного сигнала электромагнитного дефектоскопа в формулу обращения (24) подставляются ко­ эффициенты вейвлет-преобразования, полученные при достаточно больших значениях масштабирующего параметра вейвлет-функции (при а > 1). Этот способ наиболее эффективен при обработке сигналов электромагнитного де­ фектоскопа, полученных над объектом контроля с коррозионными повреждени­ ями, которые имеют плавные переходы и сравнительно обширные поверхности, а также для внутренних дефектов сплошности стального изделия.

В том случае, если помимо случайного шума в исходном сигнале электро­ магнитного дефектоскопа присутствуют линейные или нелинейные тренды, процесс математической обработки указанного сигнала проходит в два этапа.

На первом этапе осуществляется выявление случайных трендов в изме­ ренном сигнале, далее - получение формы полинома для их описания с после­ дующим удалением случайных трендов из сигнала средств электромагнитного НК.

В конце первого этапа обработки измеренный сигнал не содержит случай­ ных трендов, но содержит случайные шумы, которые практически не меняют своей структуры.

На втором этапе цифровой обработки сигнала осуществляется вейвлетпреобразование измеренного сигнала с масштабирующим параметром a > 1, для которого уровень случайных шумов в коэффициентах вейвлет-преобразования измеренного сигнала незначителен.

Осуществляя обратное вейвлет-преобразование полученных коэффициен­ тов по формуле (24), можно восстановить значения измеренного сигнала элек­ тромагнитного дефектоскопа, которые содержат в своем составе минимальный уровень случайных шумов и нелинейных трендов.

а) б) Рис.12 Измеренный сигнал электромагнитного дефектоскопа над сварным швом стальной трубы (а) и коэффициенты его вейвлет-преобразования (б) На рис. 12а показан экспериментально измеренный сигнал электромаг­ нитного дефектоскопа, полученный на участке электросварного шва металло­ конструкции, который содержал дефекты сплошности металла. В исходном со­ стоянии интерпретация измеренного сигнала весьма затруднена. Из рис. 12б видно, что коэффициенты вейвлет-преобразования измеренного сигнала элек­ тромагнитного дефектоскопа, полученные при масштабирующем параметре а=3, имеют сравнительно низкий уровень случайных шумов, при этом сведен к минимуму нелинейный тренд, вследствие чего на фоне среднего уровня ве­ личины коэффициента преобразования измеренного сигнала четко проявляются участки, соответствующие дефектам сплошности в металле электросварного шва.

Повышение разрешающей способности средств электромагнитной дефек­ тоскопии.

Другим важным практическим приложением вейвлет-преобразования сигнала является разрешение и восстановление измеренного сигнала электро­ магнитного дефектоскопа, полученного над группой дефектов сплошности в стальном изделии.

Восстановление исходного распределения сигнала отдельного дефекта сплошности в составе группы дефектов в стальном изделии дает потенциаль­ ную возможность успешного решения задачи дефектометрии, которая заключа­ ется в количественной оценке геометрических параметров дефекта сплошности металла на основании выходного сигнала средств НК, так как существенно упрощает ее и позволяет использовать разработанные методы решения обрат­ ных задач, полученные преимущественно для одиночных дефектов сплошно­ сти.

Важность данного факта заключается в том, что результаты дефектомет­ рии являются фактической базовой информацией о дефекте сплошности, кото­ рая используется для объективной оценки остаточного ресурса стальных изде­ лий и металлоконструкций.

На рис. 13 показано распределение выходного сигнала электромагнитно­ го дефектоскопа, полученное для группового дефекта сплошности. Видно, что на разрешение группы дефектов сплошности существенное влияние оказывает расстояние между смежными дефектами сплошности и зазор между поверхно­ стью контроля и накладным преобразователем.

Рис. 13 Измеренные и восстановленные распределения сигналов от дефектов сплошности в стальных с группой поверхностных дефектов сплошности. z = 2 мм (сплошной линией обозначен исходный измеренный сигнал, прерывистыми линиями восстановленные в результате математической обработки сигналы от отдельных дефек­ тов группы) Была получена зависимость величины минимального расстояния разре­ шения дефектов сплошности стального изделия от рабочего зазора преобразо­ вателя электромагнитного дефектоскопа. При зазоре z = 2 мм, разрешение груп­ пы дефектов сплошности в стальной пластине по форме измеренного сигнала не представляется возможным, что подтверждается результатами эксперимен­ тальных исследований.

Из рис. 13 видно, что в измеренном сигнале, полученном над группой из трех дефектов сплошности, исчезают локальные максимумы, а форма распреде­ ления измеренного сигнала становится весьма схожей с формой распределения сигнала, полученного над одиночным дефектом сплошности в стальной пласти­ не.

В то же время амплитуда измеренного сигнала группы дефектов сплошности из трех близко расположенных трещин значительно превышает ам­ плитуду сигнала от одиночной трещины, несмотря на то, что все дефекты име­ ют одинаковую глубину (h = 3 мм). В этом случае без дополнительной матема­ тической обработки такой измеренный сигнал электромагнитного дефектоскопа может быть ошибочно интерпретирован как одиночный, но более крупный де­ фект сплошности, что может послужить причиной перебраковки годного изде­ лия.

Полученные результаты показали, что разница между экспериментально измеренным и численно восстановленным сигналом для отдельного дефекта сплошности стального изделия не превышает 10%, что согласуется с теоретиче­ ски полученными оценками и лежит в пределах погрешности эксперименталь­ ных измерений.

В пятой главе рассмотрены вопросы, связанные с метрологическим обеспечением средств электромагнитного контроля стальных изделий и металлоконструкций. Предложен системный подход к созданию стандартных образцов с искусственными дефектами сплошности разных типов.

Приведены типы и характеристики основных образцов искусственных дефектов, применяемых в настоящее время для аттестации средств электромагнитного НК.

Как и для других методов НК для электромагнитного метода остро стоит вопрос метрологического обеспечения результатов контроля, а также весь комплекс вопросов, связанных с разработкой контрольных образцов и имитаторов. Приращение первичных параметров вихретоковых преобразователей непосредственно связано с электромагнитными свойствами объекта контроля, геометрическими параметрами дефекта, его расположением относительно контролируемой поверхности. Исходя из этого, возникают значительные сложности при изготовлении образцов-имитаторов дефекта и их адекватности естественным дефектам с близкими по значению параметрами. В настоящее время наиболее распространены два вида стандартных образцов:

образец искусственного дефекта типа поверхностная трещина, представляющий собой искусственную прорезь бесконечной (в сравнении с геометрическими размерами ВТП) или конечной длины или типа питтинговая коррозия (имитируется сквозным или плоскодонным сверлением).

Исходя из практического опыта, можно выделить наиболее часто встречающиеся виды дефектов: трещина, неметаллическое включение или непровар, закат, межслойная или внутренняя коррозия, питтинговая коррозия со стороны внутренней или наружной стенки. Часть указанных дефектов достаточно легко имитировать при помощи образцов искусственных дефектов (коррозия или трещина со стороны внутренней стенки, межслойная коррозия).

Другие виды дефектов, не имеющих выхода на поверхность (неметаллическое включение, непровар, межслойная коррозия и т.п.) требуют особой тщательности в подходе к проектированию образцов, т.к. изготовить образцы полностью соответствующие реальным изделиям в большинстве случаев не представляется возможным. Единственным выходом в этой ситуации является изготовление «сборного» образца, состоящего из нескольких деталей.

Подобный подход позволяет производить метрологию внутренних дефектов, однако предъявляет ряд специфических требований, как к прилеганию сопрягаемых поверхностей, так и к их ориентации относительно электромагнитных полей, создаваемых ВТП и намагничивающей системой.

Также возникают сложности с периодической поверкой ОИД, т.к. определить параметры внутренних дефектов без разборки образца на составные части зачастую невозможно из-за отсутствия в условиях аттестованных метрологических лабораторий необходимого оборудования и квалифицированного персонала, способного выполнить слесарные операции.

Данные ограничения приводят к тому, что единственным способом определить действительные параметры дефекта является применение рентгеновского метода неразрушающего контроля, что в свою очередь значительно повышает стоимость поверки и ограничивает число метрологических лабораторий, способных выполнить данную операцию.

Достоверность и единство результатов контроля обеспечиваются комплексом мероприятий, определяемых метрологическим обеспечением средств неразрушающего контроля. Для выполнения экспериментальных исследований, а также для обеспечения необходимой метрологической базы совместно с ГЦИ СИ ФГУП «ВНИИМС» был разработан, согласован, утвержден и внесен Государственный реестр средств измерений (№ 40696-09, свидетельство № 36079 от 09.09.09) «Комплект образцов искусственных дефектов и зазоров для вихретоковой дефектоскопии КОИДЗ-ВД» (Рис. 14). В данный комплект вошли образцы с искусственными дефектами, изготовленные из сталей и сплавов из цветных металлов, наиболее часто встречающихся в качестве материалов объектов контроля. Диапазон материалов образцов, глубин дефектов, шероховатости, отрицательной и положительной кривизны поверхности достаточно широк и позволяет оценивать метрологические характеристики большинства отечественных и зарубежных производителей.

Комплекты КОИДЗ-ВД состоят из образцов искусственных дефектов (ОИД) и образцов зазоров (ОЗ). Образцы искусственных дефектов выполнены в виде плоских и изогнутых пластин и цилиндров, на рабочих поверхностях кото­ рых изготовлены дефекты в виде нарушения сплошности в форме щелей раз­ личной глубины, ширины раскрытия и длины.

Рис. 14 Комплект КОИДЗ-ВД Основные технические характеристики КОИДЗ ВД. Таблица Диапазон номинальных значений глубины дефектов, мм от 0,1 до Пределы допустимой погрешности значения глубины дефектов, мм от ±0,01 до ±0,Диапазон номинальных значений ширины раскрытия дефектов, мм от 0,05 до 0,Пределы допустимой погрешности значения ширины раскрытия от ±0,01 до дефектов, мм ±0,Диапазон номинальных значений длины дефектов, мм от 11 до 1Пределы допустимой погрешности значения длины дефектов, мм от ±0.5 до ±Диапазон номинальных значений толщины образцов зазоров, мм от 0,2 до Пределы допустимой погрешности значения толщины образцов, мм от ±0,02 до ±0,Диапазон номинальных значений радиуса кривизны криволинейных поверхностей с дефектами, мм - выпуклой от 13 до 5- вогнутой В шестой главе приведено описание средств неразрушающего контроля, разработанных при непосредственном участии автора за период с 1999 по 20годы. Указанные приборы и установки разработаны на основании теоретических и экспериментальных исследований, положенных в основу данной диссертационной работы, а также разработанных автором технических решений.

Разработанные приборы и установки неразрушающего контроля охватыва­ ют следующие области применения:

• контроль деталей и узлов железнодорожного подвижного состава;

• контроль поверхности действующих магистральных трубопроводов;

• контроль деталей авиационной и ракетно-космической отрасли;

• контроль сосудов и резервуаров, работающих под давлением;

• контроль деталей подъемных механизмов и кранового хозяйства;

• контроль оборудования нефтегазовой отрасли;

• контроль сварных соединений различного назначения;

• контроль листового проката, труб и профилей различного сечения в процессе их производства;

• контроль электромагнитных и механических свойств изделий из ферро­ магнитных сплавов в процессе их производства и эксплуатации.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФМ.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФМ (Рис. 15а) был разработан для контроля деталей подвижного состава железнодорожного транспорта.

Основными особенностями дефектоскопа являются возможность контроля криволинейных поверхностей со значительной шероховатостью, таких как:

диски вагонных колес, корпус автосцепки, боковые рамы, надрессорные балки, тормозные тяги и др.

Проведенные автором исследования позволили определить квазиоптимальные параметры вихретокового преобразователя и разработать схемотехнические решения, позволяющие получить информацию о глубине дефекта, а также осуществить отстройку от ряда влияющих факторов, таких как кривизна поверхности и изменение рабочего зазора.

В ходе дальнейшей модернизации ВД-12НФМ получил возможность контроля изделий из немагнитных сплавов.

а) б) Рис. 15 Внешний вид ВД-12НФМ (а) и ВД-12НФП (б) На рис. 15 приведен внешний вид вихретоковых дефектоскопов ВД-12НФМ и ВД-12НФП с подключенными вихретоковыми преобразователями. Основные технические характеристики дефектоскопа приведены в таблице 3. Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФМ зарегистрирован в Реестре Системы добровольной сертификации средств измерений – сертификат № 10.000.0381 от 19.02.2010.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФП.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФП (Рис. 15б) является модернизированной версией ВД-12НФМ. Основными отличительными особенностями являются использование микропроцессорной системы сбора, обработки и вывода информации о дефекте сплошности, а также изменение схемотехники блока обработки сигнала, что позволило раздельно выделять и обрабатывать такие первичные параметры контроля как фаза и амплитуда.

Использование в программном обеспечении дефектоскопа метода цифровой фильтрации на базе параметрической оконной функции позволило существенно повысить чувствительность дефектоскопа к дефектам.

Основные технические характеристики дефектоскопа приведены в таблице 3.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФП зарегистрирован в Реестре Си­ стемы добровольной сертификации средств измерений - сертификат № 09.000.0328 от 10.03.2009.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФК.

Для контроля протяженных сварных соединений, где контроль производится в статическом режиме и, соответственно, влияние зазора и перекоса преобразователя на выходной сигнал дефектоскопа особенно сильно, был разработан вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФК.

Отличительной особенностью ВД-12НФК стало использование амплитуды в качестве второго информационного параметра о величине непроводящего зазора между преобразователем и поверхностью объекта контроля, что позволило практически исключить влияние зазора на показания дефектоскопа в статическом режиме и значительно повысил достоверность контроля.

На рис. 16 приведен пример контроля шкива редукторно-карданного привода генератора ТК-2 с помощью вихретокового дефектоскопа ВД-12НФК и устройства непрерывной регистрации результатов контроля (НРК).

Рис. 16 Контроль шкива редукторно-карданного Рис. 17 Рама тележки КВЗ-ЦНИИ на привода генератора с использованием НРК намагничивающем устройстве МСН-ВД-12НФК был успешно применен в составе стенда автоматизированного контроля рам тележек (рис. 17), а также для неразрушающего контроля других деталей и узлов подвижного состава.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФК зарегистрирован в Реестре Систе­ мы добровольной сертификации средств измерений - сертификат № 07.000.0291 от 24.12.2007.

Основные технические характеристики средств НК. Таблица 3.

ВД-12НФМ ВД-12НФП ВД-12НФК 0,5 0,3 0,Пороговый дефект, мм 3 3 Максимальный рабочий зазор Погрешность определения глубины ±30% ±10% ±10% дефекта Частота тока возбуждения 70±5 70±5 70±преобразователей, кГц Максимальный угол отклонения от ±30 ±60 ±нормали к поверхности контроля, Вихретоковый дефектоскоп ВД-90НП С учетом накопленного опыта эксплуатации различных портативных дефектоскопов был разработан многоцелевой вихретоковый дефектоскоп ВД-90НП (Рис. 18а). Производительность используемого микропроцессора позволила реализовать математическую обработку в режиме реального времени без использования внешних вычислительных средств. Также в дефектоскопе была реализована адаптивная цифровая фильтрация, что позволило значительно повысить чувствительность к дефектам. Дефектоскоп способен выявлять и оценивать трещины глубиной от 0,1 мм в любых конструкционных сталях и сплавах. Дефектоскоп нашел применение в нефтегазовой промышленности, авиационной, ракетно-космической и других отраслях Разработанные в ходе теоретических и экспериментальных исследований Побразная намагничивающая система (Рис. 18б) и алгоритмы анализа сигнала вихретокового преобразователя позволяет данному дефектоскопу выявлять не только поверхностные, но и подповерхностные дефекты типа несплошности в изделиях из ферромагнитных материалов, что значительно расширяет область его применения.

Основные технические характеристики дефектоскопа приведены в таблице 4.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-90НП зарегистрирован в Реестре Систе­ мы добровольной сертификации средств измерений - сертификат № 11.000.0431 от 06.06.2011.

а) б) Рис. 18 Внешний вид ВД-90НП (а) и электромагнитного преобразователя (б) с намагничивающей системой и датчиком пути.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-91НМ.

С целью повышения производительности контроля и упрощения анализа полученных результатов был разработан многоканальный вихретоковый дефектоскоп ВД-91НМ (рис. 19а).

а) б) Рис. 19 Внешний вид ВД-91НМ на объекте контроля (а) и его блока преобразователей совмещенного с блоком обработки и передачи сигнала (б).

Отличительной особенностью прибора является то, что блок из 15-ти преобразователей и схема обработки и передачи данных объединены в единый компактный блок (рис. 19б). Несколько подобных блоков объединяются в единую систему, что позволяет обеспечить необходимую гибкость системы контроля и получать в едином потоке данные со всех блоков, входящих в систему неразрушающего контроля с их последующей математической обработкой и визуализацией результатов контроля. Данные со всех блоков передаются на персональный компьютер, осуществляющий их обработку, хранение и вывод. Использование значительных вычислительных мощностей позволило успешно применить большинство разработанных в ходе данной диссертационной работы алгоритмов обработки сигналов.

Основные технические характеристики дефектоскопа приведены в таблице 4.

Вихретоковый дефектоскоп ВД-92НП.

Для контроля изделий из металлопроката в процессе их производства был разработан поточный вихретоковый дефектоскоп ВД-92НП (рис. 20а).

Основным назначением дефектоскопа является контроль труб, прутков, профилей различного сечения (рис. 20б). Поточный режим контроля позволил в полной мере реализовать в программном обеспечении дефектоскопа разработанные в ходе диссертационной работы описанные методы цифровой обработки сигнала. С момента проведения непосредственно съема первичной информации преобразователем до момента принятия решения о сортировке дефектной продукции существует временной интервал, что позволяет производить обработку не в режиме реального времени. Это дает возможность в полной мере применить вейвлет- и Фурье-преобразование, оконную функцию и другие методы цифровой обработки сигнала.

а) б) Рис. 20 Электронный блок ВД-92НП (а) в составе участка неразрушающего контроля (б) трубопрокатного стана.

Основные технические характеристики дефектоскопа приведены в таблице 4.

Основные технические характеристики средств НК Таблица 4.

ВД-90НП ВД-91НМ ВД-92НП 0.1 0.Пороговый дефект, мм EN 10246:3-2010 3 Максимальный рабочий зазор Погрешность определения глубины ±10% ±10% ±10% дефекта Частота тока возбуждения 1-2000 1-2000 1-20преобразователей, кГц Максимальный угол отклонения от ±90 - нормали к поверхности контроля, 1 15 Число каналов В заключении приведены основные выводы и результаты диссертационной работы.

В приложении представлены справочные данные и материалы о внедре­ нии в промышленность результатов диссертации.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ 1. Впервые предложен, теоретически обоснован, методически и метрологиче­ ски обеспечен, аппаратно реализован и внедрен на предприятиях машино­ строительной, нефтегазовой, аэрокосмической, транспортной отраслей про­ мышленности метод неразрушающего контроля на основе взаимодействия комбинированных электромагнитных полей с металлом, что позволило по­ высить достоверность контроля и снизить погрешность определения геомет­ рических параметров дефектов.

2. Определен аналитический вид функций, устанавливающих взаимосвязь плотности распределения индуцируемых вихревых токов в металле с напря­ женностью магнитного поля и неоднородностью электромагнитных свойств объекта контроля.

3. Предложены теоретические модели формирования сигнала накладного ВТП над внутренним и поверхностным дефектом сплошности, основанные на определении магнитных моментов вихревых токов в металле и описывае­ мые простыми алгебраическими функциями, обеспечивающие расхождение с полученными экспериментальными данными менее 20%.

4. Для метрологического обеспечения средств НК разработан и утвержден в органах государственной сертификации и аккредитации «Комплект образцов искусственных дефектов и зазоров для вихретоковой дефектоскопии КОИДЗ-ВД». Входящие в данный комплект образцы, позволяют оценить влияние на погрешность измерения глубины дефектов таких параметров, как: электромагнитные свойства объекта контроля, состояние поверхности, протяженность дефекта и его раскрытие и т.д.).

5. Проведенные теоретические и экспериментальные исследования влияния на результаты электромагнитной дефектоскопии находящихся в полости де­ фекта сплошности продуктов коррозии металла позволили на 20% снизить погрешность оценки глубины дефектов несплошности типа трещина.

6. Теоретически и экспериментально показано, что в постоянном магнитном поле становится возможным выявление внутренних дефектов, при этом вдвое увеличивается чувствительность средств НК к поверхностным дефек­ там.

7. Определены значения масштабирующего параметра, при которых осуще­ ствление прямого и обратного вейвлет-преобразования коэффициентов из­ меренного сигнала приводит к трехкратному уменьшению величины слу­ чайных шумов и нелинейных трендов в измеренном сигнале.

8. Использование цифровой адаптивной фильтрации и параметрической оконной функции позволяет более чем в 5 раз повысить отношение сигнал/шум для выходного сигнала вихретокового дефектоскопа.

9. На основании полученных результатов диссертационной работы были разработаны; сертифицированы уполномоченными органами Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии РФ; внедрены в промышленность средства электромагнитного неразрушающего контроля различного назначения в количестве более 1300 шт.:

• ВД-12НФМ – определены квазиоптимальные параметры вихретокового преобразователя, разработаны схемотехнические решения, позволяющие снизить влияние величины рабочего зазора на показания дефектоскопа.

• ВД-12НФП – для повышения соотношения сигнал/шум использована параметрическая оконная функция (патент на полезную модель №63068).

• ВД-12НФК – исключено влияние перекоса преобразователя на выходной сигнал дефектоскопа, реализовано получение выходного сигнала на основании композиции данных амплитудного и фазового канала (патент на изобретение №2312333).

• ВД-90НП – аппаратно реализован алгоритм адаптивной цифровой фильтрации (патент на полезную модель №87527). Обеспечено выявление подповерхностных и внутренних дефектов сплошности за счет разработанной намагничивающей системы (патент на полезную модель №63114).

• ВД-91НМ и ВД-92НП – реализованы алгоритмы удаления нелинейного тренда и случайного шума на основе методов спектрального анализа сигнала.

Указанные средства НК успешно эксплуатируются: ООО «Газнадзор», ОАО «РЖД», ЗАО НПЦ «Молния», ОАО "Рузхиммаш", ОАО "Тихорецкий машиностроительный завод им. В.В. Воровского", ОАО "ГАЗПРОМ", ЗАО "НТС-ЛИДЕР", ОАО "Туламашзавод", ОАО "Саранский Вагоноремонтный завод", ОАО "ТРАНСМАШХОЛДИНГ", ОАО РКК «Энергия», ОАО «КАМАЗ», ГК «Ремпутьмаш», КБ «Мотор», Дальневосточный завод «Звезда», ОАО «ВМЗ» и еще более чем на 40 предприятиях машиностроительной, нефтегазовой, аэрокосмической, транспортной и других отраслей промышленности.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:

Монографии:

1. Федосенко Ю.К., Шкатов П.Н., Ефимов А.Г. Вихретоковый контроль. – ИД «Спектр», 2011. – 224с.

2. Загидулин Р.В., Ефимов А.Г. Цифровой анализ сигналов в электромагнитной дефектоскопии. Физические основы и практические приложения. - Saarbrcken, Germany: LAP Lambert Academic Publishing GmbH & Co. KG., 2011. -119 с.

В ведущих рецензируемых изданиях:

1. Мужицкий В.Ф., Бизюлев А.Н., Загидулин Р.В., Ефимов А.Г. Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФП и методы обработки измеренного сигнала от дефекта.

– Дефектоскопия, 2004, № 5, с. 85-91.

2. Загидулин Р.В., Мужицкий В.Ф., Ефимов А.Г., Загидулин Т.Р., Шубочкин А.Е.

Исследование влияния продуктов коррозии магистрального нефтепродуктопровода на сигнал вихретокового дефектоскопа ВД-12НФП. – Контроль. Диагностика, №09, 2007, с. 42-46.

3. Мужицкий В.Ф., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е., Сысоев А.М. Портативные вихретоковые дефектоскопы ВД-12НФМ и ВД-12НФП. – Дефектоскопия, 2007, № 10, с. 80-90.

4. Мужицкий В.Ф., Ефимов А.Г. Модель поверхностного дефекта конечной длины при нормальном намагничивании переменным магнитным полем и расчет топографии его магнитостатического поля. – Дефектоскопия, 2008, №3, с.8-29.

5. Бакунов А.С., Ефимов А.Г. Вихретоковый неразрушающий контроль в дефектоскопии металлоизделий. – Контроль. Диагностика, №4, 2009, с.21-22.

6. Ефимов А.Г. Сравнительный анализ методов цифровой фильтрации. – Контроль. Диагностика, №10, 2009, с.67-7. Ефимов А.Г. Разработка адаптивных вихретоковых средств дефектометрии. – Дефектоскопия, 2010, №10, с. 90-99.

8. Бакунов А.С., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е. Применение современных средств вихретоковой дефектоскопии для контроля различных промышленных объектов. – Контроль. Диагностика, №04, 2011г, c. 13-17.

9. Бабаджанов Л.С., Бабаджанова М.Л., Бакунов А.С., Ефимов А.Г. К вопросам поверки вихретоковых дефектоскопов. – Контроль. Диагностика, 2011, № 12, с. 70-72.

10. Ефимов А.Г. К влиянию продуктов коррозии металла и отложений на выявляемость дефектов сплошности при электромагнитном контроле стальных изделий. Часть 1. Расчет плотности вихревых токов в металле. – Контроль.

Диагностика, 2012, № 1, с. 25-33.

11. Ефимов А.Г. К влиянию продуктов коррозии металла и отложений на выявляемость дефектов сплошности при электромагнитном контроле стальных изделий. Часть 2. Устранение влияния продуктов коррозии металла на сигнал вихретокового дефектоскопа. – Контроль. Диагностика, 2012, № 2, с. 26-33.

12. Ефимов А.Г. Использование оконной функции при спектральном анализе сигнала электромагнитного дефектоскопа. – Заводская лаборатория, 2012, №2, с. 47-50.

13. Ефимов А.Г. Распределение сигнала накладного вихретокового преобразователя над стальным изделием с внутренним дефектом сплошности в приложенном магнитном поле. – Контроль. Диагностика, 2012, №3, с. 17-24.

14. Ефимов А.Г. Вейвлет-преобразование сигнала от группы дефектов сплошно­ сти. – Заводская лаборатория, №3, 2012, с. 47-50.

В прочих изданиях:

1. Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е., “Использование вихретоковых дефектоскопов для контроля насосных штанг и насосно-компрессорных труб.” – Научные труды V Международной научно-практической конференции «Фундаментальные и прикладные проблемы приборостроения, информатики, экономики и права» книга “Приборостроение”, Москва, 2002, с. 69-73.

2. Мужицкий В.Ф., Бизюлев А.Н., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е. Вихретоковые дефектоскопы ВД-12НФМ и ВД-12НФП. – 1-ая Национальная конференция “Методы и средства неразрушающего контроля и технической диагностики” Материалы конференции 21-24 октября 2003 г. Молдова, Кишинев, с.111-13. Шубочкин А.Е., Ефимов А.Г. Средства вихретоковой дефектоскопии для ручного и автоматизированного контроля изделий различных отраслей промышленности. – 13-я Международная Деловая встреча «Диагностика – 2003» в Сочи, с.69.

4. Ефимов А.Г. Использование оконной функции и метода свертки для цифровой фильтрации сигнала от дефекта. – III международная конференция “Неразрушающий контроль и техническая диагностика в промышленности”, Москва 2004 г, с.80.

5. Ефимов А.Г. Загидулин Р.В., Мужицкий В.Ф., Шлеин Д.В. Опыт применения вихретокового дефектоскопа ВД-12НФП на предприятиях ОАО “РЖД”. – Материалы XIV международной конференции "Современные методы и средства НК и ТД", Ялта 2006, с.6. Загидулин Р.В., Мужицкий В.Ф., Шубочкин А.Е., Ефимов А.Г. Вихретоковые дефектоскопы ВД-12НФМ и ВД-12НФП. – Материалы III Российской научнотехнической конференции “Разрушение, контроль и диагностика материалов и конструкций”, тезисы конференции, Екатеринбург, ИМАШ УрО РАН, 2007, с.189.

7. Ефимов А.Г. Использование оконной функции и метода свертки для цифровой аналитической фильтрации сигнала от дефект. – VI международная конференция “Неразрушающий контроль и техническая диагностика в промышленности”, Москва 2007 г, с.109.

8. Мужицкий В.Ф., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е., Сысоев А.М. Вихретоковый дефектоскоп ВД-12НФП с устройством непрерывной регистрации результатов контроля. – материалы XV международной конференции "Современные методы и средства НК и ТД", Ялта 2007, с. 200.

9. Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е Портативные вихретоковые дефектоскопы ВД12НФМ и ВД-12НФП. - 17-я Международная Деловая встреча «Диагностика – 2007», Сочи 2007, с.52.

10. Ефимов А.Г. Экспериментальное исследование преимуществ применения мультичастотного контроля с использованием вихретокового дефектоскопа ВД-90НП. – XVIII всероссийская научно-техническая конференция по неразрушающему контролю и технической диагностике, Нижний Новгород 2008, с.16.

11. Vladimir F. Muzhitskiy, Alexey G. Efimov, Andrey E. Shubochkin COMPUTERIZED PORTABLE EDDY-CURRENT FLAW DETECTORS. – 17th World Conference on Nondestructive Testing, 2008, Shanghai, China, p.541.

12. Alexander S. Bakounov, Aleksey G. Efimov, Andrey E. Shubochkin NEW POSSIBILITIES OF EDDY-CURRENT FLAW DETECTORS. – ISSN 1392-21ULTRAGARSAS (ULTRASOUND), Kaunas, Vol.64, No.2, 2009, p.32-34.

13. Бакунов А.С., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е. Новые практические достижения в области вихретоковой дефектоскопии. – VIII международная конференция “Неразрушающий контроль и техническая диагностика в промышленности”, Москва 2009 г, с.48.

14. Бакунов А.С., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е. Вихретоковый дефектоскоп ВД-90НП. - 3-я международная научно-техническая конференция и выставка «Современные методы и приборы контроля качества и диагностика состояния объектов», Могилев 2009, с.15. Шкатов П.Н, Ефимов А.Г. Накладной дифференциальный ВТП с резонансным контуром, использование математического аппарата для моделирования процессов и повышения точности оценки дефектов». Международная научнотехническая конференция "Информационные технологии в науке, технике и образовании. – Египет, Хургада 2009.

16. Ефимов А.Г. Разработка адаптивных вихретоковых средств дефектометрии. – кандидатская диссертация, Москва, 2009г.

17. Efimov A.G., Shubochkin A.E. Expansion of Possibilities of Eddy-Current Detection Due to Application of Multi-Frequency Testing Method. – 10th European Conference on Non-Destructive Testing, Moscow, 2010г.

18. Шубочкин А.Е., Ефимов А.Г. Учет магнитных свойств зоны термического влияния сварных соединений применительно к магнитно-вихретоковому контролю магистральных трубопроводов. – XIX Всероссийская Конференция по НК и ТД, Самара, 2011г, стр. 373 - 375.

19. Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е. Опыт эксплуатации вихретокового дефектоскопа ВД-90НП для неразрушающего контроля во время капитального ремонта магистральных газопроводов. – XIX Всероссийская Конференция по НК и ТД, Самара, 2011г., стр. 152 - 153.

20. Загидулин Р.В., Ефимов А.Г. О возможности оценки остаточного ресурса металла по результатам электромагнитной дефектоскопии. – Сборник научных статей «Мировое сообщество: проблемы и пути решения» Уфа: Изд-во УГНТУ 2011, № 30, с.40-48.

21. Ефимов А.Г., Загидулин Р.В. О форме сигнала накладного вихретокового преобразователя над стальным изделием с дефектом сплошности в постоянном магнитном поле. – Сборник научных статей «Мировое сообщество: проблемы и пути решения» Уфа: Изд-во УГНТУ. 2011, № 30, с.48-56.

На разработанные средства неразрушающего контроля получены следующие патенты:

1. Мужицкий В.Ф., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е. Патент на полезную модель №63068 от 13.05.2007 “Вихретоковое устройство для обнаружения поверхностных и подповерхностных трещин в деталях из токопроводящих материалов”, заявка от 13.12.2006, опубл. 10.05.2007.

2. Мужицкий В.Ф., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е. Патент на изобретение №2312333 “Вихретоковое устройство для обнаружения поверхностных и подповерхностных трещин в деталях из токопроводящих материалов”, заявка от 30.08.2006, опубл. 10.12.203. Бакунов А.С., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е. Патент на полезную модель №87527 от 10.10.2009 «Адаптивное вихретоковое устройство для обнаружения и измерения поверхностных и подповерхностных трещин в деталях из токопроводящих материалов» заявка от 18.05.2009.

4. Мужицкий В.Ф., Ефимов А.Г., Шубочкин А.Е. Патент на полезную модель №63114 от 10 мая 2007г «Устройство намагничивания», заявка от 13.12.205. Бакунов А.С., Кудрявцев Д.А., Артемов В.А., Ефимов А.Г. Патент на полезную модель №87530 от 10.10.2009 «Устройство для измерения коэрцитивной силы материалов», заявка от 27.04.2009.






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.