WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


На правах рукописи

ВУ ХАЙ ХА

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОВРЕЖДАЕМОСТИ МАТЕРИАЛА ПРИ ПЛАСТИЧЕСКОМ СЖАТИИ

Специальность 01.02.04 – Механика деформируемого твердого тела

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Тула 2012

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО «Тульский государственный университет»

Научный консультант: Тутышкин Николай Дмитриевич доктор технических наук, профессор Официальные Желтков Владимир Иванович, доктор физикооппоненты: математических наук, профессор кафедры математического моделирования ФГБОУ ВПО «Тульский государственный университет»;

Божанов Павел Валерьевич, кандидат технических наук, ООО «Инженерный центр промышленного проектирования», генеральный директор

Ведущая организация: ФГБОУ ВПО «Государственный университет – учебно-научно-производственный комплекс», г. Орел

Защита состоится « 28 » 11 2012 г. в 12 час. на заседании диссертационного совета Д 212.271.02 при ФГБОУ ВПО «Тульский государственный университет» по адресу: 300012, г. Тула, просп. им. Ленина, 92 (12 корп., ауд. 105).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Тульский государственный университет» Автореферат разослан « 26 » 10 2012 г.

Ученый секретарь Толоконников Лев Алексеевич диссертационного совета

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В настоящее время Социалистическая Республика Вьетнам уверенно идёт по пути развития экономики и прикладной науки.

Современная техника предъявляет высокие требования к эксплуатационным свойствам деталей машин и технологии машиностроения. Механика деформируемого твердого тела создает научно-методологическую основу для решения многих технических задач машиностроения как важнейшей отрасли экономики страны.

Возрастающие требования к эксплуатационным свойствам деталей, получаемых методами пластического деформирования, требуют включения в число технологических параметров, наряду с механическими характеристиками, структурных характеристик деформируемых материалов, влияющих на эксплуатационные свойства готовых деталей. К структурным параметрам, существенно влияющим на качество и эксплуатационные свойства обрабатываемых давлением деталей, относятся в первую очередь характеристики поврежденности материала микродефектами деформационного происхождения.

Известно, что основным физическим механизмом повреждаемости металлов при конечных пластических деформациях является порообразование.

Экспериментально установлено, что рост и коалесценция пор в условиях пластической деформации описываются их пластической дилатансией - необратимым изменением их объема. Определяющие соотношения современной механики повреждаемости строятся на подобном эффекте дилатансии пор (как мезоэлементов деформируемого материала). Поэтому исследование и моделирование повреждаемости материала в процессах пластического деформирования с учетом изменения объема пор является актуальным.

Исследованию процессов пластического деформирования с использованием концепции повреждаемости посвящены работы российских ученых: Л.М.

Качанова, Ю.Н. Работнова, В.В. Новожилова, С.И. Губкина, В.Л. Колмогорова, В.Е. Панина, В.В. Болотина, С.Д. Волкова, И.А. Кийко, Р.А. Васина, С.А.

Шестерикова, М.А. Юмашева, В.Н. Кукуджанова, Р.В. Гольдштейна, Ю.Г.

Коротких, Ю.Н. Радаева, Г.Д. Деля, А.А. Богатова, В.А. Огородникова, В.В.

Дудукаленко и др. и зарубежных ученых Ч. Чена, С. Кобояши, Ф.А. Макклинтока, А.Л. Гурсона, Д. Крайчиновича, К.Г. Гамильтона, Дж.А. Ламетре, В. Твергарда, Н.Л. Зунга, М.Г. Крокрофта, А. Нидлемана Д.Ж. Латама и др. Однако многие сложные вопросы механики пластической повреждаемости остаются недостаточно изученными. К ним относятся процессы пластического деформирования материала при сжимающих нагрузках (пластическое сжатие, выдавливание). Экспериментальные исследования показывают сильное влияние сжимающего гидростатического напряжения на залечивание дефектов и снижение уровня повреждаемости материала по сравнению с процессами при растягивающих напряжениях.

Таким образом, анализ и моделирование повреждаемости в процессах пластического сжатия являются актуальной научной задачей. Следует также отметить, что решение этой задачи требует изучения закономерностей изменения объема пор в зависимости от напряженно-деформированного состояния (НДС).

Цель работы. Исследование и моделирование повреждаемости материала в процессах пластического сжатия на основе дилатансионной модели на мезоуровне вследствие роста и коалесценции пор.

Для достижения указанной цели в работе поставлены и решены следующие задачи исследований:

1. Сформулированы определяющие соотношения для анализа повреждаемости материала при пластическом сжатии.

2. Проведены экспериментальные исследования по определению материальных функций пластической дилатансии для малоуглеродистой стали.

3. Установлены закономерности изменения объема пор от накопленной деформации (параметра Одквиста) и приведенного гидростатического давления (отношения линейного инварианта напряжений к интенсивности напряжений) при пластическом сжатии.

4. Получены зависимости деформационной повреждаемости цилиндрических образцов от степени деформации и приведенного гидростатического давления.

5. Проведено моделирование процессов пластического сжатия повреждаемого материала с использованием программного комплекса DEFORM 3D.

Методы исследования. Исследования выполнены на базе основных положений теории пластичности и механики повреждаемости. Материальные функции изменения объема пор малоуглеродистой низколегированной стали при ее пластическом сжатии определены с использованием современной экспериментальной техники, включая оптическую и электронную микроскопию деформированной структуры материала. Конечно-элементное моделирование процесса пластического сжатия материала с учетом его повреждаемости проведено с использованием экспериментально установленных материальных функций.

Автор защищает:

- основные соотношения, описывающие процесс пластического сжатия материала с учетом его повреждаемости;

- результаты экспериментального исследования материальных функций изменения объема пор материала вследствие их роста и коалесценции;

- зависимости повреждаемости от текущей деформации и гидростатического напряжения при сжатии цилиндрических образцов;

- результаты моделирования процессов пластического сжатия и обратного выдавливания повреждаемого материала.

Научная новизна. Установлены закономерности развития повреждаемости при пластическом сжатии материала на основе дилатансии пор, позволяющие оценивать предельные деформации в зависимости от НДС.

Практическая значимость. На основе выполненных исследований разработаны рекомендации по прогнозированию деформационной повреждаемости и расчету предельного формоизменения материала в процессах пластического сжатия.

Реализация работы. Рекомендации по расчету процесса пластического сжатия малоуглеродистой и низколегированной стали с учетом деформационной повреждаемости приняты к использованию в опытном производстве ОАО «Тульский научно-исследовательский технологический институт». Результаты диссертационной работы используются в учебном процессе по направлению 150400 «Строительство» при подготовке магистров по дисциплинам «Прикладная теория пластичности и ползучести», «Механика поврежденных сред», а также в научно-исследовательской работе студентов.

Апробация работы. Результаты исследований доложены на научнопрактической конференции ТулГУ (г. Тула, 2010, 2011, 2012 гг.);

Межрегиональной научно-технической конференции «Техника ХХI века глазами молодых ученых и специалистов» (г. Тула, 2010, 2011 гг.).

Публикации. Материалы проведенных исследований отражены: в 4 статьях изданий, рекомендованных ВАК для опубликования на соискание ученой степени кандидата технических наук, в 4 докладах научно-технических конференций.

Общий объем – 2,9 печ. л., авторский вклад – 1,9 печ. л.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, четырех разделов, заключения, списка использованных источников из 114 наименований, приложения и содержит 115 страниц машинописного текста, включая 53 рисунка и 5 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность рассматриваемой в работе научнотехнической задачи, сформулированы цель работы, положения, выносимые на защиту, научная новизна, методы исследования, практическая ценность, приводятся данные о реализации работы, публикациях, структуре и объеме диссертационной работы, дано краткое содержание разделов диссертации.

В первом разделе работы представлен обзор работ по теории процессов пластического деформирования повреждаемых материалов. При разработке новых и совершенствовании существующих процессов пластического формоизменения конструкционных материалов необходимо точно оценивать НДС и определять материальные функции повреждаемости дефектами деформационного происхождения. Большое значение для анализа НДС и связанной с ним пластической повреждаемости материала имеют определяющие соотношения теории пластичности и экспериментальные методы механики повреждаемости. Выбор расчетных и экспериментальных методов определяется надежностью и достоверностью получаемых результатов. Распространенным эффективным методам решения прикладных задач пластического формоизменения является метод конечных элементов. Экспериментальное определение материальных функций повреждаемости проводится на опытах по поэтапному деформированию образцов с использованием методов тензометрии и сканирующей электронной микроскопии (метода SEM).

Во втором разделе сформулирована система основных уравнений, описывающая пластическое формоизменение металлов с прогнозируемой повреждаемостью в ортогональной системе криволинейных координат xi(i 1, 2,3) :

ij 0, (1) j d i vi 0, (2) dt f sij,T, 0, (3) f eij , (4) sij d ,,T, (5) dt ij где – контравариантные компоненты тензора напряжений; vi - компоненты вектора скорости; sij - девиаторные компоненты напряжений; eij - ковариантные компоненты тензора скорости деформации; - степень деформации сдвига (параметр Одквиста); - параметр трехосности напряженного состояния ( - среднее напряжение, интенсивность касательных напряжений); T - термодинамическая температура; f sij,T, - пластический потенциал; - параметр повреждаемости дефектами деформационного происхождения ( - скорость повреждаемости); - символ, означающий ковариантное j дифференцирование; - положительная скалярная величина, пропорциональная мощности пластической деформации; - плотность материала; t - время.

Система уравнений (1) – (5) состоит из уравнений равновесия (1), условия сплошности (2), уравнения поверхности текучести (3), условия градиентности скоростей деформации (4) и кинетического уравнения деформационной повреждаемости (5).

Шесть уравнений (4) сводятся к уравнению соосности eij eii ejj i, j 1,2,3 i j (6) ij ii jj и условию подобия e (7) девиаторов скорости деформации D и напряжения D (e, - фазовые углы e девиаторов).

В дальнейшем в качестве поверхности нагружения f 0 принимается обобщенная функция текучести Мизеса f sij,T, si sij siisjj s T, 0, (8) j где – предел текучести материала при сдвиге ; si - смешанные компоненты s j девиатора напряжений.

Степень деформации сдвига (параметр Одквиста):

2 dei deij deiidejj, (9) j s где dei – компоненты девиатора приращения деформации Dde j Значения параметра определяются интегрированием соотношения (9) для каждого известного пути деформации s, когда приращения деформации dei j известны.

Вид кинетического уравнения (5) (входящие в него материальные функции) определяется на основе экспериментального анализа распределения дефектов деформационного происхождения и его изменения во времени процесса деформирования. Повреждаемость металлов в процессах пластической деформации связана главным образом с развитием порообразования. Ф.А.

Макклинток впервые рассмотрел влияние пор на процесс пластического разрушения и установил связь их среднего радиуса с полным приращением пластической деформации. Райс и Трейси провели анализ развития сферических пор. Таким образом, в качестве эффективного параметра вводится величина объемной фракции пор fv Vv V, где Vv - объем, занятый порами в пределах элементарного элемента объема V материала. Соответствующее кинетическое уравнение повреждаемости имеет вид:

dfv 1 fv kk, (10) dt где kk - линейный инвариант тензора скорости пластической деформации (скорость пластической дилатансии, связанной с ростом пор).

С моментом образования макротрещины связывается момент достижения критической величины пластической дилатансии kkкр. Кинетическое уравнение (5) принимает вид d kk . (11) dt kkкр Величина поврежденности 0;1, где границы интервала соответствуют исходному состоянию материала (с неповрежденной структурой), а 1- моменту макроразрушения.

Экспериментально определяемые материальные функции зависимости пластической дилатансии от степени деформации kk kk () позволяют представить уравнение (11) в следующем виде:

d kk d kk H d d dt , (12) dt kk кр kkкр пр пр где H d dt - интенсивность скоростей деформации сдвига; пр – предельная степень деформации сдвига, соответствующая моменту разрушения; штрих означает дифференцирование по параметру .

Исследования П. Бриджмена, Я.Б. Фридмана, Г.А. Смирова-Аляева и В.М.

Розенберг, В.Л. Комогорова, А.А. Богатова, В.А. Огородникова, М.Я. Дзугутова и др. исследователей показали, что на пластичность металлов (предельную степень деформации ) оказывает сильное влияние параметр трехосности напряженного пр состояния , т.е. . Зависимости известны как диаграммы пр пр пр пластичности и строятся для каждого материала на основе системы опытов с варьированием параметра .

Интегральное значение параметра повреждаемости за период деформации 0;t t kk H dt. (13) kkкр 0 пр При поэтапном анализе накопления повреждений удобно в качестве параметра, определяющего процесс пластической деформации, принимать параметр Одквиста . При переходе к переменной интегрирования dt 1 H d зависимость (13) принимает вид:

kk d, (14) 0 kkкр пр где для изучаемых в данной работе процессов пластического сжатия 0.

В третьем разделе приведены методика и результаты экспериментальных исследований по определению материальных функций пластической дилатансии малоуглеродистой низколегированной стали1. Общий вид опытных образцов из пруткового металла приведен на рис.1. В опытах на пластическое сжатие испытывались образцы с исходными размерами: диаметром d0 15 мм и высотой h0 10, 15, 20 мм. С целью варьирования пластических свойств испытывались образцы из материала как в состоянии поставки (обозначены индексами 1, 2, 3,), так и после рекристаллизационного отжига (обозначены индексами 1’, 2’, 3’).

Все образцы деформировались поэтапно. После каждого этапа деформации под микроскопом сканировались и измерялись размеры пор. Поэтапное деформирование образца с измерением изменяющихся размеров дефектов дает возможность установить параметры пластической дилатансии и развития повреждаемости материала в процессе его деформации. Момент разрушения фиксировался по появлению макротрещины на боковой поверхности цилиндрического образца.

---------------------------------------------------- Экспериментальные исследования проводились на кафедре механики сплошных сред и материаловедения Берлинского технического университета в рамках соглашения о научном сотрудничестве.

Рис.1. Опытный образец: а – в исходном состоянии; б - после деформации Пластическое сжатие опытных образцов осуществлялось на испытательной универсальной машине (рис.2) с измерительным комплексом (рис.3) при скорости деформирования 15 мм/мин.

Во времени процесса деформации t измерялись сила деформирования P t и относительное сжатие образца h0 h t h0, где h0,h t - высота образца в начальный и текущий моменты времени.

Рис.2. Экспериментальная Рис.3. Измерительный комплекс установка На рис. 4 представлены экспериментальные зависимости kk . На рис. приведены графики функций деформационной повреждаемости для изучаемой стали. Значение 1 соответствует макроразрушения образца.

р iiпрiiпрiiпр 2 iiпр1 Рис.4. Зависимость пластической дилатансии стали от степени деформации сдвига: 1 - после рекристаллизационного отжига; 2 - в состоянии поставки При эквивалентных деформациях отожженная сталь выявляет меньшую деформационную поврежденность, чем малоуглеродистая сталь в состоянии поставки. Для степенной модели дилатансии kk ba :

aa d, (15) а пр где параметры a и b определяются по опорным точкам опытной кривой kk kk .

а б 1.1.0.8 0.3, 1, 0.6 0.2, 0.0.0.0.0.2 0.6 0.8 1.0 1.2 0.0.4 1.0 1.2. Рис.5. Зависимости деформационной повреждаемости от степени деформации в зоне разрушения 1, 2, 3- в состоянии поставки (а), 1’, 2’, 3’ – после рекристаллизационного отжига (б) На рис. 6 приведены зависимости повреждаемости изучаемой стали в опытах на пластическое растяжение и сжатие. Их сопоставление свидетельствует о сильном влиянии гидростатического давления в пластической области на снижение уровня повреждаемости (по сравнению с опытами при растягивающих напряжениях) и соответственно на увеличение предельной деформации формоизменения. В связи с этим следует отметить, что в ранее существовавшей практике технологических расчетов критерии повреждаемости не находили широкого распространения прежде всего потому, что в них не учитывался экспериментальный факт увеличения технологической пластичности материала при сжимающих напряжений 1' 1.0.2' 0.0.0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2. Рис. 6. Зависимость повреждаемости от степени деформации при пластическом растяжении (1;1’) и сжатии (2;2’): 1’, 2’- после рекристаллизационного отжига;

1, 2 – в состоянии поставки На рис. 7 показана микроструктура малоуглеродистой стали в зоне разрушения опытного образца. Полостные дефекты, образованные в результате коалесценции пор, видны как затемненные локальные зоны (примеры наиболее контрастных полостей показаны стрелками). Инициирование трещины вызывается коалесценцией пор и локализацией сдвиговых деформаций в тонких полосах скольжения.

Рис. 7. Микроструктура деформируемого малоуглеродистой стали после разрушения опытного образца (слева - около поверхности трещины, справа – на поверхности трещины) Четвертый раздел посвящен моделированию процессов пластического формоизменения материала при сжатии и выдавливании на основе трехмерной конечно-элементной математической модели. Моделирование процессов пластического сжатия и обратного выдавливания проводилось в среде конечно– элементного пакета DEFORM 3D. Исходные данные (изучаемый материал, его свойства, размеры образцов и их соотношения) соответствовали условиям проведенных экспериментов. С помощью выбранной и адаптированной математической модели установлено НДС в изучаемых процессах с учетом изменения формы деталей (рис. 8). Вид функции пр определялся по экспериментальной диаграмме пластичности для изучаемой стали (рис. 9).

Рис. 8. Выбор материальных точек для изучения повреждаемости;

а - при пластическом сжатии, б - при обратном выдавливании.

пр Рис.9. Диаграмма пластичности малоуглеродистой стали : 1- после рекристаллизационного отжига; 2 – в состоянии поставки.

По соотношению (15) установлено распределение деформационной повреждаемости (табл. 1, 2, рис. 10, 11). В процессе пластического сжатия повреждаемость в поверхностных слоях детали (P1,2,3) больше, чем во внутренних слоях (Р4,5,6). Поэтому образование макротрещин (при дальнейшем росте деформации) прогнозируется на поверхности. При обратном выдавливании повреждаемость также неравномерно распределяется по объему детали: в стенках Таблица Деформационная повреждаемость малоуглеродистой стали Сжатие Обратное выдавливание Точки P1 0.647 1.12 0.90 1.26 2.18 0.P2 0.601 1.04 0.87 2.01 3.48 0.P3 0.665 1.15 0.91 1.98 3.43 0.P4 0.458 0.79 0.75 0.951 1.65 0.P5 0.458 0.79 0.75 1.32 2.29 0.P6 0.458 0.79 0.75 1.44 2.49 0. а б 1.1.P0.0.8 PPP0.P4,P5,P0.PPPP0.P0.0.0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.0 0.8 1.6 2.4 3.2 4. Рис. 10. Зависимость повреждаемости частиц малоуглеродистой стали от степени деформации: а - при пластическом сжатии; б - при обратном выдавливании Таблица Деформационная повреждаемость сплава АмгСжатие Обратное выдавливание Точки P1 0.647 1.12 0.89 1.26 2.18 0.P2 0.601 1.04 0.84 2.01 3.48 0.P3 0.665 1.15 0.90 1.98 3.43 0.P4 0.458 0.79 0.66 0.951 1.65 0.P5 0.458 0.79 0.66 1.32 2.29 0.P6 0.458 0.79 0.66 1.44 2.49 0.детали она будет больше, чем в донной части детали. Таким образом, проведенный анализ свидетельствует о существенно неравномерном распределении повреждаемости материала деталей. Полученные результаты имеют существенное значение для прогнозирования качества изделий. Они позволяют оптимизировать технологические параметры, направленные на повышение качества готовых изделий.

а б 1.1.P0.0.PP0.P4,P5, P0.PP0.0.PP1 P0.0.P0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1. 0 0.8 1.6 2.4 3.2 4. Рис. 11. Зависимость повреждаемости частиц сплава алюминия АМГ4 от степени деформации: а - при пластическом сжатии; б - при обратном выдавливании На рис. 12 представлены для сравнения результаты моделирования повреждаемости стали и алюминиевого сплава при пластическом сжатии (в зоне точки P1) и обратном выдавливании (в зоне точки P2).

б а 1.1.PP0.0.8 P0.0.P0.0.0.0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1. 0 0.8 1.6 2.4 3.2 4. Рис. 12. Зависимость повреждаемости от степени деформации для малоуглеродистой стали и сплава алюминия АМГ4: (1- сталь, 2- сплав АМг4);

а - при пластическом сжатии, б - при обратном выдавливании Проведено сравнение результатов повреждаемости материала по двум критериям: Кокрофта-Латама и принятого в данной работе (рис. 13). Критерий Кокрофта-Латама прогнозирует завышенные значения повреждаемости и заниженные значения предельной деформации, особенно для стали (до 5…8 %).

а б 1.0 1.3' 2' 0.8 0.3' 2 0.0.2' 1' 1' 0.0.0.0.0 0.2 0.6 0.8 1.0 1.0.2 0.6 0.8 1.0 1.2 0.4 0.4 Рис.13. График сравнения повреждаемости материала по двум критериям при пластическом сжатии: 1,2,3 – по критериям принятого данной работе, 1’, 2’,3’ - по критериям Кокрофта-Латама; а – для малоуглеродистой стали, б - для алюминиевого сплава АМгОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ В диссертационной работе решена актуальная научно-техническая задача, состоящая в моделировании процесса пластического сжатия материала с прогнозированием его деформационной повреждаемости. Использование эффекта пластической дилатансии на мезоуровне вследствие образования, роста и коалесценции пор позволяет провести анализ развития деформационной повреждаемости материала в зависимости от деформации и напряженного состояния. В процессе проведенного анализа и моделирования процесса пластического сжатия с прогнозируемыми прочностными свойствами получены результаты исследований и сделаны следующие выводы:

1. Сформулированы определяющие соотношения для анализа процесса пластического сжатия с учетом физической модели повреждаемости в результате роста и коалесценции пор.

2. Разработана и реализована методика определения материальных функций пластической дилатансии материала на мезоуровне, связанной с ростом и коалесценцией пор, как основного физического механизма деформационной повреждаемости при больших пластических деформациях.

3. Экспериментально установлены материальные функции пластической дилатансии малоуглеродистой стали и сплава алюминия вследствие роста и коалесценции пор.

4. Установлены зависимости пластической дилатансии мезоэлементов и связанной с ней деформационной повреждаемости малоуглеродистой стали и сплава алюминия при пластическом сжатии.

5. Проведено моделирование процессов пластического сжатия с использованием программного комплекса DEFORM 3D. Существенным результатом моделирования являются установленные зависимости меры повреждаемости от текущей деформации и параметра трехосности напряжений.

Сравнение результатов анализа повреждаемости по двум критериям КокрофтаЛатама и дилатансионной (принятой в данной работе) приводит к выводу о более высокой точности результатов, получаемых на основе дилатансионной модели.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОТРАЖЕНО В ПУБЛИКАЦИЯХ 1. Ву Хай Ха. Анализ процесса выдавливания металла с учетом влияния технологических факторов // Идеи молодых – Новой России: сб. тезисов докладов III магистерской научно-технической конференции. Россия, Тула, 14-16 марта 2008 г. – Тула: Изд-во ТулГУ, 2008.- С. 237-239.

2. Ву Хай Ха. Компьютерное моделирование процесса обратного выдавливания цилиндрической полой детали // Идеи молодых – Новой России: сб.

тезисов докладов III магистерской научно-технической конференции. Россия, Тула, 14-16 марта 2008 г. – Тула: Изд-во ТулГУ, 2008.- С. 239-242.

3. Тутышкин Н.Д., Ву Хай Ха. Анализ процесса вытяжки цилиндрического полуфабриката из плоской заготовки // Техника XXI века глазами молодых ученых и специалистов.– Тула: Изд-во ТулГУ, 2010. - С. 80-84.

4. Тутышкин Н.Д., Ву Хай Ха. Влияние теплового эффекта и скорости на процессе выдавливания // Техника XXI века глазами молодых ученых и специалистов.– Тула: Изд-во ТулГУ, 2010. - С. 84-87.

5. Ву Хай Ха, Тутышкин Н.Д. Моделирование технологических параметров процесса холодного обратного выдавливания // Известия ТулГУ. Технические науки.– Тула: Изд-во ТулГУ, 2012. – Вып. 3. – С. 107111.

6. Ву Хай Ха, Тутышкин Н.Д. Исследование силы деформирования процесса обратного выдавливания деталей по схеме подвижного контейнера с использованием программы DEFORM-3D // Известия ТулГУ. Технические науки.– Тула: Изд-во ТулГУ, 2012. – Вып. 3. – С. 124-132.

7. Ву Хай Ха. Качество заготовок и прогнозирование ресурса пластичности в процессе обратного выдавливания // Известия ТулГУ.

Технические науки.– Тула: Изд-во ТулГУ, 2012. – Вып. 4. – С. 67-71.

8. Ву Хай Ха. Компьютерное моделирование эволюции микроструктуры в процессе обратного выдавливания // Известия ТулГУ. Технические науки.– Тула: Изд-во ТулГУ, 2012. – Вып. 4. – С. 85-92.

Изд.лиц.ЛР № 020300 от 12.02.97. Подписано в печать 25.10.2012 г.

Формат бумаги 60х84 1/16. Бумага офсетная.

Усл.печ. л. 0,9 Уч.изд. л. 0,8. Тираж 100 экз. Заказ 0Тульский государственный университет 300012, г. Тула, просп.Ленина, Отпечатано в Издательстве ТулГУ 300012, г. Тула, просп.Ленина,







© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.