WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


2 3

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы исследования обусловлена необходимостью снижения непроизводительного расхода пара в теплообменных аппаратах, используемых в энергетических и промышленных установках.

Конденсатоотводчик — это устройство для автоматического удаления конденсата с одновременным запиранием пара. Полнота использования скрытой теплоты конденсации греющего теплоносителя в теплообменнике полностью определяется эффективностью конденсатоотводчика, установленного за данным теплообменником.

Вновь устанавливаемый или функционирующий продолжительное время конденсатоотводчик нуждается в первичном и периодическом контроле эффективности. Даже корректно подобранный новый отводчик может стать причиной утечки греющего пара, если при монтаже устройство было повреждено или неправильно сориентировано относительно вертикали.

Постепенный износ внутренних элементов парозапирающего устройства определяется высокой температурой первичного пара и конденсата, а также значительной скоростью истечения конденсата через запирающий клапан.

Помимо механического износа конденсатоотводчика утечке теплоносителя способствуют также отложения шлама на шарнирных соединениях и запорном органе отводчика, а также крупные твердые частицы (например, сварочные капли), которые полностью нарушают работу устройства.

В данном исследовании разработана методика определения эффективности конденсатоотводчика. В основе методики лежит определение разности температур греющего пара и конденсата, прошедшего через клапан отводчика, а также разность коэффициентов теплоотдачи этих сред к стенке конденсатопровода.

Помимо создания предлагаемой методики в диссертационной работе решалась проблема повышения точности существующих критериальных уравнений теплоотдачи при течении пара в горизонтальных трубах.

Моделирование физических процессов в разнообразных областях наук



и в настоящее время переживает бурное развитие. Создаются программные комплексы, с помощью которых становится возможным в короткие сроки решать многие научные и технические задачи. Благодаря этому процесс создания новых технологий проходит с меньшими трудовыми, финансовыми и временными затратами.

Математические модели, используемые в программных комплексах для моделирования процессов теплообмена, основываются на экспериментальных данных, представленных в виде критериальных и теоретических зависимостей, 4 полученных, в основном, во второй половине прошлого века. В связи с отсутствием в то время достаточно эффективного метрологического обеспечения экспериментальных исследований, позволявшего с высокой точностью определять параметры всех физических величин, входящих в соответствующие критериальныеи теоретические уравнения, имеющиеся в настоящее время зависимости нуждаются в уточнении.

Высокая погрешность моделирования теплообменных процессов приводит к перерасходу материала, идущего на изготовление различных теплообменников, непроизводительному расходу теплоносителя, повышенному гидравлическому сопротивлению теплообменных аппаратов, ухудшению их эксплуатационных качеств.

Выполненные в данной работе экспериментальные исследования с использованием наиболее точных на сегодняшний день измерительных приборов охватывают относительно широкий диапазон изменения критерия Рейнольдса.

Целью диссертационной работы является разработка методики определения эффективности конденсатоотводчиков, а также уточнение критериального уравнения теплообмена при течении водяного пара в горизонтальных каналах путем уменьшения погрешности экспериментального определения коэффициента теплоотдачи.

Задачи диссертационной работы:

1. Анализ известных методик определения эффективности конденсатоотводчиков;

2. Анализ основных методов и результатов экспериментального определения коэффициента теплоотдачи при течении жидкости в трубах;

3. Выполнение экспериментального исследования теплоотдачи при течении пара в трубах;

4. Разработка уточненного критериального уравнения теплоотдачи;

5. Разработка методики определения эффективности конденсатоотводчика;

6. Оценка экономической эффективности использования результатов исследования.

Объектом исследования является энергосбережение в системах потребления пара.

Предметом исследования является контроль эффективности использования пара в аппаратах с паровым обогревом.

Методы исследований:

а) расчетно-экспериментальный метод определения эффективности конденсатоотводчиков, разработанный автором работы;

5 б) теоретические методы: анализ, синтез, моделирование, теория подобия, теория планирования эксперимента;

в) эксперимент физический, численный, натурные испытания.

Достоверность полученных результатов обеспечивается метрологическими характеристиками применяемых измерительных приборов, использованием теории подобия и теории планирования эксперимента, а также натурными обследованиями паровых теплообменных аппаратов, оснащенных конденсатоотводчиками различных типов.

Научная новизна работы определяется следующим:

– разработана методика определения эффективности конденсатоотводчика на основе измерения температуры стенки конденсатопровода за отводчиком;

– получены экспериментальные данные по теплоотдаче при течении пара в горизонтальной трубе;

– получено уточненное критериальное уравнение теплоотдачи при течении пара в горизонтальных каналах путем экспериментальных исследований с использованием эталонного датчика плотности теплового потока, имеющего погрешность не более 1,5%.

Практическая значимость работы.

Разработанная методика определения эффективности конденсатоотводчика позволяет выявить нерациональные потери теплоносителя в пароиспользующих теплообменниках. Благодаря уменьшению погрешности критериальных уравнений теплоотдачи при движении пара в горизонтальных трубах, становится возможным с высокой точностью решить данную прикладную задачу.

На защиту выносятся:

– методика определения эффективности работы конденсатоотводчиков;

– результаты экспериментальногоопределения коэффициента теплоотдачи при течении водяного пара в трубе;

– уточненное критериальное уравнение теплоотдачи при течении жидкостей в горизонтальных трубах.

Практическая реализация работы.

Результаты исследований используются на ООО «АЗ Горьковский автомобильный завод» при обследованиях аппаратов с паровым обогревом, оснащенных конденсатоотводчиками, а также в учебном процессе при подготовке студентов, обучающихся в ННГАСУ по направлению 1401Теплоэнергетика и теплотехника. Акты внедрения результатов исследования представлены в приложении к диссертации.

Апробация работы.

Результаты исследований докладывались в 2008 г. в г. Иркутске на Всероссийской студенческой научно-практической конференции с международным участием «Проблемы безопасности современного мира:





средства и технологии «Безопасность – 08»: XIII»; в 2008 г. в г. Волгограде на Международной научной конференции «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды: VI»; в 2008 г. в г. Самаре на Межвузовской студенческой научно-технической конференции «Студенческая наука. Исследования в области архитектуры, строительства и охраны окружающей среды: 27»; в 20г. в г. Пензе на Международной научно-технической конференции «Энерго- и ресурсосберегающие технологии в системах теплогазоснабжения и вентиляции».

Личный вклад автора.

Все приведенные в диссертации результаты, имеющие научную новизну, были получены автором лично. Автору принадлежат формулировка основной цели исследования, разработка подхода к решению поставленных задач, выполнение теоретических и экспериментальных исследований, натурных испытаний. Автор внедрил результаты своих исследований в производство и учебный процесс.

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 14 работ. В их числе 2 статьи в журналах,входящих в перечень ВАК, 1 учебное пособие, 11 статей и тезисов докладов в научных сборниках трудов Международных и Всероссийских научных и научно-технических конференций.

Структура и содержание работы.

Диссертация состоит из введения, 4 глав, основных результатов и выводов, библиографического списка из 89 наименований и приложений.

Работа изложена на 117страницах основного текста, включая 10 таблиц и рисунков. Приложения размещены на 13 страницах.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность и научная новизна темы диссертации, а также определены ее цель и задачи.

В первой главе рассмотрена проблема обеспечения контроля наличия пролетного пара за конденсатоотводчиком для тех случаев, когда невозможно сведение тепловых балансов между первичным и вторичным теплоносителями.

Проанализирована литература по теме исследования, проведен анализ существующих методик определения эффективности конденсатоотводчиков. По итогам анализа установлено, что в настоящее время отсутствуют надежные методики, удобные для применения в производственных условиях.

Так как предлагаемая методика определения эффективности работы конденсатоотводчиков основана на разности коэффициентов теплоотдачи от конденсата и пролетного пара к стенке конденсатопровода, то ее точность во многом определяется точностью критериальных уравнений теплоотдачи, используемых для расчета коэффициентов теплоотдачи. В связи с этим был проведен анализ результатов экспериментальных исследований конвективного теплообмена при турбулентном движении теплоносителя в каналах.

Большинство исследований в этой области было проведено в 50–70-х годах прошлого века. Исследованиями в этой области занимались М. А. Михеев, И. Т.

Аладьев, М. В. Кирпичев, С. С. Кутателадзе, Б. С. Петухов, В. В. Кириллов, А.

А. Гухман, В. Л. Лельчук, В. В. Яковлев, В. А. Осипова, Н. И. Артамонов, А.Г.

Лаптев,W. Nusselt, R. W. Allen, J. W. Baughn,M. A. Hoffman, L. M. K. Boelter и многие другие авторы.

Во второй главе рассматриваются и анализируются существующие методы экспериментального определения коэффициента теплоотдачи. В результате было выделено 4 основных метода: 1) метод электрически обогреваемой трубы; 2) метод толстостенной трубы(градиентный метод); 3) метод с использованием датчиков плотности теплового потока; 4) тепловизионный метод.

В результате сопоставления основных методов определения коэффициента теплоотдачи оптимальным, являющимся относительно несложным в постановке и вместе с тем обеспечивающим достаточно низкий уровень погрешности,был признан метод с использованием датчика плотности теплового потока.

В третьей главедано описание экспериментальной установки,а также приведены результаты опытного исследования. Выведено критериальное уравнение теплообмена новой формы, произведено сопоставление полученного уравнения с существующими.

В соответствии с выбранным методом определения коэффициента теплоотдачи при течении жидкости в горизонтальных трубах, а также видом используемого теплоносителя и условиями теплообмена, на ООО «АЗ Горьковский автомобильный завод» в цехе окраски был смонтирован экспериментальный участок, принципиальная схема которого представлена на рис. 1. Внутри круглой стальной трубы диаметром 219х6,0 мм (эквивалентная шероховатость внутренней поверхности составляет 0,1 мм), движется перегретый пар.Для уменьшения потерь теплоты в окружающую среду, паропровод покрыт слоем теплоизоляции. Снаружи труба омывается спокойным воздухом.

На свободный от теплоизоляции участок трубы накладывался эталонный датчик плотности теплового потока марки ДТП0925. Датчик откалиброван с применением государственного эталона единицы плотности теплового потока на ФГУП «Сибирский государственный научно-исследовательский институт метрологии» (г. Новосибирск). Величина максимальной относительной погрешности измерения плотности теплового потока составляет не более 1,5% в диапазоне от 1000 до 5000 Вт/м2. Для обеспечения плотного прилегания датчика к поверхности паропровода между ними использовался специальный адаптер, изготовленный из меди, одна поверхность которого была выточена под наружный диаметр трубы, а противоположная выполнена плоской.

В качестве вторичного прибора использовался мультиметр Sanwa PC520M, обладающий погрешностью измерения постоянного напряжения не более 0,08%.

Рис. 1. Принципиальная схема экспериментального участка: 1 — стальная труба внутренним диаметром D= 207 мм и толщиной стенки = 6,0 мм; 2 — медный адаптер; 3 — датчик плотности теплового потока; 4 — слой теплоизоляции; 5 — датчик для измерения температуры потока; 6 — датчик для измерения расхода пара; 7 — датчик для измерения давления пара; 8 — датчик для измерения температуры поверхности теплоизоляции; 9 — датчик для измерения температуры наружной поверхности стенки трубы; 10 — датчик для измерения температуры окружающего воздуха Температура наружной поверхности стенки трубы измерялась следующим образом: из медного прутка диаметром 40 мм изготавливался толстостенный стакан внутренним диаметром 5,5 мм, затем он устанавливался на поверхность экспериментальной трубы. В высверленный паз устанавливался откалиброванный термометр сопротивления. Использование стакана выбранной конфигурации, изготовленного из материала с высоким коэффициентом теплопроводности, позволило как бы «погрузить» чувствительный элемент термометра сопротивления в поле температур, очень близких к истинной температуре стенки трубопровода. Для определения неоднородности температурного поля по толщине стенки стакана был произведен расчет методом численного моделирования. В качестве вторичного прибора использовался лабораторный цифровой мультиметр Rigol DM3068, обладающий погрешностью измерения сопротивления не более 0,01% от измеряемой величины. Абсолютная погрешность измерения температуры наружной поверхности стенки трубы составила не более 0,05 С.

Измерение расхода, давления и температуры перегретого пара производилось с помощью комплекса датчиков имеющих относительные погрешности 1,0; 0,5 и 0,5 % соответственно.

Величина расхода пара задавалась при помощи специального регулятора.

В начале опыта регулятор расхода, установленный на удалении от экспериментального участка, был открыт на минимальную величину. После съема показаний с датчиков затвор регулятора немного приоткрывался, в течение 10 минут устанавливался стационарный тепловой режим и показания с датчиков снимались еще раз.

Настоящий эксперимент охватывает диапазон чисел Рейнольдса от 2,5·1до 4·105.

По результатам обработки опытных данных максимальная относительная погрешность определения коэффициента теплоотдачи составила 5,4%.

Графическая зависимость числа Нуссельта от числа Рейнольдса, полученная на основе экспериментальных данных, представлена на рис. 2.

Рис. 2.Зависимость числа Нуссельта от числа Рейнольдса В результате анализа полученных экспериментальных данных была выявлена невозможность их обобщения с приемлемой точностью в виде классической формулы с постоянным показателем степени n числа Re для конкретного значения числа Прандтля:

(1) Nu = c Ren.

Было установлено, что показатель степени n значительно меняет свое значение с изменением числа Рейнольдса. Для учета этой зависимости было разработано критериальное уравнение конвективного теплообмена при течении водяного пара в трубе, имеющее следующий вид:

Nu = 0,022 Ren, (2) где показатель степени n изменяется от 0,79 до 0,82 при различных числах Рейнольдса (таблица 1).

Т а б л и ц а Коэффи- Значения коэффициента n при различных числах Re·10-циент 2,54,5 4,520 2035 35n 0,79 0,80 0,81 0,Уравнение (2) справедливо для диапазона величин числаRe=2,5·104 4·105и числаPr=1,135. При выводе универсальной зависимости (3), используемой для теплоносителей с любым числом Прандтля, экспериментальные данные были представлены в виде следующей зависимости:

0, Prж (3) Nu = 0,0208 Ren Pr0,43.

Prс Так как настоящее экспериментальное исследование проводилось для теплоносителя с постоянным числом Прандтля, выявление зависимости Nu=f(Pr) не проводилось. В уравнении (3) множители Pr0,43 и (Prж/Prс)0,25использованы на основании исследований, выполненных ранее многими экспериментаторами.

Для оценки значимости полученных результатов было проведено сопоставление существующих критериальных и теоретических уравнений теплоотдачи с зависимостью (3). В качестве образцовых зависимостей использовались:

уравнение М. А. Михеева 0, Prж (4) Nu = 0,021 Re0,8 Pr0,43, Prс уравнение, полученное Б. С. Петуховым, ( /8) Re Pr Nu = (5) k1()+ k2(Pr) /8 (Pr2 / 3-1), 0,kэ где = 0,11 + (формула А. Д. Альтшуля);

d Re k1() = 1+ 3,4 ; k2(Pr) = 11,7 +1,8 Pr-1/ 3 ; kэ – эквивалентная шероховатость внутренней поверхности стенки трубы, мм; d – внутренний диаметр трубы, мм.

Рис. 3. Сопоставление известных уравнений с полученным в настоящей работе Экспериментальные данные, показанные на рис. 3, приведены к Pr=1.

Основной причиной значительного (до 20%) расхождения экспериментальных данных, полученных в настоящем исследовании, с расчетными данными, полученными по известным уравнениям, является недостаточно высокая точность оборудования, использовавшегося ранее при проведении исследований теплоотдачи.

Как показал обзор литературы по данной теме, известные критериальные уравнения обеспечивают погрешность расчетного определения коэффициента теплоотдачи порядка 20–30% в диапазоне чисел Рейнольдса от 2,5·104 до 4·1(наиболее подробно это рассматривается работах Б.С. Петухова).

Теоретические зависимости, аналогичные уравнению (5), характеризуются большей точностью (типичная погрешность обобщения экспериментальных данных по этим уравнениям составляет от 2 до 5 %). Однако погрешность расчета коэффициента теплоотдачи не может быть ниже погрешности экспериментальных данных, на основе которых получено это уравнение.

Поэтому погрешность уравнений вида (5) равна примерно 15–20%.

Предлагаемое уравнение (3) позволяет более точно определить величину коэффициента теплоотдачи с максимальной погрешностью около 10% в том же диапазоне чисел Рейнольдса.

Необходимо отметить, что критериальное уравнение теплоотдачи, полученное в настоящей работе, может применяться для решения широкого круга инженерных задач. Экспериментальные данные могут быть использованы для создания более совершенных теоретических уравнений, аналогичных (5).

В четвертой главе изложена методика определения эффективности конденсатоотводчиков, рассмотрены перспективы применения полученного критериального уравнения, а также проведен технико-экономический анализ результатов диссертационной работы.

Предлагаемая методика основывается на разности коэффициентов теплоотдачи от жидкости и пролетного пара к стенке трубы. Зная давление в конденсатопроводе и в теплообменнике, а также расход пара, можно определить количество пролетного пара за отводчиком, исходя из температуры стенки конденсатопровода после отводчика.

Так как большинство конденсатоотводчиков являются устройствами периодического действия, то конденсатопровод попеременно подвергается нагреву (пролетным паром) и относительному охлаждению (конденсатом совместно с паром вторичного вскипания). Период проскока пара через поврежденный клапан сменяется периодом сброса конденсата. Этот процесс происходит с достаточно высокой равномерной частотой (как показали наблюдения, проведенные в электромеханическом цехе ОАО «Горьковский автомобильный завод», в среднем частота составляет от 0,5 до 1 Гц), что позволяет говорить об установившейся во времени средней температуре стенки трубы. Жидкая фаза, текущая по стенкам канала, срывается идущим следом пролетным паром.

Принципиальная схема теплообменника с конденсатоотводчиком показана на рис. 4. Греющий пар по паропроводу 1 поступает в теплообменник 2 с давлением pт.о. и температурой tт.о.. Образующийся конденсат стекает в нижнюю часть теплообменника и, проходя через конденсатоотводчик 3, попадает в конденсатопровод 4 с пониженным давлением pк.о.. Здесьперегретый конденсат вскипает, частично превращаясь в пар, и охлаждается до температуры tк.о.. Далее он уходит на установку сбора конденсата.

Рис. 4.Принципиальная схема теплообменника с конденсатоотводчиком Свидетельством 100% эффективности работы конденсатоотводящего устройства является равенство фактической (измеренной) температуры стенки конденсатопровода температуре насыщения tк.о.. Неравенство этих температурозначает, что за конденсатоотводчиком движется не только конденсат и вторичный пар с температурой tк.о., но и пролетный пар с температурой tт.о..

Для того, чтобы определить, пропускает ли конденсатоотводчик пролетный пар, необходимо измерить температуру конденсатопровода за ним.

Как было отмечено выше, если наблюдается превышение этой температуры над температурой насыщения при давлении pк.о, то имеется пропуск пара. Далее нужно определить вклад пролетного пара в формирование избыточной температуры стенки в долях единицы по соотношению:

Tизб Dп =, (6) T где T —разность температур пролетного пара и насыщенного пара при давлении за конденсатоотводчиком, С; Tизб — разность температур стенки конденсатопроводаи насыщенного пара при давлении за конденсатоотводчиком, С.

Соответственно вклад конденсата можно найти как разность:

Dк = 1- Dп.

(7) Реальное количество жидкой фазы (кг), если суммарный расход пара и жидкости, поочередно проходящих по трубе, равен 1 кг, определяется соотношением:

Dк mконд =, (8) к / п где к — коэффициент теплоотдачи конденсата к стенке трубы, найденный по номограммам при известном расходе (на входе в теплообменник) и диаметре трубы, Вт /(м2 K);п — коэффициент теплоотдачи пара к стенке трубы, найденный по номограммам при известном расходе (на входе в теплообменник) и диаметре трубы, Вт /(м2 K); Dк — условное количество конденсата в смеси, численно равное его доле вклада в формирование температуры стенки, кг.

Отсюда суммарная условная масса смеси составит:

mсм = mконд + Dп, (9) где Dп — условное количество пролетного пара в смеси, численно равное доле его вклада в формирование температуры стенки, кг.

Массовая доля пролетного пара находится по формуле:

Dп =.

(10) mсм Таким образом становится возможным контроль эффективности конденсатоотводчика.Следует отметить, что предлагаемая методика не может применяться для тех типов конденсатоотводчиков, у которых циклы открытия и закрытия запорного клапана являются продолжительными во времени, к таким относятся, например, термостатические отводчики.

Температуру конденсатопровода необходимо измерять на расстоянии от до 15 его внутренних диаметров от отводчика, так как в этом случае обеспечивается срыв пленки конденсата идущим следом пролетным паром.

Результаты настоящего исследования были внедрены в производственный процесс на ООО«АЗ Горьковский автомобильный завод». В цехе окраски проводились обследования поплавковых конденсатоотводчиков, функционирующих на предприятии в среднем более 5 лет. В результате на одном из теплообменников был выявлен значительный перерасход пара, составлявший, по данным расчета, около 70% от всего использованного пара. После замены изношенного отводчика на новый, расход пара снизился на 80%. Невязка между расчетной и фактической величиной составила порядка 10%, что является хорошим показателем. Срок окупаемости вновь установленного конденсатоотводчика составил менее месяца. Годовой экономический эффект составил около 3,5 млн рублей (в ценах 2012 г.).

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ 1. Создана экспериментальная установка, позволяющая с высокой точностью выполнять исследования конвективного теплообмена при течении жидкости в трубах.

2. Выполнены экспериментальные исследования теплоотдачи при движении пара в горизонтальной трубе с использованием современных приборов и оборудования, что позволило значительно повысить точность полученных результатов.

3. Получено критериальное уравнение теплоотдачи с переменной величиной показателя степени числа Рейнольдса, позволяющее снизить максимальную погрешность расчетного определения коэффициента теплоотдачи до 10%, что существенно меньше погрешности известных критериальных и теоретических уравнений.

4. Разработана методика определения эффективности конденсатоотводчика на основе измерения температуры стенки конденсатопровода за отводчиком.

5. Экономический эффект использования разработанной методики определения эффективности конденсатоотводчиков в ООО «АЗ Горьковский автомобильный завод» составил 3,5 млн рублей в год (в ценах 2012 г.).

Основные положения диссертации опубликованы в работах:

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК РФ:

1. Дыскин Л. М., Самсонов Д. А. Экспериментальное исследование теплоотдачи при течении пара в горизонтальной трубе // Приволжский научный журнал. – 2012. №1. С. 81-84.

2. Дыскин Л. М., Самсонов Д. А. Уточненные номограммы для определения коэффициентов теплоотдачи при течении жидкости и пара в трубах // Промышленная энергетика. – 2011. – №5. – С. 20-22.

Учебные пособия:

3. Дыскин Л. М., Самсонов Д. А. Конденсатоотводчики аппаратов с паровым обогревом : учеб. пособие; Нижегор. гос. архитектур.-строит. ун-т. Н.

Новгород : ННГАСУ, 2011. – 45 с. : ил.

Статьи и материалы конференций в других изданиях:

4. Самсонов Д. А. Анализ эффективности конденсатоотводчиков различных типов // Технические науки : сб. тр. аспирантов и магистрантов. – Н.Новгород, 2008 –С. 126-130.

5. Самсонов Д. А. Оценка эффективности работы конденсатоотводчика в энергетической системе промышленного предприятия // Проблемы безопасности современного мира: средства и технологии «Безопасность – 08»: XIII Всерос. студенч. науч.-практ. конф. с междунар.

участием : сб. материалов конф. – Иркутск, 2008 – С. 127-128.

6. Самсонов Д. А. Конденсатоотводчик как энергосберегающее устройство современного предприятия. Оценка эффективности его работы // Качество внутреннего воздуха и окружающей среды: матер. VI Междунар.

науч. конф.: сб. материалов конф. – Волгоград, 2008 – С. 185-186.

7. Самсонов Д. А. Рациональное использование тепловой энергии пара // Студенческая наука. Исследования в области архитектуры, строительства и охраны окружающей среды : тез. докл. 27-й межвуз. студенч.

науч.-техн. конф. – Самара, 2008 – С. 168-169.

8. Самсонов Д. А. Методика оценки эффективности работы конденсатоотводчика // Промышленная безопасность – 2009: сб. статей. – Н.Новгород, 2009 – С. 204-207.

9. Самсонов Д. А. Оценка эффективности работы конденсатоотводчика. Экспресс метод // Технические науки : сб. тр. аспирантов и магистрантов. – Н.Новгород, 2009 – С. 167-170.

10. Самсонов Д. А. Оценка эффективности конденсатоотводчика парового теплообменника // Промышленная безопасность – 2010: сб. статей. – Н.Новгород, 2010 – С. 313-316.

11. Самсонов Д. А. Режимы движения двухфазной среды в горизонтальных трубах // Технические науки : сб. тр. аспирантов и магистрантов. – Н.Новгород, 2010 – С. 216-219.

12. Самсонов Д.А. Основные типы конденсатоотводчиков // Промышленная безопасность – 2011: сб. статей. – Н. Новгород, 2011 – С. 154157.

13. Самсонов Д. А. Сравнение особенностей различных конденсатоотводчиков // Технические науки : сб. тр. аспирантов и магистрантов. – Н.Новгород, 2011 – С. 181-185.

14. Самсонов Д. А. Конденсатоотводчик как основа рационального использования энергии пара // Энерго- и ресурсосберегающие технологии в системах теплогазоснабжения и вентиляции. : сб. тр. XIII Междунар. науч.техн. конф. – Пенза, 2011 – С. 296-300.

Подписано в печать__10.09.2012__Формат 60х90 1/16. Бумага газетная. Печать офсетная. Объем 1 п. л.Тираж 100 экз. Заказ №_303_ Отпечатано в полиграфическом центре ФГБОУ ВПО ННГАСУ, 603950, г. Н.Новгород, ул. Ильинская, 65.






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.