WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!


Работа выполнена в ФГБОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный политехнический университет» на кафедре «Турбинные двигатели и установки».

Научный консультант:

кандидат технических наук

, профессор Черников Виктор Александрович

Официальные оппоненты:

Тихомиров Борис Александрович, д.т.н., профессор, ГОУ ВПО СПбМТУ, кафедра «Судовые турбины и турбинные установки» Гудков Эдуард Ильич, к.т.н., снс, ОАО «НПО ЦКТИ», заведующий физикотехническим отделом

Ведущая организация:

ОАО «Силовые машины» «Ленинградский Металлический Завод», Санкт-Петербург

Защита состоится «13» марта 2012 г. в 16:00 часов на заседании диссертационного Д 212.229.06, ФГБОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный политехнический университет», 195251, Санкт-Петербург, Политехническая ул., д.29, ауд. 225.

С диссертацией можно ознакомиться в Фундаментальной библиотеке ФГБОУ ВПО «СПбГПУ».

Автореферат разослан «__» февраля 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Талалов Виктор Алексеевич

Общая характеристика работы

Введение.

Актуальность проблемы. В связи с высокими темпами развития такого направления в энергетике, как комбинированные газопаровые установки (ГПУ), задача создания мощных высокоэффективных стационарных газотурбинных установок (ГТУ) становится все более актуальной. В частности для России, где доля выработки электроэнергии приходящейся на ГПУ и ГТУ составляет всего 3%, вопрос создания такого рода ГТУ стоит особенно остро.

Выходной диффузор является важным элементом стационарной газовой турбины.

В нем продолжается рабочий процесс течения газа, существенно влияющий на коэффициент полезного действия и мощность ГТУ. Поскольку энергетические ГТУ зачастую работают в качестве полупиковых станций, то следует уделять большое внимание их работе на переменных режимах. И в этом смысле на выходной диффузор еще накладывается задача устойчивой работы при различных углах закрутки входящего в него потока. Кроме того задача проектирования высокоэффективного диффузора для преобразования выходной кинетической энергии в потенциальную энергию сил давления для реальной энергетической газовой турбины осложняется из-за наличия силовых стоек в проточной части диффузора.

Не смотря на высокий уровень развития CFD методов расчета для широкого круга задач в турбомашиностроении, опыт показывает, что достоверными можно считать только результаты, подтвержденные экспериментальным путем. Поскольку структура входящего в диффузор потока, а особенно структура вблизи его стенок, оказывает решающее влияние на эффективность диффузора, то проведение экспериментальных исследований выходного диффузора совместно с предвключенной ступенью можно считать наиболее оправданными с точки зрения соответствия полученных результатов действительности. Сочетание «ступень - диффузор» открывает совершенно новые возможности для повышения качества машины не только за счет совершенствования газодинамики а всего блока в целом. Такой эксперимент позволяет получить количественную оценку для каждого элемента рассматриваемой системы в результате взаимного влияния рабочего процесса в проточной части последней ступени и вы ходного диффузора. Предвключенная ступень является не только генератором реального, входящего в диффузор потока, то есть действительных граничных условий, но и одновременно представляет собою индикатор по оценке повышения эффективности всего блока в целом, которое обеспечивается диффузором. Это качество модели «ступень - диффузор» открывает новые перспективы для поиска оптимальной конструкции блока с целью достижения наилучших его газодинамических свойств.

Цель и задачи исследования. Целью работы является совершенствование эффективности блока «последняя ступень – выходной диффузор» стационарных газовых турбины большой мощности, предназначенных для работы в составе комбинированных ГПУ.

Основные задачи

исследования состоят в нижеследующем:

экспериментальное получение интегральных характеристик блока «ступень - диффузор» и его составляющих в широком диапазоне режимов работы ступени;

определение влияния геометрических параметров формы силовых стоек опоры заднего подшипника на эффективность работы диффузора на основе физического эксперимента;

численное исследование структуры потока в блоке «последняя ступень - выходной диффузор» для углубленного анализа результатов физического эксперимента и оценки точности результатов численных расчетов по использованным программам.

Научная новизна полученных результатов заключается в:

применение новой методики экспериментального исследования и оценки показателей блока «последняя ступень – выходной диффузор» энергетической турбины;

получении интегральных характеристик блока «последняя ступень – выходной диффузор» и состав полей трехмерного потока за ступенью, спроектированной по закону обратной закрутки;

выполнение численного исследования трехмерного потока вязкой сжимаемой жидкости с использованием программы ANSYS CFX и сравнение результатов численного и физического экспериментов.

Практическое значение полученных результатов:

усовершенствована и практически опробована методика экспериментальной оценки выходных диффузоров, работающих совместно с предвключенной ступенью, в широком диапазоне режимов ее работы;

экспериментально исследованы трехмерные распределения скоростей и параметров потока за ступенью, спроектированной по закону «обратной закрутки», и работающей совместно с выходным диффузором, в широком диапазоне режимов ее работы;

показано влияние формы силовых стоек опоры заднего подшипника, расположенных в проточной части диффузора, на его эффективность в широком диапазоне работы предвключенной ступени;

верифицирована CFD модель блока «последняя ступень – выходной диффузор».

Апробация работы:

Политехнический симпозиум 20 мая 2010 года «Молодые ученые – промышленности северо-западного региона» Международный семинар по проблемам выходных диффузоров турбин «Diffuser Workshop 2010», июль 20Публикации. Основные результаты диссертационной работы представлены в статьях Личный вклад соискателя заключается в следующем:

участие при проектировании, изготовлении и монтаже экспериментальных моделей, частей опытного стенда ЭТ-4 и разработка схемы измерений;

участие в проведении экспериментальных исследований в составе группы аэродинамики лаборатории им. И.И. Кириллова СПбГПУ;

обработка и анализ полученных опытных данных по разработанной методике;

численное исследование рассматриваемого объекта «последняя ступень - выходной диффузор и валидирование кода ANSYS CFX с помощью физического эксперимента.

Автор защищает:

методику проведения экспериментальных исследований аэродинамических характеристик блока «последняя ступень - выходной диффузор» и методику оценки результатов экспериментальных данных;

CFD модель блока «ступень - диффузор»;

результаты экспериментально – расчетных исследований.

Объём и структура диссертации. Работа изложена на 160 страницах, иллюстрирована 60 рисунками и содержит 5 таблиц. Диссертация состоит из введения и четырех глав, включая литературный обзор. Список цитированной литературы содержит 63 наименования.

Содержание работы.

Во введении описывается современное состояние дел по рассматриваемой проблеме и обосновывается актуальность выбранной темы, приводятся цель и задачи проведенных исследований, охарактеризованы новизна и практическая ценность полученных результатов.

Первая глава содержит обзор литературы, посвящённый вопросу влияния на эффективность выходного диффузора: геометрических параметры диффузора, режимных параметров потока, характера входного профиля скоростей, закрутки входящего потока и нестационарности потока, генерируемой предвключенной ступенью. Приводятся результаты экспериментальных и теоретических работ А.Е. Зарянкина, М.Е.

Дейча, В.К. Мигая, Э.И. Гудкова, G. Sovran, E.D. Klomp, I Johnston, В.В. Уварова, А.Ш. Дорфмана, H.-U. Fleige, W. Riess, V. Vassiliev, D. Kluss, O. Sieker, J. Seume и др.

Показано, что многочисленные данные статических продувок диффузоров не могут удовлетворить потребность в информации при создании современного высокоэффективного осевого диффузора для газовой турбины большой мощности. Это связано с тем, что при таких испытаниях не учитываются реальное поле параметров потока на входе в диффузор, за предвключенной ступенью, вторичные течения у концов лопаток и сложнейшая структура пограничного слоя, которые в свою очередь определяют восстановительный процесс в диффузоре. В то же время количество данных по динамическим испытаниям диффузоров, в особенности комбинированных втулочноконических, совершенно недостаточно.

Вторая глава содержит в себе подробное описание экспериментального стенда, опытных моделей и использованной методики проведения испытаний.

Работа выполнена на высокоскоростном экспериментальном стенде ЭТ-4 лаборатории турбиностроения им. И.И. Кириллова кафедры «Турбинные двигатели и установки» СПбГПУ. На рис.1 представлен продольный разрез стенда, с установленной на нем исследуемой экспериментальной моделью. Стенд состоит из неподвижного корпуса, смонтированном на раме-основании таким образом, что во время испытаний ось стенда остается строго неподвижной. Конструкция ротора такова, что при измерении Рис. 1 - Продольный разрез стенда ЭТ-4 с установленной на нем экспериментальной моделью:

а – входной направляющий аппарат; б – направляющий аппарат; в – рабочие лопатки; г - механизм поворота НА; д – механизм поворота кольцевого диффузора; е – гидротормоз гидротормозом крутящего момента, взвешивается трение в подшипниках, что повышает точность определения коэффициента полезного действия ступени. Стенд обору дован автоматизированными системами поворота направляющего аппарата и кольцевого диффузора с силовыми стойками, благодаря чему имеется возможность производить измерение параметров потока не только вдоль радиуса, но и в окружном направлении. В качестве нагрузочного устройства используется двухкамерный гидротормоз, к которому обеспечивается бесперебойный подвод воды с постоянным напором.

Воздуходувная станция лаборатории общей мощностью 4,2 МВт, способна обеспечить расход воздуха до 20 кг/с при давлении 2,5 бара и температуре 370 К. Перед экспериментальной турбиной воздух проходит через систему фильтрации. Это необходимое условие для проведения измерений миниатюрными векторными пятиканальными зондами.

В качестве объекта исследования испытывалась модель блока, выполненная в масштабе 1:6.38, включавшая последнюю (четвертую) ступень и выходной диффузор стационарной ГТУ мощностью 182 МВт и начальной температурой газа 1500 С, работающей в составе ГПУ. Данная турбина является типовой, и изготовлена к настоящему моменту в количестве 49 шт.

Последняя ступень турбины является ступенью большой циркуляции, имеющую на * номинальном режиме работы отрицательную закрутку потока (2 64,5 ). Профилирование лопаточного аппарата НА Таблица 1 - Геометрические характеристики ступени выполнено по закону «обратной Направляющие Рабочие ВНА закрутки» потока. Вход в ступень лопатки лопатки n, шт 59 59 так же не осевой, поэтому для l/bср 3.11 2.79 2.обеспечения безударного входа в dср/l 4.95 4.30 3.НА, был спрофилирован специаль(t/b)cр 0.820 0.639 0.6ный входной направляющий аппарат (ВНА). На номинальном режиме работы ступени ВНА обеспечивает расчетное распределение углов потока 0 по высоте НА. Длина лопаток ВНА составляет величину 62 мм, а высота рабочей лопатки РК - 90 мм. Основные геометрические характеристики ступени приведены в таблице 1. Модель выходного диффузора рассматриваемой турбины, представляет собой комбинированный диффузор, состоящий из кольцевой и конической частей. Корневой обвод кольцевого диффузора выполнен цилиндрическим, с диаметром втулки 242мм. Кольцевая и кони- ческие части диффузора имеют пеТаблица 2 - Геометрические характеристики диффузора ременные по своей длине углы расДиффузор крытия. Общая длина модели дифконичекольцевой фузора составляет величину порядский ка 2000 мм, диаметр выходного сеОтношение пло- 1.674 2.4щадей, AR 5.1чения конического диффузора равен 0.575 3.2L/D900 мм. В предлагаемой работе рас- 4.5сматривались три варианта диффуD2_отн 1.212 --- d2_отн 1 --- зора: без силовых стоек, с профилиУгол раскрытия, 46°26; 29°;

8°; 10° рованными стойками и с симмет 13°24 ричными стойками. Пять стоек располагались равномерно по окружности в кольцевом диффузоре (см. рис. 1) Основные геометрические характеристики диффузора представлены в таблице 2.

Основополагающие критерии подобия, по которым проводилось моделирование сведены в таблицу 3. Некоторые отклонения модельных критериев подобия от натурных величин не могут оказать заметного влияния на исследуемые характеристики блока. Эти отклонения главным образом объясняются ограниченными возможностями воздуходувной станции и стремлением иметь, возможно, больший масштаб моделирования.

Таблица 3 - Критерии подобия оригинала и модели Режим РазмерПараметр 100% нагрузка ность Оригинал Модель Число М в абсолютной системе ко- 0.7 0.ординат Число Re диффузора - 4.1*106 1.85*1Число Re ступени - 1.3*106 0.64*1Характеристическое число u C 0.502 0.Кинематическая степень - 0.470 0.реактивности к Для измерения полей параметров потока в сечениях 2-2 и 8-8 (рис.1) в данной работе использовались пятиканальный конический зонд 3М-К, разработанный в лабора тории турбиностроения ЛПИ В.А. Черниковым, и пятиканальный цилиндрический зонд DAT, производства United Sensor. Все зонды были тарированы на специальном тарировочном стенде ТС-1 лаборатории.

Суть предлагаемой методики оценки эффективности блока «ступень - диффузор» заключается в сопоставлении интегральных характеристик самого блока и отдельно его компонентов. При этом важнейшим условием получения интегральных характеристик является тщательное траверсирование потока по площади за ступенью (сеч. 2-2) и на выходе из диффузора (сеч. 8-8) векторными пятиканальными зондами. Вторым важным условием является физически обоснованный метод осреднения массива экспериментальных данных в указанных сечениях. Предлагаемый метод сводится к определению среднеинтегральных величин по данным измерений трехмерного потока с использованием системы интегральных уравнений сохранения:

m ср cz А сz dA ур-е сохранения массы ср А k k * * k 1 k 1 T T ср ур-е сохранения потока энтропии sср m R ln m R * ln с dA pср p* z А * * * hср m с dA R T с dA ур-е сохранения потока полной энтальпии z P z h с А А ур-е сохранения момента количества дви- cu r m с cu r dA ср z ср А жения относительно оси z ур-е сохранения количества движения в на- crM m сZ cr dA А правлении оси r Уравнения составляются для осредненного одномерного потока, с одной стороны, и действительного трехмерного потока установившегося течения, с другой стороны.

Этот подход впервые был предложен академиком Л.И. Седовым.

Случайная погрешность результатов определения КПД ступени и КПД блока «ступень – диффузор» д составила величину ±0,3%, а степени восстановления давления Cp - величину ±2,5%. Систематическая погрешность определения и обуд славливается в основном систематической ошибкой измерения расхода воздуха, которое по нормам на расходомерные сопла составляет величину ±0,5%. С учетом других факторов систематическая погрешность КПД равна ±1,0…1,1%.

Третья глава содержит (u/Co ) (u/Co ) N=100% N=70% 0,502 0,680,75,результаты эксперименталь103,89,70,a2 = 64,2° 84,ных испытаний и их анализ.

На рисунке 2 и 3 представлены распределения суммарных ха - без стоек +д рактеристик ступени и блока - проф-е стойки +д «ступень – диффузор». На рис.

0.40 0.50 0.60 0.70 0.2 характеристики представлеu/C0, [-] ны для диффузора без стоек Рис. 2 - КПД ступени и КПД блока «ступень(вариант 1) и диффузора с диффузор» д для вариантов диффузора без стоек и с профилированными стойками профилированными стойками (вариант 2). На рис. 3 приведены характеристики для диффузора без стоек и для диффузора с симметричными (вариант 3) стойками. Применение профилированных стоек для данного блока «ступень - диффузор» оказывает отрицательное влияние на КПД ступени во всем исследованном диапазоне u C0. КПД для варианта 2 ниже на 3–% по сравнению с вариан90,(u/Co )N=100% (u/Co )N=70% том 1. При этом КПД блока 97,80,0,502 0,6a2 = 71,5° 94, для варианта 2 на номид нальном режиме остается примерно на том же уровне - без стоек что и для варианта 1. Срав+д - сим-е стойки нивая КПД ступени при +д наличии диффузора без сто0.40 0.50 0.60 0.70 0.u/C0, [-] ек (вариант 1) и диффузора с Рис. 3 - КПД ступени и КПД блока «ступеньсимметричными стойками диффузор» д для вариантов диффузора без стоек и с (вариант 3), можно конста- симметричными стойками, +д, [ h h -] 0.0.0.1., +д, [ h h -] 0.0.0.1.тировать, что на номинальном режиме наличие симметричных (u/Co ) (u/Co ) N=100% N=70% 0,502 0,6стоек слабо влияет на его величину: при наличии таких стоек КПД ступени на режиме, близком к номинальному, составля - без стоек ет 76% против 77% для диффу - сим-е стойки - проф-е стойки зора без стоек. В то же время 0.40 0.50 0.60 0.70 0.уровень КПД блока выше и u/C0, [-] достигает 84%, против 82% для Рис. 4 - Относительное приращение КПД блока «стуварианта 1. На сниженном ре- пень - диффузор» для 3-х вариантов диффузора д * жиме работы ступени (близком к 70% нагрузке ступени), при угле вы хода 2 100, КПД блока д для варианта с симметричными стойками выше на 5%, по сравнению с вариантом 1. Из рисунков 2 и 3 видно, что имеется некоторое обратное влияние стоек на КПД как самой ступени, так и прямое влияние на КПД блока.

Это прослеживается по положению оптимума на представленных кривых. С точки зрения КПД ступени, для вариантов 1 и 2 оптимум находится примерно в одной зоне,u C0 0.55 0.57, в то время, как для варианта 3 оптимум смещается в область opt u C0 0.6. С точки зрения opt КПД блока наблюдается об(u/Co ) (u/Co ) N=100% N=70% 0,502 0,6ратная картина. Такое расслоения между вариантами объясняется формой силовых стоек. Относительное прира- без стоек щение КПД (рис. 4) ва- сим-е стойки д - проф-е стойки рианта 2 на номинальном ре0.40 0.50 0.60 0.70 0.u/C0, [-] жиме выше, чем для варианта Рис. 5 - Коэффициент восстановления давления C диф- 1 и достигает величины 9,2%, р фузора для 3-х вариантов диффузора почти столько же, как и для д + h , [-] 0.0.0.0.0.C p, [-] 0.0.0.0.1.варианта 3. Характеристики коэффициента восстановления давления Cp f u C0 для всех трех вариантов (рис. 5) имеют тот же характер, что и относительное приращение КПД д f u C0 во всем исследованном диапазон е u C0. Это иллюстрирует, что коэффициент восстановления давления диффузора на прямую влияет на эффективность всего блока в целом.

Четвертая глава содержит описание математической модели системы «ступень - диффузор» и метода ее решения при помощи коммерческого кода ANSYS Рис. 6 - Общий вид модели с диффузором вариант 2 для CFD анализа CFX. В первом параграфе приводится геометрическая модель и обосновывается ее выбор. Модель состоит из 5 областей: входной направляющий аппарат (ВНА), направляющий аппарат, рабочие лопатки, диффузор, выход из диффузора. Трехмерное построение геометрии лопаточных аппаратов и выходного диффузора выполнено по чертежам экспериментальной модельной установки. В виду ограниченности компьютерных ресурсов, геометрическая модель представляет собой сектор ~72° (9 лопаток ВНА, 9 лопаток НА,7 лопаток РК и сектор 72° выходного диффузора), вместо полной 360° модели (рис. 6).

Для построения расчетных сеток лопаточных аппаратов использовался сеточный генератор ANSYS TuRboGrid V10. Для областей диффузора и выхода из диффузора – ANSYS ICEM CFD. Все сетки являются гексаэдальными, структурированными. Количество узлов в сетках выбиралось таким образом, чтобы y+ не превышал 15-20. Минимальный угол скоса ячейки во всей модели не меньше 20°, максимальное соотношение длин ребер ячеек не превышает 2000. Общее количество узлов всей расчетной модели колеблется в пределах 12-13 миллионов, в зависимости от варианта диффузора. В качестве граничных условий на входе в расчетную область задавались полные параметры давления и температуры, принятые 0.однородными по всей *=70° CFD_0.входной площади, направ CFD_2*=90° 0.ление потока – нормальCFD_2*=100° 0.но плоскости входа в расчетную модель. На выхо-40 -20 0 20 40 60 80 100 120 1де из расчетной модели g2,2, [] g задавался расход рабочеg g го тела. В качестве рабоРис. 7 - Распределение углов потока по данным эксперичего тела рассматривался мента и расчета для диффузора варианта воздух с теплоемкостью и вязкостью изменяющимися в зависимости от температуры.

Частота вращения ротора для каждого из режимов так же как и остальные граничные условия взяты из эксперимента. Для стыковки неподвижных областей с подвижной использовался интерфейс Frozen Rotor.

В виду ограниченности объема автореферата, на рисунках 7 и 8 представлены только результаты для диффузора вариант 1. Результаты расчетов показали удовлетворительное качественное совпадение полей параметров потока во втором сечении, с экспериментальными данными. Однако необходимо отметить, что в пристеночных областях, где имеют место вторичные явления, протеч(u/Co ) (u/Co ) N=100% N=70% 0,502 0,6ка через радиальный зазор РК, наблюдается расхождение расчета и эксперимента (рис.7). Особенно это каса, эксп-т +д, эксп-т , расчет ется распределения углов +д, расчет потока, причем как в облас0.40 0.50 0.60 0.70 0.u/C0, [-] ти корня, так и в области Рис. 8 - Сопоставление экспериментальных и расчетпериферии. Данные расхоных значений КПД ступени и блока «ступень - диффуждения могут объясняются зор» для диффузора вариант L, [-], +д, [ h h -] 0.0.0.1.двумя причинами. Первая причина связана с невозможностью физически корректного моделирования вторичных течений за ступенью при решении задачи методом установления. Вторая связана c осреднением измерительным зондом параметров потока, носящих нестационарный характер. Что же касается интегральных характеристик ступени и блока, то их характер качественно так же совпадает с экспериментально определенными, однако наблюдается некоторое их завышение в расчете. Интегральные же характеристики коэффициента восстановления давления в наибольшей степени отличаются от экспериментальных. Разница достигает 20-30%. Тем не менее, эти результаты согласуются с опубликованными результатами других авторов, что свидетельствует об их достоверности.

Таким образом, можно считать, что численное моделирование объекта «ступень - диффузор» с использованием коммерческого кода CFX вполне пригодно для поиска наиболее оптимальной компоновки, однако для точной количественной оценки требуется проверка физическим экспериментом.

Выводы 1. По экспериментальным данным, относительное увеличение КПД блока «ступень - диффузор» исследованной модели, за счет установки диффузора достигает величины 9,2%. Такое повышение эффективности блока вполне оправдывает развитую конструкцию выходного диффузора для энергетических ГТУ большой мощности.

2. Опыты показали, что применение стоек с симметричным профилем сечения в исследованном диффузоре, по сравнению с несимметричным профилем обеспечивает меньшие потери кинетической энергии как в диффузоре в целом, так и в блоке «ступень – диффузор» во всем исследованном диапазоне режимов работы ступени.

3. Эффективность исследованного комбинированного диффузора с профилированными стойками, на базовом режиме при 2 69o характеризуется высоким коэффициентом Ср = 0,68.

4. В результате эксперимента было обнаружено, что эффективность собственно ступени на номинальном режиме снижается примерно на 3% из-за отрицательного обратного потенциального влияния силовых стоек подшипника на течение в ступени.

5. Применение CFD анализа с использованием коммерческого кода CFX для проведения качественной оценки в данном типе задач «последняя ступень – выходной диффузор» можно считать оправданным, и следует рекомендовать его для анализа конструкций при проектировании подобных устройств.

6. Расчетные поля давлений, скоростей и углов потока в сечении 2-2 за ступенью хорошо коррелируют с экспериментальными данными, за исключением пристеночных слоев, во всем исследованном диапазоне режимов работы ступени.

7. Характер интегральных характеристик ступени и блока «ступень - диффузор» совпадает с экспериментальным.

Список опубликованных работ 1. Зандер М.С., Черников В.А. Аэродинамические характеристики блока «ступень - выходной диффузор» стационарной газовой турбины при различных режимах работы // Научно-технические ведомости СПбГПУ.— СПб., 2011.— № 2(123): Наука и образование.— С. 61-68.

2. Зандер М.С. Экспериментальные исследования газодинамики блока «турбинная ступень – осевой диффузор» // Молодые ученые - промышленности Северо-Западного региона : материалы конференций политехнического симпозиума, 20 мая 2010 года — СПб., 2010: "Экспериментальные и теоретические исследования в области естественных и инженерных наук".— С. 31-32.

3. Смирнов Д.С., Сайченко А.С., Зандер М.С. Исследование пограничного слоя в элементах проточных частей турбомашин методом PIV // Молодые ученые - промышленности Северо-Западного региона: материалы конференций политехнического симпозиума, 20 мая 2010 года — СПб., 2010: "Экспериментальные и теоретические исследования в области естественных и инженерных наук".— С. 32-33.

4. Rassokhin V.A., Zander M.S., Semakina E.Yu., Chernikov V.A. Joint research in experimental aerodynamics of exit diffusers of turbines and stage-diffuser units performed by the subdepartment of turbine engines and plants, St.-Petersburg state polytechnical university, and the institute of turbomachinery and fluid dynamics, Leibnitz university of Hannover. СПб., 2010 — С. 141-157.







© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.