WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

Конев Алексей Николаевич

Адгезионное взаимодействие в многослойных металлокерамических структурах жидкометаллического бланкета термоядерного реактора

01.02.04 – Механика деформируемого твердого тела

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

г. Орёл – 2012

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Госуниверситет-УНПК, г.Орел.

Научный руководитель доктор технических наук, старший научный сотрудник Витковский Иван Викторович

Официальные оппоненты: Баранов Виктор Леопольдович доктор технических наук, профессор ТулГУ, г.Тула, Головешкин Василий Адамович доктор технических наук, профессор, МГУПИ, Москва Ведущая организация ФГУП ГНПП Сплав, г.Тула

Защита состоится 30 мая 2012 года в 1400 часов на заседании диссертационно­ го совета Д212.182.03 созданного на базе ФГБОУ ВПО Госуниверситет – УНПК, г.Орел, расположенном по адресу: 302020 г.Орел, Наугорское шоссе, д.29.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО Государ­ ственный университет – УНПК.

Объявление о защите диссертации и автореферат размещены на официаль­ ном сайте Высшей аттестационной комиссии при Министерстве образования и науки Российской Федерации по адресу: http://mon.gov.ru и на сайте Госу­ ниверситета – УНПК по адресу: http://gu-unpk.ru.

Автореферат разослан апреля 2012.

Ученый секретарь диссертационного совета Борзенков Михаил Иванович

Общая характеристика работы

Актуальность темы К первоочередным трудноразрешимым задачам практической реализа­ ции идеи термоядерного синтеза относится проблема создания жидкометал­ лического бланкета - устройства, предназначенного для первичного теплосъе­ ма и передачи энергии в термоядерном реакторе (ТЯР). Наиболее перспек­ тивной конструкцией бланкета для промышленного термоядерного реактора является литиевый самоохлаждаемый бланкет.

Одним из препятствий создания такого бланкета является отсутствие ре­ шения задачи по уменьшению тормозных усилий магнитогидродинамических (МГД) потерь, препятствующих движению жидкометаллического теплоноси­ теля в проточном тракте бланкета.

Уcилия ученых из США, России, Европы, Японии по разработке спосо­ бов уменьшения МГД-потерь давления в самоохлаждаемых жидкометалли­ ческих бланкетах пока не привели к практическому решению, удовлетворя­ ющему всем необходимым требованиям. Анализ полученных к настоящему времени результатов приводит нас к выводу, что самовосстанавливающиеся покрытия и керамические изоляторы не решают проблему из-за пористой структуры покрытий и наличия технологических окислов металлов в кера­ мике, ухудшающих их стойкость в жидкометаллическом теплоносителе.

В НИИЭФА им. Д.В. Ефремова проблему уменьшения МГД-потерь дав­ ления предложено решать путем применения многослойных металлокерами­ ческих электроизоляционных барьеров на границе жидкий металл/конструкционный материал, представляющего многослойную металлокерамическую стенку проточного тракта, позволяющую увеличить сопротивление замыка­ нию индуктированных в жидком металле токов, и следовательно, уменьшить влияние МГД-сил, тормозящих движение жидкого металла.

Такая конструкция представляет слоистую структуру типа металл-кера­ мика, формируемую методами вакуумно-дугового осаждения и диффузион­ ной сварки.

Проведенный анализ свидетельствует, что проблема создания такого про­ точного тракта, отвечающего всем необходимым требованиям, во многом свя­ зана с отсутствием методов расчета адгезионного взаимодействия в слоистых структурах и технологии их формирования.

Таким образом, исследование адгезионного взаимодействия в многослой­ ных металлокерамических структурах жидкометаллического бланкета термо­ ядерного реактора в настоящее время является весьма актуальным.

Работа выполнялась в развитие Международной программы по созда­ нию международного экспериментального термоядерного реактора (ITER) по контрактам между ФГУП НИИЭФА им.Д.В. Ефремова и концерном РОСА­ ТОМ, договорам между ФГБОУ ВПО Госуниверситет – УНПК, г.Орел и ФГУП НИИЭФА им.Д.В. Ефремова, Санкт-Петербург.

Цель диссертационной работы Создание цельных многослойных металлокерамических структур.

Объект исследований Стенка проточного тракта жидкометаллического бланкета термоядерного ре­ актора.

Предмет исследований Адгезионное взаимодействие в многослойных металлокерамических структу­ рах.

Задачи диссертационной работы определить рациональную технологию формирования и получения мно­ гослойной структуры, применительно к проточной части тракта жид­ кометаллического бланкета ТЯР;

разработать методику определения адгезионных параметров одно- и многокомпонентных материалов, в том числе, с учетом несплошности адгезионного контакта;

обосновать теоретически и подтвердить экспериментально необходимость использования промежуточного слоя для улучшения качества адгезион­ ного контакта между конструкционным материалом и электроизоляци­ онным барьером;

определить параметры диффузионной сварки многослойного электро­ изоляционного барьера проточного тракта жидкометаллического блан­ кета ТЯР;

Методы исследования В диссертации использованы теоретические и экспериментальные методы ис­ следования. Теоретические методы опираются на аксиомы и законы механи­ ки сплошных упругих сред, термодинамики, представления о градиентных моделях материалов второго порядка.

Экспериментальные методы носят в основном качественный характер.

Они демонстрируют влияние условий эксплуатации на конструкцию стенки до и после использования предложенной технологии, качество адгезионного шва после применения диффузионной сварки с расчетными значениями ее параметров, состояние разлома после разрушения нагрузкой, соизмеримой с расчетной.

Научная новизна Впервые сформулирован и решен комплекс задач, направленных на исследо­ вание адгезионного контакта в многослойных металлокерамических структу­ рах, включая жидкометаллический бланкет термоядерного реактора, в том числе:

выбрана рациональная технология получения многослойной структуры проточной части тракта жидкометаллического бланкета термоядерного реактора, обеспечивающая требуемый ресурс работы;

разработана научно-обоснованная методика определения адгезионных параметров одно- и многокомпонентных материалов, основанная на ре­ шении одномерной сопряженной задачи о контакте линейно упругих материалов второго порядка, механические свойства которых в рам­ ках используемой модели определяются через известные, классические свойства;

теоретически обоснована и экспериментально подтверждена необходи­ мость применения промежуточного слоя для улучшения прочности ад­ гезионного контакта между конструкционным материалом и электро­ изоляционным барьером;

разработана научно-обоснованная методика определения параметров диф­ фузионной сварки многослойного электроизоляционного барьера;

определены параметры технологии формирования многослойной струк­ туры вакуумно-дуговым осаждением по методу катодно-ионной бомбар­ дировки.

Обоснованность и достоверность результатов подтверждаются удо­ влетворительным совпадением расчетных и экспериментальных данных для широкого набора материалов кандидатных для магнитогидродинамического проточного тракта жидкометаллического бланкета ТЯР, и обеспечиваются ис­ пользованием обоснованных и апробированных моделей и методов механики сплошных сред, теории упругости.

Научная и практическая значимость Научная значимость полученных в работе результатов состоит в расширении возможностей теории упругости изотропных материалов на решение задач по расчету поверхностной энергии и энергии адгезии твердых тел.

Реализация результатов работы Полученные в диссертационной работе результаты использованы при про­ ектировании испытательного модуля жидкометаллического бланкета ITER.

Вмести с этим они послужили базисом и используются при создании жаро­ стойких биметаллических обмоточных проводов, предназначенных для обмо­ ток магнитогидродинамических насосов и статоров электродвигателей ново­ го поколения реакторных установок, в частности, установки с реактором на быстрых нейтронах БН-1200.

Практическая ценность Результаты работы могут быть применены для разработки технологии и рас­ чета параметров процесса, определяющих ее, при изготовлении слоистых ком­ позиционных материалов в авиционной и электронной промышленности, дру­ гих отраслях, использующих целостностные металлокерамические и другие структуры.

Апробация работы Основные результаты диссертации докладывались:

на 4-ой Международной конференции Научно-технические проблемы прогнозирования надежности и долговечности конструкций и методы их решения, проходившей в Санкт-Петербурге 26-28 июня 2001 г.;

на Международной конференции 11th International Conference on Fusion Reactor Materials проходившей Киото (Япония) 7-12 декабря 2003 г;

на Международной конференции International WorkShop on Tritium Managment and Corrosion Activities for Liquid Breeder Blankets, September 27-29, 2004;

на Международной конференции International Workshop on liquid breeder blankets, проводимой в Санкт-Петербурге в 2006 г.;

на Международной конференции XIX Петербургские чтения по про­ блемам прочности, проводимой в Санкт-Петербурге 13-15 апреля 2010 г.

На защиту выносятся следующие основные результаты и поло­ жения:

рациональная технология формирования и получения многослойной струк­ туры, используемой в проточной части тракта жидкометаллического бланкета ТЯР;

методика определения адгезионных параметров одно- и многокомпо­ нентных материалов, в том числе, с учетом несплошности адгезионного контакта;

результаты теоретического обоснования и экспериментального подтвер­ ждения необходимости использования промежуточного слоя для улуч­ шения качества адгезионного контакта между конструкционным мате­ риалом и электроизоляционным барьером;

параметры диффузионной сварки многослойного электроизоляционно­ го барьера проточного тракта жидкометаллического бланкета ТЯР.

Публикации По теме диссертации опубликовано шесть работ, включая четыре статьи, из них три в рецензируемых научных изданиях, определенных перечнем ВАК России.

Структура и объем диссертации Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения и приложе­ ния, изложена на 152 страницах основного текста, содержит 24 рисунка и таблиц. Список цитируемой литературы состоит из 120 наименований.

Краткое содержание работы Во введении обоснована актуальность диссертационной работы, сфор­ мулированы цель и задачи, решение которых способствует ее достижению.

Кроме того, в этом параграфе аргументирована научная новизна исследова­ ний, показана практическая значимость полученных результатов, представ­ лены выносимые на защиту научные положения. Отмечено, что создание цельной структуры многослойной стенки проточного тракта жидкометалли­ ческого бланкета ТЯР требует для своей реализации разработки специальной рациональной технологии. Эта технология направлена на создание значимого продукта (стенки бланкета) с комплексом оптимизируемых параметров (па­ раметры сплошности адгезионного контакта элементов многослойной стенки и его прочности, а также прочности самих элементов, технологических режи­ мов) при заданных ограничениях. Подчеркнуто, что разработка рациональ­ ной технологии потребовала создания методик расчета параметров адгезион­ ного соединения и собственной прочности элементов стенки.

Первая глава Особенности жидкометаллических МГД-кана­ лов бланкета термоядерного реактора Во введении к первой главе, являющимся ее первым параграфом, описано назначение электроизоляционных металлокерамических барьеров, приведены требования, предъявляемые к таким барьерам. Перечислены ме­ тоды получения и способы формирования предложенных в работе многослой­ ных металлокерамических электроизоляционных барьеров, в наибольшей сте­ пени отвечающих необходимым требованиям.

Отмечено, что такие барьеры, получаемые методами вакуумного осажде­ ния покрытий, диффузионной сварки или электроннолучевой модификации металлической поверхности представляют, в общем случае, композит из че­ редующихся слоёв металла и изолятора.

Во втором параграфе показано, что одной из основных задач созда­ ния литиевого бланкета является обеспечение проточного тракта электроизо­ ляционным барьером, обладающего высоким электросопротивлением индук­ тированным токам, позволяющим минимизировать МГД-дросселирование по­ тока теплоносителя в течение всего ресурса работы.

В третьем параграфе отмечено, что выбор двух конструкционных материалов фактически предопределен. Ими являются сплав ванадий-хром­ титан и нитрид алюминия исходя из терморадиационных, прочностных и коррозионных (по отношению к жидкому литию) и электроизоляционных требований.

Рассмотрены условия, которые необходимо соблюдать при выборе и от­ работке способа формирования многослойной структуры.

В четвертом параграфе подведены итоги первой главы.

Результаты второй главы опубликованы в работе [1].

Вторая глава Технология создания целостной металлокерами­ ческой структуры стенки проточного тракта В первом параграфе рассмотрены методы формирования многослой­ ных структур, области их применения, основные достоинства и недостатки, проанализирована возможность их использования для формирования мно­ гослойных металлокерамических электроизоляционных барьеров, пригодных для использования в проточной части бланкета ТЯР и других перспективных направлений.

Во втором параграфе описана обоснованная на основании опыта и предварительных экспериментов структура электроизоляционного барьера, обеспечивающая: минимальные МГД и тепловые потери, требуемый ресурс работы, отсутствие в процессе эксплуатации бланкета синтеза долгоживущих радионуклидов из применяемых материалов, возможность изготовления про­ точной части бланкета на базе существующих технологий.

В этом же параграфе представлен перечень технологических операций предлагаемой рациональной технологии изготовления многослойной стенки бланкета, основанный на результатах анализа четвертого параграфа. Пред­ ставлены также качественные результаты исследований образцов (V - Cr - Ti) а) б) в) Рис. 1. Фотографии образцов (V - 4Cr - 4Ti) - AlN - Cr после испытаний в жидком ли­ тии при 600C в течение 1000 часов.

На рисунке обозначено: а) образцы с улучшающим адгезию слоем хрома между V - 4Cr - 4Ti и AlN; б), в) образцы без промежуточного слоя хрома между V - 4Cr - 4Ti и AlN.

AlN-Cr после испытаний в жидком литии при 600C в течение 1000 часов (рис.1).

Очевидно, что после испытаний в литии покрытия AlN + Cr отслаива­ ются от подложки из материала V — 4Cr — 4Ti, что подтверждает необходи­ мость использования промежуточного слоя между V - 4Cr - 4Ti и AlN. В третьем параграфе подведены итоги второй главы.

Результаты второй главы опубликованы в работе [2].

Третья глава Методики определения адгезионных парамет­ ров В первом параграфе представлено существующее в физике определе­ ние понятия адгезия разнородных твердых тел как сцепление их поверх­ ностей, обусловленное межмолекулярным взаимодействием (вандерваальсо­ вым, полярным, иногда — образованием химических связей). Отмечено, что одним из параметров прочности адгезии является энергия адгезии Fa при­ ходящееся на единицу площади поверхности адгезии изменение свободной энергии тел, произошедшее в изотермическом обратимом процессе их адге­ зии, вычисляемое по формуле (1,2) (1) (2) Fa = Wp - Wp + Wp. (1) (1) (2) (1,2) Здесь Wp, Wp — поверхностные энергии тел до их адгезии, а Wp — их суммарная поверхностная энергия после наступления состояния адгезии. Кро­ ме того, в параграфе, после соответствующего анализа, отмечена трудность или невозможность использования физических методов расчета энергии ад­ гезии реальных материалов с их сложным химическим составом и случай­ ным характером атомной структуры, вместо которых предложено задачу об адгезии упругих материалов рассматривать как сопряженную о напряженно­ деформированном состоянии кусочно - неоднородной упругой среды в отсут­ ствии внешних воздействий. При этом соответствующие изменения свободной энергии в изотермическом процессе приравниваются энергии упругих дефор­ маций, возникающих при адгезии. Предложено также считать признаком ад­ гезионного контакта сохранение непрерывности не только поля перемещений, как в классической теории упругости, но и их градиентов.

Во втором параграфе показана возможность количественной оценки поверхностной энергии и энергии адгезии.

Во третьем параграфе представлена модель упругой среды, исполь­ зованная для расчета прочности адгезии – модель упругой среды второго по­ рядка, когда объемная плотность w потенциальной энергии, приобретаемой при появлении малых упругих деформаций, является функцией не только первого, но и второго градиента перемещений и определяется в одномерном случае, используемом в работе, выражением:

d2u1 1 du1 2 1 du2 w = 0 + (2µ + ) + (2µ + ) b2 1. (2) dx2 2 dx1 2 dx1 Здесь x1 и u1 – координата, отсчитываемая вдоль нормали к поверхно­ сти адгезионного контакта, которая принята в работе плоской, и перемещение вдоль этого направления частиц среды (перемещения в других направлени­ ях по предположению отсутствуют); , µ — коэффициенты Ламэ; 0, b — дополнительные константы, характеризующие неклассические свойства ма­ териала. Для успешного использования выбранной модели среды найдены способы определения величин 0, b. Первый основан на выявленной связи мо­ дуля Юнга, поверхностной энергии и параметров 0, b. Второй способ основан на учете нелокального потенциального взаимодействия бесконечно малых ча­ стиц упругой среды. Для расчета энергии адгезии использована вытекающая из принятой модели среды формула:

(1) (2) Wp Wp k(1) + k(2) F = |Fa| =, (3) (1) (2) Wp k(2)2 + Wp k(1)(j) где k(j) =, j = 1, 2 — номер взаимодействующего материала. Она 1 - (j) обобщает формулу, получающуюся из данной при пренебрежении различия­ ми коэффициентов Пуассона (1) и (2).

В четвертом параграфе главы предложена методика оценки энер­ гии адгезии для материалов, имеющих гетерогенную структуру, в частности, многокомпонентных материалов, проведена оценка энергии адгезии для со­ четаний материалов, перспективных для применения в жидкометаллических бланкетах ТЯР, а также приводятся результаты испытаний многослойных композитов в жидком литии при температуре 600C. Для сочетаний мате­ риалов, представляющих практический интерес проведены соответствующие расчеты и построены зависимости энергии адгезии от коэффициента Пуассо­ на и модуля Юнга E (рис. 2).

а) б) Рис. 2. Зависимость энергии адгезии F сочетаний материалов с различными значениями E с: а) AlN и б) V - Cr - Ti от коэффициента Пуассона материала промежуточного слоя.

Отмечено, что результаты проведенных испытаний многослойных элек­ троизоляционных барьеров в жидком литии при температуре 600C в течении 1000 часов (рис.1 а, б, в) качественно подтверждают сделанные предположе­ ния. Проведенный анализ показывает, что наиболее приемлемыми материала­ ми для промежуточного слоя, позволяющего снизить вероятность отслоения AlN от сплавов V - Cr - Ti, с точки зрения адгезионных свойств и техноло­ гии получения, являются хром и молибден.

В пятом параграфе представлены методики определения и результа­ ты расчета адгезионных параметров однокомпонентных и многокомпонент­ ных материалов, рассмотрено влияние несплошности адгезионного контакта на адгезионные параметры материалов, а также произведен расчет адгезион­ ных параметров материалов, используемых в жидкометаллическом бланкете термоядерного реактора (рис.3). Для этого использовано выражение, опреде­ ляющее относительную площадь адгезионного контакта от поверхностной энергии W :

2W - W(1-) - = 1 +, (4) 2W(1-)(1-) - W(1-) а также сделанное в параграфе определение энергии адгезии F взаимодей­ ствующих между собой тел B(1) и B(2), учитывающее несплошность адгезион­ ного контакта. В параграфе представлены результаты расчета относительной площади адгезионного контакта от отношений модулей Юнга и коэффициен­ тов Пуассона контактирующих материалов.Эти расчеты послужили основа­ нием для выбора материала промежуточного слоя. Показано, что наиболее предпочтительным материалом промежуточного слоя между V - Cr - Ti и AlN является молибден.

а) б) Рис. 3. а) Относительная площадь контакта и б) энергия адгезии сочетаний различных материалов.

Однако, учитывая, что при воздействии ионизирующего излучения мо­ либден порождает долгоживущие радионуклиды, в качестве промежуточого слоя рекомендован хром.

Расчет адгезионных параметров многокомпонентных материалов (спла­ вов и соединений), предложено проводить на основании соотношений, полу­ ченных для однокомпонентных материалов. При этом коэффициенты Ламэ и средние межатомные расстояния многокомпонентных материалов могут быть вычислены с использованием весовых коэффициентов.

Для определения приемлемого, с точки зрения адгезионных параметров, соотношения компонент в сплаве V - nCr - mTi - кандидатного контрукци­ онного материала проточной части литиевого бланкета термоядерного ре­ актора, проведены расчеты зависимостей энергии адгезии и относительной площади контакта от содержания хрома и титана в сплаве V - nCr - mTi (рис.4), представлены основанные на этом расчете практические рекоменда­ ции.

а) б) Рис. 4. Зависимость а) энергии адгезии и б) площади относительного контакта между раз­ личными материалами и сплавами со сплавом V - nCr - 4Ti от содержания в нем хрома:

1-AlN; 2-Er2O3; 3-Mo; 4-Y2O3; 5-Ni; 6-Cr.

В шестом параграфе рассмотрено влияние на значение поверхност­ ной энергии микротрещин, сеть которых возникает на свободной поверхно­ сти ряда материалов из-за высоких значений растягивающих напряжений.

Показано, что из-за увеличения, за счет поверхности берегов трещин реаль­ ной свободной поверхности, значение поверхностной энергии, отнесенное к гладкой свободной поверхности больше и вычисляется по формуле 3Wp = Wp =. (5) 2b (2µ + ) В этой формуле коэффициент , учитывающий наличие трещин, рассчи­ тывается по разработанной автором методике.

Кроме того, существует вероятность, что глубина микротрещин может совпасть с толщиной покрытия. В этом случае окрестность угловой линии покрытия, принадлежащей к поверхности основы, является концентратором напряжений, способствующих отслаиванию покрытия от основы. Вопросы связанные с выяснением причин отслаивания в подобных ситуациях подробно рассмотрены в работе [3].

В седьмом параграфе подведены итоги третьей главы.

Результаты третьей главы опубликованы в [2–5].

Четвертая глава Расчет параметров диффузионной сварки при формировании многослойной стенки канала жидкометаллического бланкета В первом параграфе дано описание процесса диффузионной сварки.

Указано, что для обеспечения монолитности и заданного ресурса конструк­ ции при сохранении функциональных свойств электроизоляционного барьера необходимо обеспечить правильность выбора толщины слоев и параметров диффузионной сварки – температуры Tc, давления pc, времени c.

Во втором параграфе приведены основные положения, принятые в основу методики расчета параметров диффузионной сварки, базирующихся на изложенных в предыдущей главе теоретических результатах.

В третьем параграфе представлены результаты расчета параметров диффузионной сварки как одного из технологических процессов, входящих в предлагаемую рациональную технологию изготовления целостной структуры стенки жидкометаллического бланкета ТЯР.

Здесь же описаны эксперименты по определению усилия разрыва кон­ струкции, изготовленной в соответствии с предложенной технологией и рас­ считанными режимами ее реализации, и определению сплошности адгезион­ ного контакта, полученного в результате адгезионной сварки. Эксперименты подтвердили качественно и количественно справедливость изложенных в ра­ боте теоретических положений и результатов.

Результаты четвертой главы опубликованы в [6].

Заключение В результате проведенного исследования решен комплекс задач, направ­ ленных на решение технологической проблемы предупреждения недопусти­ мых деформаций и трещин в многослойных композиционных материалах на примере металлокерамической стенки жидкометаллического бланкета термо­ ядерного реактора, а именно:

определена рациональная технология формирования и методика полу­ чения многослойной структуры, применительно к проточному тракту жидкометаллического бланкета термоядерного реактора, позволяющая создавать цельные многослойные металлокерамические каналы;

разработана методика определения адгезионных параметров одно- и многокомпонентных материалов, учитывающая несплошность адгези­ онного контакта;

впервые определены параметры диффузионной сварки многослойного электроизоляционного барьера применительно к стенке жидкометалли­ ческого проточного тракта бланкета термоядерного реактора;

Основные публикации по теме диссертации:

1. Vitkovsky, I. V. Some ways of MHD pressure drop reduction in self-cooled liquid metal blankets / I. V. Vitkovsky, I. R. Kirillov, A. N. Konev et al. // International Workshop on liquid breeder blankets. — St. Petersburg: Efremov Institute, 2006. — P. 32.

2. Vitkovsky, I. V. Adhesion energy estimation of some composite materials / I. V. Vitkovsky, A. N. Konev, V. S. Shorkin et al. // Plasma Devices and Operations. — 2003. — Vol. 11, № 2. — P. 81–87.

3. Витковский, И. В. Напряженное состояние электроизоляционного барьера в структуре стенки жидкометаллического бланкета термоядерного реакто­ ра / И. В. Витковский, Н. А. Долгов, А. Н. Конев // Журнал Техни­ ческой Физики. — 2011. — Т. 81, № 10. — С. 129–132.

4. Витковский, И. В. Теоретическая оценка несплошности адгезионного кон­ такта многослойных элементов жидкометаллического бланкета термоядер­ ного реактора / И. В. Витковский, А. Н. Конев, В. С. Шоркин, С. И.

Якушина // Журнал Технической Физики. — 2007. — Т. 77, № 6. — С. 28–33.

5. Витковский, И. В. Теоретическое определение адгезионных свойств ма­ териалов для жидкометаллического бланкета термоядерного реактора / И. В. Витковский, А. Н. Конев, В. С. Шоркин // Журнал Техниче­ ской Физики. — 2009. — Т. 79, № 2. — С. 11–16.

6. Фроленкова, Л. Ю. Моделирование процессов диффузионной сварки / Л. Ю. Фроленкова, В. С. Шоркин, И. В. Витковский, А. Н. Конев // XIХ Петербургские чтения по проблемам прочности. Санкт-Петербург, 13-апреля 2010 г.: сборник материалов. – Ч.1. — СПб: 2010. — С. 91–93.

Подписано в печать 23 апреля 2012 г.

Формат 60x84/16. Усл. печ. л. 1. Тираж 100 экз. Заказ № 17Отпечатано с готового оригинал - макета на полиграфической базе ФГБОУ ВПО Госуниверситет - УНПК. Россия, 302030, г. Орел, ул. Московская, д. 65.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.