WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

загрузка...
   Добро пожаловать!

Pages:     || 2 |

На правах рукописи

Мурашкин Евгений Валерьевич ФОРМИРОВАНИЕ И РЕЛАКСАЦИЯ ПОЛЕЙ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В ОКРЕСТНОСТЯХ МИКРОНЕОДНОРОДНОСТЕЙ МАТЕРИАЛОВ С ВЯЗКИМИ И ПЛАСТИЧЕСКИМИ СВОЙСТВАМИ 01.02.04 – механика деформируемого твердого тела

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук

Владивосток – 2007

Работа выполнена в Институте автоматики и процессов управления Дальневосточного отделения Российской академии наук.

Научный консультант: доктор физико-математических наук, профессор Буренин Анатолий Александрович.

Официальные оппоненты: доктор физико-математических наук, профессор Олейников Александр Иванович;

кандидат физико-математических наук, доцент Шаруда Владимир Алексеевич.

Ведущая организация: Институт машиноведения и металлургии ДВО РАН, г. Комсомольск-на-Амуре.

Защита состоится « » мая 2007 года в часов минут на заседании диссертационного совета ДМ 005.007.02 в Институте автоматики и процессов управления ДВО РАН по адресу: 690041, г. Владивосток, ул. Радио, 5, аудитория 510, тел./факс(8-4232) 310452, E-mail: dm00500702@iacp.dvo.ru, URL:

http://www.iacp.dvo.ru.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Института автоматики и процессов управления ДВО РАН.

Автореферат разослан « » апреля 2007 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат физико-математических наук Дудко О.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы диссертации. Современная технологическая практика сталкивается с необходимостью учета упругих свойств деформируемых материалов в процессах изготовления и упрочнения изделий. Это связано с недопустимым изменением геометрии в процессах изготовления изделий после разгрузки и недопустимым уровнем остаточных напряжений в готовых изделиях. Одной из причин возникновения остаточных напряжений в материале является наличие в нем микронеоднородностей, которые во многом определяют длительную прочность изделий, так как подобные дефекты сплошности могут как развиваться, так и «залечиваться». Малые размеры неоднородностей уже при умеренных внешних нагрузках приводят к пластическому течению материала в их окрестностях. Изучение такого течения возможно только в рамках модели больших упругопластических деформаций, так как хотя бы необратимые деформации в окрестности микронеоднородности считать малыми нельзя.

В работах А.А. Буренина, Л.В. Ковтанюк и М.В. Полоник было показано, что в рамках модели больших деформаций для идеальной упругопластической среды наблюдается эффект приспособляемости среды к циклическим эксплуатационным нагрузкам по типу «нагрузка-разгрузка», когда после каждой разгрузки размеры дефекта, уровень и распределение остаточных напряжений не изменяются. Очевидно, что для выявления механизма, ответственного за «залечивание» или развитие дефекта, необходимо учитывать реологические свойства материалов. Поэтому решение краевых задач теории больших деформаций о поведении границ микродефектов сплошности с учетом вязких и пластических свойств материалов является актуальной задачей, служащей целям повышения длительной прочности материалов.

Таким образом, целью работы является изучение процесса формирования полей остаточных напряжений в окрестностях микронеоднородностей при учете вязких свойств материалов, поведения границ микродефектов в процессах обработки металлов давлением, ползучести и релаксации напряжений в окрестностях микродефектов сплошности как при активном процессе деформирования, так и при разгрузке.

К основным научным результатам выполненной работы относятся:

выявленные закономерности формирования полей остаточных напряжений в окрестностях сферических включений в упругопластический материал;

рассчитанные параметры динамики границы микротрещины в вязкоупругопластическом материале и итогового распределения остаточных напряжений в ее окрестности;

математическая модель процесса ползучести и релаксации напряжений в окрестности одиночного сферического дефекта сплошности и результаты проведенных в ее рамках расчетов;

предложенные методы решения существенно нелинейных краевых задач интенсивного деформирования материалов, содержащих микронеоднородности, с последующей их разгрузкой.

Научная новизна результатов обусловлена постановками и решениями новых краевых задач теории больших упругопластических деформаций при учете вязких свойств материалов с предложениями методов их решения.

Достоверность результатов диссертации основана на использовании классических методов механики сплошных сред и математической физики, использовании известных численных методов, сравнении результатов с классическими теориями упругопластического деформирования при малых деформациях.

Практическая значимость результатов диссертации определяется предложениями в математическом моделировании процесса формирования остаточных напряжений. Остаточные напряжения могут являться нежелательным элементом в технологиях изготовления металлоизделий, существенно снижающим их эксплуатационные свойства. Указание реологического механизма развития или «залечивания» микродефектов сплошности является необходимым условием совершенствования технологий обработки металлов давлением, как для оптимизации самого процесса изготовления, так и для достижения необходимых эксплуатационных качеств готовых изделий, возможно, путем последующих технологических приемов снятия остаточных напряжений (отпуск, отжиг).

Апробация работы. Результаты диссертации докладывались и обсуждались на следующих научных конференциях:

Дальневосточная математическая школа-семинар имени академика Е.В.

Золотова (Владивосток, 2002 – 2004; Хабаровск, 2005, 2006);

V и VII Дальневосточная конференция студентов и аспирантов по математическому моделированию (Владивосток, 2001, 2003);

региональная научно-техническая конференция «Молодежь и научнотехнический прогресс» (Владивосток, 2001 – 2004);

научно-техническая конференция «Вологдинские чтения» (Владивосток, 2003, 2005, 2006);

IX Всероссийский съезд по теоретической и прикладной механике (Нижний Новгород, 2006);

Всероссийская конференция «Фундаментальные и прикладные вопросы механики», посвященная 70-летию со дня рождения академика В.П. Мясникова (Владивосток, 2006).

Диссертация в целом докладывалась на семинаре лаборатории механики деформируемого твердого тела ИАПУ ДВО РАН под руководством д.ф.-м.н., профессора А.А. Буренина.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка литературы ( наименований). Общий объем работы – страниц, в том числе рисунков, включенных в текст.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 22 печатные работы.

Список основных публикаций приведен в конце автореферата.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении, отталкиваясь от краткого литературного обзора, формулируются цель и задачи предпринимаемого исследования. Обращается внимание на то, что теория больших упругопластических деформаций является одним из интенсивно развивающихся направлений современной механики. В своей менее чем полувековой истории это направление уже представлено не одной сотней публикаций, включая монографии. Отмечается значительный вклад в развитие теории отечественных и зарубежных исследователей: Буренина А.А., Быковцева Г.И., Горелова В.И., Ивлева Д.Д., Ковтанюк Л.В., Кондаурова В.Н., Коробейникова С.Н., Кукуджанова В.Н., Левитаса В.И., Lee E.H., Маркина А.А., Мясникова В.П., Новикова Н.В., Nemat-Nasser S., Няшина Ю.Н., Пальмова В.А., Поздеева А.А., Prager W., Ревуженко А.Ф., Рогового А.А., Седова Л.И., Спорыхина А.Н., Толоконникова Л.А., Трусова П.В., Чернышова А.Д., Шитикова А.В. и др.

В первой главе диссертации приведены основные соотношения используемой модели больших упругопластических деформаций несжимаемой среды и их обобщения на случай учета вязких свойств материалов. В качестве модели больших упругопластических деформаций используется модель, основы которой были предложены Г.И. Быковцевым, В.П. Мясниковым, А.А. Бурениным и А.В. Шитиковым.

В § 1.1 строится кинематика деформирования. В декартовой прямоугольной системе пространственных Эйлеровых координат xi компоненты обратимой (упругой) eij и необратимой (пластической) pij опытно не измеримых составляющих тензора деформаций Альманси dij определяются дифференциальными уравнениями изменения (переноса) в форме Deij p p p = ij - ij - ((ik - ik + zik )ekj + eik (kj -kj - zkj )), Dt Dpij p Dnij dnij p p = ij - pikkj - ik pkj, = - riknkj + nikrkj, (1) Dt Dt dt 1 ui ij = (vi, j + v ), vi = + vmui,m, j,i 2 t wij = (vi, j - v ), rij =wij +zij (eij,ij ).

j,i В соотношениях (1) ui, vi – компоненты векторов перемещений и скоростей точек среды, символом D / Dt обозначена объективная производная p тензоров по времени, источник ij в уравнении изменения тензора pij следует, как и в классической теории, называть компонентами тензора скоростей пластических деформаций, zij = -z – нелинейная часть тензора вращений rij ji (ее полная форма приведена в работе), определяющая отличие от тензора жесткого вращения wij. Согласно уравнениям (1) в условиях разгрузки p (ij = 0) компоненты тензора необратимых деформаций pij изменяются как при жестком перемещении тела. Компоненты тензора полных деформаций Альманси dij через его составляющие eij и pij представляются в виде dij = eij + pij - eikekj - eik pkj - pikekj + eik pkmemj. (2) В § 1.2, следуя формализму неравновесной термодинамики, получены определяющие зависимости между тензором напряжений Эйлера-Коши ij и деформациями в областях разгрузки и обратимого деформирования и в областях пластического течения. Наиболее простыми данные соотношения получаются в случае, если принять гипотезу о независимости свободной энергии (используемого термодинамического потенциала) от необратимых деформаций.

Тогда напряжения в области обратимого деформирования связаны с полными деформациями известной в нелинейной теории упругости формулой Мурнагана, в областях с накопленными необратимыми деформациями – ее аналогом в виде W ij = - pij + (kj - ekj). (3) eik В зависимости (3) p – добавочное гидростатическое давление, W – упругий потенциал, который для изотропной среды в областях необратимого деформирования принимается в форме 2 W = (a - µ)I1 + aI2 + bI1 -I1I2 -I1 +..., (4) 1 I1 = ekk - eskeks, I2 = estets - eskektets + eskektetnens.

2 Здесь a, µ, b,, – упругие модули среды. В случае отсутствия в среде необратимых деформаций инварианты I1, I2 тензора обратимых деформаций необходимо заменить инвариантами L1 = dkk и L2 = dikdki тензора деформаций Альманси.

Считаем, что необратимые деформации в материале накапливаются с выходом напряженного состояния на поверхность нагружения f (ij)= 0, которая в условиях принимаемого принципа максимума Мизеса является пластическим потенциалом. Тогда напряжения связаны со скоростями необратимых деформаций ассоциированным законом пластического течения.

В § 1.3 построенные модельные соотношения обобщены на случай учета вязких свойств материалов, как на стадии обратимого деформирования, так и на стадиях пластического течения и разгрузки. На стадии пластического течения вязкость учитывается введением соответствующих слагаемых в выражения для пластического потенциала.

Для учета вязкости на стадии деформирования, предшествующей пластическому течению, принимается соотношение Dij ij + 1 = 2µqij + 22ij, (5) Dt D 1 в котором ij = ij - ij, qij = dij - dkkij, – оператор производkk 3 Dt ной Яумана, 1, 2 – постоянные материала. Для областей с накопленными необратимыми деформациями соотношение (5) перепишется в форме Dij ij + 1 = 2µlij + 22ij, (6) Dt 1 1 lij = eij - eisesj - ekkij + eskeksij.

2 3 Зависимости (5) являются предельными для соотношений (6) при стремлении необратимых деформаций к нулю.

Во второй главе диссертации решены одномерные задачи о формировании полей остаточных напряжений около одиночных сферических включений в упругопластический материал. В § 2.1 решение получено в случае, когда включение абсолютно жесткое, в § 2.2 – когда оно является упругим, но более прочным, чем основной материал. В обоих случаях считаем, что включение радиуса r0 находится в центре упругопластического шара радиуса R0(r0 << R0), а процесс деформирования связан с краевым условием = - p(t). (7) rr r=RЗдесь p(t) – нагружающее усилие, – компонента тензора напряжений в rr сферической системе координат r,,.

Задачи решены в квазистатической постановке в рамках модели малых упругопластических деформаций Прандтля-Рейса.

Первоначально решены задачи об упругом равновесии шара с включением.

Из условия выхода напряженного состояния на границе включения на поверхность нагружения (условие пластичности Мизеса), которое в рассматриваемом случае сферической симметрии принимает форму ( -) = -2k, (8) rr rопределяется требуемый уровень нагружающего давления p0.

Дальнейший процесс пластического течения связан с увеличением внешнего давления. Требование непрерывности параметров упругопластического деформирования на границе r = r1(t) развивающейся области пластического течения r0 r r1(t) приводит к необходимости определения перемещения u = ur не только в области обратимого деформирования r1(t) r R0, но и в области пластического течения. Перемещения в данной области находятся приемом, предложенным Д.Д. Ивлевым: интегрированием уравнения равновесия находятся напряжения и, а затем, следуя закону Гука, обратимые rr e e деформации err и e. Тогда из ассоциированного закона пластического f p течения ij =, при задании поверхности нагружения f в форме услоij вия Мизеса (8), получаем u u p p p p e e rr + 2 = 0, err = -2e, + 2 = err + 2e. (9) r r Из последнего уравнения (9) определяется поле перемещений в областях необратимого деформирования.

Pages:     || 2 |






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»