WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

загрузка...
   Добро пожаловать!

Pages:     || 2 |

На правах рукописи

УДК 621.386.26.

Широбоков Сергей Валентинович Импульсная рентгеновская трубка для 100 - см рентгеноэлектронного магнитного спектрометра.

Специальность: 01.04.01 – приборы и методы экспериментальной физики.

АВТОРЕФЕРАТ

диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ижевск – 2003 2

Работа выполнена на Кафедре физики поверхности Удмуртского государственного университета.

Научный консультант: доктор технических наук, профессор Трапезников В.А.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Сметанин А.М.

кандидат технических наук Манаков Ю.Г.

Ведущая организация: Научно-образовательный центр химической физики и мезоскопии Удмуртского научного центра УрО РАН.

Защита состоится «_» декабря 2003 г. в _ часов на заседании диссертационного совета Д 212.275.03 при Удмуртском государственном университете по адресу: 426034, г.Ижевск, ул. Университетская, д.1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке УдГУ.

Автореферат разослан «_» ноября 2003 г.

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат физико-математических наук Крылов П.Н.

3

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность.

Процессы, происходящие на поверхности конденсированных сред, вызывают у исследователей растущий с годами интерес. Об этом можно судить уже по тому, что на настоящий момент разработаны и применяются на практике более 70-и "поверхностных" методов. Среди них особое место занимает метод рентгеноэлектронной спектроскопии (РЭС), созданный К. Зигбаном [1].

Данный метод является неразрушающим, обеспечивает получение информации о составе и свойствах сверхтонкого приповерхностного слоя и характеризуется высокой чувствительностью. Перспективным направлением развития РЭС является исследование быстропротекающих процессов, в том числе:

- эффект динамического самоупрочнения поверхности деталей машин и механизмов [2];

- процессы, происходящие на поверхности конденсированных сред при фазовых переходах [3] и др.

Для того чтобы перечисленные процессы исследовать на 100-см рентгеноэлектронном магнитном спектрометре его необходимо оснастить импульсной рентгеновской трубкой (ИРТ).

Существующие ИРТ обладают характеристиками, значения которых варьируются в широком диапазоне вплоть до 106 А (анодный ток), 107 В (напряжение), 10-10 с (длительность импульса рентгеновского излучения) [4]. Но они не пригодны для эксплуатации в спектрометре.

Цель и задачи работы.

Цель работы заключается в разработке и изготовлении импульсной рентгеновской трубки для магнитного рентгеноэлектронного спектрометра. В соответствии с поставленной целью в работе решались следующие задачи:

• определение ограничений, накладываемых на характеристики ИРТ спецификой их функционирования в магнитном рентгеноэлектронном спектрометре;

• анализ перспективности применения в проектируемой импульсной рентгеновской трубке элементов конструкции существующих ИРТ, в том числе их катодных узлов;

• расчет, проектирование и изготовление импульсной рентгеновской трубки;

• определение статических характеристик ИРТ;

• составление технического задания на импульсный блок электропитания;

• разработка методики испытания ИРТ;

• испытание импульсной рентгеновской трубки.

Научная новизна.

Из полученных в диссертационной работе результатов как новые и актуальные могут рассматриваться следующие:

• предложена новая форма анода рентгеновской трубки;

• впервые разработана и изготовлена импульсная рентгеновская трубка для рентгеноэлектронного магнитного спектрометра;

Практическая ценность работы:

• применение импульсной рентгеновской трубки в магнитном электронном спектрометре совместно с параллельной системой регистрации позволяет получить временное разрешение в исследовании быстропротекающих процессов • предложенная оригинальная форма анода ИРТ дает возможность более эффективного использования характеристического излучения, и может применяться как в импульсных, так и рентгеновских трубках, работающих в статическом режиме.

Положения, выносимые на защиту:

1. Конструкция импульсной рентгеновской трубки.

2. Методика испытания импульсной рентгеновской трубки.

3. Экспериментальная апробация разработанной трубки и предложенной методики.

Апробация работы и публикации.

Основные результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на II Российской университетско-академической научно-практической конференции (Ижевск, 1995), ECASIA-97 (Gteborg, Sweden, 1997), III Российской университетско-академической научно-практической конференции (Ижевск, 1997), IV Российской университетско-академической научно-практической конференции (Ижевск, 1999).

Основные результаты диссертации опубликованы в 10 работах, список которых приведен в конце автореферата.

Структура диссертации.

Диссертация состоит из оглавления, введения, пяти глав, заключения, библиографического списка используемой литературы, включающей _101_ источник, трех приложений. Работа изложена на _115_ страницах, содержит _19_ рисунков.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

.

В первой главе с целью постановки задачи проведен анализ литературных данных, который показал, что в настоящее время импульсная рентгенотехника достаточно развита и получила широкое применение в различных областях науки и техники, причем в каждой их них предъявляются свои требования к ИРТ. В этом смысле не является исключением и электронная спектроскопия – магнитное поле, генерируемое импульсной рентгеновской трубкой, не должно нарушать фокусировку спектрометров. Кроме того, значение анодного напряжения трубки должно лежать в узком диапазоне. Так, для алюминиевого анода он составляет 12-15 кВ. Отсюда вытекает необходимость в проектировании специальной импульсной трубки для магнитного рентгеноэлектронного спектрометра.

Одним из основных узлов рентгеновской трубки является источник электронов. Рассмотрев основные типы катодных узлов, автор приходит к заключению, что наиболее подходящими для выполнения задач данной диссертационной работы подходят катоды из торированного вольфрама.

Во второй главе освещаются физические принципы импульсной рентгеноэлектронной спектроскопии (ИРЭС). Раскрывается ее уникальность в качестве метода исследования физики быстропротекающих процессов. Показано, что наиболее оптимальным для реализации ИРЭС является 100-см рентгеноэлектронный магнитный спектрометр.

Третья глава посвящена расчету импульсной рентгеновской трубки. В первом параграфе оценивается максимально допустимая величина анодного тока рентгеновской трубки. Для чего принимаются во внимание следующие механизмы влияния магнитного поля трубки на работу спектрометра:

- появление дополнительной составляющей магнитного поля в энергоанализаторе, которая может исказить топологию фокусирующего поля;

- электромагнитная индукция в катушках энергоанализатора, возникающая во время нарастания или убывания анодного тока.

- разворот фотоэлектронов полем анодного тока в области между образцом и щелью энергоанализатора;

- расхождение пучка фотоэлектронов в области между образцом и щелью энергоанализатора под действием поля пространственного заряда;

Расчеты показали, что наиболее критичной является первая составляющая.

Она может стать заметной, если анодный ток равен 19 мА при горизонтальном расположении трубки и 38 мА при вертикальном. В разрабатываемой ИРТ проводник с обратным током совместно с анодом образуют контур, лежащий в плоскости, перпендикулярной центральной орбите фотоэлектронов. Эта мера позволяет увеличить критическое значение тока почти в 3 раза.

На основании полученных результатов заключается, что разработка импульсной рентгеновской трубки с анодным током, превышающим 1 А нецелесообразна.

Во втором параграфе проводится тепловой расчет рентгеновской трубки, показывающий, что импульсный нагрев анода происходит, локализовано в области фокуса, и возможно его плавление даже при той же средней мощности трубки, что и в стационарном режиме. Данная проблема решается обеспечением более равномерной тепловой нагрузки на аноде путем распределения катодных электронов по большей его поверхности. Однако указанная мера приводит к увеличению доли рентгеновских квантов, не попадающих на образец. С целью повысить интенсивность характеристического излучения, направленного на образец, автором изобретена рентгеновская трубка (рис. 1), имеющая фокус площадью 15 мм2 (на изобретение получен патент РФ N 2158042, 2000 г.).

Рис. 1. Схема авторской рентгеновской трубки.

1 – кожух; 2 – анод; 3 – система охлаждения анода; 4, 4’ – экраны; 5, 5’ – нити катода;

6 – сетка; 7 – окошко; 8 – образец; 9 – ребро бокового выступа анода.

Далее проводится тепловой расчет для приведенной выше конструкции ИРТ. Если импульс анодного тока прямоугольный, то температура поверхности анода определяется по формуле Т(0,t) = Т0 + UaIa(t/c)0,5/S, (1) где Т0 – начальная температура (293 К), Ua и Ia – анодные напряжение (15 кВ) и ток, t – продолжительность нагрева,,, c - теплопроводность, плотность и удельная теплоемкость материала анода (у алюминия при температуре 293 К = 209 Вт/мК, = 2,71 г/см3; с = 0,896 кДж/кгК), S - эффективная площадь фокусного пятна (15 мм2). В конце импульса Т(0, tи) = Tпл = 933 К.

В то же время Ia и tи определяют величину заряда, переносимого анодным током в течение импульса:

Qи = Ia tи. (2) Рентгеноэлектронные спектры сохраняют свою диагностическую ценность в случае экспозиции в одной точке не менее 0,01 с при анодном токе рентгеновской трубки 20 мА. Следовательно, заряд, переносимый на анод в течение импульса должен равняться 0,0002 Кл. Решив систему уравнений (1) и (2), находим:

Iа = 3,3 А, tи = 60 мкс.

Таким образом, тепловая нагрузка при анодном токе в 1 А и соответствующей ему, согласно (1), длительности импульса 200 мкс будет ниже предельной.

Затем проводится расчет катодного узла. В качестве экспериментального катода была выбрана спираль из торированного вольфрама, поскольку она проста в изготовлении и позволяет получить требуемый ток эмиссии (до 1 А). Кроме того, с катодами данного типа достаточно легко получить прямоугольные импульсы, если трубка работает в режиме насыщения.

Эффективная площадь эмитирующей поверхности катода можно определить по формуле S = Ia/jнас, где jнас - плотность тока насыщения. При рабочей температуре в 1770-1870 К, плотность тока эмиссии составляет 0,4-1,2 А/см2, эффективность 25-50 мА/Вт, долговечность до 1000 ч. Взяв наибольшее значение, получим S = 1 А / 1,2 А/см2 = 0,83 см2. Катод в виде спирали из проволоки диаметром 0,1 мм, шагом витков 1 мм и радиусом закругления витков 0,5 мм будет иметь длину 133 мм.

С целью получить компактный катодный узел следует температуру нагрева поднять до 2173 К. При этом плотность эмиссионного тока для спирали из торированного вольфрама достигнет максимального значения 3,42 А/см2, а долговечность катода составит несколько десятков часов. В данном случае длина спирали будет равна 39 мм.

Геометрическая длина спирали несколько больше эффективной вследствие эффекта охлаждения спирали вблизи держателей. На практике установлено, что каждый держатель охлаждает участок спирали длиной 1,5 мм. Если мы изготовим катод в виде двух V-образных частей, то получим общую геометрическую длину 48 мм, т.е. две спирали по 24 мм. Если принять эффективность катода минимальной из приведенных выше (25 мА/Вт), то на нагрев каждой спирали будет затрачиваться 20 Вт, а ток и напряжения нагрева будут равны 1,6 А и 12,5 В соответственно.

В третьем параграфе рассчитывались межэлектродные промежутки. Во внимание принималась сеточная импульсная модуляция в ИРТ. Расстояние между анодом и катодом рентгеновского источника dк-а выбирается таким, чтобы прилагаемая к ним разность потенциалов 15 кВ преодолевала действие пространственного заряда. Расчет по приближенному "закону трех» вторых дал результат 8 мм.

Трубка будет работать в режиме насыщения при напряжении на сетке равном «нормальному» (580 В, если расстояние между катодом и сеткой 2 мм). Данный межэлектродный промежуток обусловлен тем, что в лабораторных условиях он выставляется точностью до 1 мм, а надежная вакуумная изоляция между сеткой и катодом обеспечивается при расстояниях между ними не менее 0,5 мм.

Геометрические размеры сетки выбирались с соблюдением условий: h – шаг сетки (h 2dк-с = 1 мм), - диаметр проволоки сетки ( 0,1h = 0,1 мм). В этом случае прозрачность сетки равняется 0,03, а запирающее напряжение – -450 В. В свою очередь, коэффициент распределения тока составил 18,2, а ток сетки – 56 мА при анодном токе в 1А.

Полученные результаты носят оценочный характер. Они позволяют определить порядок величин, которые принимаются во внимание при проектировании импульсного блока питания, но не отменяют необходимости перед применением рентгеновской трубки в импульсном режиме экспериментально определить ее параметры, используя вольтамперные характеристики.

Техническое задание на импульсный блок питания составлялось, исходя из принципа избыточности. Так, если расчетный максимально допустимый анодный ток составляет 3,3 А, то можно допустить, что со временем будет сконструирована импульсная трубка, анод которой будет выдерживать ток в 10 А (скажем, если анод изготовлен в виде тепловой трубки, обеспечивающей удельный теплоотвод 20 кДж/см2 и градиент температур 106 °C/м). Продолжительность импульсов при параллельной регистрации рентгеноэлектронных спектров будет ограничивать круг исследуемых явлений. Поэтому она была выбрана в широком диапазоне - от мкс до 200 мкс.

Коэффициент распределения тока сильно зависит от точности изготовления электродов и установки их взаимного расположения. В связи с чем, максимальное значение сеточного тока взято равным 2 А.

В случае параллельной регистрации рентгеноэлектронной спектров, получаемых при периодически изменяющихся процессах, удобно спектрохронограммы получать в виде телевизионного изображения. Отсюда требование к частоте следования импульсов (до 50 Гц) и точность синхронизации 0,1 % от длительности импульса.

Pages:     || 2 |






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»