WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

загрузка...
   Добро пожаловать!

Pages:     || 2 |

На правах рукописи

СУЛЕЙМАНОВ РУСТЭМ ИСХАКОВИЧ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ НАДДОЛОТНОГО ГИДРОУДАРНИКА ДЛЯ РОТОРНОГО СПОСОБА БУРЕНИЯ Специальность 05.02.13 – «Машины, агрегаты и процессы» (Нефтегазовая отрасль)

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Уфа - 2004 2

Работа выполнена в Октябрьском филиале Уфимского государственного нефтяного технического университета.

Научный руководитель доктор технических наук, профессор Габдрахимов Мавлитзян Сагитьянович.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Агзамов Фарит Акрамович;

доктор технических наук, старший научный сотрудник Янтурин Альфред Шамсунович.

Ведущая организация ООО «Уфимское управление буровых работ».

Защита диссертации состоится « 25 » мая 2004 года в 11-30 на заседании диссертационного совета Д 212.289.05 при Уфимском государственном нефтяном техническом университете по адресу: 450062, Республика Башкортостан, Уфа, ул. Космонавтов, 1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Уфимского государственного нефтяного технического университета.

Автореферат разослан “” апреля 2004 года.

Ученый секретарь диссертационного совета Ибрагимов И.Г.

3

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы На современном этапе развития нефтяной и газовой промышленности бурение горизонтальных и наклонно-направленных скважин позволяет вскрывать ранее не доступные нефтяные горизонты, способствуя увеличению объема добычи нефти при эксплуатации скважин.

При бурении таких скважин роторным способом механические скорости имеют низкие показатели, это связано с тем, что вращение бурильной колонны обусловлено низкими оборотами и на забое не создается достаточной динамической нагрузки, способствующей разрушению горной породы.

Создание динамической нагрузки на забой с целью увеличения объемного разрушения горной породы, способствующего повышению механической скорости, обеспечивается применением ударно-вращательного способа бурения.

Ударное воздействие на забой при таком способе бурения реализуется с помощью гидроударных механизмов, устанавливаемых над породоразрушающим инструментом.

Гидроударные механизмы, применяемые ранее при бурении скважин, не- достаточно эффективны, поэтому необходимо разрабатывать новые устройства.

Создание и совершенствование гидроударников для бурения скважин, их исследование и оптимизация основных параметров, как конструктивных, так и параметров режима бурения, позволяет повысить механическую скорость бурения скважин при роторном способе.

Цель диссертационной работы - повышение механической скорости при бурении скважин роторным способом.

Основные задачи исследования 1 Аналитическое исследование работы гидроударника и определение основных факторов, влияющих на динамическую нагрузку гидроударника.

2 Разработка гидроударника с более эффективным динамическим воздействием на долото при бурении скважин, обеспечивающего одновременную реализацию гидравлического и механического воздействия на забой скважины.

3 Разработка лабораторного стенда и исследование работы гидроударника на стенде для определения работоспособности и уточнения оптимальных параметров рабочих элементов.

4 Составление и исследование математической модели работы бурильного инструмента, оснащенного гидроударником.

5 Промысловые испытания усовершенствованной конструкции гидроударника при бурении скважин и оценка его влияния на механическую скорость роторного способа бурения.

Научная новизна 1 Разработана математическая модель наддолотного гидроударника, в котором управление движением бойка осуществляется перекидным клапаном, обоснованная путем проведения лабораторных исследований на стенде.

Установлено влияние конструктивных параметров гидроударника на создаваемую динамическую нагрузку.

2 Получено аналитическое решение задачи о продольных колебаниях однородной бурильной колонны в вертикальной скважине с установленным гидроударником над долотом. Определена величина динамической нагрузки на забой в зависимости от основных параметров, характеризующих механические свойства забоя, гидроударника и бурильной колонны.

3 Предложен метод создания гидроударников с использованием перекидного клапана.

Практическая ценность 1 Разработана конструкция гидроударника, возбуждение динамических ударов на долото в которой осуществляется за счет действия гидравлических ударов перекидного клапана на подпружинненую массу; конструкция защищена патентом РФ №2167255.

2 Стендовыми испытаниями определены основные параметры гидроударника диаметром 114 мм для бурения вертикальных и горизонтальных скважин роторным способом.

3 При бурении скважин малого диаметра роторным способом с применением наддолотного гидроударника механическая скорость бурения увеличилась на 25,5…48 %.

Основные защищаемые положения 1 Конструкция наддолотного гидроударника, предназначенного для бурения глубоких скважин.

2 Установленные зависимости импульсов удара и динамической нагрузки наддолотного гидроударника от его конструктивных параметров и расхода жидкости.

3 Результаты исследования математической модели работы бурильного инструмента, оснащенного наддолотным гидроударником 4 Расчетная формула для определения динамической нагрузки на долото, создаваемой наддолотным гидроударником в процессе бурения скважины.

5 Результаты стендовых и промысловых испытаний гидроударника диаметром 114 мм.

Апробация работы Основные положения диссертационной работы докладывались:

-на 48-й научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых (г. Уфа, 1997 г.);

-49-й научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых, посвященной 50-летию УГНТУ (г. Уфа, 1998 г.);

-Республиканской научно-практической конференции "Состояние и перспективы использования геофизических методов для решения актуальных задач поисков, разведки и разработки месторождений полезных ископаемых" (г. Октябрьский, 1999 г.);

-научно-технической конференции "Научные проблемы ЗападноСибирского региона: гуманитарные, естественные и технические аспекты" (г.Тюмень, 1999 г.);

-2-м Международном симпозиуме "Наука и технология углеводородных дисперсных систем" (г. Уфа, 2000 г.);

-5-й межвузовской научно-методической конференции "Проблемы нефтедобычи Волго-Уральского региона" (г. Октябрьский, 2000 г.);

-практическом семинаре “Опыт, проблемы и перспективы внедрения методов виброакустического контроля и диагностики машин и агрегатов” (г.Октябрьский, 2001г.);

-Межрегиональной молодежной научной конференции "Севергеоэкотех2001" (г. Ухта, 2001 г.);

- на Международной научно-практической конференции “Актуальные проблемы Волго-Уральской нефтегазоносной провинции” (г. Уфа, 2001г.);

-VI Всероссийской научно-практической конференции «Современные технологии в машиностроении-2003» (г.Пенза, 2003 г.).

Публикации Основные положения диссертации изложены в 22 печатных работах, в том числе отражены в одном патенте.

Объем и структура работы Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, списка использованной литературы из 106 наименований; содержит 102 страницы машинописного текста, 22 рисунка, 5 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы, сформулированы цель и задачи исследования, научная новизна, теоретическая и практическая ценность выполненных исследований.

В первой главе проведен анализ работ, посвященных исследованию динамики низа бурильного инструмента при бурении скважин роторным способом. Динамика низа бурильного инструмента при бурении скважин исследовалась как теоретически, так и экспериментально.

Изучению динамики низа бурильного инструмента посвящены работы ученых Агзамова Ф.А., Адамова А.Н., Балицкого П.В., Балицкого В.П., Воскресенского Ф.Ф., Габдрахимова М.С., Галеева А.С., Жидовцева Н.А., Ионесяна Р.А., Ишемгужина Е.И., Калинина А.Г., Кичигина А.В., Кулябина Г.А., Мавлютова М.Р., Матвеева Ю.Г., Мирзаджанзаде А.Х., Ребрика Б.М., Санникова Р.Х., Симонова В.В., Султанова Б.З., Тагиева Э.И., Эскина М.Г., Юнина Е.К., Янтурина А.Ш., Ямалиева В.У., Ясова В.Г.

При работе низа бурильного инструмента возникает динамическая нагрузка, передающаяся на буровое долото в процессе бурения скважины.

Проведен анализ работ, в котором рассмотрены методы динамического воздействия на долото при бурении скважины, выявлены положительные и отрицательные стороны.

Из анализа видно, что динамическое воздействие на долото наиболее эффективно передается бурильным инструментом, оснащенным гидроударным механизмом. Рассмотрены вопросы создания и исследования гидроударных механизмов, применяемых при бурении скважин. Рассмотрены конструкции гидроударников отечественного производства, а также зарубежные аналоги.

Во второй главе разработана конструкция наддолотного гидроударника, теория работы гидроударника, рассмотрены факторы, влияющие на динамические параметры гидроударника.

На рисунке 1 приведена конструктивная схема гидроударника.

Гидроударник состоит из корпуса 1, верхнего переводника 4, ниппеля 7, нижнего переводника 2 со штоком и наковальней 3. В корпусе размещается боек 6, установленный на пружине 5. Внутри бойка размещен клапанный узел 8. Переводник со штоком имеет возможность продольного перемещения относительно ниппеля, для предотвращения перемещения переводника со штоком относительно корпуса установлено шпоночное соединение 9.

Принцип действия гидроударника заключается в следующем. В исходном положении клапан перекрывает канал прямоугольного сечения клапанного узла 8. При подаче промывочной жидкости через канал клапанного узла под действием гидравлических сил клапан занимает вертикальное положение.

Рисунок 1 – Гидроударник для бурения скважин В дальнейшем по инерции клапан перемещается в противоположное крайнее положение. В результате канал клапанного узла будет перекрыт, создается перепад давления над клапанным узлом, и боек 6, перемещаясь вниз и сжимая пружину 5, производит удар по наковальне 3.

В результате удара и воздействия давления промывочной жидкости клапан вновь займет вертикальное положение. При этом перепад давления на верхний торец клапанного узла существенно снижается за счет свободного перемещения жидкости в канале клапанной коробки и боек под действием пружины перемещается вверх и занимает исходное положение. Клапан по инерции перемещается в крайнее левое положение, и цикл вновь повторяется.

Импульсы ударов, при установке гидроударника над долотом, передаются на забой, способствуя увеличению механической скорости бурения.

Цикл движения бойка гидроударника складывается из трех фаз:

а) движение бойка вниз (рабочий ход);

б) удар бойка о наковальню;

в) движение бойка вверх.

Движение бойка в первой и третьей фазе рабочего цикла происходит под действием следующих сил (рисунок 2):

- гидравлической нагрузки Рг;

- силы упругости пружины FY;

- силы тяжести бойка G1;

Дифференциальные уравнения перемещения бойка имеет вид d2y сQ m1 = -РГ - G1 + FУ = - 1+ sin t - m1g + k fСТ + L - y, ( ) () () (1) dt2 где m1- масса бойка, g-ускорение свободного падения, k-жесткость пружины, y-рабочий ход пружины, fСТ – величина статического поджатия пружины. L- расстояние от бойка до наковальни в статическом положении. tвремя, -круговая частота гидравлической нагрузки; -плотность жидкости; с- скорость распространения ударной волны; Q-объемный расход жидкости.

После интегрирования уравнения (1) и ввода обозначений:

cQ cQ k k D = -, А = -g - + (L + fСТ ), 2 = 2m1 m1 2mmопределяется перемещение бойка:

A D y = C1 cos(t)+ C2 sin(t)+ + sin(t).

(2) 2 2 Рисунок 2 - Схема действия сил при перемещении бойка Для рабочего хода бойка постоянные интегрирования С1, С2 в формуле (2) определяются из следующих начальных условий:

& у |t=0= L, y |t=0= 0.

(3) После подстановки и преобразования постоянные интегрирования примут вид:

A С1 = L, (4) D C2 = (5) (2 - ).

Удар бойка о наковальню рассматривается вязким, так что некоторое время после удара боек остается прижатым к наковальне.

Дифференциальное уравнение для движения бойка вверх описывается аналогично (1), но при других граничных условиях:

& у |t=t +t2 = 0, y |t=t +t2 = 0, (6) 1 t1, t2 - длительность первой и второй фазы бойка соответственно.

где Динамическое действие гидроударника характеризуется импульсом удара, равным S = mv, (7) где v-скорость бойка в момент удара, м/с.

Расчеты проведены при следующих параметрах системы: 1)расход жидкости Q=0,005…0,02 м3/с; 2)жесткость пружины СПР=10000…40000 Н/м;

3)масса бойка 15 кг; 4)ход бойка 0,05 м.

Результаты расчетов синтезированы в виде графиков, представленных на рисунках 3 и 4, из которых видно, что импульс удара возрастает с 19,5 Нс до 130 Нс при увеличении жесткости пружины с 10000 Н/м до 40000 Н/м (расход жидкости составляет 0,015 м3/с), а импульс удара увеличивается с 46 Нс до 103 Нс при возрастании расхода жидкости с 0,005 до 0,011 м3/с и снижается с 103 Нс до 87 Нс при возрастании расхода жидкости с 0,011 до 0,020 м3/с (жесткость пружины 30000 Н/м).

Рисунок 3– График зависимости импульса удара от жесткости пружины Рисунок 4 - График зависимости импульса удара от расхода жидкости В третьей главе приведены результаты лабораторных исследований работы наддолотного гидроударника диаметром 114 мм. Лабораторный стенд представляет собой замкнутую систему циркуляции жидкости и позволяет оценить работоспособность наддолотного гидроударника, определить оптимальные параметры рабочих элементов гидроударника, определить амплитуду и частоту динамической нагрузки гидроударника.

На рисунке 5 приведена схема лабораторного стенда. В состав стенда входит буровой насос 1, электродвигатель 2, циркуляционная система с всасывающей 19 и нагнетательной 3 линиями, рабочей 4 и мерной емкостями, сливной линией 6. В рабочей емкости имеется стойка 11 с установленным на ней гидроцилиндром 12. Гидроцилиндр 12 предназначен для восприятия динамической нагрузки от подвижного штока гидроударника.

Pages:     || 2 |






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»