WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

загрузка...
   Добро пожаловать!

Pages:     || 2 | 3 |
ЛЕНИНГРАДСКИЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ИМЕНИ М.И.КАЛИНИНА

На правах рукописи

ПАВЛОВ Сергей Иванович УДК 537.84:519.6+621.365.5 ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЗАМКНУТОГО ТЕЧЕНИЯ ПРОВОДЯЩЕЙ ЖИДКОСТИ В ЭЛЕКТРОМАГНИТНОМ ПОЛЕ 01.02.05.– Механика жидкостей, газа и плазмы

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук

Ленинград – 1984

Работа выполнена в Латвийском ордена Трудового Красного Знамени Государственном университете имени П.Стучки Научный руководитель – кандидат физико-математических наук доцент МИКЕЛЬСОН Ю.Я.

Официальные оппоненты – доктор технических наук профессор ТАНАНАЕВ А.В.

– кандидат физико-математических наук старший научный сотрудник РИВКИНД В. Я.

Ведущая организация – Институт физики АН Латвийской ССР

Защита состоится “ 4 ” декабря 1984 г. в 17 часов на заседании Специализированного совета Д.063.38.15 Ленинградского ордена Ленина Политехнического института им. М.И.Калинина по адресу: 195251, Ленинград, ул. Политехническая, 29, корпус 3, ауд. 215.

С диссертацией можно ознакомиться в фундаментальной библиотеке Ленинградского Политехнического института.

Отзыв на автореферат, заверенный печатью, в двух экземплярах просьба направлять по вышеуказанному адресу на имя учёного секретаря Специализированного совета.

Автореферат разослан “ 1 ” ноября 1984 г.

Учёный секретарь специализированного совета В.В.Богданова

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Для увеличения производства и улучшения качества выплавляемого металла совершенствуется металлургическая технология, разрабатываются и внедряются новые высокопроизводительные установки, обладающие высоким уровнем механизации и автоматизации.

Перспективным является применение металлургических МГД-устройств (индукционных электропечей, в том числе печей с холодным тиглем, дуговых, электроннолучевых, плазменных печей, устройств индукционного нагрева и электромагнитного (ЭМ-) перемешивания, ЭМ-кристаллизаторов и др.), в которых без механического контакта с агрессивной и высокотемпературной средой создается ЭМ-силовое воздействие, управляющее скоростной структурой потока жидкого металла, а через него распределением тепловых и концентрационных полей.

Гидродинамические (ГД-) характеристики устройств существенно влияют на продолжительность, интенсивность и эффективность различных этапов технологического цикла (например, гомогенизацию расплава, выравнивание его температуры, сепарацию и удаление продуктов химических реакций, в том числе дегазацию, и др.), а также в значительной мере определяют срок службы оборудования (например, интенсивная циркуляция расплава вблизи стенок тигля приводит к вымыванию его материала). Таким образом, для проектирования новых и совершенствования уже существующих МГД-устройств определение скорости движения расплава является ключевой задачей, на основе решения которой могут быть найдены тепловые и концентрационные поля.

Поскольку возможности экспериментального исследования ограничены, необходимо построение математических моделей металлургических МГД-устройств, разработка методик численного расчета, создание комплексов программ для ЭВМ, внедрение их для многовариантных расчетов, результата которых позволят получить количественные данные о распределениях ЭМ-, ЭД-, тепловых и концентрационных полей при изменении в широких пределах параметров и геометрии устройств, а также явятся базой для обоснования и оптимизации конструкторских решений.

Цели работы: 1) Разработка математических моделей осесимметричных МГД-устройств с замкнутым течением расплава при индукционном, кондукционном и комбинированном подводе мощности, а также моделей поворотно-симметричных индукционных МГД-устройств с электропроводящим разрезным водоохлаждаемым тиглем.

2) Разработка численных методик и создание комплексов программ для расчета распределений ЭМ-, ГД- и тепловых; полей в названных МГД-устройствах.

3) Использование разработанных методик и программ для получения; качественных и количественных данных о ЭМ-, ГД- и тепловых полях в зависимости от геометрии и параметров, характеризующих МГД-устройства.

Научная новизна: 1) Предложена уточненная математическая модель осесимметричного металлургического МГД-устройства с подобластями произвольной формы, представляющими собой различные элементы конструкции устройства. Учитывается, что подвод энергии к расплаву осуществляется индукционным, кондукционным или комбинированным способом.

2) Предложена двухмерная математическая модель поворотно-симметричного индукционного МГД-устройства с разрезным водоохлаждаемым электропроводящим тиглем, воспроизводящая горизонтальное сечение. В модели учитываются электрические и тепловые свойства контактной зоны расплава и холодного тигля, а также зоны частичного и полного отжатия расплава от тигля.

3) Разработана методика численного расчета комплекса ЭМ-, ГД- и тепловых величин для металлургических МГД-устройств, основанная на применении консервативных конечноразностных схем для уравнения переноса о переменными коэффициентами, построенных на неоднородной сетке интегроинтерполяционным методом. В схемах компенсируется схемная вязкость (температуропроводность, магнитная вязкость), возникающая при аппроксимации конвективных членов направлениями разностями.

4) При численном решении уравнений ЭМ- и теплового полей предложено использовать метод разделения на подобласти, что дает возможность на границах подобластей сшивать конечно-разностные решения с помощью сложных условий, учитывающих переходные электрическое и тепловое сопротивления. Кроме того, отказ от схем сквозного счета в расчетах вихревых токов, перетекающих через границу сред с различной электропроводностью, и применение метода разделения на подобласти позволяет сократить количество неизвестных.

5) Все методики расчета, реализованные на ЭВМ ЕС-1033 и БЭСМ-6 в виде взаимосвязанных комплексов программ на языке ФОРТРАН, внедрены для многовариантных расчетов.

6) Получены качественные и количественные данные, выражающие зависимость ЭМ-, ГД- и тепловых полей: а) в осесимметричном индукционном МГД-устройстве – от расположения индуцирующей системы, геометрии тигля и формы мениска расплава; б) в зоне контакта расплава и тигля поворотно-симметричного индукционного МГД-устройства – от переходного электрического и теплового сопротивления, ширины изолирующего промежутка между секциями тигля и др.

7) Исследован характер результирующего течения расплава в осесимметричном МГД-устройстве с комбинированным подводом мощности при наложении электромагнитной конвекции (ЭМК) и электровихревого течения (ЭВТ), а при переменном кондукционно подведенном токе и дифференциального МГДвращения (ДВ).

Защищаемые научные положения. 1) Пренебрежение мениском расплава может приводить к качественно неверным результатам для структуры течения, а, также распределений ЭМ-, ГД- и тепловых полей в осесимметричном индукционном МГДустройстве. Таким образом, широко распространенные теоретические модели с цилиндрической садкой применимы для исследований металлургических установок со слабо выраженным мениском.

2) В индукционном МГД-устройстве о разрезным электропроводящим тиглем в жидком металле наряду с азимутально направленными вихрями тороидальной формы в пределах угловых размеров секции тигля возникают двухконтурные течения с вихрями аксиального направления, вызванные нарушением круговой симметрии вихревых токов. Интенсивность этих течений сопоставима с интенсивностью тороидальных вихрей.

3) В осесимметричном МГД-устройстве с комбинированным подводом энергии МГД-вращение возникает только при переменном кондукционно подведённом токе. Из-за выраженного скин-эффекта толщина зоны вращения оценивается удвоенной толщиной скин-слоя.

Практическая ценность. Разработаны методики и созданы комплексы программ для расчёта ЭМ- (индукции магнитного поля, плотности вихревых токов, мощности тепловыделения, плотности ЭМ-силы и её ротора и др.), ГД- (скорости движения расплава, давления, функции тока, завихренности и др.) и тепловых (температуры, теплового потока и др.) величин при замкнутом течении жидкого металла в МГД-устройствах со следующим подводом мощности: индукционным (индукционные тигельные печи, индукционные печи с холодным тиглем, ЭМ-кристаллизаторы, устройства индукционного нагрева и ЭМ-перемешивания и др,), кондукционным (дуговые, электроннолучевые, плазменные и др. электропечи) и комбинированным (индукционно-дуговые, электроннолучевые, плазменные и др.

электропечи). Безразмерные параметры, характеризующие МГД-устройства, могут принимать следующие значения: относительная магнитная проницаемость µ 106; безразмерная частота 5·104; эффективное число Рейнольдса Reэ 106; магнитное число Рейнольдса Rm 10 (для устройств с кондукционным и комбинированним подводом тока принято безындукционное приближение), число Пекле Pe 106.

Комплексы программ внедрены во ВНИИ электротермического оборудования (гор. Москва) и используются при усовершенствовании и проектировании электропечей. Суммарный фактический документально подтверждённый экономический эффект от эксплуатации комплексов программ составил 35530 рублей, ожидаемый годовой экономический эффект – 35640 рублей.

Методики расчета и комплексы программ применяются также в Институте физики АН Латвийской ССР (гор. Саласпилс); проведены серии расчетов для Ленинградского электротехнического института и Института металловедения и технологии металлов АН Болгарской Народной Республики (гор. София).

Достоверность. 1) Проведено тестирование комплексов программ; сравнение численных результатов с имеющимися в литературе и полученными в работе аналитическими решениями, с численными результатами, полученными по другим независимым методикам, а также с доступными экспериментальными данными. Получено хорошее согласование результатов.

2) Проведён сравнительный анализ разработанных методик и полученных численных результатов с методиками и численными результатами других авторов. Выявлены преимущества разработанной методики.

Публикации. Результаты проведённых исследований отражены в 24 печатных работах, в том числе 11 статьях, тезисах 12 докладов, одном информационном листке.

Апробация работы. Материалы диссертационной работы докладывались и обсуждались:

– на 1-ой студенческой конференции по гуманитарным и естественным наукам Прибалтийских республик и Белорусской ССР, октябрь 1976 г., гор. Тарту (тезисы доклада опубликованы);

– на 36–43 научных конференциях Латвийского государственного университета им. П.Стучки, февраль 1977–1984 гг., гор. Рига;

– на IX, X и XI Всесоюзных совещаниях по магнитной гидродинамике, апрель 1978, 1981 и 1984 гг., гор. Рига (тезисы докладов опубликованы);

– на IX Всесоюзной научно-технической конференции “Развитие применения токов высокой частоты в электротермии”, март 1981 г., гор. Ленинград (тезисы доклада опубликовали);

– на II Всесоюзной научно-технической конференции “Применение магнитной гидродинамики в металлургии и литейном производстве”, сентябрь–октябрь 1981 г., гор. Киев (тезисы доклада опубликованы);

– на Всесоюзной школе молодых учёных “Теоретические и прикладные проблем вычислительной математики и математической физики” под руководством академика А.А.Самарского, февраль 1982 г., гор. Рига;

– на Всесоюзном семинаре “Математическое моделирование процессов затвердевания металлов и сплавов”, июль 1983 г., гор. Новосибирск (тезисы доклада опубликованы).

Диссертация рассматривалась на заседании кафедры Электродинамики и механики сплошных сред Латвийского государственного университета им. П.Стучки (протокол № 171 от 2 февраля 1984 г.) и была рекомендована к защите.

Объём и структура работы. Диссертация состоит из введения, 6 глав, заключения и приложения. Работа изложена на 216 страницах, в том числе 145 стр. основного текста, 4 стр. содержания, 3 стр. списка обозначений и сокращений, 39 стр. рисунков, 1 стр. таблиц, 16 стр. списка использованных источников, состоящего из 113 наименований, и 7 стр. приложения.

СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ Введение. Обосновывается актуальность изучения ЭМ-, ГДтепловых характеристик и металлургических МГД-устройств с индукционным, кондукционным и комбинированным подводом мощности к расплаву. Характеризуются цели работы и методы исследования. Формулируются научные положения, которые выносятся на защиту. Даётся аннотация последующих глав диссертации.

1. Обзор математических моделей и методов расчёта металлургических МГД-устройств с замкнутым течением жидкого металла. Осесимметричная модель индукционного МГД-устройства, состоящая из расплава, тигля, индуктора, магнитного экрана и др. элементов, исследовалась в работах Калецки Д., Райхерта К., Терепоура Э., Тира Л.Л., Хегевальдта Ф., Шекели Дж., Яковича А.Т, и др. авторов. Предложена математическая модель, учитывающая произвольную форму подобластей, опробовано описание турбулентного течения расплава с помощью эффективной вязкости (определяется из алгебраических соотношений, одно- и двухпараметрных моделей); разработана конечноразностная методика расчёта ЭМ- и ГД- полей. Большинство расчётов проведено для цилиндрической модели. Сделаны отдельные расчёты движения в случае малых чисел Рейнольдса при заданной форме мениска, которая оценивалась в гидростатическом приближении с помощью простейших моделей (работы Гецелева 3.Н., Губченко А.П., Коровина В.М., Мюльбауэра А., Ниссена П., Тира Л.Л. и др.). Для расчета теплового поля сформулированы безразмерные параметры, даны качественные оценки и пример расчета методом конечных элементов (работы Тира Л.Л., Фотрея У., Кремера П.).

Недостаточное внимание уделено сравнению экспериментальных (работы Муура Дж., Терепоура Э., Тира Л.Л., Шекели Дж. и др.) и численных результатов для поля скорости, сопоставлению и отработке методик расчета. Не рассматривались течения в тиглях произвольной формы. Недостаточно исследованы течения при выраженной форме мениска. Не рассматривалось влияние ЭМК на тепловое поле.

Осесимметричная модель кондукционного МГД-устройства, состоящая из расплава, тигля, торцевых (боковых) электродов и др. элементов рассматривалась в работах Дилавари А., Мошняги В.Н., Орлова Л.П., Шарамкина В.И., Шекели Дж., Щелухина Е.М., Щербинина Э.В. и др. авторов. Предложена математическая модель для расчета ЭМ-, ГД- и теплового поля.

ЭМ-граничные условия формируются с помощью интегрального закона полного тока. Исследованы ЭВТ при постоянном кондукционном токе, в том числе, при погруженном электроде.

Pages:     || 2 | 3 |






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»