WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

загрузка...
   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 || 3 | 4 |

0,0026

0,006

0,0024

Содержание серы, %

1,62

1,5

2,69

2,09

Содержание азота,%

0,36

0,34

0,5

0,46

Таблица 5

Групповой химический состав образцов нефтяных остатков

Наименование

Содержание соединений, %

Парафино-нафтеновые

Ароматические

Смолы

Асфаль-

тены

легкие

средние

тяжелые

I

II

Гудрон АВТ-1

23,7

12,3

6,6

37,2

5,9

11,7

2,6

Гудрон АВТ-2

24,3

14,9

6,8

36,9

4,8

10,0

2,3

Гудрон АВТ-4

8,9

13,1

6,7

49,3

6,2

12,3

3,5

Гудрон АВТ-5

12,6

13,7

7,2

45,5

6,0

12,0

3,0

Смолы I – смолы бензольные. Смолы II – смолы спиртобензольные

На лабораторной установке коксования выполнены исследования по коксованию сырьевых композиций, составленных из вышеуказанных образцов сырья, и получена сырьевая смесь коксования (табл.6), позволяющая улучшить качество получаемого кокса на УЗК 21-10/3М ООО «ЛУКОЙЛ-Пермнефтеоргсинтез», которая была рекомендована к использованию в качестве сырья при сокращении цикла коксования до 12 часов.

Таблица 6

Состав сырьевой смеси коксования и качество кокса, полученного из нее

на лабораторной установке коксования

Состав сырьевой смеси

коксования

Выход

кокса, %

Содержание, %

серы

ванадия

кремния

железа

1

2

3

4

5

6

Гудрон АВТ-4 - 10%

Гудрон АВТ-5- 50 %

Гудрон АВТ-1- 30 %

Экстракты –10 %

Рисайкл (ТГК) – 1,4

26,0

2,6

0,039

0,06

0,03

Были проведены исследования на лабораторной установке коксования по варьированию выхода летучих веществ в коксе при использовании сырьевой смеси (табл. 6) в зависимости от времени пребывания сырья в кубике, температуры коксования и перепада температур между верхом и низом кубика. Они показали, что при всех прочих равных условиях при сокращении времени коксования на два часа приходится увеличение выхода летучих веществ в нем на 1%, при увеличении температуры на 10 °С выход летучих веществ в коксе снижается на 2%, а уменьшение перепада температур между верхом и низом кубика на 6°С снижает выход летучих веществ в коксе на 2 %.

На основании проведенных лабораторных и промышленных исследований была установлена зависимость изменения механической прочности кокса и выхода летучих веществ в нем (рис.1), полученного из сырьевой смеси, указанной в табл.6, от времени коксования и рекомендованы режимы её коксования на УЗК 21-10/3М ООО «ЛУКОЙЛ-Пермнефтеоргсинтез» при сокращении цикла коксования до 12 часов, а именно: температура потока на выходе из печи 507 - 510°С, температура низа реактора – 495-497°С, температура верха реактора – 421- 424 °С, давление в реакторе – 0,28 – 0,3 МПа.

Рис.1. Изменение механической прочности кокса и выхода летучих веществ в нем

в зависимости от времени коксования

В третьей главе рассмотрен вопрос формирования гранулометрического кокса в технологии его гидроудаления из реакторов диаметром 5,5м при сокращении цикла коксования.

На рис.2 приведена зависимость выхода электродных фракций кокса от времени коксования при существующем режиме работы УЗК 21-10/3М ООО «ЛУКОЙЛ-Пермнефтеоргсинтез» с использованием сырьевой смеси, указанной в табл. 6, а именно: температура потока на выходе из печи – 500°С, температуре низа реактора – 487°С, температура верха реактора – 427 °С, давление в реакторе – 0,28 МПа.

Рис.2. Зависимость выхода электродных фракций в суммарном коксе от времени

Как видно из рис.2, для сохранения выхода электродных фракций в суммарном коксе на уровне 50 %, при снижении времени заполнения реактора сырьем коксования меньше 20 часов, потребуется повышение физико-механических свойств кокса в реакторе путем ужесточения температурного режима печей коксования.

На рис.3 приведена зависимость выхода электродных фракций в выгружаемом суммарном коксе в зависимости от температуры сырья на входе в реактор при времени его заполнения в течение 20 часов.

Рис.3. Зависимость выхода электродных фракции в суммарном коксе после

гидроудаления в зависимости от температуры на входе в реактор коксования

Большое влияние на формирование гранулометрического состава выгружаемого кокса оказывают параметры его гидроудаления из реакторов (табл.7).

  1. Таблица 7
  2. Гранулометрический состав кокса при различных параметрах его гидроудаления
  3. из реакторов коксования (способ выгрузки – ступенчато-винтовой)

Расходные

параметры

Скорость

вертикального

перемещения

гидрорезака,

м/мин

Скорость

вращения

гидрорезака,

об/мин

Гранулометрический состав кокса (% масс.) по фракциям, мм

больше 20

20–8

меньше 8

Р=17,0 МПа

Q=270 м3/ч

1,5-2,0

3-5

30

15

55

Р=20,0 МПа

Q=240 м3/ч

2,0-2,5

4-6

32

16

52

Р=22,0 МПа

Q=200 м3/ч

2,5-3,0

5-8

34

18

48

Одним из основных факторов улучшения гранулометрического состава кокса является рациональное распределение параметров гидрорезки в объеме разрушаемого массива, определяемое прежде всего использованием соответствующего способа технологии гидроудаления.

Впервые разработана и внедрена на УЗК 21-10/3М ООО «ЛУКОЙЛ-Пермнефтеоргсинтез» технология гидроудаления кокса из реакторов коксования, обеспечивающая контролируемое разрушение и сход кокса на начальной стадии его выгрузки из реактора.

Для использования вышеуказанной технологии гидроудаления кокса было проведено усовершенствование существующей конструкции гидравлического резака. В бурильной головке гидравлического резака были установлены переходники, позволяющие регулировать угол наклона боковых бурильных сопел в диапазоне от 15 до 30° к вертикали, при этом мощность высоконапорных струй, исходящих из этих сопел, была значительно увеличена, их выходной диаметр был выполнен в 1,4–1,7 раза больше выходного диаметра центрального бурильного сопла.

В табл.8 приведен гранулометрический состав кокса, выгруженного на начальной стадии «резки» вертикальными струями и при использовании струй с диапазоном их регулирования от 15 до 30° к вертикали.

Таблица 8

Пространственная ориентация сопел в гидрорезаке

Диаметр скважины кокса в реакторе, м

Гранулометрический состав кокса (% масс.) по фракциям, мм

> 20

20–8

< 8

Вниз к вертикали под углом 15°
(без регулирования угла)

0,5–1,5

5

27

68


Вниз к вертикали c регулированием угла наклона 15-30°

0,5–1,5

10

35

55

В четвертой главе приведены результаты исследования, направленные на совершенствование технологии подготовки и очистки оборотной воды гидроудаления кокса из реакторов установок замедленного коксования.

С целью использования сточной воды с блока улавливания в качестве компонента воды гидрорезки были отработаны режимы пропарки кокса в основную ректификационную колонну К-1, позволяющие снизить количество нефтяной фазы в продуктах пропарки и охлаждения кокса в реакторах, отводимых на блок улавливания УЗК.

Анализ качества сточной воды после блока улавливания при различном времени пропарки кокса и количестве перегретого пара, подаваемого в основную ректификационную колонну К-1, приведен в табл. 9 и 10.

Таблица 9

Качество сточной воды с блока улавливания

Наименование показателя

Время пропарки в основную ректификационную колонну К-1

Три часа

Четыре часа

Нефтепродукт, %

0,8

0,4

Вода, %

99,2

99,6

рН

8

5

Таблица 10

Групповой состав (%) нефтепродукта, содержащегося в сточной воде

блока улавливания

Компоненты

Время пропарки в основную ректификационную колонну К-1

Три часа

Четыре часа

Парафинонафтеновые

17,1

14,0

          1. Легкая ароматика

2,7

2,3

Средняя ароматика

4,8

3,5

Pages:     | 1 || 3 | 4 |






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»