WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

загрузка...
   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 ||

Установлено, например, что для трясильной машины ТГ-135Л расчетная скорость движения материала вдоль решетки при сжатии волокна иглой и решеткой составляет 0,05–0,1 м/с, что меньше действительной, кото­рая может составлять 0,1–1,0 м/с. Скорость иглы в крайнем переднем положении иглы, где происходит сход волокна, равна или близка к нулю, поэтому участок слоя не может получить ускорения, необходимого для перемещения вдоль решетки. Из сказанного выше следует, что данная модель не в полной мере отражает механизм поступательного перемещения материала.

Впервые разработана математическая модель, описывающая поступательное перемещение материала в трясильной машине, в которой учитывается влияние участков слоя, находящихся в промежутках между иглами (рис. 7).

Рисунок 7. Схема сил, действующих на участок М2 со стороны участков М1 и М3

Для расчета перемещений участка М2 уравнение (1) дополнено с учетом действия сил упругости со стороны участков М1 и М3

(3)

Составлены дифференциальные уравнения движения центров масс участков М1 и М3

, (4)

. (5)

Расчет перемещений материала по­казал, что на скорость перемещения слоя существенно влияет вылет иглы в крайнем переднем положении, скорость вращения приводного вала маши­ны и коэффициент трения волокна по планкам решетки и иглам, что согласуется с экспериментальными данными, полученными Ю.Н. Таруниным (рис. 8 – рис. 11).

Рисунок 8. График зависимости скорости движения материала от угло­вой скорости ведущего вала машины (вылет иглы 0,01м) (расчетные данные)

Рисунок 9. График зависимости скоро­сти движения материала от угловой скорости ведущего вала машины (эксперимен­тальные данные Ю.Н. Тарунина)

Рисунок 10. График зависимости скорости движения материала от величины вылета иглы в крайнем положении

Рисунок 11. График зависимости скорости материала от коэффициента трения материала по решетке и угловой скорости ведущего вала машины

Установлено, что при асимметричном расположении траектории движения конца иглы относительно решетки свободные участки слоя (М1 и М3), не подвергающиеся обжатию иглами при их движении к крайнему положению, имея необходимое ускорение, создают условия для поступательного движения материала и влияют на скорость его движения вдоль машины.

Установлено, что с повышением ускорений иглы растут силы упругости между участками М1М2 и М2М3, что может приводить к ухудшению структуры волокна.

В пятой главе разработаны принципы рациональной организации процесса трясения, позволяющие повысить эффективность данной технологической операции. Определены технологические настройки трясильной машины для эффективного удаления костры и выравнивания слоя по плотности. Установлено, что совмещение двух техноло­гических операций в одной машине не позволяет добиться эффективного выполнения каждой из них, поэтому целесообразным является разделение по отдельным машинам операции удаления насыпной костры и выравнивания слоя по плотности.

Предложена технологическая схема подготовки отходов трепания перед куделеприготовительным агрегатом, которая позволяет снизить потери тепла в сушильной машине на нагрев насыпной костры, а также повысить равномерность влажности материала за счет более эффективного выравнивания по плотности слоя, подаваемого в сушильную машину (рис. 12). При установке перед сушильной машиной лишь одной трясильной машины (рис.12 а) следует ожидать сравнительно невысокую степень очистки отхо­дов трепания от насыпной костры при достаточно высокой плотности слоя, либо фрагментарность и низкую выровненность слоя по плотности при сравни­тельно высокой степени очистки от насыпной костры.

Рисунок 12. Варианты технологической схемы подготовки слоя отходов трепания перед куделеприготовительным агрегатом: 1 – разгрузитель отходов трепания; 2 – первая трясильная машина; 3 – сушильная машина; 4 – вторая трясильная машина.

Организация процесса подготовки по схеме 12 б более рациональна по следующим причинам. В первой трясильной машине 2 при сохранении фрагментарности слоя выделится максимальное количество костры. Во второй трясильной машине 3 происходит формирование слоя одинаковой плотности и дальнейшее удаление насыпной костры. В результате число гребенных валиков, через которые пройдет материал, увеличивается вдвое, что позволит снизить содержание насыпной костры перед сушильной машиной на 7–9%. При этом на входе в сушильную машину слой будет иметь хорошую выровненность по плотности.

В шестой главе приводятся результаты производственной проверки рекомендаций по совершенствованию технологического режима на льнозаводе Шолоховского подразделения ООО «Магрико–Кострома» Костромской области.

Технологические испытания режимов настройки трясильной машины показали, что

  • из фрагментарного слоя костра выделяется более интенсивно;
  • фрагментарность поступающего материала сохраняется за счет высокой скоро­сти его движения в трясильной машине;
  • при обработке фрагментарного слоя в первой трясильной машине не происходит повторного попадания костры из системы пневмотранспорта в мате­риал, что позволяет снизить время обработки отходов трепания в трясильной машине;
  • при малом количестве встряхивающих воздействий повышается неравномер­ность слоя на выходе из машины;
  • выравнивание слоя по плотности целесообразно проводить во второй трясиль­ной машине, где исключается повторное засорение непрерывного слоя насыпной кострой.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

  1. Разработаны математические модели, с помощью которых возможен рас­чет таких технологических параметров, как: угол размаха, угол опережения, вылет иглы по конструктивным параметрам привода (длина шатуна, радиус кривошипа, длина поводка, смещение приводного вала относительно гребенных валиков). Полученные зависимости позволили предложить новые, более рациональные способы регулирования угла опережения без увеличения массы подвижных элементов привода.
  2. Математически описаны свойства материала, обрабатываемого в трясильных машинах: жесткость на сжатие и растяжение, коэффициент аэродинамического сопротивления перемещению в воздушных потоках, что позволяет использовать полученные данные для теоретических исследований.
  3. Установлено, что при асимметричном расположении траектории движения конца иглы относительно решетки свободные участки слоя, не подвергающиеся обжатию иглами при их движении к крайнему положению, способствуют поступательному перемещению материала и определяют скорость его движения вдоль машины.
  4. Расчет перемещений материала по полученным зависимостям по­казал, что на скорость перемещения слоя существенно влияет вылет иглы в крайнем переднем положении, плотность материала, скорость вращения приводного вала маши­ны и коэффициент трения волокна по планкам решетки и иглам. Сравнительный анализ данных, полученных расчетом по матема­тической модели, и экспериментальных данных, полученных Ю.Н. Таруниным, доказал адекватность полученных моделей.
  5. Разработанная математическая модель взаимодействия игл гребенных валиков с обрабатываемым материалом позволяет рассчитать скорость движения слоя и силы упругих деформаций в материале при различных параметрах процесса трясения, что позволяет на стадии проектирования машины определить количество и интенсивность встряхивающих воздействий, которое получит материал при обработке, и, как следствие, оценить технологический эффект процесса трясения.
  6. Расчет перемещений слоя показал, что с ростом угловых ускорений иглы возрастают силы упругих деформаций между участками слоя, что может быть причиной нарушения структуры слоя и деструкции технических волокон.
  7. Установлено, что совмещение двух техноло­гических операций в одной машине не позволяет добиться эффективного выполнения каждой из них, поэтому целесообразным является разделение по отдельным машинам операции удаления насыпной костры и выравнивания слоя по плотности.
  8. Предложена технологическая схема подготовки отходов трепания перед куделеприготовительным агрегатом, которая позволяет снизить потери тепла в сушильной машине на нагрев насыпной костры, а также повысить равномерность влажности материала за счет подачи в сушильную машину более равномерного слоя. Определены технологические настройки трясильной машины для эффективного удаления костры и выравнивания слоя по плотности.

По теме диссертации опубликованы следующие работы:

Статьи в журналах, включенных в «Перечень….» ВАК

  1. Дьячков В.А. Определение закона перемещения иглы в трясильных маши­нах с нижним гребенным полем/ В.А. Дьячков, И.А. Ширшов И.А./ / Известия вузов. Тех­но­логия текстильной промыш­ленности. – 2006. – №6. – С.32-48.
  2. Ширшов И.А. Определение перемещений волокнистого материала в тря­сильных машинах с нижним гребенным полем/ И.А. Ширшов / / Извес­тия вузов. Тех­но­логия текстильной промыш­ленности. – 2008. – №3.
  3. Ширшов И.А. Перемещение материала в трясильных машинах с нижним гребенным полем с учетом влияния участков слоя, не взаимодействую­щих с иглами/ И.А. Ширшов / / Известия вузов. Тех­но­логия текстильной промыш­ленности. – 2008. – №3с.

Другие публикации

  1. Ширшов И.А. Определение угла опережения в трясильных машинах с ниж­ним гребенным полем / Ширшов И.А. / / Вестник КГТУ. – 2006. – №13.
  2. Ширшов И.А. Причины повреждения волокна в трясильных машинах с нижним гребенным полем / И.А. Ширшов / / Вестник КГТУ. – 2007. –№15.
  3. Ширшов И.А. Перемещения волокна в трясильной машине с нижним гре­бенным полем/ И.А. Ширшов / / Вестник КГТУ. – 2008. – №17.

Охранные документы

  1. Привод гребенных валиков трясильной машины: Патент RU №2220129.. Бюл. №11 / Дьячков В.А., Ширшов И.А. – Опубл. 27.07.08
  2. Устройство отделения костры от волокна: Патент RU №2006143306./ Шир­шов И.А. – Опубл. 06.12.07.

Тезисы докладов на конференции

  1. Ширшов И.А. Определение угла опережения в трясильных машинах с нижним гребенным полем / И.А. Ширшов // «Современные технологии и оборудование текстильной промышленности» (ТЕКСТИЛЬ-2006). – МГТУ им.Косыгина. – 2006.
  2. Ширшов И.А. Математическая модель перемещения иглы в трясильных машинах с нижним гребенным полем / И.А. Ширшов // «Современные наукоемкие инновационые технологии развития промышленности региона» (Лен – 2006)». – Ко­строма: Изд. гос. тех­нол. ун-та, 2006.
  3. Ширшов И.А. Влияние направления вращения кривошипа на характер протекания процесса трясения / И.А. Ширшов // Повышение экономической эффективности льноперерабатывающего комплекса. Мате­р. меж-дунар. научн.-техн. конф..– Вологда, 2007г.
  4. Ширшов И.А. Сравнение законов перемещения иглы в трясильных машинах с нижним гребенным полем / И.А. Ширшов // Студенты и молодые ученые КГТУ – производству: Материалы 58-ой межвузовской научно-технической конференции молодых ученых и студентов. – Кострома: Изд-во КГТУ, 2006.
  5. Ширшов И.А. Технические решения, направленные на улучшение динамики привода трясильных машин с нижним гребенным полем // И.А. Ширшов // Студенты и молодые ученые КГТУ – производству: Материалы 60-ой межвузовской научно-технической конференции молодых ученых и студентов. – Кострома: Изд-во КГТУ, 2008.
  6. Ширшов И.А. Взаимодействие материала с рабочими органами в трясильных машинах с нижним гребенным полем / И.А. Ширшов // Восьмая Всероссийская научная студенческая конференция «Текстиль XXIвека» – МГТУ им.Косыгина. – 2009.
  7. Ширшов И.А. Определение скоростей и ускорений иглы в трясильных машинах с приводом дезаксиальным четырехзвенным механизмом / И.А. Ширшов // 62 Региональная научно-техническая конференция студентов, аспирантов и магистрантов высших учебных заведений с международным участием «Молодёжь. Наука. Инновации – 2009» – г. Ярославль.
  8. Ширшов И.А. Условия оптимального протекания процесса трясения. / И.А. Ширшов // Научно-техническая конференция «Дни науки–2009». – Санкт-Петербург, 2009 г.
Pages:     | 1 ||






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»