WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

загрузка...
   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 | 2 || 4 |

0,47

µ =0,211+0,03x1+0,002x2-0,022x1x2(8.2)

Мокрое

0,06

µ =0,286+0,059x1+0,02x2+0,009x1x2 (8.3)

0,47

µ =0,255+0,038x1 -0,007x1x2(8.4)


Сухое


Веревки ПА

диаметрами 4,0 и 10,0мм

0,09

µ =0,255+0,027x1+0,016x2(8.5)

0,54

µ =0,222+0,021x1-0,006x2-0,011x1x2 (8.6)


Мокрое

0,09

µ =0,347+0,049x1(8.7)

0,54

µ =0,313+0,06x1(8.8)


Сухое

Полоски сетного полотна ПА

Аф= (25-60) мм

0,06

µ =0,277+0,036x1+0,006x2+0,003x1x2 (8.9)

0,15

µ =0,261+0,036x1+0,014x2(8.10)


Мокрое

0,06

µ =0,352+0,074x1+0,013x2+0,007x1x2 (8.11)

0,15

µ =0,321+0,066x1+0,018x2+0,03x1x2(8.12)

Таблица 4 - Аналитическиезависимости статического коэффициентатрения в трехфакторном эксперименте(стальной барабан диаметром 130 мм)

Факторы


Аналитическиезависимости статического коэффициента трения

Условия трения

Обозначение элементов орудийлова

Безразмерная загрузка сбегающей ветви


Сухое

ШнурыПА диаме-

трами 4,0 и 8,0 мм


0,06-0,47

µ =0,217+0,02x1-0,019x2-0,007x3 +0,005x1x2-0,02x1x3-0,001x1 x2x3(8.13)

Веревки ПА диаме-

трами 4,0 и 10,0 мм


0,09-0,54

µ =0,238+0,02x1-0,01x2+0,005x3-0,003x1 x2-0,005x1x3(8.14)

Полоски сетного полотна ПА-

Аф= (25-60) мм


0,06-0,15

µ =0,267+0,033x1-0,011x2+0,012x3-0,001x1x3+0,004x2x3-0,004x1x2 x3(8.15)

Безразмерное усилиесбегающей ветви определяется какотношение загрузки (2-5кг) к весу одногопогонного метра образца (по ГОСТ).

В главе 9 приводятся результаты пооценке влияния накоэффициент статического трениясетных жгутов ставной сети и закидногоневода при взаимодействии с фрикционным стальнымбарабаном следующихфакторов:угла обхвата(90, 180), процентногосоотношения подборы к сетному полотну вжгуте (дляставной сети - 20/80 и 28/72, для невода– 40\60 и45/65), вида орудий лова, условий трения(сухое, мокрое),шероховатости поверхности барабана(шлифованная, защищенная от коррозии).

Численные значения статическихкоэффициентов трения для жгутов ставнойсети и закидного невода приводятся в таблице 5, которыепозволяютсделать следующие выводы:статический коэффициент трения сувеличениемугла обхвата возрастает у ставной сети в 1,8,а для невода в 1,5 раза; увеличение процентногосоотношения подборы к сетному полотнуприводит ксни-жениюстатического коэффициента трения у сетейна 10 %, у неводов на 7 %; статическиекоэффициенты мокрого трения выше, чемсухого на 20 % у сетей и на 10 % у неводов.

Таблица 5 – Значениестатических коэффициентов для ставнойсети изакидного невода (стальной барабан диаметром 130мм)


Угол обхвата

Коэффициент трения,

Соотношение

подбора/сетноеполотно, %

20 / 80

28 / 72

40/60(невод)

45 / 55

Сухое трение

90°

0,261

0,248

0,253

0,250

180

0,420

0,368

0,359

0,382

Мокрое трение

90°

0,284

0,260

0,325

0,285

180

0,482

0,435

0,429

0,476

Результаты сравнительной оценки статическихкоэффициентов трения единичных образцов исетных жгутов сетей и неводов, выполненныев данной главе позволяют сделать выводы:

-в условияхсухого трения на барабане со шлифованной поверхностью статический коэффициент тренияскольжения в трибопаре (фрикционныйрабочийорган –ставная сеть – закиднойневод) равен суммекоэффициентов тренияскольжения шнура и сетнойполоски с соответствующейструктурой,шагом ячеи;

- вусловиях мокрого трения статическийкоэффициент трения скольжения в трибопаре(фрикционный рабочий орган – ставная сеть– закиднойневод) равенкоэффициенту трения скольжения сетнойполоски с соответствующей структурой, шагом ячеи, материалом.

Заключение

С целью решенияпоставленных задач были выполненыследующие этапы работ:

- разработаны методикипоэтапного выполнения экспериментальныхисследований с учетом реальныхфакторов эксплуатации элементов орудийрыболовстваи рыбопромысловых машин;

- разработана,изготовлена и оснащенаконтрольно-измерительной аппаратуройлабораторная установка, позволяющаяпроводить исследования по определению статических икинетических коэффициентов трения;

- проведен структурныйанализ конструкций орудий рыболовствавзаимодействующих с фрикционнымирабочими органами, который позволил вполном объеме отобрать экспериментальныеобразцы из числа нитевидных рыболовныхматериалов и натурных орудий лова (ставныесети, закидные невода);

- проведенструктурный анализ конструкций рабочихорганов рабочих машин, позволившийопределить конструкцию и размерыфрикционных барабанов для экспериментальной установки;

- выполнензначительный объем экспериментальныхисследований по определению статических икинетических коэффициентов трения всоответствии с разработанной методикой,данные экспериментов приведены в приложениях.

В результатевыполненных экспериментальныхисследований решены следующиепоставленные задачи, что позволило сделатьперечисленные ниже выводы:

1. Получены численныезначения статического и кинетическогокоэффициентов трения для широкогодиапазона условий и режима эксплуатации орудийрыболовства и рыбопромысловых машин сфрикционными рабочими органами.

2. Полученызависимости коэффициентов тренияскольжения при взаимодействии фрикционного барабанас элементами орудия лова от следующих влияющихфакторов: угла обхвата (в диапазоне от90 до180),диаметрарабочего органа 130 мм, структуры, формы иматериала элементов орудий лова (шнуры,веревки, канаты, сетные жгуты),шероховатости поверхности рабочего органа(стальной, обрезиненный), окружной скоростирабочего органа (от 0,3 до 0,6 м/с) и степенисжатия реборд (от 1,0 до 0,5).

На основанииполученных данных установлены:

- зависимостикоэффициентов трения в трибопарепромысловой машины от исследуемыхфакторов носят линейный характер;
- четкопроявляется зависимость статического икинетического коэффи-циентов трения от угла обхвата, т.е.с увеличением угла обхвата от 90 до 180 численныезначения коэффициентов у шнуров,канатов и веревок воз-растают до 100 %, адля сетного полотна этот рост составляетоколо 10 %;

- численные значениястатических коэффициентов у мокрыхобразцов значительно выше, чем усухих. Для сетных жгутоврост составляет от полутора до двух раз.Наибольший рост проявляется на меньшихуглах обхвата. Для сетных жгутов из мононити ростсоставляет 1,3 раза;

- статическиекоэффициенты резко возрастают наобрезиненных поверхностях рабочих органов. Укрученых изделий он возрастает в 2,5 раза, усетныхжгутов этот рост составляет от 3 до 4 раз,наибольший рост соответствует наименьшему углуобхвата (90).

3. Проведена оценказначимости исследуемых факторов накоэффициенттрения скольжения. Установлено что, особоевлияние на процесс трения оказывает уголобхвата, структура, форма и материалэлементов орудия лова, условия трения и загрузка сбегающейветви.

4. Экспериментально-расчетным методом проведена оценкареальной дуги трения от угла обхвата,диаметра и поверхности рабочего органа,структуры,формы и состояния элементов орудий лова. Вчастности доказано существования двухдуг трения (гипотеза С.И. Полуляка). Дугатрения скольжения с уменьшениемугла обхвата возрастает, поправочный коэффициент расчетареальной дуги трения изменяетсяравномерно от 1,28 до 0,67 в диапазоне углов от90 до180 для всехисследуемых условий эксплуатации орудийрыболовства и промысловых машин.

5. Определеназависимость обобщенного коэффициентакинетического коэффициента трения отокружной скорости фрикционного барабанадля условийсухого трения на стальном барабане иразличных углов обхвата. Установлено что,увеличение скорости барабана оказывает несущественное влияние на коэффициенттрения. Так,увеличение скорости барабана в два раза (вдиапазоне 0,3-0,6 м/с) увеличивает коэффициенттрения на 5 % для фиксированных угловобхвата. В свою очередь увеличение углаобхвата дляконкретных скоростей барабана в условияхсухого трения повышает этот коэффициент на 40%.

6. Определеназависимость статического коэффициентатрения от степени сжатия реборд фрикционногобарабана в условиях сухого и мокроготрения.Установлено что, с увеличением степенисжатия реборд в два раза статическийкоэффициент трения возрастает вполтора раза для фиксированных угловобхвата, причем наибольший рост отмечаетсядля углов близких к 180.

В тоже времянаибольшие влияние на статическийкоэффициент оказывает степень сжатия реборд втрибопаре для плетеных шнуров и стальногобарабана.Для сетных изделий этот рост статическогокоэффициента составляет 20 % при степени сжатия от1,0 до 0,5 в диапазоне углов от 90 до 180.

7. Полученыаналитические зависимости статическогокоэффициента трения для условий сухого имокрого трения и разных элементоворудий рыболовства (веревки, шнуры и сетные жгуты) на стальномфрикционном барабане диаметром 130 ммдля двух переменных факторов: угла обхвата,диаметра илишага ячеии для трех переменных факторов: углаобхвата, диаметра или шага ячеи и загрузкисбегающей ветви.

Полученныеаналитические зависимостиадекватно описываютпроцесстрения в трибопаре рыбопромысловой машины,что позволяет применять их при проектировании рабочихорганов промысловых машин, а также привыборережима эксплуатации последних с учетомхарактеристик и условий работы орудийрыболовства.

8. Получены численныезначения статических коэффициентов трениядля трибопар промысловых машинорганизованных стальным барабаном исетными жгутами ставной сети и закидногоневода с разным процентным соотношениемподборы и сетного полотна, что позволяетиспользовать результаты этих исследований на практике.

Практические рекомендации

Проектировщикам припроведении инженерных расчетовфрикционныхорганов рыбопромысловых машинрекомендуется выбирать коэффициенты трения науровне максимального статического трениядля условий сухого трения, т.к. в этом случаезаведомо создается запас тяги, в виду того,что значенияданного коэффициента в реальных условиях(мокрое трение) несколько выше.

Экспериментальнодоказано, что эффективность промысловоймашины значительно возрастает в случаеприменения дополнительныхзаклинивающих или прижимных устройств (в видереборд, прижимных катков и т. д.). В связис этимрекомендуется осуществлять сочетаниепараметров фрикционного рабочего органа и условийэксплуатации орудий лова, обеспечивающихнеобходимую тягу машины при выборке орудийрыболовства.

Pages:     | 1 | 2 || 4 |






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»