WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

загрузка...
   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 || 3 | 4 |

4 см; 6 см

4,8031

48,349

4,3252

44,282

3,4765

34,029

4 см; 8 см

4,3199

41,872

4,4738

46,095

3,4765

34,029

5 см; 7 см

4,9857

52,819

3,8124

38,711

3,5848

37,592

5 см; 9 см

5,2371

58,450

4,3252

48,282

3,2250

34,398

5 см; 11 см

5,0830

58,391

3,9654

45,088

3,2251

36,398

При использовании в нижнем слое пористого асфальтобетона

4 см; 6 см

3,9654

45,088

3,2819

37,885

2,5415

28,196

4 см; 8 см

3,8124

44,711

2,9232

34,373

2,5415

30,196

5 см; 7 см

3,3573

38,474

2,9975

35,279

2,3359

27,060

5 см; 9 см

3,4316

41,380

2,9975

37,279

2,7691

35,314

5 см; 11 см

3,9139

50,011

2,9232

38,373

2,5634

34,179

Примечание: независимо от результата, полученного по формуле (1), общая толщина асфальтобетонных слоев должна быть не менее рекомендованной по ОДН 218.046-01.

Рис.1. Зависимость общей толщины трехслойного пакета асфальтобетонных слоев (см) от суммарного расчётного числа приложений расчетной нагрузки: 1,2,3 – толщина монолитных слоёв из асфальтобетона на битуме БНД 90/130, БНД60/90, БНД40/60 соответственно; 4,5 – рекомендованное ОДН 218.046-01 минимально допустимое значение общей толщины асфальтобетонных слоёв для капитальных и облегчённых дорожных одежд соответственно, определённое исходя из требований к температурной трещиностойкости материала.

Примечание. График построен при сочетании двух верхних слоёв из плотного и пористого асфальтобетона толщиной 4 и 6 см соответственно и при минимально допустимой толщине третьего слоя из высокопористого асфальтобетона, удовлетворяющей критерию обеспечения сопротивления монолитных слоёв усталостному разрушению от растяжения при изгибе

При выполнении расчётного эксперимента №2 по критерию обеспечения морозоустойчивости конструкции дорожной одежды было просчитано 108 конструкций дорожных одежд с изменением следующих исходных данных: тип дорожной одежды, группа грунта по степени пучинистости, расчётная влажность грунта, глубина промерзания дорожной конструкции. В результате выполненного расчётного эксперимента для критерия обеспечения морозоустойчивости конструкции дорожной одежды были получены зависимости минимально допустимой толщины дорожной одежды, удовлетворяющей рассматриваемому критерию, от расчётной влажности грунта (рис. 2).

Рис. 2. Зависимость минимально допустимой толщины дорожной одежды, удовлетворяющей критерию морозного пучения от расчётной влажности грунта земляного полотна (тип дорожной одежды – капитальный, глубина промерзания дорожной одежды – 150 см)

Данные, полученные в результате расчётного эксперимента, позволяют определить, удовлетворяет ли дорожная конструкция критерию морозоустойчивости, путём простого сравнения толщины полученной дорожной одежды с её минимально допустимой толщиной, полученной исходя из условия обеспечения морозоустойчивости для данных условий. При значении глубины промерзания дорожной одежды более 2 м необходимо производить расчёт дорожной конструкции на морозоустойчивость по стандартной методике. Анализ данных расчётного эксперимента позволил дать рекомендации, касающиеся области применения критерия морозного пучения (рис.3).

Рис.3. Рекомендации по области применения критерия морозного пучения

При выполнении расчётного эксперимента №3 по критерию обеспечения сдвигоустойчивости слоёв из малосвязных материалов и подстилающего грунта земляного полотна автором было просчитано 216 и 108 конструкций дорожных одежд соответственно с изменением следующих исходных расчётных параметров: суммарное движение, модуль упругости грунта, расчётная влажность грунта, группа грунта по степени пучинистости, тип грунта, тип дорожной одежды, динамические модули упругости асфальтобетона, модуль упругости слоя основания, толщина песчаного слоя. Данные, полученные в результате расчётного эксперимента для критерия обеспечения сдвигоустойчивости слоёв из малосвязных материалов и подстилающего грунта земляного полотна, позволили дать рекомендации, касающиеся области применения рассматриваемого критерия расчёта (рис.4), а также определить параметры, в большей степени влияющие на соблюдение условия прочности по данному критерию (рис.5).

Рис.4. Рекомендации по области применения критерия обеспечения сдвигоустойчивости слоёв из малосвязных материалов и подстилающего грунта земляного полотна

*Примечание: при суммарном движении более 1106 расчётом по другим критериям (изгибу, критерию морозного пучения, упругому прогибу) достигается конструкция, заведомо удовлетворяющая рассматриваемому критерию

В третьей главе произведено исследование основных расчётных показателей. Усовершенствование методики расчёта нежёстких дорожных одежд связано с возможностью учёта ожидаемых скоростей движения и транспортных нагрузок, возможностью проектирования дорожной одежды с учётом современного парка грузовых автомобилей, а также проектирования дорожной одежды по данным о требуемой ровности покрытия при суммарном движении менее 40104.

Учёт ожидаемой средней скорости движения грузовых автомобилей произведён путём приведения значений динамических модулей упругости асфальтобетона, определённых при длительности нагружения 0,1с к фактической длительности нагружения. В табл. 2 представлены значения динамических модулей упругости асфальтобетона при температуре +10С, определённые при длительности нагружения от 0,02 до 0,2с.

а

б

Рис.5. Параметры, влияющие на соблюдение условия прочности: а - по критерию обеспечения сдвигоустойчивости слоёв из малосвязных материалов; б - подстилающего грунта земляного полотна

Таблица 2

Значение динамического модуля упругости асфальтобетона при различной длительности нагружения

Динамический модуль упругости асфальтобетонов, МПа, при температуре +10С

Тип асфальтобетона

Плотный асфальтобетон и высокоплотный асфальтобетон

Марка битума

БНД 40/60

БНД 60/90

БНД 90/130

1

2

3

4

5

tцф, с

Кд

 

 

 

0,02

1,67

7348

5344

4008

0,04

1,34

5896

4288

3216

0,06

1,18

5192

3776

2832

0,08

1,07

4708

3424

2568

0,1

1

4400

3200

2400

0,12

0,94

4136

3008

2256

0,14

0,9

3960

2880

2160

0,16

0,86

3784

2752

2064

0,18

0,83

3652

2656

1992

0,2

0,8

3520

2560

1920

При этом в работе была определена длительность единичного приложения нагрузки для средней скорости грузовых автомобилей от 30 до 110 км/ч. По результатам расчётов были построены графики зависимости времени одного приложения нагрузки от средней скорости движения грузовых автомобилей для различных толщин эквивалентного слоя, рис. 6.

Для возможности расчёта дорожной одежды с учётом особенностей поперечного и продольного профилей дорог автором были вычислены коэффициенты приведения для расчётного автомобиля при всех возможных сочетаниях продольного и поперечного уклонов проезжей части с учётом влияния соседней оси (табл. 3).

Рис. 6. Зависимость времени одного приложения нагрузки от средней скорости движения грузовых автомобилей для различных толщин эквивалентного слоя zэ, определённая при допустимой величине вертикального напряжения МПа

Таблица 3

Значения суммарных коэффициентов приведения для расчётного автомобиля с нагрузкой на ось 100 кН, определённых при различном возможном сочетании продольных и поперечных уклонов проезжей части

iпоп.

iпрод.

Суммарные коэффициенты приведения

0

10

20

30

40

50

1

2

3

Pages:     | 1 || 3 | 4 |






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»