WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

загрузка...
   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 || 3 |

163,85

0,3004

-3,6650

-4,910-5

14

Tкр=f(к)

149,68

0,8566

0,5590

-0,0079

15

Tкр=f()

3,55103

-22,8052

6,6223

26,4289

16

Tкр=f()

12,2110-4

-797,3572

650,0123

265,6377

17

Pкр=f(M)

586,22

-0,5918

-3,4868

-3,410-4

18

Pкр=f(к)

95,74

-0,0197

-1,3143

-0,1516

19

Pкр=f()

0,0064

194,4033

-56,4935

-195,6918

20

Pкр=f(n0)

30,36

10059,0

-5045,6

-5022,7

21

zкр=f(M)

3,68910-3

0,8560

14,1972

-7,3710-4

22

zкр=f(к)

2,83

0,7827

-7,2284

-0,1755

23

zкр=f()

0,0136

71,7826

-20,3814

-72,7610

24

zкр=f(n0)

0,26

6167,1

-3098,2

-3068,8

25

Lисп=f(M)

438,49

0,6339

-0,8051

-7,210-5

26

Lисп=f(к)

23,66102

1,1066

-0,7765

-0,0028

27

Lисп=f()

23,76104

-46,1158

13,1504

52,5701

28

Lисп=f(n0)

68,88102

-1838,4

898,5

949,41

к = /100; n0=/1,37436.

Расчет изомольного алканового индекса индивидуальных углеводородов конститутивным методом производится по формуле

, (7)

где - инкремент по j-му свойству (к-й) структурной составляющей молекулы.

В аналогово-информативном методе для расчета значения изомольного алканового индекса предложена следующая формула:

, (8)

где значения коэффициентов, 0, 1, 2, 3 и 4 приведены в таблице 2.

Таблица 2 – Значения коэффициентов

Рассчитываемая константа

0

1

2

3

4

Критическая температура,

57,387

-25,3709

-8,4550

-0,0537

33,3979

-11,2148

Критическое давление, кг/см2

7·105

-72,9302

-28,6440

-0,1924

96,0980

-32,3360

Критический коэффициент сжимаемости

433,04

-16,0578

-14,1951

-0,1098

21,5052

-7,3687

Метод разработан для узких топливных фракций и средняя погрешность не превышает 5 %.

Нами предлагается следующая зависимость для расчета псевдокритических констант (, и ) нефтяных углеводородных систем:

, (9)

где значения коэффициентов, 0, 1 (таблица 3) были определены методом наименьших квадратов по массиву экспериментальных (справочных) данных.

Таблица 3 – Значения коэффициентов для расчетов характеристических констант углеводородных систем

Коэффициенты модели

,

, кг/см2

280,11

1056,16

0,512

0

0,6024

-2,1493

-0,4357

1

0,3524

2,2345

0,2951

Псевдокритические константы вычисляются в одну ступень по известным значениям относительной плотности и средней температуры кипения по сравнению с аналоговым методом, и относительная погрешность составляет не более 2 %.

В третьей главе приведены методы расчета термических и барических зависимостей ФХС нефтяных углеводородных систем.

В ходе технологического процесса температура и давление потоков меняются и необходимо рассчитать ФХС углеводородных систем при параметрах процесса.

Для расчетов энтальпии испарения предлагается следующая термическая модель:

, (10)

где ;

.

. (11)

Термическая модель энтальпии испарения (10) показывает лучший результат по сравнению с формулой Ватсона. Относительная погрешность по (10) составляет от 0,03 до 1 %. Расчетные значения при определении стандартной энтальпии испарения по (11) хорошо согласуются с экспериментальными данными (средняя погрешность составляет 1,0 %). Кроме того, модель проста, удобна и универсальна.

Для расчета температуры кипения при различных давлениях углеводородных систем нами предлагается информативная модель

, (12)

где = Р / Р0.

Следует различать расчет температуры кипения при давлении выше (Р > Р0) и ниже (Р < Р0) атмосферного. В таблице 4 приведены коэффициенты модели (12) для обоих случаев.

Таблица 4 – Значения коэффициентов модели (12) для расчета температуры кипения при различных давлениях углеводородных систем

Коэффициенты модели (12)

0

1

2

Р > Р0

101,58

0,9853

-0,0006

0,1036

Р < Р0

78,47

1,0927

-0,0600

0,0507

Модель (12) является удобной при приближенных инженерных расчетах и средняя погрешность не превышает 1 %. Следует отметить, что при определении температуры кипения при Р < Р0 коэффициенты подобраны в узком интервале (от 2 до 9 мм рт.ст) для сравнения с таблицей пересчета к аппарату АРН-2.

В четвертой главе диссертации рассматривается методика первичной оценки углеводородного состава компонентов и товарных моторных топлив.

Исходя из принципа разрабатываемого аналогового метода моделирования и инженерных расчетов ФХС углеводородных систем нами в качестве критерия для оценки углеводородного состава (УС) нефтяных фракций принят так называемый структурный алкановый индекс, рассчитываемый как отношение молярных масс н.алканов () и исследуемых углеводородов (), имеющих одинаковые плотности

, (=), (13)

где, (14)

определяется по формуле (1).

В результате расчетов для индивидуальных углеводородов (рисунок 2) установлены следующие закономерности:

1) для всех н.алканов = 1;

2) у изоалканов незначительно ниже 1;

3) = 2 3 – для алкилцикланов;

4) = 5 18 – для алкилбензолов;

5) = 50 700 – для бициклических ароматических углеводородов (алкилнафталинов).

Рисунок 2 – Зависимость от молярной массы для индивидуальных углеводородов

В квалификационных методах оценки эксплуатационных свойств товарных моторных топлив (МТ) и их компонентов, получаемых в различных технологических процессах переработки нефти (атмосферной перегонки, каталитического крекинга (КК), гидрокрекинга (ГК), алкилирования (Алк), каталитического риформинга (КР), изомеризации, коксования и т.д.), в обязательном порядке предусматривается определение их фракционного состава (ФС). Определение ФС МТ осуществляют перегонкой по ГОСТ 2084. Однако ФС, как показатель качества, не дает, кроме испаряемости, дополнительной информации о других химмотологических свойствах МТ, таких как молярная масса (ММ), углеводородный состав, плотность и характер распределения их по узким температурным фракциям, необходимой для инженерных расчетов тепло-, массообменных и реакционных аппаратов технологических процессов нефтепереработки.

Pages:     | 1 || 3 |






© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»