WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

Варжель Сергей Владимирович

БРЭГГОВСКИЕ ДИФРАКЦИОННЫЕ СТРУКТУРЫ ДЛЯ ВОЛОКОННООПТИЧЕСКИХ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ

01.04.05 – Оптика

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук

Санкт-Петербург 2012

Работа выполнена в Санкт-Петербургском национальном исследовательском университете информационных технологий, механики и оптики на кафедре физики и техники оптической связи.

Научный консультант: кандидат физико-математических наук, доцент Стригалев Владимир Евгеньевич.

Официальные оппоненты: Котов Олег Иванович, доктор физико-математических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный политехнический университет», профессор.

Шамрай Александр Валерьевич, доктор физикоматематических наук, Физико-технический институт имени А.Ф. Иоффе РАН, заведующий лабораторией квантовой электроники.

Ведущая организация: ОАО «Концерн «ЦНИИ «Электроприбор».

Защита диссертации состоится “18” декабря 2012 г. в 15 ч. 50 мин. на заседании диссертационного совета Д 212.227.02 в Санкт-Петербургском национальном исследовательском университете информационных технологий, механики и оптики по адресу: 197101, Санкт-Петербург, Кронверкский пр., 49, ауд. 285.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Санкт-Петербургского национального исследовательского университета информационных технологий, механики и оптики.

Автореферат разослан «16» ноября 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, Денисюк Игорь Юрьевич

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Брэгговские решетки в настоящее время широко используются в оптических волокнах (ОВ) и планарных световодах для уплотнения каналов по длине волны (так называемая DWDM-технология), оптической фильтрации сигналов, как резонаторные зеркала в волоконных и полупроводниковых лазерах, как сглаживающие фильтры в оптических усилителях, для компенсации дисперсии в магистральных каналах связи. Другой областью применения волоконных брэгговских решеток (ВБР) является использование их в различных измерительных системах, контролирующих параметры окружающей среды, такие как: температура, влажность, давление, деформация, содержание химических веществ.

Распределенные по длине световодов решетки Брэгга позволяют создавать акустические системы, выгодно отличающиеся от традиционных комплексов аналогичного назначения стоимостью и технологичностью производства.

Отработка технологии записи распределенных в световоде брэгговских решеток является ключевым звеном в создании нового поколения измерительных комплексов.

Разрабатываемые на основе таких ОВ гидроакустические антенны, системы охраны протяженных объектов и системы мониторинга состояния магистральных трубопроводов находят все более широкое применение за рубежом. Отличительной особенностью этих систем является большая протяженность контролируемых зон, быстродействие и уникальные информационные возможности.

Повышение точности таких измерительных комплексов диктует необходимость использования анизотропных одномодовых волоконных световодов (АОВС), сохраняющих поляризацию излучения, сердцевина которых отличается от традиционных ОВ высоким уровнем двулучепреломления.

В настоящее время в России освоен выпуск АОВС, не уступающих по эксплуатационным параметрам лучшим образцам зарубежного производства. Поэтому тема диссертационной работы, посвященная технологии записи в ОВ отечественного производства брэгговских решеток и изучению их свойств, является весьма актуальной.

Целью работы является комплексное исследование записи одиночным импульсом эксимерного лазера ВБР в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой, а так же создание методики формирования ВБР и массивов ВБР с требуемыми для интерферометрических волоконно-оптических измерительных систем характеристиками.

Для достижения цели необходимо решение следующих задач:

выбор оптимальных параметров создаваемого стенда для записи ВБР, и разработка методики записи как отдельных ВБР, так и массивов ВБР;

подбор АОВС с оптимальными для записи ВБР оптическими свойствами;

исследование теплового воздействия на ВБР для направленного изменения их спектральных характеристик;

анализ применимости получаемых ВБР и массивов ВБР в волоконно-оптических измерительных системах;

разработка математического метода выделения сигнала от фазового интерферометрического датчика (ФИД) на основе ВБР.

Научая новизна работы заключается в том, что в ней впервые:

1. Показана возможность одноимпульсной записи в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой ВБР типа II, позволяющая регулировать дифракционную эффективность решеток в диапазоне 5-100% и ширину спектра отражения на полувысоте в пределах 0,5-1 нм.

2. Обнаружено, что отжиг решеток Брэгга типа II в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой позволяет направленно изменять коэффициент отражения решетки с точностью до 1%.

3. Представлена экспоненциальная зависимость, позволяющая определять влияние параметров тепловой обработки на коэффициент отражения ВБР.

4. На основе анализа фотографических изображений ВБР типа II, индуцированных в АОВС, установлено, что они обусловлены образованием микропор, которые локализуются в области границ между сердцевиной и окружающей ее изолирующей оболочкой, а так же между изолирующей и напрягающей оболочками.

5. Разработан математический метод выделения сигнала от массива ФИД на основе ВБР, изготовленного по предложенной в работе методике. На основании математического моделирования реализован электронный модуль обработки сигнала от ФИД на основе ВБР.

Практическое значение работы состоит в следующем:

1. Отработана технология одноимпульсной записи в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой ВБР типа II, позволяющая регулировать дифракционную эффективность решеток в диапазоне 5-100% и ширину спектра отражения на полувысоте в пределах 0,5-1 нм.

2. Исследовано влияние концентрации GeO2 в АОВС на оптические характеристики волокон и дифракционных решеток на их основе, что позволяет изготавливать ОВ с требуемыми фоторефрактивными и механическими свойствами. Показано, что предварительное сжатие заготовки и травление внутреннего канала позволяет, не снижая фоторефрактивных свойств волокна, существенно снизить оптические потери световодов, изготавливаемых MCVD методом.

3. Разработана методика расчета эффективных показателей преломления (ПП) быстрой и медленной осей АОВС из спектральных характеристик записанных в них ВБР, что необходимо при изготовлении датчиков для конкретных длин волн используемых источников излучения.

4. Предложена методика изготовления чувствительных элементов фазовых интерферометрических датчиков, использующих несколько ВБР с требуемым соотношением коэффициентов отражения.

5. Результаты измерения углового распределения выходного излучения АОВС с 4, 12, 16 и 18 мол. % GeO2 позволяют прогнозировать потери на их стыковке между собой, а также со стандартными телекоммуникационными ОВ, типа SMF-28, другими двулучепреломляющими световодами и элементами интегральной оптики.

Защищаемые положения:

1. Технология одноимпульсной записи в анизотропные одномодовые волоконные световоды с эллиптической напрягающей оболочкой решеток Брэгга типа II, позволяющая регулировать дифракционную эффективность решеток в диапазоне 5100% и ширину спектра отражения на полувысоте в пределах 0,5-1 нм.

2. Метод тепловой обработки решеток Брэгга типа II в анизотропных одномодовых волоконных световодах с эллиптической напрягающей оболочкой, позволяющий подстраивать коэффициент отражения решетки с точностью до 1%.

3. Методика записи брэгговских дифракционных структур с двумя резонансами. Такая структура, записанная на коротком участке (3-4 см) оптического волокна, позволяет, как увеличить возможное количество чувствительных элементов на единицу площади (длины), так и избежать дополнительных процедур снятия защитной оболочки световодов на коротких участках, обеспечивая тем самым упрощение процесса изготовления датчика.

4. Математическая модель описания изменений оптических свойств решеток Брэгга типа II, индуцированных в анизотропные одномодовые волоконные световоды с эллиптической напрягающей оболочкой, подвергнутых тепловой обработке.

5. Методика расчета места локализации оптического волокна относительно фазовой маски для получения брэгговских решеток с заданными параметрами на основе моделирования распределения интенсивности интерференционной картины, образованной фазовой маской.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались и обсуждались на VII и VIII Всероссийских межвузовских конференциях молодых ученых (СанктПетербург, Россия, 2010, 2011), доклад на последней был удостоен дипломом на секции «Оптотехника и оптические материалы»; на I Всероссийском конгрессе молодых ученых (Санкт-Петербург, Россия, 2012); на XXXIX, XL, XLI научных и учебнометодических конференциях НИУ ИТМО (Санкт-Петербург, Россия, 2010, 2011, 2012);

на VI международной конференции «Фундаментальные проблемы оптики» (Санкт Петербург, Россия, 2010); на VII международной конференции молодых ученых и специалистов «Оптика – 2011» (Санкт-Петербург, Россия, 2011); на X международной конференции «Прикладная оптика-2012» (Санкт-Петербург, Россия, 2012).

Внедрение результатов. Результаты настоящего исследования используются на кафедре физики и техники оптической связи Санкт-Петербургского национального исследовательского университета информационных технологий, механики и оптики при создании рабочих макетов волоконно-оптических гидроакустических датчиков на брэгговских решетках при выполнении совместных работ с Инжиниринговым центром волоконной оптики АУ «Технопарк-Мордовия».

Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано в 6 статьях, входящих в список ВАК. Полный список публикаций по теме диссертации приведен в конце автореферата и составляет 12 наименований.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти оригинальных глав и заключения, изложена на 154 страницах машинописного текста, содержит 102 рисунка и 7 таблиц, список цитированной литературы содержит 1наименований.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, сформулирована цель и задачи работы, представлена научная новизна, а также определена практическая ценность полученных результатов и приведены основные положения, выносимые на защиту.

Первая глава посвящена обзору достижений современных работ по записи ВБР.

Проанализированы достоинства и недостатки существующих на сегодняшний день методов и технологий записи решеток Брэгга в ОВ. Представленный обзор демонстрирует все многообразие методов записи решеток Брэгга в ОВ, которые позволяют изготавливать ВБР с эффективностью 0,1-99,9% и шириной полосы отражения 0,01-10 нм. Однако каждый из них имеет свои недостатки и накладывает определенные ограничения затрудняющие запись ВБР в процессе вытяжки ОВ.

Последнее существенно упрощает и ускоряет процесс записи массивов ВБР, лежащих в основе создания распределенных волоконно-оптических измерительных комплексов.

Во второй главе диссертации была проанализирована физика процесса формирования ВБР под действием оптического излучения. Изучено влияние условий изготовления волоконного световода на концентрацию первичных дефектов ОВ, ответственных за эффект фоточувствительности. Проведен обзор работ по фоточувствительности германо-силикатных ОВ. Кратко описаны модели формирования ВБР под действием оптического излучения.

На рис. 1 представлены полученные в ходе настоящей работы спектры отражения ВБР, записанных одиночным импульсом эксимерного лазера методом фазовой маски (ФМ) в АОВС с содержанием GeO2 16 мол. %. Спектры демонстрируют два механизма формирования решеток. Энергия импульса на выходе с аттенюатора для ВБР на рис. 1(а), составила 75,мДж, а для ВБР на рис. 1(б) – 79,3 мДж соответственно.

Решетка, образованная электрострикцией, имеет коэффициент отражения около 10% при ширине спектра на полувысоте 0,1 нм (рис. 1(а)).

Решетка, образованная термоупругим напряжением обладает отражением около 100% при ширине спектра на полувысоте около 1 нм (рис. 1(б)). Это связано с тем, что наведенная модуляция ПП у ВБР типа II может на порядок и Рис. 1. Спектры отражения ВБР, образование которых обусловлено различными более превосходить ее у ВБР типа I.

механизмами: электрострикционным (а) – тип I, Наблюдаемая зависимость типа термоупругим (б) – тип II индуцируемой решетки от энергии в импульсе согласуется с известными экспериментальными данными и обоснована теоретическими моделями образования ВБР под действием оптического излучения, обусловленными различными физическими механизмами.

Также во второй главе кратко представлены методы повышения фоторефрактивности ОВ. Описан механизм фотоиндуцирования ВБР лазерными импульсами фемтосекундной длительности и приведен сравнительный анализ динамики роста решеток ПП при облучении ОВ лазерными импульсами фемтосекундной и наносекундной длительности.

Третья глава посвящена выбору оптимальных параметров создаваемого стенда для записи ВБР эксимерным лазером методом ФМ. Проведено исследование пространственной когерентности лазерного пучка для выбора области, оптимальной для создания интерференционной картины с максимальной и равномерной видностью.

На основании полученных экспериментальных данных создана технология одноимпульсной записи в двулучепреломляющих ОВ решеток Брэгга типа II, позволяющая регулировать дифракционную эффективностью решеток в диапазоне 5100% и ширину спектра отражения на полувысоте в пределах 0,5-1 нм.

В ходе предварительной работы были выбраны следующие условия для записи волоконных решеток Брэгга, а именно использования газовой смеси KrF в эксимерном лазере, сведение пучка по короткой оси, расположение волокна непосредственно за ФМ.

В итоге, в разработанном стенде для записи ВБР применяется эксимерный лазер Lambda Physik Compex 102 с энергией в импульсе ~150 мДж при использовании газовой смеси KrF. Схема записи ВБР представлена на рис. 2.

Лазер генерирует нс импульсы на длине волны 248 нм с частотой 1 Гц.

Аттенюатор со встроенным затвором позволяет выделить одиночный импульс из их последовательности, когда Рис. 2. Схема записи ВБР лазер уже выведен в стационарный режим работы. Цилиндрическая линза фокусирует лазерный пучок по одной из осей для достижения требуемой плотности энергии. Щель позволяет менять размер облучаемой области волокна, тем самым, позволяя варьировать длину ВБР, а, следовательно, и ее спектральные характеристики.

Для записи решеток Брэгга использовали АОВС, структура которых представлена на рис. 3. Для повышения фоторефрактивности АОВС концентрация диоксида германия в его сердцевине была увеличена с 4 до 12, и 18 мол. % для различных образцов ОВ. Метод легирования заготовок для вытяжки ОВ диоксидом германия является наиболее простым, Рис. 3. Конструкция АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой эффективным и дающим неизменяемый во времени коэффициент фоточувствительности. Кроме того, увеличение фоторефрактивности на стадии формирования заготовок в перспективе позволяет осуществлять запись массивов ВБР в процессе вытяжки ОВ. К недостаткам выбранного метода относится увеличение линейных оптических потерь световода. Например, для используемого в работе АОВС с напрягающей эллиптической оболочкой с содержанием GeO2 16 мол. % оптические потери составляют около 18 дБ/км на длине волны 1550 нм.

Притом, что оптические потери в аналогичном ОВ с содержанием GeO2 4 мол. % не превышают 1 дБ/км на той же длине волны.

На рис. 4 представлен типичный спектр отражения ВБР типа I, снятый на спектроанализаторе. Решетка записана одиночным импульсом KrF эксимерного лазера в АОВС с содержанием GeO2 мол. %. Коэффициент отражения составляет ~ 2% при ширине пика отражения на полувысоте около 0,1 нм.

ВБР была записана при плотности энергии 20 нс импульса на волокне ~ 4Рис. 4. Спектр отражения ВБР типа I мДж/см2. Наличие двух пиков отражения обусловлено тем, что ВБР индуцирована в двулучепреломляющем ОВ.

На рис. 5 представлены спектры отражения (а) и пропускания (б) ВБР типа II, снятые на спектроанализаторе. Решетка записана одиночным импульсом в АОВС с содержанием GeO2 16 мол. %. Коэффициент отражения составляет более 99% при ширине пика отражения на полувысоте около 1 нм. Представленная ВБР была записана при плотности энергии 20 нс импульса эксимерного лазера на волокне ~ 900 мДж/см2.

Рис. 5. Спектры ВБР типа II: а) отражения; б) пропускания Полученное значение центральной длины волны отражения ВБР (Брэгга) и известный период ФМ (ФМ) позволяют вычислить, в соответствии с условием Брэгга, эффективный ПП (nэфф) для каждой из двух ортогональных осей двулучепреломления nэфф=Брэгга/ФМ.

Рассчитанный эффективный ПП использовавшихся в ходе работы АОВС с различным содержанием GeO2 приведен в таблице 1 (ФМ = 1065,3 нм).

Знание эффективных ПП быстрой и медленной осей двулучепреломляющих ОВ необходимо, так как, при изготовлении датчиков, ВБР записываются под конкретные длины волн источников излучения.

Таблица 1. Оптические потери и эффективный ПП используемых в работе АОВС Содержание GeO2 Оптические Брэгга для каждой из Эффективный в сердцевине, мол. % потери, дБ/км выделенных осей, нм ПП, nэфф 1556,50 1,46116 ~ 1557,02 1,4611550,80 1,45512 ~ 1551,70 1,4561549,92 1,45418 ~ 4,1550,67 1,4551545,59 1,45012 ~ 1546,14 1,4511541,68 1,4474 < 1542,20 1,447Использование щели в схеме записи решеток (рис. 2) позволило создавать ВБР с достаточно широким спектром на полувысоте (~ 1 нм) и требуемыми коэффициентами отражения. На основании экспериментальных данных разработана методика создания чувствительных элементов ФИД на существующем лабораторном стенде для записи ВБР.

Создание волоконнооптических датчиков физических величин на основе массивов ВБР со спектральным разделением каналов существенно усложняется при необходимости размещения большого числа чувствительных элементов на маленькой площади.

Предложенная брэгговская дифракционная структура с двумя резонансами, записанная Рис. 6. Спектр волоконной брэгговской дифракционной структуры с на коротком участке (3-4 см) ОВ, двумя резонансами позволяет, как увеличить возможное количество чувствительных элементов на единицу площади (длины), так и избежать дополнительных процедур снятия защитной оболочки ОВ на коротких участках, обеспечивая тем самым упрощение процесса изготовления датчика.

Методика создания волоконной брэгговской дифракционной структуры с двумя резонансами заключается в последовательной записи двух ВБР на одном зачищенном участке ОВ на разные длины волн брэгговского резонанса с помощью ФМ с различными периодами.

На рис. 6 продемонстрирован спектр отражения волоконной брэгговской дифракционной структуры с двумя резонансами на 1541 нм и 1550 нм и коэффициентами отражения в максимуме около 35% и 22% соответственно. Ширина спектра отражения ~ нм. Для записи решеток на данные длины волн использовались ФМ с периодами 1058,93 нм и 1065,нм соответственно.

Также в третьей главе впервые представлены фотографические изображения ВБР типа II, индуцированных в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой.

Решетки типа II, образованные термоупругими напряжениями, записываются при плотности энергии, близкой к порогу разрушения германо-силикатного Рис. 7. Изображение ВБР в стекла 1 Дж/см2, и локализуются на границе раздела двулучепреломляющем ОВ с содержанием GeO 16 мол. %, двух сред с разными ПП. Большинство полученное методом ДИК с лазером 4опубликованных изображений ВБР относится к нм, где: 1 – сердцевина, 2 – изотропным ОВ с обычной структурой, включающей неоднородная периодическая структура, сердцевину и окружающую ее оболочку. В настоящей 3 – граница между изолирующей и работе ВБР были записаны в волокнах более сложной напрягающей оболочками, 4 – внешняя конструкции, содержащих сердцевину, круговую граница волокна изолирующую, эллиптическую напрягающую и круговую внешнюю оболочки (рис. 3) и, таким образом, имеющих несколько границ между средами с разными ПП. Поэтому внимание исследования было сосредоточено на локализации решеток Брэгга в волокне такого типа.

На рис. 7 представлено изображение ВБР в двулучепреломляющем ОВ с содержанием GeO2 16 мол. %, полученное методом дифференциального интерференционного контраста (ДИК) с лазером 405 нм. Изображения решеток получены на конфокальном сканирующем люминесцентном микроскопе Zeiss LSM-7на основе прямого оптического микроскопа Axio Imager.Z1. Примечательно, что образующая ВБР система микропор в ОВ столь сильно рассеивает свет, что хорошо видна на изображениях, полученных методами как ДИК и темного поля, так и традиционной микроскопией светлого поля.

Микропоры, образованием которых обусловлены решетки типа II, локализуются в области границ между сердцевиной и изолирующей оболочкой, а так же между изолирующей и напрягающей оболочками.

Одноимпульсная запись ВБР типа II создает в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой неоднородную периодическую структуру, пространственный период которой равен периоду ФМ ФМ. Хотя период интерференционной картины, создаваемой +1/-1 порядками дифракции ФМ, равен половине ее периода ФМ/2, решетки с таким периодом на снимках не наблюдаются. Однако отсутствие на фотографических изображениях решеток с периодом ФМ/2 может быть вызвано работой на пределе разрешающей способности оптического микроскопа.

Вследствие наличия 0-го и более высоких порядков дифракции и сложного пространственного распределения интерференционной картины максимумы интенсивности имеют период ФМ, что с учетом порогового механизма записи ВБР типа II создает в волокне периодическую структуру с пространственным периодом ФМ.

Проведенное моделирование распределения интенсивности интерференционной картины, образованной ФМ, подтверждает данный вывод и позволяет экспериментально подобрать место локализации ОВ относительно ФМ для получения ВБР с заданными параметрами.

При длительных временах экспозиции а также у ВБР типа II, индуцированных одиночным лазерным импульсом с плотностью энергии близкой к порогу разрушения германо-силикатного стекла, наведенная модуляция ПП приходит в насыщение, вследствие чего профиль периодических возмущения ПП приобретает прямоугольную форму. Такая форма образует гармонические компоненты. Как показано на рис. 8 можно разложить модуляцию ПП прямоугольной формы в Фурье последовательность периодических составляющих.

Рис. 8. Разложение модуляции ПП прямоугольной формы в Фурье последовательность В соответствие с условием Брэгга каждая из данных компонент дает брэгговский резонанс в спектральной характеристике ВБР. Длины волн отражения брэгговских резонансов можно определить следующим образом:

Брэгга,i 2 nэфф ;i 1,2,3,...

, i где Брэгга,i – длина волны брэгговского резонанса i-го порядка; – период ВБР.

На фотографических изображениях период решетки ПП составил 1 мкм, следовательно, наблюдаемая нами длина волны отражения на 1550 нм соответствует брэгговскому резонансу 2-го порядка, 1-ый порядок должен давать длину волны отражения около 3100 нм.

В четвертой главе представлены результаты комплексного исследования термического воздействия на спектральные характеристики ВБР. Предложена методика отжига ВБР типа II, сформированных в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой, позволяющая подстраивать коэффициент отражения решетки с точностью до 1%.

Термоупругий механизм образования ВБР типа II определяет их стойкость к высоким температурам до 1000 °C по сравнению с ВБР типа I, образование которых обусловлено электрострикционным механизмом, и которые могут быть полностью стерты из ОВ уже при 300 °C.

Известно, что ВБР типа I можно записать практически с любым коэффициентом отражения и шириной спектра на полувысоте, однако это требует использования методов записи с длительной экспозицией (10-20 мин), а также применение специальных методов создания чирпированных ВБР. Применение ВБР типа II позволяет получать высокоэффективные брэгговские зеркала, используя метод одноимпульсной записи и нечирпированные ФМ.

Недостатком ВБР типа II является резкая зависимость наведенной модуляции ПП в ОВ от плотности энергии в лазерном импульсе, что усложняет контроль коэффициента отражения решетки в процессе записи. Поэтому для получения решеток Брэгга с требуемыми спектральными характеристиками и нужного соотношения коэффициентов отражения в массивах ВБР, возможно использование термического отжига ВБР типа II.

Резонансная длина волны ВБР зависит от температуры ОВ и от приложенного к нему механического растягивающего или сжимающего напряжения. Эта зависимость описывается следующим уравнением nэфф dnэфф 1 Брэгга 2nэфф P12 P11 P12 T, nэфф dT 2 где T – изменение температуры; – относительное удлинение; Pij – коэффициенты Поккельса упруго-оптического тензора; – коэффициент Пуассона; – коэффициент теплового расширения кварцевого стекла.

В ходе экспериментов, получена зависимость сдвига длины волны отражения Брэгга ВБР типа II, индуцированной в двулучепреломляющем ОВ, от прикладываемой температуры (рис. 9). При достижении температуры отжига (~ 900 °C для ВБР типа II) начинается плавное уменьшение коэффициента отражения решетки. Его можно направленно изменять, варьируя температурой и временем тепловой обработки.

Эксперименты показали, что тепловая обработка ВБР не вносит дополнительных оптических потерь в световоде, однако происходит дополнительное смещение длины волны брэгговского резонанса в сторону больших длин волн. Это смещение в первом приближении прямо пропорционально времени отжига.

После завершения Рис. 9. Зависимость сдвига длины волны ВБР от температуры процесса тепловой обработки и охлаждения ОВ до комнатной температуры Брэгга не возвращается на исходную позицию, а сдвигается в сторону больших длин волн. При различных температурах и времени тепловой обработки, используемых в экспериментах, это значение колеблется от 0,2 нм до 4,0 нм.

Так, после отжига ВБР типа II при 940 °C в течение 3 часов, коэффициент отражения решетки понизился от исходных 100% до 55%, а сдвиг Брэгга в сторону больших длин волн составил 3,3 нм.

Сдвиг длины волны брэгговского резонанса обусловлен, скорее всего, изменением эффективного ПП ОВ, вызванного структурными преобразованиями стеклообразного состояния германо-силикатного световода.

Эксперименты также показали, что тепловая обработка ОВ до записи ВБР также приводит к сдвигу брэгговского резонанса решетки в сторону больших длин волн. Так, ВБР, записанная в ОВ, подвергавшемся предварительному воздействию температуры 950 °C в течение 1 часа, имела сдвиг Брэгга в сторону больших длин волн на 1,5 нм по сравнению с контрольным образцом без такой обработки.

Термический отжиг ВБР типа II приводит к релаксации наведенных термоупругих напряжений, возникающих в результате появления микропор в материале световода на границе двух сред с различными ПП. Расчет энергии активации релаксации наведенных термоупругих напряжений из кинетики отжига необходим для детального изучения физики процесса записи ВБР.

Зависимость модуляции ПП (n) от времени (t) и температуры (Т), обусловленная процессом структурных преобразований стекла, описывается известной экспоненциальной зависимостью t n(t,T ) n0 exp( ), (1) (T ) где n0 – исходное значение модуляции ПП, (T) – температурно-зависимое время релаксации модуляции ПП по уровню . На основе экспериментальных данных, с учетом того, что коэффициент отражения решетки R(t,T) ~ n(t,T), мы имеем два значения времени релаксации 1 и 2 при двух температурах T1 и T2. Так как (T) определена при двух температурах, мы можем предсказать ее полную температурную зависимость, допуская, что она описывается уравнением Аррениуса:

Ea (T ) 0 exp( ), (2) k T где 0 – температурно-независимая константа релаксации, Еa – энергия активации процесса структурной релаксации, k – постоянная Больцмана.

Путем решения системы двух уравнений (2) с двумя неизвестными были рассчитаны Еa и 0, их значения составили 6,4 эВ и 3,8710-23 с соответственно.

На рис. 10 представлена зависимость времени уменьшения коэффициента отражения ВБР в раза от температуры. Сплошной линией показана расчетная кривая, построенная на основе уравнения (2). Точками показаны Рис. 10. Зависимость времени уменьшения коэффициента экспериментальные значения отражения ВБР типа II в 2 раза от температуры времени уменьшения коэффициента отражения ВБР в 2 раза при конкретных температурах.

Подставив рассчитанные значения Еa и 0 в уравнение (2), а уравнение (2) в уравнение (1), с учетом того, что коэффициент отражения решетки R(t,T) ~ n(t,T), мы получили семейство кривых зависимостей нормированного коэффициента отражения от времени отжига при различных температурах, представленное на рис. 11. Из рисунка видно практически полное совпадение экспериментальных данных (•, , , ) отжига ВБР типа II с расчетными кривыми, что подтверждает законность принятых допущений и правомерность предложенной математической модели процесса отжига ВБР типа II, индуцированных в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой.

Данная математическая модель позволяет предсказать время жизни ВБР типа II при конкретной температуре. Однако она применима только для используемого в работе типа ОВ.

Пятая глава посвящена анализу применения чувствительных элементов на основе ВБР для построения распределенных волоконнооптических фазовых Рис. 11. Зависимость нормированного коэффициента отражения от интерферометрических времени отжига при различных температурах измерительных комплексов.

При создании распределенных ФИД на основе ВБР необходимо разработать ОВ, обладающее, с одной стороны достаточной фоторефрактивностью для записи в него решеток Брэгга, а с другой - приемлемыми для той или иной системы оптическими потерями.

В связи с этим в пятой главе выработаны рекомендации по снижению оптических потерь для MCVD процесса изготовления ОВ, высоколегированных GeO2. Так, предварительное сжатие заготовки и травление ее внутреннего канала существенно снижают затухание ОВ.

Благодаря этим операциям оптические потери световодов с содержанием GeO2 в сердцевине Рис. 12. Спектральная зависимость затухания в ОВ, ~ 25 мол. % (рис. 12), вытянутых высоколегированных GeO, до (пунктирная линия) и после (сплошная линия) модернизации MCVD процесса при 2100 °С, в области 1,55 мкм снижены с 12,12 до 3,59 дБ/км.

Для оценки применимости чувствительных элементов на основе используемого в работе ОВ измерялись оптические потери, вносимые записью ВБР типа II. Средний уровень потерь составляет ~ 0,5 дБ на решетку.

Проведены экспериментальные и расчетные исследования интенсивности оптического излучения на выходе из световода в дальнем поле для АОВС с 4, 12, 16 и мол. % GeO2, а также ОВ типа Panda и SMF-28. В результате этого получены данные по оптическим потерям при стыковке различных типов ОВ, что необходимо при создании ФИД на основе ВБР.

Полагая, что поле моды в ОВ аппроксимируется функцией Гаусса, потери на стыковке для волокон с различными диаметрами поля мод равны:

2ww [дБ], где Dдм 10log10 2 1 w1 w2 w1 и w2 – радиусы поля моды на уровне 1/e2 интенсивности излучения. В данной работе для расчета потерь брались не Рис. 13. Зависимость нормированной интенсивности излучения от абсолютные, а относительные угла величины радиусов поля моды.

По результатам измерений построены графики зависимости нормированной интенсивности от угла в градусах (рис. 13). Далее из построенных графиков были найдены интервалы углов для различных типов волокон на уровне 1/e2 и вычислены тангенсы от половин этих интервалов – относительные значения радиусов модового поля.

На основе полученных данных были рассчитаны теоретические потери при стыковке различных типов ОВ, согласующиеся с экспериментальными данными.

Полученные данные по оптическим потерям при стыковке различных типов ОВ необходимы для компоновки ФИД на основе ВБР.

В заключительной части пятой главы описан принцип действия распределенных волоконно-оптических измерительных комплексов на основе ВБР. Апробирован математический метод выделения сигнала от ФИД на основе ВБР.

В заключении приведены основные результаты и выводы работы.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ РАБОТЫ Создана технология одноимпульсной записи в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой ВБР типа II, позволяющая регулировать дифракционную эффективность решеток в диапазоне 5-100% и ширину спектра отражения на полувысоте в пределах 0,5-1 нм.

Предложена методика отжига ВБР типа II, сформированных в АОВС, позволяющая подстраивать коэффициент отражения с точностью до 1%.

Предложена методика записи брэгговских дифракционных структур с двумя резонансами.

Даны рекомендации по модификации MCVD процесса изготовления высоколегированных GeO2 АОВС для снижения в них затухания.

Для минимизации оптических потерь на стыковку ОВ при компоновке оптоволоконных систем проведено измерение углового распределения выходного излучения АОВС с 4, 12, 16 и 18 мол. % GeO2.

Разработана методика расчета эффективных ПП быстрой и медленной осей АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой из спектральных характеристик записанных в них ВБР.

Предложена методика изготовления чувствительных элементов фазовых интерферометрических датчиков, использующих несколько ВБР с требуемым соотношением коэффициентов отражения.

Предложена математическая модель описания изменений оптических свойств ВБР типа II, индуцированных в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой, подвергнутых тепловой обработке.

Получены данные о локализации и пространственном спектре ВБР типа II, индуцированных в АОВС с эллиптической напрягающей оболочкой, на основе фотографических изображений решеток.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В РАБОТАХ Из списка ВАК:

1. Варжель С. В., Стригалев В. Е. Метод устранения влияния сигнала помехи на чувствительность приема гидроакустической антенны на основе волоконных Брэгговских решеток. Научно-технический вестник СПбГУ ИТМО, 2010, т.69, №5, с.5-8.

2. Брунов В. С., Варжель С. В., Никоноров Н. В., Стригалев В. Е. Создание фотоиндуцированных брэгговских дифракционных структур в кристалле ниобата лития с помощью ультрафиолетового наносекундного эксимерного импульсного лазера. Научно-технический вестник СПбГУ ИТМО, 2011, т.74, №4, с.26-29.

3. Варжель С. В., Куликов А. В., Асеев В. А., Брунов В. С., Калько В. Г., Артеев В.А.

Запись узкополосных волоконных брэгговских отражателей одиночным импульсом эксимерного лазера методом фазовой маски. Научно-технический вестник СПбГУ ИТМО, 2011, т.75, №5, с.27-30.

4. Варжель С. В., Куликов А. В., Брунов В. С., Асеев В. А. Метод понижения коэффициента отражения волоконных брэгговских решеток с помощью эффекта фотохромизма. Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики, 2012, т.77, №1, с.151-152.

5. Варжель С. В., Куликов А. В., Стригалев В. Е., Мешковский И. К. Запись брэгговских решеток в двулучепреломляющем оптическом волокне одиночным 20-нс импульсом эксимерного лазера. Оптический журнал, 2012, т.79, №4, с.85-88.

6. Варжель С. В., Куликов А. В., Захаров В. В., Асеев В. А. Одноимпульсная запись и визуализация волоконных решеток Брэгга типа II. Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики, 2012, т.81, №5, с. 25-28.

Другие публикации:

7. Варжель С. В. Низкая фоточувствительность стандартных телекоммуникационных волокон как препятствие для записи брэгговских дифракционных структур. Молодой ученый, №8, 2010, с.45-46.

8. Варжель С. В., Куликов А. В., Стригалев В. Е. Анализ механизмов фотоиндуцирования фемтосекундными лазерными импульсами Брэгговских дифракционных структур в оптическом волокне. Сборник трудов VI международной конференции «Фундаментальные проблемы оптики 2010», 2010, с.15-17.

9. Артеев В. А., Варжель С. В., Куликов А. В. Распределенный волоконно-оптический датчик акустического давления на брэгговских решетках. Сборник трудов VII международной конференции молодых ученых и специалистов «Оптика – 2011», 2011, с.509-510.

10. Асеев В. А., Брунов В. С., Варжель С. В., Куликов А. В. Волоконные брэгговские дифракционные структуры, индуцированные одиночным 20-нс импульсом эксимерного лазера. Сборник трудов VII международной конференции молодых ученых и специалистов «Оптика – 2011», 2011, с.330-333.

11. Кулаченков Н. К., Куликов А. В., Варжель С. В. Моделирование установки для записи волоконно-оптических брэгговских решеток. Сборник трудов VII международной конференции молодых ученых и специалистов «Оптика – 2011», 2011, с.358-360.

12. Варжель С. В., Ероньян М. А., Мешковский И. К., Стригалев В. Е. Минимизация оптических потерь одномодовых световодов с высокой концентрацией GeO2.

Сборник трудов X международной конференции «Прикладная оптика-2012», 2012, с.184-187.

Тиражирование и брошюровка выполнены в учреждении «Университетские телекоммуникации» 197101, Санкт-Петербург, Саблинская ул., Тел. (812)23346Объем 1 п.л.

Тираж 100 экз.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.