WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ И ТЕХНИКИ ПРИМЕНЕНИЯ СМАЗОЧНО-ОХЛАЖДАЮЩИХ

ЖИДКОСТЕЙ В МАШИНОСТРОЕНИИ И МЕТАЛЛУРГИИ Под общей редакцией канд- техн. Наук Е.М. Булыжева Ульяновск • УлГТУ • 2001 УДК 621.9.079:621.7.079(031) ББК 34.5 М34 Авторы: Е.М. Булыжев, А.Ю. Богданов, В.В. Богданов, П.А. Вельмисов, П.К. Маценко Рецензенты: доктор техн. наук В.П. Табаков, доктор физ.-мат. наук А.С. Андреев УДК 621.9.079:621.7.079(031) Математическое моделирование и исследование технологии и техники применения смазочно-охлаждающих жидкостей в машиностроении и металлургии/ Е.М. Булыжев, А.Ю. Богданов, В.В. Богданов и др. Под общ. ред. Е.М. Булыжева. - Ульяновск: УлГТУ, 2001. - 126 с.

Представлен комплекс математических моделей технологии и техники применения смазочно-охлаждающих жидкостей (СОЖ) в процессах механической обработки заготовок деталей в машиностроении и холодной листовой прокатки в металлургической промышленности. Приведены результаты теоретических и экспериментальных исследований эффективности применения СОЖ в технологических процессах указанных отраслей.

Даны рекомендации по проектированию систем применения СОЖ и их элементов.

Разработанные математические модели можно использовать при проектировании и расчете технологий и техники применения СОЖ и других технологических жидкостей, например, моющих растворов, электролитов, оборотной воды и др.

Монография предназначена для инженерно-технических и научных работников машиностроительных и металлургических предприятий, проектно-технологичес-ких, конструкторских и исследовательских организаций и будет полезна преподавателям и студентам машиностроительных специальностей вузов. Печатается в авторской редакции.

© Оформление. УлГТУ, 2001 © Научно-производственная ISBN 5-89146-233- компания «Волга-ЭКОПРОМ», ОГЛАВЛЕНИЕ ПЕРЕЧЕНЬ ОСНОВНЫХ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ, СИМВОЛОВ И ЕДИНИЦ.............….............................……………………………..................................... ВВЕДЕНИЕ ……................................................................................................................. ГЛАВА 1. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРИМЕНЕНИЯ СОЖ В МАШИНОСТРОЕНИИ И МЕТАЛЛУРГИИ..........….......... 1.1. Критериальная модель дисперсного состояния СОЖ (Е.М.Булыжев).................. 1.2. Моделирование процессов, происходящих в СОЖ, находящихся в накопительных емкостях (Е.М. Булыжев, П.А. Вельмисов) ……………................................................ 1.2.1. Аналитическое определение концентраций веществ,содержащихся в СОЖ …………………………………………................................................................ 1.2.2. Кинетика осаждения механических примесей …………………........................ 1.2.3. Магнитная коагуляция шлифовального шлама …………………...................... 1.3. Математическое моделирование процессов фильтрования СОЖ в самоочищающихся фильтрах (Е.М. Булыжев, В.В. Богданов)...................................................................... 1.3.1. Фильтрование СОЖ через слой шлама, накапливающегося на фильтровальном полотне ………………………………………………………......................................... 1.3.2. Грануляция шлама на поверхности фильтровального полотна......................... 1.4. Стабильность процесса очистки СОЖ при абразивной обработке (Е.М. Булыжев, В.В. Богданов) ………………………................................................. 1.5. Статистическое исследование процесса эксплуатации СОЖ(Е.М. Булыжев).... ГЛАВА 2. МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕХНИКИ ПРИМЕНЕНИЯ СОЖ.……………….... 2.1. Моделирование и параметрическая оптимизация системприменения СОЖ (Е.М. Булыжев) ……………………………….………………………………………..…………. 2.2. Вероятностное моделирование развития сложных технологических систем (Е.М.Булыжев, П.К. Маценко)………………………………………………............................... 2.3. Математическое моделирование патронного магнитного сепаратора (Е.М. Булыжев).………………………..…………………………………….............................. ГЛАВА 3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ РЕЗАНИЕМ С ПРИМЕНЕНИЕМ СОЖ …………............ 3.1. Вероятностное моделирование профиля шлифованной поверхности заготовки (Е.М.

Булыжев, А.Ю. Богданов).....................…………………………………………………………. 3.2. Эффективность применения СОЖ на операциях механической обработки (Е.М.

Булыжев)..............................……………………………………………………………………. ГЛАВА 4. МОДЕЛИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ПРИМЕНЕНИЯ СОЖ ПРИ ХОЛОДНОЙ ЛИСТОВОЙ ПРОКАТКЕ (Е.М. Булыжев).…………………….............................................. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ..................………………........................ ПЕРЕЧЕНЬ ОСНОВНЫХ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИИ, СИМВОЛОВ И ЕДИНИЦ ПМС - патронный магнитный сепаратор;

СОЖ — смазочно-охлаждающая жидкость;

СП - система применения;

с - массовая концентрация вещества в СОЖ, кг/м3;

d - диаметр частицы, м;

d - средний диаметр частицы, м;

F{x} - функция распределения случайной величины х;

НМ - напряженность магнитного поля, А/м;

т — масса, кг;

р - давление. Па;

р(х) - плотность распределения случайной величины х;

Qv - объёмный расход СОЖ, м3/с;

Ra - среднее арифметическое отклонение профиля, мкм;

t - время, с;

tэ - срок эксплуатации СОЖ, сутки;

Т - термодинамическая температура. К;

vж - скорость движения жидкости в магнитном поле, м/с;

vс - скорость сепарации, м/с;

vф - скорость фильтрования, м/с;

V - объем СОЖ в системе применения, м3;

- степень очистки, %;

Е - средняя степень очистки, %;

N - динамическая вязкость, Па*с;

v - кинематическая вязкость, м /с;

р - плотность, кг/м3.

ВВЕДЕНИЕ Возрастающие требования к экологической безопасности металлургических и металлообрабатывающих производств выдвигают на первый план проблему рационального применения СОЖ, которые, являясь одним из главных факторов увеличения производительности и обеспечения высокого качества продукции, остаются основным источником загрязнения окружающей среды машиностроительными и металлургическими предприятиями.

Разработка высокоэффективных экологически чистых технологий и систем применения (СП) СОЖ требует решения комплекса вопросов, связанных с совершенствованием составов, технологии и техники применения СОЖ, включая приготовление СОЖ, очистку их от механических и иных примесей, стабилизацию свойств в процессе эксплуатации, разложение отработанных СОЖ, утилизацию отходов и другие операции. Научно обоснованное решение этих вопросов невозможно без привлечения современных математических методов моделирования и анализа сложных систем и процессов.

Предлагаемая вниманию читателя монография написана по материалам теоретико экспериментальных исследований сотрудников НПК "Волга-ЭКОПРОМ", Ульяновского государственного технического университета и Ульяновского государственного университета, выполненных в последние годы под руководством Е.М. Булыжева.

В первой главе представлены математические модели и результаты исследований технологических процессов применения СОЖ в машиностроении. Во второй главе сконцентрирован материал по математическому моделированию систем и другой техники, реализующих технологические процессы применения СОЖ в машиностроении. Третья глава посвящена математическому моделированию процесса шлифования (как самого сложного процесса механической обработки резанием) с применением СОЖ, анализа состояния СОЖ, рабочей поверхности шлифовального круга и обрабатываемой поверхности заготовки. В заключительной главе рассмотрены математические модели технологии применения СОЖ в металлургии при холодной листовой прокатке, являющейся заключительной операцией технологического процесса металлургического производства.

Использованы различные методы исследования: математическое планирование, позволяющее получить многофакторные эмпирические зависимости, ВВЕДЕНИЕ аналитическое и статистическое моделирование. Предложен универсальный метод расчета параметров взаимодействующих распределенных систем на основе специальных преобразований координат, предназначенный для исследования и моделирования вероятностных процессов.

Значительное внимание авторы монографии уделили моделированию ма лоисследованных процессов осаждения механических примесей в условиях самокоагуляции и магнитной коагуляции, грануляции слоя осадка на поверхности фильтровального полотна, фильтрования СОЖ, загрязненной механическими примесями, через слой осадка. Хорошее совпадение результатов моделирования с экспериментальными данными обеспечивает математическая (балансовая) модель СП СОЖ при холодной листовой прокатке.

Авторы не претендуют на законченность математического моделирования технологии и техники применения СОЖ, напротив - они полагают, что их работами положено лишь начало системному описанию сложных физико-химических явлений, происходящих на различных операциях технологического процесса применения СОЖ в машиностроении и металлургии.

Результаты и аппарат математического моделирования, изложенные в настоящей монографии, были использованы при разработке экологизированных ресурсосберегающих систем применения СОЖ для ряда машиностроительных и металлургических предприятий, в том числе ОАО "Северсталь" (г. Череповец), ОАО "Новолипецкий металлургический комбинат" (г. Липецк), ОАО "Магнитогорский металлургический комбинат" (г.

Магнитогорск), ОАО "Волжский автомобильный завод" (г. Тольятти), ОАО "Чебоксарский автоагрегатный завод" (г. Чебоксары).

Предложенные математические модели могут быть использованы также при проектировании технологий и разработке техники применения других технологических жидкостей - моющих растворов, электролитов, оборотных и сточных вод и др.

ГЛАВА МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРИМЕНЕНИЯ СОЖ 1.1. КРИТЕРИАЛЬНАЯ МОДЕЛЬ ДИСПЕРСНОГО СОСТОЯНИЯ СОЖ Изменение дисперсного состояния СОЖ в процессе её эксплуатации приводит к ухудшению функциональных и эксплуатационных свойств жидкости [25]. Учитывая, что до 90 % объема СОЖ, применяемых при металлообработке, приходится на долю эмульсионных [81], ниже предпринято моделирование дисперсного состояния эмульсионных СОЖ с целью прогнозирования его изменения в процессе эксплуатации. Моделирование проводили в критериальной форме, как это принято при описании адгезии и других физико-химических процессов.

Основной характеристикой эмульсионной СОЖ, с точки зрения её применения, является размер частиц d дисперсной фазы (дисперсность). Изменение дисперсности связано с изменением термодинамических (поверхностной энергии, температуры фазового перехода) и физико-механических свойств (вязкости, упругости) СОЖ, а также с агрегативной устойчивостью частиц дисперсной фазы. Эмульсионные СОЖ, как правило, представляют собой тонкодисперсные (d= ( 10-7- 10-6) м) и грубодисперсные (d> 10-6 м) системы, и крайне редко, коллоидные (d= (10-9 - 10-7) м) [52, 66, 80].

Микроскопический анализ СОЖ показал, что дисперсная фаза эмульсий может находиться в следующих состояниях: диспергированном, коагулированном, коалесцированном и пленочном (седиментированном) (рис. 1.1). Это объясняется агрегацией частиц дисперсной фазы СОЖ в ходе её эксплуатации. Интенсивность этого процесса зависит от внутренних (избыточная поверхностная энергия) и внешних (температура, примеси и т. д.) факторов. Каждое состояние дисперсной фазы соответствует определенному положению на кривой распределения массовой концентрации частиц по размерам.

Изменение массовой концентрации с частиц размера d1 дисперсной фазы характеризует изменение фи- МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ... зико-химических свойств СОЖ, определяющих её технологическую эффективность и срок эксплуатации.

Рис. 1.1. Распределение массовой концентрации с дисперсной фазы эмульсии по размерам частиц: I - после приготовления эмульсии;

II - в процессе эксплуатации;

III - отработанная СОЖ;

1, 2, 3, 4 - соответственно тонкодисперсное, коагулированное, коалесцированное и пленочное состояние Размеры частиц дисперсной фазы и однородность эмульсии зависят от технологии её приготовления: интенсивности' и продолжительности работы применяемых смесительных устройств, температуры диспергируемой жидкости и её концентрации [2, 5, 55, 62, 81].

Причем, с повышением дисперсности частиц увеличивается однородность и стабильность эмульсий.

С увеличением продолжительности диспергирования уменьшается размер частиц дисперсной фазы до некоторого значения, которое определяется возможностями применяемого устройства, его энергетическими характеристиками (рис. 1.2) [81].

Рис. 1.2. Влияние затрачиваемой мощности Р при приготовлении эмульсионной СОЖ на её дисперсное состояние: 1, 2, 3,4 - см. в надписи к рис. 1. Температура диспергируемой жидкости оказывает влияние на размер частиц через изменение вязкости и поверхностного натяжения: с повышением тем- Под интенсивностью диспергирования в большинстве случаев понимают скорость движения жидкости в смесительных или других устройствах СП СОЖ.

10 ГЛАВА пературы жидкости снижаются её вязкость и поверхностное натяжение, что облегчает процесс диспергирования. Однако значительное повышение температуры уменьшает адсорбцию молекул поверхностно-активных веществ на поверхности раздела фаз, что снижает устойчивость образующихся частиц дисперсной фазы.

Концентрация компонентов СОЖ оказывает влияние на дисперсность частиц через процессы агрегации, при этом тонкодисперсные частицы легче получить в малоконцентрированных жидкостях.

Для анализа дисперсного состояния эмульсионных СОЖ используем количественное описание состояний их дисперсной фазы. Учитывая, что в эмульсионных СОЖ масса дисперсной фазы, находящейся в коллоидном состоянии, пренебрежимо мала, запишем уравнение баланса масс дисперсной фазы в следующем виде тэ=тд+ткг+ткл+тn, (1.1) где тд,ткг,ткл,тn - масса дисперсной фазы соответственно в диспергированном, коагулированном, коалесцированном и пленочном состоянии, кг.

Уравнения баланса масс дисперсной фазы СОЖ в процессе эксплуатации, описывающие её деградацию, представлены в табл. 1.1.

1.1. Процесс деградации эмульсионных СОЖ МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ... Интенсивность перехода дисперсной фазы из одного состояния в другое можно обозначить критерием по аналогии с числом адгезии или числом коагуляции [29]:

тд=тэа, (1.2) где а - число эмульгирования, т.е. вероятность перехода дисперсной фазы СОЖ в тонкодисперсное состояние в процессе её приготовления.

В результате коагуляции часть дисперсной фазы переходит в коагулированное состояние:

mкг=mдB. (1-3) где Р - число коагуляции, т.е. вероятность перехода дисперсной фазы в коагулированное состояние.

По аналогии с (1.3), масса скоалесцировавшей фазы определяется как mкл=mкгY. (1-4) где у - число коалесценции, т.е. вероятность слияния мицелл размера d=(5*10-6 -10-6)м.

На последнем этапе мицеллы всплывают и образуют пленки на поверхности СОЖ (этому немало способствует наличие "инородных" масел в СОЖ):

mn=mкл*d, (1.5) где d - число конденсации, т.е. вероятность образования масляной пленки на поверхности СОЖ.

После подстановки выражений (1.2) - (1.5) в уравнение (1.1) и деления левой и правой его частей на тd получим критериальное уравнение баланса дисперсных состояний СОЖ:

1=а+аB +аBу +aBуd. (1.6) В уравнении (1.6) каждое слагаемое отражает связь состояний дисперсной фазы СОЖ, при этом учитывается вероятность её перехода из одного состояния в другое.

Для практического использования зависимости (1.6) необходимо определить функции, раскрывающие содержание входящих в неё критериев. На этапе приготовления СОЖ необходимо установить зависимости между конструктивными параметрами устройств приготовления СОЖ и фазовым состоянием жидкости. Для этапа эксплуатации необходимо выявить зависимости между возмущающими факторами и соответствующими изменениями состояний СОЖ. В связи с отсутствием аналитических зависимостей критериев а, B, у и d от условий эксплуатации СОЖ, автором предпринята попытка упрощения критериального описания дисперсного состояния СОЖ с использованием нормально- 12 ГЛАВА логарифмического распределения частиц дисперсной фазы по размерам, характерного (по наблюдению автора) для эмульсии.

Разработанная упрощенная математическая модель изменения массовой концентрации с частиц размера d на этапах приготовления (1.7) и эксплуатации (1.8) СОЖ позволяет выбирать устройства, параметры и режим их работы из условия получения СОЖ требуемой дисперсности, а также на основе начальной массовой концентрации частиц размера d, коэффициентов потерь q и агрегации уу дисперсной фазы определять дисперсное состояние СОЖ:

(1.7) (1.8) где c[d,t} и ic0(di) - функции массовой концентрации частиц дисперсной фазы размера d;

C0, с - соответственно начальная (после приготовления СОЖ) и текущая (соответствующая определенному моменту времени) массовая концентрация частиц дисперсной фазы размера d, кг/м3;

i = d/d0 - степень диспер-гирования;

d0, d - средний размер частиц дисперсной фазы соответственно в начальный (после приготовления СОЖ) и текущий момент времени, м;

tn, t -соответственно длительность приготовления (перемешивания) и эксплуатации СОЖ, ч;

Am - коэффициент пропорциональности, характеризующий зависимость потери массы дисперсной фазы от размера частиц.

Отсутствие методики аналитического расчета величин q и ц/ для реальных технологических процессов применения СОЖ обуславливает целесообразность их экспериментального определения.

Эксперименты проводили на плоскошлифовальном станке ЗЕ711ВФ1. Шлифовали образцы из стали 45, HRC 40...45 кругами 1 - 250х25х76 характеристик 24А12НСМ27К5, 24А16НСМ27К5, 24А25НСМ27К5, 24А40НСМ27К5. Рабочая скорость круга составляла Ук = = 35 м/с;

продольная скорость заготовки US 12 м/мин, вертикальная подача круга St = (0, - 0,02) мм/дв. ход. В качестве СОЖ использовали 5 %-ные эмульсии СДМУ-2 и ИХП-45Э.

СОЖ приготавливали на установке для интенсивного механического диспергирования (ИМД) при окружной скорости ротора и - 94;

150;

250 м/с [25]. По пробам, которые брали ежесуточно, фиксировали изменение дисперсного состояния СОЖ.

Установлено, что рассогласование результатов экспериментальных и теоретико экспериментальных исследований на этапе приготовления жидкости объясняется в основном погрешностями определения важнейшей характеристики устройства приготовления СОЖ - степени диспергирования i (табл. 1.2, рис. 1.3).

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ... 1.2. Плотность распределения массовой концентрации с частиц размера d, в зависимости от режима приготовления 5 %-ных эмульсий СДМУ-2 и ИХП-45Э В результате исследований установлены эмпирические зависимости для коэффициентов агрегации и потерь, учитывающие концентрацию, дисперсность СОЖ и условия шлифования:

(1.9) (1.10) где i//^, qm - табличные значения коэффициентов соответственно агрегации и потерь (табл.

1.3);

k- k: и k, k - коэффициенты влияния соответственно зернистости и вертикальной подачи круга на изменение и q (табл. 1.4).

Рис. 1.3. Изменение массовой концентрации с дисперсной фазы в 5 %-ной эмульсии СДМУ- в зависимости от режима приготовления СОЖ: а, б, в - соответственно vpom = 94, 150, 250 м/с;

1, 2- соответственно расчетные и экспериментальные значения степени дис пергирования i 14 ГЛАВА 1.3. Изменение коэффициентов агрегации и потерь Подстановка значений q и уравнение (1.8) позволяет определить дисперсное состояние СОЖ в процессе эксплуатации.

Анализ этапа эксплуатации СОЖ показал следующее. СОЖ, приготовленная при малых v в установке ИМД, обладает грубодисперсной структурой, что приводит к повышенным потерям массы дисперсной фазы и к уменьшению её концентрации (в этом случае снижается вероятность столкновения частиц дисперсной фазы). Как следствие, коэффициент агрегации уменьшается. Для тонкодисперсных эмульсий коэффициент потерь q меньше, чем для грубодисперсных.

Таким образом, с увеличением v снижается коэффициент потерь q, а коэффициент агрегации увеличивается. При этом растет массовая концентрация тонкодисперсной фазы. Уменьшение размера частиц приводит к уменьшению их агрегативной устойчивости. Это обусловлено увеличением расклинивающего давления адсорбционно-сольватного слоя между мелкими частицами и стрем- МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ... лением системы к уменьшению межфазовой поверхности. Поэтому коэффициент с увеличением времени эксплуатации СОЖ возрастает.

Изменение массовой концентрации дисперсной фазы СОЖ в 5 %-ной эмульсии СДМУ-2 (режим приготовления иpom =250 м/с) в процессе эксплуатации СОЖ представлено на рис. 1.4.

Рис. 1.4. Массовая концентрация с эмульсола в 5 %-ной эмульсии СДМУ-2: а, б - со ответственно время эксплуатации СОЖ t = 24, 48 ч;

1,2- соответственно расчетные и экспе риментальные кривые Таким образом, разработанная модель (1.6) и упрощенная её модификация (1.7), (1.8) удовлетворительно описывают дисперсное состояние СОЖ на этапах их приготовления и эксплуатации. Критериальный подход позволяет прогнозировать стабильность СОЖ, являющуюся важнейшей характеристикой системы применения СОЖ при металлообработке.

16 ГЛАВА 1.2. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ, ПРОИСХОДЯЩИХ В СОЖ, НАХОДЯЩИХСЯ В НАКОПИТЕЛЬНЫХ ЕМКОСТЯХ Одним из основных структурных элементов любой СП СОЖ являются накопительные емкости (баки), в которых осуществляют приготовление СОЖ, очистку их от твердых и коллоидных примесей и многие другие операции технологического процесса применения СОЖ. С точки зрения управления составом и свойствами СОЖ в процессе её эксплуатации наибольший интерес представляет изучение процессов, происходящих в СОЖ при смешивании нескольких её компонентов (в том числе загрязненных), а также кинетики осаждения механических примесей с учетом их магнитной коагуляции.

1.2.1. АНАЛИТИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОНЦЕНТРАЦИЙ ВЕЩЕСТВ, СОДЕРЖАЩИХСЯ В СОЖ Процессы смешивания нескольких компонентов СОЖ в накопительных емкостях имеют место, например, на этапах приготовления СОЖ и сбора её со станков. В общем случае процесс смешивания нескольких компонентов СОЖ в емкости можно представить схемой, показанной на рис. 1.5.

Рис. 1.5. Схема смешивания СОЖ в накопительной емкости Жидкость поступает в емкость через п труб с объемными расходами Qvi(t), Qv2(t},..., Qvn{t) и массовыми концентрациями c1(f), c2(t),..., Cn(t) некоторого вещества1. Из емкости вытекает жидкость с расходом Qv{t) и концентрацией c(t). Будем считать, что емкость имеет постоянную площадь поперечного сечения S, а объем V(t) и высота h(t) столба жидкости изменяются во времени. Кроме того, предполагаем, что содержимое емкости перемешивается таким образом, что ' В зависимости от постановки задачи под веществом понимаются как компоненты СОЖ, так и механические примеси.

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ... концентрация вещества в выходном потоке равна концентрации вещества в баке. Исходя из этих предположений, уравнение баланса масс для емкости можно записать в виде (1.11) Воспользовавшись законом Торичелли, определим скорость истечения жидкости где g - ускорение свободного падения, м/с2 ;

c - эмпирический коэффициент (для воды c = 0,62).

Если а- площадь отверстия (м2), через которое жидкость вытекает из емкости, то В установившемся состоянии расходы Qv10, Qv20, •••, Qvno, Qvo, объем V0 и концентрации C10, C20,..., Спо, C0 постоянны и удовлетворяют условиям (1.12) Из этих соотношений по заданным значениям сiо, Qvio, i=1,2,...,п можно определить Qvo, Co и V0.

В общем случае возможны отклонения от установившегося режима. Обо значим 18 ГЛАВА Систему уравнений (1.11) запишем в виде Линеаризовав уравнения системы с учетом выражений (1.12), получим Системы уравнений (1.11) и (1.13) получены в предположении, что изменение расходов втекающих потоков Qvi{t) и концентраций вещества с,(?) мгновенно сказывается на изменении концентрации c(t) вытекающей жидкости. В более точной модели необходимо учесть, во-первых, время движения жидкости по трубам (транспортное запаздывание) и, во вторых, то, что перемешивание жидкости в емкости для выравнивания концентрации требует также некоторого времени (технологическое запаздывание). Оба эти фактора можно учесть, введя запаздывание в уравнения (1.11) и (1.13). С учетом запаздываний т;

система уравнений (1.11) примет вид МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ... Решение системы (1.14) при начальных условиях при- водит к следующим выражениям:

Рассмотрим важный для практики частный случай. Предположим, что расход поступающей в емкость жидкости и концентрация анализируемого вещества постоянны, т.е.

(1.15) - суммарный объемный расход входного потока, м3/с;

- суммарный массовый расход вещества, поступившего в емкость, кг/с.

Из второго уравнения системы (1.15) вычтем первое, умноженное на eft). В результате получим равносильную (1.15) систему (1.16) Первое уравнение системы (2.6) представим в виде Интегрируя, получим где C1 - произвольная постоянная.

Исключив dt из уравнений системы (1.16), получим Интегрирование приводит к зависимости (1.18) где С2 - произвольная постоянная.

Зададим начальные условия:

(1.19) ГЛАВА 2 МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕХНИКИ ПРИМЕНЕНИЯ СОЖ 2.1. МОДЕЛИРОВАНИЕ И ПАРАМЕТРИЧЕСКАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ СИСТЕМ ПРИМЕНЕНИЯ СОЖ Ужесточение требований к технико-экономической эффективности и экологической безопасности современных СП СОЖ предопределяет необходимость постановки и решения оптимизационных задач на стадии проектирования этих систем и их элементов. В наиболее общем виде структура оптимизационной задачи состоит из целевой функции (критерия) оптимизации - энергоемкость, ресурсоемкость, стоимость обслуживания системы, срок эксплуатации СОЖ и др. и системы ограничений, связывающих конструктивные и режимные параметры системы применения СОЖ с критерием. Надежной основой для постановки и решения оптимизационных задач является математическое моделирование. Однако, пока отсутствуют системные математические модели, адекватно отражающие технологический процесс применения СОЖ [53, 54, 56, 60, 64, 65, 76 - 79, 86, 97, 102]. Известные работы в этой области, как правило, связаны либо с исследованиями физико-химических, биохимических и других процессов, происходящих в СОЖ, либо с решением частных вопросов конструирования новых систем её приготовления, очистки, контроля и т.п. Такое положение не позволяет выйти на автоматизированное проектирование СП СОЖ и в значительной степени сдерживает создание новых систем.

Анализ и синтез СП СОЖ требуют соответствующего математического и программного обеспечения, позволяющего решать практические задачи на разных стадиях проектирования, при этом синтез СП СОЖ непосредственно связан с решением задач параметрической оптимизации. Существующие методы параметрической оптимизации позволяют исследовать разработанные СП СОЖ и их функционирование, корректно ставить задачи анализа, проводить оптимальный параметрический синтез СП СОЖ.

Основными элементами (факторами), которые необходимо рассмотреть при моделировании СП СОЖ, являются: собственно СОЖ с заданными соста- 68 ГЛАВА случайного поиска, которые условно обозначим: А1, А2, A3, А4, А5, А6, А7, А8.

Предлагаемые алгоритмы можно разделить на две группы. В алгоритмах первой группы шаг в произвольном направлении поиска выполняется после неудачного предыдущего шага, а в случае удачи шаги повторяются в том же направлении. В этих алгоритмах применяется линейная тактика поиска. Алгоритмы второй группы построены на другом принципе - после каждого удачного шага выбирается новый шаг в случайном направлении.

Таким образом, в предлагаемых алгоритмах используются два способа выбора направления:

случайный и парными пробами - делают два шага из одной исходной точки в проти воположных направлениях и за направление рабочего шага выбирают направление шага с меньшим значением функции.

Принципиальное отличие предлагаемых алгоритмов от известных алгоритмов случайного поиска заключается в способе выбора приращений. На каждом шаге поиска в предлагаемых алгоритмах приращение получают не все переменные, а группы переменных, т.е. поиск ведут не во всем пространстве параметров, а в подпространствах. Размерность подпространства при каждом выборе шага поиска определяется случайно и может колебаться от 1 до N. Другая отличительная особенность этих алгоритмов состоит в наличии функциональной связи между приращениями переменных, входящих в состав подпространства.

Рекомендуемые алгоритмы случайного поиска в подпространствах можно записать в виде следующих рекуррентных выражений:

69 ГЛАВА симальной величины шага поиска. Прекращение поиска локального минимума функции с использованием описанных алгоритмов осуществляется по заданному числу расчетов значения функции, а также по минимальной величине относительного шага поиска (в алгоритмах с дроблением шага поиска).

Предлагаемые алгоритмы метода случайного поиска экстремального значения функции нескольких переменных в ограниченной области реализованы в пакете прикладных программ.

Таким образом, сформулирован общий подход к построению математических моделей СП СОЖ. Предлагаемый подход позволяет учитывать как детерминированные, так и стохастические особенности СП СОЖ. Разработанная базовая математическая модель (2.10) системы применения СОЖ открыта для включения моделей систем подготовки СОЖ, их контроля и диагностики, а также может быть дополнена моделью влияния СП СОЖ на показатели основного производства, что в свою очередь позволит перейти к постановке и решению задач оптимального синтеза и управления СП СОЖ, а также оценки их технико экономической эффективности.

Разработанные алгоритмы и программные средства для решения задач однокритериальной многопараметрической оптимизации функции нескольких вещественных переменных в ограниченной области рекомендуются для использования при автоматизированном оптимальном синтезе систем применения СОЖ. Для этого требуется дополнительная проработка концептуальных вопросов моделирования систем применения СОЖ, их анализ и синтез с учетом реальных условий машиностроительного производства, которые могут быть выражены в виде дополнительных функциональных ограничений (детерминированных и стохастических). Разработка средств оптимизации при использовании сложных функционалов, выражающих взаимосвязь параметров модели и систем ограничений, позволяет решать задачу оптимального синтеза с участием пользователя на различных стадиях решения, что дает возможность осуществлять автоматизированный поиск решения, не ограничивая общности решения задачи.

Дисперсионный анализ математической модели (2.62) показал её адекватность реальному процессу сепарации феррочастиц в ПМС. При проверке адекватности использовали значения степени очистки СОЖ ЕI, характеризующие массовую долю феррочастиц, удаляемых из шлама (кривая 2 на рис. 2.12).

Разработанная математическая модель (2.62) процесса очистки СОЖ от ферромагнитных частиц механических примесей описывает гидродинамическое и магнитное поля ПМС, патроны которого составлены из кольцевых магнитных элементов, а также движение частицы в магнитогидродинамическом поле с учетом действующих на неё сил тока жидкости и сопротивления последней движению частиц. Модель позволяет рассчитать степень очистки СОЖ в ПМС в зависимости от размера ферромагнитных частиц механических примесей, потенциала магнитного поля на поверхностях магнитных патронов и скорости движения СОЖ в рабочих зазорах магнитной системы ПМС. Модель обеспечивает возможность подбора параметров магнитной системы сепаратора и её элементов - диаметра магнитных колец и их ширины, толщины прокладок и их количества, расстояния между патронами и взаимного расположения патронов, которые обеспечивают требуемую степень очистки при заданных свойствах СОЖ и механических примесей [10, 14, 15, 46-51].

ГЛАВА МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ РЕЗАНИЕМ С ПРИМЕНЕНИЕМ СОЖ 3.1. ВЕРОЯТНОСТНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОФИЛЯ ШЛИФОВАННОЙ ПОВЕРХНОСТИ ЗАГОТОВКИ Как известно, шлифование является наиболее распространенным способом обеспечения высокого качества поверхностей деталей. Вследствие высокой тепловой напряженности в зоне контакта абразивного инструмента с заготовкой неотъемлемым элементом технологии шлифования является применение СОЖ, причем на долю шлифовальных операций приходится до 80 % объема СОЖ, потребляемых в машиностроении [82].

Так как процесс формирования профиля шлифованной поверхности происходит под действием множества факторов, как детерминированных (режимы шлифования), так и стохастических (профиль круга, загрязненность СОЖ), то в настоящем параграфе представлен обобщенный вероятностный подход к расчету характеристик шлифованных поверхностей, являющийся развитием подхода А.В. Королева и Ю.К. Новоселова [36, 37].

При этом процесс шлифования рассматривается в контексте взаимодействия двух распределенных систем: множества режущих кромок абразивных зерен, находящихся на рабочей поверхности шлифовального круга, и начальной шероховатости шлифуемой поверхности (опорной кривой) [21].

Для нахождения функции распределения высот вершин зерен шлифовального круга над уровнем связки в процессе обработки рассмотрим схему его рабочей поверхности, показанную на рис. 3.1. Ось у направлена по нормали к рабочей поверхности круга. За нулевой уровень принято математическое ожидание уровня связки [36] при известной функции её распределения Fc(y). В первом приближении можно считать, что МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ... Продолжение табл. 3. 1 2 3 4 29,5 (С1) 12. 31, 40 36, 0,80 8,5 (СМ1) 12 29, 40 39, 29,5 (С1) 12 33, 40 43, 180 0,15 8,5 (СМ1) 12 21, 40 26, 29,5 (С1) 12 25, 40 30, 0,80 8,5 (СМ1) 12 23, 40 32, 29,5 (С1) 12 27, 40 36, 3.3. Номенклатура испытанных СОЖ СОЖ Технические условия на СОЖ № Вид Состав (концентрация) 1 Эмульсионная Укринол-1М(3%) ТУ 38-101878- 2 Аквол-6 (3 %) ТУ 38-40181- 3 Полусинтети- Аквапол-1/1 (3 %) ТУ 38-201341- ческая 4 Аквол-15(3%) ТУ 38-40181- 5 Синтетическая Аквол-11 (3%) ТУ 38-40146- ГЛАВА МОДЕЛИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ПРИМЕНЕНИЯ СОЖ ПРИ ХОЛОДНОЙ ЛИСТОВОЙ ПРОКАТКЕ Технологический процесс получения проката является завершающей стадией металлургического производства. При этом доля холоднокатаной листовой стали в общем выпуске проката достигает 60 %. Холодная прокатка в сочетании с термической обработкой позволяет получить тонколистовую сталь с высокими механическими свойствами, равномерной толщиной по ширине и длине, высоким качеством поверхности.

Станы холодной прокатки оборудованы системами охлаждения валков и подачей СОЖ на полосу во время прокатки, что способствует снижению коэффициента трения между валками и прокатываемой полосой, уменьшению сопротивления деформации и давления металла на валки. Последнее уменьшает прогиб валков и упругую деформацию валков и деталей стана. Использование СОЖ при холодной прокатке способствует снижению расхода энергии, уменьшению износа валков, повышению производительности прокатки и качества листовой стали.

СП СОЖ при холодной прокатке отличаются большим объемом жидкости в системе (400 - 800) м3 и высокой производительностью, достигающей (1500 - 2500) м3/ч. Поэтому очень важно иметь инструмент для быстрой и адекватной оценки эффективности функционирования СП СОЖ. Решить эту задачу можно с использованием балансового метода.

Рассмотрим стан для холодной прокатки металла и СП СОЖ в виде "черных ящиков", предполагая, что входные и выходные их показатели связаны некоторой математической операцией, моделирующей реакцию "черных ящиков" без детализации процессов, происходящих в них.

Модель построена путем составления алгебраических уравнений баланса, общая форма которых (4.1) где yi, XJ - соответственно входные и выходные показатели системы;

Кj - коэффициент;

п1, п2 - соответственно число входных и выходных показателей.

В качестве примера составим и решим уравнения объема СОЖ для четырех- и пятиклетевого станов, функционирующих в основном производстве ОАО "Северсталь" (г.

Череповец).

Для нахождения численных значений коэффициентов необходимо решить уравнение (4.2). Так как число коэффициентов (неизвестных) в уравнении (4.2) равно пяти, то необходимо составить минимум пять таких уравнений при различных значениях основных факторов. Для автоматизации расчета коэффициентов в уравнениях баланса была разработана соответствующая программа, позволяющая методом наименьших квадратов решать системы с любым числом уравнений и неизвестных (при числе уравнений, равном пяти, система уравне ний является определенной;

при большем числе уравнений система переопределенная).

В результате подстановки численных значений основных факторов (исходных данных), полученных эмпирически за период с 27.11.99 по 20.02.00, в уравнение (4.2), составлены две переопределенные системы уравнений баланса для четырех- и пятиклетевого станов при исходных данных, представленных в табл. 4.1.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 1. А.с. № 1263302 СССР, МКИ3 В 25 15/00. Фильтр для очистки СОЖ / Булыжев Е.М, Кулаков Ю.П., Богданов В.В. 1986. Бюл. № 38. 8 с.

2. А.с. № 1378909 СССР, МКИ3 В 25 15/00. Вибросмеситель / Булыжев Е.М., Горшков Г.М., Антонец И.В. 1988. Бюл. № 9. 2 с.

3. А.с. № 1430065 СССР, МКИ3 В 25 15/00. Фильтр для очистки СОЖ / Булыжев Е.М., Житлов Н.Н., Богданов В.В. 1988. Бюл. № 38. 5 с.

4. А.с. № 1477448 СССР, МКИ3 В 25 15/00. Фильтр / Булыжев Е.М., Богданов В.В., Арябкин Н.И., Пшеничкин А.П. 1989. Бюл. № 17. 7 с.

5. А.с. № 1488180 СССР, МКИ3 В 25 15/00. Установка для приготовления и регенерации СОЖ / Полянсков Ю.С., Булыжев Е.М., Евсеев А.Н., Докторов В.Г., Горшков Г.М., Рябов Г.К. 1989. Бюл.

№23. Зс.

6. А.с. № 1503859 СССР, МКИ3 В 25 15/00. Фильтр для очистки СОЖ / Булыжев Е.М., Попов Б.И., Богданов В.В. 1989. Бюл. № 32. 5 с.

7. А.с. № 1510877 СССР, МКИ3 В 25 15/00. Фильтр для очистки жидкостей / Булыжев Е.М., Попов Б.И., Богданов В.В. 1989. Бюл. № 36. 5 с.

8. А.с. № 1726202 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Устройство для подачи СОЖ / Булыжев Е.М., Горшков Г.М., Рябов Г.К. 1992. Бюл. № 14. 6 с.

9. А.с. № 1733051 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Фильтр для очистки СОЖ / Булыжев Е.М., Богданов В.В., Житлов Н.Н., Репин Н.А. 1992. Бюл. № 18. 4 с.

10. А.с. № 1755929 РФ, Устройство для очистки жидкостей от ферромагнитных частиц / Булыжев Е.М., Трощий А.Р., Богданов В.В., Решетников Ю.А., Прокофьев В.М., Вель-мисов П.А.

1992. Бюл. № 31. 3 с.

11. А.с. № 1762966 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Фильтр для очистки СОЖ / Булыжев Е.М., Богданов В.В., Вельмисов П.А., Житлов Н.Н., Арябкин Н.И. 1992. Бюл. № 35. 7 с.

12. А.с. № 1769920 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Фильтр для очистки СОЖ / Булыжев Е.М., Богданов В.В., Житлов Н.Н., Калмыков В.И. 1992. Бюл. № 39. 4 с.

13. А.с. № 1785722 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Фильтр для очистки СОЖ / Булыжев Е.М., Богданов В.В., Агафонов В.Н., 1993. Бюл. № 1. 5 с.

14. А.с. № 2004980 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Устройство для очистки жидкостей от фер ромагнитных частиц / Булыжев Е.М., Прокофьев В.М., Трощий А.Р., Семенов А.С., Вельмисов П.А.

1993. Бюл. №47-48. 5 с.

15. А.с. № 2027473 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Устройство для очистки СОЖ от ферромагнитных частиц / Булыжев Е.М., Мушаров Ю.В., Трощий А.Р., Прокофьев В.М. 1995. Бюл. № 3. 5 с.

16. Адлер Ю.П., Марков Е.В., Грановской Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. 278 с.

17. Белов М.А., Булыжев Е.М. Влияние параметров состояния СОЖ на выходные показатели процесса шлифования // Совершенствование процессов финишной обработки в ма- СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ шиностроении и приборостроении. Экология и защита окружающей среды. Минск: БГПА, 1995. С. 11.

18. Булыжев Е.М. Исследование возможности повышения эффективности обработки деталей шлифованием путем наложения магнитного поля на СОЖ, загрязнённую механическими примесями.

Дис.... канд. техн. наук. Ульяновск: Ульян, политехн. инст., 1979. 311с.

19. Булыжев Е.М. К вопросу оптимизации режимов работы аппаратов для магнитной обработки СОЖ, загрязненных механическими примесями при шлифовании // Физико-химическая механика процессов трения. Иванове: Изд-во Ивановского госуд. ун-та, 1977. С. 63-65.

20. Булыжев Е.М. Кинетика седиментации механических примесей, содержащихся в СОЖ // Известия высших учебных заведений. М.: Машиностроение. 1977. № 2. С. 177-181.

21. Булыжев Е.М., Богданов А.Ю., Андреев А.С. Моделирование процесса тонкого шлифования в терминах "алгебра прямых" // Математическое моделирование в научных ис следованиях. Ставрополь: Изд-во Ставр. госуд. унив., 2000. С. 175 - 178.

22. Булыжев Е.М., Богданов В.В., Обшивалкин М.Ю. Исследование вакуумного фильтрования СОЖ на операциях обработки заготовок резанием // Смазочно-охлаждающие жидкости в процессах абразивной обработки. Ульяновск: Изд-во Ульян, полит, ин-та, 1992. С. 77-82.

23. Булыжев Е.М., Вельмисов П.А., Трощий А.Р., Решетников Ю.А. Математическое моделирование процесса магнитной сепарации // Инженерное образование и НТК. Тез. докл. 25-й НТК. Ульяновск: УлПИ, 1991. С. 25 - 26.

24. Булыжев Е.М., Трощий А.Р. Исследование конструктивных элементов магнитной системы сепаратора для очистки СОЖ // СОТС в процессах обработки заготовок резанием. Ульяновск: УГТУ.

1996. С. 75 - 83. 9 с.

25. Горшков Г.М., Булыжев Е.М. Исследования влияния дисперсного состава СОЖ на их функциональные свойства. Пути повышения эффективности использования оборудования с ЧПУ // Инженерное образование и НТК. Оренбург: Изд-во Оренб. полит, ин-та, 1989. С. 22-23 с.

26. Гурский Е.И. Теория вероятностей с элементами математической статистики. М.:

Высшая школа, 1971. 354 с.

27. Демидович Л.Д., Марон И.А, Основы вычислительной математики. М.: Наука, 1972.664с.

28. Дунин-Барковский И.В. Применение теории вероятностей и спектральной теории неровностей поверхности для расчетов допустимых значений геометрических параметров при функциональной взаимозаменяемости // Взаимозаменяемость и технические измерения в машиностроении. М.: Машиностроение. 1964. № 4. С. 25 - 30.

29. Зимон А.Д. Адгезия жидкости и смачивание. М.: Химия, 1974. 416с.

30. Зимон А.Д. Адгезия пыли и порошков. М.: Химия, 1976. 432 с.

31. Инструкция по испытаниям новых СОЖ на технологическую эффективность при шлифовании. Киев: ВНИИПКНефтехим, 1981. 72 с.

32. Исследование влияния параметров состояния СОЖ на физические и технологические показатели процесса шлифования / Булыжев Е.М., Агафонов В.Н., Белов М.А. и др. // Смазочно охлаждающие технологические средства в процессах обработки заготовок резанием. Ульяновск: Изд во Ульян, госуд. техн. ун-та. 1996. С. 39 - 43.

122 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 33. Исследование некоторых вопросов коагуляции твердой фазы в СОЖ / Полянсков Ю.В., Булыжев Е.М., Николаева А.А. и др. // Сб. трудов Ульян, полит, ин-та. Сер. Машиностроение.

Куйбышев: Изд-во Куйбышев, политех. ин-та, 1976. Т. X. Вып. 1. С. 58 - 63.

34. К методике исследования эффективности очистки СОЖ от механических примесей при абразивной обработке / Полянсков Ю.В., Карев Е.А., Булыжев Е.М. и др. // Труды Ульяновского политехнического института. Машиностроение. Т. X. Вып. 1. Куйбышев:

КПТИ.1976.С.46-54.

35. Колмогоров А.Н. О логарифмически-нормальном законе распределения размеров частиц при дроблении // ДАН СССР. 1941. Том XXXI. № 2. С. 99 - 101.

36. Королев А.В., Новоселов Ю.К. Теоретико-вероятностные основы абразивной обработки.

Часть 1. Состояние рабочей поверхности инструмента. Саратов: : Изд-во Сарат. го-суд.унив., 1987.

161 с.

37. Королев А.В., Новоселов Ю. К. Теоретико-вероятностные основы абразивной обработки.

Часть 2. Взаимодействие инструмента и заготовки при абразивной обработки. Саратов: Из-во Сарат.

госуд. унив., 1989. 161с.

38. Королюк B.C. Справочник по теории вероятностей и математической статистике. М.:

Наука, 1985.456с.

39. Коузов П.А. Основы анализа дисперсного состава промышленных пылей и измельченных материалов. Л.: Химия, 1987. 264 с.

40. Кочетов Ю.А., Чинаев П.И. Анализ состояния и тенденций развития гибких про изводственных систем капиталистических стран Европы // Вестник машиностроения. 1988. №8. С. 77 80. / 41. Малиновская Т.А. Разделение суспензий в промышленности органического синтеза. М.:

Химия, 1971.318с.

42. Математические модели контроля загрязнения воды / Под ред. А. Джеймса. М.:

Мир, 1981.473 с.

43. Методика экономической оценки эффективности технологических процессов на основе системы единых критериев / Худобин Л.В., Булыжев Е.М., Белов М.А. и др. // Вестник машиностроения. 1995. № 6. С. 42 - 45.

44. Пакет прикладных программ регрессионного анализа дискретных результатов эксперимента. М.: МОССТАНКИН, 1989. 253 с.

45. Паничкин В.В., Уварова Н.В. Методы контроля дисперсности и удельной поверхности металлических порошков. Киев: Наукова думка, 1973. 198 с.

46. Патент № 2096340 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Устройство для очистки жидкостей от ферромагнитных частиц / Булыжев Е.М., Андреев М.А. 1997. Бюл. № 32. 5 с.

47. Патент № 2097107 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Устройство для очистки жидкостей от ферромагнитных частиц / Булыжев Е.М., Смирнов А.А. 1997. Бюл. № 8. 3 с.

48. Патент № 2106179 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Устройство для очистки жидкостей от ферромагнитных частиц / Булыжев Е.М., Литвиненко А.Н. 1988. Бюл. № 7. 6 с.

49. Патент № 2109548 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Устройство для очистки жидкостей от ферромагнитных частиц / Булыжев Е.М. 1998. Бюл. № 12. 6 с.

50. Патент № 2109576 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Устройство для очистки жидкостей от ферромагнитных частиц / Булыжев Е.М., Смирнов А.А. 1998. Бюл. № 12. 4 с.

51. Патент № 2119374 РФ, МКИ3 В 25 15/00. Устройство для очистки жидкости от ферромагнитных частиц / Булыжев Е.М., Храмков М.В. 1998. Бюл. № 5. 6 с.

список ИСПОЛЬЗОВАННЫХ источников 52. Поверхностные явления, дисперсные системы / Под ред. Ю.М. Поташникова. Калинин:

Изд-во Калин, полит, ин-та., 1976. 28 с.

53. Полянсков Ю.В. Индивидуальные, групповые и централизованные системы очистки и стабилизации СОЖ для операций абразивно-алмазной обработки // Теория трения, смазки и обрабатываемости материалов. Чебоксары: Из-во Чуваш, госуд. унив., 1980. С. 11-20.

54. Полянсков Ю.В. Основы выбора и построения систем очистки СОЖ при абразивно алмазной обработке // Вестник машиностроения. 1981. № 2. С. 56 - 59.

55. Полянсков Ю.В. Системы для реализации малоотходной технологии применения СОЖ на операциях резания // Физико-химическая механика контактного взаимодействия в процессе резания металлов. Чебоксары: Изд-во Чуваш, госуд. унив., 1984. С. 24 - 30.

56. Полянсков Ю.В., Булыжев Е.М. Карев Е.А. Системы очистки СОЖ от механических примесей // Технология производства, научная организация труда и управления. Машиностроение.

М.: НИИМАШ, 1976. Вып. 12. С. 48 - 55.

57. Полянсков Ю.В., Булыжев Е.М., Карев Е.А. Методы оценки качества очистки СОЖ // Станки и инструмент. 1976. № 10. С. 30 - 32.

58. Полянсков Ю.В., Булыжев Е.М., Карев Е.А. Повышение срока службы и стабильности свойств СОЖ при абразивной обработке // Технология и организация производства. Киев: Укр.

НИИНТИ, 1975. № 9. С. 36-38.

59. Полянсков Ю.В., Булыжев Е.М., Карев Е.А. Пути повышения эффективности процессов сепарации СОЖ при шлифовании // Вестник машиностроения. 1975. № 10. С. 69-72.

60. Полянсков Ю.В., Булыжев Е.М., Мавромати К.Д. Централизованная система очистки СОЖ // Машиностроитель. 1980. № 3. С. 31 - 32.

61. Равич-Щербо М.И., Новиков В.В. Физическая и коллоидная химия. М.: Высшая школа, 1975.255 с.

62. Сбекнев А.Ф., Симонов В.В. Ультразвуковые установки для приготовления водной эмульсии к механизированным крепям // Экспр.-инф. ЦНИЗИуголь. 1977. 48 с.

63. Технологические свойства новых СОЖ для обработки резанием / Под ред. М.И. Клушина.

М.: Машиностроение, 1979. 192 с.

64. Тихонцов A.M., Коробочка А.Н., Пономоренко А.Б. Системы эксплуатации водных СОЖ // Вестник машиностроения. 1987. № 1. С. 48 - 51.

65. Тихонцов A.M., Шмыряев М.П. Комплексные системы транспортирования стружки и шлама и очистки СОЖ на металлорежущих станках и автоматических линиях // Станки и инструмент.

1979. № 4. С. 17 - 18.

66. Фролов Ю.Г. Курс коллоидной химии. М.: Химия, 1982. 400 с.

67. Худобин Л.В., Бердичевский Е.Г Техника применения смазочно-охлаждающих средств в металлообработке. М.: Машиностроения, 1977. 190 с.

68. Худобин Л.В., Булыжев Е.М. Эффективность гравитационной очистки СОЖ от шлифовальных шламов при магнитной обработке // Вестник машиностроения. 1977. № 11. С. 60-63.

69. Худобин Л.В., Булыжев Е.М. Влияние магнитного поля на взаимодействие частиц шлифовальных шламов, содержащихся в СОЖ // Теория трения смазки и обрабатываемости металлов.

Чебоксары: Изд-во Чувашского госуд. ун-та, 1978. Вып. 5. С. 14-21.

124 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 70. Худобин Л.В., Булыжев Е.М. Исследование эффективности магнитной обработки оборотных СОЖ при их сепарации и шлифовании // Обработка конструкционных материалов резанием с применением СОЖ. М.: МДНТП, 1978. С. 151 - 157.

71. Худобин Л.В., Булыжев Е.М., Богданов В.В. Ресурсосберегающее фильтрование СОЖ при механической обработке // Вестник машиностроения. 1988. № 7. С. 38 - 42.

72. Худобин Л.В., Булыжев Е.М., Ромашкин В.Г. Безотходное оборотное ресурсосбе регающее применение СОЖ в машиностроении // Процессы абразивной обработки, абразивные инструменты и материалы. Волжский: ВИСИ, 1997. С. 144 - 146.

73. Худобин Л.В., Булыжев Е.М., Ромашкин В.Г. Расчет патронных цепных магнитных сепараторов численными методами // Процессы абразивной обработки, абразивные инструменты и материалы. Волжский: ВИСИ. 1998. С. 170 - 177.

74. Худобин Л.В., Булыжев Е.М., Ромашкин В.Г. Технология и техника бессточного ресурсосберегающего применения технологических жидкостей // Труды конф. "ПРОТЭК-98", М.:

МГТУ Станкин. 1998. С. 286 - 290.

75. Худобин Л.В., Булыжев Е.М., Ромашкин В.Г., Литвиненко А.Н. Системная целевая программа предотвращения загрязнения бассейновых вод технологическими жидкостями и продуктами их разложения // Проблемы экологии Ульяновской области. Ульяновск: МЦ Информ сервис Лимитед, 1997. С. 160 - 76. Чулок А.И. Математические модели автоматизированного проектирования систем применения СОЖ. М.: ВНИИТЭМР, 1987. Сер. 3. Вып. 5. 82 с.

77. Чулок А.И. Модульный принцип построения математических моделей процессов гибкой технологии применения СОЖ // Технологические процессы производства режущего инструмента с применением промышленных роботов и станков с ЧПУ. М.: ВНИИинстру-мент, 1986. С. 51-58.

78. Чулок А.И., Лобанцова B.C., Березовский Г.В. Выбор и проектирование гибких систем эксплуатации СОЖ в автоматизированных производствах // Интенсификация технологических процессов механической обработки. Л.: ЛМИ, 1986. С. 32 - 37.

79. Чулок А.И., Лобанцова B.C., Денисова О.В. Совершенствование систем применения СОЖ на основе автоматизированной оценки качества и гибкой технологии // Химмото-логия - теория и практика рационального использования горючих и смазочных материалов. М.: МДНТП, 1987. С. 18 23.

80. Шелудко А.В. Коллоидная химия. М.: Мир, 1984. 320 с.

81. Эмульсии / Под ред. Ф. Л. Шермана. Л.: Химия, 1972. 448 с.

82. Энтелис С.Г., Берлине? Э.М. Смазочно-охлаждающие технологические средства для обработки металлов резанием. М.: Машиностроение, 1986. 352 с.

83. Allander G.E. Ein graphishes Verfahren zur Bestimmung des mittleren Abscheidegrades gewisser mechanicher Staubadscheider // Staub. 1958. № 1. P. 15 - 17.

84. Camp T.R. Sedimentation and the design of settlings tanks // Trans. Amer. Soc. Civ. Engrs. 1996.

Vol. 11. P. 695.

85. Clements M.S. Velocity variations in rectangular sedimentation tanks // J. Inst. Civ. Engrs.

1996.Vol.34-P. 171.

86. Coolant recovery system // Manuf. Eng. (USA). 1999.122, № 2. P. 110.

87. Dick R.I. Gravity thickening of sewage studies // Wat. Pollut. Control. 1992. Vol. 71. P.368.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 88. Escritt L.B. Sewerage and sewage disposal // Contractor Record. London, 282. 1994. 568 p.

89. Hamlin M.J., Tebbutt T.H.Y. Sedimentation studies // Surveyor. 1990. Vol. 135(4065). P. 42.

90. Hamlin M.J., Wahab A.H.A. Settling characteristics of sewage in density currents // Wat. Res.

1990, Vol. 4. P. 609.

91. Hazen A. On sedimentation // Trans. Amer. Soc. Civ. Engrs. 1904. Vol. 53. P. 45.

92. Holmes G.D., Gyatt W.P. Operation of Syracuse N.Y. plant - four year summary // Sew. Wks.J.

1989. Vol. 1.P.318.

k 93. Khudobin L.V. Bulyzhyov E.M. Effectiveness of gravitational separation of coolant from grinding slime by magnetic treatment// Russian Engineering journal. 1979. 57. № 11. P.40 - 42.

94. March R.P., Hamlin M.J. An investigation into the performance of a full-scale sedimentation tank // J. Proc. Inst. Sew. Purff. 1996. Vol. 2. P. 118.

95. Rich L.G. Unit operation of sanitary engineering. New York: Wiley. 1991. 81 p.

96. Tebbutt T.H.Y. The performance of circular sedimentation tanks // Wat. Pollut. Control. 1999.

Vol. 68. P. 467.

97. Too less then one micron // Ind. Diamond. Rev. 1998.58, № 577. P. 9 - 16.

98. United States Environmental Protection Agency. A mathematical model of a final clari-fier.

Washington, 75. 1992. 254 p.

99. Wahab A.H.A. An investigation into the hydraulic characteristics of model rectangular sedimentation tanks // M. Sc. Thesis. Birmingham Univ. 1989. Vol. 12. P. 542.

100. Water Pollution control Federation. Manual of practice No. & Sewage treatment Plant Design // WPCF. Washington, 93. 1959. 245 p.

101. Wills R.F., Davis C. Flow patterns in a rectangular sewage sedimentation tank. In:

Advances in water pollution research // Proc. 1-st. Intl. Conf. Water Poll. Res. 2. Oxford: Perga-mon. P.335.

102. Zeiinski P. Keep your coolant in circulation // Mod. Mach. Shop. 1998.70, № 12. P. 96-98.

Научное издание БУЛЫЖЕВ Евгений Михайлович БОГДАНОВ Андрей Юрьевич БОГДАНОВ Виктор Викторович ВЕЛЬМИСОВ Петр Александрович МАЦЕНКО Петр Константинович МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ И ТЕХНИКИ ПРИМЕНЕНИЯ СМАЗОЧНО ОХЛАЖДАЮЩИХ ЖИДКОСТЕЙ В МАШИНОСТРОЕНИИ И МЕТАЛЛУРГИИ Изд. лиц. № 020640 от 22.10.97. Подписано в печать 31.05.01. Формат 60х84/16. Бумага писчая.

Усл.п.л. 7,44. Уч.-изд.л. 7,10. Тираж 150 экз. Заказ 1491.

Ульяновский государственный техничекий университет 432027, г. Ульяновск, Сев. Венец, Типография УлГТУ. 432027, Ульяновск, ул. Сев. Венец, 32.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.