WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

На правах рукописи

ЛУАН ЦЗЯН ФЭН ВЗАИМОЗАМЕНЯЕМОСТЬ КОРРОЗИОННОСТОЙКИХ СТАЛЕЙ ТИПА 18–10 ПРОИЗВОДСТВА РАЗНЫХ СТРАН Специальность 05. 02. 01 – «Материаловедение» (Машиностроение в нефтегазовой

отрасли)

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Уфа - 2004

Работа выполнена на кафедре «Материаловедение и защита от коррозии» Уфимского государственного нефтяного технического университета.

Научный руководитель доктор технических наук, профессор, заслуженный деятель науки РФ Абдуллин Ильгиз Галеевич.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Халимов Андалис Гарифович;

Кандидат технических наук, доцент Зарипова Рида Гарифьяновна.

Ведущая организация ОАО “Востокнефтезаводмонтаж”.

Защита состоится 25 мая 2004 года в 15-30 часов на заседании диссертационного совета Д. 212.289.05 при Уфимском государственном нефтяном техническом университете по адресу: 450062, Республика Башкортостан, г. Уфа, ул. Космонавтов, 1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Уфимского государственного нефтяного технического университета.

Автореферат разослан « 23 » апреля 2004 года.

Ученый секретарь диссертационного совета Ибрагимов И.Г.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы Высокие темпы развития нефтегазовых отраслей промышленности, интенсификация производственных процессов, повышение их основных технологических параметров (температуры, давления, концентрации реагирующих веществ и др.) предъявляют все более высокие требования к эксплуатационной надежности и долговечности технологического оборудования различного назначения. Бесперебойная и безаварийная эксплуатация оборудования и сооружений в значительной мере связана с обеспечением его необходимой коррозионной стойкости на основе рационального выбора коррозионностойких сталей.

Среди многочисленных коррозионностойких сталей и сплавов наибольшее применение в различных отраслях промышленности всех технически развитых стран нашли аустенитные хромоникелевые стали типа Х18Н10 (18–10, 18–9, 18–8) и их модификации. В настоящее время свыше 70% от общего мирового и российского производства коррозионностойких сталей и сплавов приходится на хромоникелевые стали, содержащие в среднем 18% хрома и 10% никеля. Стали такого типа широко используются в нефтегазовых и других отраслях промышленности, таких как химических и нефтехимических производствах, авиа- и судостроении, атомной энергетике, пищевой и фармацевтической промышленности, автомобилестроении и т.д.

Они используются для аппаратного оформления процессов в установках переработки нефти и газа, в качестве гибких напорных трубопроводов для разлива нефти и нефтепродуктов, коррозионных сред, выполняют функции разграничителей сред в запорной и регулирующей арматуре и т.д. Эти стали отвечают самым разнообразным потребительским требованиям, и в современной технике во многих случаях незаменимы.

Аустенитные хромоникелевые стали такого типа и их модификации наряду с высокой коррозионной стойкостью обладают достаточно высокой жаростойкостью и жаропрочностью. Они широко используются в условиях газовой коррозии в нагревательных печах, реакторах получения кокса и др., газовых турбинах, двигателях внутреннего сгорания и т.д. Стойкость к высокотемпературному окислению и механические свойства таких сталей могут существенно зависеть даже от незначительного изменения их химического состава и структуры.

Основными производителями коррозионностойких аустенитных хромоникелевых сталей, обеспечивающих собственную и мировую потребность, являются: Россия (в настоящее время – 39 марок сталей без учета опытных и специальных плавок), США – 45 марок сталей, Германия – 23 марки, Англия – 22 марки, Франция – 21 марка, КНР – 33 марки.

Существует международная практика, когда ряд технологического оборудования и даже целые производства закупаются по импорту. Так, например, ряд нефтеперерабатывающих предприятий Китая эксплуатирует оборудование как своего производства, так и изготовленное в России (СССР), США, Германии и других странах. Однако через некоторое время неизбежно наступает необходимость проведения текущего или планового ремонта, включая капитальный или устранения аварийных отказов. В этом случае появляются проблемы замены оборудования или его части на отечественное или импортное в зависимости от конъюнктуры рынка и существующей международной обстановки. Исходя из этого, одним из путей, направленных на сохранение и повышение коррозионной стойкости, а следовательно, и ресурса металлического оборудования при его коррозионностойком исполнении является целенаправленный выбор конструкционных материалов, возможность их взаимозамены при проектировании и ремонте оборудования и сооружений.

В связи с изложенным проблема взаимозамены аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 производства разных стран при замене или ремонте оборудования является важной и актуальной.

Целью диссертационной работы является определение возможности взаимозамены систематизированных по химическому составу аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 производства разных стран на основе исследования их механических свойств, структуры и коррозионного поведения в условиях электрохимической и газовой коррозии.

Основные задачи исследования 1 Систематизация по химическому составу аустенитных хромоникеле вых сталей типа 18–10 и их модификаций производства разных стран с целью выявления их аналогов в соответствии с существующими стандартами и нормативными документами.

2 Определение коррозионной стойкости аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 производства разных стран в кислой и нейтральной средах в зависимости от их модификаций.

3 Исследование возможности взаимозамены аустенитных хромони келевых сталей типа 18–10 производства разных стран для анодно защищаемых аппаратов при их замене или ремонте.

4 Определение стойкости против высокотемпературного окисления сталей типа 18–10 и их модификаций производства разных стран с целью возможности их взаимозамены.

Научная новизна 1 Научно обоснован выбор аустенитных хромоникелевых коррозионностойких сталей типа 18–10 и их модификаций при взаимозамене отечественными и импортными для ремонта и изготовления оборудования и сооружений, эксплуатирующихся в условиях химической и электрохимической коррозии с учетом их полной или приблизительной аналогий по химическому составу и механическим свойствам.

2 Показано, что в условиях высокотемпературного окисления до 700 °С скорость газовой коррозии, а до 600 °С прочностные свойства сталей типа 18–10 производства России, КНР, Германии и США не зависят от их модификации, размера зерен аустенита, степени и характера загрязнения неметаллическими включениями и могут взаимозаменяться без ограничения.

При температурах окисления 800–900 °С скорость коррозии таких сталей модифицированных молибдена возрастает в 1,5–3 раза за счет образования легкоплавких оксидов молибдена и его каталитического влияния.

На защиту выносятся результаты исследований механических свойств, структуры, электрохимической коррозии (в том числе при анодной защите), стойкости против высокотемпературного окисления и систематизация по химическому составу аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 и их модификаций производства разных стран: России (12Х18Н9, 12Х18Н10Т и 10Х17Н13М2Т – по ГОСТ 7350-77);

КНР (0Cr18Ni9, 1Cr18Ni9Ti и 00Cr17Ni14Mo2 – по GB4237-92);

Германии (X2CrNiMo18143 – по DIN 17006);

США (316L – по AISI) и обоснование возможности их взаимозамены при замене и ремонте оборудования в условиях воздействия коррозионно-активных сред и высоких температур.

Практическая значимость и реализация работы Результаты исследования позволяют рационально выбрать стали аустенитного класса типа 18–10 для их замены отечественными или зарубежными при ремонте оборудования и сооружений, работающих в условиях воздействия высоких температур и коррозионно-активных сред.

Полученные результаты исследований используются при изучении курса "Коррозионностойкие материалы" для студентов специализации 17.05. "Техника антикоррозионной защиты оборудования и сооружений".

Апробация результатов работы Основные положения и результаты работы докладывались на научно технических конференциях студентов, аспирантов и молодых ученых (Уфа, 2000–2003 гг.);

научно-практической конференции "Проблемы нефтегазового комплекса" (Уфа, 2000 г.);

Всероссийской научно-технической конференции "Трубопроводный транспорт нефти и газа" (Уфа, 2002 г.);

научно практической конференции "Нефтепереработка и нефтехимия" в рамках международной выставки "Газ. Нефть– 2002" (Уфа, 2002 г.);

научно практической конференции "Теория и практика электрохимических технологий. Современное состояние и перспективы развития" (Екатеринбург, 2003 г.).

Публикации работы По теме диссертационной работы опубликованы одиннадцать печатных работ и перевод учебного пособия "Техника и методы коррозионных испытаний", УГНТУ, 1998, 102 с., с русского языка на китайский (, С.Н. И.Г.,, 2002, 52 ).

Объем и структура работы Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, выводов и содержит 117 страниц машинописного текста, в том числе 16 рисунков, 5 таблиц, список литературных источников содержит 135 наименований.

Автор выражает благодарность кандидату технических наук, доценту Давыдову Сергею Николаевичу как научному консультанту.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении показана актуальность темы диссертационной работы, сформулирована цель, определены основные задачи исследования, их научная новизна и практическая значимость.

Первая глава диссертации посвящена аналитическому обзору данных о коррозионном поведении, физико-механическим свойствам, жаростойкости и изменению прочности после выдержки при высоких температурах аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 и их модификаций, областям их применения и особенности металлургического производства таких сталей в разных странах. Показано, что большое разнообразие способов металлургического производства, окружающих и технологических коррозионно-активных сред и атмосфер, различный механизм коррозионных электрохимических процессов и высокотемпературного окисления, отличающихся как по условиям протекания, так и по характеру коррозионного разрушения вызывает необходимость детального изучения основных закономерностей и природы коррозионного и коррозионно механического поведения таких сталей. В этой связи, учитывая также специфические условия эксплуатации оборудования и сооружений является актуальной разработка мероприятий, направленных на повышение их коррозионной стойкости, эксплуатационной долговечности и надежности, а также определение возможности взаимозамены конструкционных материалов различных стран-производителей.

Во второй главе приводится описание основных используемых в диссертационной работе методов исследований.

Для научного обоснования принципиальной возможности взаимозамены исследуемых аустенитных хромоникелевых коррозионностойких сталей типа 18–10 и их модификаций производства разных стран были использованы методы макро- и микро- металлографического анализа, электрохимических поляризационных потенциостатических исследований, определения стойкости стали против межкристаллитной коррозии, определение жаростойкости, изменения прочностных свойств после выдержки при высоких температурах, микротвердости и твердости сталей.

Микроструктурные исследования проводили на сталях типа 18– общепринятыми методами с использованием электрохимического травления в 10%-ном растворе щавелевой кислоты при плотности анодного тока 0,4–0, А/см2 и температуре 20°С в течение 0,5–1 мин. Исследования загрязненности сталей неметаллическими включениями проводили по ГОСТ 1778–70.

Наличие сульфидных включений определяли по методу Бауманна.

Электрохимические поляризационные исследования проводили на образцах из сталей (все – толстолистовой прокат) путем снятия анодных и катодных поляризационных кривых, в специально разработанной прижимной трехэлектродной электрохимической ячейке с помощью потенциостата марки EP–20A. Поляризацию начинали с катодной области (–1,0 В по хлорсеребряному электроду сравнения, ХСЭ) в анодную сторону. Это позволяет достаточно точно определить плотность тока коррозии и стационарный потенциал уже в ходе проведения эксперимента.

Исследования проходили в 1,0 н. раствор H2SO4 (имитация кислых сред) и 0,1 н. раствор Na2SO4 (нейтральная среда) при комнатной температуре.

Скорость развертки потенциала составляла 1 мВ/с.

Исследования на межкристаллитную коррозию проводили по методу АМ в соответствии с ГОСТ 6032–84 и при помощи ультразвукового анализатора ДСК-1М. Твердость образцов определяли методами Бринелля (НВ), Роквелла (HRB) по общепринятой методике;

микротвердость – на приборе ПМТ–3 с нагрузкой на индентор 50 граммов.

Стойкость к высокотемпературному окислению изучали гравиметрически после выдержки образцов в течение 20, 50 и 100 часов в муфельных печах при температурах 500 °С, 600 °С, 700 °С, 800 °С, 900 °С.

На основании данных исследований строили графики зависимости скорости коррозии (П, мм/год), твердости по Бринеллю (НВ), прочности (в) от температуры (t, °С) и времени испытания (, час). Прочность сталей после высокотемпературных испытаний определяли расчетным путем по результатам исследования твердости, как это часто используется для оценки прочностных свойств сталей.

В третьей главе приведены результаты систематизации по химическому составу аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 и их модификаций производства разных стран – основных производителей таких сталей и выявлены их полные и приблизительные аналоги, что позволяет сделать первоначальный выбор сталей при их замене или ремонте. Полные аналоги аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 и их модификаций приведены в таблице 1. Так, например, одна из наиболее распространенных российская сталь 12Х18Н9 имеет 7 полных аналогов: сталь 302 – по AISI и 30302 – по SAF (обе США), X12CrNi189 (Германия), 58А (Англия), Z12CN18-10 (Франция), 2330/31 (Швеция), SUS302 (Япония) и 1Cr18Ni (КНР).

В работе исследовали восемь наиболее распространенных сталей такого типа, выпускаемых в крупном промышленном масштабе широкого сортамента, предназначенные для различных условий эксплуатации: типа 18–10 без дополнительного легирования- 0Cr18Ni9 (КНР), 12Х18Н9 (Россия), обладающие высокой стойкостью против общих видов коррозии в нейтральных и кислых средах, жаростойкостью до 850 °С и жаропрочностью до 600 °С;

типа 18–10–Ti- 12Х18Н10Т (Россия), 1Cr18Ni9Ti (КНР)- предназначенные для создания оборудования и сооружений в условиях возможной межкристаллитной коррозии и высоких (до 800 °С) температур;

типа 18–10–Мо- X2CrNiMo18143 (Германия), 00Cr17Ni14Mo2 (КНР), 316L (США)- обладающие высокой коррозионной стойкостью против питтинговой коррозии в средах, содержащих хлор-ион;

типа 18–10–Ti–Mo- 10X17H13M2T (Россия) – обладающая наиболее высокой коррозионной стойкостью против общих и локальных (питтинговая и межкристаллитная и др.) видов коррозии в нейтральных и кислых средах. Химический состав исследуемых сталей приведен в таблице 2. Все стали находились в виде промышленного проката толщиной 6 мм (состояние поставки), их механические свойства приведены в таблице 3. Все исследуемые стали имеют близкие прочностные и пластические характеристики.

Таблица 3 – Механические свойства исследуемых сталей Марка стали, Испытание на растяжение Испытание на твёрдость 1) страна, ГОСТ б0,2, МПа бв, МПа 2), % HB HRВ H, МПа 0Cr18Ni КНР 205 570 40 170 88 GB4237– 12X18H Россия (СССР) 216 520 38 156 84 ГОСТ 7350– 1Cr18Ni9Ti КНР 205 520 40 155 84 GB4237– 12Х18Н10Т Россия (СССР) 236 530 38 160 85 ГОСТ 7350– X2CrNiMo Германия 190 490 40 145 81 DIN 00Cr17Ni14Mo КНР 177 500 40 150 82 GB4237– 316L США 175 500 40 150 82 AISI 10Х17Н8М Россия (СССР) 225 530 38 160 85 ГОСТ 7350– Приведены результаты исследований микроструктуры, её анализ на загрязненность (наличие неметаллических включений) с определением размера зерна в соответствии с ГОСТ 5639–82 и ГОСТ 1778–70, результаты электрохимических коррозионных исследований и стойкости против межкристаллитной коррозии этих сталей.

Известно, что в зависимости от способа производства даже одинаковые по химическому составу аустенитные хромоникелевые стали могут иметь различный размер зерна и загрязненность неметаллическими включениями и 1) экспериментательно 2) экспериментательно, пересчет из значений твердости по HB микротвердость. Это может оказать существенное влияние на их коррозионное поведение в условиях электрохимической и газовой коррозии.

В этой связи были проведены исследования микротвердости и микроструктуры сталей, в том числе после высокотемпературных (500– 900 °С) нагревов.

Выявления размера зерна проводили путем подсчета количества зерен, приходящихся на единицу поверхности шлифа, с определением среднего условного диаметра, средней площади зерна и соответствующего балла по ГОСТ 5639–82.

Соотношение балла зерна и микротвердости приведены на рисунке 1, а загрязненность неметаллическими включениями – в таблице 4.

микротвердость 2100 балл зерна Н балл МПа зерна 1500 1 2 3 4 5 6 7 Марка сталей Рисунок 1 – Соотношение балла зерна и микротвердости На рисунке 1 цифры по оси абсцисс обозначают соответствующие марки сталей: 1 – 0Cr18Ni9;

2 – 12X18H9;

3 – 1Cr18Ni9Ti;

4 – 12Х18Н10Т;

5– X2CrNiMo18143;

6– 00Cr17Ni14Mo2;

7– 316L;

8– 10X17H13M2T.

Таблица 4 – Загрязненность неметаллическими включениями Средняя Величина Количество включений по группам значимость для объемного Марка стали групп по процента, площади 1 2 3 4 5 6 v, % включений 0Cr18Ni9 48 46 42 38 21 18 –– 341 0, 12X18H9 33 42 30 34 19 17 –– 381 0, 1Cr18Ni9Ti 35 31 24 20 17 16 4 519 0, 12X18Н10T 52 42 31 35 22 14 4 348 0, X2CrNiMo18143 34 31 26 21 19 16 –– 272 0, 00Cr17Ni14Mo2 44 36 34 24 14 11 3 399 0, 316L 51 44 35 23 15 13 3 303 0, 10Х17Н13М2T 35 42 24 30 19 15 2 350 0, Из рассматриваемых сталей самое крупное зерно (балл 3) у стали X2CrNiMo18143, а самое мелкое у сталей 0Cr18Ni9 (балл 9).

Можно отметить, что существует определенная взаимосвязь между микротвердостью и баллом зерна, с уменьшением размера зерна микротвердости сталей уменьшается, что соответствует закону Холла–Петча.

Взаимосвязь между твердостью и загрязненностью зерна неметаллическими включениями не установлена.

Большой разброс значений по величине зерна и разнообразие вторичных фаз включения по химическому составу (в основном карбиды, сульфиды не установлены), форме и различной степени дисперсности предполагает и различное поведение сталей в условиях электрохимической коррозии.

Для выяснения возможности взаимозамены таких сталей с точки зрения коррозионной стойкости были проведены электрохимические поляризационные исследования в кислой (рН = 1) и нейтральной (рН = 7) средах и испытания на межкристаллитную коррозию в соответствии с существующим ГОСТом.

В результате исследований были выявлены характерные участки анодных поляризационных кривых, дающих необходимую информацию о коррозионном поведении сталей. Основные электрохимические параметры анодных кривых рассматриваемых сталей в кислой и нейтральной средах приведены соответственно в таблицах 5 и 6. На рисунке 2 в качестве примера показаны поляризационные кривые наиболее применяемых в России и КНР аналогичных по химическому составу сталей 12X18H10T и 1Cr18Ni9Ti в серной кислоте.

Таблица 5 – Результаты электрохимических исследований в 1,0 н.

растворе H2SO iкор, iпп, Марка П, пп, Ппп, мкА мкА ст. мВ пп, мВ мВ мм/год мм/год стали см2 см 0Cr18Ni9 –240 0,88 0,011 40 780 1,52 0, 12X18H9 –290 0,22 0,002 30 450 0,73 0, 1Cr18Ni9Ti –340 3,41 0,040 180 500 0,69 0, 12X18Н10T –280 0,15 0,002 220 240 0,34 0, X2CrNiMo18143 –320 0,46 0,006 40 400 0,72 0, 00Cr17Ni14Mo2 –360 0,51 0,006 80 320 0,51 0, 316L –260 0,24 0,002 240 420 0,18 0, 10Х17Н13М2Т –220 0,13 0,001 160 320 0,52 0, Таблица 6 – Результаты электрохимических исследований в 0,1 н.

растворе Na2SO iкор, iпп, Марка П, пп, Ппп, мкА мкА ст. мВ пп, мВ мВ мм/год мм/год стали см2 см 0Cr18Ni9 –640 0,58 0,007 –140 460 1,32 0, 12X18H9 –260 0,49 0,006 40 320 0,43 0, 1Cr18Ni9Ti –380 0,30 0,004 –120 340 0,78 0, 12X18Н10T –280 0,38 0,005 60 240 0,77 0, X2CrNiMo18143 –100 0,36 0,005 120 280 0,43 0, 00Cr17Ni14Mo2 –400 0,24 0,002 –80 440 0,33 0, 316L –240 0,07 0,001 –60 400 0,18 0, 10Х17Н13М2Т –180 0,72 0,008 –60 120 0,41 0, Примечание.

ст – стационарный потенциал;

iкор – плотность тока коррозии;

П – скорость коррозии при стационарном потенциале;

пп – потенциал начала полной пассивации;

пп – протяженность области устойчивого пассивного состояния;

iпп – плотность тока полной пассивации;

Ппп – скорость коррозии в области пассивного состояния.

Рисунок 2 – Анодная и катодная поляризационные кривые cтали 1Cr18Ni9Ti (а) и 12X18H10T (б) в 1,0 н. растворе H2SO Как следует из таблиц 5 и 6, в кислой среде в соответствии с ГОСТ 13819–68 "Коррозия металлов. Десятибалльная шкала коррозионной стойкости" стали 12Х18Н9, 12Х18Н10Т, 316L и 10Х17Н13М2Т относятся по коррозионной стойкости к баллу 2;

стали X2CrNiMo18143 и 00Cr17Ni14Mo – к баллу 3, что соответствует группе стойкости "весьма стойкие". Стали 0Cr18Ni9 и 1Cr18Ni9Ti имеют балл стойкости 4, что соответствует группе стойкости "стойкие". Это определяет возможность их замены внутри соответствующих групп сталей и сталей группы "стойкие" на стали группы "весьма стойкие" или при более жестких требованиях к эксплуатируемому оборудованию на стали внутри соответствующих баллов. Стали меньшего балла не могут заменять стали более высоких баллов с точки зрения их коррозионной стойкости.

В нейтральной среде все стали обладают высокой коррозионной стойкостью. В соответствии с десятибалльной шкалой коррозионной стойкости стали 00Cr17Ni14Mo2 и 316L имеют балл коррозионной стойкости 2, а остальные стали – балл стойкости 3. Все исследуемые стали относятся к группе "весьма стойкие". Это позволяет проводить их взаимозамену независимо от марки и страны производителя без ограничения.

Способность аустенитных хромоникелевых коррозионностойких сталей в окислительных и нейтральных средах переходить при анодной поляризации в пассивное состояние делает возможным применение при необходимости их анодной защиты.

Из практики анодной защиты минимальная протяженность области устойчивой пассивации, необходимая для нормальной работы системы анодной защиты, должна составлять не менее 50 мВ.

В кислой среде у всех исследуемых сталей, кроме 1Cr18Ni9Ti, пассивность хоть и наступает, но плотность тока пассивного состояния, следовательно, и скорость коррозии, выше или равна скорости анодного саморастворения при стационарном потенциале. Применение анодной защиты в этом случае оправдано только для стали 1Cr18Ni9Ti, так как в 5 раз снижает скорость коррозии, переводя сталь из группы "стойкие" в группу "весьма стойкие". В нейтральной среде некоторое уменьшение скорости коррозии за счет анодной защиты возможно только у сталей 12Х18Н9 (на 0,001 мм/год) и 10Х17Н13М2Т (на 0,003 мм/год), что не имеет практического значения.

Отличие в коррозионном поведении таких сталей может быть связано с различной структурой сталей и наличием в них загрязнений в виде карбидов и нитридов и различными физико-механическими свойствами.

При анодной защите нержавеющих сталей следует учитывать их склонность в определенных условиях к межкристаллитной коррозии. Все исследуемые стали после испытаний по методу АМ (ГОСТ 6032–84) показали высокую стойкость против межкристаллитной коррозии.

В четвертой главе приведены результаты исследований стойкости сталей типа 18–10 и их модификаций производства России, КНР, Германии и США против высокотемпературного окисления.

С целью определения возможности взаимозамены сталей типа 18–10 и их модификаций производства разных стран, эксплуатирующихся при воздействии высоких (500–900 °С) температур были проведены исследования жаростойкости и изменения прочности близких по химическому составу и механическим свойствам наиболее применяемых сталей такого типа, выпускаемых в крупном промышленном масштабе в России (12Х18Н9, 12Х18Н10Т и 10Х17Н13М2Т), КНР (0Cr18Ni9, 1Cr18Ni9Ti и 00Cr17Ni14Mo2), Германии (X2CrNiMo18143) и США (316L). Методы исследований приведены выше.

4, 0Cr18Ni 3, 12X18H II группа 3, 1Cr18Ni9Ti 2,5 12X18Н10T X2CrNiMo 2, 00Cr17Ni14Mo I группа 1, 316L 10Х17Н13М2T 1, 0, 0, 500 600 700 800 Температура, оС Рисунок 3 – Зависимость скорости газовой коррозии исследуемых сталей от температур после выдержки 100 часов На рисунке 3 приведены графики зависимости скорости газовой коррозии исследуемых сталей от температуры после испытаний в течение 100 часов. Как видно из рисунка, скорость коррозии у всех исследуемых Скорость коррозии, мм / год сталей до температуры 700 °С практическая одинаковая и составляет примерно 0,18–0,23 мм/год (при 500 °С она не превышает 0,05–0,07 мм/год).

При температурах до 600 °С практически не изменяются и прочностные свойства сталей, что видно из рисунка 4.

Рисунок 4 – График изменения прочности при высоких температурах исследуемых сталей после выдержки 100 ч С увеличением температуры до 800 °С твердость и прочность всех исследуемых сталей возрастает, а при нагреве до 900 °С несколько снижается, хотя и остается выше, чем исходная и до 600 °С. Повышение в у всех исследуемых сталей после выдержки при температурах от 600 °С до 800 °С объясняется образованием вторичных фаз твердых карбидов хрома, железа и никеля. При этом максимальное выделение карбидов происходит при 800 °С, после чего начинается усиленная их коагуляция, число карбидов уменьшается, а размеры их увеличиваются. При температурах свыше 800 °С наряду с коагуляцией начинается обратный процесс перехода карбидов в твердый раствор с образованием однородной массы аустенита.

Начиная с 700 °С выделяются две группы сталей, существенно отличающиеся по скорости высокотемпературного окисления: первая группа – стали 0Cr18Ni9, 12X18H9, 1Cr18Ni9Ti и 12X18H10T;

вторая группа – стали X2CrNiMo18143, 00Cr17Ni14Mo2, 316L и 10Х17Н13М2Т легированные молибденом. Скорость коррозии сталей второй группы выше, чем у первой, особенно при температурах 800–900 °С.

Следует отметить, что с увеличением времени испытаний с 20 до часов интенсивность коррозии падает, что, по-видимому, связано с образованием на поверхности сталей более плотных и высокозащитных оксидных пленок типа шпинели (FeCr2O4, NiFe2O4 и NiCr2O4), препятствующих диффузии коррозионных реагентов (в основном кислорода) и уменьшающих число дефектов в решетке оксидов.

При температурах 800 °С и выше происходит заметное (в 1,5–3 раза) увеличение скорости коррозии у сталей второй группы модифицированных Мо. Это может быть связано с образованием легкоплавких оксидов молибдена (температура плавления MoO составляет 795 °С), их высокой летучестью, приводящей к разрыхлению защитной пленки оксидов легирующих элементов, и каталитическим влиянием Mo на скорость газовой коррозии по схеме: 2Cr+3MoO3=Cr2O3+3MoO2;

Fe+MoO3=FeO+MoO2;

Ni+MoO3=NiO+MoO2;

2MoO2+O2=2MoO3.

Учитывая вышеизложенное, с точки зрения жаростойкости и сохранения прочностных свойств после выдержки при высоких температурах, исследуемые стали можно рекомендовать их взаимозамену без ограничения при эксплуатации до 700 °С. При необходимости использования сталей в области более высоких температур до 900 °С их можно взаимозаменять внутри соответствующих групп или использовать стали первой группы вместо сталей второй группы.

ОБЩИЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ 1 Впервые систематизированы по химическому составу аустенитные хромоникелевые стали типа 18–10 и их модификации производства разных стран – основных мировых производителей таких сталей, выявлены полные и приблизительные аналоги сталей такого типа, что позволяет сделать первоначальный выбор марок сталей с целью их взаимозамены при проектировании и ремонте оборудования и сооружений.

2 Несмотря на то, что исследуемые стали, применяемые в аналогичных эксплуатационных условиях, имеют примерно одинаковый химический состав и механические свойства с учетом состояния поставки, они существенно отличаются по структуре (степенью и характером загрязненности, размером зерна). Это, в свою очередь, оказывает влияние на их коррозионное поведение в условиях общей и локальных видов коррозии.

3 В нейтральной среде все стали обладают высокой коррозионной стойкостью. В соответствии с десятибалльной шкалой коррозионной стойкости стали 00Cr17Ni14Mo2 и 316L имеют балл коррозионной стойкости 2, а остальные стали – балл стойкости 3. Все исследуемые стали относятся к группе "весьма стойкие". Это позволяет проводить их взаимозамену независимо от марки и страны производителя без ограничения.

4 В кислой среде у всех исследуемых сталей, кроме 1Cr18Ni9Ti, пассивность хоть и наступает, но плотность тока пассивного состояния, а следовательно, и скорость коррозии, выше или равна скорости анодного саморастворения при стационарном потенциале. Применение анодной защиты в этом случае оправдано только для стали 1Cr18Ni9Ti, что в 5 раз снижает скорость коррозии, переводя сталь из группы "стойкие" в группу "весьма стойкие". В нейтральной среде некоторое уменьшение скорости коррозии за счет анодной защиты возможно только у сталей 12Х18Н9 (на 0,001 мм/год) и 10Х17Н13М2Т (на 0,003 мм/год), что не имеет практического значения.

5 Исследования жаростойкости и прочностных свойств после выдержки при высоких температурах показали, что скорость высокотемпературного окисления у всех исследуемых сталей до температуры 700 °С практически одинаковая. Начиная с 700 °С выделяются две группы сталей, существенно отличающиеся по скорости высокотемпературного окисления: первая группа – стали 0Cr18Ni9, 12X18H9, 1Cr18Ni9Ti и 12X18H10T;

вторая группа – стали X2CrNiMo18143, 00Cr17Ni14Mo2, 316L и 10Х17Н13М2Т, модифицированные молибденом.

Скорость окисления сталей второй группы выше, чем у первой, особенно при температуре 900 °С. Это, по-видимому, связано с образованием легкоплавких оксидов молибдена, их высокой летучестью и каталитическим влиянием молибдена на скорость высокотемпературного окисления. После охлаждения с температур 800 °С твердость и прочность всех исследуемых сталей возрастает, а с 900 °С несколько снижается, хотя и остается выше, чем исходная, и после охлаждения с температуры 600 °С.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1 Арбузова Н.В., Луань Цзян Фэн, Давыдов С.Н. Защита от коррозии оборудования установки деасфальтизации масел //Тезисы докладов 51-й научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых.

–Уфа: Изд-во УГНТУ, 2000.–С. 15.

2 Луань Цзян Фэн, Давыдов С.Н., Абдуллин И.Г. Проблемы борьбы с коррозией оборудования нефтеперерабатывающих предприятий //Тезисы докладов 51-й научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых. –Уфа: Изд-во УГНТУ, 2000.–С. 23.

3 Давыдов С.Н., Абдуллин И.Г., Луань Цзян Фэн. Микроструктурный анализ коррозионностойких аустенитных хромоникелевых сталей типа 18– производства различных стран //Проблемы нефтегазового комплекса Материалы научно-практической конференции (Уфа, 2000). –Уфа: Изд-во УГНТУ, 2000.–С. 31.

4 Фаткуллина И.Р., Луань Цзян Фэн, Давыдов С.Н. Исследование коррозионного поведения аустенитных хромоникелевых сталей типа 18– производства различных стран //Тезисы докладов 52-й научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых. –Уфа: Изд-во УГНТУ, 2001.–С. 35.

5 Луань Цзян Фэн, Давыдов С.Н. Пассивность аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 производства разных стран в кислых и нейтральных средах //Тезисы докладов 53-й научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых. –Уфа: Изд-во УГНТУ, 2002.–С. 41.

6 Луань Цзян Фэн, Давыдов С.Н. Исследование коррозии аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 производства России (СССР), США, КНР, и Германии с целью их взаимозамены при ремонте технологического оборудования //Трубопроводный транспорт нефти и газа: Материалы Всероссийской научно-технической конференции. –Уфа: Изд-во УГНТУ, 2002.–С.93-95.

7 Давыдов С.Н., Абдуллин И.Г., Луань Цзян Фэн. Возможность унификации аустенитных хромоникелевых сталей типа 18–10 производства разных стран для анодно-защищаемых аппаратов и реакторов //Нефтепереработка и нефтехимия –2002: Материалы научно-практической конференции.–Уфа: ИНХП, 2002.–С.289-291.

8 Луань Цзян Фэн, Давыдов С.Н., Абдуллин И.Г. Аустенитные хромоникелевые стали и их зарубежные аналоги //Материалы 54-й научно технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: Сб. тез.

докл. –Уфа: Изд-во УГНТУ, 2003.– ч. 1. –С. 323-324.

9 Давыдов С.Н., Луань Цзян Фэн. Изучение возможности взаимозамены сталей типа Х18Н10 производства разных стран //Теория и практика электрохимических технологий. Современное состояние и перспективы развития: Тезисы докладов научно-практической конференции.

–Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ- УПИ, 2003.–С.177-178.

10 Давыдов С.Н., Абдуллин И.Г., Луань Цзян Фэн. Коррозионное поведение аустенитных хромоникелевых сталей типа 18-10 и их модификаций производства разных стран //Материалы IV конгресса нефтегазо-промышленников России. –Уфа: "Green Fish Studio", 2003. –С.186 188.

11 Давыдов С.Н., Луань Цзян Фэн, Абдуллин И.Г. Коррозионностойкие аустенитные хромоникелевые стали типа Х18Н10 и их зарубежные аналоги //Мировое сообщество: проблемы и пути решения: Сб. науч. ст. –Уфа: Изд-во УГНТУ, 2003, №13. –С.31-46.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.