WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 ||

«ООО с ИИ Данфосс ТОВ Пырков В.В. ...»

-- [ Страница 5 ] --

Такой подход обеспечива Клапан AB QM предназначен как для систем отопления (с теплоно ет внешний авторитет регули сителем до 120 °С), так и систем охлаждения (с холодоносителем не ниже рующего отверстия контроли минус 10 °С). Он сочетает функции регулятора перепада давления и регу рующей части клапана, рав лирующего клапана, создавая идеальные условия управления теплооб ный единице, поскольку дан менным прибором. Этот клапан имеет два исполнения. Первое — для ста ное отверстие является един билизации расхода в точном соответствии с номинально установленным ственным элементом регули значением (рис. 11.1,а). Второе — для точного регулирования расхода в руемого участка с автомати теплообменном приборе (рис. 11.1,б) при помощи термоприводов TVA Z, чески поддерживаемым по АBNM Z или электроприводов AMV, AME. В обоих исполнениях клапа стоянным перепадом давле ны устраняют влияние давления теплоносителя в системе на проходящий Рис. 11.2. Клапан AB QM: 1 шток;

ния. В этом случае рабочая через них расход теплоносителя. В результате предотвращаются перетоки сальник;

3 кольцо со шкалой расходная характеристика теплоносителя между теплообменными приборами, устраняются откло настройки;

4 затвор;

5 мем клапана близка к идеальной, нения параметров микроклимата в помещении и достигаются наилучшие брана;

6 пружина;

7 трубча т. е. не происходит ни ее базо показатели энергоэффективности системы. тый шток;

8 неподвижный вого искажения, вызываемого Комбинированный балансировочный клапан — это два регулятора затвор гидравлическим сопротивле в одном корпусе (рис. 11.2), условно разделенные на рисунке штрих нием пути протекания теплоносителя внутри клапана, ни ее дальней пунктирной линией на балансировочную (светло серый оттенок) и на шей деформацией под воздействием гидравлического сопротивления контролирующую (темно серый оттенок) части. Каждая часть содер циркуляционного кольца системы. Таким образом, при любых коле жит регулирующее отверстие. Балансировочная часть клапана — это баниях давления в системе расходная характеристика клапана остает регулятор перепада давления прямого действия мембранного типа.

ся постоянной и такой, какой ее задал производитель.

Регулирующее отверстие этой части управляется мембраной по пере Для регулирования расхода теплоносителя в контролирующей час паду давления (P2 – P3) на регулирующем отверстии контролирующей ти клапана AB QM использована линейная расходная характеристика, части клапана. Контролирующая часть — это клапан, который задает что позволило применить новый тип линейной шкалы настройки с про расход теплоносителя. Чтобы избежать влияния колебания давления центным указанием расхода (рис. 11.3). Требуемый расход на клапане теплоносителя (P1 – P3) на этот расход, на регулирующей части клапа дается в процентном отношении от максимального расхода. Так, если на поддерживается постоянный перепад давления (P2 – P3). Для этого максимальный расход клапана 450 л/ч, а необходим расход 270 л/ч, то статическое давление P2 перед контролирующей частью клапана на шкале совмещают значение 100(270/450) = 60 % с красной чертой.

передается в надмембранное пространство балансировочной части.

Следует обратить внимание на то, что при установке расхода на 100 % Статическое давление P3 из контролирующей части передается через видно красное кольцо, которое скрывается под шкалой при ее повороте 272 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА к 10 %. Рекомендуемый остается так же стабильным и примерно равным единице. Таким ав диапазон установки торитетом обладают абсолютно все клапаны AB QM в системе, благо клапана 20...100 %. В даря чему они работают эффективно в циркуляционных кольцах лю этом диапазоне клапан бой протяженности. В системе с ручными балансировочными клапа имеет наилучшие гид нами и терморегуляторами такого результата, безусловно, достичь равлические характери невозможно.

стики регулирования. Имеющиеся в начале графиков наклонные участки (слева от пунк Подтверждением тирной вертикальной линии на рис. 11.4) соответствуют нерегулируе высокой точности регу мой зоне клапана. В ней (P2 – P3) = var и V = var. Для вывода клапана в лирования является рабочее состояние необходимо при проектировании предусмотреть диаграмма, полученная запас давления (P1 – P3) 16 кПа (dy=15;

20) либо 20 кПа (dy=25;

32).

при лабораторном тести Указанный запас давления (P1 – P3) теряется на клапане и предна ровании клапана значен для обеспечения эффективной работы: установки мембраны в Рис. 11.3. Настройка AB QM AB QM (рис. 11.4). Из рабочее положение. Его минимальное значение вполне сопоставимо с нее следует, что изменение разницы давления (P1 – P3) в значительных минимальными потерями в системе с регуляторами перепада давления пределах не вызывает отклонений давления на затворе клапана (P2 – P3) (10 кПа на терморегуляторе плюс 10 кПа на регуляторе перепада давле и, соответственно, установленного расхода V, т. е. (P2 – P3) = const и ния) либо с ручными балансировочными клапанами (10 кПа на термо V=const. Кривые, характеризующие эти параметры, практически (в пре регуляторе плюс 3 кПа на балансировочном клапане стояка или при делах допустимой незначительной погрешности) горизонтальны. Ка борной ветки и плюс 3 кПа на регулирующем клапане всей системы).

кой бы расход ни был установлен на клапане, он будет постоянен и не Максимальный запас давления составляет 400 кПа. Он дает возмож зависим от изменения давления в системе. Внешний авторитет клапана ность применения клапанов в системах со значительно удаленными друг от друга теплообменными приборами как по высоте, так и по дли V = var;

V = const;

Зона оптимизации работы насоса (P2 - P3 ) = var (P2 - P3 ) = const не здания, не беспокоясь об усложнении наладки системы.

3,5 0,5 Клапаны AB QM имеют уникальные гидравлические характерис V тики. В клапанах реализованы оригинальные конструкторские реше 0, 3, ния. Эти клапаны малогабаритны. Имеют наименьшие размеры среди 0, существующих автоматических клапанов. Следовательно, способству 2, ют более компактному размещению оборудования в шкафах, у стен и 0, т. д. Они многофункциональны. Кроме автоматического поддержания V60 0, 2, заданного расхода, ими можно перекрывать поток теплоносителя, опо 0, рожнять отключаемый участок, выпускать воздух, отбирать давление 1, для диагностики системы. Все это значительно упрощает конструиро 0, (P2 - P3 ) вание системы.

(P2 - P3 )60 0, 1, В системе с постоянным гидравлическим режимом (рис. 11.5,а,б) (P2 - P3 ) 0, V20 клапан AB QM автоматически поддерживает заданный расход теплоно 0, сителя на стояке либо в узле обвязки теплообменного прибора, при 0, этом внешний авторитет терморегулятора также близок к единице и 0 обеспечивает эффективное регулирование. В данной схеме клапан 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 AB QM выполняет ту же основную функцию, что и клапаны АSV Q Изменение давления на клапане (P1 - P3 ), бар или AQ, — поддержание заданного расхода теплоносителя. Однако Рис. 11.4. Стабилизация расхода клапаном AB QM dу = делает это значительно точнее. Он удобнее в настройке и обслуживании 274 лапан /ч к м асход н V, авлени н затворе ла Рае ерепад дак Пя пана ( P P ), бар ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА по сравнению с клапаном AQ: не требует дополнительных отключаю импульсов давления P2 и P Таблица 11.1. Настройка клапана AB QM щих клапанов и спуска воды при перенастройке на другой расход. Кро измерительными ниппелями Потери давления на ме того, имеет наименьший типоразмер 10 мм (у АSV Q и AQ — 15 мм), осуществляется лишь на час измерительных ниппелях Настройка, % что позволяет использовать его для регулирования небольших тепло ти клапана, потери давления (P2 – P3), кРа обменных приборов. (P2 – P3) должны быть не dy = 10;

15;

20 dy = 25;

В двухтрубных системах с переменным гидравлическим режи ниже указанных в табл. 11.1.

100 7,5 5, мом (рис. 11.5,в) данный клапан является единственно необходимым Промежуточные значения в 60 12,0 8, регулирующим устройством циркуляционного кольца. Отпадает по табл. 11.1 определяют интер 20 15,0 12, требность в применении каких либо дополнительных ручных либо полированием.

автоматических балансировочных клапанов на стояках и ветках.

MATIK MATIK MATIK А Система становится дешевле и надежней. Уменьшается общее коли AB-QM AB-QM AB-QM чество запорно регулирующей арматуры и, соответственно, умень шается количество соединений. Снижаются затраты на ее монтаж и RLV RLV RLV обслуживание.

AB-QM AB-QM AB-QM RLV RLV RLV AB-QM В AB-QM AB-QM AB-QM RLV RLV RLV AB-QM В А AB-QM P P AB-QM P2 - P3 P2 - P аб в P1 - P2 P1 - P Рис. 11.5. Применение AB QM в системах: а и б с постоянным расхо P- P дом;

в с переменным расходом G G Наладка системы с клапанами AB QM осуществляется автоматиче Рис. 11.6. Распределение давления на клапанах AB QM в системе ски. Для ограничения расхода необходимо лишь установить на них необходимое значение. Дополнительные существенные возможности Во втором случае решают важную задачу энергосбережения: оптими при наладке системы позволяют получить клапаны AB QM со встроен зацию работы системы по минимальному энергопотреблению насоса. Для ными измерительными ниппелями. К ним относятся: этого на клапане AB QM основного циркуляционного кольца системы до определение расхода теплоносителя;

стигают требуемых потерь давления (P2 – P3) в соответствии с табл. 11. оптимизация работы системы. при минимально возможном напоре насоса. Требуемые потери давления В первом случае для проверки соответствия расхода требуемому значе (P2 – P3) зависят от диаметра клапана и установленного на нем расхода.

нию проверяют достаточность потерь давления на измерительных ниппелях Если работа клапана основного циркуляционного кольца оптими клапана AB QM, например, прибором PFM 3000. С учетом того, что отбор зирована (достигнут минимум сопротивления системы), то и работа 276 AB-QM M AB-Q M AB-Q ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА всех остальных клапанов также будет оптимизирована, поскольку перед процедуру оптимизации системы можно осуществить по потерям дав ними всегда будет избыток давления. Этот избыток увеличивается по ления на любом элементе концевого участка основного циркуляцион мере приближения к источнику теплоты (холода) вследствие уменьше ного кольца, имеющего измерительные ниппели. Это может быть расхо ния потерь давления P- в циркуляционных кольцах (без учета потерь домерная шайба, балансировочный клапан, теплообменник и т. д.

давления в AB QM) и компенсируется потерей давления (P1 – P2) на Значительно упрощает наладку также новая шкала клапана AB QM.

клапанах AB QM в пределах оптимизированного напора насоса Она дает возможность наладчику визуально определить результат про (рис. 11.6), поэтому диапазон потерь давления (P1 – P3) на клапанах изводимой им настройки, облегчая регулировку и теплообменного AB QM от минимального до максимального значения в системе обеспе прибора, и системы в целом. Для этого не нужен высококвалифициро чения микроклимата характеризует зону оптимизации работы насоса ванный персонал. Кроме того, не требуются сложные методы наладки (рис. 11.4). и привлечение нескольких человек и нескольких измерительных Процедуру оптимизации работы системы, имеющей насос с управ приборов.

ляемым давлением, осуществляют следующим образом:

1. Устанавливают на всех клапанах AB QM расчетные расходы;

Клапан AB QM реализует все гидравлические требования, предъяв 2. Выставляют частотным регулятором максимальный напор насоса;

ляемые к проектированию и эксплуатации современной системы 3. Определяют основное циркуляционное кольцо (имеющее наи обеспечения микроклимата:

большее гидравлическое сопротивление). Соединяют ниппели пропускает расход теплоносителя в строгом соответствии с клапана AB QM, расположенного в этом кольце, с измеритель потребностью;

ным устройством, например, PFM 3000;

создает идеальные условия регулирования теплообменным прибо 4. Частотным регулятором пошагово, например, 90, 80, 70 % и т. д., ром;

уменьшают напор насоса Pн и одновременно измеряют потери устраняет перетоки теплоносителя между теплообменными давления на клапане AB QM (P2 – P3) основного циркуляционно приборами, вызываемые любыми факторами: естественным го кольца. При колебаниях перепада давления принимают сред давлением, конструктивным видоизменением системы, процес ние значения;

сами регулирования;

5. Строят график, аналогичный рис. 11.7, и определяют точку опти не требует расчетов по гидравлическому увязыванию циркуля мизации на изломе кривой (обозначена жирной точкой);

ционных колец;

6. Устанавливают перепад давления на насосе в соответствии с точ стабилизирует работу системы в течение длительного време кой оптимизации. ни эксплуатации путем компенсации возрастания гидравличес Эта процедура может осуществляться одним наладчиком. При нали кого сопротивления элементов системы от коррозии и накипи;

чии двух наладчиков с мобильной связью эту процедуру упрощают, исклю упрощает монтаж и обслуживание системы путем совмещения чая п. 5 и 6. Синхронное взаимо функций перекрытия регулируемого участка, спуска теплоно (P2 - P3 ) действие наладчика, уменьшаю сителя, спуска воздуха, компьютерной диагностики;

щего частоту вращения насоса, с упрощает наладку системы и оптимизацию ее работы;

не наладчиком, мгновенно опреде требует высококвалифицированных наладчиков и применения ляющим перепад давления на процедур балансировки системы.

клапане AB QM, позволяет оп ределить точку оптимизации по показаниям измерительного прибора на этом клапане.

70 80 90 Pн, % Если в системе применены Рис. 11.7. Определение рабочей точки клапаны AB QM без измери насоса тельных ниппелей, указанную 278 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА Таблица 12.1. Ориентировочные значения коэффициента качества fR 12. ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ по VDI 2067 Blatt 2 [50] СИСТЕМ ОБЕСПЕЧЕНИЯ МИКРОКЛИМАТА Коэффициент f R R Экономический эффект от применения автоматизированных сис 1. Ручное регулирование с незначительным вмешательством.

Р у ч н о е р е у л и р в а н е з н а ч и т е л ь н ы м в м е ш л ь с т в о м, тем обеспечения микроклимата определяют технико экономическим 1, пользователя п о л ь з о в а т е л сопоставлением различных проектных решений [10;

46;

47]. При этом 2. Ручное регулирование при частом вмешательстве пользо.

Р у ч н о е р е у л и р в а ч а о м е ш а т е л ь с т в е п о л ь з о 1,, сравнивают капитальные и эксплуатационные расходы, сроки монтажа вателя в а т е л и эксплуатации систем. Рассчитывают также срок окупаемости капи 3. Ручное регулирование и термостатические клапаны.

Р у ч н о е р е у л и р в а т е р м о т а с к и е к л а п а ы 1,, тальных вложений за счет уменьшения эксплуатационных расходов и 4. Регулирование по погодным условиям без применения тер.

Р е г у л и р о в а н и е п о п о г о д н ы м у с л о в и я м б е з п р и м е н е н и я т е р 1,, морегуляторов м о р е г у л я т о р о в соотносят его с нормативным значением. Обычно для стимулирования 5. Комнатный терморегулятор, управляющий насосом, и тер.

К о м н а т н ы й т е р м о р е г у л я т о р, у п р а в л я ю щ и й н а с о с о м, и т е р энергосберегающих мероприятий устанавливают срок окупаемости не 1,, морегуляторы м о р е г у л я т о р ы выше 12…12,5 лет [21;

48].

6. Регулирование температуры подаваемого теплоносителя с.

Р е г у л и р о в а н и е т е м п е р у р ы д а в а м о г о т е п л о н о и т е л я с Факторы, влияющие на энергосбережение от использования авто адаптацией кривой отопления по погодным условиям и/или 1, а д а п т а ц и о й о п л е н и я п о п о г о д н ы м у с л о в и я м и л и, матизированных систем, многогранны. На сегодняшний день отсут условиям помещения у с л о в и я м п о м е щ е н и ствуют методики их всестороннего учета, а имеющиеся разобщены.

7. Регулирование температуры подаваемого теплоносителя и.

Р е г у л и р о в а н и е т е м п е р у р ы п о д а в а е м о г о т е п л о н о с и т е л я и 1,, Причиной является тот факт, что владельца здания (помещения), в терморегуляторы т е р м о р е г у л я т о р ы 8. Регулирование температуры подаваемого теплоносителя с.

Р е г у л и р о в а н и е т е м п е р у р ы д а в а м о г о т е п л о н о и т е л я с первую очередь, интересуют реально ощутимые доходы, получаемые от, адаптацией кривой отопления по погодным условиям и/или 1, а д а п т а ц и о й о п л е н и я п о п о г о д н ы м у с л о в и я м и л и применения энергосберегающих мероприятий, в то время как эти меро условиям помещения и терморегуляторы у с л о в и я м п о м е щ е н и р м о р е г у л я т о р ы приятия имеют государственное и глобальное планетарное значение. В 9. Центральное непрерывное регулирование температуры в.

Ц е н т р а л ь н о е н е п р е р ы в н о е р е г у л и р о в а н и е т е м п е р а т у р ы в, любом случае основным фактором выступает экономия топливно 1, помещении и терморегуляторы (односемейный дом) п о м е щ е и и т е р м о р е г у л т о р ы ( о д н о с м е й н д о м ) энергетических ресурсов при обеспечении теплового комфорта в 10. Два либо больше уровней регулирования по внешним.

Д в а л и б о б о л ь ш е у р о в н е й р е г у л и р о в а н и я п о в н е ш н и м помещении.

условиям у с л о в и я м Одна из методик определения потребляемого топлива системами без адаптации кривой отопления 1, б е з а д а т а ц и и к р и в о й о т о п л е н и я,, с адаптацией кривой отопления 1, а д а п т а е й к р и о й о п л е н и я отопления здания представлена в директиве VDI 3808 [49]. В ней да и разделом управления по странам света (применяемого зави и р а з д е л о м у п р а в л е н и я п о с т р а н а м с в е т а ( п р и м е н я е м о г о з а в и на оценка энергосберегающих мероприятий по экономии теплопот симо от расположения солнца), с терморегуляторами либо с и м о о т р а с п о л о ж е н и я с о л н ц а ), с т е р м о р е г у л я т о р а м и л и б о ребления вследствие ручного либо автоматического временного по с зональным регулированием отдельных помещений з о н а л н ы м р е г у л и р о в а е м о л ь м е щ е нижения (ночного, выходного дня) температуры помещения, недопу щения избыточных теплопритоков, поддержания температурных ус уравнению (12.1) в качестве базового варианта сравнения проектных ловий в помещении. Подробное влияние регулировочно техническо решений принимают ручное регулирование с незначительным вмеша го оснащения системы отражено коэффициентом сокращения тепло тельством пользователя.

потребления вследствие поддержания температурных условий в помещении Пример 21. Необходимо определить снижение теплопотребления при использовании терморегуляторов прямого действия в здании с tfR2 - tZ rR =, (12.1) температурой t = 20 °С при средней температуре наружного воздуха tfR1 - tZ за отопительный период tZ = 5 °С.

где t — заданная температура здания, равная нормируемой температу ре основных помещений от 17 до 23 °С;

tZ — средняя температура на Решение. За базовый вариант принимают систему с ручным регули ружного воздуха за отопительный период, °С;

fR1 и fR2 — коэффициент рованием при незначительном вмешательстве пользователя fR1 = 1,13.

качества регулировочно технического оснащения системы соответ Проектируемый вариант — система с регулированием температуры ственно для базового и применяемого варианта проектных решений подаваемого теплоносителя и наличием терморегуляторов fR2 = 1,03.

(табл. 12.1).

Тогда по уравнению (12.1):

При расчете коэффициента снижения теплопотребления по 280 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 20 1,03 - rR = = 0,886.

При учете общего снижения теплопотребления учитывают все 20 1,13 - влияющие факторы, в том числе временное понижение температуры в Снижение теплопотребления составит помещении. В результате получают сокращение теплопотребления от (1 – 0,886) 100 = 11,4 %.

14 до 35 %. Причем меньшие значения характерны для систем только с терморегуляторами, а бльшие — для систем с полным электронным Дополнительный эффект, вносимый отдельными элементами авто контролем теплового режима здания и гидравлического режима сис матического регулирования, определяют сравнением вариантов проект темы.

ных решений с этим элементом и без него.

В международных нормах [51] и гармонизированных к ним стан дартах [52] реализован несколько иной принцип определения сниже Пример 22. Необходимо определить снижение теплопотребления ния энергопотребления систем отопления, но дающий подобные ре при использовании электронных терморегуляторов вместо терморегу зультаты. Он основан на тщательном учете теплопотерь Q1 и теплопос ляторов прямого действия в здании с температурой t = 20 °С при сред туплений Q2 (от внутренних источников и от солнца через окна) в каж ней температуре наружного воздуха за отопительный период tZ = 5 °С.

дой температурной зоне здания для типичного отопительного периода.

По соотношению межу ними рассчитывают коэффициент использова Решение. За базовый вариант принимают систему с регулированием ния теплопоступлений температуры подаваемого теплоносителя и наличием терморегулято ров fR1 = 1,03. Проектируемый вариант — система с двумя уровнями без (12.2) адаптации кривой отопления fR2 = 1,015. Тогда по уравнению (12.1):

В диапазоне изменения соотношения Q2 / Q1 = 0,150…0,795 коэф 20 1,015 - фициент использования теплопоступлений изменяется соответственно rR = = 0,98.

20 1,03 - 5 от 0,1 до 71,6 %. Суммарная доля теплопоступлений, учитываемая за Снижение теплопотребления составит каждый месяц отопительного периода, представляет сэкономленную тепловую энергию за отопительный период. Поскольку минимальным (1 – 0,98) 100 = 2 %.

требованием регулировочно технического оснащения систем в боль Эффект от замены автоматических регуляторов прямого действия шинстве европейских стран является наличие регулятора температуры на электронные регуляторы определяют путем их взаимного сопостав теплоносителя по погодным условиям и терморегуляторов на отопи ления. тельных приборах, то полученную экономию целесообразно соотносить к таким системам.

Пример 23. Необходимо определить снижение теплопотребления Наиболее истинные показатели энергосбережения получают на ре при использовании автоматических регуляторов перепада давления на альных объектах. Опыт реконструкции систем отопления [53], прове стояках в здании с температурой t = 20 °С при средней температуре на денный в рамках правительственной программы Германии, свидетель ружного воздуха за отопительный период tZ = 5 °С. ствует о получении 35 % экономии теплопотребления при минималь ном регулировочно техническом оснащении двухтрубных систем в Решение. За базовый вариант принимают систему с регулированием сравнении со старыми однотрубными системами. Это свидетельствует о температуры подаваемого теплоносителя и наличием терморегулято значительном потенциале автоматических систем, который следует ров fR1 = 1,03. Проектируемый вариант — система с двумя уровнями с воплощать не только при строительстве новых, но и модернизации или адаптацией кривой отопления fR2 = 1,01. Тогда по уравнению (12.1) реконструкции старых систем.

Кроме перечисленных выше факторов экономического эффекта, в 20 1,01- rR = = 0,97.

справочнике [48] представлены методики учета дополнительных 20 1,03 - факторов, например, степени комфортности, создаваемой системами Снижение теплопотребления составит отопления вентиляции и кондиционирования воздуха. В результате 100 (1 – 0,97) = 3 %.

282 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА применения систем кондиционирования воздуха сюда включены: уве СБОРНИК ВЫВОДОВ личение производительности труда (при снижении температуры возду Современные системы обеспечения микроклимата, основывающие ха в помещении с 34 до 25 °С работоспособность сотрудников повыша ся на автоматизации обеспечения теплового комфорта при минимиза лась на 11,2 %, а интенсивность использования их рабочего времени на ции энергозатрат, имеют ряд отличительных особенностей, которые 43 %);

снижение заболеваемости работников (на 17,5 % за период с мая необходимо учитывать в повседневной практике проектирования и на по сентябрь), сокращение текучести кадров (на 3 % за этот же период);

ладки. Основные моменты, собранные со всех разделов, приведены в уменьшение количества обслуживаемого персонала.

данном сборнике. При необходимости более тщательного углубления Совместный эффект энергосберегающих факторов обеспечивает тех или иных выводов следует обращаться к соответствующему разделу окупаемость капитальных вложений в систему обеспечения микрокли книги.

мата в срок, значительно меньший нормативной величины. Так, в мно гоквартирных зданиях с терморегуляторами на отопительных приборах 1. Тепловой комфорт он составляет 1,5…4 года [54], а с регуляторами перепада давления на Тепловой комфорт в помещении достигают только при использова стояках — около 5 лет [53].

нии автоматизированных систем обеспечения микроклимата, основным элементом которых является терморегулятор.

Чем выше автоматическое регулировочно техническое оснащение системы обеспечения микроклимата и чем больше учтено влияющих Терморегулятор должен поддерживать температуру воздуха в по экономических факторов, тем значительнее энергосберегающий мещении с отклонением не более чем по ISO 7730.

эффект.

Наиболее близкими к обеспечению идеальных условий теплового ком форта в помещении являются системы с нагреваемым полом в холод ный период года и с охлаждаемым потолком в теплый период года.

Для невысоких помещений наиболее приемлемой с экономической и санитарно гигиенической точек зрения является система отопле ния с панельными радиаторами.

2. Тепло и холодоноситель Качество теплоносителя является исходным фактором эффектив ной работоспособности автоматического оборудования систем обеспечения микроклимата.

Применение водогликолевых смесей требует корректировки гидра влических и тепловых показателей системы обеспечения микрокли мата, рассчитанной для теплоносителя воды. Водопропиленглико левая смесь оказывает значительно меньшее влияние на изменение гидравлических характеристик клапанов, чем водоэтиленгликолевая смесь.

Выбор температуры воды зависит от назначения системы, тради ций страны, назначения и этажности здания, способа регулирования.

284 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 3. Гидравлические потери Линейная рабочая расходная характеристика клапана не претер 3.1. Общие сведения певает существенного искажения под воздействием внешнего авто 3.2. Пропускная способность клапана ритета, если его значение находится в диапазоне 0,5...1,0.

Пропускная способность является основной гидравлической харак теристикой клапана, которая учитывает сопротивление, создава С уменьшением внешнего авторитета ниже 0,5 линейная рабочая емое им проходу теплоносителя. расходная характеристика клапана значительно искажается, что следует учитывать при обеспечении регулируемости системы и Подбор клапана по пропускной способности за номинальным перепа возможности ее наладки.

дом давления и расходом теплоносителя пригоден лишь для опреде ления его типоразмера и не отражает его регулировочную способ Для упрощения расчетов и наладки системы, а также уменьшения ность в системе. погрешности потокораспределения рекомендуется применять ав томатические регуляторы перепада давления на стояках верти 3.3. Внешний авторитет клапана кальных или на приборных ветках горизонтальных систем, обеспе Регулируемый участок определяет границы распространения коле чивая внешние авторитеты клапанов а 0,5.

баний давления теплоносителя, возникающих при работе клапана.

Отношение перепада давления на максимально открытом клапане к 3.4.2. Равнопроцентная рабочая расходная характеристика клапана располагаемому давлению регулируемого участка называют (внеш Логарифмическую (равнопроцентную) расходную характеристику ним) авторитетом клапана. клапана можно приблизить к линейной путем изменения внешнего авторитета.

В процессе работы системы обеспечения микроклимата авторите ты регулирующих клапанов и терморегуляторов изменяются. Наи Логарифмическая расходная характеристика клапана не претерпе лучшей их стабилизации достигают установкой автоматических вает существенного изменения при внешнем авторитете 0,5...1,0.

регуляторов перепада давления в системах с переменным гидравли ческим режимом и стабилизаторов расхода либо автоматических С уменьшением внешнего авторитета ниже 0,5 логарифмическая регуляторов расхода в системах с постоянным гидравлическим рабочая расходная характеристика клапана значительно искажа режимом непосредственно у каждого теплообменного прибора. ется, что следует учитывать при обеспечении регулируемости си стемы и возможности ее наладки.

3.4. Расходная характеристика клапана Форма затвора клапана определяется видом идеальной расходной Для упрощения расчетов и наладки системы, а также уменьшения характеристики. погрешности потокораспределения рекомендуется применять ав томатические регуляторы перепада давления на стояках верти Для практических расчетов применяют рабочую расходную харак кальных или на приборных ветках горизонтальных систем, обеспе теристику клапана. чивая внешние авторитеты клапанов а 0,5.

3.4.1. Линейная рабочая расходная характеристика клапана 3.4.3. Параболическая рабочая расходная характеристика клапана Рабочую расходную характеристику клапана определяют его общим Параболическая рабочая расходная характеристика имеет мень внешним авторитетом. Общий внешний авторитет учитывает ис ший прогиб идеальной кривой, чем логарифмическая.

кажение идеальной расходной характеристики клапана под воздей ствием сопротивления корпуса клапана (определяют базовым авто Параболическую расходную характеристику клапана можно ритетом клапана) и сопротивления остальных элементов регулиру приблизить к линейной путем изменения внешнего авторитета.

емого участка (определяют внешним авторитетом клапана).

286 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА С уменьшением внешнего авторитета ниже 0,5 параболическая ра 3.4.7. Взаимовлияние регулирующих клапанов бочая расходная характеристика клапана значительно искажает Искажение расходной характеристики под воздействием конструк ся, что следует учитывать при обеспечении регулируемости систе тивных особенностей клапана (базовый авторитет) и сопротивле мы и возможности ее наладки. ния элементов регулируемого участка (внешний авторитет) может существенно влиять на регулируемость теплообменного Для упрощения расчетов и наладки системы, а также уменьшения прибора, что необходимо учитывать при проектировании и наладке погрешности потокораспределения рекомендуется применять ав системы обеспечения микроклимата. Следует стремиться к тому, томатические регуляторы перепада давления на стояках верти чтобы внешний авторитет ручного балансировочного клапана и кальных или на приборных ветках горизонтальных систем, обеспе терморегулятора превышал 0,5.

чивая внешние авторитеты клапанов а 0,5.

Наличие на регулируемом участке нескольких клапанов (ручного 3.4.4. Логарифмическо линейная рабочая расходная характеристика балансировочного и терморегулятора) требует рассмотрения клапана совместимости диапазонов их внешних авторитетов. Лучшим ва Клапаны с логарифмическо линейной рабочей расходной характери риантом проектного решения является применение только одно стикой имеют зону примерно линейного регулирования в широком го клапана (ручного либо терморегулятора) на регулируемом диапазоне изменения общего внешнего авторитета. участке.

Расходные характеристики клапана не претерпевают существен Ручные балансировочные клапаны целесообразно применять в си ного изменения при внешнем авторитете 0,3...1,0. стеме с постоянным гидравлическим режимом (без терморегулято ров), где их внешние авторитеты практически не изменяются.

Для упрощения расчетов и наладки системы, а также уменьшения погрешности потокораспределения рекомендуется применять 3.5. Отключающие клапаны автоматические регуляторы перепада давления, создавая внешний Отключающие клапаны должны иметь минимальное сопротивление авторитет клапанов а 0,3. для обеспечения максимальных авторитетов терморегуляторов и регулирующих клапанов.

3.4.5. Линейно линейная рабочая расходная характеристика клапана Линейно линейный закон регулирования объединяет положительные 4. Терморегуляторы черты линейного и логарифмического законов. 4.1. Конструкции Терморегулятор — неотъемлемый элемент современной системы Клапаны с линейно линейной рабочей расходной характеристикой обеспечения микроклимата, предназначенный для поддержания обеспечивают регулирование по закону, подобному логарифмическому. теплового комфорта в помещении и экономии энергоресурсов.

3.4.6. Рабочие расходные характеристики трехходовых клапанов Каждая конструкция терморегулятора соответствует применяе У трехходовых клапанов изменяется пропускная способность под мой степени автоматизации системы обеспечения микроклимата.

влиянием авторитетов, вызывая колебания расхода теплоносителя в циркуляционных контурах с постоянным гидравлическим режимом. 4.1.1. Регуляторы Электронные программаторы позволяют быстрее и точнее упра Наиболее простым способом устранения колебаний расхода в кон влять тепловым комфортом в помещении по сравнению с регулято турах с постоянным гидравлическим режимом, возникающих при рами прямого действия, обеспечивая дополнительный эффект в работе трехходовых клапанов, является применение автоматиче энергосбережении.

ских регуляторов (стабилизаторов) расхода.

288 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 4.1.2. Термостатические клапаны 4.2.4.3. Общий авторитет терморегулятора Термостатические клапаны с пониженным гидравлическим сопро Конструктивно заложенная пропорция потокораспределения термо тивлением предназначены для однотрубных систем обеспечения регулятора, определяемая внутренним авторитетом, изменяется микроклимата. при его размещении в систему обеспечения микроклимата под влияни ем внешнего авторитета и определяется общим авторитетом.

Термостатические клапаны с повышенным гидравлическим сопро тивлением предназначены для двухтрубных систем обеспечения Рекомендуемый диапазон общего авторитета терморегулятора микроклимата с переменным гидравлическим режимом. составляет 0,3…0,7.

4.2. Характеристики терморегуляторов Рекомендуемый диапазон внешнего авторитета терморегулятора Превышение характеристик терморегулятора над минимальными составляет 0,5…1,0.

требованиями EN 215 определяет степень его совершенства.

4.2.4.4. Влияние настройки дросселя на авторитеты 4.2.1. Механические характеристики терморегулятора 4.2.2. Рабочие характеристики Для терморегуляторов с зоной пропорциональности 2К рекоменду Терморегулятор по отношению к расчетному положению может не ется использовать настройки дросселя от 4 и выше.

только закрываться, уменьшая поток теплоносителя, но и откры ваться, увеличивая поток теплоносителя через теплообменный Увязывание циркуляционных колец дросселями терморегуляторов прибор. следует осуществлять в пределах стояка или приборной ветки.

4.2.3. Технические параметры Увязывание циркуляционных колец между небольшими стояками или 4.2.4. Авторитеты терморегулятора приборными ветками при обеспечении общих авторитетов термо Авторитеты терморегулятора позволяют прогнозировать поведе регуляторов, равных 0,5…1,0, допускается осуществлять регули ние системы во всех режимах эксплуатации и на качественно новом рующими клапанами с малым гидравлическим сопротивлением и уровне проектировать системы обеспечения микроклимата с логарифмической расходной характеристикой.

максимальным использованием их потенциала.

Рекомендуется на стояках и приборных ветках стабилизировать 4.2.4.1. Внешний авторитет терморегулятора перепад давления автоматическими регуляторами.

Внешний авторитет определяет искажение рабочей расходной ха рактеристики терморегулятора под воздействием сопротивления 4.2.4.5. Влияние замыкающего участка на авторитеты элементов регулируемого участка. терморегулятора Замыкающий участок узла обвязки теплообменного прибора в систе Уменьшение внешнего авторитета ограничивает возможность уве ме с постоянным гидравлическим режимом вносит существенное из личения расхода теплоносителя при открывании терморегулятора. менение в потокораспределение терморегулятора и значительно ограничивает количество теплообменных приборов на стояке или 4.2.4.2. Внутренний авторитет терморегулятора приборной ветке.

Внутренний авторитет терморегулятора определяет начальное конструктивное расположение штока клапана, обеспечивающее эк Замыкающий участок узла обвязки теплообменного прибора в двух сплуатационную возможность уменьшения и увеличения расхода трубной системе с постоянным гидравлическим режимом улучшает теплоносителя относительно номинального значения. работу системы и не ограничивает количество теплообменных при боров на стояке или приборной ветке.

290 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА Рекомендуемое отклонение внутреннего авторитета узла обвязки обеспечение дополнительного экономического и санитарно гиги теплообменного прибора в системе с постоянным гидравлическим енического эффекта моментальным предотвращением перето режимом: aв.у = 0,23+0,15 (при коэффициенте затекания = 0,33).

0, ков теплоносителя между подсистемами;

упрощение гидравлических расчетов дроблением разветвленных 4.3. Электроприводы систем на подсистемы, в пределах которых уравновешивают Электроприводы быстрее и точнее реагируют на изменение темпе циркуляционные кольца;

ратурной обстановки в помещении, чем терморегуляторы прямого стабилизация работы системы в течение длительного времени действия, обеспечивая дополнительное энергосбережение.

эксплуатации компенсацией возрастания гидравлического со противления элементов системы от коррозии и накипи;

5. Автоматические регуляторы устранение влияния естественного давления до регулируемого Применение автоматических регуляторов стабилизации гидравли участка;

ческих параметров теплоносителя на регулируемых участках упрощение монтажа и обслуживания системы совмещением является необходимым проектным решением для обеспечения функций перекрытия регулируемого участка, спуска теплоноси эффективной работы терморегуляторов, в частности, и системы теля, спуска воздуха, возможностью компьютерной диагностики;

обеспечения микроклимата, в целом.

автоматическая балансировка системы после ее модернизации (расширения и т. п.);

5.1. Перепускные клапаны снижение энергопотребления насосов.

Автоматический перепускной клапан приблизительно стабилизиру ет перепад давления на стояке или приборной ветке только при 5.3. Автоматические регуляторы расхода закрывании терморегуляторов.

Решаемые задачи автоматическим регулятором расхода в систе мах обеспечения микроклимата:

Использование автоматических перепускных клапанов для обеспе предотвращение шумообразования терморегуляторов и трубо чения авторитетов терморегуляторов не рекомендуется.

проводов автоматическим поддержанием расхода теплоноси теля на заданном уровне;

Допускается размещение автоматических перепускных клапанов в кон обеспечение оптимальных условий работы терморегуляторов це стояков либо приборных веток для создания циркуляции теплоноси во всех режимах их работы;

теля в них при закрытых терморегуляторах, обеспечивая постоянство получение дополнительного экономического и санитарно гиги температуры теплоносителя на входе теплообменных приборов.

енического эффекта моментальным предотвращением перето ков теплоносителя между стояками (приборными ветками) 5.2. Автоматические регуляторы перепада давления системы;

Решаемые задачи автоматическими регуляторами перепада давле стабилизация работы системы в течение длительного времени ния в системах обеспечения микроклимата:

эксплуатации компенсацией возрастания гидравлического со предотвращение шумообразования терморегуляторов автома противления элементов системы от коррозии и накипи;

тическим поддержанием перепада давления на заданном уровне;

упрощение монтажа и обслуживания системы за счет совмеще предотвращение шумообразования в трубопроводах и элементах ния функции перекрытия потока, спуска теплоносителя, ком систем ограничением максимального потока теплоносителя;

пьютерной диагностики;

обеспечение оптимальных условий работы терморегуляторов упрощение балансировки системы по визуальной шкале на во всех режимах их работы;

стройки, нанесенной на рукоятку;

создание условий эффективного потокораспределения терморе автоматическая балансировка системы после ее модернизации гуляторами образованием подсистем в пределах регулируемых (расширение и т. п.).

участков, по располагаемому давлению которых определяют внешние авторитеты терморегуляторов;

292 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 5.4. Стабилизаторы расхода 6.3. Авторитет теплоты помещения Стабилизатор расхода решает те же задачи, что и регулятор Авторитет теплоты помещения, обеспечиваемый терморегулято расхода (п. р. 5.3). ром на теплообменном приборе с увеличенной площадью теплообме на, позволяет:

Изменить расход в стабилизаторе расхода можно лишь заменой удовлетворить индивидуальные потребности пользователя в картриджей при отключенной системе, что усложняет возмож увеличении температуры воздуха в помещении сверх ее номи ность несанкционированного вмешательства пользователя и нального значения при основном режиме работы системы;

возможность регулировки системы в случае необходимости. достичь, при необходимости, номинального значения темпера туры воздуха в помещении во время ночного энергосберегающе 6. Теплообменные приборы го режима работы системы;

6.1. Общие сведения улучшить гидравлическое управление системой;

Разные типы теплообменных приборов имеют свойственные им ускорить выход системы в рабочее состояние после сберегаю преимущества и недостатки. При использовании терморегуля щего режима, либо при ее запуске.

торов преимущество следует отдавать малоинерционным теплообменным приборам с незначительным гидравлическим Авторитет теплоты помещения создают только при проектирова сопротивлением. нии системы обеспечения микроклимата. Самостоятельное вмеша тельство пользователя в систему приводит к ее гидравлическому и 6.2. Регулирование теплового потока тепловому разбалансированию.

Линейное управление тепловым потоком теплообменного прибора с термостатическим клапаном — идеальный закон регулирования, к 7. Трубопроводы которому следует стремиться при проектировании систем обеспе Уменьшение гидравлического сопротивления и теплопотерь чения микроклимата и создании нового оборудования. трубопроводов улучшает управление тепловым комфортом в помещении.

Выбор расходной характеристики клапана для регулирования теплообменного прибора следует осуществлять с учетом перепада 8. Насосы температур теплоносителя: 8.1. Шумообразование системы обеспечения микроклимата клапаны с логарифмической (равнопроцентной), параболической Рассматривать систему обеспечения микроклимата по уровню и линейно линейной расходными характеристиками применяют шумообразования следует при закрытых и полностью открытых для регулирования теплообменных приборов с любыми перепада терморегуляторах.

ми температур теплоносителя;

при высоких перепадах темпе ратур теплоносителя (линейная характеристика теплообмен 8.2. Преобразователи частоты ного прибора) необходимо обеспечивать работу этих клапанов в Преобразователи частоты вращения приводят в соответствие линейной зоне их расходных характеристик;

при низких перепа работу насосов, вентиляторов, компрессоров и т. д. с гидравличе дах температур теплоносителя (выпуклая характеристика скими параметрами системы обеспечения микроклимата, теплообменного прибора) необходимо обеспечивать работу снижая электропотребление и увеличивая срок службы обору этих клапанов в вогнутой зоне их расходных характеристик;

дования.

клапаны с линейной и логарифмическо линейной расходными характеристиками наилучшим образом подходят для регули 8.3. Циркуляционное давление насоса рования теплообменных приборов с высокими перепадами тем Естественное давление теплоносителя необходимо оценивать и, ператур (линейная характеристика теплообменного прибора). при необходимости, учитывать в циркуляционном давлении систе мы обеспечения микроклимата.

294 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА Устранения влияния естественного давления на гидравлический ре все циркуляционные контуры, что ухудшает регулируемость и жим системы достигают уменьшением температуры теплоноси энергоэффективность системы.

теля, применением автоматических регуляторов перепада давле ния, автоматических регуляторов или стабилизаторов расхода. В системе с автоматическими балансировочными клапанами основ ная нагрузка по обеспечению гидравлической устойчивости возлага Завышение располагаемого давления системы для уменьшения влия ется на них. Они разделяют систему на независимые подсистемы ния естественного давления теплоносителя является энергозат (стояк или приборная ветка), ограничивая количество взаимовлия ратным проектным решением. ющих циркуляционных контуров.

8.4. Выбор насоса 10. Гидравлическая балансировка систем От правильного выбора насоса зависит энергоэффективность и 10.1. Общие сведения бесшумность как терморегуляторов, так и системы. Наладка системы обеспечения микроклимата ручными балансиро вочными клапанами является длительной и дорогостоящей проце 9. Системы обеспечения микроклимата дурой. Этот процесс значительно упрощается и удешевляется при 9.1. Гидравлический режим применении в системе автоматических балансировочных клапанов Разделение системы обеспечения микроклимата на контуры с (регуляторов перепада давления, регуляторов расхода, стабилиза постоянным и переменным гидравлическим режимом оказывает торов расхода и т. п.) вместо ручных балансировочных клапанов.

положительное влияние на работу терморегуляторов.

10.2. Метод температурного перепада 9.2. Конструирование систем водяного охлаждения В методе температурного перепада следует учитывать влияние Четырехтрубные системы обеспечения микроклимата являются завышенного типоразмера теплообменного прибора на изменение универсальным техническим решением обеспечения теплового температуры в обратном трубопроводе.

комфорта в помещении.

10.3. Метод предварительной настройки клапанов 9.3. Конструирование систем водяного отопления В методе предварительной настройки необходимо учитывать влия Взаимное расположение элементов системы влияет на потоко ние внешнего авторитета (при а < 0,5) на расходную характери распределение терморегуляторов. стику клапанов и возможность ими осуществлять регулирование.

Все элементы со значительным гидравлическим сопротивлением 10.4. Пропорциональный метод (фильтр, тепломер и т. д.) следует располагать за пределами регу Пропорциональный метод требует наличия измерительного прибо лируемого участка. ра и затрат времени для проведения наладки каждого клапана в несколько этапов.

9.3.1. Разводка трубопроводов 9.3.2. Присоединение приборных веток и стояков 10.5. Компенсационный метод 9.3.3. Присоединение отопительных приборов Компенсационный метод является усовершенствованием пропор ционального метода. Проводится в один этап. Требует нескольких 9.4. Гидравлическая устойчивость измерительных приборов и нескольких наладчиков.

Обеспечение гидравлической устойчивости между всеми циркуля ционными контурами системы с ручными балансировочными клапа 10.6. Компьютерный метод нами в эксплуатационном режиме всецело возлагается на терморе Компьютерный метод является воплощением передовых технологий гуляторы. Работа любого терморегулятора оказывает влияние на и сокращает время на наладку системы. Наладку и оптимизацию 296 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА работы системы осуществляет один наладчик с многофункциональ ЛИТЕРАТУРА ным прибором PFM 3000.

1. Пырков В.В. Особенности современных систем водяного 11. Автоматическая балансировка систем комбинированными клапанами отопления.— К.: II ДП «Такі справи», 2003.– 176 с.

Клапан AB QM реализует все гидравлические требования, предъя 2. Wyon David (Statens Institute fr Byggnadsforskning, Sweden).

вляемые к проектированию и эксплуатации современной системы Regulation for hydronic comfort cooling systems. Application guide.— обеспечения микроклимата:

Nordborg: Danfoss a/s, 2002.– 36 p.

пропускает расход теплоносителя в строгом соответствии с 3. ISO 7730: 1994(E). Ambiances thermiques moderes – Determination потребностью;

des indices PMV et PPD et specifications de comfort thermique.

создает идеальные условия регулирования теплообменным 4. ISO 7243: 1989. Hot environments – Estimation of the heat stress прибором;

on working man, based on the WBGT index (wet bulb globe tempe устраняет перетоки теплоносителя между теплообменными rature).

приборами, вызываемые любыми факторами: естественным 5. ISO 7933: 1989. Hot environments – Analytical determination and давлением, конструктивным видоизменением системы, процес interpretation of thermal stress using calculation of required swent сами регулирования;

rate.

не требует расчетов по гидравлическому увязыванию циркуля 6. EN 1264 1...4: 1997. Floor heating – Systems and components.

ционных колец;

7. Macsksy A., Bnhidi L. Sugrz ftsek.– Budapest, 1982.

стабилизирует работу системы в течение длительного време 8. Inle Claus. Erluterungen zur DIN 4701,83 mit Beispielen:

ни эксплуатации путем компенсации возрастания гидравличе einschlielich Watermedammung und Wrmeschutzverordnung.– ского сопротивления элементов системы от коррозии и накипи;

Dsseldorf: Werner, 1984.

упрощает монтаж и обслуживание системы путем совмещения 9. Swenson A., Werstberg M. Water and pipes.— Wirsbo Bruks AB, функций перекрытия регулируемого участка, спуска теплоно 1998.– 132 p.

сителя, спуска воздуха, компьютерной диагностики;

10. Пырков В.В. Электрические кабельные системы отопления.

упрощает наладку системы и оптимизацию ее работы;

не Энергетическое сопоставление.— К.: ООО «Издательский дом требует высококвалифицированных наладчиков и применения Дмитрия Бурого», 2004.– 88 с.

процедур балансировки системы.

11. VDI 2035 1: 1996. Prevention of damage in water heating installa tions. Scale formation in hot water supply installations and water 12. Энергосбережение автоматизированных систем обеспечения heating installations.

микроклимата 12. VDI 2035 2: 1998. Prevention of damage in water heating installa Чем выше автоматическое регулировочно техническое оснащение tions. Water corrosion in water heating systems.

системы обеспечения микроклимата и чем больше учтено влияющих 13. Бартольд Вишневска Г. Медь в санитарно технических экономических факторов, тем значительнее энергосберегающий установках.– Warszawa: Szkolne i Pedagogiczne oraz Polskie эффект.

Centrum Promocji Miedzi S.A., 1994.– 69 s.

14. Системы вентиляции и кондиционирования. Теория и практика/В.А. Ананьев, Л.Н. Балуева, А.Д. Гальперин и др.– М.:

Евроклимат, Арина, 2000.– 415 c.

15. Гершкович В.Ф. Расчеты систем отопления на EXEL.– К.:

KyivZNDIEP, 2002.– 48 c.

16. EN 215 1: 1987. Thermostatic radiator valves. Requirements and test methods.

298 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 17. ГОСТ 14770 69. Устройства исполнительные ГСП. Технические 33. DIN 4701 3: 1989. Regeln fr die Berechnung des Wrmebedarfs von требования. Методы испытаний.– M.: Госстандарт, 1988. Gebuden. Auslegung der Raumheizeinrichtungen.

18. Внутренние санитарно технические устройства. Ч. 1. Отоп 34. Змiна №2 до СНиП 2.04.05 91 «Отопление, вентиляция и ление/В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.;

Под ред. кондиционирование» за наказом Держбуду України № 273 вiд И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера.– М.: Стройиздат, 1990.– 344 с. 15.11.1999 р.

19. Koop L. Die Wasserheizung, Springer Verlag, 1958. 35. СНиП 2.04.05 91. Отопление, вентиляция, кондиционирование.– 20. Petitjean R. Total hydronic balancing: А handbook for design and trou М.: АПП ЦИТП, 1992.

bleshooting of hydronic НVАС systems.– Gothenburg: ТА АВ, 36. Справочник проектировщика и производителя работ.— Warszawa:

1994.— 530 p. KAN Sp. z o.o., 2004.– 145 c.

21. Jablonowski Н. Termostatyczne zawory grzejnikowe: Porаdnik 37. СНиП II 12 77. Защита от шума.– М.: Стройиздат, 1977.

[Pomiar. Regulacjа. Montaz. Hydraulika].– Warszawa: Polski instala 38. Teekaram A., Palmer A. Variable flow water systems. Design, installa tor, 1992.– 267 s. tion and commissioning guidance.— BSRIA, 16/2002.– 81 p.

22. Коган Г.Б. Рекомендации по расчету и выбору регулирующих 39. Еремкин А.И., Королева Т.И. Тепловой режим зданий.– М.: АСВ, клапанов для систем вентиляции и кондиционирования воздуха.– 2000.– 368 с.

Рига, 1969.– 23 с. 40. Faster, safer commissioning//S·A·V news (Valve systems).— 2003.– 23. Petitjean R. The need of balancing valves in a chilled water system. TA Issue 4.

Hydronics at the 1998 International Air Conditioning, Heating, 41. Taylor Steven T., Stein Jeff. Balancing Variable Flow Hydronic Refrigerating Exposition in San Francisco.— Gothenburg: ТА АВ, Systems// ASHRAE Journal.– October 2002.– P. 17 24.

1998.– 17 p. 42. Хмель С. Чому необхідна гідравлічна врівноваженість системи// 24. Roos H. Zagadnienia hydrauliczne w instalacjach ogrzewania wod Ринок інсталяційний.– 1997.– № 5.– С. 10 13.

nego.– Warszawa: CIBET, 1997.– 240 s. 43. Богуславський Л.Д. Эксплуатация и ремонт санитарно 25. Wytyczne projektowania instalacji centralnego ogrzewania. COBRТI технических устройств жилых зданий.– М.: Изд во лит. по «INSTAL», «UNIA CIEPLOWNICTWA».– Suplement do wydania строительству, 1968.– 264 с.

II. 1993. – Warszawa, 1994.– 43 s. 44. Варварин В.К., Швырев А.В. Наладка систем теплоснабжения, 26. Пирков В.В. Особливості радіаторних терморегуляторів водоснабжения и канализации.– М.: Росагропромиздат, 1990.– „Данфосс”// Ринок інсталяційний.– 2004.— № 4.— С. 54 56. 206 с.

27. Пирков В.В. Danfoss: Одно і двотрубні системи водяного 45. Гершкович В.Ф. В Киеве стало теплее [Экономить энергию должен опалення — гідравлічні й економічні відмінності// Ринок не поставщик, а потребитель]// ЕСТА (Енергозбереження та інсталяційний.— 2004.— № 3.— С. 46 47. автоматизація).– К.: Данко, 2002.– № 4.– С. 38 40;

№ 5.– С. 41 42.

28. Mielnicki J.S. Centralne ogrzewanie. Regulacja i eksploatacja.— 46. DINV 4701 10: 2001. Energetische Bevertung heiz undraumlfttech Arkady, Warszawa, 1985. nischer. Anlagen. Heizung, Trinkwassererewarmung, Luftung.

29. Шиманський В. Модернізація системи центрального опалення з 47. ASHRAE. Fundamentals of heating systems.— Atlanta, 1988.

використанням триходових вентилів (Жешівська політехніка)// 48. Энергосбережение в системах теплоснабжения, вентиляции и Ринок інсталяційний.– 1999.– № 9.– С. 7–9. кондиционирования воздуха: Справ. пособие/Л.Д. Богуславский, 30. Указания по применению радиаторов КОНВЕКТОР в системах В.И. Ливчак, В.П. Титов и др.;

Под ред. Л.Д. Богуславского, центрального отопления.– Krakow: Convector S.A., 2000.– 50 c. В.И. Ливчака.– М.: Стройиздат, 1990.– 624 с.

31. Дзелтис Э.Э. Управление системами кондиционирования 49. VDI 3808: 1993. Energiewirtschaftliche Beurteilungskriterien fr микроклимата: Справочное пособие.– М.: Стройиздат, 1990.– heiztechinische Anlagen.

176 с. 50. VDI 2067 2: 1982. Berechnung der Kosten von Wrmeversor 32. The Heating Book. 8 steps control of heating systems. – Nordborg: gungsanlagen. Raumheizung.

Danfoss a/s, 1998.– 185 p.

300 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 51. ISO 9164: 1989. (repealed 08.01.2003). Thermal insulation – Calculation of space hating requirement for residential buildings.

52. PN B 02025. Obliczanie sezonowego zapotrzebovania na ciepіo do ogrzewania budunkw mieszkalnych.

53. Булкин С. Как решают проблему реконструкции систем отопления старых домов в Германии и Словакии// Теплый дом.

Универсальный справочник застройщика.– М.: Стройинформ, 2000.– С. 221 224.

54. Прижижецкий С.И., Грудзинский М.М., Зелиско П.М., Грановский В.Л. Практика применения термостатов RTD в однотрубных системах отопления домов массовых серий// Промышленное и гражданское строительство.– 1998.– № 11 12.– С. 48 51.

. 50.

:

V100, 3/, P, Pvs P,, kvs, ( 3/ )/ 0.5:

P Pvs V100 = kvs. (3.18) Pvs + P V100 P =. (3.19) VN Pvs + P

Pages:     | 1 |   ...   | 3 | 4 ||



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.