WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 |

«ООО с ИИ Данфосс ТОВ Пырков В.В. ...»

-- [ Страница 4 ] --

Системы обеспечения микроклимата должны иметь не менее двух Допустимое уменьшение гидравлических параметров насоса, пока циркуляционных насосов, соединенных параллельно, либо один сдво занное на рис. 8.8, определено по данным рис. 6.7. При этом учитыва енный насос. Один из этих насосов является резервным. При этом рас лось, что снижение расхода теплоносителя на 25 % в системах отопле четные параметры насосов определяют двумя способами:

ния приводит к незначительному уменьшению теплового потока тепло стопроцентного резервирования;

обменного прибора: примерно на 7 %. Эта недостача компенсируется пиковой нагрузки.

завышенной площадью теплообменного прибора и влиянием общего 204 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА авторитета терморегулятора, ко торые совместно обеспечивают авторитет теплоты помещения.

Однако в системах охлаждения необходимо учитывать влияние снижения расхода на холодо производительность системы.

Допустимое увеличение гид равлических параметров насоса, показанное на рис. 8.8, определе но с учетом роста электропо требления насоса, которое про Рис. 8.8. Допустимые отклонения порционально расходу теплоно гидравлических парамет сителя в кубической степени.

ров насоса Характеристики насосов для систем обеспечения микроклимата, как правило, определены при кинема тической вязкости воды, равной 1 мм2/с. При использовании жидкостей с другой плотностью, например, водогликолевой смеси, следует корректи ровать расчеты и запрашивать информацию у производителей насосов.

От правильного выбора насоса зависит энергоэффективность и бесшумность как терморегуляторов, так и системы.

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 9. СИСТЕМЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ МИКРОКЛИМАТА 9.1. Гидравлический режим Система обеспечения микроклимата представляет собой развет вленную сеть трубопроводов, которые берут начало у генераторов теплоты либо холода. Вода по трубопроводам доносит энергию от гене раторов к теплообменным приборам и возвращается обратно, образовы вая циркуляционные кольца.

Количество циркуляционных колец в системе обеспечения микро климата равно количеству путей, для прохода теплоносителя: в одно трубной — количеству стояков или приборных веток, в двухтрубной — количеству теплообменных приборов. Так, на рис. 9.1,а весь стояк явля ется одним циркуляционным кольцом. Циркуляционные кольца в за мыкающих участках узлов обвязки теплообменных приборов однотруб ных систем учитывают с помощью характеристики сопротивления или пропускной способности узла в целом. Малые циркуляционные кольца внутри теплообменного прибора не учитывают. На рис. 9.1,б и 9.1,в каж дый теплообменный прибор двухтрубной системы образовывает от дельное циркуляционное кольцо, поэтому их по три в данных стояках.

Циркуляционное кольцо через замыкающий участок узла обвязки теп лообменного прибора на рис. 9.1,в учитывают с помощью характеристи ки сопротивления или пропускной способности узла в целом.

а б в Рис. 9.1. Системы: а однотрубные;

б двухтрубные с переменным гидравлическим режимом;

в двухтрубные с постоянным гидравлическим режимом Циркуляционные кольца параллельны между собой. Их гидравли ческое сопротивление должно быть одинаковым, если не учитывать изменение гравитационного давления теплоносителя по высоте двух трубного стояка.

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА Избежать полного влияния гравитационного давления теплоноси обратном трубопроводах, что положительно влияет на работу генерато теля невозможно, поэтому даже в системах без терморегуляторов гид ров теплоты. Однако, вероятность образования малого либо нулевого равлический режим будет квазистационарным. Это означает, что в сис расхода теплоносителя может привести к образованию обледенения хо теме возникают перетоки теплоносителя между циркуляционными лодильных машин, перегреву котлов с инерционными теплообменника кольцами, создающие неравномерную температурную обстановку в ми, поэтому наилучшим проектным решением является применение помещениях. многоконтурных систем с различными гидравлическими режимами.

В системах с терморегуляторами основным возмущающим воздей Например, в теплообменном приборе с терморегулятором — перемен ствием гидравлического режима в дополнение к гравитационному ный гидравлический режим, в трубопроводах системы — переменный давлению теплоносителя является сам терморегулятор. Эти возмуще либо постоянный режим, в трубопроводах обвязки котлов или чилле ния приводят к перераспределению теплоносителя между циркуляци ров — постоянный режим. Такой подход не только улучшает работу кот онными кольцами. Чем выше возмущение потока, тем больше переток лов, чиллеров и насосов, но и улучшает работу регулирующих клапанов теплоносителя. Система с терморегуляторами может самостоятельно и терморегуляторов системы обеспечения микроклимата. Это происхо перейти на новый уровень гидравлического перераспределения тепло дит вследствие выделения в отдельный циркуляционный контур сопро носителя, но процесс перехода происходит медленно из за инерцион тивления котлов или чиллеров, что уменьшает сопротивление регули ности системы, инерционности здания и времени запаздывания тер руемого участка с регулирующими клапанами и терморегуляторами, а, морегуляторов. Это снижает энергоэффективность системы в целом, следовательно, увеличивает их внешние авторитеты. Наличие контура с поэтому применяют разные способы устранения перетока теплоноси постоянным гидравлическим режимом всегда оказывает положитель теля между циркуляционными кольцами. Их разделяют на: ное влияние на присоединяемый к нему контур с переменным гидрав пассивные;

лическим режимом. Это следует из определений регулируемого участка активные. и внешнего авторитета (см. п.р. 3.3).

Самым простым способом пассивной стабилизации гидравличе Применение пассивных способов стабилизации гидравлического ского режима является применение замыкающего (при наличии режима системы при помощи перемычек и замыкающих участков лишь двухходового терморегулятора) либо обводного (при наличии трех частично решает поставленную задачу. Для этого следует еще раз обра ходового терморегулятора) участка на узле обвязки теплообменного титься к рис. 3.21…3.23. Кривая суммарного расхода А+В через теплооб прибора (рис. 9.1,в). Эти системы называют системами с постоянным менный прибор и обводной участок является тому подтверждением. В гидравлическим режимом. На самом деле этот режим также непосто системах с постоянным гидравлическим режимом она должна быть янен. Невозможно на стояке обеспечить одинаковые гидравлические прямой, т. е. V/V100 = const. Такую работу системы можно обеспечить условия для всех узлов без применения автоматических регуляторов только активными способами гидравлической стабилизации в дополне расхода. У терморегуляторов разные внешние авторитеты, следова ние к пассивным способам. Для этого необходимо применять автомати тельно, возникает переток теплоносителя, вызванный их работой ческие регуляторы расхода (см. п.р. 5.3) или стабилизаторы расхода (см. рис. 3.21…3.23). Данные перетоки значительно меньше, чем в (см. п.р. 5.4) на стояках и приборных ветках, либо в узлах обвязки теп двухтрубных системах с переменным гидравлическим режимом лообменных приборов (см. рис. 3.4,а). Последний вариант является (рис. 9.1,б), поэтому системы, показанные на рис. 9.1,в, с гидравличе наиболее предпочтительным, т. к. переменный гидравлический режим ской точки зрения являются более предпочтительными. В то же вре будет только в теплообменном приборе, а в остальной части системы — мя, у них при закрывании терморегуляторов происходит подмешива постоянный гидравлический режим.

ние теплоносителя из подающего в обратный трубопровод через за мыкающий либо обводной участок. Этот недостаток аналогичен недо Разделение системы обеспечения микроклимата на контуры с по статкам однотрубных систем (рис. 9.1,а) и, с точки зрения теплотех стоянным и переменным гидравлическим режимом оказывает поло ники, не является лучшим решением для работы котлов и чиллеров. жительное влияние на работу терморегуляторов.

В системах с переменным гидравлическим режимом достигается мак симально возможная разница температур теплоносителя в подающем и 208 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 9.2. Конструирование систем водяного охлаждения В особенности это касается приборов с воздушным принудительным обдувом.

Системы водяного охлаждения состоят из основных элементов:

Соединение чиллера с потребителями холода осуществляют трубо источника холода и потребителей холода, соединенных системой трубо проводами по двух и четырехтрубным схемам, показанным на рис. 9.2.

проводов с циркулирующей охлажденной водой. Такие системы приоб Трехтрубные схемы, в которых теплоноситель смешивается с холодоно ретают все более широкое распространение в банках, гостиницах, адми сителем в необходимой пропорции перед теплообменным прибором и нистративных и общественных зданиях и т. д. Они позволяют обеспечи затем отводится общим трубопроводом, не рассматриваются, т. к. явля вать тепловой комфорт в помещении в течение всего года. Главные ются неэкономичными.

достоинства:

Двухтрубная система водяного охлаждения (рис. 9.2), используемая универсальность — применяются для охлаждения, отопления и самостоятельно, по гидравлической сущности аналогична двухтрубной вентиляции помещений;

гибкость — возможность постепенного подключения к одному FEK-FF/FEK-IF чиллеру потребителей при поэтапном вводе объекта в эксплуата цию;

RA-C независимость — в каждом помещении могут создаваться инди видуальные температурные условия;

автоматизация — условия теплового комфорта в помещениях могут задаваться индивидуально пользователем либо централи зованно с диспетчерского пункта;

Двухтрубная система охлаждения экологичность — минимальное использование охлаждающих газов (хладагентов);

экономичность — вода является лучшим холодоносителем, чем FED-FF/FED-IF воздух;

меньше потери холода в трубопроводах, чем в воздухово дах;

меньше эксплуатационные расходы в больших зданиях по RA-C сравнению со сплит системами.

Источником холода является чиллер, который представляет собой холодильную машину, предназначенную для снижения температуры RA-C жидкости (воды либо водогликолевой смеси). Температура воды на вы Двухтрубная система охлаждения и отопления ходе из чиллера обычно составляет 5…8 °С. Оптимальная разность тем с трехходовым распределительным клапаном пературы в системе, как правило, равна 5…6 °С. Некоторые чиллеры мо гут работать в режиме теплового насоса, т. е. обеспечивать потребителей теплой водой с температурой примерно 50 °С в период межсезонья.

RA-C Потребителями холода являются теплообменные приборы: фен FED-FF/FED-IF койлы, потолочные панели, потолочные балки (chilled beam), блоки кондиционеров и т. д. Процесс теплообмена между ними и охлаждае мым воздухом зависит от конструктивного исполнения и может быть RA-N либо в режиме свободной конвекции, либо вынужденной конвекции под действием как рециркуляционного, так и наружного свежего воз духа. Все эти приборы имеют малую тепловую инерцию и практичес Четырехтрубная система охлаждения и отопления ки моментально реагируют на качественное (изменение температуры воды) и количественное (изменение расхода воды) регулирование.

Рис. 9.2. Водяные системы охлаждения 210 Чиллер Котел Чиллер Котел Чиллер ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА системе водяного отопления. Отличие состоит в том, что из за малого меньшие расходы теплоносителя при одних и тех же трубах. Увеличит перепада температур в системе гравитационное давление теплоносителя ся также авторитет теплоты помещения, т. к. площадь теплообменного не оказывает существенного влияния. С теплотехнической точки зрения прибора будет завышенной. В целом работоспособность системы улуч отличие более существенно. Приборы охлаждения чувствительнее к ре шится. При всей простоте система обладает существенным недостат гулированию теплового потока и поэтому обеспечение равномерности ком: не может одновременно обеспечивать тепловой комфорт в помеще регулирования (см. рис. 6.5) сложнее, чем в системах отопления. Осо ниях с различными дополнительными теплопоступлениями и теплопо бенно это касается потолочных панелей, в которых перепад температур терями. Особенно это касается межсезонья, когда помещения, выходя теплоносителя составляет 2…4 °С. Приблизиться к идеальному регули щие на солнечный фасад здания, необходимо охлаждать, в то время как рованию можно при внешних авторитетах терморегуляторов, равных другие помещения следует нагревать. Недостатком рассматриваемой единице. Достигают таких авторитетов лишь при использовании автома системы является то, что теплообменный прибор применяют для тических регуляторов перепада давления либо расхода теплоносителя, охлаждения и отопления помещения. Это не позволяет создать идеаль устанавливаемых у терморегуляторов. Такая система является идеаль ное распределение температуры воздуха в помещении (см. рис. 1.5) в ной для здания, требующего только охлаждения помещений. Для нее ис разные периоды года.

пользуют термостатические регуляторы FEK–FF либо FED IF (см. При использовании в одном помещении совмещенной системы либо табл. 4.1 в п. 4.1.1) с термостатическим клапаном RA C (см. рис. 4.8). раздельных систем для отопления и охлаждения следует устанавливать При переменном климате (зима лето) в межсезонье эту систему необ регулятор FED (рис. 9.3). Он последовательно управляет термостатичес ходимо синхронизировать с системой отопления для предотвращения ким клапаном на приборе отопления и термостатическим клапаном на при одновременной работы в помещении. С этой целью используют термо боре охлаждения. Когда работает клапан отопления, клапан охлаждения за статические регуляторы FED FF либо FED IF. крыт, и наоборот. Для этого в адаптере охлаждения 2 предусмотрен ревер Верхнюю схему на рис. 9.2 невозможно применить для отопления, сивный механизм, который приводится в т.к. термостатический регулятор RA C+FEK FF/FEK IF при повыше действие актуатором 3. Такая конструкция нии температуры в помещении открывается. При отоплении следует регулятора весьма удобна, т. к. имеет общий использовать термостатический клапан в комплекте с регулятором, ко регулятор температуры 1, предназначенный торый с повышением температуры воздуха в помещении закрывается, как для отопления, так и охлаждения.

например, RA C+FEV FF/FEV IF, поэтому при совмещении двухтруб В регуляторе FED IF имеется допол ной системы и для отопления, и для охлаждения помещения следует 5 нительная бухта с капиллярной трубкой применять трехходовой разделяющий клапан (см. среднюю схему на (рис. 9.3). Это позволяет применять дан рис. 9.2), который при изменении процессов отопления и охлаждения ный регулятор для управления термоста направляет воду в соответствующий термостатический клапан. тическими клапанами, расположенными Преимуществом двухтрубной системы отопления и охлаждения с на значительном расстоянии друг от дру трехходовым распределительным клапаном является ее дешевизна. Для га, например, на потолочной панели ох нагревания и охлаждения используют одни и те же трубопроводы и теп лаждения и радиаторе у наружной стены Рис. 9.3. Регулятор FED:

лообменные приборы (минус — охлаждение, плюс — нагревание). Гид помещения. Функциональное разделение 1 регулятор температуры;

равлические расчеты и подбор теплообменных приборов в такой систе теплообменных приборов дает возмож 2 адаптер охлаждения;

ме осуществляют для наиболее энергоемкого процесса: либо отопления, ность создания идеального распределе 3 актуатор (сильфон);

либо охлаждения. Как правило, гидравлические нагрузки этих процес ния температуры воздуха в помещении и 4 адаптер отопления;

сов не совпадают. Не совпадают также перепады температур воды. Сле достижения теплового комфорта.

5 бухта с капиллярной довательно, при различных процессах будут различные гидравлические ха Регулятор FED FF комплектуют трубкой (в FED IF);

рактеристики системы. Если система рассчитана для охлаждения, то при выносным датчиком температуры 6 выносной датчик отоплении внешние авторитеты терморегуляторов увеличатся, т. к. при (рис. 9.3), устанавливаемым в темпера температуры (в FED FF) отоплении используют бльшие перепады температур и, следовательно, турной зоне помещения с характерной 212 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА t = +22 C температурой воздуха. При этом регулятор температуры 1 располагают в удобном для пользователя месте. Такая конструкция регулятора более точно поддерживает тепловой комфорт в помещении.

Расход V, л/ч холодоносителя V, л/ч Расход Универсальным конструкторским решением создания теплового теплоносителя комфорта в любую пору года является четырехтрубная система обеспе чения микроклимата (нижняя схема рис. 9.2). Конструктивно она пред ставляет сочетание гидравлически невзаимосвязанной двухтрубной си t, t, стемы отопления с двухтрубной системой охлаждения. Поэтому обеспе + + Нейтральная зона чивают авторитеты термостатических клапанов и регулирующих клапа Хр = 0,5...2,5 К нов в четырехтрубной системе раздельно: для системы отопления и сис темы охлаждения. Управление системами в помещении осуществляет Рис. 9.5. Зависимость нейтральной зоны от установки температуры регулятор FED. При этом реализуются все конструктивно заложенные воздуха в помещении регулятором FED свойства данного регулятора.

терморегуляторов с различными теплообменными приборами показа В регуляторе предусмотрена возможность установки нейтральной но на рис. 9.6.

зоны от 0,5К до 2,5К согласно диаграмме на Для удобства обслуживания теплообменных приборов с регулято рис. 1.2. Для этого следует повернуть уста рами серии FEK, FEV и FED необходимо предусматривать отключение новочную кнопку в верхней части адаптера теплообменных приборов с обеих сторон. Перед термостатическим кла охлаждения против часовой стрелки для паном следует устанавливать шаровой кран. После теплообменного уменьшения нейтральной зоны;

по часовой прибора — клапан RLV, через который, при необходимости, опорожня стрелке — для увеличения (рис. 9.4). Поло ют теплообменный прибор. Пример присоединения теплообменных жение нейтральной зоны визуально отоб ражается на указателе. При выходе темпе ратуры воздуха в помещении за пределы установленной нейтральной зоны регуля RA-N/RA-C тор FED включает либо систему охлажде Рис. 9.4. Регулировка ния, либо систему отопления. Он предот RA-C RA-N/RA-C FED-FF FEV-IF нейтральной FEK-FF вращает их одновременную работу. Если RA-C зоны температура воздуха находится в пределах нейтральной зоны, термостатические клапаны обеих систем закрыты.

Положение нейтральной зоны можно смещать при установке пользо вателем температуры воздуха в помещении, отличающейся на t при RA-C мерно от 22 °С (рис. 9.5). Таким образом, в любом положении настрой RA-C FED-IF RA-C ки регулятора температуры создается эффективное управление рабо той термостатических клапанов.

RA-N/RA-C Новое поколение термостатических регуляторов прямого дей ствия (FEK, FEV и FED) позволяет управлять любыми водяными си RTD-N UK стемами как в отдельности, так и в сочетании друг с другом. Комплек - система охлаждения - система отопления сным подходом к созданию микроклимата помещений является со Рис. 9.6. Двух и четырехтрубные системы обеспечения микроклимата вмещение систем отопления, охлаждения и вентиляции, что достига с фенкойлами (верхняя часть) и активными потолочными ется применением четырехтрубных систем и активных (с подачей све балками охлаждения (нижняя часть) жего воздуха) потолочных балок (chilled beams). Использование 214 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА приборов к трубопроводам двух и четырехтрубных систем обеспече ния микроклимата показан на рис. 9.7.

AVDO ASV-PV ASV-PV RLV RA-C RA-C RLV FEK-FF RA-C/RA-N RLV FEK-FF SHUT OFF SHUT OFF ASV-PV ASV-PV AVQM Рис. 9.7. Узлы обвязки теплообменных приборов Некоторое отличие имеют узлы обвязки потолочных панелей Автоматическое регулирование системы охлаждения. В них предусмотрено предотвращение образования Рис. 9.9. Система охлаждения с переменным гидравлическим режимом конденсации водяного пара (рис. 9.8). Для этого используют электрон ный сигнализатор точки росы с выносным датчиком EDA (табл. 4.1), управляющий термоприводом ABN (табл. 4.1). Сигнализатор отслежи вает температуру точки росы и при необходимости подает электричес кий импульс на термопривод ABN для перекрытия клапана RA C, пре кращая поступление холодоносителя в потолочную панель. Особенно MSV-C ASV-Q важна роль сигнализатора при включении системы охлаждения. В этот момент разность между темпе ратурой воздуха в верхней зоне EDA MSV-C ASV-Q помещения и температурой хо лодоносителя может привести SHUT OFF к образованию конденсата, по RA-C RA-C этому сигнализатор способ RLV EDA-S FED-IF ствует постепенному установ лению заданного теплового MSV-C режима в помещении.

ASV-Q MSV-C В моменты отключения RA-N терморегуляторов системы ох лаждения прекращается цир MSV-F куляция холодоносителя в Ручное регулирование системы Автоматическое регулирование системы Рис. 9.8. Узел обвязки потолочной подводящих к теплообменному панели охлаждения и радиа прибору трубопроводах. При Рис. 9.10. Система охлаждения с постоянным гидравлическим режимом тора этом холодоноситель начинает 216 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА нагреваться до температуры окружающего воздуха, что замедляет про 9.3. Конструирование систем водяного отопления цесс достижения теплового комфорта в помещении после открывания Взаимное расположение элементов системы влияет на потокорас терморегуляторов. Для устранения этого рекомендуется создавать цир пределение терморегуляторов.

куляцию холодоносителя в трубопроводах приборной ветки системы c переменным гидравлическим режимом охлаждения при закрытых тер Все элементы со значительным гидравлическим сопротивлением морегуляторах. С этой целью устанавливают перепускной клапан (фильтр, тепломер и т.д.) следует располагать за пределами регу AVDO в конце приборной ветки между распределительным и сборным лируемого участка.

трубопроводами (рис. 9.9), если это допускается эксплуатационными требованиями к работе чиллера. Настройка AVDO должна превышать на 10 % давление в точке установки.

9.3.1. Разводка трубопроводов В системах с постоянным гидравлическим режимом нет необходи При выборе систем водяного отопления преимущество имеют мости в применении перепускных клапанов (рис. 9.10), т. к. в трубопро насосные двухтрубные системы с терморегуляторами на подводках к водах осуществляется постоянная циркуляция теплоносителя через отопительным приборам или с терморегуляторами, встроенными в трехходовой терморегулятор.

отопительные приборы. Однотрубные системы без терморегуляторов На рис. 9.9 и 9.10 показаны варианты комплектации клапанами авто могут применяться для обеспечения дежурного отопления в зданиях с матического и ручного регулирования систем охлаждения с переменным другими приоритетными системами обеспечения микроклимата, авто и постоянным гидравлическим режимом. Идеальные условия работоспо матически поддерживающими тепловой комфорт. Например, с систе собности системы создают автоматические регуляторы перепада давле мой кондиционирования, позволяющей догревать помещение до необ ния и автоматические регуляторы расхода, устанавливаемые непосред ходимых температурных условий. Однотрубные системы с терморегу ственно в узлах обвязки теплообменных приборов. Внешний авторитет ляторами могут применяться также в малоэтажных зданиях либо одно терморегуляторов при этом стремится к единице. На схеме обвязки водя семейных квартирах (см. п. 4.2.4.5).

ного охладителя в блоке кондиционера автоматическим регулятором По способу прокладывания распределительных трубопроводов к ASV PV внешний авторитет терморегулятора будет равен единице теплообменным приборам системы отопления разделяют на вертикаль (рис. 9.9), поскольку на клапане расходуется все располагаемое давление ные и горизонтальные. В вертикальных системах установлены стояки.

регулируемого участка. Внешний авторитет клапана AVQM также равен В горизонтальных — приборные ветки.

единице, т. к. это реализовано в его конструкции. Если используют кла Вертикальные системы, в основном, применяют для зданий с пан RA C для регулировки точки росы и автоматический регулятор пере единым учетом теплопотребления: в общественных, производственных пада давления ASV PV непосредственно в узле обвязки теплообменно зданиях, а также в жилых зданиях с индивидуальными тепломерами, го прибора, то следует устанавливать RA C за пределами регулируемо размещенными на внешней поверхности отопительных приборов.

го ASV PV участка, чтобы избежать влияния на терморегулятор.

Присоединение стояков к магистральным трубопроводам в верти В системе с ручным регулированием внешние авторитеты терморе кальных системах осуществляют по схеме с нижней, верхней или сме гуляторов будут тем ниже, чем больше гидравлическое сопротивление шанной разводкой (рис. 9.11). Схема с нижней разводкой наиболее при регулирующих клапанов, поэтому рекомендуется устанавливать регули меняема. Она удобна для обслуживания: балансировки, отключения, спу рующие клапаны с пониженным гидравлическим сопротивлением и ло ска теплоносителя и т. д. Верхнюю разводку применяют с источником гарифмической либо логарифмическо линейной расходной характерис теплоты, расположенным в верхней части здания, например, котельней тикой, каковыми являются соответственно клапаны MSV C и MSV F.

на крыше. Схему со смешанным размещением магистралей реализуют в невысоких зданиях при примерно одинаковой теплоотдаче отопитель Четырехтрубные системы обеспечения микроклимата являются ных приборов. В высотных зданиях эту схему иногда дополняют возврат универсальным техническим решением обеспечения теплового ным трубопроводом (схема Тишельманна). Преимуществом двух послед комфорта в помещении.

них схем является одинаковая протяженность циркуляционных колец, 218 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА магистральным стоякам (рис. 9.12). При этом рекомендуется устанав ливать тепломер за пределами регулируемого ASV PV участка, чтобы избежать влияния гидравлического сопротивления тепломера на внешний авторитет терморегуляторов;

то же касается и фильтров. Дан ные узлы рекомендуется размещать в специальных шкафах и распола гать за пределами квартиры, например, в коридорах, на лестничных площадках и т. п. Такой подход упрощает эксплуатацию системы (кон троль, отключение, промывку, гидравлическую балансировку и т. д.).

Горизонтальные системы отопления классифицируют по способу размещения трубопроводов приборной ветки на периметральные двух трубные тупиковые (по периметру здания, квартиры), периметральные Со смешанной С нижней разводкой и двухтрубные с попутным движением теплоносителя (системы Тишель Снижней С верхней разводкой и попутным попутным движением разводкой разводкой манна), периметральные однотрубные, лучевые, панельно лучевые и движением теплоносителя теплоносителя смешанные.

Рис. 9.11. Схемы размещения магистральных трубопроводов вертикаль ных систем отопления что в некоторой степени улучшает работоспособность систем. Недостаток предпоследней схемы заключается в невозможности применения автома тического регулятора перепада давления на стояке из за ограниченной длины его капиллярной трубки. Общий недостаток вертикальных систем состоит в том, что располагаемое давление для отопительных приборов каждого этажа различно. Оно изменяется при качественном регулирова нии системы вследствие различного влияния гравитационного давления теплоносителя. Избежать этого влияния даже при помощи автоматичес ких регуляторов на стояках невозможно, что приводит к неравномерному Рис. 9.13. Схема периметральной двухтрубной тупиковой приборной прогреванию помещений при ветки системы отопления запуске системы… Устранить влияние грави Схема системы отопления с периметральной тупиковой приборной тационного давления можно в веткой показана на рис. 9.13. В ней для удобства обслуживания и конт горизонтальных системах роля потребления тепловой энергии магистральные стояки располагают отопления установкой авто за пределами обслуживаемых помещений (квартир): в коридорах, на ле матических регуляторов пере стничных площадках и т. п. Стояки рекомендуется прокладывать в спе пада давления на приборных циальных шахтах или желобах. Приборные ветки — по периметру обслу ветках. В таких системах так живаемых помещений над обычным плинтусом или под декоративным же наиболее просто реализо специальным плинтусом, предназначенным или только для трубопрово вать учет теплопотребления.

дов, или трубопроводов и электрических коммуникаций. Возможен так Счетчики и автоматические же вариант разводки трубопроводов под потолком нижерасположенного регуляторы перепада давле помещения. В офисных зданиях прокладывают трубопроводы, электри Рис. 9.12. Размещение квартирных ния ASV PV устанавливают ческие и компьютерные коммуникации в пространстве между панелями тепломеров на лестничной рядом в узлах присоедине перекрытия и фальш полом. Терморегуляторы размещают на тепло площадке ния горизонтальных веток к обменных приборах с противоположной стороны балконной двери.

220 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА Недостатком прокладки труб в плинтусе либо штрабе стены является трубопроводов осуществляют аналогично ранее рассмотренной схеме.

сложность прохождения внутрикомнатных дверных проемов (при неко При этом для сокращения протяжности последнего участка ветки торых планировках квартир) и необходимость образования порогов в иногда ее возвращают в обратном направлении к узлу присоединения проемах балконных дверей. При укладывании трубопроводов в штрабах распределительного участка, т. е. применяют так называемую трехтруб или монолите пола такие проблемы отсутствуют. В любом случае необ ную параллельную укладку.

ходимо уменьшать теплопоступление от трубопроводов в помещение Однотрубные периметральные приборные ветки показаны на путем их теплоизоляции, обеспечивая приоритет управления терморегу рис. 9.15. Прокладывают трубопроводы в них так же, как в вышеприве лятором теплового потока отопительного прибора. С целью снижения денных схемах.

теплопотерь трубопроводами рекомендуется размещать распредели Распределительный и сборный стояки на схемах рис. 9.14 и 9.15 при тельный трубопровод над сборным при их прокладке свободно у стены экономическом обосновании размещают в разных местах.

либо в плинтусе;

а при прокладке в полу следует располагать обратный Наиболее дорогостоящей является лучевая схема системы отопле трубопровод между наружной стеной и подающим трубопроводом. Об ния, показанная на рис. 9.16. Трубопроводы прокладывают от коллекто щим правилом для вертикальных трубопроводов является размещение: ра кратчайшим путем в штрабах пола, в монолите пола или в фальш по справа — подающего, а слева — обратного трубопровода. лу. Компенсацию линейного удлинения осуществляют за счет изгиба Систему отопления с попутным движением теплоносителя, изобра трубы в теплоизоляционном слое, в гофрированной трубе (пешель);

в женную на рис. 9.14, целесообразно применять при приблизительно оболочке с ребристой поверхностью, в которой поставляются трубы.

одинаковых по теплопередаче отопительных приборах. Расположение Длинные участки труб рекомендуется прокладывать по небольшой дуге.

Рис. 9.14. Схема периметральной двухтрубной с попутным движением Рис. 9.16. Схема лучевой двухтрубной приборной ветки системы отопления теплоносителя приборной ветки системы отопления Из панельно лучистых систем наиболее часто применяют отопление в полу (рис. 9.17) или теплый пол. Различие состоит в том, что первые пол ностью компенсируют теплопотери помещения, а вторые предназначены лишь для создания дополнительного теплового комфорта и обязательно применяются с отопительными приборами малой тепловой инерции. При мер выполнения этих систем показан на рис. 9.18. Схемы укладки труб в монолите пола разнообразны. При расчете таких систем следует пользо ваться методиками, предлагаемыми производителями труб. Проектиро вать их необходимо в плавающих полах (окруженных теплоизоляционным слоем снизу и по бокам монолита) для предупреждения разрушения кон струкций здания вследствие объемного расширения монолита. Надо также Рис. 9.15. Схема периметральной однотрубной приборной ветки системы учитывать дополнительную нагрузку на здание веса монолита.

отопления 222 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА а б Рис. 9.17. Схема системы отопления в полу в г Рис. 9.18. Схема приборной ветки системы отопления с теплым полом Смешанные системы являются комбинацией рассмотренных схем.

Проектирование систем отопления по вышеприведенным схемам в сравнении с вертикальными системами приводит к уменьшению протя женности магистральных труб, которые всегда имеют наибольший диа д метр (наиболее дорогие);

снижению непроизводительных потерь тепло Рис. 9.19. Схемы разводки магистралей систем отопления [39] ты в необогреваемых помещениях (подвалах, чердаках, технических эта жах), где проложены трубопроводы;

упрощению поэтажного и посекци с одним общим или несколькими тепловыми пунктами, что определяют онного ввода здания в эксплуатацию. Сравнение протяженности магист технико экономическим сравнением вариантов проектных решений.

ральных трубопроводов горизонтальных и вертикальных систем показа Дополнительной экономии тепловой энергии достигают примене но на рис. 9.19. нием систем отопления с пофасадным автоматическим регулированием Схема разводки магистральных трубопроводов в подвале либо на расхода теплоносителя при соответствующей ориентации фасадов зда техническом этаже (при использовании крышной котельни) для гори ния. Схема разводки магистралей таких систем показана на рис. 9.19,г.

зонтальных систем отопления представлена на рис. 9.19,а. При одинаковых тепловых нагрузках стояков магистрали могут Магистральные трубопроводы вертикальных систем отопления по прокладывать по схеме с попутным движением теплоносителя казаны на рис. 9.19,б...9.19,г. Такие системы по капитальным затратам бо (рис. 9.19,д). Однако следует избегать таких систем из за повышенной лее экономичны, чем с попутным движением теплоносителя (рис. 9.19,д). протяженности магистральных трубопроводов. Если на стояках уста Для девятиэтажных зданий и выше с одинаковыми секциями (блоками) навливают автоматические регуляторы перепада давления, например, применяют посекционную схему разводки магистралей согласно рис. 9.19,в ASV PV, то применение и этой и предыдущей схемы нецелесообразно.

224 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 9.3.2. Присоединение приборных веток и стояков отключения от действующей системы отопления для замены уплотни телей, промывки... Следует заметить, что терморегуляторы Данфосс, в При конструировании узлов присоединением стояков и приборных соответствии с EN 215 ч. 1, для замены уплотнителей не требуют отклю веток к магистралям решают следующие задачи: обеспечение работо чения от системы. Для такой операции используют сервисное устрой способности автоматической запорно регулирующей арматуры, ство шлюзового принципа действия (рис. 4.10). Отключение обеспечи компенсация линейного удлинения трубопроводов, обслуживаемость вают, чаще всего, на трубных узлах присоединения к подающей и обрат оборудования и арматуры.

ной магистралям. При этом обязательно создают возможность самосто Необходимость обеспечения надежной работы терморегуляторов, ятельного или принудительного (с помощью компрессора или ручного автоматических регуляторов перепада давления, автоматических регу насоса) вытекания воды из них и попадания воздуха. В клапанах Дан ляторов расхода теплоносителя, перепускных клапанов вызвана тем, фосс для этой цели предусмотрены специальные пробки, вентильки что автоматическое регулирование потоками теплоносителя осуществ или краники. Они имеют значительно меньшие габариты по сравнению ляется в отверстиях, открытых на несколько миллиметров. Отбор им с основной арматурой, что уменьшает металлоемкость системы отопле пульса давления регуляторов происходит через каналы, диаметр кото ния, упрощает ее монтаж и, в целом, стоимость.

рых меньше миллиметра. Поэтому производители данной арматуры, а Основные принципы проектирования узлов присоединения стоя также насосов, расходомеров и тепломеров рекомендуют использовать ков и приборных веток к магистралям систем отопления показаны на теплоноситель соответствующего качества. Особенно это актуально в рис. 9.20, 9.22, 9.23. Приведенные схемные решения могут совершен системах со стальными трубопроводами и чугунными радиаторами.

ствоваться для конкретной системы отопления с учетом опыта проек Доочистку теплоносителя осуществляют сетчатым фильтром, уста тировщика и предлагаемой производителями продукции, в которой навливаемым на трубном узле стояка или приборной ветки в месте при указанные выше функции объединены в одном элементе системы отоп соединения к подающей магистрали. Для очистки фильтра необходимо ления, например, шаровой кран и фильтр в одном корпусе, автоматиче предусмотреть его отключение с двух сторон. Промывку сетки осущест ский воздухоотводчик и сливной кран в одном корпусе и т. д.

вляют также под напором теплоносителя при наличии крана на крыш Присоединяют двухтрубные приборные ветки к магистральным ке фильтра. Размещать фильтр рекомендуется до точки отбора импуль стоякам систем отопления по схемам (рис. 9.20). Тепломеры или горя са давления автоматическим регулятором перепада давления, т. е. до его чеводные расходомеры устанавливают на подающем либо обратном клапана спутника. При таком размещении фильтр не является элемен трубопроводе с учетом рекомендаций производителя. При дополни том регулируемого участка и не ухудшает потокораспределение термо тельном фильтровании теплоносителя следует устанавливать приборы регуляторами.

учета теплопотребления за фильтрами. Для демонтажа приборов учета Компенсацию линейного удлинения стояка либо приборной ветки с целью их периодической метрологической поверки предусматривают осуществляют, прежде всего, изгибами трубопроводов, обусловленными отключение с двух сторон. Отключение следует осуществлять шаровы геометрией здания. Затем, при необходимости, дополнительными изги ми кранами, т. к. они имеют наименьшее гидравлическое сопротивление бами специальной конфигурации (П, Z подобными и т. д.). В послед и не влияют на внешний авторитет терморегуляторов. Лучше всего при нюю очередь применяют специальные компенсаторы (сальниковые, менять шаровые краны со встроенными вентильками. Они удобны для линзовые и т. д.). Возникающее удлинение труб из за различия темпера спуска воды и воздуха как со всей приборной ветки, так и с отключен тур при их монтаже и эксплуатации не должно вызывать разрушитель ного фильтра либо тепломера. Опорожнение приборных веток систем ных напряжений в элементах системы отопления. Особое внимание уде отопления может быть вызвано необходимостью промывки, отключе ляют компенсации удлинения стояков и приборных веток, выполнен ния потребителя при неуплате за пользование тепловой энергией, ных из полимерных материалов, поскольку они имеют в несколько раз временного неиспользования квартиры...

больший коэффициент линейного удлинения. Расчет компенсации Схему на рис. 9.20,а применяют для систем отопления, в которых удлинения трубопроводов производят по традиционным методикам.

увязывают гидравлические кольца лишь предварительной настройкой Обслуживаемость оборудования и арматуры, установленных на терморегуляторов. Такое возможно в небольших системах с напором стояке (приборной ветке), состоит в обеспечении возможности их насоса, не превышающим границу бесшумности терморегуляторов, 226 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА либо в разветвленных системах с автоматическими регуляторами пере пада давления, которые установлены в узлах присоединения стояков к ASV-M магистральным трубопроводам. Недостатком данной схемы является существенное влияние сопротивления фильтра и тепломера на потоко распределение терморегуляторов.

ASV-P/ASV-PV Схему на рис. 9.20,б используют аналогично схеме на рис. 9.20,а. От личие в том, что распределительную приборную ветку прокладывают под подоконниками (открыто или в штрабе), а гидравлическое увязыва в а б ние приборных веток осуществляют с помощью регулировочных венти лей MSV C с логарифмической характеристикой. Эти вентили имеют малое гидравлическое сопротивление и в меньшей степени влияют на ASV-M ASV-M ASV-I потокораспределение терморегуляторов. Однако наличие в схеме теп ломера либо фильтра уменьшает внешний авторитет терморегуляторов, ASV-P/ как и в предыдущей схеме. При этом регулирование терморегуляторами ASV-PV будет сведено к двухпозиционной работе: открыто либо закрыто. Для ASV-PV перпендикулярного присоединения ветки к стояку следует учитывать ASV-P/ASV-PV влияние линейного удлинения труб.

MSV-C Наилучший способ обеспечения внешних авторитетов терморегу д г е ляторов реализуют по схеме на рис. 9.20,в и последующим схемам с ав томатическими регуляторами перепада давления ASV PV/ASV P.

CFM CFZ Дробная черта указывает на альтернативное применение этих регулято MSV-C ASV-M ров в зависимости от поддерживаемого перепада давления в приборной CFR CFD+CFE CFR ветке. Можно также использовать автоматические регуляторы серии ASV-P/ CFR ASV-PV ASV PV Plus c повышенным поддерживаемым перепадом давления либо Шкаф USV PV (см. п.р. 5.2). Фильтры и приборы учета теплопотребления при ABNR-NC борной ветки, при их наличии, следует выносить за пределы участка с ав MSV-C томатически поддерживаемым давлением, т. е. устанавливать либо перед клапанами спутниками ASV M/ASV I/USV I, либо после автоматичес ких регуляторов ASV PV/ASV P/ASV PV Plus/USV PV. Тогда внешние з ж авторитеты терморегуляторов будут стремиться к единице. Шаровые кра ны в схемах с автоматическими регуляторами должны применяться с уче том многофункциональности этих регуляторов. Ими можно перекрывать поток теплоносителя, спускать теплоноситель и воздух.

AVDO Отличительной чертой схемы на рис. 9.20,г является наличие регу FHV-A FHV-A лирующих клапанов спутников, таких как АSV I либо USV I. Этими FTS FHV-A клапанами можно уменьшать внешние авторитеты терморегуляторов. В RA-N/RA-C итоге ограничивают расход теплоносителя через приборную ветку, т. е.

MSV-C расходные характеристики терморегуляторов станут настолько выгну тыми, что их открывание от номинального положения не приведет к и увеличению потока теплоносителя. Терморегуляторы будут работать Рис. 9.20. Схемы присоединения двухтрубных приборных веток только на закрывание.

228 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА В схемах на рис. 9.20,д и 9.20,е применены коллекторы распредели осуществляют электрическими термоприводами ABNR(NC) от регу тели. В них необходимо обеспечивать компактность размещения обору лятора CFM, который воспринимает электроволновые сигналы от дования и удобство обслуживания. комнатных терморегуляторов CFR. Программирует работу системы Для этого используют, например, шаровые краны уменьшенных пользователь на зональном регуляторе CFZ (см. также табл. 4.1). Ука габаритов. Спускные вентили на данных схемах условно показаны не занную схему присоединения применяют при допустимой для пола на всей арматуре. При больших габаритах оборудования и арматуры температуре теплоносителя.

используют сварные (клеенные и т. п.) коллекторы (гребенки). Если температура теплоносителя выше необходимой для обогрева Отличием схем на рис 9.20,д и рис. 9.20,е является то, что в первой пола, то используют схемы с подмешиванием теплоносителя из обрат схеме увязывание циркуляционных колец осуществляют регулирую ного трубопровода. Пример такой схемы показан на рис. 9.20,и. Темпе щими клапанами MCV C, обеспечивающими бльшую точность по ратуру теплоносителя, подаваемого в систему обогрева пола, устанав сравнению со второй схемой, где для этого используют дроссели термо ливают на регуляторе FTS с выносным датчиком температуры теплоно регуляторов. Кроме того, первую схему применяют для обслуживания сителя, который управляет термостатическим клапаном RA N/RA C.

того же этажа, на котором установлена приборная ветка. Эта схема Датчик прикрепляют непосредственно на поверхность подающего тру неудобна для спуска теплоносителя и промывки приборной ветки, т. к. бопровода. Если происходит повышение температуры теплоносителя, спускные вентильки находятся выше трубопроводов. Поэтому вытес то этот терморегулятор прикрывается. В циркуляционном кольце уве нять теплоноситель приходится при помощи компрессора. Такой недо личивается перепад давления и открывается обратный клапан, пропус статок отсутствует во второй схеме. Узлы присоединения приборных кая для подмешивания теплоноситель из обратного трубопровода.

веток размещают этажом ниже. Однако при этом несколько увеличива Регулирование потока теплоносителя, подаваемого в змеевик, а также ется протяженность трубопроводов. выпуск воздуха осуществляют термостатическим клапаном FHV A.

Сокращения протяженности трубопроводов достигают разноэтаж Для этого одну из петель ным присоединением приборных веток, которые показаны на змеевика выводят на стен рис. 9.20,ж. Подключение ветки к распределительному стояку осущест ку, на которой размещают вляют на том же этаже, где и ветка, а к сборному стояку — этажом ниже. внутреннюю коробку с тер При этом отключающие клапаны приборных веток разных этажей рас морегулятором (рис. 9.21).

полагают в общем шкафу на лестничной площадке. Кроме того, в этой С целью обеспечения ми схеме с целью удешевления применен не коллектор, а отводы от стояков нимальной циркуляции (см. также рис. 9.12). На них размещают фильтры, приборы учета тепло через насос при закрыва потребления и автоматические регуляторы перепада давления. Далее нии терморегуляторов ус Рис. 9.21. Установка терморегулятора металлопластиковыми трубопроводами в защитных гофрированных танавливают перепускной в петле змеевика системы трубах разного цвета (для подающих труб — красного цвета, обрат клапан AVDO на перемыч напольного отопления ных — синего) осуществляют ввод в каждую квартиру. Затем от квар ке между коллекторами.

тирного коллектора распределителя присоединяют отопительные при Отсутствие необходимости учета теплопотребления приборных ве боры по лучевой схеме (см. рис. 9.16). ток, например, в общественных и административно бытовых зданиях, а Компактное присоединение систем отопления в полу реализуют также хорошее качество теплоносителя значительно упрощают выше при помощи коллекторов CFD (рис. 9.20,з). Внутри распределитель приведенные схемы. Размещение узлов присоединения приборных ве ного коллектора предусмотрены регулировочные клапаны для увязы ток в специальных шкафах повышает эстетичный вид помещений и вания циркуляционных колец. Внутри сборного коллектора размеще способствует сохранности оборудования (при размещении его на лест ны термостатические клапаны. В торцах коллекторов установлены ничных клетках или в коридорах).

комплекты CFE (см. также рис. 4.7), состоящие из дренажного крана и Шкафчики для оборудования устанавливают также во вспомо автоматического воздухоотводчика. Т. к. терморегуляторы расположе гательных помещениях квартир, особенно при совмещении при ны вне пределов обслуживаемых помещений, то управление ими борных веток с теплым полом, когда не совпадают у них параметры 230 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА теплоносителя (рис. 9.22,а). Для смешивания теплоносителя, который Гораздо проще работает приборная ветка с теплым полом при совпа подают в трубопроводы теплого пола, до температуры 55 °С применен дающей температуре теплоносителя. Тогда их подключают параллельно трехходовой клапан VMV, управляемый термоприводом ABV(NO) от (рис. 9.22,б). Для регулирования теплого пола в обратном трубопрово накладного термодатчика ATF. Этот привод не трехпозиционный, но, де устанавливают термостатический клапан FHV R и выводят его на имея длительный период запирания (около 9 мин.), реализует функцию плоскость стены помещения аналогично рис. 9.21.

подмешивания. Термодатчик является промежуточным контактом меж Присоединение к стоякам двухтрубных приборных веток с попут ду термоприводом и комнатным регулятором, например, TR75. При ным движением теплоносителя подобно рассмотренным схемам на температуре теплоносителя ниже 55 °С контакты ATF замыкаются. Ес рис. 9.20. При этом сборный трубопровод приборной ветки возвращают ли также замкнуты контакты в комнатном терморегуляторе (при пони к месту присоединения распределительного трубопровода по так назы жении температуры воздуха в помещении относительно установленно ваемой трехтрубной схеме укладки. Для сокращения протяженности го значения), то на термопривод подается напряжение, и он устанавли трубопроводов, то есть уменьшения длины последнего сборного участ вается на пропуск горячего теплоносителя с подмешиванием охлажден ка приборной ветки, распределительный и сборный стояки могут раз ного до тех пор, пока не разомкнется контакт датчика температуры теп мещаться в разных частях помещения (здания). В этом случае затрудне лоносителя, либо комнатного терморегулятора. Тогда пропадает напря но использование автоматического регулятора перепада давления из за жение на термоприводе и возвратная пружина трехходового клапана ограниченной длины его капиллярной трубки.

устанавливает полную циркуляцию теплоносителя из обратного трубо Отдаленное расположение между собой распределительного и провода теплого пола. Для избежания опрокидывания циркуляций сборного стояков характерно для однотрубных приборных веток.

теплоносителя в приборной ветке и теплом поле их разграничивают Схемы их присоединения показаны на рис. 9.23. По данным схемам обратными клапанами. возможны варианты подключения нескольких веток к общему распре делительному и нескольким сборным стоякам. Однако, в таких схемах технически усложняется учет теплопотребления, т. к. необходимы ASV-M тепломеры с удаленным датчиком температуры обратной воды.

Присоединение по схеме (рис. 9.23,а) применяют для приборных TRSE/TR75/RMT ASV-P/ веток с одинаковым гидравлическим сопротивлением. В стояке при ASV-PV этом должна быть реализована гидравлическая сбалансированность (см. уравнение (7.1)). Увязывание циркуляционных колец осуществля ют регулирующими клапанами MSV C в узлах присоединения стояков ATF MSV-C к магистральным трубопроводам, либо устанавливают вместо них авто матические регуляторы расхода ASV Q. На данной схеме применен VMV+ABV (NO) Шкаф а ASV-Q ASV-M MSV-C MSV-C ASV-P/ ASV-PV FHV-R MSV-C б в а б Рис. 9.22. Подключение приборной ветки, совмещенной с теплым полом Рис. 9.23. Схемы присоединения однотрубных приборных веток 232 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА AVDO фильтр с конструктивно предусмотренным промывным краником. Его MSV-C/ ASV-PV+ASV-M/ ASV-PV+ASV-M/ используют для прочистки фильтра, опорожнения всей ветки или ее ча AVDO MSV-C/ MSV-F ASV-P+ASV-M ASV-P+ASV-M MSV-F сти при демонтаже прибора учета теплопотребления. Если в фильтре нет такого краника, то его предусматривают в первом по ходу теплоно сителя шаровом кране приборной ветки. Попадание воздуха в ветку при а б в г д спуске теплоносителя осуществляют через воздуховыпускные краны отопительных приборов. В том случае, когда приборная ветка обслужи вает квартиру, а узлы присоединения расположены за ее пределами, целесообразно установить в конце ветки шаровой кран со спускным MSV-C/ AVDO ASV-Q вентильком. Через него компрессором вытесняют теплоноситель при MSV-F MSV-C/ опорожнении ветки.

MSV-F Схему с общим стояком для нескольких приборных веток ез й жи (рис. 9.23,б) используют при большой протяженности веток. Распола гая фильтры в наивысшей точке приборной ветки, упрощают узел Рис. 9.24. Узлы присоединения стояков присоединения за счет отказа от одного шарового крана. Допускается установка общего фильтра, а за ним разветвление трубопроводов на MSV F с логарифмическо линейной расходной характеристикой ветки. В схеме с общим подающим и раздельными сборными стояками (рис. 9.24,б).

усложнен учет теплопотребления, т. к. для тепломеров необходимо по С увеличением этажности зданий применяют узлы присоединения с казание температуры теплоносителя на выходе из приборной ветки. Z подобным компенсатором линейного удлинения труб. Кроме того, ус Гидравлическое увязывание циркуляционных колец осуществляют танавливают автоматические регуляторы перепада давления для созда регулировочными клапанами МSV C, укомплектованными спускны ния условий эффективной работы терморегуляторов (рис. 9.24,в). В та ми краниками. ких узлах при необходимости применяют комплекты ASV I + ASV PV Наилучшей работоспособности терморегуляторы достигают при либо USV PV+USV I.

стабилизации давления на регулируемом участке. В системах с посто Более дешевый по сравнению с предыдущим, но менее эффектив янным гидравлическим режимом для этого используют регуляторы ный вариант узла присоединения стояка показан на рис. 9.24,г. Увязы расхода ASV Q (рис. 9.23,в). Автоматический клапан ASV Q допускает вание стояка осуществляют регулирующим клапаном MSV C/MSV F, а ся устанавливать в начале приборной ветки, например, после прибора бесшумность терморегуляторов обеспечивают перепускным клапаном учета теплопотребления. При этом необходимо на клапане ASV Q по AVDO. При этом не в полной мере обеспечивается эффективная работа менять местами пробку и спускной краник. Такое размещение предпо терморегуляторов (см. п.р. 5.1) и происходит перетекание теплоносите чтительно лишь с эксплуатационной точки зрения, т. к. клапан установ ля из подающего в обратный трубопровод, что не всегда приемлемо для лен сразу после фильтра. Взаимное расположение автоматического кла эффективной работы генератора теплоты.

пана и тепломера в этой схеме не влияет на работу терморегуляторов. Если эксплуатационными требованиями генератора теплоты допу Присоединение двухтрубных стояков к магистральным трубопро скается перетекание теплоносителя из подающего в обратный трубо водам системы отопления показано на рис. 9.24. провод, то наилучшим проектным решением является узел на Схему на рис. 9.24,а применяют в небольших системах для двух, рис. 9.24,д. Автоматический регулятор перепада давления способству трехэтажных зданий при гидравлическом увязывании циркуляцион ет эффективной работе терморегуляторов, а перепускной клапан, ус ных колец настройкой терморегуляторов. Такое же подключение имеют танавливаемый в верхней части стояка, создает циркуляцию теплоно стояки с приборными ветками, в которых автоматически поддержива сителя в стояке при полностью закрытых терморегуляторах. Этим ется перепад давления, например, по схеме на рис. 9.20,в. обеспечивается подача неостывшего в стояке теплоносителя в тепло При необходимости гидравлического уравновешивания стояков обменные приборы при открывании терморегуляторов после их одно применяют регулирующие клапаны MSV C с логарифмической либо временного закрытия.

234 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА Схемы на рис. 9.24,е и рис. 9.24,ж являются наиболее дешевым Разностороннее присоединение применяют для отопительных прибо решением при смешанной разводке магистралей. Такое присоединение ров, имеющих большую длину, например, с количеством секций больше допустимо при возможности увязывания циркуляционных колец лишь 20, а также в горизонтальных системах с приборными ветками при кон терморегуляторами и обеспечении их эффективной работы. Применя структивной целесообразности.

ют эти узлы в небольших системах двух, трехэтажных зданий. При Одностороннее боковое присоединение удешевляет строительные необходимости фильтрования теплоносителя на стояках предусматри работы (уменьшается количество отверстий и штраб в стенах, полу и вают двухстороннее отключение фильтров. т. д.). Есть возможность дальнейшей замены отопительных приборов Для гидравлического увязывания стояков применяют регулирую другим типом либо другой тепловой мощностью. Одностороннее ниж щие клапаны MSV C либо MSV F (рис. 9.24,з). Спускают воду со стоя нее присоединение осуществляют также к отопительным приборам со ка вентильком клапана MSV C. При использовании клапана MSV F встроенными терморегуляторами (компактрадиаторам). Следует отме предусматривают специальный отвод от стояка с дренажным краном. тить, что вход теплоносителя в такой прибор всегда расположен вторым Попадание воздуха в стояк при спуске воды реализуют отвинчиванием от ближнего торца прибора, выход — первым. При необходимости изме крышки фильтра. нения порядка подключения применяют специальные перекрестные В системах со смешанной разводкой магистралей и переменным ги присоединяющие комплекты. Кроме того, не все отопительные прибо дравлическим режимом для защиты терморегуляторов от чрезмерного ры имеют конструктивную возможность нижнего правого или левого перепада давления устанавливают перепускной клапан AVDO на байпа присоединения. Односторонним нижним присоединением подключают се регулирующего клапана (рис. 9.24,и). Для обеспечения эффективной также гладкотрубные радиаторы.

работы терморегуляторов применение перепускных клапанов не явля Однопатрубковое (конструктивно выполненное: трубка в трубке) ется лучшим решением. Но в таких системах оно будет, пожалуй, един присоединение отопительных приборов выполняют с помощью специ ственно возможным из за ограниченной длины импульсной трубки альных комплектов и используют, в основном, для гладкотрубных ра автоматического регулятора перепада давления до 5 м. диаторов. Применяют также для полотенцесушителей с установкой во В системах с постоянным гидравлическим режимом (двухтрубных втором патрубке альтернативного электронагревателя, обеспечиваю и однотрубных) применяют узлы на рис. 9.24,а, 9.24,б, 9.24,е…9.24,ж. щего работоспособность прибора в теплый период года.

Наилучших показателей работоспособности терморегуляторов в от На рис. 9.25…9.28 показаны основные схемы приборных узлов с дельности и системы в целом достигают при использовании автомати использованием запорно регулирующей арматуры Данфосс для раз ческих регуляторов расхода ASV Q (рис. 9.24,й). При нижней разводке ных систем отопления. Проектировщик на основании собственного магистральных трубопроводов регулятор ASV Q устанавливают на опыта и разнообразия арматуры может значительно расширить пред место регулирующего клапана по схеме на рис. 9.24,б. Допускается лагаемые решения. Для упрощения графического изображения пока располагать регулятор ASV Q на подающем стояке при замене на нем зан участок трубопровода между отопительным прибором и запорно местами спускного краника и пробки. регулирующей арматурой. Реально этим участком является хвостовик Для систем с верхней разводкой магистральных трубопроводов терморегулятора.

применяют узлы присоединения стояков, показанные в верхней части Схему на рис. 9.25,а применяют в двухтрубных приборных ветках рис. 9.24, только развернутые вниз. при несовпадении осей присоединительных патрубков отопительного прибора с трубопроводами, что возможно при их разводке в штрабе сте ны. Отличием схемы на рис. 9,25,б является наличие клапана RLV, поз воляющего отключать отопительный прибор для замены на иной либо 9.3.3. Присоединение отопительных приборов его покраски, клейки обоев за ним и т. п. Схему на рис. 9.25,в применя Трубопроводы присоединяют к отопительным приборам с одной ют при незначительном несовпадении осей присоединительных патруб стороны (одностороннее) или с противоположных сторон (разносто ков отопительного прибора и трубопроводов приборной ветки, которые роннее). При разностороннем присоединении увеличивается тепловой проложены в плинтусах над полом, под потолком нижнего этажа, в мас поток прибора и равномерней распределяется на нем поле температур.

сиве или штрабе пола. Схема на рис. 9.25,г аналогична предыдущей, но 236 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА с дополнительной возможностью отключения отопительного прибора.

В схемах на рис. 9.25,д…ж применены унифицированные комплекты подключения отопительных приборов, которые упрощают монтаж и эксплуатацию, т. к. имеют возможность отключения отопительных при боров. Отличие этих схем состоит во взаиморасположении отопитель ного прибора и трубопроводов приборной ветки. По схемам на рис. 9.25,з…й присоединяют компактрадиаторы со встроенными термо статическими клапанами при разных способах разводки трубопроводов ветки. Такие схемы соответствуют повышенным эстетическим требова ниям к интерьеру помещения и, чаще всего, используются при лучевых схемах (рис. 9.16). Для отопительных приборов без терморегуляторов применяют схему на рис. 9.25,к и 9.25,л с регулирующими клапанами.

Гладкотрубные радиаторы (полотенцесушители) с и без терморегулято ров присоединяют по схемам на рис. 9.25,м...п. Последние две схемы ис пользуют для полотенцесушителей, размещенных высоко от трубопро водов, которые проложены в штрабе стены. Плоскотрубные радиаторы присоединяют в зависимости от расположения (вдоль или по высоте стены) по любой из приведенных схем.

Основным правилом присоединения отопительных приборов к двухтрубным системам является обязательное применение запорно ре гулирующей арматуры с предварительной настройкой: терморегулято ров RTD N, RTD N UK, RTD K, встроенных, а также регулирующих вентилей RLV S, RLV KD. Узлы присоединения могут комплектовать ся запорной арматурой для отключения отопительных приборов от приборной ветки с целью удобства демонтажа, обслуживания. Такой ар матурой являются вентили серии RLV. Они также имеют дополнитель ную возможность предварительной настройки для гидравлического увязывания циркуляционных колец.

При отсутствии терморегулятора на отопительном приборе уста навливают как минимум один запорно регулирующий клапан RLV S/RLV KD или RLV. Особенность RLV К состоит в возможности его использования для двух и однотрубных систем отопления путем соответствующего перекрытия (заводская установка) или открытия пе ремычки. RLV КS отличается отсутствием гидравлической перемычки.

Посредством RLV К, RLV КS и RLV KD осуществляют присоединение к отопительным приборам со встроенными терморегуляторами (ком пактрадиаторам). Коэффициент затекания у RLV К настраивают встроенным боковым клапаном.

Узлы присоединения отопительных приборов комплектами RTD K и RTD KE (см. рис. 4.6) показаны функционально на схемах Рис. 9.25. Схемы присоединения отопительных приборов к двухтрубным рис. 9.25,д…ж и 9.27,д…ж для принципиального понимания. В верхней приборным веткам 238 RLV-S Встроенный терморегулятор п л з RLV RLV-S RTD-N UK RTD-K о к вг RTD-N RLV RLV-S RTD-N UK RLV-S RLV-K/RLV-KS/RLV-K Встроенный терморегулятор еж б й н RTD-K RLV RTD-N RTD-N LV-K/RLV-KS/RLV-KD Встроенный терморегулятор RD а д и м RTD-K RTD-N ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА части узла находится терморегулирующий клапан, в нижней — отклю чающий клапан. Кроме того, в RTD KE для однотрубных систем пока зана перемычка между входом и выходом теплоносителя в отопитель ный прибор. Безусловно, графическое изображение таких узлов требу ет общепринятого упрощения.

Присоединение отопительных приборов к двухтрубным стоякам осуществляют по схемам на рис. 9.26. Схемы на рис. 9.26,а…в реализу ют при открытой прокладке стояков для разных вариантов использова ния запорно регулирующей арматуры (незначительные изгибы отво дов ("утки") условно не показаны). При скрытой прокладке стояков, например, в штрабах стен применяют схемы на рис. 9.26,г...з. В таких узлах следует конструктивно предотвращать раскручивание клапанов вследствие перемещения труб при их тепловом удлинении, например, жестким креплением стояков. Двусторонние узлы на рис. 9.26,и приме няют при близком расположении окон. Присоединение отопительного прибора на сцепке длиной до 1,5 м и диаметром 32 мм на рис. 9.26,й до пускается использовать в пределах одного помещения, а также для смежных вспомогательных помещений — гардеробных, коридоров, ту алетов, умывальных, кладовок и т. п. В границах одного помещения при количестве приборов больше двух применяют сцепку с разносто ронним присоединением на рис. 9.26,к. Сцепки дают возможность сни зить капитальные расходы на систему отопления за счет уменьшения количества стояков и терморегуляторов. Однако увеличивается экс плуатационная стоимость системы и не обеспечивается тепловой ком форт в помещении, т. к. в пределах одного помещения, а тем более смежных помещений, поле температуры воздуха неравномерно. Поэто му приборы без терморегуляторов не соответствуют тепловому балан су зоны, в которой они установлены, и не реагируют адекватно на ее температурные изменения.

Отопительные приборы однотрубных горизонтальных систем при соединяют по схемам на рис. 9.27. Схему на рис. 9.27,а используют при разводке магистрали в плинтусе или над ним, а также в штрабе пола ли бо в пространстве между полом и перекрытием, либо под потолком ни жерасположенного помещения. Аналогично применяют и схему на рис. 9.27,б, но с возможностью полного отключения отопительного при бора. При прокладывании приборной ветки в штрабе стены применяют схемы на рис. 9.27,в и 9.27,г. Для унификации монтажных работ исполь зуют присоединительные комплекты по схеме на рис. 9.27,д…ж.

Компактрадиаторы присоединяют по схеме на рис. 9.27,з.

Присоединение отопительных приборов к однотрубным стоякам по Рис. 9.26. Схемы присоединения отопительных приборов к двухтрубным казано на рис. 9.28. Схемы на рис. 9.28,а и 9.28,б применяют для систем стоякам 240 RLV г d = RTD-N з RTD-N d = RLV-S к ж RTD-N RLV-S d = бв е й RLV-S RTD-N RLV RTD-N RTD д и а RTD-N RLV RTD-N -N RTD-N ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА полного закрытия терморегулятора в трубопроводе обратной подводки RTD-G RTD-G RTD-G RTD-G возникает расслоение циркуляций теплоносителя: по верхней части се чения трубы теплоноситель поступает в отопительный прибор, а по ниж ней вытекает. Происходит остаточный нагрев отопительного прибора RLV RLV примерно на 20...35 %. Для устранения этого иногда устанавливают тер в г а б морегуляторы на обратной подводке. Однако, следует учитывать, что RTD-K RTD-K RTD-K терморегулятор, расположенный вблизи пола, подвержен влиянию не характерных температур воздуха и будет работать, как правило, на пе регрев помещения. У остаточного теплового потока отопительного RLV-K прибора имеются положительные свойства. Он не допускает переох д еж з лаждения помещения и уменьшает несанкционированный отбор теп Рис. 9.27. Схемы присоединения отопительных приборов к однотруб лоты от других приборов через внутренние ограждения здания, когда ным приборным веткам пользователь полностью перекрывает терморегулятор. При одновре менном автоматическом перекрытии терморегуляторов под влиянием изменений погоды, соответствующий регулятор теплового пункта RTD-G RTD-G RTD-G RTD-G предотвращает такую работу отопительных приборов, отключая всю систему отопления.

На основе рассмотренных узлов присоединения отопительных при RLV боров возможны варианты комплектации термостатических клапанов RLV как термостатическими регуляторами (см. табл. 4.1), так и рукоятками г a б в для ручного перекрытия любого термостатического клапана серии RTD (рис. 9.29). Рукоятки устанавливают стационарно вместо термостатиче ских регуляторов. Такие узлы присоединения применяют при наличии RTD-G в помещении других приоритетных систем обеспечения микроклимата RLV с автоматическим регулированием температуры воздуха (систем воз душного отопления, кондиционирования).

д е ж з Рукоятки, используе Рис. 9.28. Присоединение отопительных приборов к однотрубным стоякам мые при необходимос ти для перекрытия отопления при допустимом линейном удлинении стояков. Компенса клапанов RLV, также цию линейного удлинения стояка осуществляют смещением замыкаю показаны на рис. 9.29.

щего участка, что показано на рис. 9.28,в…е. Особенностью схемы на Перекрытие клапанов рис. 9.28,е является конвектор со встроенным угловым терморегулято Для RTD Для RLV происходит при пово ром. Применение схем на рис. 9.28,ж и 9.28,з не рекомендуется из за роте рукояток по часо Рис. 9.29. Рукоятки большей стоимости узла по сравнению со схемами на рис. 9.28,а и 9.28,в.

вой стрелке до упора.

При использовании скрытых стояков в штрабе стен возможны вариан Расположение рукоятки относительно горизонта должно быть ты присоединения отопительных приборов с помощью угловых термо удобным для пользователя. К расположению терморегулятора предъяв регуляторов RTD G и клапанов RLV.

ляют дополнительные требования, способствующие его эффективной В рассмотренных схемах однотрубных стояков терморегуляторы ус работе. На некоторых рисунках (рис. 9.26,а,б,з…к, 9.28,а…г) для упроще тановлены на подающем трубопроводе. При таком размещении во время ния изображения ось регулятора направлена вертикально, хотя реально 242 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА для данных случаев она горизонтальна. Регулятор должен воспринимать отопительных приборов со значительной шириной торцевой поверхно характерную температуру воздуха в помещении. Его не рекомендуется ус сти. Тепловое излучение торцевой поверхности не должно нагревать танавливать: регулятор (рис. 9.30,и).

вблизи источников теплоты любого типа: каминов, ламп, ком Электроволновые программаторы устанавливают в удобном для пьютеров, электронных приборов...;

пользователя месте с учетом вышеприведенных требований.

в месте прямого попадания солнечных лучей или теплового излучения от других источников;

в опускающихся холодных потоках воздуха: конвективных и вынужденных охлажденных струях систем кондиционирования и вентиляции;

в восходящих конвективных и нагретых вынужденных струях систем кондиционирования и вентиляции;

за занавесками, мебелью и т. п.;

вблизи внешней двери, балконной двери, ворот и т. п.;

в на внешней стене.

б а Основные положения установки терморегуляторов показаны на рис. 9.30. Расположение терморегуляторов, которое не рекомендуется к применению, перечеркнуто накрест.

Регулятор следует располагать таким образом, чтобы его свободно обтекал воздух помещения и он не воспринимал восходящий теплый поток от трубопровода обвязки отопительного прибора (рис. 9.30,а и 9.30,б). На рис. 9.30,в регулятор находится в конвективном потоке от трубопровода. Такая установка регулятора недопустима.

Между отопительным прибором и занавесками, декоративными пане лями, мебелью и т. д., располагаемыми вблизи (рис. 9.30,д и 9.30,е), созда ется воздушная зона с повышенной температурой воздуха, которая не от е д г вечает температурным условиям помещения. При свободном доступе пользователя к отопительному прибору применяют регулятор с вынос ным датчиком температуры. Датчик выносят за пределы зоны (рис. 9.30,г).

Если отопительный прибор расположен за декоративной панелью, решеткой, мебелью и т. д. без свободного доступа к нему, то применяют выносной регулятор со встроенным датчиком температуры (рис. 9.30,ж).

Выносные регуляторы и датчики температуры укомплектованы специаль ными прижимными скобами, которыми прикрепляют к стене капилляр ную трубку. Выносные элементы регуляторов устанавливают на стене. Вы сота установки приблизительно 1,5 м над уровнем пола. Желательна уста новка на внутренней стене на некотором расстоянии от внутренней двери.

Наиболее холодная температура воздуха у пола помещения и з ж (рис. 1.5), поэтому при установке термостатического клапана вблизи пола следует применять регулятор с выносным датчиком температу ры (рис. 9.30,з). Аналогично следует поступать при использовании Рис. 9.30. Установка терморегуляторов 244 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 9.4. Гидравлическая устойчивость на трение, а затем — настройкой дросселей терморегуляторов. Следую щую ступень (II) увязывания циркуляционных колец осуществляют Обеспечение гидравлической устойчивости является главной зада между приборными ветками при помощи регулирующих клапанов чей проектирования и эксплуатации системы обеспечения микрокли MSV C. При этом гидравлическое сопротивление циркуляционных ко мата. Система должна быть управляемой во всех режимах работы тер лец второй ступени (обозначенных пунктирными линиями с двойной морегуляторов и не выходить за пределы эффективной работы. Тради точкой) относительно точек присоединения первой по ходу движения ционно устойчивости двухтрубной системы достигают повышением со теплоносителя приборной ветки должны быть одинаковыми. Затем противления узлов обвязки теплообменных приборов и гидравличес увязывают циркуляционные кольца (обозначенные пунктирной лини кой увязкой циркуляционных колец. С этой целью применяют терморе ей) третьей ступени (III), выравнивая сопротивления стояков. В более гуляторы с повышенным гидравлическим сопротивлением и проводят сложных системах обеспечения микроклимата, по сравнению со схемой процедуру уравновешивания гидравлического сопротивления всех цир на рис. 9.31, на следующих этапах увязывают ветви, модули. Всю систе куляционных колец. Однако этого недостаточно.

му регулируют главным клапаном MSV F (либо MSV C) возле насоса.

Недостаточность состоит в том, что систему проектируют по номи Таким образом, общее количество регулирующих клапанов и терморе нальному режиму и не проводят прогнозирование ее поведения при гра гуляторов с предварительной настройкой равно, как правило, общему ничных условиях изменения гидравлических и тепловых параметров, количеству тройников в подающих трубопроводах плюс главный регу прежде всего, при полностью закрытых и полностью открытых терморе лирующий клапан системы. На каждую крестовину подающих трубо гуляторах. Результатом такого подхода является шум в системе, отсут проводов приходится два регулирующих клапана. Уменьшать количест ствие теплового комфорта в помещениях, завышенное энергопотребле во регулирующих клапанов по сравнению с приведенным подходом не ние. Устранить все негативные факторы можно автоматическими регу целесообразно, т. к. значительно усложняется наладка системы.

ляторами гидравлических параметров системы. При этом следует обес печить управляемость регуляторов в процессе открывания и закрыва ния терморегуляторов, т. е. проверить их работу при максимальных и минимальных расходах теплоносителя.

Применение автоматических регуляторов во многом упрощает задачу обеспечения гидравлической устойчивости системы. Ее следует соблю MSV-F дать в пределах участка, регулируемого автоматическим регулятором.

III За пределами участка рассмотрение устойчивости становится излишним, поскольку она будет выполнена автоматическими регуляторами. III II RA-C RA-C RA-C RA-C MSV-F Увязку циркуляционных колец осуществляют поэтапно. Количест во этапов зависит от многоступенчатости системы. Наибольшее количе MSV-C III ство ступеней в системах с регулирующими клапанами ручного управ ления (рис. 9.31). В них, как правило, первую ступень (обозначенную II I I RA-C I RA-C RA-C RA-C I цифрой I) увязывания циркуляционных колец осуществляют терморе гуляторами (например, RA C) теплообменных приборов (например, MSV-C фенкойлов) в пределах каждой приборной ветки. Гидравлическое со II противление всех циркуляционных колец ветки (обозначенных линия RA-C RA-C RA-C RA-C ми в точку) должно быть одинаковым относительно точек присоедине MSV-C ния первого по ходу движения теплоносителя теплообменного прибора.

Выравнивание сопротивления колец осуществляют сначала изменени ем диаметров трубопроводов в пределах допустимых скоростей тепло Рис. 9.31. Схема увязывания циркуляционных колец регулирующими носителя и экономически целесообразных удельных потерь давления клапанами 246 Чиллер Чиллер Чиллер MSV-C MSV-C ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА Циркуляционные кольца параллельно присоединенных чиллеров регулирующими клапанами. Кроме того, ухудшается пропорциональ либо котлов увязывают регулирующими клапанами MSV F (либо ное управление тепловым потоком теплообменных приборов, т. к. зна MSV C) на трубопроводах обвязки. чительно деформируется (искривляется вверх) результирующая харак Регулирующие клапаны не являются украшением интерьера поме теристика регулирования (см. рис. 6.5,в). Работа терморегулятора ста щения. Их скрывают в подшивных потолках, специальных шкафчиках. новится далекой от П регулирования и близка к двухпозиционному ре Доступ обслуживающего персо гулированию (полностью закрыто либо полностью открыто по рис. 4.4) нала к клапанам занимает значи с присущим ему временем запаздывания (см. табл. 4.2, позиция 12).

тельную часть времени и весьма Увеличивается частота перемещения штока. Долговечность терморегу трудоемок. Особенно при гидрав лятора при такой работе зависит от начальной механической прочности лическом тестировании клапанов (см. количество циклов в табл. 4.2, позиция 13).

в подшивном потолке действую Таким образом, обеспечить гидравлическую устойчивость и управ щей системы, когда требуется пе ляемость только регулирующими клапанами можно лишь в небольших рестановка мебели и использова системах обеспечения микроклимата с одной двумя ступенями увязы ние стремянки. Поэтому для упро вания циркуляционных колец. В более сложных системах необходимо щения обслуживания осуществля использовать автоматические регуляторы, что значительно упрощает ют модульную группировку регу обеспечение гидравлической устойчивости (рис. 9.33).

лирующих клапанов (рис. 9.32), Автоматические регуляторы перепада давления (п.р. 5.2) разделяют Рис. 9.32. Модульное размещение предназначенных, например, для систему на подсистемы. Количество подсистем равно количеству регуля регулирующих теплообменных приборов одной торов. Подсистемами могут быть приборные ветки (рис. 9.33), стояки клапанов [40] приборной ветки. (рис. 3.3,й;

рис. 3.3,к), узлы обвязки теплообменных приборов (рис. 3.4). В Увязывание циркуляционных колец регулирующими клапанами подсистеме образуется свойственный только ей гидравлический режим, в является сложной процедурой при проектировании системы обеспече пределах которого следует обеспечивать гидравлическую устойчивость.

ния микроклимата, изначально допускающей отклонение от номиналь Количество ступеней увязывания циркуляционных колец зависит от мес ных параметров. Достигнуть этих параметров в процессе балансировки та установки автоматического регулятора перепада давления и разветвлен еще сложнее, т. к. манипулирование любым регулирующим клапаном ности регулируемого им участка системы. Чем ближе автоматический ре либо дросселем терморегулятора перераспределяет потоки абсолютно гулятор к теплообменным приборам, тем меньше количество регулирую во всех циркуляционных кольцах. Из за такой взаимозависимости цир щих клапанов из за их ненадобности (сравните рис. 9.31 и 9.33). Это в це куляционных колец происходят постоянные перетоки теплоносителя лом снижает гидравлическое сопротивление системы и экономит стои при перемещении штока любого терморегулятора в процессе работы си мость энергии на перекачивание теплоносителя, улучшает потокораспре стемы. Эти перетоки с запаздыванием (вследствие инерционности сис деление терморегуляторами и улучшает тепловой комфорт в помещении.

темы и здания) заставляют соответственно реагировать все терморегу При наличии автоматических регуляторов перепада давления на ляторы. Таким образом, гидравлическая устойчивость системы в пол неразветвленных приборных ветках (рис. 9.33) увязывание циркуляци ной мере возлагается на терморегуляторы и зависит от их потокорас онных колец сводится только к одноступенчатой процедуре (I). Коли пределения, т. е. от общих авторитетов. чество циркуляционных колец в подсистеме равно количеству тепло Многоступенчатые системы с регулирующими клапанами ухудша обменных приборов. Гидравлическое сопротивление всех колец относи ют общие авторитеты. Чем больше ступеней увязывания циркуляцион тельно точек присоединения первого по ходу теплоносителя тепло ных колец, тем ниже значение общих авторитетов терморегуляторов и обменного прибора (см. линии из точек на рис. 9.33) должно быть оди самих регулирующих клапанов. Это означает, что у них будут крутые наковым. Выравнивают сопротивление диаметрами трубопроводов и расходные характеристики, аналогичные кривой 1 на рис. 4.22. Регули настройкой дросселей терморегуляторов. За пределами подсистем все рование потоков в этом случае осуществляют лишь в узкой области на ответвления будут автоматически сбалансированы при помощи работы чального диапазона хода штока, что усложняет балансировку системы регуляторов перепада давления.

248 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА Происходит неравномерный выход в тепловой режим помещений, ха рактеризуемый изначальной гидравлической несбалансированностью, когда все терморегуляторы открыты и гидравлические кольца неурав новешены. Такая работа системы характерна при ее запуске, выходе из энергосберегающего режима (ночного, дежурного...) и т. д.

AB Для избежания разбалансировки системы в вышерассмотренных случаях рекомендуется осуществлять гидравлическое увязывание ко лец по потерям давления в них относительно комплементарных трой ников либо крестовин. Под комплементарными понимают взаимодо RA-C RA-C RA-C RA-C полняющие тройники с одинаковыми расходами, но разными назначе ниями: на разделение потока (на распределительном трубопроводе) и ASV-PV+ASV-M на слияние потоков (на сборном трубопроводе) теплоносителя. По грешность потерь давления в циркуляционных кольцах в них не долж I на превышать ±15 % при тупиковой укладке трубопроводов и ±5 % при I RA-C I RA-C RA-C RA-C I попутной схеме (Тишельманна). В современных компьютерных про ASV-PV+ASV-M граммах увязывание тупиковых схем осуществляют с погрешностью +10 % и 5 %. Значительно меньшая погрешность поддержания пара метров теплоносителя во всем диапазоне работы системы у автоматиче RA-C RA-C RA-C RA-C ских регуляторов по сравнению с регулирующими клапанами. Так, например, у клапанов автоматического регулирования расхода AQ ASV-PV+ASV-M (рис. 5.14) погрешность регулирования расхода равна ±5 %. Это обеспе Рис. 9.33. Схема увязывания циркуляционных колец в системе с авто чивает гидравлическую устойчивость системы либо отдельных контуров матическими регуляторами перепада давления с постоянным гидравлическим режимом. На рис. 9.33 таким контуром Некоторое отличие в увязывании циркуляционных стояков систем является узел обвязки чиллеров.

отопления происходит при учете влияния гравитационного давления. В Некоторое отличие в увязывании циркуляционных колец имеют этом случае сопротивление каждого последующего кольца изменяется системы с попутным движением теплоносителя. В таких системах сов на долю учитываемого гравитационного давления между теплообмен падает направление движения теплоносителя в распределительном и ными приборами. сборном трубопроводах. При этом длина циркуляционных колец оди Сегодня существует тенденция приблизительного увязывания накова и, следовательно, потери давления на трение примерно одинако циркуляционных колец с возложением окончательной гидравлической вы. Попутное движение теплоносителя применяют как в магистралях балансировки системы на терморегуляторы. Этот подход допускается (рис. 9.34,а) при примерно одинаковых нагрузках стояков либо прибор для небольших систем обеспечения микроклимата без местного или ных веток, так и в стояках либо приборных ветках (рис. 9.34,б), когда центрального количественного регулирования. В системе с терморегу нагрузки теплообменных приборов примерно одинаковы.

ляторами нет таких критических последствий как в системах без них. Особенность увязывания колец состоит в том, что при попутном дви Терморегуляторы сбалансируют систему. Срок этого действия зависит жении теплоносителя в магистралях (рис. 9.34,а) гидравлическое сопро от инерционности здания и системы. Сначала прогреется помещение, тивление колец второй ступени (II) должно быть одинаковым относи через которое проходит циркуляционное кольцо с меньшим гидравли тельно точки присоединения первого стояка по ходу движения теплоно ческим сопротивлением. После достижения в помещении заданной сителя к распределительной магистрали и точки присоединения послед температуры воздуха терморегулятор прикрывается, увеличивая него стояка к сборной магистрали. Выравнивание гидравлических сопро сопротивление циркуляционного кольца. Теплоноситель в большей тивлений колец второй ступени осуществляют регулирующими клапана степени начнет поступать в остальные теплообменные приборы. ми MSV C. Первую ступень увязывания (I) осуществляют дросселями 250 Чиллер Чиллер Чиллер ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА терморегуляторов RTD N в каждом стояке относительно точек присоеди Системы с попутным движением теплоносителя (рис. 9.34) имеют нения к стояку первого по ходу движения теплоносителя теплообменного некоторое преимущество в равномерности перераспределения потоков прибора. При этом, если гравитационное давление меньше 10 % от распо теплоносителя при работе терморегуляторов по сравнению с тупико лагаемого давления в системе, сопротивление всех колец должно быть вым движением теплоносителя (рис. 9.31). Однако добиться полного одинаковым, если больше 10 % — увеличиваться на долю учитываемого устранения взаимовлияния стояков и теплообменных приборов невоз гравитационного давления для каждого теплообменного прибора. можно. При использовании автоматических регуляторов перепада дав В горизонтальных приборных ветках с попутным движением тепло ления на стояках применение попутного движения теплоносителя в ма носителя (рис. 9.34,б) гидравлическое сопротивление циркуляционных гистралях нецелесообразно. В этом случае допускается осуществление колец, проходящих через каждый теплообменный прибор, должно быть попутного движения теплоносителя в пределах стояка либо приборной одинаковым касательно точки присоединения первого прибора по ходу ветки. А при установке таких регуляторов непосредственно в узлах об движения теплоносителя к распределительному трубопроводу ветки и вязки теплообменных приборов, применение схем с попутным движе точки присоединения последнего прибора к сборному трубопроводу нием теплоносителя нецелесообразно вообще, т. к. гидравлическое вы ветки. Дальнейшее количество ступеней увязывания циркуляционных равнивание циркуляционных колец осуществляется автоматически.

колец зависит от разветвленности системы и осуществляется в соответ При кажущейся привлекательности схем с попутным движением ствии с пояснениями к рис. 9.31. теплоносителя они не обеспечивают в полной мере необходимое пото кораспределение в теплообменных приборах, особенно при переменном II II II гидравлическом режиме [41], поэтому такие системы также требуют ре MATIK MATIK MATIK гулирования. Кроме того, наличие обратного трубопровода значитель RTD-N RTD-N RTD-N I но удлиняет циркуляционные кольца и, следовательно, ухудшает внеш ние авторитеты регулирующих клапанов и терморегуляторов, увеличи RLV RLV RLV вает потери теплоты либо холода. Таким образом, систему с попутным RTD-N RTD-N RTD-N движением теплоносителя целесообразно применять при небольшом I количестве одинаковых по теплопередаче теплообменных приборов, RLV RLV RLV объединенных в группы (рис. 9.34). При отличающихся тепловых пото ках теплообменных приборов следует применять тупиковую схему (на RTD-N RTD-N RTD-N I пример, рис. 9.31), для которой требуется меньшая длина труб, но необ ходима более тщательная увязка гидравлических колец.

RLV RLV RLV MSV-C Обеспечение гидравлической устойчивости между всеми циркуля MSV-C MSV-C ционными контурами системы с ручными балансировочными клапа нами в эксплуатационном режиме всецело возлагается на терморе а гуляторы. Работа любого терморегулятора оказывает влияние на I I I RTD-N RTD-N RTD-N все циркуляционные контуры, что ухудшает регулируемость и энергоэффективность системы.

RLV RLV RLV В системе с автоматическими балансировочными клапанами основ ная нагрузка по обеспечению гидравлической устойчивости возлага MSV-C ется на них. Они разделяют систему на независимые подсистемы б (стояк или приборная ветка), ограничивая количество взаимовлия Рис. 9.34. Системы обеспечения микроклимата с попутным движением ющих циркуляционных контуров.

теплоносителя: а в магистралях;

б в приборных ветках 252 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 10. ГИДРАВЛИЧЕСКАЯ БАЛАНСИРОВКА СИСТЕМ теплопотери помещений и осуществляют гидравлический расчет на ос новании собранных исходных данных. Их точность и старательность 10.1. Общие сведения выполнения расчетов значительно облегчают последующую баланси Основной целью проектирования систем обеспечения микроклима ровку системы.

та является создание теплового комфорта в помещении при минимуме Перед балансировкой системы производят испытание на герметич потребления энергоресурсов. Теоретически данная задача является до ность, промывают, прочищают фильтры, деаэрируют, выводят в рабо стижимой. Практически сегодня делается все возможное для ее реали чий гидростатический режим. Все термостатические клапаны устанав зации. Современное оборудование приближается к идеальным характе ливают в максимально открытое положение (только так можно опреде ристикам, позволяющим добиться эффективного результата. Однако в лить перегревы и недогревы помещений). Для этого колпачок термоста действительности даже самые современные системы не всегда справля тического клапана не должен упираться в шток. Колпачками защищают ются с этой задачей. У 80 % систем причиной является несоответствие шток от царапин, попадания пыли, деформации. Замену колпачков на распределения потоков воды [42].

термостатические регуляторы осуществляют по окончании балансиров Несоответствию способствуют многие факторы, содержащиеся в ки системы.

допущениях методик расчета, погрешностях монтажа систем, несоблю Перед балансировкой системы следует проанализировать ее работо дении эксплуатационных требований. В результате происходит пере способность и определить частные признаки и общие закономерности распределение потоков по реальным гидравлическим сопротивлениям несоответствия требуемым температурным условиям в помещениях. К циркуляционных колец, что приводит к необеспеченности теплового частным признакам относят перегрев или недогрев отдельных помеще комфорта в помещениях из за недостатка потока в одних циркуляцион ний. К общим закономерностям — перегрев или недогрев этажей, поме ных контурах и его избытка в других, возникновению шума, перерасхо щений, расположенных по различным фасадам здания, стояков и т. д.

ду энергоресурсов, поэтому перед сдачей объекта в эксплуатацию необ Если рассматривать систему отопления, то при недогреве отдель ходимо вывести систему в рабочий режим с помощью балансировки ных помещений вначале следует определить, не является ли это след клапанов.

ствием засорения или некачественного монтажа, например, образова Одним из допущений методик гидравлического расчета является ния внутреннего грата (наплыв, уменьшающий проходное сечение тру то, что системы с переменным гидравлическим режимом рассматрива бопровода) при термическом соединении труб с фитингами. Как прави ют аналогично системам с постоянным гидравлическим режимом. При ло, закупорка образовывается в местных сопротивлениях: фитингах, этом гидравлическое сопротивление элементов системы принимают клапанах и т. д. Выявляют ее на ощупь или термометром прибора постоянным, в то время как оно изменяется в широких пределах. В си PFM 3000 до и после местного сопротивления по изменению темпера стемах с переменным гидравлическим режимом дополнительным тре туры трубопровода. Если температура не изменяется, значит необходи бованием, которое должно войти в практику проектирования, является мо производить балансировку.

создание условий для эффективной работы всех элементов системы.

Перегрев отдельных помещений может быть вызван только гидрав Для клапанов — распределение потоков, для системы обеспечения ми лической разбалансировкой, причем в перегретых помещениях она зна кроклимата в целом — линейность регулирования тепловым потоком чительно больше, чем в недогретых (см. рис. 6.7).

теплообменных приборов.

Общие закономерности несоответствия температурным условиям в До осуществления наладки системы необходимо провести подго помещении разделяют на эксплуатационные и предэксплуатационные.

товительные работы: ознакомиться с проектной документацией, тех Эксплуатационная разбалансировка вызвана качественным регули ническими инструкциями на клапаны, приборы и пр. Далее проверя рованием системы отопления на протяжении отопительного периода.

ют исправность элементов системы, их работоспособность и функци Если недостаточен авторитет теплоты помещения, то изменение грави онирование, правильность монтажа. Затем производят балансировку тационного давления теплоносителя приводит к недогреву нижних эта системы.

жей во время морозов. Во время оттепелей происходит недогрев верх Гораздо сложнее производить подготовительные работы в модерни них этажей. Перегревы соответственно верхних и нижних этажей устра зируемых системах. В этом случае, как правило, заново определяют няются терморегуляторами. Не следует допускать эксплуатационную 254 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА разбалансировку при выборе и обосновании проектных решений систе процесс балансировки должен быть дешевым, быстрым и отвечать мы обеспечения микроклимата. Для этого уменьшают расчетный пере техническим требованиям.

пад температур теплоносителя с увеличением этажности здания;

рас В основе методов балансировки систем с терморегуляторами пря сматривают работоспособность системы при минимальном и макси мого действия применяют два подхода. Первый осуществляют в не мальном перепадах температур теплоносителя;

устанавливают регуля сколько этапов. Он заключается в последовательном устранении дисба торы перепада давления в горизонтальных системах на поэтажных (по ланса по отдельным циркуляционным кольцам, начиная с основного квартирных) приборных ветках;

устанавливают на каждом теплообмен (наиболее удаленного и нагруженного) кольца. Пройдя первый этап, ном приборе стабилизаторы расхода или регуляторы перепада давления его повторяют до достижения проектного потокораспределения во всех в вертикальных системах. циркуляционных кольцах. Второй осуществляют в один этап. Его реа Предэксплуатационные общие закономерности следует, прежде лизуют при компенсационном методе балансировки [20]. В системах с всего, попытаться устранить регулированием производительности на терморегуляторами прямого действия широкое распространение полу соса и температуры теплоносителя. Общие рекомендации приведены в чили методы:

табл. 10.1 [43]. температурного перепада;

предварительной настройки клапанов;

Таблица 10.1. Устранение поэтажной разбалансировки системы пропорциональный;

компенсационный;

компьютерный.

Настройку автоматических терморегуляторов непрямого действия (электронных) осуществляют:

статически;

динамически.

Указанные способы и методы настройки клапанов достаточно по дробно рассмотрены в литературе [20;

44;

45]. Остановимся лишь на особенностях и возможностях, которые возникли в последнее время благодаря применению современного оборудования и новых подходов в подборе клапанов и теплообменных приборов.

Наладка системы обеспечения микроклимата ручными балансиро вочными клапанами является длительной и дорогостоящей проце дурой. Этот процесс значительно упрощается и удешевляется при применении в системе автоматических балансировочных клапанов (регуляторов перепада давления, регуляторов расхода, стабилиза торов расхода и т. п.) вместо ручных балансировочных клапанов.

В горизонтальных системах устраняют поэтажную разбаланси ровку также настройкой регулирующих клапанов на приборных 10.2. Метод температурного перепада ветках.

Метод основан на уравнении (2.2), смысл которого заключается в Если во всех помещениях нет общей закономерности несоответ том, что в сбалансированной системе разность температур теплоноси ствия тепловым условиям, то следует производить балансировку систе теля t на входе и выходе всех теплообменных приборов должна быть мы. Для ее реализации выбирают способ, который зависит от типа при одинаковой. При несоответствующих потоках теплоносителя она меняемых регуляторов: прямого или непрямого действия. При этом 256 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА изменяется. Принято считать, что отопительные приборы достигают воздуха снаружи и внутри помещения, т. е. равна 20 °С, перепад темпе проектного режима лишь при номинальном потоке. Недостаточный ратур t = 0. Промежуточные значения t определяют по пропорции.

поток теплоносителя уменьшает теплоотдачу прибора, а чрезмерный Например, при text = 0 °С, соответствующей 50 % рассматриваемого диа поток не приводит к ее существенному увеличению (см. рис. 6.7), при пазона изменения внешних температур, t = 11 °С и также составляет этом разницу температур теплоносителя принимают по расчетному 50 % от максимального перепада температур теплоносителя.

значению (уравнение (2.2)). В то же время не учитывают, что тепловой Балансировку осуществляют до требуемого перепада температур прибор выбирают по завышенным в 1,15 (1,1) раза теплопотерям поме теплоносителя настройкой дросселя терморегулятора либо регулирую щения (см. п.р. 6.3). Разница температур t теплоносителя при этом щего клапана в узле обвязки теплообменного прибора. Термостатичес будет выше t, т. к. расход теплоносителя уменьшится, поэтому разни кий клапан в это время должен быть полностью открыт (со свободно на цу температур следует определять с учетом завышенного типоразмера крученным колпачком). Следовательно, влияние завышенного тепло теплообменного прибора. вого потока теплообменного прибора устраняется уменьшением расхо Находят разницу температур да теплоносителя посредством увеличения сопротивления дросселя геометрическим построением, терморегулятора либо регулирующего клапана. В том и в другом случае показанным на рис. 10.1. Сплош ухудшается потокораспределение терморегулятора и, следовательно, ная линия характеризует изме авторитет теплоты помещения. Процедура достижения равенства тем нение температуры подаваемого ператур на всех теплообменных приборах может повторяться несколь в отопительный прибор теплоно ко раз до достижения сбалансированности системы, т. к. настройка 68 сителя. Пунктирная — расчет каждого прибора отражается на характеристиках всех остальных, даже ную температуру теплоносителя отрегулированных приборов.

на выходе прибора. Штрих Данный метод балансировки очень не точен, особенно в системах с пунктирная — требуемую темпе низкими перепадами температур, каковыми являются системы охлажде ратуру теплоносителя на выходе ния с фенкойлами либо потолочными панелями, системы отопления в - 20 0 прибора с завышенной поверх полу… Из за тепловой инерции системы и здания процедура балансиров ностью теплообмена. На оси аб ки требует значительного времени. Кроме того, необходимо обеспечить Рис. 10.1. Определение требуемого сцисс дан диапазон изменения стационарные температурные условия как внутри помещения, так и сна перепада температур теп температуры наружного воздуха ружи, поэтому метод температурного перепада применяют для баланси лоносителя в отопитель text. Он начинается с расчетной ровки небольших систем отопления при безветренной и несолнечной по ном приборе наружной температуры воздуха годе. Чем ниже температура наружного воздуха, тем точнее результат.

для системы отопления (например, минус 20 °С) и заканчивается тем Несмотря на все недостатки, данный метод является единственно пературой, совпадающей с нормативной температурой воздуха в поме возможным для балансировки теплообменных приборов в пределах щении (например, 20 °С). На оси ординат дан диапазон изменения тем стояка либо приборной ветки, если в узлах обвязки этих приборов от пературы теплоносителя на входе в отопительный прибор и выходе из сутствуют регулирующие клапаны со штуцерами для отбора импульсов него. Температуру теплоносителя на входе в отопительный прибор при давления теплоносителя. Задача значительно упрощается при наличии нимают, как правило, равной температуре на выходе из источника теп таких клапанов. Тогда применяют пропорциональный либо компенса лоты, например, 90 °С (из котла). Для более точного расчета следует ционный метод балансировки. С автоматическим регулятором перепа учитывать остывание теплоносителя в трубопроводах. Температуру в да давления на стояке либо приборной ветке настройку теплообменных обратном трубопроводе, например, 68 °С, определяют из среднего пере приборов осуществляют также упрощенным методом предварительной пада температур между прибором (с учетом завышенного типоразмера) настройки клапанов. В этом случае предполагают, что все автоматичес и воздухом в уравнении (6.1). ки поддерживаемое давление теряется в терморегуляторе, т. е. прене При расчетной температуре наружного воздуха перепад температур брегают потерями давления в трубопроводах и теплообменном приборе.

теплоносителя примерно равен t = 22 °С. Когда совпадает температура Положение настройки дросселя подбирают по пропускной способности 258 = = 22 C C = = 11 C C ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА терморегулятора, определяемой уравнением в табл. 3.1, где перепад 10.4. Пропорциональный метод давления принимают равным автоматически поддерживаемому регуля Метод основан на закономерностях отклонения потоков в парал тором перепаду.

лельных участках системы, возникающего при регулировании одного из них. Предполагается, что в разветвленных системах регулирование В методе температурного перепада следует учитывать влияние одного из клапанов внутри модуля не влечет пропорционального изме завышенного типоразмера теплообменного прибора на изменение нения параметров в остальных клапанах модуля. В то же время пропор температуры в обратном трубопроводе.

циональная зависимость между ними происходит при возмущениях, со здаваемых общим регулирующим клапаном модуля. Модулем системы может быть совокупность стояков либо приборных веток, регулируе 10.3. Метод предварительной настройки клапанов мых общим клапаном, причем на каждом стояке либо ветке также дол жен быть регулирующий клапан. Тогда по данному методу балансиров Метод основан на балансировке по гидравлическому расчету при ки можно вначале достичь одинаковой разбалансировки (равенства со проектировании системы до ее монтажа. Увязку циркуляционных колец отношений фактического расхода V теплоносителя к номинальному VN) осуществляют настройкой каждого регулирующего клапана и терморегу стояков либо веток внутри модуля, затем установить номинальный лятора. Настройку определяют по пропускной способности kv. В сущест поток в них регулировкой общего клапана.

вующей практике применения этого метода не учитывают изменение ра Для осуществления этого метода необходимо разделить систему на бочих расходных характеристик клапанов под воздействием внешнего иерархические модули с общими регулирующими клапанами. Совокуп авторитета, что не в полной мере соответствует реальным характеристи ность модулей низших уровней составляет модуль высшего уровня.

кам системы.

Балансировку начинают внутри модулей низшего уровня. Затем, посте Влияние внешнего авторитета на расходные характеристики регу пенно поднимаясь по иерархии модулей, увязывают их между собой, лирующих клапанов и терморегуляторов рассмотрено в данной книге.

приближаясь к главному регулирующему клапану всей системы.

Результаты приведены в примерах 3;

6;

9;

13;

14 и 15.

Такой подход имеет множество комбинаций практического реше У данного метода есть недостаток: он не учитывает отклонения, воз ния данной задачи. Выбирают наиболее экономичную. При этом выпол никающие при монтаже системы обеспечения микроклимата. Кроме то няют оптимизацию по следующим критериям:

го, определение потерь давления в элементах систем является сложной достижение наиболее низкого располагаемого давления в системе;

процедурой и не всегда соответствует реальности. Одна из причин достижение наиболее высоких внешних авторитетов клапанов.

тому — допущение о постоянстве коэффициентов местных сопротивле В обоих случаях наилучшим вариантом являются минимальные ний во всем диапазоне регулирования потока теплоносителя и отсут потери давления в основном циркуляционном кольце системы. Для ствие учета их взаимовлияния, поэтому данный метод, хотя и является этого потери давления в регулирующем клапане также должны быть основополагающим при проектировании, в то же время не исключает не минимальными. Их принимают, исходя из точности приборов изме обходимости корректировки настроек клапанов после монтажа системы.

рения перепада давления, как правило, не ниже 3 кПа. В регулирую Положение настройки регулирующего клапана в процессе балансировки щих клапанах с расходомерной шайбой (MSV C) — не ниже 1 кПа системы определяют, исходя из примера 4 и уравнений (3.25;

3.31;

3.36;

[38].

3.37) в зависимости от типа рабочей расходной характеристики.

Основные составляющие данного метода представлены в табл. 10. При корректировке настройки регулирующих клапанов уточняют на примере одного модуля, состоящего из трех стояков с регулирую располагаемое давление регулируемого участка. Для этого измеряют щими клапанами MSV C. Общий клапан модуля также MSV C либо перепад давления на закрытых регулирующих клапанах.

MSV F. Стрелками изображено действие, которое следует произвести на клапанах: против часовой стрелки — частично открыть клапан;

по В методе предварительной настройки необходимо учитывать влия часовой — частично прикрыть. Стрелка с обозначением max означает ние внешнего авторитета (при а < 0,5) на расходную характери полное открытие клапана.

стику клапанов и возможность ими осуществлять регулирование.

260 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА Таблица 10.2. Пропорциональная балансировка модуля системы Задача второго этапа состоит в обеспечении на клапанах 2 и 1 путем их частичного прикрывания примерно такого же отношения V/VN, как у Регулирующие клапаны клапана 3. Равенства этих отношений достигают методом последова Общий 1 2 тельных приближений. При этом следует учитывать, что приемлемая невязка по перепаду давления — 10…15 %, по расходу соответственно — 3…4 %.

Третий этап является окончательным в балансировке модуля систе Действие мы. Регулировкой общего клапана модуля выставляют на нем по PFM 3000 номинальный поток, т. е. V/VN = 1. По закону пропорциональ ности на всех клапанах модуля установится также V/VN = 1. На этом ре гулировка модуля закончена.

Аналогично поступают с остальными модулями системы. Затем из I – этап этих модулей составляют общий модуль и также регулируют его. Фор max max max мируя и регулируя модули высших уровней, доходят до общего (глав Регулирование – ного) регулирующего клапана всей системы, установленного у насоса зачастую на обратной магистрали. По степени его необходимого пере V, м /ч 650 200 350 крытия определяют целесообразность замены клапана либо насоса на Определение V, м /ч 400 120 200 N другой типоразмер.

Сбалансировав систему таким методом, в конечном итоге устраняют V/V – 1,7 1,8 1, N несоответствие реальных и номинальных расходов теплоносителя в ее II – этап циркуляционных кольцах. Следует отметить, что реализовать это гораздо Регулирование – – проще клапанами со встроенной расходомерной шайбой, каковыми явля V, м /ч 560 170 280 110 ются MSV C. Измерение расхода в них осуществляют не по потерям да Определение вления в регулирующем отверстии, имеющем разную пропускную способ V/V – 1,4 1,4 1, N ность при каждой настройке, а по потерям давления на расходомерной III – этап шайбе с постоянной пропускной способностью (см. пример 7). Для клапа Регулирование – – – на без расходомерной шайбы необходимо каждое изменение его настрой 3 ки указывать в PFM 3000. Для MSV C с расходомерной шайбой — указать V, м /ч 400 120 200 пропускную способность шайбы лишь один раз для всех измерений.

Определение V/V 1,0 1,0 1,0 1,0 Клапаны MSV C и MSV F создают незначительное гидравлическое N сопротивление в открытом положении. Имеют соответственно лога На первом этапе балансировки системы для уменьшения потерь рифмическую и логарифмическо линейную расходную характеристику.

давления на перекачивание теплоносителя полностью открывают регу Это наилучшим образом соответствует работоспособности системы. В лирующий клапан основного циркуляционного кольца модуля. Чаще то же время необходимость наличия большого количества регулирую всего — это наиболее удаленный клапан. Допускается при этом несколь щих клапанов (на каждом иерархическом уровне) приводит к уменьше ко прикрыть остальные клапаны модуля. Если нет однозначной уверен нию внешних авторитетов терморегуляторов и, следовательно, отдаля ности в установлении основного циркуляционного кольца, то полностью ет проектировщика от создания системы с идеальным регулированием открывают все клапаны модуля. Затем прибором PFM 3000 определяют (см. рис. 6.5). Кроме того, из за такого количества клапанов следует вы расход V на каждом клапане. Сопоставляют полученные значения с но бирать насос с бльшим напором, что увеличивает потери энергии на минальными расходами VN по отношению V/VN. У клапана 3 основного перекачивание теплоносителя. Все эти недостатки отсутствуют при ис циркуляционного кольца модуля это соотношение будет наименьшим. пользовании автоматических регуляторов перепада давления вместо 262 MSV-C MSV-C MSV-C MSV-C/MSV-F ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА клапанов 1, 2 и 3, при этом отпадает необходимость в общих клапанах и MATIK MATIK MATIK RTD N RTD N RTD N процедуре балансировки циркуляционных колец. Балансировка систе мы производится автоматически.

RLV RLV RLV Пропорциональный метод балансировки применяют для развет RTD N RTD N RTD N вленных систем со сложной конфигурацией модулей;

для систем с даль нейшим расширением и для систем с поэтапным вводом в эксплуата RLV RLV RLV цию. Осуществляют этот метод один либо два наладчика. Основным не достатком является необходимость многократных измерений и опреде RTD N RTD N RTD N лений для последовательного приближения к необходимому результату.

RLV RLV RLV Пропорциональный метод требует наличия измерительного прибо MSV C ра и затрат времени для проведения наладки каждого клапана в MSV C MSV C несколько этапов.

10.5. Компенсационный метод MSV F/ Компенсационный метод балансировки систем обеспечения мик MSV C роклимата является обобщением и развитием пропорционального ме тода. Основное его преимущество состоит в возможности настройки значительно разветвленной системы за один этап, при этом отсутству ет необходимость многократных измерений, что существенно сокраща ет время проведения наладочных работ. Экономят время также балан сировкой отдельных ответвлений системы при монтаже остальной ча Рис. 10.2. Балансировка системы компенсационным методом сти системы, когда контур насоса является уже действующим. Недо клапане поддерживался установленный перепад давления. Он передает статки данного метода: необходимость привлечения трех человек с ра информацию третьему наладчику о появлении отклонений, возникающих диотелефонами и применения двух приборов PFM 3000, либо других в процессе манипуляций второго наладчика, и третий наладчик компенси приборов измерения. Иногда наладчики используют условное пересту рует эти отклонения регулировкой клапана партнера до достижения на кивание по трубам, чтобы отказаться от применения радиотелефонов.

эталонном клапане перепада давления, равного 3 кПа (для MSV C — Такой способ возможен в системах с металлическими трубопроводами.

1 кПа).

Суть метода состоит в том, что регулирующий клапан основного Второй наладчик регулирует клапаны последовательно, приближаясь циркуляционного кольца устанавливают на перепад давления, равный к клапану партнеру. Он переходит от одного регулирующего клапана к 3 кПа (для MSV C — 1 кПа). Данный клапан называют эталонным. Он, другому после того, как на регулируемом клапане будет достигнут номи как правило, является последним. Все клапаны, подлежащие регулиро нальный расход теплоносителя, а на эталонном клапане при помощи кла ванию, при этом должны быть открыты. Наладчик 3, регулируя клапан пана партнера установлен перепад давления в 3 кПа (для MSV C — 1 кПа).

партнер по указаниям наладчика 1, поддерживает настройку эталонно Такой подход используют для всех остальных ответвлений.

го клапана на заданном уровне (перепад давления либо расход теплоно Компенсационный метод предназначен для систем с ручными регу сителя). Клапаном партнером может быть общий клапан модуля лирующими клапанами. При использовании автоматических регулято (ответвления) либо общий (главный) клапан всей системы.

ров перепада давления на стояках либо приборных ветках нет необходи На протяжении всего процесса балансировки системы первый налад мости в такой балансировке системы. Регулировка будет осуществлена чик должен следить за измерительным прибором, чтобы на эталонном 264 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА автоматически. Для систем, в которых предполагается в дальнейшем встроенный датчик давления. Манометр воплощает все преимущества замена клапанов ручного регулирования на автоматические регулято цифровой технологии, компенсируя температурную зависимость и не ры перепада давления, следует применять комплект клапанов ручного линейные функции измерения. Позволяет определять как избыточное регулирования USV I+USV M, трансформирующийся в комплект давление либо разрежение в системе, так и дифференциальное давле автоматического регулирования USV I+USV PV (см. п.р. 5.2). ние. По разности давления в регулирующем клапане или измеритель В заключение необходимо отметить, что процедура балансировки ном узле определяют расход теплоносителя, выдавая необходимую на системы является длительной и дорогостоящей, поэтому при проекти стройку клапана для балансировки системы. Минимальная погреш ровании следует финансово оценить целесообразность применения ба ность измерения дает возможность точного определения гидравличес лансировки системы либо автоматических регуляторов перепада давле ких параметров системы.

ния. Кроме того, эти регуляторы во многом улучшают работоспособ Для отбора импульсов давлений в приборе имеется два штуцера с ность системы, что рассмотрено в п.р. 5.1. быстроразъемным креплением для гибких шлангов. Аналогично присо единяют ответные концы шлангов к штуцерам регулирующих клапанов Компенсационный метод является усовершенствованием пропор (рис. 10.4). Красный вход прибора предназначен для отбора более высо ционального метода. Проводится в один этап. Требует нескольких кого импульса давления, чем синий.

измерительных приборов и нескольких наладчиков. Внешний датчик термо метра — часть основного изме рительного модуля прибора.

Предназначен для измерения Красный 10.6. Компьютерный метод температуры среды. Внешний вход Компьютерный метод основан на использовании микропроцессоров датчик термометра соединя для диагностики клапанов и определения их настройки при балансировке ют с прибором через разъем Синий систем. Последним поколением устройств, предназначенных для реализа вход интерфейса RS232. Размеры ции этого метода, является многофункциональный прибор PFM датчика совместимы с разме (рис. 10.3). Он предназначен для водяных систем обеспечения микрокли рами измерительных штуце мата: отопления и охлаждения. Оптимизирует гидравлические соотноше ров регулирующего клапана.

ния в системе по минимальным потерям энергии. Осуществляет сложные Температуру определяют на методы вычисления и выдает проект балансировки системы. Содержит выходе клапана внутри шту Рис. 10.4. Присоединение шлангов к множество дополнительных встроенных функций, которые сокращают цера для измерения диффе клапану MSV C время и облегчают выполнение работ.

ренциального потока.

Прибор PFM 3000 легок и малога Встроенный модуль расходомера — обязательный элемент для ба баритен. Выполнен в удароустойчи лансировки гидравлических систем. Он вычисляет расход по перепаду вом водонепроницаемом корпусе. Со давления в регулирующем клапане либо в измерительном узле. Для держит подсветку четырехстрочного этого память прибора сохраняет характеристики 200 клапанов и уст дисплея. Способен работать в тяжелых ройств. Учет влияния концентрации морозоустойчивых добавок к воде климатических условиях. Имеет стан реализуется встроенной функцией корректировки.

дартный интерфейс RS232 и пользова Модуль вычисления предварительной настройки клапана является тельское программное обеспечение противоположной частью модуля расходомера. Вычисление настройки для обработки собранных данных.

осуществляется по характеристикам клапана, хранящимся в памяти Основной модуль прибора — диф прибора.

ференциальный манометр с цифровой Интегрированный модуль регистрации совмещен с режимом реаль Рис. 10.3. Прибор PFM индикацией давления. Он содержит ного времени. Эта положительная особенность прибора помогает вести 266 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА учет с разделением времени выполняемых работ. Память прибора со ветвей с информацией обо всех (до 32 шт.) регулирующих клапанах.

храняет данные о давлении, перепаде давления, расходе, температуре, Многовариантность разветвлений систем сводят к трем основным схе типе установленного клапана, его предварительной настройке и данные мам (рис. 10.6), особенности которых учитывают в процессе обработки идентификации измерений, которые помогают обрабатывать и оцени данных. Для схем на рис. 10.6,а и рис. 10.6,б следует соответственно от вать результаты на персональном компьютере. При регистрации дан метить маркировку в опции "общий клапан". Дополнительно для схемы ных измерений с очень длительным регистрирующим периодом прибор на рис. 10.6,б указывают проектное значение располагаемого перепада автоматически переходит в режим ожидания. Этому способствует дли давления в системе. Особенностью схемы (рис. 10.6,в) является необхо тельная регистрирующая функция с питанием от внутреннего источни димость разделения ее на составные части. Вначале измеряют, рассчи ка энергии, при этом цепь регистрации времени имеет дублирующий тывают и балансируют левую сторону схемы при закрытой правой сто литиевый источник питания. роне, затем наоборот. Известные параметры схемы можно вносить в Прибор PFM 3000 может осуществлять запись данных в различных прибор по данным проекта, находясь в офисе. При необходимости осу точках системы и учитывать ее текущее состояние. Можно также вы ществляют корректировку схемы с учетом ее реальной конфигурации брать способ периодической или частичной регистрации. Такая работа, по натурным наблюдениям.

выполняемая с разделением времени для возможности детального ана Общий регулирующий клапан лиза и обработки данных, помогает принять оптимальное решение.

Ветвь 1 Ветвь 2 Ветвь n Ветвь n Ветвь 1 Ветвь Для переброски зарегистрированных данных в персональный ком Регулирующий Регулирующий Регулирующий Регулирующий Регулирующий Регулирующий пьютер применяют программное обеспечение, входящее в комплекта клапан 1 клапан 2 клапан 3 клапан 1 клапан 2 клапан цию прибора. Программное обеспечение позволяет обработать данные в виде диаграмм или таблиц, которые могут быть распечатаны. Данные совместимы со стандартными форматами персонального компьютера.

Нагрузка 1 Нагрузка Нагрузка 2 Нагрузка 3 Нагрузка 2 Нагрузка Обрабатываются текстовыми и графическими редакторами, а также программами баз данных. При помощи персонального компьютера со здают проект балансировки системы. Каждый проект содержит инфор б а мацию об общих клапанах и входном давлении, структуре ветви и ее Отключающий Отключающий Проект правой стороны прикреплению к общему древу. Проект левой стороны клапан клапан Ветвь n Ветвь 2 Ветвь 1 Ветвь 1 Ветвь 2 Ветвь n В приборе имеется возможность изменения языка сообщений поль зователю и единиц измерения параметров.

Регулирующий Регулирующий Регулирующий Регулирующий Регулирующий Регулирующий На дисплее применено четырехстрочное указание информации клапан 3 клапан 2 клапан 1 клапан 1 клапан 2 клапан (рис. 10.5). На первой строке отображен измеряемый параметр и реаль Общий регулирующий ное время. На второй — значение измеряемого параметра и единицы из клапан мерения. На двух оставшихся строках выводятся вспомогательные дан Нагрузка 3 Нагрузка 2 Нагрузка 1 Нагрузка 1 Нагрузка 2 Нагрузка ные (типоразмер клапана, его настройка, информационные сообщения).

Pr e s s u r e 11 : 00 T e m p. 11 : 15 T i m e 12 : 17 F l o w 12 : 20 P r j L. Gavro 4, b в 1 6. 2 2 5 k Pa 9 0. 0 ° C 2. 0 9. 2 0 0 3 1 3 5. 5 m 3 / h V t VCHOD M e d i u m MSV-C D N 2 5 Q r 1 2. 4 3 5 m 3 / h P r o py l e n g l y k ol P r e s e t 6.0 Q a 1 2. 3 3 5 m 3 / h Рис. 10.6. Схемы балансировки систем: а с общим регулирующим клапаном;

б без общего регулирующего клапана;

в с раз Рис. 10.5. Информационные показатели о параметрах клапанов на ветвлением после насоса дисплее PFM Алгоритм вычислений основан на том, что у входа регулируемой Прибор PFM 3000 служит для балансировки системы любой степе системы либо ее ветви поддерживается постоянное давление теплоно ни разветвленности. Он сохраняет в памяти данные двух систем либо ее сителя. Кроме того, внутри них отсутствуют клапаны с обратной связью 268 ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА (автоматические регуляторы перепада давления на стояках или прибор ных ветках, терморегуляторы), поэтому терморегуляторы при баланси ровке системы должны быть со свободно прикрученными колпачками.

По измерениям определяют:

располагаемое давление в системе (либо ее части);

расходы теплоносителя во всех регулирующих клапанах, включая общие клапаны, при предварительно установленной в положе ние 3 настройке, либо, для систем с небольшим располагаемым давлением, — в положение 1,5…2;

перепад давления на каждом клапане в закрытом положении при предварительно установленной в положение 3 настройке осталь ных клапанов;

температуру воды.

Перед началом вычислений прибором проверяют баланс между за данным количеством клапанов в схеме и количеством продиагностиро ванных клапанов. Он показывает на упущенные измерения. В результате вычислений на дисплее по порядковому номеру указывается необходи мое положение настройки всех клапанов, включая общий клапан.

Компьютерный метод является воплощением передовых техноло гий и сокращает время на наладку системы. Наладку и оптимиза цию работы системы осуществляет один наладчик с многофункцио нальным прибором PFM 3000.

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА 11. АВТОМАТИЧЕСКАЯ БАЛАНСИРОВКА СИСТЕМ КОМБИНИРОВАННЫМИ КЛАПАНАМИ Все предыдущие разделы книги посвящены рассмотрению тепло гидравлических задач, возникающих при регулировании теплообмен ных приборов, от проектирования систем обеспечения микроклимата до наладки. Решают эти задачи, применяя различные клапаны. Однако, эф фективное решение достигаются лишь при внешних авторитетах клапа нов, равных единице, что обеспечивает контролируемое управление по токами теплоносителя и приближает его к идеальному регулированию теплообменными приборами. Получить такие внешние авторитеты до вольно сложно как технически, так и финансово, поскольку следовало бы у каждого клапана устанавливать автоматические регуляторы пере пада давления (см. рис. 3.4,б). На практике идут на компромисс между стоимостью системы и допустимостью нежелательных перетоков в теп лообменных приборах, что не лучшим образом отражается на регулиру емости системы и ее энергоэффективности. В лучшем случае внешние авторитеты регулирующих клапанов поддерживают в пределах 0,5...1, автоматическими регуляторами перепада давления на стояках либо по квартирных приборных ветках. В худшем — игнорируют внешние авто ритеты и увязывают циркуляционные кольца ручными балансировоч ными клапанами. И первый, и второй случаи — вынужденные проектные решения, так как ранее отсутствовали регулирующие клапаны, пропус кающие точно заданный расход теплоносителя при изменяющихся гид равлических параметрах системы.

Наивысшее достижение со временной технической мыс ли — автоматический комбини рованный балансировочный клапан AB QM (рис. 11.1). Ос новным его преимуществом яв ляется то, что внешний автори тет клапана равен примерно единице и остается постоянным аб при любых гидравлических ус Рис. 11.1. Комбинированные балан ловиях. Клапан единолично яв сировочные клапаны ляется регулируемым участ ABQM с функциями: а ком. Для этого реализовано стабилизации расхода;

единственно возможное част б регулирования тепло ное решение уравнения (3.12), обменным прибором при котором сопротивление ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ. ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА регулируемого участка P равно сопротивлению клапана Pvs. Тогда импульсный канал в подмем бранное пространство балан (11.1) 1 сировочной части. Изменение этих давлений активизирует Данный подход позволяет изменить традиционную методику гид мембрану. Она перемещает равлических расчетов систем. Исключается необходимость столь слож трубчатый шток относительно ной процедуры увязывания циркуляционных колец, осуществляемой 5 регулирующего отверстия проектировщиками и затем реализуемой наладчиками. Все, что проис 6 балансировочной части, ком ходит за пределами регулируемых участков, т. е. за пределами клапанов пенсируя гидравлическое со AB QM, не влияет на их работу. Клапаны изначально автоматически на противление, обратное разни страивают сопротивление циркуляционных колец и затем автоматичес 7 це (P2 – P3).

ки перенастраивают их при изменившихся гидравлических условиях.

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.