WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ имени Н.Э. БАУМАНА Учебное пособие А.Г. Григорьянц, И.Н. Шиганов, А.М. Чирков ГИБРИДНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ЛАЗЕРНОЙ СВАРКИ Издательство МГТУ имени Н. Э.

Баумана МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ имени Н.Э. БАУМАНА А.Г. Григорьянц, И.Н. Шиганов, А.М. Чирков ГИБРИДНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ЛАЗЕРНОЙ СВАРКИ Рекомендовано учебно-методическим объединением вузов по образованию в области машиностроения и приборостроения в качестве учебного пособия для студентов высших учебных заведений, обучающихся по направлению подготовки дипломированных специалистов 6514 «Машиностроительные технологии и оборудование», специальность 1207 «Машины и технология высокоэффективных процессов обработки материалов» Москва Издательство МГТУ имени Н.Э. Баумана 2004 2 УДК 621.791.7(075.8) ББК 34.441 Г83 Рецензенты: д-р техн. наук, проф. В.А. Фролов, д-р техн. наук, проф. В.М. Неровный Григорьянц А.Г., Шиганов И.Н., Чирков А.М.

Г83 Гибридные технологии лазерной сварки: Учебное пособие. – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2004. - 52 с.: ил.

ISBN 5-7038-2614- В учебном пособии рассмотрены основы современных технологий гибридных методов лазерной сварки, а также основные технологические недостатки лазерной сварки. Представлены примеры практического применения технологии гибридных методов лазерной сварки.

Для студентов старших курсов, обучающихся по специальности «Машины и технология высоко эффективных процессов обработки материалов», и инженеров-технологов машиностроительных предприятий.

Ил. 39. Табл. 5. Библиогр. 7 назв.

УДК 621.791.7(075.8) ББК 34. ISBN 5-7038-2614-4 © МГТУ им. Н.Э. Баумана, ВВЕДЕНИЕ Уникальные свойства лазерного излучения – высокая монохроматичность и когерент ность, низкая расходимость позволили создать перспективный вид высококонцентрированного теплового источника энергии. Луч лазера, как сварочный источник энергии, открыл новые техно логические возможности в теории и практике сварочных процессов. Лазер, в настоящее время, является единственным доступным сварочным источником энергии, который при атмосферных условиях позволяет получить плотности мощности более 106 Вт/см2, реализующие режим глубо кого проплавления.

Любое сравнение лазерной сварки с другими методами является достаточно условным, поскольку каждый метод сварки, имеет свои определенные преимущества и недостатки, которые определяют области оптимального технико-экономического применения.

Лазерная сварка в процессе своего научно-технического развития получила свое даль нейшее развитие в виде создания гибридных методов сварки – двухлучевой лазерной, лазерно дуговой, лазерно-индукционной, лазерно-плазменной, лазерно-светолучевой, которые находят все большее применение в промышленности вследствие своей высокой технико-экономической эффективности.

Соединение различных методов сварки с лазерной, в единый технологический свароч ный процесс, позволяет нивелировать недостатки каждого метода сварки и получить новое каче ство в виде функции расширения технологических возможностей.

В настоящее время лазеры являются стандартным технологическим оборудованием мно гих промышленных предприятий, поэтому знание основных технологических возможностей, экономической эффективности, областей практического применения лазерной и гибридных ла зерных методов сварки является непременным условием образовательного уровня современного инженера-технолога по сварочным технологиям.

В данном учебном пособии обобщен теоретический и практический опыт гибридных способов лазерной сварки конструкционных материалов, произведен сравнительный количест венный и качественный технико-экономический анализ гибридных способов лазерной сварки.

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ ЛАЗЕРНОЙ СВАРКИ Лазерная сварка, обладая определенными преимуществами перед известными классиче скими методами сварки, в то же время, как и любой другой метод сварки, имеет недостатки, ко торые, в большинстве своем, обусловлены физикой взаимодействия лазерного излучения с веще ством или являются логическим следствием ее преимуществ.

1.1. Поглощение лазерного излучения обрабатываемой поверхностью Поглощательная способность – А обрабатываемой лазерным излучением поверхности за висит от длины волны лазерного излучения, температуры и оптических свойств поверхности вполне определенными для каждого металла. На рис. 1 показана зависимость поглощательной способности стали и алюминия, как функция длины волны лазерного излучения, при комнатной температуре. Поглощательная способность алюминия составляет около 2%, при применении СО - лазера с длиной волны 10,6 мкм, и 5%-10% при применении твердотельного лазера = 1, мкм. Что касается металлических материалов, то лазерное излучение поглощается в скин-слое и через электроны, в области проводимости, энергия передается в глубь металла, то есть передача тепла металлу происходит за счет столкновений электронов, поглотивших лазерное излучение, с кристаллической решеткой и другими электронами. Этот процесс развивается на глубине 0,1 мкм, за промежуток времени примерно равный 10-11 сек. Постепенно температура электронного газа и кристаллической решетки выравниваются и примерно через 10-9 10-8 сек можно говорить об общей температуре металла в зоне обработки.

А, 10, 1, Рис. 1. Зависимость поглощательной Сталь способности от длины волны лазерного излучения Al, Для алюминия это означает, что при применении твердотельного лазера поглощательная спо собность выше, чем для стали.

Низкий уровень поглощательной способности обрабатываемой поверхности и ее зависи мость от длины волны лазерного излучения является существенным недостатком технологии ла зерной обработки, так как приводят к значительному повышению порогового значения уровня плотности мощности, необходимой для обработки материала.

Низкие значения поглощательной способности металлов делают, на первый взгляд, мало эффективным использование мощных лазеров в металлообработке. Однако поглощательная спо собность металла может быть существенно повышена специальной обработкой поверхности – увеличением исходной шероховатости, нанесением специальных покрытий, созданием окисной пленки, а также с использованием физических методов.

Технологические операции изменения шероховатости поверхности, нанесения специаль ных покрытий увеличивают длительность технологических циклов и трудоемки, поэтому жела тельна замена или исключение из технологического цикла изготовления детали данных техпро цессов.

Более целесообразным является воздействие на обрабатываемую поверхность дополни тельными источниками нагрева, которые производятся одновременно (параллельно) с лазерной сваркой и, изменяя физико-оптические свойства поверхности, значительно увеличивают погло щательную способность обрабатываемой поверхности.

Поглощательная способность неокисленной металлической поверхности лазерного излу чения с длиной волны = 10,6 мкм описывается уравнением Хагена-Рубенса.

А = 112,2 ( -1)1/2 (1) где, – удельная электропроводность металла, (Ом·м)-1;

А – поглощательная способность (коэффициент поглощения) металла.

Поскольку электропроводность металлов уменьшается при увеличении температуры, то, соответственно, возрастает и коэффициент поглощения. При переходе металла из твердого со стояния в жидкое, число электронов проводимости на один атом металла, плотность металла, удельное сопротивление металла по постоянному току изменяются (рис. 2).

Рис. 2. Температурная зависимость удельного сопротивления для железа и сталей Изменение данных физических величин приводит, в соответствии с законом Хагена Рубенса, к повышению коэффициента поглощения в точке плавления металла (рис. 3).

A 0, 0,05 Ag Al Au C u Pb W T, K 0 1 Рис. 3. Расчетная зависимость коэффициента поглощения чистых металлов от температуры В качестве дополнительных источников воздействия, для изменения оптических свойств поверхности, может выступать электрическая дуга, струя плазмы, светолучевая обработка, кото рые, действуя одновременно (параллельно) с лазерным излучением, изменяют коэффициент по глощения обрабатываемой поверхности и одновременно участвуют в образовании и формирова нии сварного шва.

1.2. Термические циклы лазерной сварки Существенное значение на свариваемость металлов оказывают термические сварочные циклы. Лазерная сварка обладает жестким термическим циклом. Скорость нагрева в сварном шве характеризуется значением 1,4 104 град/с. Скорость нагрева в зоне термического влияния в ин тервале полиморфного превращения сталей составляет 5 103 град/с., а скорость охлаждения 102 град/с. Уменьшение жесткости термического цикла, в определенных случаях, может благо приятно сказываться на свариваемость.

Уменьшение жесткости сварочного термического цикла может быть реализовано одно временным наложением термического цикла лазерной сварки и менее жестких термических цик лов других методов сварки, например, индукционной, плазменной, светолучевой, используя их в режиме предварительного или сопутствующего подогрева (рис. 4).

Т,Е К Т,Е К t,c t,c б) а) Т,Е К t,c в) Рис. 4. Термические циклы различных методов сварки а) термический цикл лазерной сварки б) термический цикл индукционного подогрева в) термический цикл гибридной лазерно-индукционной сварки Как видно (рис. 4в) жесткость термического цикла снижается при гибридной лазерно индукционной сварке, что благоприятно сказывается, в отдельных случаях, на технологической прочности сварного соединения.

1.3. Процессы порообразования при лазерной сварке Процесс порообразования относится к сложным физико-химическим явлениям и его раз витие обусловлено не только свойствами исходного металла, но и параметрами сварки. Рассмот рим порообразование применительно к лазерной сварке алюминиевых сплавов. Одной из основ ных причин порообразования при сварке алюминия и его сплавов является водород, попадающий в металл сварочной ванны из основного и присадочного металла. Из-за высокого сродства рас плавленного металла к водороду и "падения растворимости", которое имеет место во время кри сталлизации алюминия, необходимо принять меры по предотвращению любого притока водорода в зону шва (рис. 5). Расплавленный алюминиевый сплав при температуре 660°С может раство рить около 0,7см3/100 г водорода - то при температуре 658°С, как только он кристаллизовался, только 0,036 см3/100 г. Одной из отличительных черт лазерной сварки является низкая погонная энергия, что означает, что для обратной диффузии водорода остается очень мало времени - си туация, которая, в конечном счете, приводит к образованию водородных пор. С другой стороны, используя методы сварки в которых погонная энергия выше, сварочная ванна больше, больше время кристаллизации - что благоприятно сказывается на эвакуацию большего количества водо рода и, соответственно уменьшение пористости.

см G, 100г Т, оС Рис. 5. Растворимость водорода в алюминии в зависимости от температуры где, G – растворимость водорода, см3/100 г.

Таким образом, уменьшение длительности существования жидкой фазы расплава свароч ной ванны должно подавлять развитие зародышей пузырьков, а увеличение – способствовать их росту и, следовательно, эвакуации пузырьков из жидкой фазы сварочной ванны. Увеличение дли тельности существования сварочной ванны возможно за счет увеличения погонной энергии.

Снижением погонной энергии (ужесточением термического цикла сварки) можно умень шить размер пор (суммарный объем несплошностей) за счет сокращения времени развития газо вых пузырьков. Однако при этом давление водорода в порах будет повышенным из-за того, что большая часть влаги будет реагировать с уже закристаллизовавшимся металлом с выделением водорода в объем несплошностей.

Исследование лазерной сварки сплавов алюминия показало, что гибридная двухлучевая лазерная сварка позволяет уменьшить порообразование, за счёт снизижения жесткости термиче ского цикла.

1.4. Гидродинамическая неустойчивость ванны расплава при высоких скоростях лазерной сварки При определенных, высоких, скоростях лазерной сварки (Vсв > 200 мм/с) качественное формирование швов нарушается в результате образования так называемых “горбов”, (“вспле сков”).

Причины образования горбов следующие. При сварке со сквозным проплавлением суще ствует множество факторов (возмущений), вызывающих нарушение качественного формирова ния шва. К ним относятся возмущения, обусловленные технологической наследственностью, оп ределяемые химической и структурной неоднородностью металла, а также системными ошибка ми технологической подготовки производства (колебаниями толщины зазора, угла скоса кромок свариваемых деталей и др.). Технологические возмущения приводят к случайным изменениям кривизны жидкой фазы расплава металла шва и соответственно к изменению сил поверхностного натяжения, что вызывает перепад давлений в жидкой фазе поперечного сечения сварочной ван ны, который приводит к торможению жидкой фазы металла части ванны шва. В месте торможе ния жидкой фазы увеличивается объем жидкого металла и при кристаллизации образуется “горб”.

Таким образом, жидкая фаза ванны расплава шва испытывает гидродинамическую неус тойчивость, ведущую, на больших скоростях сварки, к образованию “горба”.

Использование дополнительных источников нагрева в виде второго, менее мощного луча, дуги или плазмы позволяет сглаживать образующиеся “горбы”.

1.5 Требования к геометрии сборки свариваемых деталей Высокие значения коэффициента сосредоточенности лазерного сварочного источника энергии определяют минимальные объемы расплава сварочной ванны, а режим глубокого про плавления – высокое значение коэффициента формы шва. Вышеуказанные факторы предъявляют более высокие требования к точности геометрии сборки свариваемых деталей под сварку, по сравнению с аргоно-дуговой сваркой (АРДС).

Например, при сварке в стык, без присадки (рис. 6), конструкционных сталей толщиной Н, требования предъявляемые к зазору в стыке – b и смещение кромок – H при лазерной сварке – ЛС являются более жесткими по сравнению с АРДС (таблица №1).

b H Рис. 6. Геометрия зазора и смещения свариваемых кромок при сварке встык Н Таблица Толщина ме- Скорость Максимально допустимая Максимально допустимое талла, мм сварки, мм/сек величина зазора (b), мм смещение кромок (Н), мм 0,8 – 1,5 5,5-22,2 0,12 0, 22,2-33,3 0, 1,5 – 3,0 5,5-22,2 0,15 0, 22,2-33,3 0, Невыполнение требований по геометрии сборки свариваемых деталей при лазерной сварке может привести к утонению (ослаблению) шва, потере конструкционной прочности сварного со единения или к непровару корня шва.

Требования к точности геометрии сборки можно значительно снизить, если увеличить объем сварочной ванны и уменьшить значение коэффициента формы шва. Этого можно достичь, например, используя параллельно с лучом лазера электрическую дугу, которая, формируя сва рочную ванну в режиме теплопроводности, значительно уменьшает коэффициент формы шва, то есть использовать гибридную технологию лазерно-дуговой сварки.

1.6 Требования к стабильности диаграммы направленности лазерного Излучения Стабильность диаграммы направленности лазерного излучения имеет исключительно важную роль в технологической воспроизводимости процесса лазерной сварки. Высокое значе ние коэффициента формы шва и минимизация диаметра пятна, предъявляют жесткие требования к стабильности диаграммы направленности лазерного излучения, то есть к смещению оптической оси лазерного излучения. Особенно значительно данный эффект может сказываться если свароч ный пост находится на расстоянии нескольких десятков метров от излучателя лазера.

Изменение положения центра диаграммы направленности в пространстве приводит к смещению энергетического центра сварочного источника тепла, и, как следствие, к смещению геометрии формирования шва и особенно корня шва (рис. 7), что может привести к непровару корня шва.

2 Рис. 7. Изменение геометрии формирования шва в результате нестабильности диаграммы на правленности лазерного излучения 1 – исходное положение диаграммы направленности 2 – смещенное положение диаграммы направленности Стабильность диаграммы направленности определяется не только лазером, но и системой транспортировки и фокусировки лазерного излучения.

1.7 Технико-экономическая эффективность лазерной сварки При выборе вида сварочного источника энергии, для сварки конкретных изделий, необходимо учитывать, энергетическую и экономическую эффективность сварочного источника, а также качество и надежность полученных сварных соединений.

Оценку технико-экономической эффективности различных методов сварки производят по многим параметрам, в том числе по значению удельной плотности энергии – WE, необходимой для формирования шва (рис. 8).

lg WЕ WЕ, Дж/см 0 св всп W = W + W 106 Е Е Е ш W Е Рис. 8. Энергетическая эффективность сварочных источников энергии Где, ш WE – плотность энергии, необходимая для образования шва;

св WE – плотность энергии сварочного источника;

всп WE –плотность энергии вспомогательных систем;

WE – суммарная плотность энергии при сварке ш Сравнение критериев WE, для шва при однопроходной сварке конструкционной стали, показывает, что переход от сварки концентрированным источником энергии (например, газовым ш пламенем WE 200400 Дж/мм2) к высококонцентрированным в значительной мере снижает ш значение WE.

O В то же время общие затраты удельной энергии WE, в которых учитывается полное КПД источника энергии, сервисное энергообеспечение (например, вакуумирование для электронно лучевой сварки) для высококонцентрированных источников энергии выше по сравнению с концентрированными источниками энергии.

Стоимость одного ватта энергии концентрированного источника энергии, например свето лучевой сварки, составляет примерно на парядок ниже стоимости одного ватта высококонцен трированного сварочного источника энергии. Поэтому объединение различных видов сварки в единый технологический процесс позволяет снизить стоимость одного Вт энергии сварочного источника энергии.

Таким образом, соединение лазерной сварки с другими источниками нагрева, в единый технологический процесс, позволяет в значительной мере нивелировать присущие каждому из методов сварки недостатки и, одновременно, получить новое качество, в виде расширения техно логических возможностей. В частности, повысить качество сварных соединений и значение верхнего предела скорости сварки, а так же снизить дефектообразование при сварке и себестои мость сварки одного погонного метра шва,.

Наиболее разработанными являются процессы гибридных технологий двухлучевой лазер ной сварки, лазерно-дуговой, лазерно-индукционной, лазерно-плазменной и лазерно светолучевой.

2. ЛАЗЕРНО-ДУГОВАЯ СВАРКА К настоящему времени дуговой разряд, как один из самых распространенных и дешевых видов сварочных источников, наталкивается в своем дальнейшем развитии на существенные трудности, связанные с недостаточной концентрацией энергии в электродуговой плазме и неус тойчивостью горения дуги при высоких скоростях сварки. В связи с этим дуговой разряд, как технологический инструмент для реализации процессов сварки и металлообработки, не удовле творяет современным требованиям промышленности в отношении производительности и качест ва сварных соединений. Лазерная сварка, как было сказано, также имеет определенные недостат ки. Гибридная лазерно-дуговая сварка позволяет в значительной мере нивелировать вышепере численные недостатки, присущие каждому из указанных методов сварки.

Гибридная лазерно-дуговая сварка – это такой метод сварки, при котором формирование сварочной ванны происходит при одновременном действии лазерного излучения и сварочной ду ги.

Процесс лазерно-дуговой сварки металлов может быть реализован по двум схемам – в первой схеме луч лазера и дуга действуют с разных сторон (рис. 9,а), во второй схеме воздейст вие дуги и луча осуществляется с одной стороны, по отношению к направлению сварки и норма ли к поверхности металла (рис. 9,б). При совместном действии дуги и лазерного луча с одной стороны детали основанием дуги служит образованная лазерным лучом приповерхностная плаз ма, что способствует повышению скорости сварки, так как дуга, подплавляя поверхностный слой металла, способствует повышению коэффициента поглощения лазерного излучения. Выбор той или иной схемы лазерно-дугового процесса определяется, прежде всего, конструктивными осо бенностями сварного узла. Схема (а) может быть использована при сварке листовых материалов, а при сварке изделий типа обечайки предпочтительнее схема ( б).

Фокусирующая линза Лазерное излучение W-электрод Vсв Vсв Плазма электрической Лазерная плазма дуги Жидкая фаза расплава Жидкая фаза расплава Парогазовый канал Анодное пятно Сварной шов б) W-электрод Рис. 9. Геометрические схемы реализации процесса лазерно-дуговой сварки а) Процесс лазерно-дуговой сварки может осуществляться неплавящимся или плавящимся электродом. При использовании неплавящегося электрода дуга зажигается впереди по ходу свар ки. Дуга подогревает металл и расплавляет его верхний слой, а лазерный луч осуществляет глу бокое проплавление. В случае использования плавящегося электрода электрическую дугу зажи гают позади сфокусированного лазерного излучения, которое проплавляет только соприкасаю щиеся части металла, например в V-образной разделке его кромки, а заплавление скоса кромок осуществляет электрическая дуга с расходуемым электродом.

2.1. Основные энергетические характеристики процесса лазерно-дуговой сварки Поскольку лазерно-дуговая сварка осуществляется двумя источниками нагрева, необхо димо рассмотреть энергетический баланс процессов лазерной, дуговой и лазерно-дуговой сварки.

При лазерной сварке часть энергии лазерного луча - Q поглощается облаком плазмы (фа л л л келом) - Q, отражается от металлической поверхности - Q, расходуется на испарение - Q и ф 0 и л л образование сварочной ванны - Q, а также отводится в металл теплопроводностью - QТ. При в этом баланс энергии при лазерной сварке определяется следующим образом:

л л л л л Q = Q +Q +Q +Q +QТ (2) ф 0 и в Дуга рассматривается как квазиравновесная система, состоящая из трех источников энер гии – катодного Wк, анодного Wа и столба дуги Wст. При этом теплота, выделяющаяся в катодной и анодной зонах, затрачивается на нагрев, плавление и испарение соответствующих электродов.

Рассмотрим баланс тепла при сварке неплавящимся W - электродом на прямой полярно сти. В первом приближении полная электрическая мощность дуги UдI, складывающаяся из тепла, выделяемого на аноде Wа, катоде Wк и в столбе дуги Wст, расходуется на подогрев, плавление и Д Д испарение электрода Q, отводится в свариваемый металл (анод) теплопроводностью Q, затра Э Т Д Д чивается на образование сварочной ванны Q и на потери тепла за счет радиации Q. Пренебре В Р Д Д гая радиационными потерями в анодной и катодной зонах, можно считать, что Wа QТ + Q,а В Д Wк = Q. В общем виде получаем следующее выражение:

Э Д Д Д Д UдI = Wа + Wст + Wк = QТ + Q + Q + Q (3) В Э Р Тепло от двух источников энергии должно суммироваться, однако, как показали экспери ментальные исследования, тепловой баланс при лазерно-дуговой сварке не является суммой ба лансов тепла отдельных источников (таблица №2).

Таблица Источник нагрева P, Вт Uд, В I, А UдI+P, Вт Vсв, мм/с S, мм Лазерный 950 — — — 31,3, 0, Дуговой — 24 50 1200 31,3 0, Лазерно-дуговой 950 20 50 1950 31,3 1, Количество тепла, затраченное на образование сварочной ванны, пропорционально пло щади поперечного сечения шва S. Так как площадь поперечного сечения шва при лазерно дуговой сварке превышает сумму площадей сечения швов, выполненных, отдельно дуговой и ла зерной сваркой, то и количество тепла, затраченное при этих процессах на проплавление металла, различно. Таким образом, взаимное влияние источников приводит к повышению эффективности сварочного процесса. Баланс тепла при лазерно-дуговой сварке необходимо рассматривать как от единого лазерно-дугового источника суммарной мощностью Р+UдI.

ЛД ЛД ЛД ЛД ЛД ЛД ЛД Р+UдI = Q + QТ + Q + Q + Q + QФ + Q (4) В Э И 0 Р Основными энергетическими характеристиками процесса лазерной сварки плавлением яв ляются эффективный - эф, термический - т и полный - тепловой КПД.

При лазерно-дуговой сварке эффективный КПД - эф процесса определяется отношением суммы потерь при сварке к общей введённой мощности:

ЛД ЛД ЛД QВ + QТ + QИ эф = (5) P + U I Д Термический КПД - т определяет долю энергии, введенной в материал, затраченную на плавле ние:

ЛД QВ t = (6) ЛД ЛД ЛД QВ + QТ + QИ Полный тепловой КПД представляет собой произведение термического и эффективного ЛД QВ =эф t = (7) P + U I Д и наиболее полно информирует об эффективности процесса.

Рассмотрим влияние параметров режима сварки на полный тепловой КПД. Из закона со Д Л Д хранения энергии следует естественное ограничение сверху < max[Л + ], где, – Л Д полный КПД лазерной и дуговой сварки. С другой стороны, очевидно, что min[ + ]. Эти ограничения на полный КПД процесса лазерно-дуговой сварки соблюдаются во всем диапазоне изменения параметров режимов.

Величина определяется степенью влияния лазерного и дугового источника друг на дру га, что в свою очередь зависит от соотношения мощностей источников, их взаимной геометриче ской ориентации и других параметров сварки.

При воздействии лазерного излучения и дуги в процессе сварки по второй геометрической схеме, КПД выше для случая, когда дуга располагается впереди по ходу движения лазерного луча (таблица 3).

Таблица Геометрическое положе- Vс, S, P, Вт I, А ние источников мм/с мм Дуга впереди луча 950 100 40 2,370 0, Дуга сзади луча 950 100 40 1,856 0, Поэтому сварку без присадки рекомендуется проводить с расположением сварочного W электрода впереди луча, поскольку такой процесс более эффективен.

Наибольший интерес представляет характер изменения эффективности нагрева в зависи мости от соотношения мощностей лазерного и дугового источника.

Исследования, проведенные на лазерной установке мощностью до 1000 Вт и установке для аргонно-дуговой сварки W-электродом в диапазоне токов 15...120 А, показали, что в указанном диапазоне токов дуги с увеличением мощности лазерного луча полный КПД лазерно-дуговой сварки повышается до максимальных значений. Этот факт указывает на то, что решающая роль в эффективном тепловложении принадлежит энергии лазерного излучения.

В зависимости от тока дуги, при фиксированном значении мощности лазера, полный теп ловой КПД для малых токов остается приблизительно постоянным, а затем с увеличением тока дуги понижается. При больших токах мощность дуги, в суммарной мощности лазерно-дугового источника, составляет большую часть, а поскольку эффективность тепловвода дуги меньше, то это и обуславливает наблюдаемое понижение полного КПД (рис. 10).

0, 0, 0, 20 40 60 80 100 I, А Рис. 10. Зависимость полного теплового КПД лазерно-дуговой сварки от тока дуги (сталь 08Х18Н10Т, Р=900 Вт;

Vсв=21,3 мм/с) В результате снижения КПД, с увеличением доли мощности дуги в суммарной мощности лазерно-дугового источника нагрева, уменьшается и скорость сварки, что подтверждается экспе риментальными исследованиями (рис. 11).

Vсв, мм/сек 1,0 1,4 1,6 2,2 2,6 3,0 P, (UД I) Рис. 11. Предельные скорости сварки при проплавлении пластин толщиной 1,5 мм на всю глубину:

1—лазерно-дуговая сварка (P=900 Вт);

2—лазерная сварка Определялась предельная скорость Vсв, обеспечивающая полный провар пластины из не ржавеющей стали толщиной H = 1,5 мм, при увеличении мощности источника нагрева, за счет повышения мощности дуги, при постоянном значении мощности лазерного луча – 900 Вт (рис. 11), кривая 1. На этом же рисунке нанесены расчетные (кривая 2) значения предельной ско рости лазерной сварки в зависимости от мощности, полученные пересчетом по эксперименталь ному режиму (Р = 900 Вт, Vсв = 21,3 мм/с).

2.2. Электрические характеристики дуги при лазерно-дуговой сварке При лазерно-дуговой сварке электрические параметры дуги определяются не только про цессами, происходящими в дуге, но и явлениями, возникающими при лазерном воздействии на металл.

При лазерно-дуговой сварке металлов напряжение на дуге ниже, чем напряжение при ду говой сварке (таблица 4), при практически постоянном сварочном токе эффект понижения на пряжения на дуге свидетельствует об увеличении проводимости дугового промежутка.

Таблица Вид сварки и параметры дуги Материал анода дуговая лазерно-дуговая Uд, В I, А Uд, В I, А P, Вт Нержавеющая сталь 26,6 20 20,2. 20 Медь 29,9 75 24,8 75 Титан 22,0. 35 19,0 35 Алюминий 23,1 30 17,3 30 Увеличение проводимости дугового промежутка может происходить либо при уменьше нии объема ионизированного газа за счет локализации и стабилизации дуги, либо за счет допол нительного источника заряженных частиц в дуговом промежутке, вследствие интенсивного испа рения материала образца (анода) под действием лазерного излучения.

Зависимости напряжения на дуге от мощности лазерного излучения (рис. 12) показывают, что резкое уменьшение напряжения на дуге происходит при мощности излучения 500 Вт во всем диапазоне исследуемых токов.

Экспериментально установлено, что в случае лазерной сварки, при одинаковых условиях фокусировки, переход от теплопроводностного режима проплавления к режиму сварки с кин жальным проплавлением наблюдается начиная с мощности 500 Вт. Следовательно, при этих ус ловиях на поверхности свариваемого материала достигается режим интенсивного испарения, ко торый и обеспечивает глубокое проплавление. Пары металла при температуре интенсивного ис парения (порядка температуры кипения) являются эффективным источником заряженных частиц.

Именно поэтому имеет место резкое понижение напряжения на дуге.

Анализ характера формирования швов показывает, что стабилизация дуги лазерным лучом осуществляется во всем диапазоне исследуемых мощностей. Однако существенное понижение напряжения на дуге происходит лишь при мощности лазерного луча свыше 500 Вт. Таким обра зом, проводимость дуги при лазерно-дуговой сварке повышается вследствие увеличения концен трации заряженных частиц в дуговом промежутке за счет интенсивного испарения материала под действием лазерного излучения.

Как было показано выше, фокусировка лазерного излучения достаточной интенсивности в пятно нагрева дуги приводит к испарению материала из зоны воздействия луча, а пары металла являются эффективным источником заряженных частиц в анодной зоне. Это снижает анодный потенциал практически до нуля. Экспериментально этот факт подтверждается тем, что снижение общего напряжения на дуге при лазерно-дуговой сварке с мощностью изучения более 500 Вт происходит до одной и той же величины независимо от тока дуги (рис. 14).

Uд, В Uд, В 200 400 600 800 P, Вт 200 400 600 800 P, Вт Рис. 12. Зависимость напряжения на дуге от мощности лазерного излучения, при сварке нержа а) б) веющей стали (а):

1 – I=75 А;

2 – I=50 А;

3 – I=20 А;

В соответствии с этим вольт-амперные характеристики дуги при лазерно-дуговой сварке смещены по отношению к вольт-амперным характеристикам дуги при дуговой сварке в сторону меньших напряжений, т. е. лазерное излучение оказывает такое же влияние, как и уменьшение длины дуги. Снижение анодного потенциала приводит к перераспределению напряжения по столбу дуги, повышению эффективности тепловвода электрической энергии в свариваемый ме талл и соответствующему влиянию на геометрию формирования шва.

2.3. Особенности формирования геометрии шва при лазерно-дуговой сварке Формирование геометрии проплавления при лазерно-дуговой сварке определяется энерге тическим балансом энергии лазерного излучения и электрической дуги и их количественным со отношением между собой. При лазерной сварке с Wp Wкр формирование шва происходит в режиме кинжального проплавления, который характеризуется узким и глубоким швом с большим значением коэффициента формы шва.

Механизм формирования геометрии шва при дуговой сварке определяется механизмом теплопроводности и характеризуется низким значением коэффициента формы шва. Формирова ние геометрии проплавления при лазерно-дуговой сварке отвечает некоторому промежуточному соотношению глубины и ширины шва и может регулироваться относительным вкладом энергии каждого источника.

В зависимости от соотношения мощностей лазерного луча и дуги геометрия проплавления изменяется от типично лазерной до типично дуговой (рис. 13).

а) б) в) Рис. 13. Изменение формирования геометрии формы шва при варьировании мощности лазерного излучения и мощности дуги: а – P=900 Вт;

б – Р=500 Вт;

в – P=200 Вт;

Vсв = const:

1 – I = 20 A;

2 – I = 75 A;

3 – I = 105 A Анализ полученных экспериментальных данных показывает, что если мощность лазерного излучения PUДI форма проплавления практически соответствует получаемой при лазерной сварке. Увеличение мощности дуги, при выполнении условия UД I < Р, приводит к расширению литой зоны у поверхности(рис. 13а). Если Р<

Характер формирования зоны проплавления хорошо согласуется с результатами исследо вания эффективности процесса лазерно-дуговой сварки. При соотношении мощностей PUДI полный КПД лазерно-дугового процесса не ниже, чем при лазерной сварке, и уменьшается лишь при дальнейшем увеличении мощности дуги.

123 4 Рис. 14. Изменение геометрии щва и глубины проплавления в зависимости от скорости сварки (Р=900 Вт;

I=50 A – const):

1 – Vсв=21,3 мм/с;

2 – Vсв=40 мм/с;

3 – Vсв=62 мм/с;

4 – Vсв=100 мм/с;

Формирование геометрии шва и глубины проплавления зависит от скорости сварки (рис. 14). С увеличением скорости сварки уменьшается ширина и глубина шва.

2.4. Особенности технологического процесса лазерно-дуговой сварки Лазерно-дуговая сварка характеризуется большим количеством независимо изменяемых параметров, к которым относятся мощность лазерного излучения P, сварочный ток I, скорость сварки Vсв, положение фокуса лазерного излучения относительно свариваемой поверхности F, диаметра электрода, угол его заточки и т. д. Обычно параметры режима сварки оптимизируют таким образом, чтобы обеспечить заданную глубину проплавления.

При лазерно-дуговой сварке глубина проплавления определяется не только параметрами сварки, но и взаимным геометрическим положением энергетических центров источников нагрева на поверхности свариваемого материала. Очевидно, что если источники не совмещены и не ока зывают влияние друг на друга, то глубина проплавления определяется действием лишь лазерного или дугового источника. Исследования зависимости глубины проплавления от смещения поло жения дуги относительно точки фокусировки лазерного излучения в продольном и поперечном направлении показали, что смещение на величину порядка диаметра сфокусированного луча ла зера df не оказывает существенного влияния на глубину проплавления при лазерно-дуговой свар ке. Поэтому для получения максимальной глубины проплавления необходимо достаточно точно совмещать центра пятна нагрева обоих источников.

При лазерно-дуговой сварке неплавящимся электродом с увеличением тока дуги (т. е. с увеличением мощности источника нагрева за счет увеличения мощности дуги) резкое возраста ние глубины проплавления происходит только в области РUдI, а при Р

По результатам исследований, в широком диапазоне скоростей, глубина проплавления при лазерно-дуговой сварке изменяется в зависимости от положения точки фокуса лазерного луча от носительно поверхности свариваемого металла, аналогично лазерной сварке. Поэтому для случая РUдI можно воспользоваться методом расчета глубины проплавления, разработанным для ла зерной сварки. Заменяя лазерно-дуговой источник на эквивалентный лазерный с мощностью P +U I Д Pэкв = P + UдI и диаметром dэкв = d, получаем:

f P ЭФ PЭКВ h =, EdЭКВ Vсв 2 а / dЭКВVсв (1+ )(8) где, E – теплосодержание, h, мм 3, 2, 1, 20 40 60 80 Рис. 15. Расчетные зависимости глубины проплавления от тока дуги I А (сталь: 08Х18Н10Т, Vсв=21,3 мм/с): 1 – P=900 Вт;

2 – P=500 Вт;

3 – P=200 Вт Эффективный тепловой КПД для лазерной сварки определяется через полный тепловой Л Л КПД ЭФ =ПР(1 + 2 а / dэквVС В ). (пр – предельное значение полного КПД).

Расчетные значения глубины проплавления удовлетворительно согласуются с экспери ментальными (рис. 16).

h, мм 2, 1, 20 40 60 80 100 Vсв, / Рис. 16. Расчетные зависимости глубины проплавления от скорости сварки:

1 – лазерная сварка P=900 Вт;

2 – лазерно-дуговая сварка P=900 Вт;

I=50 A Рис. 17. Область образования подрезов при лазерно-дуговой сварке со сквозным проплавлением (материал 08Х18Н10Т;

толщина 1,5 мм) 2.5. Технологическая подготовка производства при лазерно-дуговой сварке Одним из достоинств лазерно-дуговой сварки по сравнению с лазерной является снижение требований к точности геометрии свариваемых деталей. Максимальный зазор, не нарушающий формирования сварного шва, зависит, прежде всего, от тока дуги и скорости сварки (рис. 18).

b, мм b, мм 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 20 40 60 Vсв, мм/сек 20 40 60 80 100 I, А а) б) Рис. 18. Изменение предельной величины зазоров при сварке в стык от тока дуги (а) и скорости сварки (б) Максимально допускаемый зазор определяется поперечным размером сварочной ванны и свойствами материала. Величина b линейно возрастает с увеличением тока дуги и быстро пони жается с увеличением скорости сварки. Минимальные зазоры соответствуют «чисто» лазерной сварке и могут быть определены как b 0,15Н.

2.6. Технико-экономическая эффективность лазерно-дуговой сварки Сочетание дуговой и лазерной сварки взаимно дополняет друг друга своими преимущест вами и взаимно нивелируют недостатки присущие каждому из методов сварки:

- воздействие дуги на металл увеличивает коэффициент поглощения лазерного излучения, способствуя повышению эффективного и термического КПД сварки;

- дуга уменьшает коэффициент формы шва и повышает технологическую воспроизводимость процесса сварки;

- дуга, увеличивая объемы расплава, позволяет уменьшить жесткость термического цикла и, следовательно, благоприятно влияет на технологическую прочность сварного соединения;

- дуга позволяет снизить требования по точности геометрии сборки свариваемых деталей;

- воздействие лазерного излучения на металл в режиме глубокого проплавления сопровожда ется интенсивным испарением и плазмообразованием, что обеспечивает стабилизацию и ло кализацию положения центра пятна дуги;

- гибридный процесс сварки позволяет снизить мощность лазерного луча и, соответственно, потребление энергии от лазерного источника. Твердотельный лазер имеет полный КПД примерно 3%. Снижение мощности лазерного излучения на 1 кВт дает снижение потреб ляемой мощности из электрической сети приблизительно на 35 кВА;

- замена до половины лазерной мощности на электрическую мощность дуги не снижает эф фективности и производительности процесса лазерной сварки. Именно в этом состоит глав ная технико-экономическая эффективность лазерно-дуговой сварки, так как стоимость од ного кВт лазерной энергии намного больше одного кВт энергии дуги. Гибридная лазерно дуговая сварка, как показывают расчеты, при полной загрузке оборудования в 1,52 раза более эффективна по сравнению с лазерной;

- гибридная лазерная сварка требует существенно меньших капиталовложений, чем процесс лазерной сварки, так как оборудование для дуговой сварки стоит значительно меньше;

Таким образом, гибридная лазерно-дуговая сварка реализует технологический процесс в котором взаимно усиливаются преимущества каждого из методов сварки, а недостатки каждого нивелируются, что приводит к расширению технологических возможностей.

3.ГИБРИДНАЯ ЛАЗЕРНО-СВЕТОЛУЧЕВАЯ СВАРКА Гибридная лазерно-светолучевая сварка – это способ сварки, при котором формирова ние сварочной ванны происходит при одновременном действии лазерного излучения и светового луча. Свет, как источник энергии, издавна привлекал к себе внимание человечества. По мере раз вития науки и техники, различные физические явления, связанные со световым излучением, на ходят все более широкое применение в научных и промышленных целях.

Возможность фокусирования светового потока в небольших объемах пространства и получение WE и WP достаточных для нагрева и плавления различных конструкционных материа лов открыли принципиальную возможность применения световой энергии для сварки, пайки, термообработки.

Полихроматический свет от промышленных световых ламп, вследствие хроматиче ской, сферической аберрации и конечных размеров световых ламп удается сфокусировать в ми нимальную локальную область, с характерным размером df ~ 1 мм. В результате, достигнутая в настоящее время, наибольшая плотность мощности в пятне нагрева составляет 103 Вт/см2, что соизмеримо с нагревом от пламени газовой горелки. Схема процесса светолучевой сварки пока зана на рис. 19.

WE(0) WE (r) = WE (0)e-kr Н Рис. 19. Схема процесса светолучевой сварки (H – толщина листа):

1 – источник излучения;

2 – фокусирующий отражатель;

3 – свариваемые детали;

4 – сварочная ванна;

5 – оксидная пленка;

6 – распределение потока по пятну;

7 – конвективные потоки Сущность светолучевой обработки конструкционных материалов заключается в пре образовании энергии света в тепловую энергию. Основными достоинствами светолучевых мето дов обработки являются: отсутствие механического воздействия на обрабатываемую деталь;

воз можность плавного программного регулирования и поддержания температуры в зоне обработки.

При разработке технологии светолучевой сварки для повышения коэффициента А в каче стве рабочей среды для низкоуглеродистых сталей целесообразно использовать воздух, а для вы соколегированных – азот. Термические циклы при светолучевой сварке менее жесткие, чем при лазерной сварке или лазерно-индукционной (рис. 20) Рис. 20. Расчетный (1) и экспериментальный (2) термические циклы сварки для стали 08Ю. Светолучевая сварка имеет следующие технологические особенности:

- снижение газонасыщения металла шва за счет незначительной ионизации газов в зоне об работки;

- отсутствие электрических и магнитных полей в зоне обработки;

- низкая себестоимость погонного метра шва по сравнению с лазерной сваркой;

- высокий энергетический КПД светолучевой установки до 45%;

- высокая экологическая чистота технологического процесса по сравнению с традиционны ми сварочными процессами;

- простота в работе и обслуживании;

- высокая безопасность технологии.

Эти особенности определили следующие области применения метода: сварка в стык тонколистовых (0,3 4,0 мм) однородных и разнородных металлов и материалов (углеродистые и нержавеющие стали, титановые, алюминиевые, медные сплавы;

неметаллические материалы:

стекло, пластмасса, керамика;

скорость сварки 1060 м/час).

Возможность получать в зоне светолучевой обработки плотности мощности порядка 103 Вт/см2 и получать температуру до 3000°C может быть использована в гибридной лазерно светолучевой сварке для предварительного или сопутствующего подогрева, для уменьшения же сткости термического цикла при лазерной сварке. Изменение физико-химических свойств по верхности материала, которое сопутствует светолучевой обработке, изменяет оптические свойст ва поверхности и увеличивает коэффициент поглощения лазерного излучения и тем самым по вышает эффективность сварки.

Гибридная технология лазерно-светолучевой сварки обеспечивает повышение скоро сти сварки тонколистовых соединений толщиной до 1,0 мм. Световой луч обеспечивает закры тие, в результате нагрева кромки тонколистового стыка, зазора перед лазерным лучом, что ис ключает прожоги тонколистовых соединений и снижает затраты на подготовку кромок. Лазерно светолучевая обработка позволяет программировать термический цикл в зоне обработки.

В настоящее время в выпускаются переносные светолучевые сварочные установки, кото рые предназначены для ручной светолучевой сварки металлов и неметаллических материалов, сварки их комбинаций, пайки и резки металлов. В горелке используется ксеноновая дуговая лам па мощностью от 1,0 кВт до 2,0 кВт с комбинированной системой водяного и воздушного охлаж дения лампы.Горелки установок снабжены набором сменных насадок для выполнения работ в защитных газах и термической резки различных материалов. С помощью этих установок свари вают металлы толщиной от 0,1 до 1,0 мм.

Преимущества данного гибридного метода сварки заключаются в следующем:

• Скорость сварки возрастает в 4 раза (А1), в 6 раз (Fe) на толщинах 0,5 мм;

• Значительное увеличение глубины проплавления: от 0,3 мм при лазерной сварке ста ли до 0,8 мм при совмещенной сварке лазером и световым источником;

• Снижение себестоимости изготовляемой на нем продукции за счет комплектации световым модулем;

• Повышение качества сварных соединений;

• Экономия потребляемой электроэнергии;

• Расширение технологических возможностей лазера;

• Существенное сокращение времени на подготовительные операции к сварке тонко листовых соединений.

4. ДВУХЛУЧЕВАЯ ЛАЗЕРНАЯ СВАРКА Одним из направлений развития гибридных лазерных технологий обработки материалов является технология двухлучевой лазерной обработки материалов, т. е. такого способа сварки при котором формирование сварочной ванны происходит при одновременном воздействии двух лучей лазера.

Существует несколько способов обработки материалов двумя лучами – суперпозиционный (рис. 21а), последовательный ( 21,б) и параллельный (рис. 21 в), которые определяются различными геометрическими расположениями двух лучей лазера относительно друг друга и выполнением различных функциональных задач при лазерной обработке материалов.

+F a) наложение лучей лазера – суперпозиционная лазерная обработка y x б) последовательная лазерная обработка в) параллельная лазерная обработка Рис. 21. Различные виды двухлучевой лазерной обработки Выбор способа обработки двумя лучами лазера определяется конкретным видом лазерной технологии – сварки, наплавки, термообработки и технологическими задачами, стоящими перед сваркой.

Формирование 2х лучей лазера может быть реализовано различными способами (рис. 22).

Лазер1 Лазер Луч лазера х х а) б) Рис. 22. Функциональные схемы формирования двух лучей лазера а) используется один лазер б) используется два лазера В настоящее время разработаны технологические лазеры, на выходе из резонатора которых имеются одновременно два луча лазера.

3.1. Технологические особенности двухлучевой лазерной сварки Сварка двумя параллельными лучами.

Лазерную сварку двумя параллельными лучами используют (рис. 23) для уменьшения порообразования, устранения прожогов, соединения разнотолщинных деталей.

Первый луч лазера Vсв Второй луч лазера Рис. 23. Лазерная сварка с использованием двух параллельных лучей лазера При сварке разнотолщинных материалов (рис. 24), мощность второго луча может быть значительно ниже мощности первого луча, что снижает вероятность образования прожогов при сварке разнотолщинных материалов.

Первый луч лазера Второй луч лазера Рис. 24. Лазерная сварка разнотолщинных материалов двумя параллельными лучами Использование лазерной сварки с двумя параллельными лучами лазера становится особенно эффективно, когда необходимо уменьшить высокоинтенсивную центральную часть теплового источника сварки, например, при сварке в стык тонколистовых материалов (рис. 25).

Распределение плотности мощности в зоне обработки Расстояние между оптическими осями лучей Рис. 25. Управление плотностью мощности в стыке шва за счет изменения расстояния между оптическими осями лучей лазера Получаемое за счет одновременного действия двух лучей лазера распределение мощности по сечению стыка сварного соединения оказывает позитивное влияние на формирование шва, особенно при сварке тонколистовых материалов.

Сварка двумя последовательными лучами лазера Сварные швы, формирующиеся при высоких скоростях сварки, не всегда соответствуют всем требованиям по качеству сварного соединения, вследствие существования нестабильностей процесса. При больших скоростях сварки, когда возникает гидродинамическая нестабильность жидкой фазы поверхности ванны расплава, приводящая к образованию “горба” или появлению несплошностей можно использовать последовательное воздействие лучей различной мощности (рис. 26).

2й луч лазера 1й луч лазера Vсв Рис. 26. Лазерная сварка двумя последовательными лазерными лучами На динамику процесса плавления, при лазерной сварке двумя последовательными лучами оказывает влияние расстояние x между центрами диаметров лучей. Оптимизация x позволяет повысить максимальную скорость сварки приблизительно на 50%, при которой могут быть получены бездефектные сварные соединения (рис. 27).

а) б) а) х = 0 мм ;

б) x = 2 мм Рис. 27. Макроструктура швов стали 10Х6CrNiTi18, полученных двухлучевой лазерной сваркой последовательными лучами;

Vсв = 433 мм/сек;

суммарная мощность PL = 7 кВт (P1 = P2 = 3,5 кВт) Лазерная сварка суперпозиционными лучами При этом методе сварки два различных луча направляются в одну точку, при этом параметры этих лучей как по мощности, так и по оптическим характеристикам могут быт различными.

Важнейшей характеристикой луча лазера является качество лазерного излучения.

Качество лазерного излучения определяется многими факторами – модовым составом, распределением энергии по сечению луча, поляризацией, расходимостью, диаметром луча. Если лазерное излучение одномодовое, распределение энергии по сечению пучка гауссово, поляризация круговая, то коэффициент качества луча определяется как отношение дифракционной расходимости лазерного излучения к фактической расходимости. Если расходимость лазерного излучения равна дифракционной, то коэффициент качества – К равен единице, если больше, то меньше единицы 0<К<1. Чем больше значение К, тем выше качество лазерного излучения.

Дифракционная расходимость Д одномодового лазерного излучения с гауссовым распределением энергии по сечению пучка определяется по формуле (10) = (10) Д d где, d – диаметр луча лазерного излучения;

Коэффициент качества лазерного излучения – К определяется как Д K = (11) Таким образом, коэффициент качества 4 K = (12) d Диаметр сфокусированного луча – df определяется расходимостью лазерного излучения и фокусным расстоянием 4 F 4 f d = F = =. (13) f d К К F где, f – фокусирующее число f =.

d Таким образом, чем больше значение К, то есть чем выше качество луча лазера, тем меньше диаметр сфокусированного луча лазера и тем выше Wр (при заданном уровне мощности излучения) и соответственно больше глубина проплавления. Глубина проплавления зависит от скорости сварки и параметров К и f (рис. 28).

h, мм f = 3 K = 0, f = 4 K = 0, f = 6 K = 0, f = 4,2 K = 0, f = 6,6 K = 0, Vсв, мм/сек 66 132 0 Рис. 28. Зависимость глубины проплавления от скорости сварки при различных значениях параметров f и K, PL = 4,5 кВт, защитный газ - гелий где, РL – суммарная мощность лучей лазера Лазеры высокой мощности имеют, в общем случае, невысокое значение качества луча.

Улучшить эти характеристики можно при суперпозиции отдельных лучей от лазеров меньшей мощности, имеющих высокое значение коэффициента качества луча. Тем самым могут быть повышены два параметра – суммарная мощность и качество излучения (рис. 29).

Единичный луч Комбинация лучей К=0,1 К1=0,18;

К2=0, df = 500 мкм df =250 мкм Рис. 29. Распределение мощности луча лазера в фокусе, при суперпозиции лучей лазера РL = 5,8 кВт.

Комбинацией двух лучей можно достигнуть большей глубины проплавления, чем одним лучом лазера той же мощности (рис. 30).

h, мм К = 0,1 – 7 кВт К = 0,28 – 3,5 кВт / К = 0,18 – 3,5 кВт К = 0,1 – 3,5 кВт / К = 0,28 – 3,5 кВт V, мм/с 16 66 132 198 Рис. 30. Зависимость глубины проплавления при лазерной сварке одним лучом и двухлучевой сварке от скорости сварки Из рис. 30 видно влияние коэффициента качества луча на достигаемую глубину проплавления сварки (при одинаковой суммарной мощности). Результат показывает, что через суперпозицию двух лучей СО2-лазеров достигается повышение глубины проплавления особенно на высоких скоростях сварки.

Впервые лазерная сварка двумя последовательными лучами была применена фирмой ЕАДС, Германия.

Целью внедрения технологии лазерной сварки при производстве воздухозаборников было снижение производственных затрат, так как существующая технология была связана с большим объемом механической обработки – фрезерования.

При разработке технологии лазерной сварки с присадкой T-образного соединения вкладышей воздухозаборника, изготовленного из алюминиевого сплава одним лучом было выяснено, что наряду с обычной чешуйчатостью поверхности сварного шва, выполненного с присадкой, наблюдается брызгообразование жидкой фазы ванны расплава и образование единичных открытых пор на поверхности. Указанные дефекты обусловлены технологическим процессом лазерной сварки одним лучом и не устраняется путем оптимизации параметров сварочного процесса.

Предложенная схема (рис. 31) гибридной лазерной сварки двумя последовательными лучами позволила устранить вышеуказанные недостатки Ребро Присадочная проволока Nd: YAG-лазер (1-3 кВт) – 1й луч лазера Т-образный сварочный шов Nd: YAG-лазер (2-3 кВт) – 2й луч лазера Основной материал – AlCuLi Vсв = 266 мм/с Рис. 31. Схематическое изображение лазерной сварки двумя последовательными лучами с присадкой Для реализации технологии двухлучевой лазерной сварки было создано роботизированное рабочее место для сварки вкладышей воздухозаборника с использованием твердотельного YAG лазера со световолоконной системой.

Для реализации двухлучевой лазерной обработки создан двухлучевой лазер модели “ТАНДЕМ”. Этот лазер имеет ряд конструктивных особенностей:

- на выходе излучателя одновременно два лазерных луча;

- расстояние между оптическими осями лучей лазера регулируется;

- имеется возможность плавно перераспределять мощность излучения между лучами;

- выходящие из резонатора лучи лазера имеют прямоугольное сечение;

- лазер “ТАНДЕМ” универсален – может производить технологические операции резки, сварки, термообработки, наплавки, напыления, лазерно-плазменную обработку;

имеет режим работы с безгелиевой смесью;

полностью автоматизирован, включая автоюстировку резонатора.

Основные технические характеристики СО2-лазера модели “ТАНДЕМ”, приведены в Таблица 5.

Таблица Технические характеристики ПАРАМЕТРЫ Длина волны 10,6 мкм Номинальная мощность 6,0 кВт Диапазон регулирования мощности 0,17 кВт Стабильность мощности ±3% Диаметр луча лазера 2020 (квадрат) Модовый состав TEM* Расходимость (полный угол) < 1,4 млрад Стабильность расходимости < 0,1 млрад линейная, 0 (от Поляризация вертикали) Наличие двух лучей + - Расстояние между оптическими осями лучей;

min 15 мм max 25 мм - Перераспределение мощности в лучах лазера 20%80% 1й луч 80%20% 2й луч Частота импульсов 01,0 кГц Потребляемая мощность 70 кВт Чистота газов 99, Расход газов 5:35: (CO2;

N2+O2;

He) л/час Габариты лазера, мм:

длина ширина высота Вес, кг 5. ГИБРИДНАЯ ЛАЗЕРНО-ИНДУКЦИОННАЯ СВАРКА Гибридная лазерно-индукционная сварка – это способ сварки, при котором формирование сварной ванны происходит при одновременном действии лазерного излучения и токов высокой час тоты.

Жесткий термический цикл, сопутствующий лазерной сварке, имеет, с одной стороны, опре деленные преимущества (малые зоны термического воздействия, уменьшение влияния межкристал литной коррозии, снижение уровня продольных и поперечных деформаций), а с другой стороны, в ряде случаев, может приводить к снижению технологической прочности сварного соединения.

Уменьшение жесткости сварочного термического цикла может быть реализовано использова нием гибридной лазерно-индукционной сварки, то есть когда сварочная ванна формируется при од новременном воздействии луча лазера и токов высокой частоты (ТВЧ-нагрев) (рис. 32).

Лазерно-индукционный Т,К нагрев Лазерный нагрев Индукционный нагрев t,с Рис. 32. Влияние индукционного предварительного подогрева на термический цикл при лазерной сварке сталей Как показано на рис. 30, жесткость термического цикла снижается при гибридной лазерно индукционной сварке, что благоприятно сказывается на технологической прочности при сварке среднеуглеродистых сталей с С = 0,260,45% и легированных сталей с С>0,2%.

Функциональная схема технической реализации способа лазерно-индукционной сварки пока зана на (рис. 33).

луч лазера зеркало индуктор поворотное фокуси рующее зеркало деталь сформированный лазерный луч предварительно подогреваемая зона Рис. 33. Функциональная схема технической реализации лазерно-индукционной сварки Лазерно-индукционная сварка значительно снижает градиенты температуры на границе шва и свариваемого металла, что благоприятно сказывается на технологической прочности сварного со единения (рис. 34).

1 мм 1 мм а) б) Рис. 34. Шов сварного соединения Ст а) шов после обычной сварки лазером (видно наличие трещин) б) шов, выполненный лазерно-индукционной сваркой (трещин нет) Преимущества лазерно-индукционной сварки В сравнении с подогревом в печи, индукционный способ подогрева имеет следующие пре имущества:

- полностью параллелен с машинным временем цикла лазерной сварки;

- невысокие инвестиционные затраты;

- невысокий расход энергии;

- прост в обращении;

- меньший нагрев свариваемого узла;

- исключение отпуска уже сваренных деталей;

- снижение длительности технологического цикла;

- компактный дизайн оборудования.

Лазерно-индукционная сварка, сохраняя все преимущества лазерной сварки, уменьшает жест кость термического цикла и повышает свариваемость.

В настоящее время ежегодно методом лазерно-индукционной сварки сваривается до приводных валов автомобилей из сталей С38/26Мn5. Приводные валы имеют меньший износ и вы держивают большую нагрузку по сравнению с обычно сваренными валами.

Лазерно-индукционная сварка позволяет сваривать пружинные, цементируемые стали, а так же чугун.

6. ГИБРИДНАЯ ЛАЗЕРНО-ПЛАЗМЕННАЯ СВАРКА Гибридная лазерно-плазменная сварка – это способ сварки, при котором формирование сва рочной ванны происходит при одновременном действии луча лазера и плазменной струи.

При плазменной обработке источником тепла служит плазменная струя – поток ионизирован ных частиц, обладающих высокой энергией.

Плазменной струей принято называть сжатый дуговой разряд с интенсивным плазмообразо ванием. Плазменная дуга может быть прямого и косвенного действия. В первом случае анодом слу жит изделие (рис35,а), и столб дуги в этих случаях часто называют "проникающей дугой", а также дугой прямого действия. Если анодом служит сопло, которое конструктивно может совпадать с ка налом плазменной головки, то источник теплоты становится независимым от изделия со струёй плазмы, выделенной из столба дуги в виде факела (рис. 35,б). Такую дугу называют дугой косвенно го действия или просто плазменной струей.

ГАЗ ГАЗ Е Е L 4, а) б) Рис. 35. Принципиальные схемы дуговых плазменных горелок прямого (а) и косвенного (б) действия 1 – вольфрамовый электрод – катод;

2 – канал сопла;

3 – охлаждение;

4 – сжатая дуговая плазма;

5 – столб дуги (струя);

Е – источник тока;

И – изделие Плазменная дуга, благодаря обжатию ее в канале сопла газовым потоком, в отличие от обыч ной дуги, характеризуется высокими температурами столба (рис. 36) (до 15300...25000 К и более) и высокими скоростями потока плазмы. Это значительно расширяет ее технологические возможности при резке, сварке, наплавке и напылении материалов.

Ar Ar 24000 К I II 10000 К 18000 К 10000 К 14000 К 14000 К r, мм r, мм 10 5 5 + Z Рис. 36. Распределение температур в обычной дуге (I) и плазменной (II) струе Для получения дуговой плазменной струи используют специальные плазменные головки, так называемые плазмотроны, в которых обычно имеется неплавящийся вольфрамовый или медный ка тод, изолированный от канала и сопла головки, а анодом может служить сопло или изделие.

Плазменная струя образуется в канале горелки и стабилизируется стенками канала и холод ным газом, отделяющим столб дуги от этих стенок. Сравнительно малый диаметр и достаточная длина канала обеспечивают требуемую для стабилизации плазменного столба скорость газового по тока. В существовании стабилизирующего канала и заключается основное отличие плазмотрона от обычной горелки для сварки в защитных газах.

В качестве плазмообразующего материала обычно применяют газы (аргон, азот, гелий, водо род, воздух и их смеси), что обеспечивает температуру плазмы до 50000 К.

Преимущества плазменной сварки состоят в следующем :

1. По сравнению с аргонодуговой плазменная сварка отличается более стабильным горением дуги, при этом обеспечивается более равномерное проплавление кромок.

2. По проплавляющей способности плазменная дуга занимает промежуточное положение между электронным лучом и дугой, горящей в аргоне.

3. Способ дуги и струя плазмы имеют цилиндрическую форму, поэтому площадь поверхно сти металла, через которую осуществляется теплопередача, не зависит от расстояния между элек тродом горелки и изделием.

4. Благодаря цилиндрической форме столба дуги плазменно-дуговая сварка менее чувстви тельна к изменению длины дуги, чем аргонодуговая. Плазменная сварка позволяет иметь практиче ски постоянный диаметр пятна и дает возможность стабилизировать проплавление основного метал ла.

Плазменная сварка, также как и многие другие методы сварки, наряду с преимуществами имеет и свои недостатки:

1. Недостаточная плотность мощности в зоне обработки.

2. Невозможность достичь стабилизации дуги при высоких скоростях сварки.

Путем совместного воздействия на образование сварочной ванны лазерного луча и плазмен ной струи реализуется комбинированный лазерно-плазменный процесс сварки. Такая комбинация приводит к улучшению пространственной стабилизации пятна дуги на поверхности металла и по вышению устойчивости ее горения при малых токах и больших скоростях перемещения. Одновре менно происходящий нагрев металла плазмой приводит к локальному повышению температуры в зоне нагрева и, как следствие, изменению оптических свойств поверхности и соответственно к уве личению коэффициента поглощения лазерного излучения. В итоге эффективность лазерной сварки возрастает, что особенно важно при использовании лазеров небольшой мощности. Все это позволя ет, с одной стороны увеличить скорость и стабильность плазменной сварки, а с другой – повысить эффективность и снизить себестоимость лазерной сварки.

Если лазерное излучение проходит через плазму дуги, то наблюдается изменение полного энергетического баланса дугового разряда, связанное с дополнительным выделением энергии в объ еме дуговой плазмы, вследствие поглощения лазерного излучения. В том случае когда мощность, вносимая в дугу лазерным пучком, соизмерима с ее электрической мощностью, реализуется проме жуточный (между оптическим и дуговым) тип газового разряда – комбинированный лазерно-дуговой разряд. Интегральные и особенно локальные характеристики плазмы такого разряда существенно отличаются от соответствующих характеристик исходной сжатой дуговой плазмы.

Характеристики лазерного излучения также претерпевают существенные изменения в резуль тате поглощения и рефракции лазерного излучения в плазме разряда. В результате энергия, вводимая в свариваемую деталь, не сводится к простой сумме энерговкладов лазерного и дугового источников тепла, взятых в отдельности.

В лазерно-плазменном разряде происходит существенное изменение, по сравнению с плаз менным разрядом, температуры, газодинамического давления, распределения интенсивности лазер ного излучения вдоль оптической оси, вольтамперные характеристики разряда.

Поглощение лазерного излучения дуговой плазмой приводит к существенному повышению температуры ее центральных областей, причем максимально достижимые значения Т увеличиваются с ростом мощности пучка P. Отмеченный рост температуры плазмы способствует повышению ее электропроводности и, как следствие, увеличению плотности тока в приосевой зоне разряда. Таким образом, разряд, генерируемый лазерно-дуговым плазмотроном, характеризуется повышенной кон центрацией тепловой и электрической энергии в той области плазмы, которая подвергается воздей ствию лазерного пучка и жестко связана с его осью, а также высокой пространственной стабильно стью этой области (рис. 37).

Т, 103 К z =14,0 мм z =10, z = 5, 2 4 6 r, мм Рис. 37. Пространственные распределения температур плазмы разряда в лазерно-дуговом плазмо троне (I=200A) при мощности лазерного пучка:

1 кВт (1), 2 кВт (2), 3 кВт (3). 0 кВт (штриховая кривая) r – расстояние от оси лазерного луча Z – расстояние от среза катода Описанное изменение теплового режима горения плазменной дуги, под воздействием лазер ного излучения, вызывает существенное перераспределение газодинамических характеристик потока плазмы при увеличении P. Одной из основных причин этого является снижение вязкости аргоновой плазмы при повышении температуры. Другой причиной является упомянутое выше перераспределе ние плотности тока в разряде, усиливающее роль электромагнитных сил в ускорении плазменного потока. В результате аксиальная компонента скорости плазмы на оси разряда заметно увеличивается.

Несмотря на возрастание скорости, снижение плотности плазмы при повышении температуры при водит к тому, что газодинамическое давление плазменного потока в приосевой зоне комбинирован ного разряда несколько уменьшается. Следует отметить, что это снижение, вызывающее уменьше ние динамического воздействия на поверхность расплавленного металла, важно для процесса на плавки с использованием лазерно-дугового плазмотрона.

Происходящее в рассматриваемом плазмотроне взаимодействие лазерного излучения с дуго вой плазмой приводит к перераспределению не только ее характеристик, но и самого лазерного пуч ка (за счет поглощения и рефракции в плазме разряда). Так, например, поглощение лазерного излу чения приводит к тому, что на расстоянии 20 мм от среза катода мощность пучка для рассматривае мых условий составляет всего около 30 % от его исходной мощности P, тогда как интенсивность из лучения на его оси возрастает при этом более чем в два раза (рис. 38).

Wp, F 0 5 10 15 z, мм Рис. 38. Распределение плотности мощности лазерного излучения вдоль оси комбинированного раз ряда (P=3кВт) при токе дуги: 100 (1), 200 (2), 300 A (3), штриховая кривая - без плазменной дуги Таким образом, взаимодействие лазерного пучка с плазмой комбинированного разряда вызы вает его дополнительное фокусирование, усиливающееся с ростом тока и мощности луча лазера.

Следовательно, варьируя этими двумя параметрами, можно эффективно управлять фокусированием пучка в плазме комбинированного разряда, создаваемого с помощью лазерно-дугового плазмотрона, что важно при использовании подобных устройств для сварки и резки.

Вольт-амперные характеристики разряда с использованием медного водоохлаждаемого анода при различных значениях мощности луча и так плазматрона показаны на рис. 39,а. Видно,что под воздействием лазерного пучка напряжение на дуге уменьшается, причем основное его падение про исходит при мощности лазера P < 2,5 кВт. Что касается самой плазменной дуги, то под воздействием лазерного излучения она несколько сжимается, что можно наблюдать визуально или по возрастаю щим вольт-амперным характеристикам разряда (рис. 39, б).

U, В U, В ааааа 16 0 1 2 3 Р, кВт 10 150 20 250 I, А а) б) а) б) Рис. 39. Зависимость напряжения на разряде в лазерно-дуговом плазмотроне от мощности P (a) и то ка I (b): - Ia=150, - 200, - 250A;

- Р=0, - 1, - 3кВт;

штриховая линия - расчетные данные при I=200A Исследования показали, что соосное объединение плазменной дуги с лазерным пучком в ла зерно-дуговом плазмотроне дает возможность за счет улучшения пространственной стабильности горения дуги повысить скорость сварки в 2...3 раза по сравнению с обычной плазменной сваркой.

Кроме того, отмеченное выше уменьшение напряжения на дуге в комбинированном процессе снижает опасность двойного дугообразования, что особенно важно при работе на больших токах (более 300 А). Это является предпосылкой для повышения производительности процесса сварки за счет увеличения тока дуги.

Дальнейшее развитие лазерных и плазменных способов сварки было направлено на создание интегрированных лазерно-дуговых плазматронов.

Существуют различные схемы реализации интегрированных плазмотронов на основе соосно го объединения лазерного луча и плазменной дуги. Отличительная особенность таких устройств – конструкция катодного узла, позволяющая вводить лазерный луч в дуговую плазму вдоль оси плаз моформирующего канала.

По аналогии с дуговыми, интегрированные плазмотроны могут быть прямого (рис. 40, а) и косвенного (рис. 40, б) действия, причем последние можно разделить на плазмотроны с самоуста навливающейся либо с фиксированной длиной дуги. Интегрированные плазмотроны прямого дейст вия могут использоваться для лазерно-плазменной сварки, наплавки и резки металлов, а косвенного действия – для обработки диэлектрических материалов, закалки металлических поверхностей, нане сения покрытий и ведения других технологических процессов.

а) б) Рис. 40. Схемы интегрированных плазмотронов прямого (а) и косвенного (б) действия:

1 – катод;

2 – анод;

3 – плазмоформирующее сопло;

4 – плазмообразующий газ;

5 – лазерный пучок;

6 – плазма;

7 – изолятор В зависимости от расхода плазмообразующего газа лазерно-дуговые плазмотроны можно раз делить на работающие в ламинарном или турбулентном режиме течения газа. Также как в дуговых плазмотронах, в них можно использовать различные способы пространственной стабилизации раз ряда (например, вихревую газовую стабилизацию). При выборе способа стабилизации следует пом нить, что за счет воздействия на дуговую плазму пучка излучения СО2-лазера в ней формируется вы сокотемпературная токопроводящая область, жестко связанная с осью пучка. Это само по себе дела ет комбинированный разряд пространственно более стабильным, чем дуговой.

Основные преимущества лазерно-плазменной сварки проявляется в следующем:

- значительно повышается скорость сварки, при этом скорость сварки становится выше, чем просто арифметическое сложение скорости лазерной и плазменной сварки;

- процесс практически не зависит от оптических свойств поверхности;

- при лазерно-плазменной сварке алюминиевых сплавов происходит очистка поверхности от окисной пленки Al2O3;

- при лазерно-плазменной сварке происходит снижение температуры поверхности ванны рас плава, при которой начинается переход от теплопроводного режима проплавления к режиму глубокого проплавления.

Разработана технология для скоростной лазерно-микроплазменной сварки тонколистовых алюминиевых сплавов, основанные на совместном использовании лазерного пучка малой мощности и микроплазменной дуги обратной полярности. Предложенный способ позволяет производить очи стку поверхности алюминия от окисной пленки в процессе сварки, чего нельзя достичь при лазерной сварке, стабилизировать движение дуги при больших, по сравнению с микроплазменной, скоростях сварки, а также существенно повысить эффективность использования энергии лазерного излучения и электрической дуги. При сварке алюминиевого сплава АМг-2 толщиной 0,35 мм с током дуги 22 А и мощностью лазерного пучка 250 Вт удается достичь скорости сварки 9 м/мин с хорошей очисткой поверхности и полным проплавлением образца, при этом ширина швов составляет 1,0...1,2 мм. Сле дует отметить, что использование только лазерной или только микроплазменной сварки не позволяет производить сварку данного металла даже на скорости 3 м/мин.

Использование внешнего ионизатора – плазменной струи, при лазерной сварке без образова ния плазменного факела, позволяет снизить температуру поверхности ванны расплава, при которой начинается переход от теплопроводностного режима проплавления к более эффективному режиму глубокого проплавления. Это является одной из основных причин более высокой эффективности ла зерно-плазменной сварки по сравнению с лазерной.

СПИСОК РЕКОМЕНДУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ Основная литература 1. Григорьянц А.Г., Шиганов И.Н. Лазерная сварка металлов. – М.: Высшая школа, 1988. – 207с.

2. Дьюли У. Лазерная технология и анализ материалов. - М.: Мир. 1986 г. 488 с.

3. Григорьянц А.Г. Основы лазерной обработки металлов. М.: Машиностроение.

1989 г. 301 с.

Дополнительная литература.

1. Горный С.Г., Лопота В.А., Редозубов В.Д. Особенности нагрева металла при лазерно-дуговой сварке. Автоматическая сварка..№ 1, 1989 г. стр. 73-74.

2. Патон Б.Е. и др. Гибридная лазерно-микроплазменная сварка металлов малых толщин. Авто матическая сварка №3, 2002 г. с 5-9.

3. Кривцун И.В. Особенности проплавления металла при лазерно-дуговой сварке с использова нием ИАГ-лазера. Автоматическая сварка № 12 2001 г. стр.33-36.

4. Фролов В.А. Конструктивно-технологические особенности создания сварных металлических конструкций с применением светолучевой сварки. Сварочное производство. №3, 1998 г. с.8 12.

ОГЛАВЛЕНИЕ Стр.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.