WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     || 2 |
-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ ОДЕССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Иванов К.Ф., Сурков С.В.

МЕХАНИКА ЖИДКОСТИ И ГАЗА КОНСПЕКТ ЛЕКЦИЙ ДЛЯ СТУДЕНТОВ МЕХАНИЧЕСКИХ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СПЕЦИАЛЬНОСТЕЙ ЧАСТЬ 1 ОДЕССА ОГПУ 1995 УДК 62-82(075) Иванов К.Ф., Сурков С.В. Механика жидкости и газа. Конспект лекций для студентов механических и энергетических специальностей. Часть 1. - Одесса: ОГПУ, 1995. - 119 с.

Рецензенты:

ISBN 5-7763-1624-3 1. МАТЕМАТИЧЕСКИЙ АППАРАТ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЙ В МЕХАНИКЕ ЖИДКОСТИ В науке нет другого способа приобретения, как в поте лица: ни порывы, ни фантазии, ни стремление всем сердцем не заменяет труда.

А.И.Герцен Изучение механики жидкости и газа, понимание сущности рассматриваемых физических явлений и процессов тесно связано с усвоением достаточно развитого математического аппарата, которым эта наука оперирует. Принципиально гидромеханика может излагаться как на базе векторного, так и координатного методов.

Вопрос о том, какому из них отдать предпочтение, с давних пор служил источником дискуссий. Так, например, известный физик Уильям Томсон (лорд Кельвин) считал, что «векторы сберегают мел и расходуют мозг». Противником использования аппарата векторного анализа являлся и академик А.Н.Крылов, приводивший достаточно веские аргументы против его применения. Тем не менее векторное построение курса находит широчайшее применение. Одной из причин этого является общая тенденция к сокращению времени, отводимого на изучение дисциплины. В настоящем пособии не отдается решающее предпочтение ни одному из этих методов, они используются по мере необходимости с учетом конкретной ситуации и стремления наиболее простым и доступным способом донести до изучающего содержание вопроса.

Ниже приводятся некоторые, необходимые для понимания дальнейшего, сведения из векторного анализа и теория поля, в основном известные студентам из курса математики. Разумеется, что в рамках пособия они не могут претендовать на достаточную глубину и широту и носят рецептурный характер. Желающим основательно углубить свои знания в этой области можно рекомендовать книгу:

Кальницкий Л.А., Добротин Д.А., Жевержеев В.Ф. Специальный курс высшей математики для втузов. М.:Высшая школа, 1976. - 389с.

Одной из важнейших особенностей механики жидкости является то, что в основу ее положена так называемая модель сплошной среды. Как известно, для описания среды, состоящей из большого числа молекул в сравнительно малом объеме (жидкости и газы) в физике широко используются два пути: феноменологический и статистический (иногда их называют корпускулярной и континуальной моделями). Феноменологический путь изучения основывается на простейших допущениях. Оставляя в стороне вопрос о строении вещества, он наделяет его такими свойствами, которые наилучшим образом устанавливают соответствие между наблюдаемыми явлениями и их описанием.

При таком подходе жидкости (газы) рассматриваются как непрерывная среда, способная делиться до бесконечности. Другими словами, жидкость (газ) представляется состоящими из достаточно малых частиц непрерывным образом заполняющих пространство.

Эта среда обладает свойством инерции и наделена различными физическими свойствами. В соответствии с такой моделью все параметры жидкости (плотность, вязкость и др.) изменяются непрерывно от точки к точке, что позволяет при анализе движения среды применять математический аппарат дифференциального и интегрального исчислений хорошо разработанный для непрерывных функций.

Понятие о частицах жидкости, которым широко оперирует механика жидкости и газа, неразрывно связано с понятием о физически бесконечно малом объеме. Это объем, размеры которого пренебрежимо малы по сравнению с характерными размерами объекта, но он содержит в себе настолько много молекул, что его средние характеристики (например, плотность) становятся устойчивыми по отношению к изменению объема. Поэтому, например, фраза «объем стягивается в точку» означает, что он стремится не к нулю, а к физически бесконечно малому объему.

Следует твердо усвоить, что все законы механики жидкости справедливы до тех пор, пока справедлива модель сплошной среды.

Количественно это можно оценить по величине числа Кнудсена, представляющего отношение длины свободного пробега молекул l к характерному размеру течения L, т.е.

l Kn = (1.1) L Принято считать, что законы механики жидкости справедливы, если Kn < 0,01.

1.1. Векторы и операции над ними.

Полем какой-либо величины называется пространство, в каждой точке которого эта величина вполне определена. Если эта величина скаляр, т.е. характеризуется одним числом, то поле называют скалярным (поле плотности, поле температуры).

Векторным называется поле, которое характеризуется в каждой точке пространства величиной и направлением. К этому следует лишь добавить, что непременным условием, связанным с векторными величинами, является то, что они должны складываться по правилу параллелограмма. Поэтому, например, поток автомашин, движущихся по улице и характеризующийся как величиной, так и направлением не является вектором.

Единичные векторы (орты) в декартовой системе координат r r r r будем обозначать ex, ey, ez. Тогда вектор u может быть представлен как r r r r u = ex ux + eyuy + ezuz (1.2) где ux, uy, uz - проекции (компоненты) вектора на соответствующие оси координат.

Скалярное произведение двух векторов дает скалярную величину r r u v = u v cos (1.3) где - угол между векторами.

Ясно, что скалярное произведение обращается в нуль, если r r векторы u и v взаимно перпендикулярны.

1. Векторное произведение двух векторов.

В противоположность скалярному произведению, здесь первое слово указывает на то, что результат действия есть вектор.

Векторное произведение может быть записано в виде определителя третьего порядка r r r ex ey ez r r u v = ux uy uz (1.4) vx vy vz Раскрывая определитель по общим правилам, получаем:

r r r r r u v = ex uyvz - uzvy - ey uxvz - uzvx + ez uxvy - uyvx (1.5) ( ) ( ) ( ) 1.2. Операции первого порядка (дифференциальные характеристики поля).

В теории поля рассматриваются три так называемые операции первого порядка. Эти операции позволяют, выполнив определенные математические действия превратить - скалярную величину в векторную;

- векторную величину в скалярную;

- векторную - в другую векторную;

Эти операции соответственно называются: градиент, дивергенция и ротор (вихрь). Рассмотрим каждую из них.

Градиент какой-то скалярной функции x, y,z есть вектор, ( ) образующийся в результате выполнения следующих действий:

r r r grad = ex x + ey y + ez z (1.6) Физически градиент есть вектор, в направлении которого функция в данной точке поля изменяется с максимальной скоростью.

r Дивергенцией вектора u называется выражение вида uy r ux uz div u =++ (1.7) x y z Следовательно, любое векторное поле дает некоторое скалярное поле, а именно поле своей дивергенции (расходимости). Если r div u = 0, то поле называют соленоидальным.

Вихрь поля (ротор) - это вектор, образующийся при выполнении операции uy r ux uy ux r r uz uz r rot u = ex - + ey - + ez - (1.8) y z z x x y r Если rot u = 0, то поле называют безвихревым.

Каждая из трех операций имеет гидродинамическую интерпретацию, которая приводится в соответствующих разделах курса.

1.3. Операции второго порядка.

r r Операции grad, div u, rot u, переводящие скаляр в вектор, вектор в скаляр и вектор в вектор порождают пять операций второго порядка:

- превращение скалярной величины в векторную r grad div u ;

( ) - превращение векторной величины в скалярную div grad ;

( ) r div rot u ;

( ) - превращение одной векторной величины в другую rot grad ;

( ) r rot rot u.

( ) В теории поля показывается, что два из этих пяти соотношений r тождественно равны нулю: div rot u 0 и rot grad 0.

( ) ( ) Операция div grad носит название оператора Лапласа для ( ) скалярного поля и имеет вид 2 2 div grad =++ (1.9) ( ) x y2 z 1.4. Интегральные соотношения теории поля.

1.4.1. Поток векторного поля.

Пусть dS (рис. 1.1) - элемент r поверхности, а n - единичный вектор, n направленный по внешней нормали.

Потоком векторного поля (например, r u ) называют поверхностный интеграл вида r r u n dS (1.10) S Если рассматривается векторное поле r dS ротора (rot u), то поток этого поля представляется как Рис. 1. r r (1.11) (rot u) n dS S 1.4.2. Циркуляция вектора поля.

r Пусть рассматривается векторное поле какой-то величины u.

r Циркуляцией вектора u вдоль контура L называют криволинейный интеграл вида r r = u dl (1.12) L Иногда этот интеграл интерпретируется как «работа» векторного поля вдоль контура L. Если циркуляция векторного поля вдоль замкнутого пути (контура) равна нулю, то поле называют потенциальным.

1.4.3. Формула Стокса.

Эта формула позволяет преобразовать криволинейный интеграл вдоль замкнутой пространственной кривой в поверхностный интеграл по поверхности, натянутой на эту кривую, т.е.

r r r r u dl = (1.13) (rot u) n dS LS т.е. циркуляция вектора поля вдоль контура равна потоку вихря через поверхность, ограниченную этим контуром.

1.4.4. Формула Гаусса-Остроградского.

Это соотношение, часто называемое преобразованием Гаусса Остроградского, связывает поверхностный интеграл по замкнутой поверхности с тройным интегралом по области, ограниченной этой поверхностью r r r u n dS = div u dV (1.15) SV Формула показывает, что поток векторного поля через замкнутую поверхность равен тройному интегралу от дивергенции поля по объему, ограниченному этой поверхностью.

В механике жидкости широко используется формула, являющаяся следствием формулы Гаусса-Остроградского для скалярного поля r grad dV (1.16) ndS = SV где - какая-то скалярная функция.

2. ОСНОВНЫЕ ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И ПАРАМЕТРЫ ЖИДКОСТИ. СИЛЫ И НАПРЯЖЕНИЯ.

Сначала это покажется сложным, но сначала все сложно.

Мусаши.

Физические свойства и параметры, характеризующие жидкость, достаточно полно изучаются в курсе физики. Поэтому в настоящем пособии рассматриваются лишь те из них, которые непосредственно связаны с явлениями и процессами, типичными для гидромеханики.

2.1. Плотность.

Под средней плотностью, либо, что то же, плотностью физически бесконечно малого объема, понимают частное от деления его массы на объем, т.е.

M = (2.1) V Плотность выражается в кг/м3.

В литературе часто оперируют понятием удельного веса, т.е.

частного от деления веса частицы на ее объем G gM = = (2.2) V V Как следует из (2.2), удельный вес выражается в Н/м3. Заменяя в (2.2) M/V его значением из (2.1), получаем связь между плотностью и удельным весом:

= g (2.3) Таким образом, в международной системе (СИ) плотность воды при t = 40 C = 1000 кг/м3, а ее удельный вес = 9800 Н/м3.

2.2. Вязкость.

Под вязкостью понимают свойство жидкости оказывать сопротивление перемещению ее частиц. Физической причиной вязкости является молекулярное взаимодействие. Вследствие различия в молекулярной структуре капельных жидкостей и газов различна и природа их вязкостей. В жидкостях вязкость есть проявление сил сцепления между молекулами, в газах она - результат взаимодействия, обусловленный хаотическим движением молекул. Поэтому при повышении температуры в газах вязкость увеличивается за счет более интенсивного движения молекул.

Наоборот, в капельных жидкостях повышение температуры приводит к снижению вязкости, т.к. происходит увеличение среднего расстояния между молекулами.

Равновесное состояние вещества характеризуется распределением его параметров в пространстве. Если за счет какого либо воздействия окажется, что в каком-то месте пространства возникла неравновесность, то в веществе начинает происходить механический или тепловой обмен, который стремится сгладить неравномерность. В общем случае этот обмен называют процессом переноса. В различных явлениях можно наблюдать процессы переноса энергии, массы (вещества) и количества движения. Как будет показано ниже, вязкость обусловлена процессом переноса количества движения.

Для уяснения того, как проявляются силы вязкости, рассмотрим течение жидкости в круглой трубе.

Будем считать, что векторы umax скоростей частиц параллельны оси x. Забегая u+du b вперед, отметим, что такое b dy u течение существует в a a природе и носит название ламинарного.

du Пользуясь чисто интуитивными Рис. 2. представлениями, установим вид распределения скоростей в поперечном сечении потока. Сразу же отметим, что графическое изображение распределения скоростей в поперечном сечении называют эпюрой скоростей (либо полем скоростей). Очевидно, что скорости частиц, находящихся на стенках трубы, равны нулю и возрастают по мере приближения к оси (на оси u = umax) как это показано на рис. 2.1.

Рассмотрим два слоя жидкости (a-a и b-b), расположенные на расстоянии dy. Пусть слой a-a движется со скоростью u, тогда, как следует из эпюры, слой b-b имеет скорость u+du. Таким образом, на верхней и нижней гранях прямоугольной жидкой частицы, расположенной между слоями, скорости различны, что в соответствии с законами механики должно привести к ее деформации. Заметим, что такое движение в гидромеханике называют простым сдвигом, либо течением чистого сдвига.

Взаимодействие молекул через этот элемент приводит к появлению касательной составляющей напряжения. При этом знак этой составляющей, т.е. ее направление, таково, что оно соответствует уменьшению разности скоростей по обе стороны рассматриваемого элемента. Величина силы трения, возникающая между слоями движущейся жидкости, определяется по формуле, предложенной Ньютоном и подтвержденной многочисленными и тщательно поставленными опытами нашего соотечественника профессора Н.П.Петрова. Эта формула имеет вид:

du Fтр = µ S (2.4) dy где S - площадь поверхности соприкасающихся слоев;

µ - динамическая вязкость, зависящая от физической природы жидкости, ее агрегатного состояния и температуры, и практически не зависящая от давления. Динамическая вязкость выражается в Пас.

В технических приложениях часто используется не динамическая, а кинематическая вязкость, представляющая собой отношение µ = (2.5) Кинематическая вязкость выражается в м2/с.

du Величина характеризует изменение скорости в dy направлении нормали к ней, либо, если говорить об эпюре - темп изменения скорости. Иногда эту величину называют поперечным градиентом скорости.

Разделим правую и левую части (2.4) на S. Отношение Fтр / S есть не что иное, как касательное напряжение, т.е.

du = µ (2.6) dy Таким образом, можно сказать, что вязкость жидкости - это способность ее оказывать сопротивление касательным напряжениям.

Из (2.6) можно сделать еще один важный вывод. Если жидкость находится в состоянии покоя, то u = 0 и, следовательно, = 0, т.е. в покоящейся жидкости силы вязкости не проявляются. Это согласуется и с обычными житейскими представлениями.

Действительно, для того, чтобы ответить на вопрос о том, является ли вязкой среда, налитая в сосуд, например, стакан, стоящий на столе, необходимо либо попытаться перелить ее в другой сосуд, либо, обмакнув в нее какой-то предмет, посмотреть как она стекает с него. Смысл этих действий в том, что мы интуитивно чувствуем, что требуется наблюдать движение этой среды.

Выше было высказано предположение, что вязкость обусловлена переносом количества движения. Для того, чтобы убедиться в этом, рассмотрим формулу Ньютона с позиций физических величин, входящих в нее м кг Н кг м с Па м2 с2 м2 м2с В числителе - количество движения, т.е. - это количество движения, переносимое через единицу поверхности в единицу времени.

И, наконец, установим физический dl y смысл поперечного u+du градиента скорости, для чего рассмотрим жидкую частицу, показанную на рис. 2.2. Вследствие dy разности скоростей на верхней и нижней гранях, первоначально u прямоугольная частица будет деформироваться x и превращаться в Рис. 2. параллелограмм.

Отрезок dl характеризует величину деформации за время dt, т.е. dl = du dt, du dl dl du tg тогда =, но = tg, тогда =. Следовательно, dy dt dy dy dy dt поперечный градиент скорости представляет собой скорость относительной деформации сдвига. Таким образом, касательное напряжение в жидкости линейно зависит от скорости относительной деформации. В этом принципиальное отличие жидкости от твердого тела, в котором касательные напряжения зависят от величины деформации, а не от ее скорости.

Жидкости, удовлетворяющие (2.6) называются ньютоновскими, а не подчиняющиеся этой формуле - неньютоновскими. К числу последних относятся растворы полимеров и др.

2.3. Классификация сил.

Как и в механике твердого тела, в гидромеханике силы классифицируются по разным признакам: внутренние и внешние, сосредоточенные и распределенные.

Очевидно, что в механике жидкости могут рассматриваться лишь распределенные силы, не вызывающие деформации жидкого тела. При этом они должны быть внешними по отношению к объекту.

Перевод внутренних сил в категорию внешних производится известным методом (метод сечений, либо метод «замораживания»), суть которого сводится к тому, что в среде выделяется («замораживается») замкнутый объем, внешняя среда мысленно отбрасывается и ее действие заменяется действием распределенных сил. Важнейшей особенностью гидромеханики как науки является то, что в ней, помимо приведенной выше классификации, силы разделяются на массовые и поверхностные.

2.3.1. Массовые силы.

Массовыми называют силы, величина которых пропорциональна массе рассматриваемого объема. Важнейшей особенностью является то, что они действуют на все частицы жидкости. В общем случае это силы, подчиняющиеся второму закону r r Ньютона F = ma. В проекциях на декартовы оси координат можно записать: Fx = max ;

Fy = may;

Fz = maz. В гидромеханике вместо ax, ay, az принято писать X, Y, Z. Поделив обе части записанных Fy Fx Fz выражений на массу, получим = X ;

= Y ;

= Z.

m m m Таким образом, X, Y и Z есть проекции единичных массовых сил на соответствующие координатные оси, иногда их называют напряжениями массовых сил. Если в жидкости выделить элементарный объем dV, то его масса - dV. В общем случае r массовая сила, действующая на этот объем FdV, а главный вектор массовых сил, действующих на весь объем, представляется как r FdV (2.7) V 2.3.2. Поверхностные силы.

В отличие от массовых, поверхностные силы действуют лишь на частицы, находящиеся на поверхности жидкого объема.

Выделим на поверхности жидкого объема элементарную площадку S, ориентация этой площадки в пространстве задается r r внешней нормалью n. Обозначим через pn поверхностную силу, r pn r приложенную к площадке S. Предел отношения = pn lim S0 S называют напряжением поверхностной силы.

Таким образом, первое, что p необходимо усвоить при n n рассмотрении этого вопроса - это то, что под действием внешних сил в жидкости возникают напряжения. И второе по порядку, но не менее важное по существу.

r В общем случае pn не является S обычным вектором. Его величина зависит от ориентации площадки в пространстве. Это означает, что если через данную точку пространства провести одинаковые по величине, но различно ориентированные Рис. 2. площадки, то действующие на них напряжения поверхностных сил будут различны.

Физическая величина, характеризуемая в данной точке r вектором pn, принимающим бесконечное множество значений в зависимости от ориентации площадки, называется тензором напряжений.

rТаким образом, на площадку dS действует поверхностная сила pndS, а на всю поверхность, ограничивающую объем V r pndS (2.8) S r Проекция pn на направление нормали называется B z n нормальным напряжением, а проекция на площадку действия - касательным напряжением.

2.3.3. Тензор напряжения.

C Для уяснения дальнейшего необходимо подробней рассмотреть вектор A r pn.

x В движущейся среде мысленно выделим частицу в y форме жидкого тетраэдра.

r Пусть n - внешняя нормаль к четвертой (наклонной) грани тетраэдра, а площадь этой грани dS (см. рис. 2.4).

Площади других граней - соответственно dSx, dSy, dSz, т.к. их можно рассматривать как проекции грани ABC на координатные оси.

r r Следовательно, dSx = dS cos n, x = nxdS, где nx обозначает ( ) направляющий косинус. Аналогично, dSy = nydS, dSz = nzdS.

Обозначим объем тетраэдра dV, тогда действующая на него r r r массовая сила FdV, а массовая сила инерции adV, где a вектор ускорения жидкого тетраэдра. Поверхностная сила, действующая на r наклонную грань - pndS. Для трех других граней можем записать:

r r -px dSx = -px nx dS r r -pydSy = -pynydS r r -pzdSz = -pznzdS r r Рис. 2. Знаки минус, т.к. векторы px, py r и pz направлены в стороны, противоположные координатным осям.

Запишем уравнение движения тетраэдра, которое в соответствии с общими законами механики должно иметь вид:

Масса ускорение = (результирующая массовых сил) + + (результирующая поверхностных сил).

Имеем:

r r r r r r a dV = F dV + pndS - px nxdS - pynydS - pznzdS r r Слагаемые adV и FdV есть величины третьего порядка малости, а остальные - второго, поэтому ими можно пренебречь, что дает r r r r pn = nxpx + nypy + nzpz (2.9) r Из этого равенства следует, что напряжение pn при произвольной r ориентации нормали n может быть определено, если известны напряжения в той же точке для площадок, pzz z внешние нормали pxz которых параллельны осям Ox, Oy и Oz.

pzx Проекции r r r pxx векторов px, py и pz на pzy pxy координатные оси x, y, z обозначаются:

x pxx pxy pxz pyx pyy pyz y pzx pzy pzz Первый Рис. 2. подстрочный индекс указывает ось, перпендикулярную ориентации площадки, второй - ось, на которую спроектировано напряжение.

Для уяснения ориентации рассмотрим параллелепипед, выделенный в движущейся жидкости и показанный на рис. 2.5.

Из рисунка, в частности, видно, что напряжения с одинаковыми индексами являются нормальными, а с разными - касательными. В проекциях на декартовы оси координат выражение (2.9) может быть записано как pnx = nx pxx + nypyx + nzpzx pny = nxpxy + nypyy + nzpzy (2.10) pnz = nx pxz + nypyz + nzpzz Совокупность этих девяти составляющих компонентов напряжения образует тензор напряжения. В матричной форме он записывается в следующем виде:

pxx pyx pzx = pxy pyy pzy pxz pyz pzz В тензорном анализе доказывается, что тензор напряжений является симметричным. Это означает, что величины, расположенные симметрично главной диагонали, равны (pyx = pxy ;

pxz = pzx ;

pzy = pyz). Следовательно, для определения тензора напряжений достаточно знать не девять, а шесть скалярных величин.

r Следует учесть одно обстоятельство. Векторы напряжений px, r r py, pz в соотношении (2.9), носящем имя Коши, и приложенные к координатным площадкам, не имеют объективного физического смысла, т.к. зависят от выбора системы координат. Поэтому такие величины причисляются к так называемым «квазивекторам», хотя к ним и можно применять все операции, применимые к физическим векторам.

К понятию тензора можно подойти и другим путем, который, возможно, покажется более простым. Поэтому целесообразно хотя бы кратко остановиться на нем. Для наглядности тензор можно представить как какой-то оператор, с помощью которого можно преобразовывать векторы в векторы. Упрощая и сводя математический аппарат к механическому, оператор можно представить как какую-то «машину», которая по определенным правилам перерабатывает вводимые в нее векторы. Зная принцип работы этой «машины», можем знать и вектор, который появляется на выходе. Можно записать r r r a = A B r где a- входной вектор;

r B - выходной вектор;

r A - оператор, который и называют тензором.

Существенное ограничение заключается в том, что оператор должен быть линейным. Определить тензор - это значит задать правила, по которым работает оператор. Для интересующихся таким подходом можно рекомендовать книгу Астарита Дж., Марручи Дж.

Основы гидромеханики неньютоновских жидкостей. - М.: Мир, 1978. 307с.

И в заключение еще несколько замечаний. Выше уже отмечалось, что одно из фундаментальных свойств жидкости - ее вязкость - не проявляется, если она находится в состоянии равновесия, т.е. в этом случае касательные компоненты тензора равны нулю и действуют лишь нормальные pxx, pyy, pzz, ориентированные по внешним нормалям (см. рис. 2.5). При этом ясно, что они являются растягивающими напряжениями. Как показывает опыт, в отличие от твердого тела, которое может воспринимать как растягивающие (положительные нормальные напряжения), так и сжимающие (отрицательные нормальные напряжения) напряжения без разрыва сплошности, жидкое тело способно воспринимать лишь сжимающие усилия. Можно показать, что при отсутствии касательных напряжений pxx = pyy = pzz, из чего следует, что нормальные напряжения в данной точке не зависят от ориентации площадки. Величины, численно равные нормальным напряжениям, но взятые с противоположным знаком, в гидромеханике называют давлениями, либо более полно - гидростатическими давлениями. Гидростатическое давление обозначают буквой p, т.е.

p = -pxx = -pyy = -pzz Таким образом, гидростатическое давление, являясь скалярной величиной (как компонента тензора) не зависит от ориентации площадки, на которую оно действует.

Теоретическое изучение движения жидкости связано с так называемой моделью идеальной жидкости. В этой модели жидкость рассматривается как абсолютно несжимаемая среда, неспособная сопротивляться разрывающим усилиям и обладающая абсолютной подвижностью, т.е. лишенная вязкости. Последнее исключает возникновение в ней касательных напряжений.

2.3.4. Уравнение движения в напряжениях.

Получим наиболее общее уравнение, связывающее поверхностные и массовые силы - так называемое уравнение движения в напряжениях. Для вывода уравнения проанализируем движение жидкой частицы, масса которой dV и поверхность dS.

Аналогично тому, как это было сделано для тетраэдра, можем записать уравнение движения в виде r r r du dV = F dV + pndS (2.11) dt Для всего движущегося объема (V), поверхность которого S, имеем r r du r dV = F dV + pndS (2.12) dt VV S Преобразуем поверхностный интеграл в правой части в объемный с учетом того, что, как было показано, тензор напряжений имеет вид r r r r pn = nxpx + nypy + nzpz где nx, ny, nz - направляющие косинусы.

Воспользуемся известными из векторного анализа и справедливыми для любых векторов формулами:

r r R nxR dS = dV x SV r r R nyR dS = dV ;

(2.13) y S V r r R nzR dS = dV z S rV Применяя эти формулы к тензору pn, получаем:

r r r r px py pz pndS =+ dV (2.14) + x y z S V Подставляя это выражение в исходное уравнение, получаем:

r r r r r du px py pz dV = dt - F - x + y + z V Но так как dV 0, а объем V выбран произвольно, то r r r r r du 1 px py pz = F + + + (2.15) dt x y z Это и есть уравнение движения в напряжениях.

В проекциях на декартовы оси координат можем записать:

dux 1 pxx yx zx = X + + + dt x y z duyxyzy pyy = Y + + + (2.16) dt x y z duzxz pzz yz = Z + + + dt x y z Эта система включает в качестве неизвестных девять величин: три проекции скорости и шесть проекций напряжений. Проекции единичных массовых сил, как правило, известны из постановки задачи.

3. ГИДРОСТАТИКА.

Идите, идите вперед, уверенность прийдет к вам позже.

Д'Аламбер.

Гидростатика занимается изучением жидкости, находящейся в состоянии относительного покоя. Под относительным покоем понимают состояние, при котором отсутствуют перемещения частиц относительно друг друга.

В основу гидростатики положены две теоремы: равенство нулю суммы всех сил, приложенных к рассматриваемому элементу жидкости и, как следствие, равенство нулю суммы моментов этих сил относительно какой-то оси. Однако, несмотря на простоту принципов, гидростатика приводит к важным результатам и выводам.

3.1. Уравнение равновесия жидкости.

Уравнения равновесия жидкости могут быть получены из уравнений движения в напряжениях (2.16), если положить в них ux = uy = uz = 0. Кроме того, как было показано, в покоящейся жидкости касательные напряжения не проявляются, т.е. все производные по t равны нулю. И, наконец, нормальные напряжения заменяем давлением, что дает p X -= 0;

x p Y -= 0;

(3.1) y p Z -= z В векторной форме эта система может быть записана в форме r F - grad p = 0 (3.2) Уравнения (3.1) носят название системы дифференциальных уравнений Эйлера для гидростатики. Эта система уравнений показывает, что существует непосредственная связь между величиной гидростатического давления в точке и ее координатами.

Эта связь может быть раскрыта, если проинтегрировать (3.1).

На жидкое тело могут действовать силы, имеющие различную физическую природу. Поэтому правомерна такая постановка вопроса:

всегда ли под действием приложенных сил жидкость может находиться в состоянии равновесия? Для ответа на этот вопрос необходимо выполнить некоторые преобразования системы дифференциальных уравнений (3.1).

3.2. Основное уравнение гидростатики в дифференциальной форме.

Умножим каждое из уравнений, входящих в (3.1) на dx, dy и dz соответственно и просуммируем их, что даст 1 p p p Xdx + Ydy + Zdz - dx + dy + dz = 0 (3.3) ( ) x y z Выражение, стоящее в скобках во втором члене уравнения, есть не что иное, как полный дифференциал давления - dp, поэтому можем записать dp = Xdx + Ydy + Zdz (3.4) ( ) Это уравнение называют основным уравнением гидростатики в дифференциальной форме. В левой части его - полный дифференциал, поэтому и правая часть также должна быть полным дифференциалом. Следовательно, силы и плотность должны быть такими функциями x, y и z, чтобы они обращали правую часть (3.4) в полный дифференциал. Если этого не происходит, то равновесие жидкости невозможно. Другими словами, если жидкость находится в состоянии равновесия, то правая часть (3.4) является полным дифференциалом какой-то функции.

Считая плотность постоянной ( = const), можем записать Xdx + Ydy + Zdz = d (3.5) Из теоретической механики известно, что скалярное произведение силы на элементарное перемещение частицы называют элементарной работой, т.е.

fxdx + fydy + fzdz (3.6) Силы, работа которых не зависит от пути движения, а только от начального и конечного положений, называют потенциальными.

При этом для того, чтобы работа силы не зависела от пути движения, необходимо и достаточно, чтобы выражение для элементарной работы, т.е. (3.6), было полным дифференциалом некоторой скалярной функции P, называемой силовой. Взятая с противоположным знаком, она называется потенциалом. Таким образом, рассмотренную выше функцию можно назвать силовой функцией, а (3.4) представить как dp = d (3.7) Из чего следует, что несжимаемая жидкость может находиться в равновесии только под действием сил, имеющих потенциал.

3.3. Эквипотенциальные поверхности и поверхности равного давления.

Поверхности, в каждой точке которых = const, называют эквипотенциальными. Частным случаем эквипотенциальной поверхности является поверхность равного давления, т.е.

поверхность, в каждой точке которой p = const. В этом случае dp = 0 и (3.4) принимает вид Xdx + Ydy + Zdz = ( ) Но плотность 0, и, следовательно, Xdx + Ydy + Zdz = 0 (3.8) Уравнение (3.8) называют уравнением поверхности равного давления. Если из массовых сил на жидкость действует только сила тяжести, то X = Y = 0;

Z = -g (знак минус, т.к. сила тяжести ориентирована в сторону, противоположную оси z);

-gdz = 0 и z = const, т.е. в покоящейся жидкости любая горизонтальная плоскость есть поверхность равного давления.

3.4. Равновесие однородной несжимаемой жидкости в поле сил тяжести. Закон Паскаля.

Гидростатический закон распределения давления.

Проинтегрируем основное уравнение гидростатики (3.4) в предположении, что = const (жидкость несжимаема) и считая, что из массовых сил действует только сила тяжести. Как показано выше, в этом случае X = Y = 0, Z = -g, т.е. dp = - gdz, и после интегрирования p = - gz + C (3.9) z p где C - произвольная постоянная. Для ее нахождения используем следующее граничное условие (см.

z рис. 3.1): при z = z0 p = p0. Из (3.9) следует, что C = p0 + gz И после подстановки p z p = p0 + g z0 - z (3.10) ( ) Как видно из рис. 3.1, разность (z0 - z) - глубина погружения x рассматриваемой частицы, которую Рис. 3. будем обозначать буквой h, т.е.

p = p0 + gh (3.11) Полученное уравнение выражает известный из курса физики закон Паскаля: давление, приложенное к свободной поверхности, передается во все точки без изменения.

Поскольку любое правильное физическое уравнение должно быть размерностно однородным, то ясно, что член gh должен выражаться в единицах давления, т.е. в паскалях (Па - Н/м2). Эту величину называют избыточным давлением. Она может быть как положительной, так и отрицательной. Такая трактовка приводит нас к понятию абсолютного давления, которое в соответствии с (3.11) может быть представлено как сумма барометрического (атмосферного) давления и избыточного, т.е.

pабс. = pат. ± pизб. (3.12) Отрицательное избыточное давление называют вакуумом.

Вернемся вновь к уравнению (3.10). После деления обеих его частей на g получаем p p z + = z0 + (3.13) g g В таком виде все его члены выражаются в единицах длины и носят название напоров. Величина z характеризует положение жидкой частицы над произвольно выбираемой горизонтальной плоскостью p отсчета, т.е. z - это геометрический напор;

- пьезометрический g p напор. Сумму этих величин z + называют гидростатическим g напором. Чтобы уяснить физический смысл этих величин, рассмотрим простую схему, показанную на рис. 3.2.

Представим герметично закрытый C C сосуд, заполненный p жидкостью, находящейся A g под давлением. Выберем в p B этом сосуде две g произвольно A расположенные точки A и B и, опять-таки z A B произвольно, z горизонтальную плоскость B O-O, которую назовем OO плоскостью отсчета.

Координаты частиц, расположенных в точках A и B будут zA и zB. В соответствии со Рис. 3. сказанным выше, величины zA и zB выражают геометрический напор. Введем теперь через крышку сосуда в точки A и B сообщенные с атмосферой стеклянные трубки.

Эти трубки называют пьезометрами. Поскольку по условию жидкость находится под давлением, то она начнет подниматься по пьезометрам. Не представляет труда и ответ на вопрос о том, когда прекратится подъем. Очевидно, что это произойдет в тот момент, когда высота столба жидкости уравновесит давление в рассматриваемой точке. Это и есть пьезометрическая высота, либо пьезометрический напор.

Соотношение (3.13) справедливо для любых произвольно выбранных частиц покоящейся жидкости, поэтому в общем виде его p можно записать как z + = const, т.е. для любых точек жидкости g гидростатический напор одинаков. Следовательно, уровни в пьезометрах установятся на одной и той же высоте (плоскость C-C Fx = g h dSв (3.18) S Fz = g h dSг (3.19) S Рис. 3.4 Рассмотрим горизонтальную составляющую.

Из механики известно, что интеграл (3.18) есть статический момент площади, равный произведению hц.т.Sв, где hц.т. - координата центра тяжести вертикальной проекции.

Следовательно, Fx = ghц.т.Sв (3.20) т.е. горизонтальная составляющая равна произведению вертикальной проекции стенки на гидростатическое давление в центре тяжести этой проекции.

Определим теперь вертикальную составляющую силы, для чего воспользуемся следствием из формулы Гаусса-Остроградского (см. ф-лу 1.16) r pn dS = grad p dV SV r Из уравнения равновесия (3.2) имеем F = grad p, т.е.

r grad pdV = FdV V V r Вертикальная проекция единичной массовой силы F = Z = g (знак плюс, т.к. в данном случае ось z ориентирована вниз).

Следовательно, Fz = g dV = g dV = gV (3.21) V V V носит название объема тела давления. Таким образом, вертикальная составляющая равна весу жидкости, заключенному в объеме тела давления. Для нахождения этого объема следует использовать формальное правило: тело давления - это объем, образованный криволинейной стенкой, ее проекцией на свободную поверхность (либо на продолжение свободной поверхности) и вертикальными проектирующими плоскостями.

На рис. 3.5 показаны примеры определения тел давлений для двух случаев.

Как следует из рисунка, тело давления может быть как Рис. 3.5 положительным, так и отрицательным (фиктивным).

3.5.1. Плоская поверхность.

Этот случай можно рассматривать как частный предыдущего, но можно получить и более удобное соотношение. Действительно, общее выражение для силы давления имеет вид (3.15), но так как поверхность плоская, то ориентация нормали для всех ее точек остается одинаковой, и, следовательно, r r F = grn hц.т.S (3.22) Из формулы (3.22) следует, что F направлена по нормали к стенке, поэтому можно записать F = ghц.т.S (3.23) Следовательно, сила давления на плоскую поверхность равна произведению ее площади на гидростатическое давление в центре тяжести этой поверхности. Следует отметить, что задачи, связанные с определением сил давления на поверхности, играют исключительно важную роль в гидротехнической практике.

Применительно к энергетике и машиностроению круг этих задач заметно сужается и ограничивается, главным образом, расчетом болтовых соединений люков различных резервуаров, находящихся под давлением.

4. КИНЕМАТИКА.

Приобретение любого познания всегда полезно для ума, ибо он сможет впоследствии отвергнуть бесполезное и сохранить хорошее.

Ведь ни одну вещь нельзя ни любить, ни ненавидеть, если сначала ее не познать.

Леонардо да Винчи.

Кинематика занимается изучением движения жидкости, не интересуясь причинами, которые его вызвали. По образному выражению Н.Е.Жуковского, кинематика изучает «геометрию движения». Принципиально можно пойти двумя путями. По первому из них изучается движение каждой отдельной жидкой частицы. Чтобы выделить ее, в начальный момент времени to отмечаются ее координаты x, yo и zo. Движение считается определенным, если в o каждый момент времени для каждой частицы известны уравнения, описывающие ее путь во времени, т.е. известны параметрические уравнения траекторий всех частиц. Этот путь предложен Лагранжем.

По методу Эйлера изучается изменение скорости и других параметров в точках пространства x, y, z.

В настоящем пособии используется главным образом метод Эйлера. Для желающих глубже разобраться в этом вопросе можно рекомендовать книгу: Федяевский К.К., Войткунский, Фаддеев Ю.И.

Гидромеханика. - М.: Судостроение, 1968. - 567 с.

4.1. Установившееся и неустановившееся движения жидкости.

Установившемся (стационарным) называют движение, при котором основные параметры потока (скорость, давление, плотность) в данной точке пространства не изменяются с течением времени, т.е.

r u = f x, y,z ;

p = f x, y,z ;

= f x, y,z (4.1) ( ) ( ) ( ) Если это условие не соблюдается и параметры в точке меняются с течением времени r u = f x, y,z,t ;

( ) p = f x, y,z,t ;

(4.2) ( ) B A = f x, y,z,t ( ) движение называют неустановившимся C (нестационарным).

В этих формулировках следует обратить внимание на то, что Рис. 4. речь идет о параметрах в точке. Чтобы уяснить это, рассмотрим канал, показанный на рис. 4.1. В гидромеханике такие каналы, в которых площадь сечения уменьшается по ходу потока, называют конфузорами. Исходя из чисто интуитивных представлений ясно, что скорость течения по ходу канала будет возрастать. Возникает вопрос, может ли быть установившемся движение в таком канале. Очевидно, может, если параметры в точках A и B не будут изменяться с течением времени. Определение вида движения не требует, чтобы параметры в точках А, В и С были одинаковы.

4.2. Уравнение неразрывности (сплошности).

Уравнение неразрывности либо сплошности выражает один из фундаментальных законов природы - закон сохранения массы применительно к жидкой среде.

Рассмотрим объем V, S ограниченный поверхностью S (рис.

4.2). Выделим элемент поверхности r dS. Пусть n - орт внешней нормали, r dS а u - вектор скорости. Через n выделенный элемент dS в единицу V времени внутрь объема проникает u масса жидкости r r - u n dS.

r r (знак минус, т.к. направления u и n противоположны). Секундная масса, Рис. 4.2 проникающая в объем через всю поверхность, r r - u n dS.

S С другой стороны, приток жидкости в объем приводит к изменению ее массы. При этом, поскольку выделенный объем является постоянным, то изменение массы может происходить только за счет изменения ее плотности. Скорость изменения массы можно представить как dV, t V либо с учетом того, что V = const, можно записать dV.

t V Очевидно, что изменение массы внутри объема должно быть равно массе, поступившей в него извне, т.е.

r r = - u n dS t VS Применяя преобразование Гаусса-Остроградского, получим:

r = - div u dV, либо ( ) t VV r dV = 0.

( ) t + div u V Равенство нулю интеграла возможно лишь при условии r + div u = 0. (4.3) ( ) t Это и есть уравнение неразрывности. Поскольку при выводе его не делалось никаких ограничений, то оно справедливо как для установившегося, так и для неустановившегося движений сжимаемой и несжимаемой жидкости. Уравнение (4.3) относится к числу фундаментальных уравнений механики жидкости.

Рассмотрим некоторые частные случаи. При установившемся движении все производные по времени равны нулю, что следует из самого определения этого понятия, поэтому r div u = 0 (4.4) ( ) Если движение установившееся и жидкость несжимаема, т.е.

= const, то r div u = 0 (4.5) Либо в проекциях на декартовы оси координат (см. формулу 1.7) uy ux uz ++= 0 (4.6) x y z Установим физический смысл этого соотношения. Частные uy ux uz производные,, характеризуют скорость x y z относительного удлинения (укорочения) жидкой частицы. Если этот процесс происходит одновременно вдоль всех координатных осей, то он приводит к объемному расширению либо сжатию частицы. Ясно, что если частица удлиняется вдоль осей x и y, то она должна укорачиваться относительно оси z. Другими словами, хотя бы одна из производных, входящих в (4.6), должна быть отрицательна, т.к. в противном случае соотношение не может быть равным нулю.

r Как уже отмечалось в 1.1, поле, в котором div u = 0, носит название соленоидального.

4.3. Линии тока и траектории.

Линией тока называется кривая, обладающая тем свойством, что в данный момент времени векторы скоростей в любой ее точке совпадают по направлению с касательными.

rВ векторной форме это условие может быть записано как r u dS = 0, т.е. векторное произведение должно быть равно нулю.

Это, как известно (см. формулу 1.4), может быть записано в виде определителя r r r ex ey ez ux uy uz = 0 (4.7) dx dy dz Раскрывая определитель, получаем дифференциальное уравнение линии тока в виде dx dy dz = = (4.8) ux uy uz Под траекторией понимается след, оставленный движущейся частицей в пространстве. Дифференциальное уравнение траектории dx dy dz = = = dt (4.9) ux uy uz Из сопоставления (4.8) и (4.9) следует, что в общем случае, т.е. при неустановившемся движении, линии тока и траектории не совпадают.

4.4. Трубка тока (поверхность тока) В движущейся жидкости наметим бесконечно малый замкнутый контур, и через все точки его периметра проведем линии тока (рис.

4.3).

Образованная таким образом поверхность носит название трубки либо поверхности тока. Ясно также, что поскольку контур намечался в пространстве, занятом движущейся жидкостью, то Рис. 4. какая-то часть ее должна находиться и внутри поверхности тока.

4.5. Струйная модель потока.

Струйная модель потока введена в рассмотрение Л.Эйлером.

Основу этой модели составляет понятие о струйке (либо элементарной струйке), под которой понимают жидкость, входящие в это соотношение через единицы физических величин, получаем кг м кг.

м с с м Из сказанного выше следует, что 1u1dA1 = 2u2dA2 (4.10) Это и есть уравнение неразрывности для струйки. Если жидкость несжимаема, т.е. = const, то 1 = 2 и u1dA1 = u2dA2 (4.11) При этом произведение udA выражает элементарный объемный расход - dQ.

4.7. Ускорение жидкой частицы.

Запишем выражение для проекции ускорения жидкой частицы на какую-либо координатную ось, например, x. Имеем dux ax = dt Для нахождения этой величины следует учесть, что проекция скорости ux (как и две другие проекции) является функцией координат x, y, z, которые, в свою очередь, в общем случае зависят от времени t. Представим величину dux в виде полного дифференциала ux ux ux ux dux = dt + dx + dy + dz t x y z dx dy Разделим обе части на dt. Имея в виду, что = ux, = uy и dt dt dz = uz, получим dt ux ux ux ux ax =+ ux x + uy y + uz z (4.12) t Аналогичные соотношения можно записать и для двух других компонент.

Выражение (4.12) носит название полной либо субстанциональной производной. Установим смысл величин, ux входящих в нее. Производная - проекция локального ускорения, t которое характеризует изменение скорости во времени в данной точке пространства. Локальное ускорение обусловлено нестационарностью процесса. Из чего следует, что если движение стационарное (установившееся), то локальное ускорение ux отсутствует, т.е. = 0. Три остальных члена (4.12) - проекции t конвективного ускорения, которое возникает при переходе частицы от одной точки пространства к другой, оно обусловлено неравномерностью скоростного поля, т.е. неравномерным распределением скоростей.

4.8. Анализ движения жидкой частицы.

Движение жидкой частицы является более сложным, чем движение твердого тела, которое, как известно из механики, может быть поступательным и вращательным. Особенностью жидкости и ее частиц, как уже неоднократно отмечалось, является легкая деформируемость. Поэтому помимо поступательного и вращательного, жидкая частица может участвовать и в деформационном движении. Это положение и составляет суть так называемой первой теоремы Гельмгольца, к рассмотрению которой мы и приступаем. Оценивая значение работы Г.Гельмгольца, основоположник отечественной аэродинамики Н.Е.Жуковский писал, что «современная гидродинамика своим развитием обязана главным образом Гельмгольцу». Важнейшим достоинством приводимых ниже выкладок и рассуждений является то, что они раскрывают физический смысл и вносят ясность в ряд казалось бы совершенно абстрактных понятий. Выкладки эти достаточно просты, но требуют внимания. Поэтому нужно запастись определенной долей терпения и помнить, что достигаемое понимание сути явлений безусловно оправдает эти затраты труда.

Рассмотрим жидкую z y частицу в форме прямоугольного x параллелепипеда (рис. 4.5).

Длина его ребер dx, dy, dz.

Деформация такой жидкой частицы может быть как dz линейной (ребра удлиняются и dx укорачиваются), так и угловой dy (грани скашиваются). Удобней Рис. 4. рассмотреть каждый из этих видов раздельно. Начнем с угловых деформаций.

4.8.1. Угловые деформации.

Из рис. 4.5 следует, что угловая деформация (скашивание) может возникнуть из-за разности скоростей, перпендикулярных ребрам (частично этот вопрос уже обсуждался в разделе 2.2). Для упрощения целесообразно y B B C ограничиться лишь одной d гранью, показанной на рис. 4.6.

Пусть компоненты скорости в точке A равны ux, dy D uy, uz. Найдем скорости в точке d B, считая, что движение установившееся и, D A dx следовательно, все производные по t равны нулю.

x Приращение компоненты скорости при переходе из одной точки пространства в другую можно представить как u+du. Так для проекции ux можем записать ux + dux, где ux ux dux = dx + dy + x y ux + dz (4.13) z Аналогичные выражения можно записать и для других проекций.

Рассмотрим приращение Рис. 4. ux при переходе от точки A к точке B. В этом случае dx = dz = 0, т.е.

ux ux = ux + dux = ux +dy (B) (A) (A) y Предположим, что за время dt за счет разности скоростей в точках A и B ребро займет положение AB'.

Аналогично рассуждая относительно скорости uy в точках A и D получим:

Точка A: uy (по условию) uy Точка D: uy = uy +dx (D) (A) x За счет разности этих скоростей точка D займет позицию D'.

Таким образом ux ux - ux =dy (B) (A) y uy uy - uy =dx (D) (A) x Путь, проходимый точкой B за время dt в положение B', определяет величину скашивания, которую можно найти как ux BB' = dy dt y Угловая деформация характеризуется тангенсом угла d. При этом BB' ux tg d) ==dt d ( AB y (имея в виду, что AB = dy).

Вследствие малости угла d можно считать, что tg d) d.

( Аналогично, uy DD' tg d ==dt d ( ) AD x Полное скашивание первоначально прямого угла A определяется как сумма ux uy d + d = + dt (4.14) y x Здесь следует обратить внимание на одно весьма существенное обстоятельство: рассматриваемое перемещение ребер вызвано не только деформацией, но и вращением частицы.

Действительно, если бы грань только деформировалась без вращения, то ребра повернулись бы на одинаковый угол навстречу друг другу. Наоборот, если бы происходило только вращение, то ребра поворачивались бы на одинаковый угол в направлении вращения. Следовательно, в общем случае движение элемента можно рассматривать как сумму деформационного и вращательного движений, и таким образом определить d и d. Рассмотрим деформацию прямого угла A, считая, что вращение происходит y d против часовой стрелки. Чисто деформационное движение будем d характеризовать углами d, а чисто вращательное - d.

d Из рис. 4.7 следует, что d = d - d d d = d + d d либо d + d = 2d, d откуда x d = d + d (4.15) ( ) Вычитая, получим Рис. 4. d = d - d) (4.16) ( Таким образом, деформация характеризуется полусуммой углов, а вращение - полуразностью. Имея в виду (4.14), можем записать:

1 ux uy d =+ dt (4.17) 2 y x Скорость угловой деформации, происходящей вокруг оси z d 1 ux uy = = + (4.18) z dt 2 y x И по аналогии 1 ux uz =+ (4.19) y 2 z x 1 uz uy =+ (4.20) x 2 y z d Выражение = есть угловая скорость вращения жидкой dt частицы. Проекции угловых скоростей 1 uz uy x =- (4.21) 2 y z 1 ux uz =- (4.22) y 2 z x uy ux z =- (4.23) 2 x y Соотношения (4.21-4.23) играют исключительно важную роль в механике жидкости. Они устанавливают связь между угловой и поступательной скоростями жидкой частицы. Вопрос о знаках чисто условный. В гидромеханике поворот против часовой стрелки считается положительным, по часовой - отрицательным.

В векторной форме выражение для угловой скорости может быть записано как r r r r = exx + eyy + ezz (4.24) Заменяя x, y и z их выражениями по (4.21-4.23) получаем:

uy ux r 1 r uz uy r ux uz r =- + ey - + ez ex 2 y z z x x y (4.25) Сопоставляя выражение в квадратных скобках с формулой (1.8) видим их полную идентичность, поэтому можем записать:

r r = rot u (4.26) либо r r rot u = 2 (4.27) Формула (4.27) раскрывает гидромеханический смысл вихря (ротора) r векторного поля. Если u характеризует поле мгновенных скоростей, r то векторное поле rot u представляет собой поле удвоенных угловых скоростей частиц жидкости этого поля.

4.8.2. Линейные деформации.

Очевидно, что линейные деформации частицы (рис. 4.8) y BC могут возникнуть в результате dy различия в скоростях, совпадающих с направлением ребер. Как и ранее, компоненты скорости в точке A - ux, uy, uz.

dx D'' Вдоль оси x:

A D Точка A: ux (A) x ux Точка D: ux = ux +dx Рис. 4. (D) (A) x Разность скоростей, ux вызывающая удлинение ребра AD: dx. Удлинение частицы x DD" за время dt ux DD" = dx dt (4.28) x Относительное удлинение ux DD" = dt = dx (4.29) AD x Скорость относительного удлинения ux dx == x (4.30) dt x Аналогично для других осей uy uz y = ;

z = y z Если процесс происходит одновременно вдоль всех осей, то это приводит к объемному расширению либо сжатию частицы. Таким образом, объемная деформация сводится к изменению первоначального объема параллелепипеда dV = dx dy dz на величину V = Vx + Vy + Vz за счет растяжения либо сжатия ребер. При этом Vx = DD" dy dz, и с учетом (4.28) uy ux uz Vx = dVdt. Аналогично Vy = dVdt и Vz = dVdt.

x y z Таким образом ux uy uz V =+ + dVdt x y z Скоростью относительной объемной деформации назовем отношение изменения объема к его первоначальному объему и скорости деформации, т.е.

uy V ux uz r =++= div u dV dt x y z r Если div u = 0, то это означает, что V = 0, т.е. деформация жидкой частицы происходит без изменения ее объема. В этом и заключается гидромеханический смысл равенства нулю дивергенции.

Полученную выше связь между поступательной и вращательной скоростями жидкой частицы можно получить и более коротким путем, представляющим определенный интерес. Разные подходы к одному и тому же вопросу способствуют углубленному пониманию. Поэтому рассмотрим этот путь.

Пусть жидкая частица вращается y вокруг оси z с угловой скоростью z.

Запишем выражение для ротора в проекциях на оси координат (см.

r формулу 1.8). Имеем:

M uy r uz rotx u =- x y z r ux uz z rot u = y z x uy r ux z rotzu =- x y Рис. 4. Рассмотрим точку M на жидкой частице y (рис. 4.10).

u u y Линейная скорость этой частицы r r r u = z r. Запишем выражения для проекций скоростей на оси координат:

u x y ux = -zy;

uy = zx ;

uz = uy ux Откуда находим = z;

=- z.

x y x x Рис. 4.10 Таким образом uy r ux rotzu =-= 2z x y Аналогично для двух других компонент r r rotx u = 2x ;

rot u = 2y y Либо в векторной форме r r = rot u что полностью совпадает с (4.26).

r Движение, при котором rot u 0 называют вихревым, при r rot u = 0 - безвихревым либо потенциальным. Из чего следует, что если течение вихревое, то движение жидких частиц происходит с вращением.

5. ВИХРЕВОЕ ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ Вихревое движение широко распространено как в природе, так и в разного рода технических устройствах. Поэтому изучение его закономерностей представляет несомненный практический интерес.

Вращательное движение жидких частиц характеризуется вихрем скорости r r = rot u (5.1) Это означает, что в каждой точке пространства вращение жидких частиц может быть охарактеризовано этим вектором. Его модуль = 2 + 2 + 2 (5.2) x y z Движение, при котором величина вихря скорости не равна нулю, т.е.

r r rot u 0, называют вихревым. При условии rot u = 0 движение безвихревое либо потенциальное.

r r i = 2 n dA = 2 (5.7) n dA A A Воспользуемся формулой Гаусса-Остроградского и перейдем от интеграла по поверхности к интегралу по объему. Имеем:

r x y z i = 2 div dV = 2 + dV.

+ n dA = x y z AV V Раскроем выражение, стоящее под знаком интеграла, имея в виду, что проекции вектора вихря имеют вид:

1 uz uy x =- ;

2 y z 1 ux uz =- ;

y 2 z x uy ux z =-.

2 x y Имеем 2 2 2 2 1 uz uy ux uz uy ux -+-+- = 0.

2 y x x z z y x y x z y z Следовательно, можно записать (5.8) n dA = A Заметим, что это выражение по структуре напоминает уравнение неразрывности.

Циркуляцией скорости называют u контурный интеграл вида dl r r = u dl (5.11) Обратим внимание на структуру этого M соотношения. Оно построено аналогично выражению для работы, поэтому иногда говорят, что циркуляция - это своеобразная «работа» вектора скорости.

r L Имея в виду, что u ux,uy,uz и ( ) r dl dx,dy,dz, по правилу скалярного ( ) Рис. 5. произведения получим = (5.12) x (u dx + uydy + uzdz) Для плоского течения:

= (5.13) x (u dx + uydy) В конце предыдущего раздела утверждалось, что понятие циркуляции является более удобным, чем интенсивность вихря.

Действительно, из (5.13) следует, что для определения циркуляции достаточно знать проекции скорости, нахождение которых не связано с существенными трудностями. Однако остается пока открытым вопрос о том, существует ли связь между циркуляцией и интенсивностью вихря. Ответ на него дает теорема Стокса.

5.4. Теорема Стокса.

В движущейся жидкости рассматриваем вихревое поле и выделяем в нем малый замкнутый контур со сторонами dx и dy (рис.

5.5). Пусть в начале координат скорости будут ux и uy. Запишем выражение для элементарной циркуляции z по этому контуру, имея в виду, что поток двумерный:

uy C O d = uxdx + uydy.

y ux Рассмотрим контур OABC. Если вдоль OA ux + dy ux y скорость ux, то вдоль CB A ее приращение составит B uy x ux + uy x dx dy, и аналогично y Рис. 5. uy вдоль AB - dx. Это следует из выражения для полного x ux ux дифференциала скорости, например, dux = dx + dy.

x y Запишем теперь выражение для элементарной циркуляции вдоль контура OABCO. Имеем:

uy ux d = uxdx + uy + dxdy - ux + dydx - uydy x y Раскрывая скобки и выполнив сокращения, получаем uy ux d = - dx dy = 2zdA x y Из чего следует, что циркуляция по бесконечно малому замкнутому контуру равна интенсивности вихря, пронизывающего этот контур.

Этот вывод легко обобщить и на случай произвольной кривой конечных размеров (см., например, Аржаников Н.С. и Мальцев В.Н.

Аэродинамика. - М.: Оборонгиз, 1956 - 483 с.;

упомянутую выше книгу Н.Я.Фабриканта).

Таким образом, можем записать:

= 2 (5.14) n dA = i A Это и есть формула Стокса, показывающая, что циркуляция по произвольному контуру равна сумме интенсивностей (напряжений) вихрей, пронизывающих поверхность, натянутую на контур.

6. ПОТЕНЦИАЛЬНОЕ ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ Как уже отмечалось, условием потенциальности движения яв r ляется равенство нулю вихря скорости, т.е. rot u = 0. Физически это означает, что движение жидкости происходит без вращения частиц.

Как будет показано, потенциальное движение играет исключительно важную роль в механике жидкости.

6.1. Потенциал скорости.

Сущность теоремы Стокса, по существу, сводится к утвержде нию о равенстве числовых значений интенсивности вихря и циркуля ции, т.е. i =, либо r r i = rot u n dA = A С другой стороны, для потенциального потока по его определению r rot u = 0, т.е. в потенциальном поле циркуляция по замкнутому кон туру равна нулю.

Запишем выражения для проекций угловых скоростей.

1 uz uy x = 2 y z 1 ux uz = y 2 z x uy ux z = 2 x y Из сказанного выше следует, что для безвихревого (потенци ального) движения x = y = z = 0. Следовательно, в этом случае uy uy uz ux uz ux = ;

= ;

= (6.1) y z z x x y Эти соотношения позволяют существенным образом упростить вы числения компонент скорости ux, uy и uz.

Рассмотрим выражение uxdx + uydy + uzdz (а) Оно построено аналогично известному из механики твердого тела выражению для элементарной работы. Зададимся вопросом, в каком случае (а) является полным дифференциалом. Напомним, что если выражение для работы является полным дифференциалом, то силы называются консервативными или имеющими потенциал. Ответ на поставленный вопрос был дан Алесисом Клодом Клеро (с жизнью и деятельностью этого удивительного ученого можно познакомиться по превосходной книге: Идельсон Н.И. Этюды по истории небесной ме ханики. - М.: Наука, 1975. - 494 с.) Клеро показал, что выражение типа (а) является полным диф ференциалом, если обеспечивается равенство накрест взятых про изводных. Соотношения (6.1) как раз и удовлетворяют этому требо ванию, т.е. взятые накрест производные в (а) дают соотношения (6.1).

Таким образом, при потенциальном движении выражение (а) являет ся полным дифференциалом какой-то функции, и d = uxdx + uydy + uzdz (6.2) С другой стороны, по общему правилу полный дифференциал может быть представлен как d = dx + dy + dz (6.3) x y z Сопоставляя (6.2) и (6.3), получаем ux = ;

uy = ;

uz = (6.4) x y z По предложению Гельмгольца функцию называют потенциалом скорости.

Таким образом, всякому движению жидкости, происходящему без вращения частиц, соответствует свой потенциал скорости. Спра ведливо и обратное утверждение: если существует потенциал скоро сти, то движение происходит без вращения частиц.

Соотношения (6.4) можно получить и другим путем. Поскольку разные подходы к одному и тому же вопросу способствуют углублен ному его пониманию, то получим эти же соотношения, используя дру гую методику.

Как уже отмечалось, условием потенциальности является r rot u = 0. С другой стороны, как показано при рассмотрении опера ций второго порядка, операция ротора над градиентом какой-то ска лярной функции тождественно равна нулю, т.е.

rot grad = Сопоставляя эти соотношения, можем записать r u = grad (6.5) Это означает, что вектор скорости можно рассматривать как градиент r какой-то скалярной функции. Раскроем значения u и grad. Име ем r r r r u = ex ux + eyuy + ezuz ;

r r r grad = ex + ey + ez.

x y z Откуда, учитывая (6.5), получаем ux = ;

uy = ;

uz =, x y z т.е. вновь приходим к соотношениям (6.4).

Пока что остается открытым вопрос о необходимости и целе сообразности введения понятия о потенциале скорости. Чтобы разо браться в этом, следует иметь в виду, что к числу центральных задач гидромеханики относится определение сил, действующих на тела, обтекаемые потоками жидкости либо газа. Решение этих задач непо средственно связано с необходимостью расчета поля скоростей, т.е.

определением проекций скоростей ( ux, uy, uz ) в каждой его точке.

Из выражений (6.4) непосредственно следует, что все три компонен ты скорости могут быть определены, если известна лишь одна вели чина - потенциал скорости. Таким образом, знание потенциала скоро сти существенно упрощает расчет поля. Однако немедленно возни кает следующая проблема - как же найти потенциал скорости тече ния. Чтобы решить ее, необходимо прежде всего уяснить некоторые свойства, присущие потенциалу.

6.2. Уравнение Лапласа.

Операция дивергенции над градиентом скалярной функции приводит к оператору Лапласа. Если в качестве скалярной функции использовать потенциал скорости, то можно записать 2 2 div grad = 2 = + + (6.6) x y2 z r r Для несжимаемой жидкости div u = 0, а grad = u (см. формулу 6.5). Таким образом div grad = 0 (6.7) либо 2 2 ++= 0 (6.8) x y2 z Выражения (6.7) и (6.8) носят название уравнения Лапласа. Та ким образом, для нахождения потенциала скорости необходимо про интегрировать уравнение Лапласа. Любая функция, удовлетворяю щая этому уравнению, носит название гармонической. Следователь но, потенциал скорости является гармонической функцией. Как лю бое дифференциальное уравнение, уравнение Лапласа имеет бес численное множество решений, поэтому для того, чтобы однозначно определить потенциал скорости, необходимо задать граничные усло вия. Для задач, связанных с обтеканием тел, так называемых внеш них задач гидромеханики, такими условиями являются un = 0 и u = u.

Первое условие характеризует безотрывность течения (ра венство нулю нормальной компоненты скорости). Второе - показыва ет, что вдали от тела распределение скоростей известно.

Поверхности (либо линии для двумерных потоков), в каждой точке которых = const, называются эквипотенциальными.

6.3. Циркуляция скорости в потенциальном поле.

Рассмотрим плоский (двумерный) поток. Выделим в нем про извольную кривую (рис. 6.1) и запишем выражение для циркуляции вдоль этой кривой B B B = uxdx + uydy = dx + dy = d = A - B (6.9) x y A A A т.е. циркуляция вдоль кривой не зависит от ее B формы, а определяется лишь разностью потен циалов в ее конечных точках. Если кривая замк нута, то очевидно, что B = A и = 0, т.е. цир куляция по замкнутому контуру в потенциальном поле равна нулю.

6.4. Функция тока плоского тече ния.

В практических задачах гидромеханики двумерных потоков широчайшее применение на A ходит понятие о функции тока. Рассмотрим дву мерный поток и ограничимся несжимаемой жид Рис. 6. костью.

Как было показано, дифференциальное уравнение линии тока имеет вид dx dy = ux uy либо uxdy - uydx = 0 (6.10) Запишем уравнение неразрывности для этого случая, которое будет иметь вид ux uy += 0 (6.11) x y Аналогично тому, как это делалось при рассмотрении потен циала скорости, поставим вопрос об условиях необходимых и доста точных для того, чтобы выражение (6.10) являлось полным диффе ренциалом какой-то скалярной функции. Применим к (6.10) условия Клеро (равенство взятых накрест производных). Имеем:

uy ux uy ux = - и += 0.

x y x y Но это есть не что иное, как уравнение неразрывности (6.11) для плоского потока, которое удовлетворяется всегда, если только движение существует. Следовательно, можно записать:

d = uxdy - uydx (6.12) где носит название функции тока. С другой стороны, поскольку, как показано выше, d является полным дифференциалом, то можно записать:

d = dx + dy (6.13) x y Сопоставляя (6.12) и (6.13), получаем ux = ;

uy = - (6.14) y x Из чего следует, что если функция тока течения известна, то можно определить компоненты скорости в любой точке пространства. Со поставляя (6.10) и (6.12) приходим к выводу, что если частица дви жется вдоль линии тока, то функция тока остается постоянной (при = const, d = 0 и (6.12) превращается в (6.10)). Проверим теперь, является ли функция тока гармонической функцией, т.е. удовлетво ряет ли она уравнению Лапласа.

Для плоского потенциального течения z = 0, но uy ux uy ux z =- = 0, откуда =. Из (6.14) ux = 2 x y x y y и uy = -, следовательно x =, - x x y y откуда Вторые производные равны нулю, т.е. уравнение Лапласа удовлетворяется. Так как ux = a и uy = b, то из этого следует, что поток движется с постоянной скоростью u = ux + u2 = a2 + b y Выясним, что представляют собой линии тока. Дифференци альное уравнение линий тока d = uxdy - uydx = a dy - bdx.

И после интегрирования = ay - bx (6.18) Приравнивая (6.18) какой-то по y 4 стоянной, получаем семейство линий тока - параллельных пря мых, наклоненных к оси под углом b tg = a (см. рис. 6.4). Действи тельно, для линии тока можем за писать:

uy b dx dy dy = ux = uy ;

dx ux = a.

Пример 6.2. Потенциал ско рости задан выражнием x = a x - y Рис. 6.4 ( ) где a - действительное число. Не обходимо найти линии тока этого течения.

Прежде всего проверим, удовлетворяет ли уравнению Лап 2 ласа. Имеем = 2ax ;

= -2ay;

= 2a;

= -2a ;

x y x y 2 += 2a - 2a = 0, x y т.е. уравнение Лапласа удовлетворяется. Выясним, какое же движе ние описывается этой функцией, для чего установим вид функции то ка.

d = uxdy - uydx = 2ax dy + 2aydx = = 2a xdy + ydx = 2a d xy ( ) ( ) В рассматриваемом случае удобней использовать цилиндри ческую систему координат. Увязка систем может быть получена, ис ходя из рис. 6.7. Для цилиндриче ской системы y u u u = ;

ur = (6.21) r y r r r Вывод этих соотношений x можно найти в книге: Аржаников u x Н.С., Мальцев В.Н. Аэродинамика. - r М.: Оборонгиз, 1956. - 483 с. Из y (6.21) следует, что ur не зависит от полярного угла, поэтому можно за d x писать ur =. Приравнивая это dr Рис. 6. выражение (6.19), получим d Q Q dr.

=, откуда d = 2 r dr 2 r И после интегрирования Q = ln r (6.22) Из (6.22) следует, что эквипотенциальные линии источника представ ляют собой окружности. Формулу (6.22) можно записать и в следую щей форме Q = ln x2 + y2 (6.23) Для нахождения функции тока удобней использовать декарто ву систему координат. При этом (6.19) принимает вид:

Q ur = (6.24) x + y С другой стороны, из рис. 6.7 следует:

ux = ur cos = ur x r Таким образом Q x Q x ux == = 2 2 x r x + y Аналогично Q y uy = = 2 y x + y Дифференциальное уравнение функции тока d = uxdy - uydx (6.25) Подстановка значений ux и uy в (6.25) дает x dy - ydx Q d = (6.26) x + y Выполним некоторые преобразования. Дифференциал от ча y xdy - ydx y стного имеет вид d =, т.е. xdy - ydx = x d.

x x x Из знаменателя (6.26) выносим за скобки x, при этом y 2 x + y2 = x + 1 x Таким образом, (6.26) принимает вид y d Q x d = y 1 + x y d Q Qy x и = = arctg.

2 2 x y 1 + x y Но с другой стороны = tg, т.е. arctg tg =, и ( ) x Q = (6.27) В полярной системе координат (6.27) представляет собой се мейство прямых, проходящих через начало координат. Для стока по тенциал скорости и функция тока имеют те же выражения, но с про тивоположными знаками, т.е.

Q Q = - ln r и = - (6.28) 2 Иногда Q называют мощностью (обильностью) источника.

6.8. Наложение потенциальных потоков.

Предположим, что имеются два потока с известными потен циалами скорости 1 и 2, удовлетворяющими уравнению Лапласа.

Из теории линейных дифференциальных уравнений, к которым при надлежит и уравнение Лапласа, известно, что сумма частных реше ний этих уравнений также является их решением. Другими словами, это означает, что потенциал, образованный как 1 + 2, также бу Пример 6.5. Забегая несколько вперед отметим, что получае мое при сближении источника и стока течение называется диполем.

В чем особенность рассматриваемой задачи? Если просто предпо ложить, что расстояние a = 0, то rи = rс, и и тождественно рав ны нулю. Поэтому рассмотрим другой предельный случай. Пусть при 2a 0 расход Q, но так, что произведение 2a Q = = const = M, где M носит название момента диполя. Таким обра зом, M Q = (6.30) 2a При этом потенциал скорости диполя 2 ln y2 + x + a2 - ln y2 + x - a ( ) ( ) M д = 2 2a Рассмотрим предел этого отношения 2 ln y2 + x + a2 - ln y2 + x - a ( ) ( ) M д = lim a 2 2a Разберемся теперь в том, что представляет собой выражение, стоящее под знаком предела. Знаменатель можно рассматривать как приращение независимого переменного, а числитель - как соответст вующее приращение функции. Действительно, рассмотрим функцию ln y2 + x. Придадим x значение x + a и x - a. Если теперь из значения функции, соответствующей x + a, вычесть ее значение при x-a, то получим числитель. Разность значений независимого пере менного x + a - ( - a = 2a есть знаменатель. Таким образом, x ( ) ) мы должны вычислить предел отношения приращения функции к приращению независимого переменного при стремлении последнего к нулю. Как известно, в математике такой предел называют произ водной функции, т.е.

M д = ln x + y 2 x Дифференцирование легко выполняется методом подстано 2 вок. Пусть u = x + y2 ;

u* = x + y2. Тогда z = ln u ;

z = u ;

u u = u*.

( ) 2 u* 2x y Имеем: u = ;

2 x + y 2x 1 x z = = 2 2 x + y2 x + y2 x 2 + y, т.е. ln x + y2 =x.

x x + y x Таким образом:

M x д = x2 + y (6.31) Действуя аналогичным образом, можно показать, что M д = -2 y (6.32) x2 + y Из чего следует, что линии тока и эквипотенциальные линии - окруж ности, касающиеся осей Ox и Oy в начале координат (рис. 6.11).

Действительно, придавая функции тока постоянные значения, полу чаем:

x + y2 = Cy M где C = - ;

C2 C x + y2 - Cy + = ;

4 C2 C x + y2 - Cy + = ;

C2 C x + y - =, 2 а это и есть уравнения окружностей с разными центрами.

Рис. 6. 6.9. Бесциркуляционное обтекание круглого цилин дра.

Продолжим рассмотрение метода наложения потоков. Полу ченное в примере 6.5 течение, называемое диполем, на первый взгляд носит достаточно абстрактный характер. Однако, как будет по линдра скорость направлена вдоль оси x и равна u = 1. Найдем проекции скоростей ux и uy.

2 x x + y2 - 2x Имеем: ux = = x + = 1 +, 2 x x x + y x + y ( ) x2 - y Откуда ux = 1 - ;

x2 + y x 2xy аналогично uy = = x + = -.

2 y y x + y2 x + y ( ) Для дальнейшего удобно перейти к полярным координатам, имея в виду, что x = r cos и y = r sin. Подстановка этих значе ний в выражения для ux и uy дает:

cos2 - sin ux = 1 - (6.34) r 2 sin cos uy = (6.35) r Перейдем к пределу. При r получаем ux () = 1 и uy() = 0, т.е. то, что и требовалось доказать.

Точки B и A, показанные на рис. 6.12, являются так называе мыми особыми либо критическими точками, т.к. скорость в них обра щается в нуль. Покажем, что это действительно так, для чего запи шем выражение для потенциала скорости в полярных координатах:

x r cos = x + = r cos +;

x2 + y2 r = r + cos (6.36) r Найдем проекции скорости в произвольной точке на произ вольной линии тока (рис. 6.13). Имеем:

1 ur = = r + cos = - cos ;

r r r r 1 1 u == + cos = -1 + sin.

r rr Интересующиеся приложениями теории функций комплексного переменного для решения технических задач, в частности, задач гид ромеханики, могут обратиться к книге: Лаврентьев М.А., Шабат Б.В.

Методы теории функций комплексного переменного. - М.: Наука, 1987. - 688 с.

Как показывается в теории функций комплексного переменно го, производная от комплексного потенциала W = + i по ком плексному же переменному z = x + i y имеет вид dW = + i = ux - i uy (6.38) dz x x Это выражение называется комплексной скоростью. Модуль этой величины дает саму скорость, т.е.

dW = ux + u2 = u (6.39) y dz Рассмотрим некоторые примеры.

Пример 6.6. Пусть течение задано комплексным потенциалом W = az2, где a - действительное число. Имея в виду, что W = + i и z = x + i y, можно записать:

2 2 + i = a x + i y = ax + 2aix y - ay2 = a x - y2 + i 2ax y ( ) ( ) Разделяя действительную и мнимую части, получаем:

= a x - y2 и = 2ax y.

( ) Этот поток рассмотрен выше в примере 6.2. Обратим лишь внимание на то, что с помощью комплексного потенциала результат достигается более коротким путем.

Найдем комплексную скорость. Имеем:

dW = ux - i uy ;

dz ux = = 2ax ;

uy = = -2ay ;

x y dW = 2ax + i 2ay = 2a x + i y = 2az;

( ) dz dW 2 u == ux + u2 = 2a x + y2 = 2ar, y dz т.е. частицы движутся по гиперболическим линиям тока со скоростью u = 2ar.

6.11. Конформные отображения.

Геометрические преобразования, при которых величины углов между любыми двумя линиями, содержащимися в преобразуемой фигуре, не изменяются, называются конформными преобразования ми или отображениями. Широкое применение конформные отобра жения находят в гидромеханике. Обсудим лишь общую идею метода.

Рассмотрим две координатные сетки на плоскостях комплекс ных переменных z = x + i y и = + i (рис. 6.14).

В плоскости z имеется какая-то фигура (A), которую необходи мо отобразить на плоскость. Эта операция может быть выполнена при одном непременном условии: должно быть известно соотноше ние, устанавливающее связь и z, т.е. = f z. Эта зависимость ( ) носит название отображающей функции. Предположим, что она нам известна. Тогда, задавшись какой-то произвольной точкой на контуре A, например 1, можно вычислить z1, и подставив это значение в ото бражающую функцию, найти значение 1 и соответствующую точку на плоскости (1'). Повторив эти операции для точек 2, 3 и т.д., найдем 2', 3',.... В результате этих действий получим контур B на плоскости, т.е. контур A отобразился в контур B. Такое преобразование полу чило название конформного. В теории функций комплексного пере менного доказывается, что модуль производной ' z характеризует ( ) изменение линейных размеров области при преобразовании, а аргу мент ее определяет угол поворота радиуса-вектора. При этом преоб разование, осуществляемое аналитической функцией, сохраняет эти углы во всех точках, где производная отображающей функции отли чается от нуля. Теперь вопрос может быть сформулирован таким об разом: какие же практические преимущества можно получить, ис пользуя метод конформных отображений?

7. ГИДРОДИНАМИКА ИДЕАЛЬНОЙ ЖИДКОСТИ В механике жидкости понятию «гидродинамика» придается весьма широкий смысл. В настоящем пособии этот термин будет ис пользоваться в его классическом значении, как раздел курса, кото рый, в отличие от кинематики, рассматриваюшей движение жидкости без учета причин, обусловивших его, изучает как само движение, так и причины, приводящие к его возникновению. Движение жидкости вы зывается действием сил, а если иметь в виду, что давление есть ча стное от деления силы на площадь, то можно считать, что причиной возникновения движения частиц с какими-то скоростями является разность (перепад) давлений. Таким образом, для расчета течений необходимо иметь уравнение, связывающее давление в точке со скоростью движения частицы.

7.1 Уравнения движения идеальной жидкости.

Уравнения движения идеальной жидкости можно получить из уравнений движения в напряжениях, положив в них все производные от равными нулю и заменив нормальные напряжения давлениями, имея в виду, что pxx = pyy = pzz = -p. Таким образом, уравнения гидродинамики принимают вид p 1 dux X -= x dt duy 1 p Y -= (7.1) y dt p 1 duz Z -= z dt либо в векторной форме r r F - grad p = a (7.2) Система (7.1) называется системой дифференциальных уравнений Эйлера для гидродинамики, она связывает давления и скорости в движущейся жидкости. Следует помнить, что выражения в правой части уравнений системы являются полными либо субстанциональ ными производными. Наличие конвективных членов ускорения при водит к тому, что система является нелинейной, содержащей четыре неизвестных: три проекции скорости и давление. Проекции единич ных массовых сил обычно известны из постановки задачи.

Три уравнения (7.1) плюс уравнение неразрывности образуют замкнутую систему.

7.2 Преобразование Громеки-Лэмба.

Рассмотрение теоремы Гельмгольца о движении жидкой час тицы показывает, что жидкость, как любое материальное тело, может участвовать в поступательном и вращательном движениях.

Следует обратить внимание на то, что для совершения работы в современных технических устройствах может использоваться толь ко энергия поступательного движения. Энергия же вращательного (вихревого) движения полностью теряется, рассеивается в окружаю щей среде, превращаясь в теплоту.

Система уравнений Эйлера (7.4) не учитывает факт существо вания этих двух движений, что в определенной степени обедняет ее.

Поэтому целесообразно использовать преобразование, позволяющее учесть эту особенность движения жидких частиц, называемое преоб разованием Громеки-Лэмба. Формально оно сводится к тому, что в выражение для ускорения вводятся члены, характеризующие враще ние жидких частиц.

Рассмотрим лишь одну компоненту:

ux ux ux ux ax =+ ux + uy + uz (7.3) t x y z Прибавим и вычтем в конвективной части ускорения выражение uy uz uy + uz x x Скомпонуем члены с учетом знаков:

uy ux uz 1 1 u 2 ux + uy + uz = ux + u2 + uz = ( ) x x x 2 xy 2 x uy ux ux uz uy + uz - uy + uz = y z x x uy ux ux uz = -uy - + uz x y z x Выражения в скобках есть не что иное, как удвоенные компоненты вихря z и y, т.е. можем записать -2uyz + 2uz = 2 uz - uyz ( ) y y Подставляя полученные значения в (7.3) имеем ux 1 u ax =+ + 2 uz - uyz (7.4) ( ) y t 2 x и по аналогии uy 1 u ay =+ + 2 uxz - uzx (7.5) ( ) t 2 y uz 1 u az =+ + 2 uyx - ux (7.6) ( ) y t 2 z В векторной форме выражение для ускорения будет иметь вид:

r r u r r u a = + grad + 2 u (7.7) t Если движение установившееся, то r r r u a = grad + 2 u (7.8) 7.3 Уравнение движения в форме Громеки-Лэмба.

Если в (7.2) в правую часть подставить ускорение в виде (7.7) либо (7.8), то это приводит к уравнению движения в форме Громеки Лэмба. Для установившегося движения имеем r r r 1 u F - grad p = grad + 2 u (7.9) Выполним некоторые преобразования (7.9).

В разделе гидростатики было введено понятие о скалярной функции, называемой силовой. Было показано, что Xdx + Ydy + Zdz = d (7.10) Поскольку эта функция является полным дифференциалом, то можно записать d = dx + dy + dz (7.11) x y z Сопоставляя (7.10) и (7.11), получаем = X;

= Y;

= Z (7.12) x y z r С другой стороны вектор F, проекциями которого являются X, Y, и Z r r r r F = ex X + eyY + ezZ (7.13) Из (7.12) и (7.13) следует, что r r r r F = ex x + ey y + ez z = grad (7.14) С учетом (7.14) выражение (7.9) принимает вид r u2 p r grad + - = -2 u (7.15) Следует иметь в виду, что эта форма записи справедлива лишь для несжимаемой жидкости, т.е. при условии = const. И, наконец, уравнению движения (7.15) можно придать более удобную для ана лиза форму, умножив скалярно его левую и правую части на произ вольный направленный отрезок r r r r dl = exdx + eydy + ezdz (7.16) Опуская эту операцию, которую обучающийся при желании может выполнить самостоятельно, приведем лишь конечный результат dx dy dz u2 p d + - = -2 ux uy uz (7.17) x z y 7.4 Интегрирование уравнения движения для уста новившегося течения Интегрирование уравнения движения (7.17) возможно лишь в случае, когда его правая часть равна нулю. Из теории определителей известно, что признаками равенства нулю являются: равенство нулю какой-либо строки или пропорциональность элементов одной строки элементам другой.

Исходя из физического смысла имеем четыре возможных слу чая:

x = y = z = 0 (7.18) ux uy uz (7.19) x = y = z dx dy dz (7.20) x = y = z dx dy dz (7.21) ux = uy = uz Для любого из них можем записать u2 p d + - = И после интегрирования u2 p + - = C (7.22) Если из массовых сил действует только сила тяжести, то, как показано в разделе гидростатики, = -gz и (7.22) принимает вид p u gz + + = C (7.23) Еще раз обратим внимание на то, что вид уравнения (7.23) одинаков вне зависимости от того, какой из четырех случаев равенства нулю определителя рассматривается. Однако смысл интеграла и область его применения различны. Именно поэтому следует разобраться в этом вопросе подробней.

Первый случай, как известно, является признаком потенциаль ности движения. Интеграл (7.23) в этом случае называют интегралом Коши-Лагранжа. Он справедлив для любых точек жидкости, движу щейся без вращения частиц, т.е. потенциально.

Второй случай является признаком коллинеарности вектора вихря и вектора скорости. Это весьма редкий случай так называемого винтового движения.

Третий случай характеризует движение жидкой частицы вдоль вихревой линии, а четвертый - движение вдоль линии тока. Интеграл (7.23) при этом носит название интеграла Бернулли. Он справедлив как для потенциального, так и для вихревого движений. Именно этот случай и будет интересовать нас в дальнейшем.

7.5 Упрощенный вывод уравнения Бернулли.

В ряде пособий и учебников рассматривается упрощенный вы вод уравнения Бернулли. Поэтому с целью расширения и углубления представления об этом основополагающем уравнении механики жид кости представляется целесообразным рассмотреть и этот подход. В основу его положено принимаемое без каких-либо доказательств по ложение о том, что рассматривается жидкая частица, движущаяся вдоль линии тока. После чего производится преобразование системы дифференциальных уравнений Эйлера (7.1) путем умножения каж дой из его проекций соответственно на dx, dy и dz и почленного их сложения аналогично тому, как это делалось в гидростатике. Это преобразование уже рассматривалось в случае, когда из массовых сил действуют лишь силы тяжести (см. раздел «Гидростатика»). Оно dp приводит к соотношению:

-gdz -. Поэтому рассмотрим лишь правую часть. Имеем duz dux dx + duy dy + dz dt dt dt dx dy dz Считая, что = ux ;

= uy;

= uz, можем записать:

dt dt dt 1 1 2 uxdx + uydy + uzdz = dux + du2 + duz = y 2 2 1 1 u 2 = d ux + u2 + uz = du2 = d ( ) y 2 Таким образом dp u -gdz - = d либо dp u gdz + + d = 0 (7.24) Это выражение называют уравнением Бернулли в дифферен циальной форме. При условии = const (для несжимаемой жидко сти) интегрирование его дает p u gz + + = C (7.25) т.е. соотношение (7.23).

Очевидно, для обеспечения математической строгости следо вало бы доказать, что вдоль линии тока проекции вектора скорости могут быть представлены не как частные, а как полные производные от соответствующих координат частицы. Но при этом вывод уравне ния Бернулли утратил бы свою простоту.

7.6 Энергетический смысл уравнения Бернулли Прежде чем приступить к анализу физического содержания по лученного соотношения, следует вспомнить одно важное обстоятель ство. При введении понятия о струйке было показано (см. раздел «Кинематика»), что одним из ее свойств является равномерное рас пределение скоростей в пределах любого ее поперечного сечения.

Это означает, что соотношение (7.25) остается справедливым для любой линии тока, проходящей внутри струйки. Поэтому уравнение (7.25) можно назвать уравнением Бернулли для струйки идеальной жидкости. Для двух произвольных поперечных сечений струйки мож но записать u1 u p1 2 p2 gz1 + + = gz2 + + (7.26) 2 Выясним физический смысл величин, входящих в уравнение Бернулли. Любое правильное физическое соотношение размерност но однородно, т.е. все его члены имеют одинаковую размерность, по этому достаточно рассмотреть один из его членов. Наиболее удобно u обратиться к третьему -. Эта величина выражается в м2/с2. Ум ножим и разделим числитель и знаменатель на кг, что дает:

стоянная вдоль струйки. Либо, что то же самое, полный либо гидро динамический напор при движении вдоль струйки остается неизмен ным. Сказанное иллюстрируется рис. 7.2, который иногда называют диаграммой уравнения Бернулли.

На рис. 7.2 N-N - напорная линия;

O-O - плоскость (линия) от счета;

P-P - пьезометрическая линия, лежащая ниже напорной на величину скоростного напора в данном сечении.

NN u u 2g P 2g p 2g p1 P 2g z z 0 Рис. 7. 8. ГИДРОДИНАМИКА ВЯЗКОЙ ЖИДКОСТИ 8.1 Модель вязкой жидкости Приступая к рассмотрению движения вязкой жидкости, необхо димо прежде всего уяснить терминологию, т. е. смысл, вкладывае мый в понятие «вязкая жидкость». С математических позиций необ ходимо установить вид функциональной зависимости для напряже ний, либо, другими словами, сформировать модель вязкой жидкости.

В дальнейшем под вязкой мы будем понимать жидкость, удовлетво ряющую трем гипотезам: линейности, однородности и изотропности.

8.1.1. Гипотеза линейности.

Применим закон Ньютона к жидкости, движущейся параллель но плоскости xOy (рис. 8.1), что дает ux zx = µ z Воспользуемся результатом, z полученным при рассмотрении тео ремы Гельмгольца о движении жид кой частицы. Согласно теореме, ско zx ux рость угловой деформации относи тельно оси y 1 ux uz =+ y x O 2 z x Так как движение происходит в y плоскости xOy, то uz = 0 и ux = y 2 z и, следовательно, касательное напряжение zx = 2µ (8.1) y Полученный результат иллю Рис. 8. стрирует так называемый закон тре ния Стокса. Согласно этому закону, напряжения, возникающие в жидкости, в отличие от твердого тела, пропорциональны не величинам, а скоростям деформаций, и связаны с ними линейной зависимостью. При этом коэффициент пропорцио нальности остается неизменным и равным 2µ.

Кроме того, согласно закону Стокса касательные напряжения, как показано выше, пропорциональны скоростям угловой деформа uy ux ции, а нормальные - скорости линейной деформации, т.е.,, x y uz.

z Таким образом, можем записать uy ux = = 2µ = µ + (8.2) xy yx z x y и т.д.

Рассмотрим теперь нормальные напряжения, возникающие от сил вязкости. Согласно закону Стокса, их можно записать в виде так называемых девиаторов напряжения, имеющих вид:

ux xx = 2µ x uy yy = 2µ (8.3) y uz zz = 2µ z Полные нормальные напряжения отличаются тем, что помимо запи санных выше в любой, как в вязкой, так и в невязкой жидкости, дейст вуют и статические давления. Другими словами ux pxx = -p + 2µ x uy pyy = -p + 2µ (8.4) y uz pzz = -p + 2µ z Выполним следующую операцию: из утроенной величины pxx вычтем сумму (pxx + pyy + pzz). Это дает:

ux 3pxx - pxx + pyy + pzz = -3p + 6µ - ( ) x ux uy uz ux r --3p + 2µ + + = 6µ - 2µ div u x y z x откуда найдем pxx + pyy + pzz ux r pxx = 2µ - µ div u + x В качестве давления в вязкой жидкости принимают среднее pxx + pyy + pzz арифметическое, т.е. p = -. И, следовательно, ux r pxx = -p + 2µ - µ div u x uy r pyy = -p + 2µ - µ div u (8.5) y uz r pzz = -p + 2µ - µ div u r z Для несжимаемой жидкости div u = 0, и выражения упрощаются.

8.1.2. Гипотеза однородности Предполагается, что вид линейной зависимости между напря жениями и скоростями деформаций одинаков для всех точек про странства.

8.1.3. Гипотеза изотропности Вязкая жидкость предполагается изотропной, т.е. ее свойства в любом направлении одинаковы.

8.2 Уравнение движения вязкой жидкости. (уравне ние Навье-Стокса) 18 марта 1822 года в докладе, представленном Французской академии наук, Клод Луи Навье писал о полученных им уравнениях:

«Хотя уравнения основаны на гипотезе Ньютона о том, что касатель ные напряжения пропорциональны скорости деформации, никак нельзя сказать, что они не выражают ничего нового».

Уравнения движения вязкой жидкости можно получить из урав нений движения в напряжениях (2.16), выполнив некоторые преобра зования. Рассмотрим лишь одну проекцию этих уравнений:

dux 1 pxx yx zx = X + + + dt x y z Как было показано при рассмотрении модели вязкой жидкости, нор мальные напряжения ux r pxx = -p + 2µ - µ div u x Для упрощения задачи будем считать жидкость несжимаемой r (div u = 0), тогда pxx ux p ux = = - + 2µ (8.6) -p + 2µ x x x x x uy ux Касательное напряжение = µ + yx x y yx uy ux uy ux = µ + = µ + µ (8.7) y y x y y x y аналогично 2 zx ux uz ux uz = µ + + µ (8.8) = µ z y z x z x z Суммируя (8.6), (8.7) и (8.8) и группируя члены, получаем:

2 2 2 2 p ux ux ux ux uy uz - + µ + + + µ + + 2 x y x z x x y2 z2 x Третий член можно записать в виде:

ux uy uz r µ ++ = µ div u x x y z x r но жидкость несжимаема, и div u = 0. Таким образом получаем:

2 2 dux 1 p µ ux ux ux = X - + + + (8.9) dt x x y2 z Выражение в скобках есть ни что иное, как оператор Лапласа - r µ 2u, а =. Окончательно получаем:

ux ux ux ux p + ux x + uy y + uz z = X - + t x 2 2 ux ux ux + + (8.10) + x y2 z Аналогично можно расписать и две другие проекции. Полученная система уравнений движения вязкой жидкости и носит название сис темы уравнений Навье-Стокса.

В векторной форме можно записать r r r a = F - grad p + 2u (8.11) Как следует из (8.11), это уравнение отличается от уравнения r движения идеальной жидкости дополнительным членом ( 2u ), учи тывающим действие сил вязкого трения.

Целью гидродинамического расчета является нахождение по лей скоростей и давлений, т.е. в результате расчета должны быть найдены четыре величины: ux, uy, uz и p. Принципиально это ока зывается возможным, так как три уравнения Навье-Стокса (в проек циях) плюс уравнение неразрывности образуют замкнутую систему.

Плотность и вязкость, входящие в них, считаются известными, а про екции массовых сил (X, Y, Z) задаются условиями конкретной задачи.

С чисто математических позиций уравнения Навье-Стокса от носится к классу нелинейных дифференциальных уравнений в част ных производных второго порядка. Одно из наиболее неприятных из их свойств - нелинейность, обусловленная наличием конвективных членов ускорения. Следует отметить, что до настоящего времени вследствие практически непреодолимых математических трудностей не получено ни одного общего решения уравнений Навье-Стокса в их полном виде, т.е. при сохранении всех конвективных членов и всех членов, учитывающих вязкость. Известны лишь отдельные частные решения.

Одним из основных граничных условий при интегрировании является условие «прилипания», т.е. равенство нулю скорости жид кости на стенке.

9. ОДНОМЕРНЫЕ ТЕЧЕНИЯ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ (основы гидравлики).

Одномерными называются течения, в которых основные пара метры потока зависят лишь от одной координаты, направление кото рой совпадает с направлением вектора скорости. Использование од номерных течений позволяет достаточно просто решать многие важ ные прикладные задачи. Раздел механики жидкости, изучающий од номерные течения, называют гидравликой.

9.1 Расход потока и средняя скорость.

Для решения широкого круга прикладных инженерных задач плодотворной явилась введенная Эйлером так называемая струйная модель потока. Согласно этой модели поток представляется состоя щим из бесконечного множества струек жидкости. При рассмотрении потока поперечные сечения в нем выбираются так, чтобы пересе кающие их линии тока были нормальны к ним. В этом случае сечение потока называется «живым». Очевидно, что если линии тока парал лельны, то живое сечение будет плоским.

Ранее, в разделе «Кинематика», было показано, что элемен тарный объемный расход несжимаемой жидкости может быть опре делен как dQ = u dA (9.1) где u -скорость в сечении струйки, dA - площадь ее поперечного се чения.

В соответствии со струйной моделью расход потока Q = u dA(9.2) A Рассмотрим движение жидкости в трубе круглого поперечного сече ния. В силу тормозящего действия сил вязкого трения распределение скоростей в поперечном сечении трубопровода (эпюра скорости) бу дет иметь вид, показанный на рис.

v 9.1. Для удобства перейдем к ци Рис. 9. линдрическим координатам (r, ), где - полярный угол.

В этой системе dA = r dr d (9.3) Подставляя (9.3) в (9.2) получаем R Q = u r dr d (9.4) ( ) 0 Имея в виду, что d = 2, имеем R Q = 2 u r r dr (9.5) ( ) Запись u r обозначает, что местные скорости в сечении трубы из ( ) меняются по радиусу. Другими словами, u r описывает закон изме ( ) нения скорости, т.е. является математическим описанием эпюры.

Следовательно, для того, чтобы вычислить расход по (9.5), необхо димо знать уравнение эпюры скорости, которое, как правило, неиз вестно. Поскольку расход является важнейшим параметром, знание которого требуется при проведении любых гидравлических расчетов, необходимо найти путь, позволяющий преодолеть возникшее затруд нение.

Рассмотрим, как решается эта задача в механике жидкости. С чисто математических позиций интеграл в правой части выражает объем эпюры скорости. Представим теперь, что при неизменном рас ходе Q в силу каких-то причин жидкость потеряла вязкость. Это, оче видно, приведет к тому, что эпюра начнет перестраиваться и, так как исчезнут силы вязкого трения, то все частицы жидкости будут дви гаться с какой-то одинаковой скоростью v (см. рис. 9.1), а так как по условию расход остается тем же, то объем новой эпюры равен объе му старой. При этом условии u r = v = const, и из (9.5) получаем ( ) RR R Q = 2 v r dr = 2 v r dr = 2 v = vA (9.6) Скорость v, введенная таким образом носит название средней либо среднерасходной скорости. Следовательно, формально сред няя скорость может быть определена как фиктивная скорость, с кото рой должны были бы двигаться все частицы жидкости для того, чтобы расход был равен его истинному значению.

С физической точки зрения использование понятия средней скорости, одинаковой для всех частиц жидкости в сечении, позволяет свести задачу о движении жидкости в трубах и каналах к одномерной.

9.2 Слабодеформированные потоки и их свойства.

Рассмотрим движение в трубе с несколько иных позиций. Если считать его установившимся, то все производные по времени, вхо дящие в уравнение движения, равны нулю. Если исходить из одно мерной модели, то равны нулю и компоненты скорости uy и uz. При ux этом из уравнения неразрывности следует, что = 0. Примени x тельно к этому случаю система дифференциальных уравнений На вье-Стокса принимает вид:

2 1 p ux ux X -+ + = x y2 z 1 p Y -= 0 (9.7) y 1 p Z -= z Последние два уравнения (9.7) совпадают с уравнениями гидроста тики, а это означает, что в плоскости поперечного сечения движу щейся жидкости давления распределены по гидростатическому зако ну p p z + = const (либо gz + = const) (9.8) g Этот вывод приближенно справедлив для слабодеформированных потоков. Под слабодеформированными понимают потоки, у которых угол расхождения линий тока мал, а радиус кривизны - велик, т.е. по нятие это носит скорее качественный, чем количественный характер.

9.3 Уравнение Бернулли для потока вязкой жидко сти.

Как уже отмечалось, уравнение Навье-Стокса в подавляющем большинстве случаев не поддаются интегрированию. Вместе с тем, практическая деятельность, связанная с необходимостью использо вания законов движения жидких сред, настоятельно требовала раз работки инженерных методов расчета.

Одним из путей решения этой задачи, оказавшимся наиболее плодотворным, явился путь обобщения уравнения Бернулли, т.е.

распространения его на поток вязкой жидкости. В основу этого мето да, как уже отмечалось, положена струйная модель - представление о потоке как о бесконечно большой сумме струек, протекающих через сечение.

Исходим из того, что движение установившееся и в рассматри ваемом сечении поток слабо деформирован. Определим энергию, проносимую секундной массой струйки через сечение (т.е. мощность струйки ). Эта величина может быть найдена как произведение пол p u ной удельной энергии струйки (gz + + ) на ее массовый расход ( udA). В справедливости этого легко убедиться непосредственно.

Действительно, удельная энергия -Дж/кг, массовый расход - кг/с, их произведение Дж Дж кг == Вт кг с с Таким образом p u dN = gz + + udA (9.9) Секундная энергия (мощность) потока в соответствии со струйной моделью p u N = gz + + udA (9.10) A либо p N = udA + u3dA (9.11) gz + AA p Так как поток слабодеформированный, то gz + = const и первый интеграл принимает вид p p + udA = + (9.12) gz gz Q A p N = + Q + u3dA (9.13) gz A По физическому смыслу второй член в (9.13) представляет собой ки нетическую энергию секундной массы.

Поскольку мы ограничимся одномерным представлением, то в (9.13) необходимо ввести среднюю скорость. Поступим следующим образом: разделим обе части уравнения на массовый расход Q, т.е. отнесем это соотношение, как и уравнение Бернулли для струйки, Дж с Дж N к единице массы (N Дж/с;

Q кг/с;

и, Q кг с кг N следовательно, E = -удельная энергия.

Q Таким образом, имеем p E = gz + + u3dA (9.14) 2Q A Разделив и умножив третий член на квадрат средней скорости v2, с учетом того, что Q = vA, получим p v2 E = gz + + u3dA (9.15) v3A A Обозначим выражение u3dA = ;

тогда v3A A p v E = gz + + (9.16) Величина носит название коэффициента кинетической энергии, корректива скорости либо коэффициента Кориолиса. Физический смысл этой величины будет раскрыт позже.

Разделив обе части (9.16) на ускорение свободного падения g, выразим это соотношение в единицах длины, т.е. в форме напоров p v E = H = z + + (9.17) g g 2g Рассмотрим движение потока вяз кой жидкости в канале (рис. 9.2) от сечения 1-1 к сечению 2-2.

Обозначим удельную энергию по тока в сечении 1-1 через E1, а в 2-2 - E2.

Так как жидкость вязкая, то процесс ее перемещения сопро вождается диссипацией энергии, Рис. 9. т.е. какая-то ее часть расходуется на преодоление сил внутреннего трения и превращается в тепло, следовательно, E2 < E1. Поэтому баланс энергии для выбранных се чений должен быть записан в виде E1 = E2 + e (9.18) где e - потери энергии.

Раскрывая значения E1 и E2, получаем:

2 p1 1v1 p2 2v gz1 + + = gz2 + + + e (9.19) 2 Это и есть энергетическая форма уравнения Бернулли для потока вязкой жидкости.

В практических приложениях чаще используют уравнение Бер нулли, выраженное в напорах 2 p1 1v1 p2 2v z1 + + = z2 + + + h (9.20) g 2g g 2g e где = h - потери напора.

g Для газовых потоков (без учета сжимаемости), а также при расчетах систем гидравлического привода обычно используют урав нение Бернулли в форме давлений 2 1v1 2v gz1 + p1 +22 (9.21) = gz2 + p2 + + p где p - потери давления.

Обычно в упомянутых системах член gz оказывается пре небрежимо малым по сравнению с остальными. В этих случаях (9.21) принимает вид:

2 1v1 2v p1 += p2 ++ p (9.22) 9.4 Физический смысл коэффициента Кориолиса.

Как уже упоминалось, коэффициент носит название коэф фициента кинетической энергии, корректива скорости, коэффициента Кориолиса. Выясним физический смысл этой величины.

Как уже отмечалось выше, второй член в уравнении (9.13) представляет собой кинетическую энергию секундной массы потока, определяемую истинным распределением скоростей в сечении, т.е.

ист Eк = u3dA (9.23) A Если бы скорости в сечении были бы распределены равномерно, то u = v = const (v - средняя скорость потока), и кинетическая энергия потока была бы v3A ср Eк = v3dA = v3 dA = (9.24) 22 AA Разделив (9.23) на (9.24), получим:

ист Eк = u3dA = (9.25) ср Eк v3A A Следовательно, коэффициент Кориолиса представляет собой отно шение кинетической энергии потока, вычисленной по истинному рас пределению скоростей, к кинетической энергии, определенной по средней скорости.

Для уяснения вопроса рассмотрим гипотетический «поток», со стоящий из двух струек, скорости которых u1 = 2м/с и u2 = 4м/с и вычислим коэффициент Кориолиса.

Истинная кинетическая энергия (сумма кинетических энергий струек) 2 u1 u2 4 16 м ист Eк = + = + = 2 2 2 с u1 + u2 = 3 м;

Средняя скорость v = 2 с 2 v1 v2 9 + 9 м ср Eк = + = = 2 2 с ист Eк = 10, т. е. > 1 (истинная кинетическая энергия больше и = ср Eк средней).

Легко убедится, что чем больше неравномерность распреде ления скоростей, тем больше коэффициент Кориолиса. Так, если u1 = 2 м/с, а u2 = 6 м/с, то = 4. Очевидно, что минимальное зна чение = 1 будет при равномерном распределении скоростей. Дей м ист ствительно, пусть u1 = u2 = 4 м/с, тогда Eк = 16 и с м ср Eк = 16. Следовательно, можно утверждать, что корректирует с ошибку, возникающую при вычислении кинетической энергии при за мене истинного распределения скоростей условным равномерным.

Забегая несколько вперед, отметим, что в природе существует два принципиально отличающихся режима течения жидкости: лами нарный и турбулентный. При ламинарном течении в трубах л = 2, при турбулентном т = 102...104. Это позволяет утверждать, что в,, турбулентном потоке скорости в поперечном сечении распределены существенно равномерней, чем в ламинарном (эпюра турбулентного потока более «наполненная», ближе к прямоугольной по сравнению с эпюрой ламинарного потока).

Подведем некоторые итоги. Использование струйной модели потока и сведение его к одномерному путем введения представления о средней скорости позволяют получить одно из основных уравнений гидродинамики - уравнение Бернулли для потока вязкой жидкости.

Принципиально, с помощью этого уравнения можно рассчитать дви жение жидкости в каналах при установившемся течении и условии, что в выбранных сечениях поток слабодеформированный либо па раллельно-струйный. Однако, для полного решения задачи необхо димо уметь определять потери напора (h), возникающие при дви жении жидкости в каналах. Эта далеко не простая задача и будет яв ляться предметом дальнейшего рассмотрения.

10. КЛАССИФИКАЦИЯ ТЕЧЕНИЙ ЖИДКОСТИ.

УСТОЙЧИВОСТЬ ДВИЖЕНИЯ.

В 80-х годах прошлого столетия работы, связанные с изучени ем сопротивления движению жидкости при течении в трубах, зашли в тупик. Опыты одних исследователей (немецкий инженер-строитель Г.Хаген, французский врач Ж.Пуазейль) показали, что сопротивление линейно зависит от скорости. В то же время не менее тщательные и точные опыты французского инженера А.Дарси свидетельствовали, что сопротивление пропорционально квадрату скорости. Возникшее противоречие тормозило развитие инженерной практики и требовало разрешения.

Наблюдения, выполненные Г.Хагеном еще в 1855 г. показали, что характер движения в трубе изменяется при достижении каких-то определенных условий. На это же со всей определенностью было указано в 1870 году нашим соотечественником проф. Н.Н.Петровым при разработке им теории гидродинамической смазки. Эта гипотеза нашла блестящее подтверждение в опытах английского физика Ос борна Рейнольдса, результаты которых были опубликованы в 1883 1884 годах и имели далеко идущие последствия для всей механики жидкости.

Идея опытов отличалась ясностью и предельной простотой. В стеклянную трубу, скорость движения воды в которой могла регули роваться, Рейнольдс вводил струйки красителя. При малых скоростях струйки двигались параллельно оси трубы и вся картина представля лась неподвижной. При увеличении скорости воды за счет открытия крана картина изменялась, струйка красителя сначала приобретала синусоидальную форму, а дальнейшее увеличение скорости приво дило к ее размыву, что свидетельствовало о беспорядочном движе нии.

Первый режим - спокойный, слоистый без перемешивания час тиц был назван ламинарным. Второй - бурный, хаотичный, приводя щий к перемешиванию частиц, позднее по предложению У. Томсона (Лорда Кельвина) получил название турбулентного. Как истинный ученый, Рейнольдс не остановился на констатации факта. Он пред положил, что увеличении скорости потока приводит к возникновению каких-то возмущений, дестабилизирующих его структуру. Если пони мать под устойчивостью способность потока подавлять возникающие в нем малые возмущения, то переход к турбулентному режиму может рассматриваться как потеря устойчивости. При этом из двух катего рий сил, действующих на жидкие частицы, вязкого трения и инерции, первые играют стабилизирующую роль, а вторые - дестабилизирую щую. Таким образом, отношение этих сил может служить критерием (мерой) устойчивости потока, т.е.

силы инерции Мера устойчивости = силы вязкого трения Такой подход позволяет получить и количественную меру. Действи тельно, сила инерции F = ma. Массу можно представить как произ ведение плотности на объем, но объем пропорционален кубу линей ных размеров, т. е. m l3. Ускорение есть изменение скорости в u единицу времени a =. Таким образом t l3u Fин (10.1) t l По смыслу есть скорость, следовательно, t Fин l2u2 (10.2) Сила вязкого трения (по Ньютону) du Fтр = µ S (10.3) dy Действуя аналогично предыдущему, получаем u Fтр µ l2 µ u l l и безразмерный комплекс, характеризующий устойчивость, приобре тает вид ul Fин = (10.4) Fтр µ В дальнейшем это соотношение получило название числа Рейнольд са, т.е.

ul Re = (10.5) µ где u - характерная скорость течения;

l - характерный линейный раз мер.

Оригинальное толкование этого комплекса дано самим Рей нольдсом. Он писал: «Жидкость можно уподобить отряду воинов, ла минарное течение - монолитному походному строю, турбулентное - беспорядочному движению. Скорость жидкости - скорость отряда, диаметр трубы - величина отряда. Вязкость - дисциплина, а плот ность - вооружение. Чем больше отряд, чем быстрее его движение и тяжелей вооружение, тем раньше распадается строй».

Для круглых труб характерный размер - диаметр, характерной скоростью является средняя скорость. С учетом этого, имея в виду, µ что =, выражение (10.5) принимает вид vd Re = (10.6) При течении в каналах некруглого сечения в качестве харак терного размера принимают так называемый гидравлический радиус A R = (10.7) где A - площадь поперечного сечения канала;

- смоченный пери метр (часть периметра, находящаяся в контакте с жидкостью).

d Для круглых труб при напорном движении A =, = d и d R = 4, т.е. гидравлический радиус в два раза меньше геометриче ского.

Одним из наиболее существенных результатов, обнаруженных в опытах Рейнольдса являлось то, что переход от ламинарного тече ния к турбулентному происходил при одном и том же численном зна чении введенного им критерия устойчивости, названного впоследст вии критическим значением числа Рейнольдса (Reкр ). По данным многочисленных опытов в круглых трубах Reкр 2300. Это так на зываемое нижнее критическое число Рейнольдса, которое получают, если не принимать специальных мер по стабилизации потока. При принятии мер, переход к турбулентному течению можно существенно затянуть. При выполнении технических расчетов принято считать, что если число Рейнольдса, вычисленное по фактическим значениям па раметров, меньше критического, то режим ламинарный, и наоборот.

11. ЗАКОНОМЕРНОСТИ ЛАМИНАРНОГО РЕЖИМА ТЕЧЕНИЯ В КРУГЛЫХ ТРУБАХ.

При рассмотрении уравнений движения вязкой жидкости (уравнений Навье-Стокса) отмечалось, что интегрирование их в большинстве случаев связано с непреодолимыми математическими трудностями. Однако известны и исключения. К числу их относится ламинарное течение между параллельными пластинами, одна из ко торых движется с какой-то скоростью u. Это так называемое течение Куэтта.

Рассмотрение закономерностей этого течения можно найти в оригинально построенном современном американском курсе при кладной гидродинамики: Дейли Дж., Харлеман Д. Механика жидкости.

-М.: Энергия, 1971. - 480 с.

Другим примером, интересующим нас в данном случае, явля ется установившееся течение в круглой трубе, происходящее под действием постоянного перепада давлений - течение Пуазейля.

Профессор медицины Жан Пуазейль (1799-1869 гг.) во введе нии к своему трактату «Движение жидкостей в трубах малого диамет ра» писал: «Я начал свои исследования потому, что прогресс в фи зиологии требовал определения законов движения жидкости в трубах малого диаметра (порядка 0,1 мм). Конечно, Дю Буа, Жирар, Навье и другие уже исследовали эти проблемы, однако они нуждаются в дальнейшем аналитическом и экспериментальном изучении, что бы ло необходимо для надежного согласования теории с эксперимен том». Опыты, выполненные Пуазейлем с трубкой диаметром 0,14 мм согласовывались с полученным им соотношением до тех пор, пока длина трубки составляла 51 мм;

при уменьшении длины эта зависи мость не соблюдалась. Этот факт и объясняется переходом от лами нарного к турбулентному режиму течения.

Как отмечалось выше, закономерности ламинарного течения в трубах можно получить путем прямого интегрирования уравнений Навье-Стокса. Решение задачи таким методом можно найти в книге:

Аржаников Н.С., Мальцев В.Н. Аэродинамика. -М.: Изд-во оборонной промышл., 1956. -483 с.

В данном пособии мы воспользуемся другим способом, позво ляющим получить более ясные физические представления.

Рассматриваем ус тановившееся ламинар p1 p2 ное течение в горизон тальной трубе, происхо дящее под действием по стоянного перепада дав ления. Радиус трубопро вода - R.

l Двумя сечениями, отстоящими на расстоя Рис. 11. нии l друг от друга, выде лим отсек трубопровода, и в нем цилиндр радиуса r. Составим урав нение движения. Так как течение установившееся, то сумма проекций на ось всех сил, действующих на цилиндр, должна быть равна нулю.

Другими словами, активные силы, приводящие частицы жидкости в движение, должны быть равны силам сопротивления.

Активные силы: p1A - p2A = pA = r p.

Силы сопротивления: 2 rl.

Таким образом, r p = 2 rl и p r = (11.1) 2l Из (11.1), в частности, следует, что касательные напряжения изменяются вдоль радиуса по линейному закону. С другой стороны, по Ньютону касательные напряжения du = -µ (11.2) dr Знак «минус» потому, что направления отсчета y и r противополож ны.

Приравнивая (11.1) и (11.2), получаем p r du = -µ (11.3) 2l dr Либо после разделения переменных p du = - r dr (11.4) 2µ l и после интегрирования p r u = -2µ l 2 + C (11.5) Произвольную постоянную интегрирования находим из граничных ус ловий: при r = R u = 0 (условие прилипания), и p C = R 4µ l Следовательно, p u = R2 - r (11.6) ( ) 4µ l либо pR2 r u = 1 - (11.7) 4µ l R Максимальная скорость движения частиц будет на оси трубы, т.е. при r = 0, а ее величина pR umax = (11.8) 4µ l Подставляя (11.8) в (11.7) получим r u = umax 1 - (11.9) R Из чего следует, что в поперечном сечении трубы скорости распре делены по параболическому закону, т.е. эпюра скорости представля ет собой параболоид вращения.

Выражение (11.9) можно представить в виде u r (11.10) umax = 1 R Из чего следует, что отношение скорости в любой точке к скорости на оси не зависит от расхода, рода жидкости и материала стенок трубы:

при всех значениях Re < Reкр оно одинаково.

Определим расход, протекающий через трубопровод. При вве дении понятия о средней скорости было показано, что R Q = 2 u r r dr (11.11) ( ) где u r - уравнение эпюры скорости.

( ) Воспользуемся (11.6), что дает R 2 p Q = R2 - r r dr (11.12) ( ) 4µ l Выполнив интегрирование и имея в виду (11.8), можно полу чить umaxR Q == umaxA = vA 2 Из чего следует, что umax = 2v (11.13) Раскрывая значение umax по (11.8), получаем выражение для определения потерь давления при ламинарном режиме течения в круглой трубе 8µ lv p = (11.14) R Либо, заменяя радиус диаметром, 32µ lv p = (11.15) d Полученное соотношение носит название формулы Хагена Пуазейля. Для потерь напора с учетом того, что p = gh, форму ла принимает вид 32µ lv h = (11.16) gd Важнейший вывод, следующий из этого соотношения, можно сформулировать так: потери давления (напора) при ламинарном те чении в круглых трубах линейно зависят от средней скорости.

Выполним некоторые формальные преобразования формулы Хагена-Пуазейля, которые окажутся полезными в дальнейшем. Ум ножим числитель и знаменатель (11.16) на 2v, что дает 32 2 l v2 64 l v2 64 l v h = == (11.17) vd d 2g vd d 2g Re d 2g Таким образом, можем записать, что в формуле h = f vm ( ) при ламинарном течении m = 1.

12. ОСНОВНЫЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ ТУРБУЛЕНТНОГО ДВИЖЕНИЯ.

12.1. Общие сведения.

Теория турбулентных течений представляет собой важнейший для практики, но и наиболее сложный раздел гидродинамики.

Как уже отмечалось, первые серьезные исследования перехо да к турбулентности были выполнены О. Рейнольдсом в 1883 году.

Им же со ссылкой на Стокса был предложен ответ: «Общей причиной изменения стационарного течения на завихряющееся является то обстоятельство, что при некоторых условиях стационарное движение становится неустойчивым, так что бесконечно малые возмущения мо гут привести его к переходу в волнистое движение». «Волнистое движение», так первоначально было названо турбулентное движение Рейнольдсом. К сожалению, исследование бесконечно малых возму щений не дало критических значений, близких к наблюдавшимся в опытах.

Основной, определяющей чертой турбулентного движения яв ляется его хаотичность. Это означает, что скорость (и другие пара метры) в любой точке потока зависят от времени. Более того, эти флуктуации скорости в данной точке также являются хаотическими.

Подробный исторический обзор развития теории турбулентно сти можно найти в капитальном двухтомном труде известных совет ских специалистов А.С. Монина и А.М. Яглома «Статистическая гид ромеханика» (ч.1. -М.: Наука, 1968. -639 с.) В настоящем пособии мы ограничимся лишь самыми общими сведениями, в какой-то мере поясняющими сложные и еще не до конца понятые вопросы, связанные с турбулентным движением.

Впервые гипотеза о физическом механизме турбулентного пе ремешивания была высказана английским ученым Л. Ричардсоном в 1922 г. Условно турбулентное движение принято рассматривать как совокупное движение отдельных структур, называемых молями либо вихрями, совершающими как поступательное, так и вращательное движение. По Ричардсону развитая турбулентность представляет со бой иерархию «вихрей». При зарождении вихри имеют большие раз меры, соизмеримые с размерами канала. Затем за счет потери ус тойчивости они распадаются на более мелкие, передавая при этом им свою энергию. Возникает каскадный процесс, в котором энергия осредненного потока последовательно передается вихрям все более мелких масштабов. В конечном итоге образуются вихри минимально го масштаба, которые далее не разрушаются. При этом нижний раз мер вихря (турбулентного образования) определяется вязкостью среды. В самых малых вихрях кинетическая энергия турбулентности за счет сил вязкого трения превращается в тепло, т.е. происходит диссипация энергии. Это указывает на необратимый характер про цесса.

Из сказанного ясно, что турбулентное движение по своей фи зической природе является движением неустановившимся. С другой стороны, непосредственные измерения свидетельствуют, что при турбулентном характере потока в нем можно выделить основную, так называемую регулярную часть, на которую накладывается случайная часть движения.

На рис. 12.1 показан типичный вид экспериментально снятой зависимости проекции скорости в какой-то точке потока от времени при сохраняющихся неизменными граничных условиях.

Как следует из графика, особенностью этого процесса u является его непериодичность, u x x при этом ux = ux - ux, где ux - осредненная ско рость, представляющая регу u x лярную часть;

ux - пульсаци t+T онная скорость, разность меж ду мгновенным и регулярным t t T значением скорости.

Аналогичные соотноше ния можно записать и для дру Рис. 12. гих компонент.

Таким образом, осредненная скорость - это какое-то устойчи вое значение, вокруг которого происходит изменение рассматривае мой проекции скорости (в данном случае ). Все сказанное в равной мере относится и к другим параметрам, в частности, к давлению.

Наиболее важной характеристикой течения при его расчете является поле скоростей. Но, как показано выше, в любой точке пото ка при турбулентном течении скорость выступает как случайная ве личина, что исключает возможность записи начальных условий для системы дифференциальных уравнений Навье-Стокса, т.е. оказыва ется невозможной математическая постановка задачи. Именно это и приводит к необходимости перехода к какому-то осредненному опи санию, использующему не истинные, а осредненные величины скоро стей и давлений. Осреднение скоростей и давлений производится пу тем интегрирования функций ux x, y,z,t, uy x, y,z,t, uz x, y,z,t, ( ) ( ) ( ) p x, y,z,t по промежутку времени T (см. рис. 12.1), величина кото ( ) рого намного больше так называемого характерного времени турбу лентных пульсаций. Это время определяется как частное от деления масштаба l на скорость турбулентных пульсаций. Под масштабом турбулентных пульсаций понимают расстояние, на котором пульса ции претерпевают заметное изменение. Так, например, при турбу лентном движении в трубах наибольший масштаб пульсаций равен диаметру трубы. Таким образом, осредненная компонента скорости, например, ux t0 +T ux = ux t dt (12.1) ( ) T t Аналогичное соотношение можно записать и для давления. При этом, поскольку флуктуации (пульсации) имеют как положительный так и отрицательный знак, то t0 +T ux = ux t dt 0 (12.2) ( ) T t Ясно также, что ux 2 0. Если в данной точке потока ux 2 = uy2 = uz2, то турбулентность называют изотропной, а если это условие соблюдается во всех точках, то она называется еще и однородной.

12.2. Уравнения Рейнольдса.

Как уже отмечалось, сложность турбулентного движения дела ет невозможным строгое рассмотрение течений при заданных гра ничных условиях. Одной из возможных альтернатив является пере ход от истинной картины, детали которой нам неизвестны, к рассмот рению осредненного турбулентного течения, т.е., по существу, заме на принципиально неустановившегося движения на квазиустановив шееся. Этот переход был предложен О.Рейнольдсом. Суть его сво дится к тому, что в уравнениях движения вязкой жидкости (уравнени ях Навье-Стокса) и уравнении неразрывности истинные значения па раметров по определенным правилам заменяются их осредненными значениями. Получаемая таким образом новая система уравнений носит название уравнений Рейнольдса. Вывод этих уравнений выхо дит за рамки настоящего курса. Интересующиеся могут найти его в ряде учебных пособий, в частности, Федяевский К.К., Войткунский Я.И., Фаддеев Ю.И. Гидромеханика. - Л.: Судостроение, 1968. - 567 с.

Наиболее существенным результатом этой операции является то, что вследствие нелинейности уравнений Навье-Стокса в уравне ниях Рейнольдса появляются дополнительные члены, которые полу чили название напряжений Рейнольдса. Для наиболее простого плоскопараллельного течения эти напряжения имеют вид:

т = - ux uy (12.3) (угловые скобки - символ осреднения).

Таким образом, в осредненном турбулентном потоке к обыч ным вязкостным напряжениям добавляются напряжения, зависящие от пульсации скорости. Физически это объясняется тем, что между разными участками турбулентного потока происходит обмен количе ством движения, обусловленный перемешиванием частиц. Перенос количества движения вызывает дополнительное торможение либо ускорение отдельных масс жидкости, т.е. приводит к возникновению турбулентных напряжений.

Поскольку исходная система уравнений являлась замкнутой (четыре уравнения и четыре неизвестных - ux, uy, uz, p), то появле ние дополнительных членов в уравнениях Рейнольдса приводит к тому, что она превращается в незамкнутую. Возникает новая про блема «замыкания системы уравнений Рейнольдса».

12.3. Полуэмпирические теории турбулентности.

Современная теория турбулентности не располагает возмож ностями теоретическим путем получить уравнения для определения напряжений Рейнольдса. Поэтому единственным способом, позво ляющим замкнуть систему, является привлечение полуэмпирических соотношений, связывающих эти напряжения с осредненными по вре мени компонентами скорости ux, uy и uz.

Один из первых исследователей турбулентности, Ж.Буссинеск, предложил выражать турбулентные напряжения аналогично закону трения Ньютона, т.е.

d u т = - ux uy = (12.4) dy где -турбулентная вязкость.

В отличие от физической, турбулентная вязкость характеризу ет не физические свойства жидкости, а статистические свойства пульсационного движения. Поэтому она не является постоянной ве личиной, а может изменяться как в пространстве, так и во времени.

Важно также отметить, что даже на небольших удалениях от твердых границ турбулентная вязкость существенно превосходит физическую ( >> µ ).

В целом для турбулентного потока можно записать d u d u = µ + (12.5) dy dy Однако представление Буссинеска не приводит к решению за дачи, т.к., к сожалению, отсутствуют прямые методы определения турбулентной вязкости.

Первого заметного успеха в этом направлении добился Л.Прандтль в 1925 году, предложив так называемую теорию пути пе ремешивания (смешения).

В основе ее лежит аналогия с кинетической теорией газов и предположение о том, что путь смешения зависит от условий тече ния. В соответствии с гипотезой Прандтля, каждый турбулентный моль (вихрь) жидкости переносит некоторое количество движения, которое сохраняется постоянным на пути перемешивания. Другими словами, длина пути перемешивания в известной мере аналогична длине свободного пробега молекул в кинетической теории газов, и определяет путь, который проходит моль жидкости, прежде чем он перемешается с другими жидкими образованиями и передаст свой импульс.

Допустив далее, что вертикальная и горизонтальная компонен ты пульсационной скорости (ux и uy ) являются величинами одного порядка, Прандтль получил формулу для определения турбулентного напряжения в виде du = lп (12.6) т dy где lп - длина пути перемешивания.

Угловые скобки вокруг u, символизирующие операцию осред нения, для упрощения записи опущены.

Интересующиеся выводом формулы Прандтля, могут найти его в книгах: Аржаников Н.С., Мальцев В.Н. Аэродинамика. - М.: Изд-во оборонной промышл., 1956. - 483 с., либо Шлихтинг Г. Теория погра ничного слоя. - М.: Наука, 1974. - 711 с.

На первый взгляд может показаться, что формула Прандтля не имеет каких-либо существенных преимуществ по сравнению с фор мулой Буссинеска, и единственным результатом является замена од ной не поддающейся вычислению величины другой - lп. Однако это не так, поскольку величину lп оценить значительно проще, чем.

В частности, lп не может быть больше размера канала и должна стремиться к нулю вблизи твердой стенки (поперечное движение у стенки невозможно).

12.4. Турбулентное течение в трубах.

Расчет турбулентного течения в трубах относится к широко распространенным инженерным задачам. Одним из важных элемен тов расчета является нахождение закона распределения осреднен ных скоростей в поперечном сечении трубы.

По Прандтлю, поток в трубах при турбулентном течении ус ловно разбивается на две области (двухслойная модель Прандтля):

турбулентное ядро, в котором определяющими являются напряжения Рейнольдса, и тонкий вязкий подслой (ламинарный подслой по Пран дтлю либо пристенный слой) вблизи стенки, в котором влияние тур булентности пренебрежимо мало, а касательные напряжения обу словлены физической вязкостью в соответствии с законом трения Ньютона.

На рис. 12.2 приведен примерный вид поля осредненных ско ростей (эпюра скорости) при турбулентном течении в трубопроводе.

Следует обратить внимание на ее большую наполненность (большую равномерность) по сравнению с ламинарным течением. Это объяс няется тем, что вследствие перемешивания частиц за счет турбу лентных пульсаций происходит обмен количеством движения и, как следствие, более равномерное распределение скоростей в попереч ном сечении.

В непосредственной близо сти от стенки в пределах пристен ного слоя решающее влияние на течение оказывают жесткость стен ки, ее непроницаемость и эффект прилипания частиц. На самой стен ке справедливы условия:

ux = uy = uz = 0;

ux = uy = uz = 0;

ux uy = 0.

Таким образом, для области Рис. 12.2 в пределах вязкого подслоя можно записать:

du = 0 = µ (12.7) dy где 0 - касательное напряжение на стенке.

Интегрирование (12.7) дает µu = y0 + C при y = 0, u = 0 и C = 0. Таким образом, u = y (12.8) µ Имея в виду, что µ =, после подстановки получаем 0 y u = (12.9) Из чего следует, что в пределах подслоя скорость изменяется по ли нейному закону. Величина имеет размерность квадрата скоро сти, поэтому корень квадратный из нее, т.е.

0 = u (12.10) называют динамической скоростью либо скоростью трения. Из выра жения для напряжений Рейнольдса (см. 12.3) следует, что т = uxuy и т = ux uy = u (12.11) Таким образом, динамическая скорость является мерой интен сивности турбулентного пульсационного движения, т.е. мерой интен сивности переноса количества движения.

Подставляя (12.10) в (12.9), получаем u = u2 y (12.12) Оценим толщину вязкого подслоя. На его границе y =, и (12.12) можно придать вид u u = (12.13) u В правой части стоит выражение, аналогичное числу Рей нольдса. Согласно тщательным опытам ближайшего сотрудника Л.Прандтля, Никурадзе, эта величина приближенно равна 11,6;

тогда = 11,6 (12.14) u Очевидно, что этим соотношением можно воспользоваться лишь в случае, если известна динамическая скорость. Для ее нахож дения необходимо увязать ее с параметрами осредненного потока, что является решаемой задачей.

Чтобы завершить вопрос о турбулентном течении в трубах, ус тановим закон распределения осредненных скоростей в ядре потока.

В этой области определяющую роль играют турбулентные касатель ные напряжения, и, следовательно, можно воспользоваться форму лой Прандтля (см. 12.6). Однако для того, чтобы продвинуться даль ше, необходимо принять дополнительные допущения. Они оказыва ются достаточно грубыми, и единственным их оправданием является то, что результаты, к которым они приводят, достаточно хорошо со гласуются с экспериментальными данными.

Первое допущение связано с длиной пути перемешивания. Со гласно наиболее простой гипотезе, принадлежащей Л.Прандтлю, lп = y (12.15) где - какая-то величина, называемая постоянной Кармана. Выпол ненные измерения показывают, что 0,4. Более поздние исследо вания показали, что зависимость (12.15) справедлива лишь в при стенной части турбулентного ядра потока.

Вторым является допущение о касательных напряжениях.

Следует полагать, что принципиально они являются величинами пе ременными. Однако, если рассматривать область, расположенную достаточно близко к стенке, то здесь величина касательного напря жения изменяется незначительно, и можно принять ее равной каса тельному напряжению на стенке, т.е. т = 0.

При этих допущениях формула Прандтля принимает вид du = y dy либо du 2 u = y dy Извлекая квадратный корень и разделяя переменные, получа ем dy u du = y и после интегрирования u u = ln y + C (12.16) т.е. скорости в ядре потока распределены по логарифмическому за кону.

Произвольную постоянную интегрирования можно найти из граничных условий на оси трубы: при y = R u = umax, и u C = umax - ln R. После подстановки и простых преобразований umax - u 1 R = ln (12.17) u y Строго говоря, соотношение (12.17) выводится для плоских труб, но опыт показывает, что оно оказывается справедливым и для круглых, и подтверждает экспериментально установленный факт о независимости распределения скорости от причин, обусловливающих возникновение касательных напряжений (вязкости, шероховатости).

Выражение (12.17) иногда называют законом дефекта скоро сти.

Использование двухслойной модели, т.е. разделение потока на ядро и пристенный слой, приводит к специфической классификации стенок труб. Если толщина пристенного слоя больше выступов шеро ховатости, трубы называют гидравлически гладкими, в противном случае - шероховатыми.

Pages:     || 2 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.