WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Pages:     || 2 | 3 |
-- [ Страница 1 ] --

Научно-популярное издание Д.И.АТАЕВ, В.А.БОЛОТНИКОВ ПРАКТИЧЕСКИЕ СХЕМЫ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО ЗВУКОВОСПРОИЗВЕДЕНИЯ © Издательство «Радио и связь», 1986 ПРЕДИСЛОВИЕ Высококачественное воспроизведение звука

получило всеобщее признание за естественность звучания и возможность получения точного представления о музыкально-эстетическом качестве прослушиваемого произведения в домашних условиях. Современные устройства звуковоспроизведения представляют собой сложный комплекс, состоящий из ряда автономных систем (акустические системы, источники звуковых сигналов, системы усиления сигналов и т. п.), которые непрерывно совершенствуются. Одно из центральных мест в этом комплексе занимает электронный усилитель звуковых сигналов. Усилитель состоит из отдельных функциональных узлов, таких как: предусилитель с частотной коррекцией, фильтры, нормирующие усилители, квадрафонические декодеры, оконечные линейные усилители и т. д. Каждый из этих узлов имеет самостоятельное значение и характеризуется своими показателями качества, влияющими на качество всего усилителя в целом. Тонкого ценителя высококачественного звуковоспроизведения всегда интересуют схемы практических устройств, позволяющих получить большую выходную мощность при едва заметных искажениях и малых уровнях шумов и тем самым создать аппаратуру с хорошими техническими и эксплуатационными характеристиками. Предлагаемая книга посвящена практическим вопросам построения отдельных функциональных узлов электронных усилителей высшего класса. Из большого многообразия схем функциональных узлов канала усиления, опубликованных в зарубежных журналах за период с 1970 по 1984 г., а также разработанных авторами, в книге приведены наиболее перспективные, имеющие четкие различительные признаки и обеспечивающие весьма высокие показатели. Схемы, заимствованные из зарубежных публикаций, пересчитаны, доработаны с учетом принципа совместимости и экспериментально проверены на отечественной элементной базе. Приведенные схемы позволяют создать полный усилитель звуковой частоты с техническими характеристиками, удовлетворяющими требованиям современных Hi — Fi устройств (частотный диапазон не менее 20 Гц... 20 кГц, коэффициент гармоник меньше 0,1%, отношение сигнал-шум больше 60 дБ). Каждая схема снабжена таблицей технических характеристик, полученных в результате испытаний. Если получение высоких технических характеристик для отдельных узлов зависит от конструктивной компоновки схемы, то для таких узлов вместе с электрической схемой приводится чертеж печатной платы. В основу изложения материала книги положен следующий принцип. Электрическая схема канала усиления звуковых сигналов разбита на девять основных функциональных узлов, каждый из которых выполняет завершенные функции и имеет минимальное число взаимны:;

связей. Функциональные узлы выполняются в виде завершенных конструктивных модулей. Для каждого узла номинальное входное напряжение, входное и выходное сопротивления унифицированы таким образом, чтобы обеспечить их электрическую совместимость. Для получения конструктивной совместимости модулей разводка цепей связи узлов унифицирована, т. е. разводка однотипных сигналов (питание, общего провода, вход, выход и т. п.) выполнена и маркирована одинаково. Практическая направленность книги определила некоторые особенности изложения материала. Так, описание принципов построения схем и работы устройств базируется только на чисто качественных представлениях. Приводимые формульные соотношения даются без выводов, но с пояснениями их использования на практике. Книга содержит практические схемы функциональных узлов и рекомендации по достижению высоких показателей качества для отдельных функциональных узлов и всего усилительного тракта в целом. Она может быть полезна широкому кругу квалифицированных радиолюбителей и радиоспециалистоз, разрабатывающих высококачественную бытовую и профессиональную звуковоспроизводящую аппаратуру. Отзывы о книге просим направлять по адресу: 101000 Москва, Почтамт, а/я 693, издательство «Радио и связь».

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ И ХАРАКТЕРИСТИКИ УСИЛИТЕЛЕЙ ЗВУКОВОСПРОИЗВЕДЕНИЯ ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ Современные усилители, применяемые для высококачественного звуковоспроизведения, представляют собой сложное радиоэлектронное устройство, состоящее из последовательно включенных функционально завершенных узлов. Структурную схему современного усилителя высококачественного звуковоспроизведения (УВЗ) можно представить в виде совокупности различных модулей, представляющих собой функционально законченные части усилительного устройства (рис. 1). К ним относятся селекторы входных сигналов, предусилите-лн-корректоры, микрофонные усилители, фильтры, регуляторы громкости и баланса, шумоподавители, регуляторы тембра, квадрапреобразователи, усилители мощности, источники питания и различные узлы автоматики. В дальнейшем эти модули условимся называть функциональными узлами (ФУ). Они обеспечивают селекцию сигналов многих первичных источников (микрофонов, электрофонов, магнитофонов, тюнеров и т. п.), корректируют частотные характеристики отдельных источников звуковых сигналов, нормируют уровни сигналов, отделяют полезный сигнал от сопутствующих мешающих составляющих, регулируют уровень и тембр звука, усиливают мощность сигналов, а также выполняют ряд других функций.

Рис. 1. Структурная схема усилителя высококачественного звуковоспроизведения В настоящее время под УВЗ понимают двухканальную стереофоническую или четырехканальную квадрафоническую систему звуковоспроизведения, которая обеспечивает восприятие звуковых колебаний источников сигналов оригинала, расположенных в пространстве, а в случае квадрафонической системы — а сигналов вторичных акустических источников — отражений от стен и других объектов в студии, создавая ощущение «атмосферы зала», т. е. эффект объемного звучания. Это, в свою очередь, заставляет вводить в усилитель новые элементы, такие как регуляторы баланса уровня громкости тыловых акустических систем, квадрапреобразователи. Разделение УВЗ на ряд функциональных узлов позволяет унифицировать связи между ними и тем самым создавать различную по качеству и техническим возможностям звуковоспроизводящую аппаратуру [1]. На рис. 1 приведена структурная схема составленного из ФУ современного стереофонического звуковоспроизводящего тракта, дополненного квадрапреобра-зователем и двумя каналами усилителей мощности для тыловых акустических систем (для псевдоквадрафонического звуковоспроизведения). Этот вид УВЗ сейчас является наиболее распространенным по двум причинам. С одной стороны, он выгоден из экономических соображений (четырехканальные источники звуковых сигналов весьма дороги), а с другой — он создает хорошую иллюзию объемного звучания, оказывающую сильное эмоциональное воздействие на слушателя. Усилитель высококачественного звуковоспроизведения (см. рис. 1) состоит из девяти автономных ФУ: предусилителей-корректоров сигнала магнитного звукоснимателя 1А1, 2А1 (ФУ1);

фильтров верхних и нижних частот 1Z1, 2Z1 и !Z2, 2Z2 (ФУ2);

регулятора стереобаланса А1, тонкомпенсированных регуляторов громкости 1А2, 2А2, нормирующих усилителей 1АЗ и 2АЗ (ФУЗ);

шумоподави-телей 1А4 и 2А4 )(ФУ4);

темброблоков 1А5 и 2А5 (ФУ5);

синтезатора псевдоквадрафонического сигнала А2 |(ФУ6);

усилителей мощности 1А6, 2А6, ЗА6, 4А6 (ФУ7);

индикаторов выходной мощности 1Р1, 2Р1, ЗР1, 4Р1 (ФУ8);

устройства защиты усилителей мощности и громкоговорителей 1А7, 2А7, ЗА7, 4А7 (ФУ9);

источника питания G1.

Переключателем S1 выбирают источник сигнала, S2 и S3 коммутируют фильтры верхних и нижних частот, S4 переключает тракт из монофонического режима в стереофонический и наоборот, S5, S6, S7 коммутируют соответственно цепи тоюшмпенсации, шумоподавителя и регулятора тембра, S8 устанавливает псевдоквадрафонический режим работы УВЗ. Технические показатели усилителей, определяемые ГОСТом, ОСТом или другими специальными руководящими материалами, обычно касаются сквозных характеристик всего усилительного тракта. Поэтому для оценки качества каждого ФУ установим самостоятельные технические характеристики. Примерные нормы на технические характеристики основных ФУ усилительного тракта, разработанные авторами с учетом возможностей современной элементной базы, приведены в табл. I. Для каждого ФУ предлагаются три уровня параметров: начальный — для простых массовых конструкций, средний — для относительно недорогих конструкций достаточно высокого качества и высший — для уникальных конструкций, обеспечивающих весьма высокое качество звучания. Таблица 1 Техническая характеристика высший Уровень средний начальный Предусилитель-корректор (ФУ1) Входное напряжение, мВ: номинальное максимальное 1 Выходное напряжение, В: номинальное максимальное 1 Коэффициент передачи на частоте 1 кГц, дБ 2,5 200 0,2 16 38 2,5 100 0,2 8 38 2,5 25 0,2 1,6 38 20 ±2 60 47 Перегрузочная способность, дБ, не менее 38 32 Отклонение АЧХ от стандартной (RIAA), дБ ±0,2 ±0,5 Отношение сигнал-шум (невзвешенное), дБ, не менее 75 65 Входное сопротивление, кОм 47 47 Выходное сопротивление, кОм 1 1 Фильтры верхних и нижних частот (ФУ2) Входное и выходное напряженке, В: номинальное максимальное 1 Коэффициент передачи в полосе пропускания 0,2 16 1 0,2 8 1 32 6, 12 0,02 70 100 0,2 2 1 20 12 0,1 60 100 Перегрузочная способность, дБ, не менее 38 Крутизна АЧХ, дБ на октаву (изменяется переключателем дискретно) 6, 12, 18 Коэффициент гармоник в диапазоне частот 20...20000 Гц2, %, не более 0,01 Отношение сигнал-шум (невзвешенное), дБ 80 Входное сопротивление, кОм 100 Выходное сопротивление, кОм 1 Нормирующий усилитель (ФУЗ) Входное напряжение, В: номинальное 0,1 максимальное 2 Выходное напряжение, В: номинальное 0,8 максимальное 1 16 Коэффициент передачи в полосе пропускания 8 Перегрузочная способность, дБ, не менее 26 Коэффициент гармоник в диапазоне частот 20...20000 Гц?, %, не более 0, 0,1 1 0,8 8 8 20 0, 0,1 0,5 0,8 4 8 14 0, Отношение сигнал-шум (невзвешенное), дБ, не менее 80 70 Номинальный диапазон частот, Гц 10-.. 100000 10... 100000 Входное сопротивление, кОм 100 100 Выходное сопротивление, кОм 1 1 Шумоподавитель (ФУ4) Входное напряжение, В: номинальное максимальное 1 Коэффициент передачи в полосе пропускания Перегрузочная способность, дБ, не менее Порог срабатывания 2, дБ Полоса частот (на уровне — 3 дБ), Гц, не уже Коэффициент гармоник в диапазоне частот 20...20000 Гц2, %, не более Отношение сигнал-шум (невзвешенное), дБ, не менее 2- в Входное сопротивление, кОм Выходное сопротивление, кОм 60 10...20000 100 0,8 16 1 26 — 30 10... 100000 0,01 100 100 1 Темброблок (ФУ5) 0,8 8 1 20 -30 10... 100000 0,02 80 100 0,8 4 1 14 — 30 10... 20000 0,1 70 100 Номинальное входное напряжение, В 0, 0, 0,8 1 ±8 6 0,1 60 100 Коэффициент передачи на частоте 1 кГц 1 1 Пределы регулирования тембра на частотах 100 и 10000 Гц, дБ ±12 ±10 Перегрузочная способность, дБ, не менее 20 10 Коэффициент гармоник в диапазоне частот 20...20 000 Гц2, %, не более 0,01 0,05 Отношение сигнал-шум (невзвешенное), дБ, не менее 2 80 70 Входное сопротивление, кОм 100 100 Выходное сопротивление, кОм 1 1 Синтезатор псевдоквадрафонического сигнала (ФУ6) Входное напряжение, В: номинальное 0,8 0,8 максимальное i 16 8 Коэффициент передачи в полосе пропускания 0.4...1 0.4...1 Перегрузочная способность, дБ, не меНее 26 20 Коэффициент гармоник в диапазоне частот 20...20000 Гц2, %, не более 0,01 0,02 Отношение сигнал-шум (невзвешенное), дБ, не менее 2- 6 100 80 Диапазон частот сдвига фазы на 90°, Гц 20...20000 20...5000 Входное сопротивление, кОм 100 100 Выходное сопротивление, кОм 1 1 Усилитель мощности (ФУ7) Номинальное входное напряжение, В Номинальная выходная мощность, Вт, не менее 4 Коэффициент гармоник, %, не более на частоте, Гц: 0,775+0,05 100 0,775±0,05 0,8 4 0.4...I 14 0,2 70 20... 2000 100 1 0,775±0,05 1000 20...20 000 Полоса частот по выходной мощности (на уровне — 3 дБ), Гц, не уже Максимальная скорость нарастания выходного напряжения, В/мкс, не менее 8 Отношение сигнал-шум (невзвешенное), дБ, не менее 5, 6 Входное сопротивление, кОм 0,01 0,05 20... 10ОООО 25 ПО 0,05 0,1 20... 50000 7 80 0,08 0,2 20... 20000 2 60 1 На частоте 1 кГц при коэффициенте гармоник не более 0,5%. 2. При номинальном входном напряжении. 3. При максимальном подъеме АЧХ в коэффициенте гармоник не более 0,5%. 4 При заданном коэффициенте гармоник. 5. При номинальной выходной мощности. 6. По отношению к собственным шумам усилителя.

Сквозные характеристики аппаратуры, построенной из ФУ начального уровня, удовлетворяют минимальным требованиям к системам высококачественного воспроизведения звука по стандарту DIN 45500;

параметры ФУ среднего уровня обеспечивают сквозные характеристики, свойственные лучшим образцам современной отечественной и зарубежной аппаратуры класса Hi — Fi;

нормы на параметры ФУ высшего уровня установлены исходя из анализа современного состояния и перспектив совершенствования звуковоспроизводящей техники в будущем. Значения параметров выбраны таким образом, чтобы ни один ФУ в пределах своего уровня не ограничивал характеристики тракта в целом. Использование ФУ с разными уровнями параметров в одном устройстве нежелательно, так как это приведет к снижению характеристик усилителя, которые будут определяться параметрами ФУ худшего качества.

Рис. 2. Схема соединения ФУ при объединении их в звуковоспроизводящий тракт Рис. 3. Схема соединения монтажных плат ФУ при объединении их в звуковоспроизводящий тракт Схемы соединений ФУ при объединении их в звуковоспроизводящий тракт показаны на рис. 2 и рис. 3 (нумерация выводов ФУ на первом из них соответствует нумерации контактов на торцах монтажных плат на втором). Здесь выход ФУ1 соединен непосредственно с входом ФУ2, выход ФУ2 — с входом ФУЗ и т. д. Питание на каждый ФУ подается с соответствующих шин по отдельным проводам. Чтобы уменьшить помехи (фона и шумов), общие провода сигнальных цепей и питания (средняя точка источника двухполярного питания) разделены. С отдельной шиной (корпусом) соединяют и экраны, в которые помещают чувствительные к наводкам ФУ (см. с. 130). В предлагаемом исполнении звуковоспроизводящего тракта некоторые ФУ (например, фильтры, нормирующие усилители, темброблоки и т. п.) можно поменять местами, а также исключить отдельные узлы (в этом случае на их место устанавливают короткозамыкающие перемычки, соединяющие выводы входа и выхода исключаемого узла). Это открывает широкие возможности для исследований и оптимального построения разрабатываемого устройства. Конструкция, построенная на базе модулей ФУ, оказывается весьма работоспособной: вышедший из строя ФУ можно заменять запасным или заглушкой с короткозамыкающими (вход с выходом) перемычками. При этом некоторые параметры ухудшаются, и теряются отдельные эксплуатационные удобства (например, возможность регулирования тембра при выходе из строя темброблока), однако работоспособность тракта сохраняется. Далее будет приведено описание банка испытанных схем различных ФУ, удовлетворяющих перечисленным требованиям. Все ФУ совместимы информационно, электрически и конструктивно, Под информационной совместимостью подразумевается совместимость сиг-валов, несущих информацию (например, по номинальному диапазону частот, скорости нарастания выходного сигнала, динамическому диапазону и т. п.), под электрической — совместимость по номинальным уровням входных и выходных сигналов соседних по тракту ФУ и по входным и выходным сопротивлениям, под конструктивной — возможность непосредственного конструктивного объединения ФУ в результате одинаковой прокладки линий связи, применения однотипных разъемов и единого порядка соединения контактов с соответствующими цепями ФУ.

ПОКАЗАТЕЛИ КАЧЕСТВА Усилители высококачественного звуковоспроизведения должны удовлетворять определенным объективным и субъективным требованиям. На сегодняшний день не существует полной объективной количественной системы оценок качества звучания, однозначно совпадающих с субъективным впечатлением. Такие характеристики качества звучания, как прозрачность, чистота звука, эффект присутствия, мягкость и естественность звука, до сих пор не имеют объективных оценок. Однако существующие методы объективной оценки технических параметров позволяют во многом количественно измерить и предсказать достижимое качество звучания при субъективном восприятии. Достаточно полные сведения о технических характеристиках усилителя позволяют без электрических испытаний выяснить степень применимости усилителя для конкретного потребителя, быстро и правильно выбрать и спроектировать весь звуковоспроизводящий комплекс с учетом определенных условий эксплуатации, а также оценить предполагаемое качество звучания. К основным техническим показателям УВЗ относятся входные и выходные ноказатели, коэффициент усиления, потребляемая мощность и КПД, линейные и нелинейные искажения, уровень собственных помех и шумов, амплитудная характеристика, динамический диапазон, стабильность показателей и др. Мы рассмотрим те из них, которые непосредственно отражаются на субъективном восприятии качества звучания, а именно уровни линейных и нелинейных искажений, собственных помех и шумов и динамический диапазон усилителя. Для количественной оценки этих показателей важным является выбор фор-мы испытательных сигналов. В большинстве случаев напряжение на входе усилителя изменяется по периодическому закону. Форма кривой сигнала при этом может быть весьма разнообразной;

она полностью зависит от характера сигналов усиливаемого напряжения. Периодическое колебание может быть представлено в виде ряда Фурье:

Согласно этому выражению спектр входного сигнала представляется в виде бесконечного ряда гармоник с кратными частотами от w=2пf до оо. Реально же при звукоусилении имеют дело с конечным диапазоном частот, что означает, что за пределами некоторой полосы, ограниченной верхней частотой fв, амплитуды гармоник равны нулю, т. е. Uk — 0 при kw>2пfB. В общем случае форма напряжения звукового сигнала не является периодической функцией времени и ее можно представить с помощью интеграла Фурье, являющегося распространением ряда Фурье на бесконечно большой период повторения функции. Для звуковых сигналов интервал между частотами гармоник стремится к нулю, и прерывистый спектр сигнала превращается в сплошной. А это значит, что напряжение звукового сигнала имеет непрерывный спектр. На практике при анализе и испытаниях усилителей звуковой частоты (34) в установившемся режиме часто используют в качестве входного сигнала напряжение синусоидальной формы, что является весьма условной и грубой моделью реальных сигналов, оправданной только с точки зрения методической простоты. Такая идеализация дает практически удовлетворительные результаты для грубой оценки качества усилителей 34. Виды искажений, вносимых усилителем ЗЧ. Основным качественным показателем усилителя ЗЧ является степень неискаженного воспроизведения сигналов на выходе, подведенных ко входу. Под искажением понимается всякое изменение формы сигнала на выходе uвых по сравнению с формой сигнала на входе uвх. В идеальном случае выходное напряжение должно быть точно такой же функцией времени, как и входное, т. е. где К — постоянный коэффициент, не зависящий от uвх и t. Обычно при прохождении сигнала через усилитель всегда возможен сдвнв сигнала во времени М, что не является искажением сигнала. Тогда условие неискаженной работы усилителя имеет вид: Для его выполнения необходимо, чтобы в усилителе отсутствовали линейные и нелинейные искажения. Линейные искажения обусловлены влиянием реактивных элементов усилителя — конденсаторов и катушек, сопротивление которых зависит от частоты. Эти искажения имеются и в линейном усилителе, например, при усилении очень слабых сигналов, когда нелинейность активных элементов усилителя можно не учитывать. К линейньим искажениям относятся: частотные, фазовые и переходные искажения. Частотные искажения в усилителях являются следствием неодинаковости коэффициента усиления на различных частотах в пределах заданной полосы пропускания. Из-за них нарушаются реальные соотношения между амплитудами компонент сложного колебания, а это значит, что меняется энергетический спектр сигнала, искажается форма звукового сигнала, что приводит к значительному изменению тембра звука. При больших частотных искажениях звучание различных музыкальных инструментов теряет прозрачность, речь делается неразборчивой. Если коэффициент uвых(t) = Kвх(t).

uвых(t) = Кuвх(t — Дt).

усиления на верхних частотах звукового диапазона больше чем на нижних, то передача становится ненатуральной: звук теряет свою сочность, тембр получается звенящим, металлическим. При сильном подъеме нижних частот тембр передачи становится глухим, все низкие ноты оказываются ненатурально подчеркнутыми. Для неискаженного воспроизведения колебаний звуковой частоты необходимо равномерно усиливать все частоты в пределах некоторой полосы. Частотные искажения, вносимые усилителем, оценивают по амплитудно-частотной характеристике (АЧХ). Количественно они определяются нормированным коэффициентом усиления М (его часто называют коэффициентом частотных искажений), равным отношению коэффициента усиления на данной частоте K к коэффициенту усиления на средних частотах Ко: В логарифмических единицах он равен G[дБ]=201gM. Область АЧХ, в которой G практически не зависит от частоты (на рис. 4 от 200 Гц до 10 кГц), называют областью средних частот. Нижней fa и верхней fB граничными частотами называют такие, на которых G уменьшается до заданного (допустимого) значения GДOП относительно коэффициента усиления на средних частотах. Область частот от fн до fB — рабочий диапазон частот, или полоса пропускания усилителя. Коэффициенты частотных искажений на низших GH и высших GB частотах: В многокаскадном усилителе общий коэффициент частотных искажений на любой частоте равен сумме коэффициентов частотных искажений в отдельных каскадах:

М = К/К6.

Gн = 20 lg [К (fн)/Ko], GB = 20 Ig [K (fв)/K0] G0БЩ=G1 + G2+... + GN.

Рис. 4. Амплитудно-частотная характеристика усилителя ЗЧ Их взаимной коррекцией можно добиться, что усилитель в целом будет иметь идеально плоскую АЧХ. На практике усилители 34, выполненные по большинству схем, имеют некоторый спад усиления в области нижних и верхних частот из-за наличия реактивных элементов и частотных свойств транзисторов. Степень линейных искажений усилителя 34 для отечественной бытовой аппаратуры задается по ГОСТ 24388 — 80. У лучших образцов усилительных узлов неравномерность АЧХ в диапазоне рабочих частот не должна превышать 0,5... 1,5 дБ. Для уменьшения линейных искажений диапазон рабочих частот усилителя выбирают шире диапазона частот, воспроизводимых акустическими системами. Амплитудно-частотная характеристика усилителей на транзисторах в области верхних частот определяется емкостями эмиттерного и коллекторного переходов, в области нижних частот — емкостью разделительных и блокировочных конденсаторов. Чтобы расширить частотный диапазон в сторону верхних частот, либо уменьшают сопротивления на входе и выходе резистивного каскада» либо выбирают более высокочастотный транзистор. Диапазон усиливаемых частот может простираться до 100 кГц и более, что приводит к исчезающе малым линейным искажениям. Однако без специальных мер это обстоятельство приводит к таким нежелательным явлениям, как усиление низкочастотных помех (20... 100 кГц), создаваемых промышленными установками, генерация на высоких частотах, усиление остаточных напряжений ПЧ с детектора приемника и т. д. Появляются нелинейные искажения, вызываемые интерференцией звуковых и поднесущих частот при работе с тюнером или приемником. Для борьбы с этими явлениями на входе усилителя включают специальные низкочастотные и высокочастотные фильтры. Этим обеспечивается эффективное подавление составляющих фона, шумов и паразитных сигналов в той части диапазона, где отсутствуют составляющие полезного сигнала. Оптимальная крутизна спада у таких фильтров — 12 дБ на октаву. Фильтры часто делают переключаемыми, что позволяет выбирать ширину воспроизводимых частот в соответствии с качеством музыкальной программы. Искусственно ограничивать полосы отдельных ФУ, особенно усилителей мощности, нецелесообразно, так как это приведет к увеличению линейных искажений, особенно фазо-частотныя и переходных. Фазовые искажения являются результатом вносимых усилителем фазовых сдвигов между различными частотными компонентами сложного звукового сигнала, вследствие чего искажается его форма. В качестве примера рассмотрим гармонический сигнал, состоящий из основной и третьей гармоник (рис. 5, а). Если в результате прохождения через усилитель третья гармоника получит сдвиг на 90° по отношению к первой, то, как видно из рис. 5,6, форма сигнала изменится. Если же и первая гармоника будет иметь сдвиг фазы 30° (рио. 5, в), то сигнал только сдвинется во времени, но форма его не изменится. Фазо-частотные искажения будут отсутствовать, когда усилитель на всех частотах полосы пропускания не вносит фазовых сдвигов и если фазовый сдвиг, вносимый усилителем, пропорционален частоте сигнала.

Рис. 5. Искажения формы сложного сигнала при сдвиге фазы одной из его составляющих Фазовые искажения в усилителе оценивают по фазо-частотной характеристике (ФЧХ). Эта характеристика представляет собой зависимость фазового сдвига Дф выходного напряжения (тока) относительно входного от частоты при действии на входе усилителя синусоидального сигнала. Типичная ФЧХ усилителя изображена на рис. 6 непрерывной линией. При ДФ>0 выходное напряжение опережает входное, при Дф<0 — отстает. Не создающая искажений форма сигнала ФЧХ представляет собой линейную зависимость фазового сдвига от частоты: где ta — групповое время запаздывания. Групповое время запаздывания представляет собой производную по частоте ФЧХ, т. е. t3=dф>(t)/(2пdf). При линейной ФЧХ все спектральные составляющие входного сигнала запаздывают на одинаковое время ta, что не вызывает искажения формы сигнала. Если ФЧХ нелинейна, то различные спектральные составляющие входного сигнала будут запаздывать на различное время, форма выходного сигнала исказится, верность воспроизведения музыкального произведения нарушится. Количественной оценкой фазовых искажений служит нелинейность ФЧХ реального усилителя, равная разности между реальной ФЧХ усилителя и аппроксимирующей ее линейной функцией в рабочем диапазоне частот. Аппроксимировать ФЧХ удобнее ломаной линией, образованной прямолинейными отрезками (на рис. 6 отмечены цифрами 1, 2, 3). Принято считать, что в широком диапазоне звуков человеческое ухо не реагирует на изменение фазовых соотношений между отдельными гармоническими составляющими спектра сигнала. Отчасти это верно при монофоническом воспроизведении. Однако в высококачественных стереофонических и особенно в квадрафонических системах фазо-частотные искажения существенно влияют на верность воспроизведения музыкальной программы, поэтому эти искажения должны быть нормированы. Следует отметить, что в активных псевдоквадрафонических системах эффект объемности звукового образа достигается формированием специальных фазовых характеристик усилителей тыловых каналов.

ДФ(f)= — 2пt3(f — f0), Рис. 6. Фазо-частотная характеристика усилителя ЗЧ По абсолютному значению фазовых сдвигов на низшей Дфн и высшей Дфв частотах судят об устойчивости усилителей с глубокой обратной связью. В высококачественных усилителях звуковоспроизведения фазовые искажения бф в рабочем диапазоне частот не должны превышать 4... 5°. Расчеты показывают, чтобы нелинейность фазовой характеристики в пределах рабочего диапазона была меньше 2°, полосу пропускания усилителя нужно расширить в обе стороны в 2,5 раза, т. е. для усилителей высококачественного звуковоспроизведения, имеющих исчезающе малые фазовые искажения, полоса пропускания должна быть 8... 50 000 Гц. Как отмечалось, реальный звуковой сигнал имеет сложную импульсную форму. В высококачественных усилителях требуется высокая верность сохранения формы входного сигнала. Изменение формы сигнала на выходе усилителя зависит как от амплитудно-частотных, так и фазо-частотных искажений. Ожидаемое изменение формы сигнала может быть легко определено анализом переходных процессов в цепях усилителя, обусловленных наличием реактивных элементов. Поэтому для количественной оценки искажений из-за переходных процессов, приводящих к изменению формы сигнала, удобно проанализировать переходную характеристику (ПХ) усилителя. Переходная характеристика есть реакция h(t) усилителя на воздействие единичной функции 1 (t) (рис. 7) и представляет собой зависимость мгновенного значения выходного напряжения усилителя uвых(t) от времени при скачкообразном изменении напряжения на входе усилителя. Переходные искажения оцениваются искажениями фронта и плоской вершины импульса. Обычно в усилителях 34 искажения плоской вершины импульса можно не исследовать, так как они связаны с искажениями в низкочастотном участке сигнала, которые легко проанализировать по АЧХ усилителя. Искажения фронта импульса оценивают по его длительности tф и выбросу бф (см. рис. 7). Они приводят к динамическим искажениям, которые проявляются в виде завала фронта резких перепадов уровня реального музыкального сигнала и кратковременного возрастания нелинейных искажений в этот момент из-за запаздывания сигнала отрицательной обратной связи (ООС). Для уменьшения динамических искажений обычно повышают быстродействие усилителя и уменьшают глубину ООС.

Рис. 7. Переходная характеристика усилителя ЗЧ Быстродействие усилителя можно оценить как по длительности фронта, так и по полосе пропускания или максимальной скорости нарастания выходного сигнала umax. Максимальная скорость нарастания для линейных систем связана с полосой пропускания (ее верхней границей) соотношением: где fmaх — максимальная частота, передаваемая усилителем без искажений;

Uо mах — максимальная неискаженная амплитуда выходного синусоидального сигнала. Однако оконечный усилитель очень редко можно считать достаточно близким к линейной системе, особенно на высоких частотах, поэтому ытах для усилителей мощности 34 оценивают по ПХ. Значение «max определяют по ПХ (см. рис. 7) как максимальную производную h (t), т. е.

umаx = 2 п fmаx U0 mах, Чем больше скорость нарастания выходного напряжения, тем качественнее воспроизводится звуковая панорама. Характерное значение umax для высококачественных усилителей мощности составляет 8... 80 В/мкс. Именно такие усилители получают высокую оценку со стороны экспертов при определении качества звуковоспроизведения [2]. Выброс фронта бф (см. рис. 7) есть относительная разность между максимальным значением выходного напряжения Umax и его установившимся значением Uу:

Наличие выброса в ПХ приводит к «звонам», к «металлическому» звуку. В высококачественных усилителях выброс бф не должен превышать 4... 6%. Между АЧХ, ФЧХ и ПХ усилителя существует сложная зависимость, связанная с тем, что все три характеристики обусловлены наличием одних и тех же реактивных элементов. Однако существующие графические методы, позволяющие по известным АЧХ и ФЧХ определить ПХ, довольно громоздки и не наглядны. На практике проще получить ПХ на экране осциллографа, при необходимости подкорректировать ее и оценить параметры. Нелинейные искажения вызваны прохождением сигнала через элементы, имеющие нелинейные характеристики, например, через транзисторы, вследствие чего искажается форма колебания и меняется его спектральный состав. Поскольку усилитель вносит нелинейные искажения, то на его выходе появляются новые компоненты (гармоники), отсутствующие на входе, что вызывает искажение тембра звука. Количественной оценкой нелинейных искажений является коэффициент гармоник Кг: где Рг — суммарная мощность гармоник;

PI — мощность полезного сигнала. Из всех гармоник наиболее интенсивны вторая и третья. Остальные имеют гораздо меньшую мощность и мало влияют на форму выходного сигнала. Коэффициент гармоник многокаскадного усилителя обычно близок к сумме коэффициентов гармоник отдельных каскадов. Поэтому если нелинейные искажения в предварительных каскадах соизмеримы с искажениями в оконечном каскаде, то общий коэффициент гармоник тракта звуковоспроизведения можно оценить по формуле:

Однако коэффициент Кг дает неполное представление о нелинейных искажениях в усилителе, так как он не учитывает сигналы комбинационных частот, образующиеся в результате интерференции между отдельными составляющими сложного колебания. Наиболее заметны нелинейные искажения из-за комбинационных частот, возникающие при подаче на усилитель двух и большего числа синусоидальных сигналов. Особенно заметны комбинационные частоты вида f1 — f2, f1 — 2f2, 2f1 — f2, так как они, как правило, не содержатся в спектре даже сложного входного сигнала. Для высококачественных усилителей часто вводят еще один показатель, характеризующий их нелинейность, — коэффициент интермодуляционных искажений Kим.и. При измерении Kим.и на вход усилителя подают два гармонических колебания с частотами: f1=50... 100 Гц и f2=5... 10 кГц при отношении амплитуд UBX(f1)/UBX(f2)=4/l. Коэффициент Kим., равен отношению амплитуды выходного напряжения разностной частоты fz — fi к амплитуде выходного напряжения частоты f1:

Kр.общ = Kг1 + Kг2 +...+ Kгn, Допустимое значение Kим.и<0,1... 1%. Исследования авторов показывают, что Kим.и= (3... 5) Кг. Учитывая это и сложность измерения коэффициента интермодуляционных искажений, авторы не измеряли Kим.к в усилителях, схемы которых приведены в книге. Нелинейные искажения значительно зависят от амплитуды подаваемого на вход сигнала. На рис. 8 показан характер зависимости коэффициента Kг от мощности на выходе усилителя. Эта кривая является основной характеристикой для оценки нелинейных искажений. Она служит также для определения максимальной полезной мощности усилителя по заданному Kг. Коэффициент гармоник задается, как правило, для большого уровня входного сигнала. Для транзисторных усилителей мощности характерно увеличение нелинейных искажений при весьма малых уровнях входного сигнала, что вызвано искажениями типа «ступенька» или «центральная отсечка». Поэтому для полной оценки качества усилителя целесообразно контролировать Кг также при малых уровнях входных сигналов. В устройствах, схемы которых даны в книге, коэффициент гармоник измерялся на малых уровнях входного сигнала при выходной мощности 50 мВт.

Рис. 8. Зависимость коэффициента нелинейных искажений от мощности на выходе усилителя ЗЧ В основном нелинейные искажения возникают в оконечном и предоконечном каскадах. Для оконечных усилителей вносимые нелинейные искажения различны на разных частотах. В области граничных частот полосы пропускания они возрастают (при неизменной амплитуде входного сигнала). Это объясняется реактивным характером сопротивления нагрузки оконечных транзисторов и связанным с этим изменением формы динамической характеристики на крайних частотах полосы пропускания. Допустимые нелинейные искажения зависят от назначения усилителя. Так, в усилителях 34, используемых в радиовещании и бытовой звуковоспроизводящей аппаратуре, коэффициент гармоник по ГОСТ 11157 — 74 должен составлять 1... 2%. В высококачественной профессиональной аппаратуре Kг<0,05%. В последние годы резко улучшились параметры высококлассной звуковоспроизводящей аппаратуры. Особенно заметна тенденция к снижению нелинейных искажений. Появились усилители 34, у которых коэффициент Kг< 0,0005%. Достижение чрезвычайно малых нелинейных искажений связано с применением большого количества транзисторов с высоким коэффициентом усиления и установлением глубокой ООС. Последнее обстоятельство приводит к ухудшению динамических (скоростных) характеристик, заключающемуся в том, что резкий скачок напряжения на выходе запаздывает по отношению к вызывающему его скачку на входе. Это приводит к «жесткому», «транзисторному» звучанию, исчезает мягкость, бархатистость звука при субъективном восприятии музыкальной программы. Проблема заметности коэффициента гармоник в диапазоне 1... 0,0005% не имеет однозначного толкования. Можно лишь утверждать, что если получены малые нелинейные искажения, и они достигнуты не за счет ухудшения других параметров усилителя, то это говорит о совершенстве усилительного тракта. Однако следует отметить, что испытание усилителей со сверхмалыми нелинейными искажениями предъявляет весьма высокие требования к нелинейным искажениям источника испытательных сигналов. Лучшие отечественные звуковые генераторы типа ГЗ-102 обеспечивают Кг не менее 0,05%, т. е. имеют тот же порядок, что и нелинейные искажения, вносимые самим усилителем. Разрешающая способность измерителей нелинейных искажений С6-5 также составляет от 0,02 до 0,03%. Поэтому точные измерения сверхмалых нелинейных искажений весьма затруднительны. Для испытаний сверхлинейных усилителей следует пользоваться прецизионными звуковыми генераторами и анализаторами спектра. Хорошие результаты при оценке сверхмалых нелинейных искажений дает метод компенсации [4]. При испытании описанных в книге усилителей использовался генератор ГЗ-102, предварительно испытанный анализатором спектра и обеспечивающий Кг <0,02%, и измеритель нелинейных искажений С6-5 с разрешающей способностью 0,02%. Если иногда указывается значение Kг, меньшее или равное разрешающей способности измерений, то значит Кт усилителя и входного испытательного сигнала не отличались друг от друга. При отсутствии сигнала на входе усилителя на его выходе действует некоторое (обычно небольшое) напряжение. Это напряжение обусловлено в оо« новном его собственными помехами, среди которых различают фон, наводки, микрофонный эффект, тепловые шумы резисторов и пассивных элементов в активными потерями, шумы усилительных элементов. Фон обычно появляется в результате недостаточной фильтрации пульсирующего напряжения источника питания, работающего от сети переменного тока. Гармонические составляющие фона кратны частоте питающей сети. Наводки образуются из-за паразитных электрических, магнитных, гальванических или электромагнитных связей цепей усилителя с источниками помех. Микрофонный эффект представляет собой результат преобразования механических колебаний элементов усилителя в электрические, проходящие на выход усилителя. Спектр этих колебаний занимает диапазон 0,1 — 10000 Гц. Он заметно проявляется у интегральных усилителей с большим коэффициентом усиления, выполненных на одной подложке. Чтобы устранить его, используют рациональную конструкцию элементов усилителя, более надежное их крепление, демпфирование, применяют амортизирующие устройства. Тепловые шумы обусловлены тепловым беспорядочным (случайным) движением в объеме проводника (или полупроводника) свободных носителей зарядов (например, электронов). В результате на концах проводника, обладающего некоторым сопротивлением, действует случайная, флуктуационная ЭДС, называемая ЭДС шума Еш. Поскольку она периодическая функция времени, то ее спектр является сплошным и практически равномерным в диапазоне частот от нуля до сотен мегагерц. Шум с подобным спектром называют белым. Фон, наводки и микрофонный эффект в усилителе можно, в принципе, уменьшить до любых заданных значений. Тепловые же шумы и шумы усилительных элементов принципиально неустранимы. Обычно удается лишь минимизировать долю шумов, создаваемых усилительными элементами [5]. Практические способы подавления помех и снижения шумов в усилителях 34 будут описаны далее. Шумовые свойства высококачественных усилителей оценивают отношением сигнал-шум. Под этой величиной понимают отношение выходного напряжения сигнала при номинальной выходной мощности усилителя Р Ном к суммарному напряжению шумов на выходе. Обычно его выражают в децибелах. В усилителях высшего класса отношение сигнал-шум достигает 60... 110 дБ. Динамический диапазон усилителя — это отношение максимального и минимального входного сигнала усилителя при заданном уровне Kг: Для высококачественного усилителя максимальное значение входного сигнала ограничивается нелинейностью амплитудной характеристики и принимается рав-вым номинальному входному напряжению Uвх.ном, обеспечивающему номинала ную выходную мощность усилителя при заданном коэффициенте гармоник, т. е. Минимальное входное напряжение UВх min должно выбираться таким образом, чтобы собственные помехи и шумы усилителя не маскировали выходной сигнал. В предельном случае основными помехами в усилителе являются шумы, при этом Dу = Uвх max/Uвх min.

Uвх max= Uвх.ном.

Uвх min = Kп UZ ш.вх, где Kn = UBxmin/UZш.вх>1 — коэффициент помехозащищенности.

Отсюда динамический диапазон усилителя Видно, что отношение сигнал-шум, равное UВх.ном/UZш-В1, определяет достижимый динамический диапазон усилителя. Динамический диапазон является важным техническим показателем усилителя и обычно задается ГОСТ. Для лучших высококачественных усилителей Dy>110 дБ. Источники звуковых сигналов имеют собственный динамический диапазон, равный отношению максимального Eи max и минимального Ел min ЭДС источника сигнала;

DС=ЕИ mах/Eи min и в логарифмических единицах Dc [дБ] = 201gDc. Динамический диапазон звучания симфонического оркестра может превышать 80 дБ, художественного чтения — 30 дБ. Для усиления сигнала с допустимыми нелинейными искажениями и помехозащищенностью необходимо, чтобы Dy>Dc. Для увеличения динамического диапазона усилителя необходимо уменьшать уровень собственных помех, Dу = Uвх.ном/(KпUZ ш.вх).

использовать усилительные элементы с более линейной характеристикой (применить высоковольтные мощные выходные транзисторы) и применять ручную или автоматическую регулировку усиления. В приведенных в книге показателях для динамического диапазона коэффициент помехозащищенности Kп принят равным единице. Поэтому в технических характеристиках описанных функциональных узлов приводятся только значения отношения сигнал-шум.

СЕЛЕКТОРЫ ВХОДНЫХ СИГНАЛОВ На вход современного звуковоспроизводящего комплекса подают сигналы от самых разных источников звуковых программ, таких как электрофон, магнитофон, тюнер, радиоприемник, радиотрансляционная сеть, телевизор, микрофон и др. Каждый из источников подключают к усилителю с помощью отдельного разъема. Как правило, для этого используют унифицированные штепсельные соединители ОНЦ-ВГ-4-5/16-Р,(прежнее название СГ-5) и ОНЦ-ВГ-4-5/16-В (прежнее название СШ-5). Разводка цепей в них унифицирована и осуществляется в соответствии с ГОСТ 12368 — 68, учитывающим международные нормы. На вход предварительного усилителя звуковой сигнал с входных разъе-ков поступает через селектор входного сигнала, назначение которого — избирательное подключение на вход усилителя 34 выбранного слушателем источника звуковой программы. Часто с помощью селектора коммутируют источники звуковых сигналов, чтобы обеспечить запись на магнитофон, наложение сигналов с микрофона на отдельные звуковые программы и т. д. В селекторах входного сигнала используются механические или электронные коммутаторы. Механические коммутаторы проще по конструкции, не имеют нелинейных цепей. Однако их громоздкость, расположение органов управления и коммутации вдали от переключаемых малосигнальных цепей, дребезг контактов создают большие проблемы в получении хорошей помехозащищенности и минимума наводок. К тому же они являются источником тресков и щелчков. Для электронных коммутаторов свойственно разделение органов управления и коммутации и разнесение их в пространстве, что предоставляет конструктору большую свободу в компоновке проектируемого аппарата, позволяет приблизить элементы коммутации непосредственно к переключаемым малосигнальным цепям и входам предварительных чувствительных каскадов усилителя, упрощает настройку коммутируемых цепей. Исполнительные устройства электронных коммутаторов могут быть выполнены как на электромагнитных реле, так и на чисто электронных узлах, построенных на аналоговых переключателях (например, на микросхеме К564КТЗ) или мультиплексерах аналоговых сигналов (например, на К564КШ, К564КП2 и т.п.) или на полевых транзисторах. В случае применения электромагнитных реле конструкция получается громоздкой и дорогой, а когда используются электронные узлы, возникают проблемы, связанные с прохождением слабых сигналов через нелинейные элементы. Цепи управления аналоговым переключателем строятся либо на базе механического переключателя, либо на базе цифровых микросхем. При конструировании селекторов входных сигналов стремятся уменьшить переходные помехи, т. е. просачивание сигнала из одного канала в другой. Для высококачественного звуковоспроизведения достаточно получить затухание переходных помех примерно 50 дБ на частоте 1 кГц. Затухание измеряют как отношение выходного напряжения селектора к напряжению другого, неподключенного канала. Общим показателем качества селекторов входных сигналов также является число коммутируемых источников сигналов. Кроме того, каждому типу селектора (механическому или электронному) присущи свои технические характеристики. Они приводятся при описании конкретной схемы. Селектор входных сигналов на переключателе галетного типа. Рассматриваемый селектор позволяет подключать до шести источников звуковых программ (из них два проигрывателя и два магнитофона), вести перезапись с магнитофона на магнитофон или записывать любую из программ на два магнитофона с одновременным ее прослушиванием. Принципиальная схема одного канала селектора входных сигналов приведена на рис. 9. Сигнал с одного из разъемов XS1 — XS4 поступает на переключатель источников программ SA1. Узел А1 корректирует АЧХ, если усилитель соединяется с электромагнитной головкой звукоснимателя. К разъемам XS5, XS6 подключают два магнитофона как на запись, так и на воспроизведение. При наличии у них сквозного тракта переключатель SA2 позволяет прослушивать через усилитель записываемую программу или уже сделанную запись (так называемый режим «мониторинг»). Переключателем SA3 коммутируют магнитофоны в режиме «Запись». Они либо соединяются с разъемами XS1 — XS4 (и ведется запись любой из программ), либо между собой (при перезаписи). Переключателем SA4 устанавливают режим работы усилителя «Стерео» или «Моно». Резистор R5 уменьшает взаимное влияние каналов при их параллельном включении в режиме «Моно». В качестве входных разъемов можно использовать пятиконтактные штепсельные соединители ОНЦ-ВГ-45/16-Р или ОНЦ-КГ-4-5/16-Р, предназначенные для печатного монтажа. Для переключателей входов и рода работ практически можно использовать любые имеющиеся галетные переключатели, например, типа пгз. Селектор входных сигналов: на кнопочных переключателях типа П2К. В селекторах входных сигналов широко используются переключатели П2К. В качестве примера на рис. 10 приведена схема одного из них. Этот селектор позволяет подключить четыре источника звуковых программ и вести запись любой программы на магнитофон с одновременным прослушиванием либо самого источника сигнала, либо фонограммы с магнитофона. Предусилитель-корректор для магнитного звукоснимателя А1 включен между входным разъемом XS1 и переключателем SB1.1. Через контакты переключателей SB1.2 и SB1.3 входные сигналы соответственно с разъемов XS2 и XS3 поступают на вход основного усилителя. К разъему XS4 подключают магнитофон как в режиме записи, так к воспроизведения. Переключателем SB2 подают на усилитель любую из звуковых программ, выбранную переключателем SB1 и поступающую одновременно для записи в магнитофон, или с магнитофона в режиме воспроизведения. Переключателем SB3 устанавливают стерео- или монофонический режим работы усилителя. Резистор R3 служит для развязки каналов при их параллельной работе в режиме «Моно».

Рис. 9. Принципиальная схема селектора входных сигналов на переключателе галетного типа Рис. 10. Принципиальная схема селектора входных сигналов на кнопочных переключателях типа П2К В качестве переключателя SB1 используется блок из трех переключателей П2К с зависимой фиксацией. Переключатели SB2 и SB3 — одиночные с независимой фиксацией.

Рис. 11. Принципиальная схема селектора с управлением на цифровых микросхемах Простой селектор с управлением на цифровых микросхемах. На рис. 11 показана схема простого селектора, в которой в качестве аналогового переключателя используются, как наиболее доступные, электромагнитные реле К1 — К4. Узел управления ими выполнен на микросхемах DD1 — DD7 (цифровой переключатель). Собственно цифровой переключатель управляется кнопками SB! — SB4 (например, КМ-1). Если переключатель SB5 находится в левом по схеме положении, то он выполняет функции переключателя с зависимой фиксацией, если в противоположном — то с независимой фиксацией. В первом случае импульс общего сброса, поступающий на вход R триггеров на микросхемах DD5, DD6, формируется одновибратором DD7 при нажатии любой из кнопок SB1 — SB4. Длительность этого импульса значительно меньше времени нажатия на кнопку. Этим достигается то, что вначале все триггеры (DD5, DD6) устанавливаются в нулевое состояние, а затем один из них, соответствующий нажатой кнопке, переводится в единичное. Во втором случае импульс сброса блокируется, и каждый триггер переключается при каждом нажатии связанной с ним кнопки.

Рис. 12. Принципиальная схема цифрового селектора входных сигналов на интегральных аналоговых коммутаторах Для устранения дребезга контактов SB1 — SB4 используется цепь, состоящая из резистора R6, конденсатора С1 и микросхемы DD7. Светодиоды НЫ — HL4 индицируют, какой из четырех каналов включен. Число каналов при желании может быть увеличено. В качестве исполнительного устройства используются реле РЭС55А (паспорт РС4.569.600-02), подключенные к прямым выходам триггеров через инвертирующий усилитель на микросхемах DD8, DD9. Если его выполнить на дискретных элементах (например, на транзисторе КТ315), то можно будет использовать реле других типов, например РЭС10, РЭС15, РЭС22. Вместо двух микросхем К155ТМ2 можно использовать одну К155ТМ8, содержащую четыре D-триггера.

Для нормальной работы селектора в цепь питания микросхем включены конденсаторы С4 — С7 (КМ-5, К.М-6) емкостью 0,022... 0,047 мк (по одному на каждые две из них).

Рис. 13. Принципиальная схема цифрового селектора входных сигналов на мультиплексерах КМОП структуры Цифровой селектор входных сигналов на интегральных аналоговых коммутаторах. На базе цифровых микросхем МОП-структуры оказалось возможным изготовить не только узел управления селектором, но и переключатель аналоговых сигналов, например на микросхеме К176КТ1. На рис. 12 приведена схема одного канала селектора входных сигналов на аналоговых коммутаторах. Он имеет следующие основные технические характеристики: Число положений............ 4 Максимальная амплитуда коммутируемого сигнала.. 4,5 В Полоса частот............ 20... 30 000 Гц Коэффициент гармоник в полосе частот 20 Гц... 20 кГц 0,2% Напряжение питания........... -9В Микросхема К176КТ1 содержит четыре аналоговых ключа DD2.1 — DD2.4, каждый из которых содержит аналоговый вход А, выход и вход С цифрового управления. Аналоговый сигнал можно подавать в любую сторону, т. е. как с входа на выход, так и с выхода на вход. Ключ имеет два рабочих положения, зависящих от уровня управляющего напряжения на входе С. При подаче на вход С напряжения низкого уровня (лог. 0) он разомкнут. При этом сопротивление между входным и выходным выводами обычно более 10 МОм, а ток утечки между ними не превышает 2 мкА. Емкость разомкнутых контактов составляет примерно 0,2 пФ. Когда на вход С поступает напряжение высокого уровня :(лог. 1), ключ переходит во включенное состояние. При этом сопротивление замкнутого ключа составляет примерно 300 Ом. Это значение нелинейно изменяется в зависимости от амплитуды входного напряжения. При напряжении сигнала, близком к нулю, она минимальна, а при напряжении сигнала, близком к половине напряжения питания, — максимальна. Нелинейные искажения получаются минимальными, когда диапазон изменений сопротивлений ключа значительно меньше сопротивления нагрузки, которое должно быть не менее 100 кОм. При использовании микросхемы К176КТ1 необходимо, чтобы уровень входного сигнала не превышал напряжения источника питания, иначе резко возрастут нелинейные искажения. В данном случае при питании от однополярного источника напряжением 9 В нужное смещение на входах создается с помощью стабилитрона VD1. Состояние аналогового переключателя DD2 определяется двумя RS триггерами DD3, которые управляются с помощью кнопочных переключателей SB1 — SB4 через шифратор на элементах DD1.1 — DD1.4. Состояние триггеров дешифрируется микросхемой DD4. В зависимости от нажатой кнопки на одном из выходов DD4 появляется напряжение высокого уровня, которое подается на вход С соответствующего ключа, и он открывается. При подаче напряжения питания конденсатор С1 закорачивает кнопку SB4, и селектор коммутирует вход 4. Подключенный вход индицируется одним из четырех светодиодов HL1 — HL4. При монтаже микросхем серии КД76 следует обратить внимание, чтобы свободные информационные входы были соединены или с задействованными входами того же элемента или с одной из шин питания согласно логике работы микросхемы. Кроме того, необходимо соблюдать меры предосторожности для исключения случайного пробоя микросхемы статическим электричеством. Напряжение питания в устройстве с использованием микросхем серии К176 должно соответствовать напряжению входного сигнала. Цифровой селектор входных сигналов на мультиплексерах КМОП структуры. В составе КМОП микросхем ряда серий, например, К564, есть мульти-плексер аналоговых и цифровых сигналов (К564КП1). Применение его в качестве переключателя аналоговых сигналов позволяет заметно улучшить параметры селектора входных сигналов. Схема одного канала селектора приведена на рис. 13. Он имеет следующие основные технические характеристики: Число положений............ 4 Максимальная амплитуда коммутируемого сигнала.. 7,5 В Полоса частот............ 20... 40 000 Гц Коэффициент гармоник в полосе частот 20 Гц... 20 кГц 0,1% Напряжение питания........... 15 В Как видно из рис. 13, узел цифрового управления аналогичен примененному в предыдущем селекторе (ом. рис. 12). Двоичный код сигнала, управляющего мультиплексером DD1, снимается с выходов RS триггеров на элементах DD3.1 — DD3.4. В зависимости от кода на входах Al, A2 микросхемы DD1 к ее выходу (вывод 3) подключается один из входов. Чтобы обеспечить нужный режим работы мультиплексера по постоянному току, на входы 0 — 3 через резисторы R5 — R8 подано напряжение со стабилизатора на стабилитроне VD1. Для развязки по постоянному току на входах селектора включены конденсаторы С1 — С4. Микросхемы серии К564 имеют защиту от статических зарядов. Для дополнительной защиты на входах установлены резисторы Rl — R4. Для лучшего согласования сигнал с выхода мультиплексера на последующие каскады поступает через развязывающий каскад на операционном усилителе DA1. Его усиление в пределах 5 — 10 раз можно регулировать подстроечным резистором R11.

ПРЕДУСИЛИТЕЛИ-КОРРЕКТОРЫ ДЛЯ МАГНИТНОГО ЗВУКОСНИМАТЕЛЯ Граммофонные пластинки в настоящее время являются одним из основных носителей высококачественной звуковой информации. Их качество звучания в большой степени зависит от технических показателей предварительного тракта воспроизведения. Одним из основных качественных показателей тракта является АЧХ. В электрофонах высшего класса АЧХ должна быть равномерной в диапазоне частот 20... 20 000 Гц. Амплитудно-частотная характеристика тракта воспроизведения определяется частотными характеристиками головки звукоснимателя, частотной характеристикой канала записи и предусилителя-корректора. Амплитудно-частотная характеристика головки звукоснимателя представляет собой зависимость напряжения, развиваемого звукоснимателем на номинальной нагрузке, от частоты при воспроизведении гармонических сигналов с неизменной амплитудой колебательной скорости. Частотная характеристика канала записи — это зависимость колебательной скорости резца рекордера от частоты сигнала при условии, что ЭДС входного источника одинакова во всем диапазоне рабочих частот. Амплитудно-частотная характеристика предусилителя-кор-ректора зависит от типа головки звукоснимателя (пьезоэлектрическая или магнитная) и выбирается таким образом, чтобы с учетом собственной АЧХ обеспечить коррекцию АЧХ канала записи. На рис. 14 штриховой линией показана стандартная АЧХ канала записи в соответствии с ГОСТ 7893 — 72. Ослабление низких час-гот и подъем высоких в стандартной характеристике канала механической записи позволяет сохранить одинаковую ширину записываемой канавки во всем рабочем диапазоне частот, что улучшает отношение сигнал-шум на высоких частотах и снижает нелинейные искажения на низких.

Рис. 14. Стандартная частотная характеристика канала механической записи и предусилителя-корректора Как правило, в высококачественной аппаратуре применяются звукосниматели с магнитными головками. Возникающая в них ЭДС пропорциональна колебательной скорости воспроизводящей иглы. Следовательно, она воспроизводит характеристику канала записи. Поэтому выходное напряжение звукоснимателя должно быть скорректировано. Это делают в предварительном усилителе-корректоре. На рис. 14 сплошной линией изображена стандартная АЧХ преду-силителя-корректора для магнитной головки звукоснимателя. Большое влияние на качество воспроизведения механической записи оказывают, наряду с параметрами магнитной головки, характеристики предусилите-ля-корректора [6]. Корректор, предназначенный для работы в составе высококачественной аппаратуры, должен иметь хорошие технические характеристики: низкий уровень собственных шумов, незначительный коэффициент гармоник, большой динамический диапазон, АЧХ, обратную АЧХ канала записи по ГОСТ 7893 — 72, входное и выходное сопротивления, обеспечивающие согласование соответственно с магнитной головкой и основным усилителем 34. Для большинства выпускаемых в настоящее время отечественной и зарубежной промышленностью магнитных головок звукоснимателей унифицирован средний уровень выходного сигнала на частоте l000 Гц при амплитуде колебательной скорости 10 см/с. Он равен 2,5 мВ. Оптимальное сопротивление нагрузки составляет 47 кОм. При таком сопротивлении для большинства головок гярантируется отсутствие заметных электрических резонансов в рабочем диапазоне частот и максимальное отношение сигнал-шум. Искажения и шумы, вносимые головкой звукоснимателя в общий тракт звуковоспроизведения, невелики, поэтому степень искажений и шумов в тракте в основном определяется характеристиками корректора. Предусилители-корректоры магнитных головок звукоснимателя характеризуются следующими «сновными параметрами: максимальное входное напряжение [мВ] — наибольшее действующее значение синусоидального входного напряжения на частоте 1 кГц, при котором коэффициент гармоник выходного напряжения не превышает 0,5%;

максимальное выходное напряжение [В] — наибольшее значение выходного напряжения на частоте 1 кГц при коэффициенте гармоник не более 0,5%;

перегрузочная способность [дБ] — отношение максимального входного напряжения к номинальному входному, равному 2,5 мВ;

коэффициент усиления — отношение выходного номинального напряжения к номинальному входному, равному 2,5 мВ, на частоте 1 кГц;

отклонение АЧХ от стандартной [дБ] — максимальное отклонение АЧХ реального корректора от стандартной АЧХ предусилителя-корректора, определяемой ГОСТ 7893 — 72 (RIAA). Нередко для уменьшения помех от вибраций движущегося механизма на низких частотах устанавливают меньший подъем частотной характеристики предусилителя-корректора. В этом случае отклонение АЧХ от стандартной задается в полосе 100... 20000 Гц;

отношение сигнал-шум (невзвешенное) [дБ] — отношение действующего значения номинального выходного напряжения |(при номинальном входном, равном 2,5 мВ) к действующему значению напряжения выходного шума. Измерения проводят без взвешивающих фильтров. Напряжение шумов измеряют при шунтировании входа усилителя-корректора резистором, имеющим сопротивление 2,2 кОм (равном эквивалентному сопротивлению головки звукоснимателя на частоте 1 кГц);

коэффициент гармоник [%] — наибольшее значение коэффициента нелинейных искажений выходного синусоидального сигнала;

его измеряют в полосе частот 20... 20 000 Гц при входном напряжении 1 В. Далее будут описаны схемы предусилителей-корректоров, согласованных по входу с выходом магнитных звукоснимателей, работающих на нагрузку сопротивлением 47 кОм. Для всех корректоров номинальный уровень входных сигналов 2,5 мВ, выходное сопротивление 1 кОм.

Чтобы конструкции обладали приводимыми далее техническими характеристиками, монтаж корректоров следует вести в соответствии с данными чертежами печатной и монтажной плат. Изменение компоновки может привести к ухудшению коэффициента гармоник и отношения сигнал-шум. Для изготовления всех печатных плат авторы использовали односторонний фольгированный стеклотекстолит толщиной 1,5 мм. На каждой плате в основном размещено два идентичных канала корректора для работы со стереофонической головкой звукоснимателя. При соединении корректора с головкой звукоснимателя и с остальным усилителем следует руководствоваться рекомендациями на с. 126. Простой корректор на двух транзисторах. Он имеет следующие основные технические характеристики: Максимальное входное напряжение........ 40 мВ Максимальное выходное напряжение........ 4В Перегрузочная способность, не менее........ 24 дБ Коэффициент усиления на частоте 1 кГц....... 10О Отклонение АЧХ от стандартной......... ± 1 дБ Отношение сигнал-шум (невзвешенное)....... 65 дБ Коэффициент гармоник, не более......... 0,1% Напряжение питания............ 15В Ток потребления.............. 1,5 мА Рис. 15. Принципиальная схема простого корректора на двух транзисторах Такой корректор является наиболее простым и распространенным. Несмотря на простоту, он обладает достаточно хорошими показателями качества, обеспечивает необходимое усиление, коррекцию АЧХ записи, а также не сложен в изготовлении и настройке. Принципиальная схема усилителя приведена на рис. 15. Он состоит из входного (на транзисторе VT1) и выходного (VT2) каскадов, транзисторы в них включены по схеме с общим эмиттером. Гальваническая связь между каскадами улучшает частотную и фазовую характеристики усилителя без ООС. Для стабилизации рабочей точки транзистора VT1 смещение на его базу подается через резистор R5 с эмиттера транзистора VT2. Цепь ООС на элементах R3, С2, R4, СЗ, установленных между коллектором VT2 и эмиттером VT1, обеспечивает необходимую коррекцию частотной характеристики предусилителя-коррек-тора. Чтобы уменьшить влияние пульсаций источника питания используется RC фильтр C6R9C7.

Рис. 16. Печатная (а) и монтажная (б) платы простого корректора на двух тран зисторах Конструктивно предусилитель-корректор смонтирован на печатной плате, показанной на рис. 16. На ней размещают детали и второго корректора. При работе с магнитным стереофоническим звукоснимателем каждую пару транзисторов, работающих на отдельный корректор, необходимо подобрать по коэффициенту передачи тока. Коэффициент прямой передачи тока транзисторов VT1 в VT2 должен быть не менее 200. Кроме указанных на схеме можно использовать транзисторы КТ315Б и КТ342В. При этом изменять номиналы элементов не нужно. Чтобы АЧХ каждого корректора не отклонялась от стандартной более чем на ±1 дБ, номиналы резисторов и конденсаторов в цепях коррекции (R3, С2, R4, СЗ) не должны отличаться от указанных на схеме более чем на 2%. Налаживание усилителя заключается в проверке правильности монтажа. При правильно выполненном монтаже и исправных деталях корректоры практически не нуждаются в настройке. На частоте 1 кГц коэффициент гармоник каждого корректора не должен превышать 0,08% при UВыт=1 В. Для питания двух корректоров необходим источник, обеспечивающий при напряжении 15 В ток не менее 3 мА. Корректор на микросхеме К548УН1. Одним из основных недостатков простых предусилителейкорректоров, состоящих из двух-трех транзисторных усилительных каскадов, является рост нелинейных искажений с понижением частоты входного сигнала. Это связано с особенностями коррекции АЧХ записи к уменьшением глубины ООС на этих частотах. Один из путей устранения этого недостатка — применение усилителей с большим коэффициентом усиления, охваченных глубокой ООС. В качестве таковых можно использовать операционные усилители (ОУ). Хорошие результаты дает применение микросхемы К548УН1, которая имеет пониженный уровень собственных шумов, лучшее подавление фона и помех источника питания. Принципиальная схема предусилителя-корректора, выполненного на ней, приведена на рис. 17. Корректор имеет следующие основные технические характеристики: Максимальное входное напряжение........ 45 мВ Максимальное выходное напряжение........ 5,9 В Перегрузочная способность, не менее........ 25 дБ Коэффициент усиления на частоте 1 кГц....... 130 Отклонение АЧХ от стандартной......... ±0,6 дБ Отношение сигнал-шум (невзвешенное)....... 69 дБ Коэффициент гармоник, не более.........0,2% Напряжение питания............ 24 В Ток потребления.............. 10 мА Микросхема DA1 включена по схеме неинвертирующего усилителя с использованием обоих транзисторов входного дифференциального каскада. Отрицательная обратная связь по постоянному току (через резисторы R2, R4, R6) определяет режим работы микросхемы. Конденсаторы СЗ и С4, входящие в цепь ООС, формируют стандартную АЧХ. Конденсаторы С1 и С5 служат для развязки по постоянному току источника сигнала и нагрузки, конденсатор С6 устраняет паразитную связь по цепи питания.

Рис. 17. Принципиальная схема корректора на микросхеме К548УН Рис 18. Печатная (а) и монтажная (б) платы корректора на микросхеме К548УН1 Основная проблема при создании корректора на микросхеме типа К548УН1 сводится к выбору цепи ООС, позволяющей вписаться в стандартную частотную характеристику записи, и к выбору режима работы схемы, при котором достигается большой динамический диапазон входных сигналов при минимальном коэффициенте гармоник. Конструктивно описываемый корректор размещен на одной печатной плате размерами 50X50 мм. Расположение токопроводящих дорожек и размещение деталей на плате показано на рис. 18. В устройстве применены конденсаторы К.М-5, К50-6, резисторы МЛТ-0,125. Резисторы и конденсаторы цепи частотной коррекции должны иметь разброс не более 2%, что позволит сформировать АЧХ усилителя, отличающуюся от стандартной не более чем ±1 дБ. Остальные элементы могут иметь разброс ±10%. Для питания корректора при налаживании необходим стабилизированный источник, обеспечивающий при напряжении 24 В ток не менее 20 мА. При исправных элементах и правильно выполненном монтаже устройство в настройке не нуждается. На частоте 1 кГц коэффициент гармоник каждого корректора не превышает 0,05... 0,06%. Корректор на ОУ К153УД2. Операционные усилители общего применения могут быть использованы для создания предварительных усилителей 34, в том числе и для построения на их базе корректоров. При этом по сравнению с предыдущей конструкцией ухудшается только отношение сигнал-шум, э остальные параметры могут быть даже улучшены. Корректор на ОУ имеет следующие основные технические характеристики: Максимальное входное напряжение........ 120 мВ Максимальное выходное напряжение........ 9,5 В Перегрузочная способность, не менее........ 33,6 дБ Коэффициент усиления на частоте 1 кГц....... 80 Отклонение АЧХ от стандартной......... ±0,5 дБ Отношение сигнал-шум (невзвешенное)....... 61 дБ Коэффициент гармоник, не более......... 0,06% Напряжение питания............ ±15 В Ток потребления.............. 6 мА Рис. 19. Принципиальная схема корректора на ОУ К153УД2 Принципиальная схема корректора, построенного на ОУ К153УД2, приведена на рис. 19. Микросхема включена по схеме неинвертирующего усилителя с корректирующей цепочкой R3C3R4C4 в цепи ООС. Чтобы облегчить формирование АЧХ, резистор R3 составлен из двух резисторов, включенных последовательно, a R4 — соединенных параллельно. Входное сопротивление усилителя определяется практически резистором R1. Конденсатор С1, через который поступает сигнал на вход микросхемы DA1, вместе с резистором R1 образует фильтр нижних частот, ослабляющий нежелательные сигналы сверхнизкой частоты, создаваемые механическими движущимися частями электрофона. Резистор R2 определяет коэффициент передачи корректора и позволяет при необходимости устанавливать необходимое усиление узла. При использовании деталей с номиналами, указанными на схеме, усиление корректора на частоте 1000 Гц составляет 80 (38 дБ). Устройство смонтировано на печатной плате (рис. 20). Конденсаторы фильтра в цепи питания (на схеме не показаны) КА1-5 емкостью 0,1 мкФ установлены непосредственно в точках подключения источника питания. Кроме ОУ К153УД2 можно применить микросхемы К.140УД7, К140УД8, К140УД6, К153УД1, К153УДЗ и т. п. без переделки печатной платы или с небольшими изменениями (включают соответствующие цепи коррекции). Перед подключением корректора к источнику питания (двухполярный стабилизированный с выходным напряжением ±15 В) необходимо проверить исправность элементов и правильность монтажа. При этих условиях узел практически не требует настройки. Если необходимо, то, подбирая сопротивление резистора R2, можно регулировать коэффициент передачи усилителя на частоте 1000 Гц. Коэффициент гармоник корректора на частоте 1 кГц не должен превышать 0,03%.

Рис. 20. Печатная (а) и монтажная (б) платы корректора на ОУ К153УД2 Корректор на двух операционных усилителях К140УД7. Такой корректор позволяет уменьшить шумы по сравнению с предыдущим корректором. Основной недостаток корректора, выполненного на ОУ общего применения, по сравнению со специальными микросхемами, — повышенный уровень шума. Один из методов, позволяющих улучшить отношение сигнал-шум на 5... 10 дБ по сравнению с тем, что дает предыдущая конструкция, заключается в том, что сигнал с головки звукоснимателя сначала усиливается с уровня 2,5 примерно до 100 мВ, а уже затем корректируется. Корректор имеет следующие основные технические характеристики: Максимальное входное напряжение........ 150 мВ Максимальное выходное напряжение...... 9,5 В Перегрузочная способность, не менее........ 36 дБ Коэффициент усиления на частоте 1 кГц....... 60 Отклонение АЧХ от стандартной......... ±1 дБ Отношение сигнал-шум (невзвешенное)....... 68 дБ Коэффициент гармоник, не более......... 0,07% Напряжение питания............ +24 В Ток потребления.............. 15 мА Рис. 21. Принципиальная схема корректора на двух ОУ К140УД7 Практическая реализация корректора представлена на рис. 21. Каждый канал корректора (на схеме показан один) выполнен на двух операционных усилителях DAI, DA2. Требование к шумовым характеристикам ОУ DA2 можег быть менее жестким. Входной каскад на микросхеме DA1 выполнен как линейный усилитель с коэффициентом передачи примерно равным 25. Ограничение усиления этого каскада позволяет сохранить ширину полосы пропускания и способность его к значительным перегрузкам. На микросхеме DA2 собран собственно корректор. Устройство питают от однополярного стабилизированного источника питания с выходным напряжением 24 В. Фильтр R10C3C4 снижает влияние пульсаций источника питания. Оба канала усилителя смонтированы на печатной плате, приведенной на рис. 22. Вместо ОУ К14ОУД7, приведенного на схеме, можно использовать практически любой ОУ общего применения с соответствующими цепями коррекции, например КНОУДб, К153УД2, К14ОУД8, и т. п. При этом необходимо ввести соответствующие изменения в печатную плату. Перед монтажом необходимо проверить исправность элементов, а после их установки на печатной плате — правильность монтажа. При использовании элементов (R6, R7, С5, С6), имеющих класс точности не хуже 5%, кривая коррекции будет выдержана с точностью не хуже ±1 дБ. Если монтаж выполнен правильно, узел работает практически без настройки.

Рис. 22. Печатная (а) и монтажная (б) платы корректора на двух ОУ К140УД7 Корректор на одном ОУ К140УД7 с малошумящим транзисторным каскадом на входе. В этом корректоре для уменьшения шума на входе установлен дифференциальный каскад на малошумящих транзисторах, чем достигается сочетание простоты корректора на микросхеме с возможностью получения малого шума за счет использования такого входного каскада. Корректор имеет следующие основные технические характеристики: Максимальное входное напряжение........ 120 мВ Максимальное выходное напряжение......... 9,5 В Перегрузочная способность, не менее........ 33 дБ Коэффициент усиления на частоте 1 кГц....... 80 Отклонение АЧХ от стандартной......... ± 1 дБ Отношение сигнал-шум (невзвешенное)....... 66 дБ Коэффициент гармоник, не более........ 0,08% Напряжение питания............ ±15 В Ток потребления.............. 10 мА Практическая схема такого устройства приведена на рис. 23. Оно состоит из входного дифференциального каскада на транзисторах VT1 и VT2 и выходного каскада на микросхеме DA1. Для получения минимального шума входного каскада коллекторный ток транзисторов VT1 и VT2 установлен минимальным, примерно 50 мкА. Конденсатор С2 обеспечивает стабильность работы корректора. Других особенностей корректор не имеет.

Рис. 23. Принципиальная схема корректора на ОУ КНОУД7 с дифференциальным каскадом на входе На рис. 24,а показана печатная плата (со стороны токопроводящих дорожек) двух каналов усилителя. Как и в предыдущих случаях, вместо микросхемы К140УД7 можно применить ОУ, например К153УД1, К153УД2, К140УД6, К140УД8 и т. п. с соответствующими цепями коррекции. Вид платы со стороны деталей изображен на рис. 24,6. Проверив исправность элементов и правильность монтажа, плату можно подключать к источнику питания (двухполярному стабилизированному с выходным напряжением ±15 В). При желании, подбирая резистор R5, изменяют усиление корректора.

Рис. 24. Печатная (а) и монтажная (б) платы корректора на ОУ К140УД7 с дифференциальным каскадом на входе Высококачественный корректор на транзисторах. Можно заметно улучшить параметры корректора, несколько видоизменив схему простого корректора на двух транзисторах (см. рис. 15), подключив к его выходу двухтактный эмнт-терный повторитель. Принципиальная схема такого усилителя-корректора приведена на рис. 25. Он имеет следующие основные технические характеристики: Максимальное входное напряжение........ 200 мВ Максимальное выходное напряжение........ 8В Перегрузочная способность, не менее........ 38 дБ Коэффициент усиления на частоте 1 кГц....... 40 Отклонение АЧХ от стандартной.......... ± 1 дБ Отношение сигнал-шум (невзвешенное)....... 66 дБ Коэффициент гармоник, не более......... 0,02% Напряжение питания............ 24 В Ток потребления.............. 5 мА Входной каскад этого усилителя для уменьшения шума выполнен на транзисторе КТ3107Л, работающем в режиме с малым током коллектора (около 100 мкА). Транзисторы VT1 и VT2 обеспечивают основное усиление;

выходной каскад (VT3, VT4) уменьшает выходное сопротивление узла, ослабляя тем самым влияние нагрузки на АЧХ усилителя. Постоянная составляющая тока эмиттера транзистора VT1 используется для стабилизации режима работы выходного каскада.

Рис. 25. Принципиальная схема высококачественного корректора с минимальным числом компонентов Амплитудно-частотная характеристика корректора формируется цепью ООС R3R8C4C7C8. Конденсатор С5 обеспечивает устойчивость работы устройства. Резистор R16 позволяет установить необходимое выходное напряжение. Печатная плата для двух каналов изображена на рис. 26. Транзисторы VT1, VT2 должны иметь достаточно высокий коэффициент передачи ток» (150... 200), a VT4 и VT3 — одинаковый. Помимо указанных на схеме можно применять (с некоторым ухудшением характеристик корректора) транзисторы типов КТ315Б, КТ361Б, КТ342В, КТ203, КТ208 и т. п., конденсаторы К50-6, КМ-4, КМ-5, КМ-6, резисторы МЛТ-0,25. Для питания корректора во время налаживания необходим стабилизированный источник с выходным напряжением 24 В. Исправные элементы и правильный монтаж узла позволяют использовать корректор практически без настройки. При желании установить более точно АЧХ корректора, необходимо подобрать элементы цепи коррекции (R3, R8, С4, С7, С8).

Рис. 26. Печатная (с) и монтажная (б) платы высококачественного корректора с минимальным числом компонентов Корректор на дискретных элементах с использованием схемотехники ОУ. Из-за своеобразия частотной характеристики корректора для магнитной головки звукоснимателя, для сохранения достаточно высоких его характеристик требуется усилитель с большим коэффициентом усиления при разомкнутой цепи ООС. Применение ОУ в интегральном исполнении дает в целом хорошие результаты, но шумовые характеристики этих корректоров оказываются невысокими. Существуют различные способы решения этой проблемы, некоторые из которых уже были описаны. Наиболее высокие характеристики корректора удается получить при выполнении его на дискретных элементах с использованием схемотехники ОУ. Описанный далее корректор имеет следующие основные технические характеристики: Максимальное входное напряжение....... 100 мВ Максимальное выходное напряжение........ 8В Перегрузочная способность, не менее........ 32 дБ Коэффициент передачи на частоте 1 кГц....... 38 дБ Отклонение АЧХ от стандартной......... ±1 дБ Отношение сигнал-шум (невзвешенное)....... 68 дБ Коэффициент гармоник, не более......... 0,01% Напряжение питания............ +15 В Ток потребления.............. 10 мА Входной каскад корректора (рис. 27) — дифференциальный усилитель на транзисторах VT2, VT4 — построен так же, как и ОУ. Для достижения большого коэффициента усиления эмиттерные и коллекторная цепи питаются от источников тока на транзисторах VT1, VT3. Режимы транзисторов VT2, VT4 выбраны из условия получения минимального шума, для чего коллекторный ток каждого из них установлен примерно равным 100 мкА. Источник тока на транзисторе VT3 улучшает подавление фона и пульсаций источника питания. Для уменьшения нелинейных искажений усиление каскада выбрано максимально возможным, что достигается включением динамической нагрузки на транзисторе VT1 в коллекторную цепь VT2. Чтобы предотвратить перегрузку входного каскада и увеличить его усиление, использован согласующий каскад нг транзисторе VT5. Для получения максимального усиления и увеличения линейности в качестве нагрузки выходного каскада на транзисторе VT6 используется источник тока (VT7). Цепь коррекции состоит из элементов Rll, R12, С5, Сб. Резистор R13 и конденсатор С4 определяют частотную характеристику усилителя на частотах выше 50 кГц. Каждый канал корректора смонтирован на отдельной печатной плате (рис. 28), Резистор R9 распаян со стороны токопроводящих дорожек на выводах конденсатора СЗ. Вместо указанных на схеме можно применять транзисторы и других типов, например, КТ315, КТ361, КТ209, КТ203 и т. п. Однако технические характеристики корректора при этом несколько ухудшатся. Точность элементов цепи коррекции должна быть не хуже 5%.

Рис. 27. Принципиальная схема корректора на дискретных элементах по схемотехнике ОУ При испытаниях усилителя следует использовать двухполярный стабилизированный источник питания с выходным напряжением ±15 В. Если монтаж выполнен правильно и элементы исправны, устройство работает без настройки и обеспечивает приведенные характеристики.

Рис. 28. Печатная (а) и монтажная (б) платы корректора на дискретных элементах по схемотехнике ОУ Высококачественный корректор на усилителе с параллельной обратной связью. Известно, что применение параллельной обратной связи по напряжению формирует источник напряжения (выходное полное сопротивление которого близко к нулю). Это позволяет строить усилитель с хорошими нагрузочными характеристиками. Следует отметить, что усилитель с параллельной ОС также имеет лучшую, по сравнению с последовательной, переходную характеристику. Корректоры, построенные на базе усилителей с параллельной ОС, при простых схемных решениях позволяют получить довольно высокие технические характеристики. Высококачественный корректор на усилителе с параллельной обратной связью имеет следующие основные технические характеристики: Максимальное входное напряжение........ 40 мВ Максимальное выходное напряжение........ 4В Перегрузочная способность.......... 24 дБ Коэффициент усиления на частоте 1 кГц....... Отклонение АЧХ от стандартной......... ±0,5 дБ Отношение сигнал-шум (невзвешенное)....... 70 дБ Коэффициент гармоник, не более......... 0,01% Напряжение питания............ ±15 В Ток потребления.............. 10 мА На рис. 29 приведена схема этого корректора. Он состоит из входного каскада на транзисторах VT1 — VT3 и двухтактного выходного каскада (транзисторы VT4 — VT7), работающего в режиме А. Входной каскад для получения максимального усиления выполнен по каскодной схеме на транзисторах VT2, VT3, с источником тока на полевом транзисторе VT1 в качестве его нагрузки. Усиление такого каскада на частоте 100 Гц составляет около 50 000, что дает возможность вводить глубокую ООС, уменьшающую искажение сигнала. Для согласования с нагрузкой используется двухтактный выходной каскад (транзисторы VT4, VT6 и VT5, VT7). Выходная мощность каскада оказывается достаточной для непосредственного подключения головных телефонов. В данном случае в качестве нагрузки можно использовать высокоомные головные телефоны, например, ТДС-5. В этом случае уровень громкости регулируют резистором R15. Необходимую частотную характеристику формируют цепи R5C5 и R8C6.

Рис. 29. Принципиальная схема корректора с параллельной обратной связью Печатная плата корректора (рис. 30) рассчитана на монтаж двух корректоров. Резисторы R2 и R11 — СПЗ22, R15 — СПЗ-12а с экспоненциальной зависимостью сопротивления от угла поворота движка. Первоначально, устанавливая резистором R11 на положительной обкладке конденсатора С8 напряжение +7,5 В, необходимо сбалансировать корректор, Затем резистором R2 нужно добиться, чтобы коллекторный ток выходных транзисторов был равен 10 мА. После этого повторно проверить баланс и, если необходимо, вновь подстроить К.11. На этом налаживание заканчивается. Для питания корректоров во время налаживания следует использовать стабилизированный источник, обеспечивающий при напряжении 15 В ток не менее 100 мА.

Рис. 30. Печатная (а) и монтажная (б) платы усилителя с параллельной обратной связью.

МИКРОФОННЫЕ УСИЛИТЕЛИ Микрофонные усилители предназначены для усиления слабых сигналов микрофона и согласования его с последующими усилительными каскадами звуковоспроизводящего тракта. Коэффициент усиления микрофонного усилителя выбирают таким образом, чтобы обеспечить на входе основного усилителя номинальный уровень напряжения от 200 до 400 мВ. При необходимости в микрофонный усилитель вводят частотную коррекцию, чтобы компенсировать неравномерность АЧХ используемого микрофона. Особенностями микрофонного усилителя являются: работа при малых уровнях входного сигнала (номинальная ЭДС, развиваемая разными типами микрофонов, составляет 0,1... 0,8 мВ);

совместная работа с источником сигнала, имеющим низкое внутреннее сопротивление (500... 2000 Ом), которое остается постоянным в широком диапазоне рабочих частот. Основные сложности при разработке микрофонных усилителей связаны о достижением низкого уровня собственных шумов и минимальных нелинейных искажений. Формирование необходимой АЧХ особых трудностей не представляет. Собственные (внутренние) шумы применяемых в высококачественной звуке-технике электростатических (конденсаторных) и электродинамических (ленточных) микрофонов незначительны. Так, шумы электродинамических микрофонов очень малы и, как правило, не нормируются. Конденсаторные микрофоны имеют сравнительно более высокий уровень шумов, обычно указываемый в паспорте микрофона. Но даже для конденсаторных микрофонов уровень собственных шумов не превышает нескольких микровольт. Поэтому важно, чтобы собственные шумы микрофонного усилителя были малы. Как известно, для достижения малого уровня шумов на выходе усилителя необходимо уменьшать собственные шумы первого каскада и увеличивать полезный сигнал на его входе. Поскольку шумовые свойства усилительного каскада зависят от внутреннего сопротивления источника сигнала, при выборе режима работы транзистора в первом каскаде микрофонного усилителя необходимо учитывать внутреннее сопротивление микрофона. Например, для транзистора КТ3102 оптимальный коллекторный ток, при котором коэффициент шума минимален, составляет 100... 300 мкА при сопротивлении источника сигнала 1 кОм и 30... 60 мкА при сопротивлении 10... 100 кОм. По рекомендации Международной Электротехнической Комиссии номинальное входное сопротивление микрофонного усилителя, обеспечивающее наилучшее отношение сигнал-шум на его выходе, равно утроенному сопротивлению микрофона (Rвх = 3Rмк). В описанных далее конструкциях входное сопротивление усилителя 3,3 кОм, что является компромиссным решением для различных типов применяемых микрофонов. Номинальный диапазон частот микрофонного усилителя с учетом АЧХ используемого микрофона должен быть не хуже 20 Гц... 20 кГц при неравномерности ±2 дБ. Невзвешенное значение отношения сигнал-шум достаточно иметь примерно равным 60 дБ. Запас по перегрузочной способности (относительно номинальной чувствительности) должен быть не менее 30 дБ. Коэффициент гармоник в полосе частот должен составлять не более 0,1...0,2%. Автоматическая регулировка усиления, значительно сужающая динамический диапазон и используемая, как правило, в специальных усилителях (для усиления речи и т. п.), в рассматриваемых далее микрофонных усилителях не применяется. Микрофонные усилители имеют следующие параметры: максимальное входное напряжение [мВ] — наибольшее действующее значение синусоидального входного сигнала на частоте 1 кГц, при котором коэффициент гармоник выходного напряжения не превышает 0,5%;

максимальное выходное напряжение [В] — наибольшее действующее значение выходного напряжения на частоте 1 кГц при коэффициенте гармоник не более 0,5%;

перегрузочная способность, Кп [дБ] — отношение максимального входного напряжения к номинальному входному;

коэффициент гармоник [%] — наибольшее значение коэффициента нелинейных искажений выходного сигнала, измеряемое в полосе частот 20... 20 000 Гц при номинальном выходном напряжении;

отношение сигнал-шум (невзвешенное) [дБ] — отношение действующего значения номинального напряжения выходного синусоидального сигнала к действующему значению напряжения шума на выходе усилителя (измеряется без взвешивающих фильтров);

номинальный диапазон [Гц] — диапазон частот, внутри которого нормированная АЧХ усилителя имеет неравномерность не более ±1,5 дБ. Для всех приводимых далее микрофонных усилителей номинальный уровень входных сигналов равен 1 мВ, выходное сопротивление не превышает 1 кОм, что обеспечивает хорошее их согласование с узлами, описанными далее, Микрофонный усилитель на микросхеме К548УН1. Наиболее просто требуемые характеристики микрофонного усилителя можно реализовать на основе микросхем. Специально спроектированная для звуковой техники микросхема К548УН1 позволяет легко получить требуемые параметры при небольшом числе внешних элементов. Микрофонный усилитель на этой микросхеме имеет следующие основные технические характеристики: Входное напряжение: номинальное............ 1 мВ максимальное............ 30 мВ Выходное напряжение: номинальное............ 200 мВ максимальное............ 6000 мВ Перегрузочная способность, не менее...... 30 дБ Коэффициент гармоник, не более....... 0,2% Отношение сигнал-шум (невзвешенное)..... 60 дБ Номинальный диапазон частот........ 20... 20 000 Гц Напряжение питания........... 24 В Ток потребления............ 10 мА Схема одного канала этого усилителя приведена на рис. 31. Микросхема DA1 включена по схеме неинвертирующего усилителя. Отрицательная обратная связь по постоянному току (через резисторы R3, R4) определяет режим работы микросхемы. Усиление по переменному току определяется соотношением резисторов R2 и R4. Для уменьшения уровня шума (примерно в 1,4 раза) используется только один из транзисторов входного дифференциального каскада микросхемы, база второго (вывод 2 микросхемы DA1) соединена с общим проводом. Конденсаторы С1 и С4 служат для развязки по постоянному току источника сигнала и нагрузки, С5 устраняет паразитную связь по цепи питания. Микрофонный усилитель собран на унифицированной монтажной плате методом объемного монтажа. В устройстве используют резисторы МЛТ-0,125, конденсаторы КМ-4, КМ-б, К50-6. Чертеж унифицированной монтажной платы приведен на рис. 32.

Рис. 31. Принципиальная схема микрофонного усилителя на микросхеме К548УН Рис. 32. Чертеж унифицированной монтажной платы Для проверки усилителя необходим стабилизированный источник питания с выходным напряжением 24 В, обеспечивающий ток в нагрузке не менее 15 мА, Если монтаж выполнен правильно, а детали исправны, усилитель работает практически без настройки. Микрофонный усилитель на микросхеме К153УД2. При отсутствии специальных микросхем (К548УН1А, К157УЛ1) для микрофонного усилителя вполне можно использовать ОУ на микросхеме К153УД2 общего применения. При этом ухудшится только отношение сигнал-шум, а остальные параметры останутся практически без изменений или даже несколько улучшатся. Такой микрофонный усилитель имеет следующие основные технические характеристики: Входное напряжение: номинальное............ It5 мВ максимальное............ 3000 мВ Выходное напряжение: номинальное............ 220 мВ максимальное............ 9000 мВ Перегрузочная способность, не менее...... 66 дБ Коэффициент гармоник, не более....... О gg% Отношение сигнал-шум (невзвешенное)...... 55 дБ Номинальный диапазон частот........ 20... 20 000 Гц Напряжение питания.......... ± l5 В Ток потребления............ J2 мА На рис. 33 показан усилитель, включенный по схеме инвертирующего усилителя. Неинвертирующий вход (вывод 3) микросхемы DA1 подключен к общему проводу, а на инвертирующий (вывод 2} подается ООС, раздельно по постоянному и переменному токам. Отрицательная обратная связь по постоянному току (через резистор R4) стабилизирует рабочую точку усилителя. Регулируемая ООС по переменному току (цепь R3, С2) обеспечивает нормальное функционирование усилителя, предохраняет его от перегрузки по входу. Если движок резистора R3 находится в крайнем левом по схеме положении, входное напряжение может достигать 3 В и при этом еще не наступает ограничение сигнала на выходе. При максимальном усилении (движок R3 в крайнем правом положении) ограничение выходного напряжения наступает при входном напряжении около 20 мВ. Конденсаторы С1 и С4 обеспечивают развязку по постоянному току на входе и выходе узла, С5 и С6 устраняют паразитную связь по цепи питания. Для монтажа микрофонного усилителя использованы унифицированная монтажная плата (см. рис. 32), резисторы МЛТ-0,125, СПЗ-12 или СПЗ-23 {R3), конденсаторы КМ-4, КМ-б, К53-1.

Рис. 33. Принципиальная схема микрофонного усилителя на микросхеме К153УД2 Вместо микросхемы К.153УД2 можно использовать и другие ОУ общего применения с соответствующими цепями коррекции (К153УД1, К.140УД7, К140УД8 и т. п.). Для работы усилителя необходим стабилизированный двухполярный источник питания с напряжением +15 В, обеспечивающий ток в нагрузке не менее 15 мА. При правильно выполненном монтаже и исправных деталях узел работает без настройки. Микрофонный усилитель на ОУ с малошумящим транзистором на входе. На ОУ общего применения можно создать микрофонный усилитель, не уступающий по параметрам усилителю, построенному на базе специализированной микросхемы. Однако шумовые свойства такого усилителя получаются невысокими. Для уменьшения уровня шума, как и в случае предусилителя-корректо-ра, на входе микросхемы можно установить малошумящий транзистор. Микрофонный усилитель, сочетающий усилительные возможности ОУ и шумовые характеристики дискретного транзистора, приведен на рис. 34. Он имеет следующие основные технические характеристики: Входное напряжение: номинальное............ 1 мВ максимальное............ 45 мВ Выходное напряжение: номинальное............ 200 мВ максимальное............ 9000 мВ Перегрузочная способность, не менее...... 33 дБ Коэффициент гармоник, не более....... 0,06% Отношение сигнал-шум (невзвешенное)..... 6G дБ Номинальный диапазон частот........ 20... 20 000 Гц Напряжение питания.......... ±15 В Ток потребления............ 15 мА Усилитель может работать как с низкоомным, так и с высокоомным микрофоном. Входной каскад на малошумящем транзисторе VT1 питается от параметрического стабилизатора напряжения (стабилитрон VD1, резистор R10), который одновременно обеспечивает необходимую фильтрацию пульсаций питающего напряжения. Для защиты от помех мощных радиостанций сигнал на базу транзистора VT1 поступает через фильтр нижних частот R4C2 с частотой среза около 3 МГц. Режим работы транзистора стабилизирован глубокой ООС по постоянному току (с выхода микросхемы DA1 через резистор R11 в цепь эмиттера транзистора VT1). Необходимый коэффициент усиления (5... 300) устанавливают подстроечным резистором R7. Благодаря большому запасу усиления и глубокой ООС коэффициент гармоник не превышает сотых долей процента, а АЧХ усилителя линейна во всем звуковом диапазоне. Монтаж микрофонного усилителя производят на унифицированной монтажной плате методом объемного монтажа (см. рис. 32). Вместо транзистора КТ3102Е можно использовать КТ3102В, К.Т315Б, вместо микросхемы К153УД2 — К153УД1, К140УД7, К140УД8 и другие с соответствующими цепями коррекции. Резисторы — МЛТ-0,125, СПЗ-22(R7), конденсаторы — КМ-4, КМ-6, К53-1.

Рис. 34. Принципиальная схема микрофонного усилителя на ОУ Налаживание заключается в проверке правильности монтажа и установке подстроечным резистором R7 необходимого усиления. Для этого, подключив стабилизированный источник напряжением ±15 В, обеспечивающий ток в нагрузке не менее 20 мА, на вход узла с генератора звуковой частоты подают сигнал частотой 1 кГц и напряжением 1 мВ. Подстроечным резистором R7 напряжение на выходе микрофонного усилителя устанавливают в пределах 200... 250 мВ.

ФИЛЬТРЫ Частотная характеристика высококачественных усилителей 34 простирается от единиц герц до сотни килогерц, что обеспечивает очень малые линейные искажения. Но это же обстоятельство приводит к усилению таких нежелательных явлений, как прохождение помех от близлежащих радиостанций, усиление гармоник ограниченного сигнала и остаточных напряжений УПЧ приемника, помех от вибраций двигателя электрофона, напряжения фона от сети и т. п. Поэтому необходимо, чтобы звуковой сигнал, проходящий через высококачественный звуковоспроизводящий тракт, был очищен от всех сопутствующих помех. Для этой цели в состав звуковоспроизводящего тракта вводятся специальные фильтры нижних (ФНЧ) и верхних (ФВЧ) частот. Их задача — обеспечить эффективное подавление составляющих фона, шумов и паразитных сигналов в той части диапазона, где отсутствуют составляющие полезного сигнала. К важнейшим показателям, характеризующим свойства фильтров, как и других функциональных узлов звуковоспроизводящего тракта, относятся: величина, характеризующая способность фильтра усиливать сигнал;

степень вносимых фильтром искажений;

динамический диапазон;

входные и выходные данные. Фильтры характеризуются параметрами, аналогичными принятым для микрофонных усилителей. И, кроме того, еще двумя специфичными показателями — частотой среза и крутизной спада АЧХ. Частота среза [Гц] — точка перегиба АЧХ фильтра, в которой коэффициент передачи изменяется на 3 дБ. Для фильтров, построенных на однозвенных RG цепях, частота среза Крутизна спада АЧХ характеризует скорость спада АЧХ фильтра от точки перегиба. Обычно она измеряется в децибелах на октаву.

fср=1/(2пRС).

Рис. 35. Электрическая схема фильтра низких (а) и высоких (б) частот Амплитуда на выходе RC фильтра убывает от точки перегиба пропорционально 1/f. Поэтому в пределах одной октавы (соответствует изменению частоты вдвое) она уменьшается вдвое, т. е. RC фильтр обеспечивает крутизну спада АЧХ 6 дБ на октаву. Если последовательно включить два RC звена, крутизна возрастает до 12 дБ на октаву, если три — до 18 и т. д. Однако это справедливо при условии, когда реактивная составляющая полного, выходного сопротивления каждого RC звена равна нулю, а входного — бесконечности. Один из способов устранения взаимного влияния каскадов состоит в том, чтобы каждый последующий каскад имел значительно большее полное входное сопротивление, чем предыдущий. Еще эффективнее использовать в качестве межкаскадных буферов активные фильтры на транзисторах или ОУ. Полосовой фильтр на пассивных элементах. На рис. 35,а показан ФНЧ на основе Г-образного RC полузвена. Напряжение на выходе такого фильтра неизменно от самых нижних частот до частоты среза fcp;

f0p = 1/(2пR1C1). При дальнейшем увеличении частоты выходное напряжение уменьшается пропорционально 1/f, т. е. с крутизной около 6 дБ на октаву. Как отмечалось, параметры пассивных RC фильтров весьма критичны к сопротивлению нагрузки Rн и источника сигнала Rг. Расчетные характеристики фильтров достигаются при сопротивлении нагрузки Ra, стремящемся к бесконечности и сопротивлении источника сигнала Rr, стремящемся к нулю. Точный расчет фильтров с учетом конечных значений Ra и 7?г довольно громоздок, но для приближенных расчетов частоты среза можно воспользоваться и приведенной ранее формулой. Практически достаточно, чтоб выполнялись соотношения: Rи = (10... 20) R1, Rг = (0,05..,0,1) R1. Если в схеме на рис. 35,а поменять местами резистор и конденсатор, то получается RC ФВЧ (рис. 35,6). В отличие от ФНЧ, ФВЧ пропускает частоты выше частоты среза fcp, ниже этой частоты АЧХ имеет спад с наклоном 6 дБ на октаву. Соединяя каскадно ФВЧ и ФНЧ, можно построить полосовой фильтр. Практическая схема полосового фильтра показана на рис. 36. Он имеет следующие основные технические характеристики: Входное напряжение: номинальное............ 0,2 В максимальное............ 4В Выходное напряжение: номинальное............ 0,16 В максимальное............ 3,2 В Коэффициент передачи в полосе пропускания.... 0,8 Перегрузочная способность, не менее...... 26 дБ Частота среза............ 0,1 и 7 кГц Крутизна спада АЧХ........... 6 дБ на октаву Коэффициент гармоник, не более....... 0,08% Отношение сигнал-шум (невзвешенное)..... 70 дБ Напряжение питания........... 15 В Ток потребления............ 3 мА Рис. 36. Принципиальная схема низкочастотного и высокочастотного фильтров на пассивных элементах Фильтр нижних частот (его включают кнопкой SB1) с частотой среза около 7 кГц состоит из резистора R1 и конденсатора С1. Для уменьшения влияния входного сопротивления последующих каскадов на параметры фильтра используется эмиттерный повторитель на транзисторе VT1, входное сопротив-, ление которого с учетом делителя R2, R3 образует нагрузку фильтра. Фильтр верхних частот с частотой среза около 100 Гц образован конденсатором С2 и входным сопротивлением каскада на транзисторе VT1. Его включают кнопкой SB2. Конденсаторы СЗ и С4 используются для развязки по постоянному току каскада на транзисторе VT1. Поскольку сами фильтры состоят из пассивных цепей, то такие параметры, как максимальное входное напряжение, коэффициент гармоник, перегрузочная способность и т. п., определяются целиком последующими каскадами (в данном случае эмиттерным повторителем). Полосовой фильтр собран на унифицированной монтажной плате. В нем использованы резисторы МЛТ0,125, конденсаторы КМ-5, К53-1. Желательно, чтобы точность элементов, входящих непосредственно в фильтры (R1, C1, C2), была не хуже 2%. Вместо транзистора КТ3102В можно использовать также транзисторы КТ315, КТ342, КТ203. В качестве переключателей SВ1, SB2 подойдут любые на два положения, например П2К. Для проверки работы фильтра необходим стабилизированный источник питания напряжением 15 В и током не менее 5 мА. При монтаже без ошибок и «справных элементах фильтр практически работает без настройки. Чтобы получить точное значение частот среза, поступают следующим образом. В ФНЧ резистор R1 временно заменяют переменным резистором, параллельно С1 подключают осциллограф или вольтметр переменного тока. На вход фильтра с генератора звуковых частот подается сигнал частотой, равной fcp. Подстраивая переменный резистор, добиваются, чтобы напряжение на С1 стало равным 0,7 Uвх. После этого переменный резистор заменяют на соответствующий постоянный. Настройка ФВЧ производится аналогично подбором конденсатора С2. Напряжение контролируют на выходе фильтра. Фильтр верхних частот на ОУ К153УД2. Пассивные RC фильтры имеют значительное затухание, малую крутизну спада АЧХ, а сама АЧХ зависит от внутреннего сопротивления источника сигнала и нагрузки в пределах полосы пропускания. Для улучшения параметров RC фильтров к ним присоединяют активные элементы — транзисторы или ОУ, работающие в простейшем случае по схеме повторителя. Так как повторитель не меняет фазы входного сигнала, то пассивное RC звено включают в цепь ПОС. Этим частично компенсируют потери сигнала и повышают крутизну спада АЧХ всего фильтра. Сопротивление резисторов и емкость конденсаторов в активных фильтрах сравнительно небольшие даже на очень низких частотах, вследствие чего конструкция активных фильтров получается компактной. Фильтр верхних частот на ОУ К153УД2 имеет следующие основные технические характеристики: Входное напряжение: номинальное........... 0,2 В максимальное.......... 8В Выходное напряжение: номинальное........... 0,19 В максимальное.......... 7,6 В Коэффициент передачи в полосе пропускания.. 0,95 Перегрузочная способность, не менее.... 32 дБ Частота среза........... 40 и 100 Гц Крутизна спада АЧХ......... 6 и 12 дБ на октаву Коэффициент гармоник, не более...... 0,07% Отношение сигнал-шум (невзвешенное).... 66 дБ Напряжение питания......... ±15В Ток потребления....,..... 10 мА На рис. 37 приведена схема этого ФВЧ. Он состоит из последовательно соединенных пассивного RC ФВЧ на основе Г-образного звена C2R2 и собственно активного C3C4R3R4DA1 ФВЧ второго порядка. Такой фильтр (или фильтр Баттерворта) обладает максимально плоской АЧХ в пределах полосы пропускания. При нажатии на кнопку SB1 включается пассивный RC фильтр C2R2R4 с частотой среза около 100 Гц, имеющий крутизну спада 6 дБ на октаву. Нажатие на кнопку SB2 приводит к включению активного ФВЧ. Точный расчет такого фильтра сложен, но при некоторых допущениях расчет упрощается. Например, принимая СЗ=С4 = С, R3=R4/2, R4 можно приближенно определить по формуле: В данном случае фильтр имеет частоту среза около 40 Гц. Крутизна спада его АЧХ 12 дБ на октаву. При нажатии на обе кнопки включаются пассивный и активный фильтры, при этом ниже частоты 20 Гц наклон АЧХ увеличивается до 18 дБ на октаву.

R4 = 0,707/(пfСР С).

Рис. 37. Принципиальная схема высокочастотного фильтра на ОУ К153УД2 Для монтажа фильтра использована унифицированная плата. Переключатели SB1 и SB2 могут быть любого типа на два положения, например П2К Номиналы конденсаторов и резисторов, входящие в фильтр, должны иметь точность 2%. Вместо микросхемы К.153УД2 можно использовать любые ОУ с соответствующими цепями коррекции, например, К153УД1, К140УД7, К140УД8. Для проверки работы фильтра необходим стабилизированный двухполяр-ный источник питания напряжением ±15 В и током не менее 10 мА. При использовании в фильтре элементов с точностью не хуже 2% настройка не требуется. Если такие детали подобрать не удалось, поступают следующим образом. Вначале, пользуясь рекомендациями по настройке полосового фильтра, настраивают пассивный RC фильтр C2R2R4 (кнопка SB1 нажата). Затем, отключив пассивный RC фильтр, включают активный. Подбирая конденсаторы СЗ и С4, добиваются, чтобы напряжение на выходе фильтра на частоте среза (fcp = 40 Гц) составляло 0,7 Uвх. На этом настройка заканчивается. Фильтр нижних частот на ОУ К153УД2 (рис. 38). Он имеет следующие основные технические характеристики: Входное напряжение: номинальное.............. 0,2 В максимальное.......... 8В Выходное напряжение: номинальное........... 0,19 В максимальное.......... 7,6 В Коэффициент передачи в полосе пропускания.. 0,95 Перегрузочная способность, не менее.... 32 дБ Частота среза........... 10 и 20 кГц Крутизна спада АЧХ......... 6 и 12 дБ на октаву Коэффициент гармоник, не более...... 0,07% Отношение сигнал-шум (невзвешенное).... 66 дБ Напряжение питания......... ±15 В Ток потребления.......... 10 мА Рис. 38. Принципиальная схема низкочастотного фильтра на ОУ К153УД2 Если поменять местами резисторы и конденсаторы, то ФВЧ (см. рис. 37) преобразуется в ФНЧ (рис. 38). Элементы R2, С2, С4 образуют пассивный ФНЧ с крутизной спада АЧХ 6 дБ на октаву и частотой среза около 10 кГц, а элементы R3, R4, СЗ, С4, DA1 входят в активный ФНЧ с наклоном спада АЧХ 12 дБ на октаву и частотой среза около 20 кГц. Упрощенный расчет активного фильтра можно-произвести, принимая R3=R4=R и СЗ=2С4;

емкость! конденсатора С4 определяют по формуле: C4 = 0,707/(2пfCpR). Одновременное включение активного и пассивного фильтров обеспечивает на частотах выше 20 кГц крутизну спада АЧХ фильтра 18 дБ на октаву. Конструкция и детали в ФНЧ такие же, как и в ФВЧ на ОУ К153УД2. Фильтр налаживают в такой же последовательности, что и предыдущий фильтр. Частоты среза устанавливают, подбирая резисторы R2 — R4.

РЕГУЛЯТОРЫ ГРОМКОСТИ, БАЛАНСА И РЕЖИМА «ИНТИМ» Регуляторы громкости являются неотъемлемой частью любого звуковоспроизводящего устройства и предназначены для регулирования уровня звучания акустических систем при воспроизведении звуковых сигналов. Для стереофонических систем обязательным является также регулятор стереобаланса, который служит для плавного изменения соотношения уровней звучания правого и левого каналов, позволяя перемещать в пространстве стереозону. Нередко в современных звуковоспроизводящих устройствах также используют режим «Интим» или « — 20 дБ», снижающий уровень сигнала скачком в 10 раз что создает большие эксплуатационные удобства (при разговоре по телефону, контрольном прослушивании, выборе музыкальных программ и т. п.). Известно, что из-за особенностей органов слуха человека при уменьшении уровня громкости наблюдается ухудшение восприятия низших и высших звуковых частот. Поэтому обычно применяют тонкомпенсированные регуляторы громкости, которые одновременно с уменьшением или увеличением громкости изменяют АЧХ усилительного устройства таким образом, чтобы она соответст-;

вовала широко известным кривым равной громкости [8]. Стандартизированные кривые равной громкости приводятся в рекомендациях Международной организации стандартизации (ИСО). Схемные решения регуляторов громкости и баланса базируются на резне-тивных делителях напряжения, в качестве которых используют переменные или I постоянные резисторы. К переменным резисторам предъявляют следующие тре-: бования: близость к нулю минимального регулируемого сопротивления;

плавное, (без скачков) изменение сопротивления при перемещении движка резисторов с функциональной зависимостью, подчиняющейся показательному закону (группа В);

отсутствие шумов и щелчков;

идентичность изменения сопротивлений при их регулировании (для сдвоенных регуляторов в стереофонических системах). Пределы плавного регулирования громкости определяются диапазоном плавного изменения сопротивления используемых переменных резисторов. Применяемые в УЗЧ резисторы СПЗ-12 имеют диапазон плавного изменения до 60 дБ, СПЗ-12а-1 — до 80 дБ. Однако промышленные потенциометры не всегда удовлетворяют перечисленным требованиям. Разбаланс сопротивлений сдвоенных переменных резисторов типов СПЗ-23, СПЗ12, СПЗ-4, наиболее часто используемых для тонкомпенсированной регулировки громкости, достигает ±3 дБ, а изменение их сопротивления из-за люфта движка или оси ±6 дБ. Это приводит к разбалансу уровней сигналов в каналах стереоусилителя при регулирований громкости и к рассогласованию АЧХ, особенно заметному на малой и средней громкости. От указанных недостатков свободен сдвоенный ступенчатый тонкомпенсированный регулятор громкости, построенный на дискретных резисторах и многопозиционных переключателях [9]. В последние годы с развитием интегральной технологии и созданием новой элементной базы получают распространение электронные регуляторы громкости и баланса на полевых транзисторах, КМОП коммутаторах, КМОП мультиплексерах, а также специальных микросхемах (например, К174УН12). Кроме общепринятых характеристик для каскада регулирования специфической является глубина регулирования громкости — отношение номинального выходного напряжения к напряжению на выходе при положении регулятора громкости, соответствующем минимальной громкости в пределах плавной регулировки, выраженное в децибелах. Рассмотрим варианты схем регулировки громкости и баланса с применением различной элементной базы. Типовой каскад регулирования громкости и баланса на переменных резисторах групп В и А. В качестве простейшего регулятора громкости может служить обычный переменный резистор, включенный по схеме делителя напряжения. Однако некоторые особенности слухового восприятия звуковых давлений-различных частот требуют усложнения этого каскада в усилителях высокого класса. Чувствительность уха, максимальная на средних частотах, падает нг низших и высших частотах. При увеличении уровня громкости чувствительность уха в области низших частот заметно возрастает. В области высших частот чувствительность также возрастает, но ее рост значительно зависит от индивидуальных особенностей слуха каждого человека (особенно заметна зависимость восприятия высших частот от возраста). Иначе говоря, изменение уровня звукового давления вызывает изменение спектра сигнала, воспринимаемого человеком. Поэтому, чтобы субъективное восприятие громкости изменялось во всем спектре частот пропорционально, необходимо скорректировать частотную характеристику регулятора громкости (ввести так называемую тонкомпенсацию) таким образом, чтобы с уменьшением уровня звукового давления увеличивался подъем в области низших и высших частот. Кроме того, желательно равномерно изменять относительную громкость при линейном перемещении регулирующего узла. Из экспериментов известно [10], что субъективное ощущение приращения громкости зависит от уровня звукового давления. При малых уровнях сигнала одинаковому приращению звукового давления субъективно соответствует большее приращение громкости, чем при больших уровнях сигнала. Поэтому для получения равномерной субъективной регулировки громкости требуется нелинейное регулирование звукового давления. Этим требованиям отвечают переменные резисторы с показательной зависимостью( группы В), имеющие отводы для тонкомпенсации. При регулировке стереобаланса, чтобы сохранить постоянство общего звукового давления в обоих каналах, ослабление уровня сигнала в одном канале необходимо компенсировать увеличением уровня сигнала в другом. Для этога можно использовать широко распространенные переменные резисторы с линейной зависимостью (группы А). Применение специально разработанных для регулировка стереобаланса потенциометров с зависимостью (группы Е/И) позволяет уменьшить потери сигнала и субъективно более плавно регулировать стереобаланс.

Рис. 39. Принципиальная схема регуляторов громкости и баланса на потенциометрах типа В иА На рис. 39 приведена схема регулятора громкости, в которой учтены сделанные замечания. Он имеет следующие основные технические характеристики: Номинальное входное напряжение......... 200 мВ Номинальное выходное напряжение........ 140 мВ Глубина регулировки громкости......... 40 дБ Тонкомпенсация (при уровне громкости — 30 дБ) на частоте: 100 Гц................ 6 дБ 10 кГц................ 4 дБ Регулировка стереобаланса........... ±6 дБ Резистор R1 и соответствующий ему в другом канале уменьшают взаимное влияние каналов в режиме «Моно». Резистор R2 с зависимостью А обеспечивает регулировку стереобаланса. Последовательно включенный резистор R3 позволяет уменьшить потери сигнала до 3 дБ (при его отсутствии потери возрастают до б дБ). Кнопкой SB2 включают резистивный делитель R4, R5, уменьшающий сигнал в 10 раз. Громкость регулируют переменным резистором R7, к отводу которого (при нажатой кнопке SB3) подключается цепь тонком-пенсации. Узел регулировок собран на выводах переменных резисторов и переключателей П2К. Монтаж выполнен экранированным проводом МГШВЭ-0,2. Регулятор стереобаланса — СПЗ-12г с зависимостью А;

регулятор громкости — СПЗ-12д с зависимостью В;

остальные резисторы МЛТ-0,25;

конденсаторы КМ-5, КМ-6, переключатели — П2К с независимой фиксацией. Налаживание узла в основном состоит в проверке правильности монтажа. Регулятор громкости и баланса на переключателях галетного типа. Как уже указывалось, разбаланс сопротивлений сдвоенных переменных резисторов достигает ±6 дБ, что вызывает разбаланс уровней сигналов в каналах и рассогласование АЧХ при введении тонкомпенсации. Коэффициент усиления каналов можно выравнить регулятором стереобаланса, но сбалансировать АЧХ с помощью обычных органов управления не удается. Кроме того, нередко бывает довольно сложно найти сдвоенный резистор с необходимым номиналом и законом регулирования громкости. От указанных недостатков свободен регулятор громкости на базе галетного переключателя, позволяющий создать необходимый закон регулирования и при попарном подборе резисторов делителя иметь незначительный разбаланс каналов. Как известно, использование для регулировки стереобаланса переменных резисторов с линейной зависимостью вызывает значительное ослабление сигнала (около 6 дБ). Применение специальных резисторов с зависимостью Е/И не всегда возможно из-за отсутствия необходимых номиналов. Построение регулятора баланса на базе галетного переключателя также позволяет легко получить «переменный резистор» нужного номинала с требуемым законом регулирования. С учетом сказанного, разработан регулятор громкости и баланса с применением переключателей галетного типа, схема одного канала которого показана на рис. 40. Он имеет следующие основные технические характеристики: Номинальное входное напряжение......... 200 мВ Номинальное выходное напряжение........ 200 мВ Глубина регулировки громкости........, 60 дБ Тонкомпенсация (при уровне громкости — 40 дБ) на частоте 100 Гц................ ±8 дБ Регулировка стереобаланса........... ±8 дБ Регулятор громкости состоит из делителя на резисторах Rl — R22 и галетного переключателя SA1 на 23 положения. Расчет такого регулятора громкости можно произвести следующим образом. Для любого положения движка переключателя затухания а„ в децибелах определяется как где R — общее требуемое сопротивление делителя;

n — номер положения движка переключателя. Выбрав значения R (из условия согласования с усилительным каскадом) и затухания ап для каждого положения переключателя, это уравнение можно решить для каждого резистора:

где n=2, 3,... При равномерном шаге затухания ап = аi — (n — 1) Да, где ai — максимальное затухание делителя регулятора (выбирается из условия необходимой глубины регулирования);

Да — шаг затухания;

Дa=a1/(N — 1), где N — максимальное число положений движка переключателя.

Рассчитанные сопротивления регулятора громкости при R = 10 кОм, ai = =60 дБ и N=23 приведены в табл. 2. С учетом особенностей слухового восприятия шаг затухания Да первых трех положений переключателя выбран равным 6 дБ, следующих трех — 4 дБ, остальных — 2 дБ. Резистор R23 и соответствующий ему во втором канале служат для уменьшения взаимного влияния каналов и для выравнивания звукового давления в режиме «Моно». Регулятор баланса выполнен на резисторах R24 — R29 и переключателе SA2. Ценя тонкоррекции Cl, C2, R32 подключают кнопкой SB3.

Рис. 40. Принципиальная схема регулятора громкости и баланса на переключателях галетного типа Таблица 2 n 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 ан,ДБ 60 54 48 42 38 34 30 28 26 24 22 Номинал Рассчитанно по шкале е Кп.0м Е, Ом 10,00 10 9,95 19,86 39,62 46,46 73,64 116,70 81,88 103,08 129,77 163,38 10 20 39 47 75 120 82 100 130 160 n 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 ан, дБ 20 18 16 14 12 10 8 6 4 2 0 Рассчитанно Номинал по е Rn. Ом шкало Е, Ом 205,67 258,92 325,97 410,37 516,63 650,38 818,79 1030,80 1297,70 1633,71 2056,72 200 270 330 430 510 680 820 1000 1300 1600 Монтаж узла выполнен на выводах переключателей. В качестве переключателей SA1 и SA2 можно использовать любые галетного типа соответственно на 23 и 11 положений на два направления кнопки SB1 — SB3 — П2К с независимой фиксацией, резисторы — МЛТ-0,25, с точностью не хуже 5%, конденсато» ры — КМ-5, КМ-6. Налаживание заключается в попарном подборе резисторов делителя регулятора громкости и баланса. Цифровой регулятор громкости. Основным недостатком регуляторов на основе переменных резисторов и переключателей является сложность их размещения непосредственно вблизи входов усилителя, что вызвано необходимостью размещения органов управления на передней панели усилителя. Это усложняет борьбу с помехами и наводками. Кроме того, наличие механических контактов ухудшает надежность работы таких регуляторов, увеличивает помехи в виде тресков, шорохов, щелчков. С развитием элементной базы появилась возможность создать электронные регуляторы громкости на базе специальных микросхем или при использовании переключателей аналоговых сигналов КМОП структуры, что позволяет устранить указанные недостатки. На рис. 41 приведена схема одного канала регулятора громкости на база мультиплексора КМОП структуры. Регулятор используют совместно с селектором входных сигналов (см. рис. 13). Регулятор громкости состоит из электронного переключателя на 32 положения и цифрового узла управления им. Достоинством этого регулятора также является большая точность совпадения каналов, определяемая допуском резисторов делителя.

Цифровой регулятор громкости имеет следующие основные технические характеристики: Номинальное входное напряжение........ 200 мВ Номинальное выходное напряжение....... 200 мВ Максимальное входное напряжение....... 6 В Глубина регулировки громкости........ 64 дБ Напряжение питания........... 15 и 7,5 В Ток потребления............. 30 мА Рис. 41. Принципиальная схема цифрового регулятора громкости Собственно электронный переключатель выполнен на микросхемах DD1, DD2 и DA1. Управляется он цифровой частью на микросхемах DD3 — DD9. Переключатель состоит из двух секций: одной (на микросхеме DD2 и резисторах R13 — R16) на четыре положения с шагом 2 дБ, второй (на микросхеме DD1 и резисторах R3 — R10) на восемь положений с шагом 8 дБ. Между ним» установлен развязывающий усилитель на микросхеме DA1.1 с коэффициентом передачи около 1. Такое построение позволяет создать переключатель на 32 положения, используя всего 12 резисторов делителя. Состояние секций переключателя определяется пятиразрядным кодом, вырабатываемым цифровым узлом управления, собранным на микросхемах DD3 — DD9. Узел управления содержит задающий генератор (на элементах DD 3,3, DD 3.4, DD 5.2), вырабатывающий сигнал с частотой около 4 Гц, и реверсивный счетчик (DD4.1, DD9), вырабатывающий пятиразрядный код управления. Элементы DD6.2, DD6.3, DD8.1, DD 8.2, DD5.3, DD3.5, DD3.6, DD7.1 — DD 7.3 обеспечивают реверсирование счетчика и ограничение счета снизу и сверху. Элементы DD6.1, DD 3.2, DD5.1, DD 5.2 необходимы, чтобы задающий генератор работал при нажатии любой из кнопок SB1 или SB2. Триггер DD4.2 устраняет дребезг их контактов. С помощью кнопок SB3 — SB6 делают предварительную установку счетчика DD9 и тем самым задают любой начальный уровень громкости. Элемент DD 3.1 совместно с резисторами Rl, R2 и конденсатором С1 формирует импульс установки счетчика в нулевое состояние. Особенностью регулятора является то, что при разомкнутых контактах кнопок SB1 и SB2 весь электронный переключатель находится в статическом положении и не вносит в усиливаемый аналоговый сигнал дополнительных помех. Это позволяет монтировать аналоговую и цифровую части регулятора на одной плате. Узел управления общий для двух каналов. Стереобаланса добиваются изменением усиления выходного каскада в селекторе входных сигналов (см, рис. 13). Если сделать цифровое управление раздельным для левого и правого каналов, то баланс устанавливают раздельной регулировкой громкости.

Регулятор смонтирован на унифицированной монтажной плате с применением переходных панелей для микросхем серии К564. В устройстве использованы резисторы МЛТ-0,25 (с точностью 5% в делителе и 10% — остальные) и конденсаторы КМ-4, КМ-5, К53-1. В качестве кнопок SB1, SB2 можно применять переключатели без фиксации любого типа (например МП-3), вместо SB3 — SB6 — переключатели любого типа с фиксацией. Учитывая сложность устройства, необходимо обратить внимание на правильность монтажа. Для проверки работоспособности регулятора необходим стабилизированный источник питания с напряжением 15 В и током не менее 30 мА. Напряжение 7,5 В берется с селектора входных сигналов (см. рис. 13). Налаживание устройства состоит в попарном подборе резисторов делителя R3 — R10 и R13 — R16.

НОРМИРУЮЩИЕ УСИЛИТЕЛИ Номинальное выходное напряжение источников звуковых программ, таких как магнитофон или тюнер, составляет около 200 мВ, таким же обычна делают и выходное напряжение микрофонного усилителя и предусилителя — корректора. Проходя через цепи регулировок громкости и баланса оно, как правило, несколько уменьшается. Вместе с тем номинальное входное напряже-ние таких узлов усилителя, как регуляторы тембра, квадрапреобразователи, усилители мощности, обычно выбирают около 800 мВ. Для согласования источников звуковых программ со входами предвыходных и выходных каскадов усилителя 34 применяют нормирующие усилители. К основным его техническим показателям относятся: входное и выходное сопротивление, коэффициент усиления, перегрузочная способность, линейные и нелинейные искажения, отношение сигнал-шум, динамический диапазон, стабильность показателей. Нормирующий усилитель имеет плоскую АЧХ в диапазоне рабочих частот. Он часто является первым каскадом в тракте усилителя 34, поэтому его шумовые свойства существенно влияют на достижимый динамический диапазон всего усилителя в целом. Поэтому здесь применяют специальные микросхемы или малошумящие транзисторы, используемые в предусилителе-корректоре или микрофонном усилителе. Можно выполнить этот каскад и на малошумящих ОУ. Нормирующий усилитель на ОУ К153УД2. Он имеет следующие основные технические характеристики: Входное напряжение: номинальное............0,1 В максимальное............ 1В Выходное напряжение: номинальное............0,8 В максимальное............8 В Перегрузочная способность, не менее......20 дБ Коэффициент гармоник, не более.......0,08 % Отношение сигнал-шум (невзвешенное)..... 70 дБ Номинальный диапазон частот........10...50000 Гц Напряжение питания...........±15 В Ток потребления............10 мА На рис. 42 показана схема этого нормирующего усилителя с использованием ОУ, включенного по схеме неинвертирующего усилителя переменного тока. Усиление зависит от соотношения сопротивления резисторов R3 и R2. Резистор R1 определяет входное сопротивление узла. Конденсатор С1, установленный на входе, обеспечивает развязку по постоянному току, конденсаторы С5 и С6 устраняют паразитную связь по цепи питания. Конденсаторы СЗ и С4 необходимы для устойчивой работы усилителя в области высоких частот.

Рис. 42. Принципиальная схема нормирующего усилителя на ОУК153УД2 Усилитель собран на унифицированной монтажной плате (см. рис. 32). При монтаже использованы резисторы МЛТ-0,125, конденсаторы КМ-4, КМ-6, К50-6. Вместо микросхемы К153УД2 можно применить любые ОУ общего применения со своими цепями коррекции, например, К140УД7, К140УД8 и др.

Рис. 43. Принципиальная схема нормирующего усилителя на микросхеме К548УН1 Налаживание заключается в получении (подбором резистора R2) необходимого усиления. При проверке нормирующего усилителя потребуется стабилизированный двухполярный источник напряжением ±15 В и током не менее 10 мА. Нормирующий усилитель на микросхеме К548УН1. Он имеет следующие основные технические характеристики: Входное напряжение: номинальное............ 0,1 В максимальное............ 0,6 В Выходное напряжение: номинальное............ 0,8 В максимальное............ 5,В Перегрузочная способность, не менее...... 15 дБ Коэффициент гармоник, не более....... 0,1% Отношение сигнал-шум (невзвешенное)..... 72 дБ Номинальный диапазон частот........ 10... 50000 Гц Напряжение питания........... 24 В Ток потребления............ 10 мА Для уменьшения уровня шума нормирующего усилителя, как и других узлов, можно использовать малошумящую микросхему К548УН1 (рис. 43), Здесь она включена по схеме неинвертирующего линейного усилителя. Цепь ООС (резисторы R2, R3) определяет режим работы микросхемы по постоянному току. Коэффициент усиления по переменному току зависит от соотношения сопротивления параллельно соединенных резисторов R1 и R2 и сопротивления R3. Конденсаторы С1 и СЗ обеспечивают развязку по постоянному току на входе и выходе узла. Монтаж усилителя, как и предыдущего, выполнен на унифицированной монтажной плате (см. рис. 32). В нем использованы резисторы МЛТ-0,125 и конденсаторы КМ-6, К50-6. При настройке усилитель необходимо подключить к стабилизированному источнику питания напряжением 24 В и током не менее 15 мА. После этого, подбирая резистор R2, на выводе 6 микросхемы добиваются напряжения 12 В. Затем подбором резистора R1 устанавливают необходимый коэффициент усиления узла. Нормирующий усилитель на дискретных элементах с большим динамическим диапазоном. Чтобы получить более качественные параметры, когда нет специализированных микросхем, нормирующий усилитель можно выполнить на базе дискретных компонентов, воспользовавшись схемой ОУ на рис. 44. Он имеет следующие основные технические характеристики: Входное напряжение: номинальное.,.......... 0,1 В максимальное............ 1,8 В Выходное напряжение: номинальное............ 0,8 В максимальное............ 14 В Перегрузочная способность, не менее...... 25 дБ Коэффициент гармоник, не более....... 0,06% Отношение сигнал-шум (невзвешенное)...... 75 дБ Номинальный диапазон частот........ 10... 100000 Гц Напряжение питания........... ±24 В Ток потребления............ 12 мА Приведенный здесь ОУ на дискретных компонентах используется в корректирующем усилителе (см. рис. 27) и в регуляторе тембра (см. рис. 48), где указаны основные особенности его работы. Некоторое отличие данного усилителя состоит в изменении параметров цепи обратной связи RIO, R11, Это связано с получением необходимого коэффициента усиления.

Рис. 44. Принципиальная схема нормирующего усилителя на дискретных элементах с большим динамическим диапазоном Нормирующий усилитель смонтирован на печатной плате (рис. 28,а) Вместо транзисторов КТ3102Е можно использовать транзисторы КТ342, КТ315: вместо КТ3107Л — КТ361, КТ203. Параметры усилителя при этом несколько ухудшатся. В усилителе использованы резисторы типа МЛТ-0,125, конденсаторы типа КМ-4, К53-1. Налаживание усилителя заключается в проверке монтажа и подборе сопротивления резистора R10 для получения необходимого коэффициента усиления. Для питания схемы необходим стабилизированный источник напряжения ±24 В и током не менее 15 мА.

Pages:     || 2 | 3 |



© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.