WWW.DISSERS.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

   Добро пожаловать!

Министерство путей сообщения Российской Федерации Дальневосточный государственный университет путей сообщения Кафедра "Электические машины" Л.В. Ющенко АСИНХРОННЫЕ ДВИГАТЕЛИ С ФАЗНЫМ РОТОРОМ И СХЕМЫ

УПРАВЛЕНИЯ Учебно-методическое пособие Хабаровск 1999 Ющенко Л.В. Асинхронные двигатели с фазным ротором и схемы управления: Учебно-методическое пособие. – Хабаровск: ДВГУПС, 1999. – 88 с. В учебно-методическом пособии излагаются последовательность выбора и расчет основных размеров и параметров асинхронного двигателя с контактными кольцами, расчет и построение естественной и искусственных механических характеристик с применением ЭВМ, выполнение схемразверток трехфазных обмоток, вопросы регулирования частоты вращения. Рассматриваются вопросы устройства и принципа действия основного релейно-контакторного и бесконтактного электрооборудования и применения его в типовых схемах управления асинхронными двигателями;

приводится справочный материал по аппаратуре управления. Пособие предназначено студентам специальностей “Локомотивы” (150700) и “Электрический транспорт” (180700) всех форм обучения, изучающим дисциплины “Электрические машины общепромышленного назначения” и “Основы электропривода”, для выполнения курсового проекта по теме: “Расчет трехфазного асинхронного двигателя с фазным ротором и разработка схем его управления”, а также может быть использовано студентами специальности “Подъемно-транспортные, строительные, дорожные машины и оборудование” (170900), изучающими дисциплину “Электрические машины с основами электропривода” и выполняющими курсовую работу. Рис. 42, табл. 23, список лит. – 9 назв. Рецензенты: кафедра “Электромеханика” КнАГТУ, зав.кафедрой, профессор, канд.техн. наук А.А. Скрипилев;

доцент кафедры “Электротехника и электроника” ХГТУ, канд.техню наук Е.А. Жуков Дальневосточный государственный университет путей сообщения (ДВГУПС), Содержание ВВЕДЕНИЕ 1. ВЫБОР И РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ И ПАРАМЕТРОВ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ С ФАЗНЫМ РОТОРОМ 1.1. Главные размеры асинхронной машины и их соотношения 1.2. Определение главных размеров асинхронной машины 1.3. Обмотка, пазы и ярмо статора 1.4. Расчет фазного ротора 1.5. Параметры двигателя 2. ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ ЦЕПИ 3. СХЕМА РАЗВЕРТКИ ОБМОТКИ СТАТОРА 4. МЕХАНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ 4.1. Расчет и построение механической характеристики 4.2. Программа расчета механической характеристики на ЭВМ 5. ЭЛЕКТРОПРИВОД С АСИНХРОННЫМИ ДВИГАТЕЛЯМИ 5.1. Понятие об электроприводе 5.2. Регулирование частоты вращения ротора асинхронного двигателя 5.3. Расчет пусковых характеристик асинхронного двигателя с фазным ротором 5.4. Программа расчета пусковой диаграммы 6. УПРАВЛЕНИЕ ЭЛЕКТРОПРИВОДАМИ С АСИНХРОННЫМИ ДВИГАТЕЛЯМИ 6.1. Понятие об управлении электроприводами 6.2. Аппараты управления в электроприводах подъемно-транспортного оборудования 6.3. Графические и буквенные обозначения в электрических системах 6.4. Типовые схемы управления электроприводами с асинхронными двигателями 6.5. Крановые защитные панели ПРИЛОЖЕНИЯ СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ ВВЕДЕНИЕ Электрическая энергия имеет большое преимущество перед другими видами энергии: ее можно передавать на большие расстояния, удобно распределять между потребителями, сравнительно просто и с высоким коэффициентом полезного действия преобразовывать в другие виды энергии. Процессом преобразования электрической энергии легко управлять и при этом автоматически получать необходимые характеристики преобразованной энергии.

Электрическая энергия производится на электростанциях, где атомная, тепловая или энергия падающей воды преобразуется в электрическую при помощи электромеханического генератора. Передача электрической энергии от электростанции к потребителям осуществляется по линиям электропередачи с применением трансформаторов. Около семидесяти процентов всей электрической энергии на месте потребления преобразуется в механическую энергию с помощью электродвигателей, предназначенных для электропривода различных машин и механизмов. Электрический привод нашел широкое применение в технологическом оборудовании локомотивных и вагонных депо, локомотиворемонтных и вагоноремонтных заводов, а также на других предприятиях. Большое распространение получил он и в быту. На первом этапе развития электропривода его основу составляли коллекторные электродвигатели постоянного тока. Однако с начала девяностых годов прошлого столетия в промышленности широко применяется изобретенный М.О. Доливо-Добровольским трехфазный асинхронный бесколлекторный двигатель. Двигатели этого типа более дешевые, надежные и не требующие дорогих преобразовательных установок. Они дают более эффективное динамическое торможение в одну ступень с небольшим начальным ударным моментом. Асинхронные двигатели (АД), выполненные с короткозамкнутым ротором, имеют недостаток, выражающийся в невозможности плавного регулирования частоты вращения без специальных преобразовательных установок. У другого типа асинхронных двигателей на роторе располагается обмотка, аналогичная статорной обмотке. Выводы обмотки через кольца и щетки подключаются к реостату, который служит для пуска двигателя с повышенным начальным моментом или для регулирования его частоты вращения. Этот тип двигателя называется двигателем с фазным ротором или с контактными кольцами. Таким образом, электрические машины являются существенным элементом энергетических систем и установок. Поэтому для специалистов, работающих в самых разных отраслях электротехники, необходимо изучение основ теории электрических машин и основ электропривода. Изучив курс дисциплины “Электрические машины общепромышленного назначения” и “Основы электропривода” студент должен знать основы теории, устройство элементов и принцип действия электрических машин;

иметь представление о номинальных параметрах и каталожных данных электрических машин, способах повышения коэффициента полезного действия и коэффициента мощности;

уметь использовать в практической работе основные положения электропривода, понимать принципы сопряжения характеристик рабочего механизма и характеристик электродвигателя. Цель курсового проекта – формирование и закрепление комплекса знаний по проектированию и эксплуатации наиболее распространенных асинхронных двигателей и схем управления ими. Курсовой проект должен оформляться в виде расчетной пояснительной записки, включающей содержание, введение, разделы, приведенные в таблице, графическую часть, при необходимости, приложения и список используемой литературы. Страницы нумеруются, начиная со страницы с содержанием. Таблица Разделы курсовой работы и время их выполнения № раздела Наименование разделов Специальность 150700, 180700 Процент выполнения 1 1 2 3 4 5 6 2 Выбор и расчет основных размеров и параметров АД с фазным ротором Расчет магнитной цепи Проверочный расчет магнитной цепи Схема обмоток статора Расчет и построение рабочих характеристик Расчет и построение механических характеристик Расчет добавочных сопротивлений в цепи ротора и построение искусственных механических характеристик Разработка схемы управления двигателем Выбор основного оборудования схемы управления Выполнение графической части: чертеж двигателя схема управления 3 30 7 – 8 10 5 Часы 4 15 3,5 – 4 5 2,5 170900 Процент выполнения 5 35 – 5 – – 10 Часы 6 10,5 – 1,5 – – 7 8 9 10 10 – 5 – 20 – 6 – 10 – 5 – – – Оформление пояснительной записки 10 5 10 3 В пояснительной записке приводятся окончательные варианты расчетов по всем разделам с обоснованием выбора конструкции узлов, коэффициентов, тех или иных величин со ссылкой на соответствующие источники литературы. Объем пояснений и обоснований должен составлять не менее одной трети от всего объема записки. При записи расчетов необходимо привести расчетную формулу в общем виде, затем ту же формулу с заменой символов соответствующими числами и, наконец, численный результат с указанием единицы измерения полученной величины. Все расчеты следует производить в системе СИ. Текст пояснительной записки должен сопровождаться необходимым количеством иллюстраций-эскизов, графиков. Нумерация формул, рисунков, таблиц осуществляется в пределах одного раздела двузначным числом через точку: сначала указывают номер раздела, затем ставят точку и приводят номер формулы, рисунка, таблицы в этом разделе.

1. ВЫБОР И РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ И ПАРАМЕТРОВ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ С ФАЗНЫМ РОТОРОМ 1.1. Главные размеры асинхронной машины и их соотношения К главным размерам асинхронной машины относятся: – внутренний диаметр статора D;

– расчетная длина воздушного зазора Lб. Эти размеры связаны с другими параметрами так называемой машинной постоянной [1,2] (1.1) где 1 – синхронная угловая частота вращения магнитного поля статора 1 = 2 n1 / 60;

S1 – расчетная мощность, кВА;

б – расчетный коэффициент полюсного перекрытия, равный отношению полюсной дуги n к полюсному делению ;

Kв – коэффициент, зависящий от формы кривой магнитного поля в воздушном зазоре;

Kоб – обмоточный коэффициент;

А – линейная нагрузка, А/м;

Вб – магнитная индукция в зазоре, Тл. Все величины, кроме угловой синхронной частоты вращения, неизвестны, но на выбор параметров А, Вб, б, Kв, Kоб имеются рекомендации в литературе по проектированию электрических машин [1,2,3]. Расчетную мощность также можно определить приближенно. Остаются два неизвестных D и Lб. От размеров D и Lб и от соотношений между ними зависят вес машины и ее стоимость, а также технико-экономические характеристики и надежность [1]. Величина D2Lб определяет объем ротора;

от нее зависит, и объем статора. Соотношение D2Lб / S1 приближенно определяет объем машины на единицу мощности. Из формулы (1.1) следует, что этот объем при неизменных А и Вб обратно пропорционален скорости вращения. Внутренний диаметр статора D непосредственно связан определенными соотношениями с наружным диаметром статора Dа, от которого зависит высота оси вращения h. Следует помнить, что высота оси вращения стандартизована ГОСТ 13267-73. 1.2. Определение главных размеров асинхронной машины Предварительно число пар полюсов статора определяется по формуле (1.2) где f1 – частота напряжения сети;

n1 – синхронная частота вращения магнитного поля статора (принимаются по заданию на расчет). Расчетная мощность определяется из выражения (1.3) где KЕ – коэффициент, показывающий какую часть от номинального напряжения составляет ЭДС в обмотке статора (принимается по графику, изображенному на рис.1.1);

Pн – мощность на валу двигателя, кВт (принимается по заданию);

н – коэффициент полезного действия;

cos н – коэффициент мощности.

Рис. 1.1. График зависимости коэффициента KЕ от числа пар полюсов Приближенные значения н и cos н принимаются по табл.1.1. Таблица 1.1 Приближенные значения КПД и cos н асинхронных двигателей с контактными кольцами Мощность Рн, кВт Синхронная частота вращения n1, об/мин 1500 1000 750 1500 1000 Коэффициент полезного действия н, % 1.7 2.8 4.5 7.0 10 14 20 28 40 82 84 86 87.5 88.5 90.5 91.5 92.5 76.0 79 82.5 85 86.5 88.0 89.0 91.0 92.0 80.5 83.5 85.5 87.0 88.5 90.5 92. Коэффициент мощности cos н 0.860 0.870 0.880 0.890 0.905 0.905 0.915 0.915 0.750 0.780 0.800 0.820 0.830 0.840 0.850 0.860 0.870 0.750 0.775 0.800 0.810 0.830 0.840 0. Рис.1.2. Графики зависимости высоты оси вращения двигателя от его параметров Предварительно, по рис.1.2, определяется высота оси вращения двигателя h для заданной мощности Pн в зависимости от числа полюсов 2P1 [2]. Из ряда значений высоты оси вращения по табл.1.2 выбирается ближайшее к предварительно найденному меньшее стандартное значение h. Наружный диаметр статора Dа принимается из табл.1.2 в соответствии с выбранной высотой оси вращения h. Зная наружный диаметр, можно определить приближенно внутренний диаметр D по выражению D = KD • Dа. (1.4) Высота оси вращения электрических машин (ГОСТ 13267-73) и соответствующие им наружные диаметры статоров асинхронных двигателей серии 4А h, мм Dа, м h, мм Dа, м 56 0.089 160 0.272 63 0.1 180 0.313 71 0.116 200 0.349 80 0.131 225 0.392 90 0.149 250 0.437 100 0.168 280 0.530 112 0.191 315 0.590 132 0.225 355 0. Значения коэффициентов KD в зависимости от 2P1 приведены в табл. 1.3. Таблица 1.3 Коэффициент KD для числа пар полюсов статора асинхронных двигателей серии 4А 2P1 KD 2 0.52 0.579 4 0.64 0.68 6 0.70 0.72 8 0.74 0. Полюсное деление статора определяется из выражения (1.5) Далее из формулы (1.1) определяется расчетная длина статора (1.6) Коэффициенты полюсного перекрытия б и формы поля Kв принимаются из расчета синусоидального поля в воздушном зазоре;

поэтому б = 2/ 0,64;

Kв = / 2 2 1,11. Значение обмоточного коэффициента предварительно принимается – для однослойных обмоток Kоб1 = 0,95 0,96;

– для двухслойных обмоток Kоб1 = 0,91 0,92. Параметры A и Bб определяются по графикам, представленным на рис. 1.3. Если расчетная длина сердечника превышает 0,25 0,3 м, то сердечник необходимо “разбить” на отдельные пакеты, разделенные между собой радиальными вентиляционными каналами шириной 10 мм [1, с.414;

2, с.108– 109]. Если Lб < 0,25 0,30 м, то конструктивная длина статора L1 = Lcm1 = Lб и ротора L2 = Lcm2 = Lб.

Рис.1.3. Зависимости магнитной индукции и линейной нагрузки от внешнего диаметра статора 1.3. Обмотка, пазы и ярмо статора Число пазов статора. Предварительный выбор зубцового деления t 1 осуществляется по рис.1.4, где зона 1 определяет возможные значения t1 для двигателей с высотой оси вращения h < 90 мм;

зона 2 – 90 < h < 250 мм и зона 3 для многополюсных двигателей, h > 280 мм. Из рисунка следует выбирать не одно значение зубцового деления, а пределы значений t 1min t1max.

Рис.1.4. Зависимости величины зубцового шага от значения полюсного деления статора со всыпной обмоткой Тогда возможные числа пазов статора (1.7) Окончательно число пазов статора Z1 принимается из полученных пределов с учетом, что число пазов, приходящееся на фазу и полюс, должно быть целым:

(1.8) Тогда зубцовый шаг статора (1.9) должен быть не менее 6 7 мм для двигателей с высотой оси вращения h > 56 мм.

Число проводников в пазу. Количество эффективных проводников un1 вначале определяется при условии, что число параллельных ветвей в обмотке равно единице (а1 = 1), а номинальный ток обмотки статора I1н = S • 103/ m1Uф1, A:

, где А – принятое ранее значение линейной нагрузки.

(1.10) Число un1 округляем до целого. Величина а1 зависит от типа обмотки и числа полюсов. Число витков в фазе обмотки (1.11) Окончательное значение линейной нагрузки (1.12) Оно должно незначительно отличаться от принятого ранее;

в противном случае надо изменить число эффективных проводников в пазу. Сечение эффективных проводников определяют, исходя из допустимой плотности тока jдол, которая для мягких секций принимается в пределах jдол = 5,0 6,5 А/мм2 для машин мощностью 1 100 кВт (большая плотность для машин меньшей мощности). При определении сечения обмоточных проводников следует учитывать, что для всыпных мягких обмоток, закладываемых в полузакрытые пазы, могут быть использованы провода круглого сечения диаметром не более 1,8 мм (в сечении этому диаметру соответствует площадь около S’ci 2,5 мм2, чтобы проводники легко проходили в паз через его щель. При невыполнении этого условия эффективный проводник разделяют на несколько элементарных (1.13) где nэл1 – число элементарных проводников в одном эффективном. Далее по табл. 1.4 выбираются стандартное сечение проводника Sс1, ближайшее к S’;

марка провода;

диаметры и сечения “голого” и изолированного проводов d, dиз, Sс, Sиз. При расчете прямоугольного провода и укладке его в открытых или полуоткрытых пазах следует обратиться к литературе [1,2]. Уточняется плотность тока, А/мм2, по формуле (1.14) Она должна находиться в рекомендуемых пределах [1,2,3]. Таблица 1.4 Диаметрs и площади поперечного сечения круглых медных эмалированных проводов марок ПЭТВ и ПЭТ- Номин. диаметр Среднее значение Площадь поперечного Номинальный диаметр Среднее значение Площадь поперечного неизолированного провода d, мм диаметра изолированного провода, dиз мм сечения неизолированного провода SC, мм неизолированного провода d, мм диаметра изорлированного провода dиз, мм сечения неизолированного провода, SC, мм 1 0.08 0.09 0.10 0.112 0.125 (0.132) 0.14 0.15 0.16 0.17 0.18 (0.19) 0.20 (0.212) 0.224 (0.236) 0.25 0.265 0.28 (0.30) 0.315 0.335 0.10 0.11 0.122 0.143 0.147 0.154 0.162 0.18 0.19 0.20 0.21 0.22 0.23 0.242 0.259 0.271 0.285 0.300 0.315 0.335 0.360 0. 3 0.00502 0.00636 0.00785 0.00985 0.01227 0.01368 0.01539 0.01757 0.0201 0.0227 0.0225 0.0284 0.0314 0.0353 0.0394 0.0437 0.0491 0.0552 0.0616 0.0707 0.0779 0.0881 0.50 (0.53) 0.56 0.60 0.63 (0.67) 0.71 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00 1.06 1.12 1.18 1.25 1.32 1.40 1.50 1.60 1. 5 0.545 0.585 0.615 0.655 0.69 0.73 0.77 0.815 0.865 0.915 0.965 1.015 1.08 1.14 1.20 1.26 1.33 1.405 1.485 1.585 1.685 1. 6 0.1963 0.221 0.246 0.283 0.312 0.353 0.396 0.442 0.503 0.567 0.636 0.709 0.785 0.883 0.985 1.094 1.227 1.368 1.539 1.767 2.011 2. Примечания: 1. Провода, размеры которых указаны в скобках, следует применять только в отдельных случаях при обосновании технико-экономической целесообразности;

2. Среднее значение изолированного провода вычислено с учетом расчетной средней двусторонней толщины эмалевой изоляции, принимаемой, как округленное среднее арифметическое из минимальной и максимальной толщины.

Размеры паза, зубца и пазовая изоляция. Общее число проводников в пазу nп1 = un1 • nэл1. “Площадь”, занимаемая проводниками, мм2 Sпр1 = nn1 • d2из. Свободная площадь паза (1.16) (1.15) (1.17) где Кз – коэффициент заполнения свободной площади паза изолированными проводниками. Для обмоток в машинах мощностью 0,6–100 кВт рекомендуется принимать Кз = 0,68 0,74 [1]. В современных машинах, как правило, при всыпных обмотках используются трапецеидальные пазы, так как в этом случае активная зона машины оказывается использованной наилучшим образом. Размеры пазов должны быть такими, чтобы зубцы имели параллельные стенки (рис.1.5).

Рис.1.5. Эскиз трапецеидального паза и зубца с параллельными стенками При выборе пазов другой конфигурации следует обратиться к [1,2]. Эскиз паза рекомендуется выполнять на миллиметровой бумаге в следующем порядке: – выбрать масштаб увеличения;

– провести из общей точки две дуги радиусами, соответствующими внутреннему D/2 и внешнему Dа/2 диаметрам статора;

• рассчитать угол между осями соседних пазов (360° / Z1), под этим углом из центра окружностей в пределах сердечника статора провести оси середин пазов, между ними посередине также нанести оси зубцов;

– провести параллельно осям зубцов линии стенок зубцов с расстоянием между ними bz1 = 6 8 мм или bz = 0,5 t;

– выбрать высоту паза hп1 или зубца hz1 такой, чтобы произведение полусуммы нижнего и верхнего оснований трапеции на высоту h1 равнялось свободной площади паза S’п1. Остальные размеры см. в [1, с.73 и 75]. Рекомендуется на эскизе показать два паза. На одном поставить все размеры паза и зубца, на другом показать заполнение проводниками и изоляцией, что должно найти отражение в спецификации паза (в табл. 1.5 для паза, изображенного на рис.1.6).

Таблица 1.5 Спецификация паза Часть обмотки Позиция на рис.1.5, 1.6 Класс изоляции F, нормальное исполнение Наименование материала Толщина, мм Кол-во слоев по ширине 2 2 по высоте 2 2 1 1 Толщина, мм по ширине 0,4 0,4 0,8 по высоте 0,4 0,4 0,5 1, Пазовая 1 2 3 4 Стекломикафолий Стеклолакоткань Стеклотекстолит Клин (стеклотекстолит) Электрокартон Толщина на паз без клина 0.2 0,2 0,5 Не менее 2,5 0,5 Пазовая Класс изоляции Е, нормальное исполнение Пленкоэлектрокартон 0.27 2 2 0,54 0, 1 2 3 4 – Пленкоэлектрокартон Клин текстолитовый Электрокартон Толщина на паз без клина 0,27 Не менее 2,5 0,5 0, 1 1 2 0, 0,27 1, Пазовая 1 2 3 4 Класс изоляции В, Н и G, все исполнения Стеклолакоткань Гибкий стекломиканит Стеклотекстолит Стеклотекстолит Электрокартон Толщина на паз без клина 0,15 0,3 0,5 Не менее 2,5 0,5 2 2 1 2 2 1 1 0,3 0,6 2 0,9 0,3 0,6 0,5 1, После того, как определена глубина паза hп1 или высота зубца hz1, необходимо определить высоту ярма статора, м hc = 0,5 (Da - D - 2 hz1). (1.18) Следует проверить индукцию в зубце Bz и в ярме Вc по формулам (2.3) и (2.4). Воздушный зазор принимается в пределах 0,3 0,5 мм при размерах внутренних диаметров от 50 до 200 мм.

1.4. Расчет фазного ротора Для нормальной работы асинхронного двигателя необходимо, чтобы фазная обмотка ротора имела столько же фаз и полюсов, сколько и обмотка статора, т.е. m2 = m1 и p2 = p1. Число пазов на полюс и фазу ротора q2, а также число пазов ро-тора Z2 определяется по формуле q2 = q1 ± 1;

Z2 = 2p2 • m2 • q2. Для определения числа витков (1.19) (1.20) в фазе роторов с катушечной обмоткой (когда q2 1) устанавливается значение ЭДС фазы Е2: – при соединении в звезду E2= U2k / 3 ;

– при соединении в треугольник E2 = U2k. Здесь U2k – напряжение на контактных кольцах в момент пуска двигателя, которое должно находиться в пределах 150 200 В. Число эффективных проводников в пазу (1.21) должно быть четным, поэтому полученное значение округляется до un2, уточняется число витков в фазе W2 = Uп2 p2 q2 и проверяется Фазный ток ротора I2 = Ki I1н Kпр, (1.22) где Ki – коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания и сопротивления обмоток на отношение I1 / I2, принимается по рис.1.7;

Kпр – коэффициент для приведения параметров неподвижного ротора к параметрам статора, (1.23) где Kоб1,Kоб2 – обмоточные коэффициенты статора и ротора. Значения коэффициентов Kоб для диаметральных обмоток приведены в табл. 1.6. Внешний диаметр ротора, м, определяется по формуле D’ = D - 2. Зубцовое деление (зубцовый шаг) ротора, м, (1.24) (1.25) Заменив индекс 1 на индекс 2 в формулах (1.10), (1.13), (1.15), (1.16), (1.17), определить число эффективных, элементарных и полное число проводников в пазу;

определить свободную площадь паза ротора, изобразить эскиз паза ротора и определить высоту паза hn2 или зубца hz2. Заполнение паза проводниками и изоляцией производить не надо.

Рис.1.7. Зависимость коэффициента Кi от коэффициента мощности Таблица 1.6 Значения коэффициентов Kоб q2 Kоб 1 1 2 0,965 3 0,96 4 0,955 5 и более 0, 1.5. Параметры двигателя Параметрами асинхронного двигателя называют активное и индуктивное сопротивление обмоток статора R1, X1, ротора R2, X2, сопротивление взаимной индуктивности X12 и расчетное сопротивление R12 (Rµ ), введением которого учитывают потери мощности в стали статора.

Для расчета активного сопротивления необходимо определить среднюю длину витка обмотки, м, состоящую из суммы прямолинейных пазов и изогнутых лобовых частей катушки lср = 2(lп + lл) = 2(l1 + lл). Точный расчет длины лобовой части обмотки трудоемок, поэтому необходимо использовать эмпирические формулы. Ниже приводятся формулы для расчета лобовой части всыпных обмоток lл = Кл bкт + 2В, (1.27) (1.26) где Kл – коэффициент, принимаемый по табл. 1.7;

bкт – средняя ширина катушки, м, определяется по дуге окружности, проходящей по серединам высоты пазов: в статоре (1.28) в роторе (1.29) В – длина вылета прямолинейной части катушек из паза от торца сердечника до начала отгиба лобовой части, м, можно принять В = 0,015 м;

– относительное укорочение шага обмотки, для диаметральных обмоток = 1. Таблица 1.7 Значения коэффициентов Kл для изолированных лобовых частей 2р Kл 2 1.45 4 1.55 6 1.75 8 1. Для расчета других типов обмотки можно обратиться к [1,2]. Общая длина проводников фазы обмотки, м, L = lср W. Активное сопротивление фазы обмотки (1.30) (1.31) где – удельное сопротивление медного материала обмотки;

при расчетной температуре 75 ° С с изоляцией класса А, В, Е 75 = 1/46;

при расчетной температуре 115 ° С с изоляцией F, H 115 = 1/41. Используя выражения (1.26), (1.27), (1.28), (1.30), (1.31) определяют активное сопротивление фазы обмотки статора;

а выражения (1.26), (1.27), (1.29), (1.30), (1.31) – неподвижного ротора с контактными кольцами. Приведенное сопротивление ротора определяется по формуле (1.32) 2. ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ ЦЕПИ Магнитный поток, Вб, в воздушном зазоре определяется из выражения (2.1) где KЕ определяется по рис.1.1;

Kв определяется по формуле (1.6);

Kоб1 по табл. 1.6;

Магнитная индукция, Тл, в воздушном зазоре должна незначительно отличаться от предварительно принятой (2.2) Магнитная индукция, Тл, в зубце статора при постоянном сечении определяется по формуле (2.3) где Kс = 0,97 – коэффициент заполнения стали. Магнитная индукция в ярме статора рассчитывается по формуле (2.4) Значение Вс должно составлять не более 1,4 1,6 Тл для 2р = 4 6 и 1,15 1,35 Тл для 2р = 8. Намагничивающий ток определяется после расчета магнитной цепи, т.е. после определения суммы магнитных напряжений на участках прохождения магнитного потока. При выполнении курсовой работы намагничивающий ток принять Iµ = 0,2 0,5 соответственно для двигателей мощностью 50 2 кВт. Если в задании на курсовой проект требуется рассчитать рабочие характеристики двигателя, то следует определить индуктивные сопротивления обмоток двигателя по коэффициентам магнитной проводимости обмоток [1,2]. 3. СХЕМА РАЗВЕРТКИ ОБМОТКИ СТАТОРА Обмотки машин переменного тока разделяются на всыпные из мягких катушек, полужесткие и жесткие. Рассматриваемые обмотки, состоящие из катушек, также называют секциями, так как они имеют два вывода. В крупных машинах используют стержневые обмотки статоров и роторов. В этом разделе будут рассмотрены только всыпные обмотки. Всыпная обмотка укладывается в полузакрытые пазы, имеющие узкий шлиц, через который поочередно каждый из проводников катушки опускают (“всыпают”) в пазы [2]. Наибольший диаметр провода, применяемого для всыпных обмоток, не превышает 1,8 мм, так как провода большого диаметра имеют слишком большую жесткость и плохо уплотняются в пазах во время укладки. Если в пазу помещается только одна катушечная сторона, то получается однослойная обмотка (как это показано на рис.3.1, 3.2 и 3.3);

если две катушечных стороны, то – двуслойная (рис. 3.4).

Рис.3.1. Схема однослойной концентрической двухплоскостной обмотки Однослойные обмотки различаются выполнением катушек, катушечных групп, размещением лобовых частей. Если катушки имеют различную ширину, то получаются концентрические обмотки. Их так называют потому, что катушки, составляющие катушечную группу, охватывают одна другую. Эти обмотки имеют лобовые части, расположенные в двух или в трех плоскостях, поэтому различают двухплоскостные (р1 – четное число, см. рис. 3.1) и трехплокостные обмотки (р1 – нечетное число).

Рис. 3.2. Схема однослойной шаблонной обмотки Рис. 3.3. Схема однослойной цепной обмотки Рис. 3.4. Схема двухслойной обмотки одной фазы с укороченным шагом В последнем случае при нечетном числе пар полюсов каждая фаза содержит нечетное число катушечных групп. Чтобы такая обмотка в машине имела две лобовые плоскости, одну из катушечных групп делают “кривой”, т.е. одну ее сторону выполняют по размеру большой катушечной группы, а другую – по размеру малой. Если катушки имеют одинаковую ширину и форму, то можно получить однослойную шаблонную (см. рис. 3.2) или цепную обмотку (см. рис.3.3). Для изучения принципа выполнения однослойных обмоток рассмотрим пример предварительного построения простейшей трехфазной обмотки с числом пазов Z1 = 24, числом полюсов 2р1 = 4, числом параллельных ветвей а = 1.

Полюсное деление в пазах пазов (3.1) На рис. 3.5 показаны 24 линии пазов, разделенные на четыре полюсных деления.

Рис. 3.5. Предварительные построения для однослойных обмоток (Z1 = 24;

2p1 = 4;

a =1;

q1 = 2).

Число пазов на полюс и фазу На каждом полюсном делении отмечены пазы, в которых должны располагаться стороны катушек, принадлежащих разным фазам. Мгновенное направление токов показано стрелками, в пределах одного полюсного деления оно будет одинаковым. Лобовые соединения должны быть выполнены так, чтобы направление токов в пазовых частях соответствовало показанному на рис. 3.5. Их можно выполнить в нескольких вариантах, получив при этом тот или иной тип однослойной обмотки (см. рис.3.1, 3.2, 3.3). Двухслойные обмотки применяются практически во всех машинах переменного тока, начиная с машин мощностью 15–16 кВт и выше [2]. Двухслойные обмотки машин переменного тока аналогичны двухслойным обмоткам машин постоянного тока. То есть, одна активная сторона каждой секции располагается в верхней части паза (верхний слой), а другая – в нижней части другого паза (нижний слой). Принцип построения и соединения простейшей двухслойной обмотки (без укороченного шага) рассмотрим на примере, когда Z1 = 24;

2p1 = 4;

a1 = 1;

при этом полюсное деление в пазах Q1 = 6, а число пазов на полюс и фазу q1 = 2. Двадцать четыре пары линий (сплошные и пунктирные), обозначающие верхние и нижние стороны катушек, расположенные в пазах и разделенные на четыре полюсных деления изображены на рис. 3.5. Стрелками на сплошных линиях, соответствующих верхним слоям, показано мгновенное направление токов в катушках, одинаковое во всех фазах в пределах одного полюсного деления. В нашем случае на полюсном делении на каждую фазу приходится по два паза. Предварительные действия для построения схемы обмотки такие же как и в предыдущем примере (см. рис. 3.5). При диаметральном шаге (y1 = ) лобовые части соединяют стороны катушек, лежащие на расстоянии полюсного деления. На рис. 3.6 показаны катушки, принадлежащие одной фазе.

Рис. 3.6. Схема двухслойной обмотки с полным шагом Обмотка остальных фаз строится аналогично. Начала фаз С2 и С3 взяты последовательно через 2q1 пазовых делений по отношению к началу фазы С1, т.е. через число пазов, соответствующих 120 °. Как видно из рис. 3.5, в четырехполюсной двухслойной обмотке катушки каждой фазы образуют четыре катушечные группы, а не две как в однослойной. Они соединены между собой встречно так, что направление обтекаемой током каждой из групп при переходе от одной группы к другой меняется. Основным достоинством двухслойных обмоток является возможность использовать укорочение шага для подавления высших гармоник в кривой ЭДС.

Шаг обмотки обычно выбирается равным точно или приблизительно 5/6 полюсного деления (см. рис. 3.4), так как в этом случае амплитуды 5-й и 7-й гармоник в кривых поля и ЭДС значительно снижаются. При укорочении шага принцип построения схемы не меняется, изменяется только ширина катушек. Все соединения, как межкатушечные, так и межгрупповые остаются такими же. 4. МЕХАНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ Механической характеристикой двигателя называется зависимость его угловой частоты вращения от развиваемого момента =f(М). В технической литературе часто механическую характеристику представляют в виде зависимости числа оборотов в минуту от момента n=f(М). Так как и n связаны постоянным соотношением n = (30/ ), то очертания обеих характеристик подобны. Для трехфазного асинхронного двигателя зависимость частоты вращения ротора от электромагнитного момента выражается громоздкой функцией, неудобной для анализа. Поэтому широкое применение получила зависимость момента от скольжения М = f(S), причем частота вращения ротора и скольжения связаны простым соотношением n = n1(1-S). Характеристики делятся на естественные и искусственные. Естественная характеристика двигателя соответствует основной (паспортной) схеме его включения и номинальным параметрам питающего напряжения [7]. Искусственные характеристики получаются, если включены какие-либо дополнительные элементы: резисторы, реакторы, конденсаторы. При питании двигателя не номинальным напряжением характеристики также отличаются от естественной характеристики. Искусственные характеристики асинхронного двигателя с фазным ротором и способы их получения рассмотрены в разд. 5. 4.1. Расчет и построение механической характеристики Для расчета характеристики М = f(S) и механической характеристики = f(M) воспользуемся известной упрощенной формулой Клосса (4.1) где М – развиваемый двигательный момент, Нм, при соответствующем скольжении S;

Sкр – критическое скольжение, соответствующее максимальному моменту Мmax на механической характеристике. Для номинального режима работы выражение (4.1) примет вид ;

(4.2) где Sн – скольжение в номинальном режиме двигателя (дается в задании). Или, используя известные параметры, получим. Угловая частота вращения ротора с угловой синхронной частотой магнитного поля 1 связана соотношением (4.3). Тогда в номинальном режиме н = 1 (1 - Sн). (4.5) Максимальный момент определяется из соотношения Мmax/ Мн, приведенного в задании. Таким образом, в выражении (4.2) неизвестным остается критическое скольжение Sкр, которое необходимо выразить из формулы (4.2) и рассчитать, учитывая, что 0 Sн.

(4.4) Далее, подставляя в выражение (4.1) значения скольжения S от 1 до 0, получают значения М для этих скольжений. И для них же определяют угловую частоту ротора. В расчетно-пояснительной записке привести расчет М для одного значения скольжения. Для других значений скольжения расчет выполнить в табличной форме (табл. 4.1) Таблица 4.1 Данные расчета механической характеристики S, о.е. M,Нм, 1/с По результатам расчета выполнить 2 рисунка: на одном изобразить зависимость М = f(S), на другом – механическую характеристику = f(M). 0 0.01 0.02 Sн Sкр 0.1 0.2 0.4 0.6 0.8 1. 4.2. Программа расчета механической характеристики на ЭВМ Для построения механической характеристики требуется выполнение большого объема расчетов. Чтобы сократить объем вычислений и повысить точность расчетов, целесообразно использовать современные высокопроизводительные электронно-вычислительные машины (ЭВМ) – персональные компьютеры. Ниже прилагается программа для расчета и построения механической характеристики, написанная на языке BASIK и приемлемая для всех ЭВМ, имеющих интерпретатор данного языка. Соответствие расчетных величин идентификатору программы устанавливается по табл. 4.2. Таблица 4.2 Идентификаторы, соответствующие расчетным величинам Идентификатор Расчетная величина Примечание Единица измерения P N S K W L O M R T B PH n1 SH Mmax/ MH 1 н Мн Мmax Sкр М Номинальная мощность Синхронная частота вращения Номинальное скольжение Отношение (заданная величина) Угловая синхронная частота вращения Угловая частота при номинальном режиме Номинальный момент Максимальный момент Критическое скольжение Текущая ордината момента Угловая частота ротора Вт об/мин % c-1 c-1 Н•м Н•м Относ.ед. Н•м c- Построчная работа программы представлена в табл. 4.3. Таблица 4.3 Построчная работа программы № строк Выполняемые операции на строках 5 10–25 30–37 50 55–70 75 80–105 110 115– 120 125 130– 145 150 155– 170 175– 195 200 205 210– 220 Очистка экрана, выбор графического режима Ввод данных с клавиатуры Вывод на экран пунктов меню Ввод с клавиатуры выбранногно пункта меню и очистка экрана Переход на выбранный режим расчета Возврат в меню при некорректном вводе Расчет параметров SН, 1, MН, Mmax, Sкр Очистка экрана Вывод полученных значений SН, MН, Mmax, Sкр на экран Построение на экране координатных осей Построение на экране зависимости М=f(S) Построение на экране координатных осей Построение на экране зависимости 7w 0=f(M) Вывод на экран числовых значений S, M, в форме таблицы Ввод нового значения Sкр 0 Подпрограмма вычисления значения момента Подпрограмма построения координатных осей Конец работы программы Далее приводится схема программы (рис. 4.1) и текст программы построения механической характеристики.

Рис. 4.1. Схема программы для расчета механической характеристики 2 REM Построение механической характеристики 5 CLS: SKREEN 2,0,0 10 INPUT “Рн (Вт)=”;

Р 15 INPUT “частота вращения n1=”;

N 20 INPUT “скольжение Sн (%)=;

S 25 INPUT “Mmаx / Мн =”;

K: CLS 30 PRINT “1. Ввести новые значения” 35 PRINT “2. Построение графиков и таблицы” 40 PRINT “3. Графики и таблица для нового Sкр” 45 PRINT “4. Выход” 47 PRINT “Укажите новую для вас цифру” 50 INPUT A:CLS 55 IF A=1 GOTO 10 60 IF A=2 GOTO 80 65 IF A=3 GOTO 200 70 IF A=4 GOTO 225 75 CLS : GOTO 30 80 S=S/100 85 W=2*3.1416*N/60 95 O=P/(W*(1-S)) 100 M=K*O 105 R=M*S/O+SQR((M*S/O)^2-S^2) 110 CLS 115 PRINT “Mmax =”;

M,”Sкр =”;

R 120 PRINT “Mн =”;

0,”Sн =”;

S 125 GOSUB 210 130 FOR C=1/650 TO 1-1/650 STEP 1/650 135 GOSUB 140 PSET (C*650,180-T) 145 NEXT C:INPUT Z: CLS 150 GJSUB 210 155 FOR C=1/650 NJ 1-1/650 STEP 1/650 160 GOSUB 205 165 PSET (T*2,150*C+30) 170 NEXT C :INPUT Z: CLS 175 PRINT “ S “,” M “,” W “ 180 FOR C=.05 TO 1.05 STEP.05 185 GOSUB 205: B=W*(1-C) 190 PRINT INT(C*100)/100,INT(T*100)/100,INT(B*100)/100 195 NEXT C:INPUT Z :CLS :GOTO 30 200 INPUT “S кр.=”;

R:GOTO 110 205 T=2*M/(C/R+R/C):RETURN 210 FOR X=0 TO 650 : PSET (X,180) : NEXT X 215 FOR Y=25 TO 180 : PSET (0,Y) : NEXT Y 220 RETURN 225 END 5. ЭЛЕКТРОПРИВОД С АСИНХРОННЫМИ ДВИГАТЕЛЯМИ 5.1. Понятие об электроприводе Любое машинное устройство состоит из машины-двигателя, передаточного механизма и рабочего механизма. Двигатель и передаточный механизм называют приводом, так как они служат для передачи мощности и движения рабочему механизму (машине) с нужной угловой частотой вращения. В настоящее время в качестве двигателей используются простые в управлении, экономичные, надежные в эксплуатации электрические двигатели, поэтому привод современных производственных механизмов получил название электропривода. Функциональная схема электропривода изображена на рис. 5.1.

Рис. 5.1. Функциональная схема электропривода: ПРУ – преобразующее устройство;

ЭДУ – электродвигательное устройство;

ПУ – передающее устройство;

УУ – управляющее устройство В современном автоматизированном электроприводе существенную роль играют преобразовательные (ПРУ) установки (выпрямительные устройства, регуляторы напряжения, частоты и др.) и аппаратура управления (УУ), совместная работа которых обеспечивает надлежащий ход технологического процесса. Электродвигатель, приводя во вращение рабочий механизм, развивает вращающий момент М. Вал двигателя передает вращение валу рабочего механизма, преодолевая сопротивление со стороны последнего. Величину этого сопротивления оценивают с помощью момента статического сопротивления Мс. Если вращающий момент, развиваемый двигателем, уравновешивает момент сопротивления, т.е. когда М = Мс, то вращение происходит с неизменной установившейся частотой вращения nуст., которая может быть определена по точке пересечения совмещенных механических характеристик двигателя и рабочего механизма, построенных в одном масштабе (рис. 5.2). Нарушение равновесия моментов М и Мс приводит к изменению скорости вращения привода. При условии M > Mc привод получит ускорение, а при Mc > M – замедление. Увеличение или уменьшение частоты вращения происходит под действием динамического момента Мдин. Реализация динамического момента связана с изменением кинетической энергии, запасенной в движущихся частях машинного устройства.

Рис. 5.2. Совмещенные механические характеристики асинхронного двигателя и рабочего механизма Равновесие вращающего и противодействующего моментов для устойчивого вращения ротора является условием необходимым, но недостаточным. На рис. 5.2 приведены совмещенные механические характеристики асинхронного электродвигателя и рабочего механизма. Согласно рис. 5.2 равновесие моментов наблюдается при частотах вращения nа и nв, но устойчивое вращение ротора возможно только в точке а. Например, при незначительном увеличении момента сопротивления до величины (Мс + Мс) > М будет происходить замедление вращения привода, но исходя из конфигурации кривой механической характеристики двигателя, момент вращения при этом будет расти и когда он уравновесит момент сопротивления, процесс торможения закончится и ротор вновь будет равномерно вращаться (точка а’ на рис. 5.2). Случайное уменьшение момента сопротивления (Мс - Мс) < М вызывает ускорение вращения ротора, а вращающий момент асинхронного двигателя при этом начнет убывать до нового динамического равновесия (Мс - Мс) = М (точка а’’ на рис. 5.2). Таким образом, на участке механической характеристики от nкр до n1 будет наблюдаться устойчивая работа электропривода, чего нельзя отметить на участке от n = 0 до nкр. Действительно, если двигатель вращается с постоянной частотой вращения nв и по какой-либо причине момент сопротивления Мс уменьшается М > (Мс Мс), вращение ротора начинается с ускорением, так как частота вращения и вращающий момент в этом случае будут увеличиваться по кривой механической характеристики от точки в вверх до нового динамического равновесия в точке а’’. В противоположном случае: при М < (Мс + Мс), двигатель перейдет в движение с замедлением, вращающий момент и частота вращения его будут уменьшаться от точки в по кривой механической характеристики вниз до полной остановки электропривода (см. рис. 5.2). Проведя аналогичные рассуждения, можно сделать вывод, что невозможен разгон электропривода, если при пуске n = 0, момент вращения двигателя меньше тормозного момента рабочего механизма Мп < Мс (см. рис. 5.2). В асинхронном двигателе с фазным ротором имеется возможность увеличения момента в период пуска за счет искусственного увеличения активного сопротивления в фазах обмотки ротора (рис. 5.3).

Рис.5.3. Схема включения реверсивного трехфазного асинхронного двигателя с фазным ротором 5.2. Регулирование частоты вращения ротора асинхронного двигателя Возможность регулирования частоты вращения электропривода в широких пределах простыми, экономически выгодными способами является важным его достоинством. К сожалению асинхронные машины к такому классу двигателей не относятся. Частота вращения ротора n у асинхронного двигателя (АД) может быть выражена через частоту вращения магнитного поля статора n1 и скольжение S, где f1 – частота переменного тока питающей трехфазной цепи;

р – число пар полюсов двигателя.

(5.1) Из выражения (5.1) следует, что частоту вращения двигателя можно регулировать: – изменением частоты напряжения питающей сети;

– переключением обмоток статора на разное число пар полюсов (ступенчатое регулирование);

– искусственным изменением скольжения при данной нагрузке. Первые два способа, их преимущества и недостатки, описаны в [4,5,6]. Последний способ, несмотря на неэкономичность, но благодаря своей простоте, нашел широкое применение для привода подъемно-транспортных механизмов. Регулирование частоты вращения двигателя изменением скольжения осуществляется при введении в цепь фазного ротора регулировочных сопротивлений (см. рис. 5.3). С увеличением сопротивления в цепи обмотки ротора характеристики становятся более мягкими. Максимальный момент смещается в сторону низких частот вращения. При определенном значении сопротивления в цепи ротора (положение I ползунков реостата на рис. 5.3) можно добиться условия Мп1 = Мmax (рис. 5.4, кривая I). При полном введении сопротивления двигатель, работая на характеристике кривой I, разгоняется до первой установившейся частоты вращения nуст.I, когда М1 = Мс. В дальнейшем из цепи ротора выводится часть сопротивления (см. рис. 5.3, положение II реостата). Двигатель переходит на работу по характеристике II (см. рис. 5.4.), и пока сохраняется условие МII > Мc будет происходить разгон до второй установившейся частоты вращения nуст.II, где МII = Мc. В третьем положении реостата регулировочные сопротивления полностью выводятся из фаз обмотки ротора, и двигатель работает на естественной характеристике III, разгоняясь до третьей установившейся частоты вращения nуст.III. Таким образом, установившиеся частоты вращения при этом способе регулирования зависят как от вида механических характеристик двигателя, так и от величины момента статического сопротивления рабочего механизма. И если момент сопротивления невелик, например Мс' на рис. 5.4, то частота вращения вращения практически не регулируется, так как она в этом случае близка к синхронной.

Рис. 5.4. Регулирование частоты вращения введением сопротивлений в цепь фазного ротора 5.3. Расчет пусковых характеристик асинхронного двигателя с фазным ротором Включение добавочных резисторов в цепь обмоток ротора применяется с целью регулирования как момента, так и частоты вращения ротора. Ниже рассматривается расчет сопротивлений для получения необходимого пускового момента, установившихся частот вращения и числа ступеней пусковой диаграммы. Расчет искусственных механических характеристик. Искусственные механические характеристики для асинхронного двигателя с фазным ротором (см рис. 5.4, кривая I или II) можно получить, если в цепь обмоток ротора вводить добавочные сопротивления Rq. Причем скольжение увеличится, а частота вращения ротора уменьшится согласно следующим соотношениям [6,7] при неизменной нагрузке:

;

nе = n1 (1 - Sе);

nи = n1 (1 - Sи), (5.2) (5.3) где Sе и Sи – соответственно скольжения на естественной и искусственной характеристиках;

nе и nи – соответствующие им частоты вращения ротора;

R2 – сопротивление фазы ротора, рассчитывается по формуле (1.31). Аналогично можно записать соотношение критических скольжений естественной и искусственной механических характеристик:

;

(5.4) откуда.

(5.5) Если, например, необходимо рассчитать резистор, который должен обеспечить искусственную характеристику с критическим скольжением равным единице (см. рис. 5.4, кривая I), то необходимо в выражение (5.5) подставить значение Sки = 1, тогда.

(5.6) Для построения самой характеристики MI = f(S) следует воспользоваться формулой (4.1), которая принимает вид.

(5.7) Принимая значения скольжения, рассчитываются величины моментов по формуле (5.7). Таким же образом рассчитываются и другие искусственные характеристики согласно заданию к курсовой работе, а затем определяются установившиеся частоты вращения при условии Mс = Mн. Пусковая диаграмма асинхронного двигателя. Расчет резисторов в цепи ротора, обеспечивающих заданную пусковую диаграмму двигателя, для асинхронного электропривода с фазным ротором является наиболее часто встречающейся задачей. Под пусковой диаграммой двигателя понимают совокупность двух или более искусственных механических характеристик, которые используются при пуске АД в пределах от М1 до М2 (рис. 5.5). Пусковая диаграмма строится в предположении, что рабочий участок механических характеристик близок к линейному.

Рис. 5.5. Пусковая диаграмма при m= При построении пусковой диаграммы предельный момент М1 не может быть больше критического и обычно принимается (0,8 0,9) Мmax, а момент переключения М2 должен составлять (1,1 1,25) Мс. Число ступеней пусковой диаграммы m (оно равно числу искусственных характеристик) и значения моментов М4 и М2 связаны между собой соотношением, где М1 = М1 / Мн – значение момента в относительных единицах.

(5.8) Если при выбранных значениях М1 и М2 число ступеней m не получается целым, то его следует округлить в сторону ближайшего целого числа m’ и пересчитать момент переключения М’ После этого определяется отношение = М1/ М2' и величины сопротивлений по ступеням (рис. 5.6) Rgm = R2( - 1);

Rg(m-1) = Rgm • ;

(5.10) Rg(m-2) = Rg(m-1) • ;

Rg(m-3) = Rg(m-2) • ;

Порядок построения пусковой диаграммы для m = 2. Порядок построения можно проследить по рис. 5.5 и 5.7. 1. На графике зависимости n = f(M) наносится прямолинейный участок естественной механической характеристики (см. рис. 5.5, кривая III). 2. Проводятся вертикальные линии, соответствующие абсциссам М1 и М2. 3. Через точки a и в с координатами (о, nmax) и (M1, o) проводится линия искусственной характеристики (рис. 5.5, кривая I), соответствующая включению в цепь фазы ротора обеих ступеней пускового резистора Rg1 и Rg2 (см. рис. 5.7). 4. Через точку с пересечения линии искусственной характеристики прямой линией М2 проводится горизонтальная линия до пересечения с линией М1 (см. рис. 5.5, точка d).

Рис. 5.6. К определению величины сорезисторов противлений по ступеням пусковой диаграмме диаграммы Рис. 5.7. Схема включения в цепи фазного ротора к пусковой при m = 5. Через точки а и d проводится линия искусственной характеристики – кривая II, а через точку е еще одна горизонталь до пересечения ее в точке f с естественной характеристикой (кривая III). Процесс разгона и переключений показан стрелками на рис. 5.5. Двигатель запускается по характеристике I, по мере разгона до частоты вращения n (1) момент вращения двигателя уменьшится до М2. Ключами К1 закорачиваются сопротивления Rg1 и двигатель переходит на характеристику II, по которой продолжает разбег до n(2);

после чего ключами К2 закорачиваются сопротивления Rg2 и двигатель выходит на естественную характеристику и разгоняется до номинальной частоты вращения nн. 5.4. Программа расчета пусковой диаграммы на ЭВМ Для составления программы расчета пусковой диаграммы на ЭВМ необходимо произвести некоторые математические преобразования. Предельный момент М1 и момент переключения М2 удобней выразить через коэффициенты: M1 = K1 Mmax, где K1 = (0.8 0.9);

M2 = K2 Mc, где К2 = (1.1 1.25). (5.11) (5.12) Исходя из условия задания, что Мс= Мн, с учетом формул (5.11) и (5.12) выражение (5.8) примет вид:

. Из формулы (5.13) после некоторых преобразований можно получить выражение для коэффициента К (5.13).

(5.14) Задавая некоторые значения коэффициента К2, например нижний его предел, и подставляя в формулу (5.13) верхний и нижний пределы коэффициента К1, можно получить интервал значений числа ступеней [m’;

m’’]. Для целых значений этого интервала по формуле (5.14) вычисляется значение К1. Если в интервале [m’;

m’’] нет целых значений m, то расчет повторяется для другого значения коэффициента К2, что и предусматривается в приведенной ниже программе расчета пусковой диаграммы на ЭВМ. По принятому целому значению m производится расчет характерных точек на пусковой диаграмме – это например точки с и е на рис. 5.5, т.е. при известном значении М1 необходимо определить частоты вращения, соответствующие этим точкам. Расчет значений ординат в соответствии с рис. 5.5 можно выполнить по следующим формулам:

. Отсюда для первого значения частоты вращения (5.15). При условии n(o) = 0 выражение (5.16) примет вид:

(5.16). Для второго значения частоты вращения (5.17). Из выражения (5.18) следует, что (5.18).

(5.19) Применяя такой подход к большому числу ступеней разгона и сравнивая выражения (5.17) и (5.19), можно получить обобщенную математическую зависимость соотношений частот вращения, при которых происходят переключения сопротивлений в цепи ротора, (5.20) или, где i = 1, 2, 3...m;

nmax = n1 – синхронная частота вращения.

(5.21) Выражение (5.21) заложено в программу расчета пусковой диаграммы. Программа расчета написана на языке BASIK и приемлема для всех ЭВМ, имеющих интерпретатор данного языка. Соответствие расчетных величин идентификаторам программы приведено в табл. 5.1. Таблица 5.1 Идентификаторы, соответствующие расчетным величинам Идентификатор 1 M N S W K A B I J Q P X E A B Расчетная величина 2 Mmax MH SH nmax K2 K’’1 K’1 m’ m’’ mmin mmax M K1 M1 M2 Примечание 3 Максимальный момент Номинальный момент Номинальное скольжение Синхронная частота вращения Коэффициент Нижний предел коэффициента K1 Верхний предел коэффициента K1 Минимальное расчетное нецелое m Максимальное расчетное нецелое m Минимальное целое m Максимальное целое m Выбранное m из интервала [Q;

P] Коэффициент K1 Момент, соответствующий M1 Момент, соответствующий M2 Единица изменения 4 Н•м Н•м – об/мин – – – – – – – – – Н•м Н•м Y Z,H n(i) Частота вращения переключения Дополнительные переменные, необходимые для организации цикла по расчету ni Переменная для дополнительного выбора m из предела об/мин L Далее приводится текст программы расчета пусковой диаграммы.

3 REM* Программа для расчета пусковых характеристик 5 CLS 10 INPUT “Введите M max =”;

M 20 INPUT “Введите М ном =”;

N 30 INPUT “Введите S ном =”;

S 40 INPUT “Введите n1 = “;

W 50 INPUT “Введите К2 = “;

К 60 INPUT “Введите параметр К1 от а =”;

А 70 INPUT “Введите параметр К2 от b =”;

В 80 GOTO 110 90 PRINT “для данного К2 m - целое отсутствует !” 100 К=К+.005:PRINT “k2 =”;

К 110 I = (LOG(N/(S*B*M)))/LOG(B*M/(K*N)) 120 J = (LOG(N/(S*A*M)))/LOG(A*M/(K*N)) 130 Q = INT(I+1) 140 P=INT(J) 150 IF (P-Q)<0 GOTO 90 160 PRINT “m min.=”;

Q:PRINT “m max.=”;

P 170 INPUN “Удобное для Вас из этого интервала m=”;

X 180 IF XP GOTO 160 200 E=N/M*(K^(X/(X+1)))*(1/S^(1/(X+1))) 210 PRINT “для m=”;

X,”k1=”;

E 220 A=E*M:B=K*N 230 PRINT “m1=”;

A,”m2=”;

B 240 Y=0 250 FOR Z=1 TO X 260 H=W*(1-B/A)-Y*B/A 270 Y=Y+N 280 PRINT “n”;

Z;

”=”Y 290 NEXT Z 300 “нужны ли данные для еще одного m ?” 310 PRINT “если да, то нажмите “1”, если нет - “2”” 320 INPUT L: IF L=1 GOTO 160 330 END 1 REM *Программа для построения искусственных 2 REM *механических характеристик 10 INPUT “Введите сопротивление R2=”;

R2 15 PRINT “Введите критическое скольжение естественной характеристики” 20 INPUT “SKE=”;

SKE 25 PRINT “Введите номинальное скольжение естественной характеристики” 30 INPUT “SNE=”;

SNE 35 PRINT “Введите число искусственных характеристик” 40 INPUT “X=”;

X 45 Y=0 50 Y=Y+1 55 PRINT “Введите”;

Y;

”-е критическое скольжение искусственной характеристики” 60 INPUT “SKIY=”;

SKIY 65 PRINT “Введите”;

Y;

”-е номинальное скольжение искусственной характеристики” 70 INPUT “SNIY=”;

SNIY 75 RGKY=((SKIY/SKE)-1)*R2 80 RGNY=((SNIY/SNE)-1)*R2 85 PRINT “RGKY=”;

RGKE 90 PRINT “RGNY=”;

RGNY 95 IF Y

– командоконтроллеры или магнитные контроллеры (аппараты дистанционного управления), замыкающие или размыкающие цепи управления электромагнитных катушек контакторов, контакты последних замыкают или размыкают силовые цепи двигателя.

По конструктивному исполнению существуют контроллеры: – кулачковые с накатными контактами;

– барабанные со скользящими контактами;

– контакторные. Кулачковые контроллеры, в свою очередь, подразделяются на однорядные и двухрядные в зависимости от того, каким количеством контактных элементов управляет кулачковая шайба. Устройство двухрядного кулачкового контроллера приведено на рис. 6.1. Контактный элемент состоит из основания 1, подвижного рычага 2 с контактом и роликом, приводной пружины 3. Плоские кулачковые шайбы разного профиля 4 одеваются на вал 5 прямоугольной формы. Вал с кулачковыми шайбами вращается рукояткой в подшипниках, закрепленных в корпусе 6 контроллера. Каждая кулачковая шайба воздействует на свои контактные элементы. Пока ролик рычага 2 контактного элемента находится во впадине кулачковой шайбы 4, контакты замкнуты под действием пружины 3. Если при повороте вала ролик займет положение на гребне кулачка, рычаг 2 повернется и контакты разомкнутся. Применяя шайбы нужного профиля, получают необходимую последовательность замыкания и размыкания контактов по мере поворота вала.

Рис. 6.1. Кулачковый контроллер ККТ-61: а) контактная система;

б) общий вид Контроллеры имеют фиксирующий механизм, благодаря которому остановка вала происходит в положении, соответствующем полному замыканию или полному размыканию контактов. Командоконтроллер и силовой контроллер, имеют одинаковый принцип работы, но габариты командоконтроллера значительно меньше, так как его контакты рассчитаны на слабый ток в цепях управления.

Устройство наиболее простого барабанного контроллера и схема пуска двигателя постоянного тока схематично представлены на рис. 6.2.

Рис. 6.2. Устройство барабанного контроллера и схема пуска двигателя На цилиндрической поверхности барабана 3 расположены кольцевые сегменты 4 необходимых размеров. Все эти сегменты являются подвижными контактами и соединены между собой проводниками по требуемой схеме. Рядом с барабаном на стойке 1 укреплены неподвижные контакты 2, изолированные от стойки и друг друга. При вращении барабана контроллера неподвижные контакты будут занимать различные положения относительно его сегментов, производя комбинации переключений в электрической цепи. Контакторы – это аппараты дистанционного управления. Они предназначены для замыканий и размыканий электрических цепей. Контакты в контакторах замыкаются силой электромагнитного поля при пропуске тока через втягивающую катушку. Напряжение на втягивающую катушку подается замыканием цепи кнопкой, контактами командоконтроллера или контактами реле. В зависимости от рода тока различают контакторы постоянного и переменного тока. По числу одновременно переключаемых цепей контакторы постоянного тока разделяют на одно- и двухполюсные, а переменного тока – на двух-, трех- и четырехполюсные. Контакторы различаются по конструкции. Однако характерной особенностью всех контакторов является их способность многократно включаться и выключаться. При этом время включения и выключения составляет доли секунд. Современные контакторы допускают до 20–50 млн включений, разрывая ток в 100–600 А без повреждения контактов.

Трехполюсной контактор переменного тока показан на рис. 6.3. Он состоит из магнитной системы (1,2,3), системы главных (9,10) и гибких (5) контактов и блок-контактов (6,7). Магнитная система включает в себя неподвижную часть (сердечник) 1, катушку 2 и подвижную часть 3 (якорь). Якорь и сердечник собраны из тонких пластин электротехнической стали для уменьшения потерь мощности и нагрева от вихревых токов. Система главных контактов состоит из неподвижных 9 и подвижных 10 контактов, к которым подсоединены провода переключаемой цепи. Подвижные контакты 10 и якорь 3 укреплены на одном валу 4. Блок-контакты 6 и 7 служат для необходимых переключений в электрической цепи управления втягивающей катушки 2. Главные контакты выполняют массивными, рассчитанными на большой (силовой) ток, а блок-контакты – небольшими, рассчитанными на ток управления, не превышающий 5–10 А. У однополюсного контактора главный подвижной контакт сразу связан с якорем через изоляционную прокладку.

Рис. 6.3. Трёхполюсный контактор: а) общий вид;

б) схема магнитного дутья электрической дуги;

в, г, д) элементы дугогасительной камеры При подаче достаточного напряжения на втягивающую катушку 2 якорь 3 под действие магнитного поля сердечника 1 притягивается к нему, поворачивает вал 4 и подвижные контакты 10 замыкаются с неподвижными 9. Отключение контактора производится снятием напряжения с катушки 2. С исчезновением магнитного тяжения подвижная система контактора под действием силы тяжести или возвратной пружины разрывает главные контакты. Возникшая при размыкании главных контактов дуга гасится в дугогасительных камерах 8, изготовляемых из жаростойкого материала для изоляции (на крайней левой паре силовых контактов (рис. 6.3, а) дугогасительная камера установлена, а с остальных они сняты. Гашение дуги осуществляется магнитным дутьем. С обеих внутренних сторон камеры имеются стальные полюса, между которыми создается магнитное поле 13 дугогасительной катушкой 12 (рис. 6.3, б). Ток цепи проходит последовательно через эту катушку и разрываемые контакты 9 и 10, последние находятся в зоне магнитного поля. Под действием этого поля электрическая дуга, возникающая между контактами, выдувается вверх либо через узкую щель (рис. 6.3, в), либо через лабиринтную (рис. 6.3, г). Ионизированные газы дуги охлаждаются и деионизируются. В контакторах переменного тока с небольшой частотой включения применяются камеры с дугогасительной решеткой 14 (рис. 6.3, д). На сердечнике 1 устанавливаются короткозамкнутый виток 11 (для контакторов переменного тока). Поток через поверхность этого витка сдвинут по фазе относительно основного и отличен от нуля при прохождении через нуль основного магнитного потока. Такое устройство уменьшает вибрацию и гудение магнитопровода. Магнитный пускатель представляет собой комплексный аппарат, предназначенный для управления трехфазным асинхронным двигателем с короткозамкнутым ротором. В одном корпусе устанавливаются: трехфазный контактор (если двигатель нереверсивный) или два контактора (если двигатель реверсивный);

кнопки управления;

тепловое реле защиты;

сигнальные лампы. Кроме подключения АД к сети и его отключения, пускатель обеспечивает защиту АД от токовой перегрузки и сигнализацию о его работе. Реле. В подъемно-транспортных механизмах применяют реле управления и защиты. К реле управления относятся реле времени, промежуточные и минимального тока, к реле защиты – максимального тока и тепловые. Реле времени, промежуточные, минимального и максимального токов являются электромагнитными реле (рис. 6.4). Их принцип действия аналогичен принципу действия электромагнитного контактора.

Рис. 6.4. Электромагнитное реле времени постоянного тока: а) общий вид;

б) электрическая схема Электромагнитное реле работает следующим образом. На сердечнике 2 магнитной системы находится катушка 1, на которую подается электрический сигнал. Когда ток (напряжение) в цепи катушки превысит некоторое значение, называемое током (напряжением) срабатывания реле, создаваемая им электромагнитная сила станет больше противодействующей силы возвратной пружины 4. Якорь 7 реле притянется к сердечнику 2, перемещая подвижную контактную систему 9. Если отключить ток (напряжение) в катушке, то якорь под действием пружины 4 перейдет в исходное первоначальное положение до упора 6. Ток (напряжение), при котором якорь реле возвращается в исходное положение, носит название тока (напряжения) возврата или отпускания. Параметры срабатывания реле могут регулироваться в определенных пределах изменением натяжения пружины 4 с помощью гайки 5, а также за счет зазора между якорем 7 и сердечником 2. При затяжке пружины 4 или увеличении зазора ток (напряжение) срабатывания возрастает. Особенность конструкции реле времени заключается в наличии на магнитопроводе 2 массивной медной гильзы 3 (см. рис. 6.4), которая и обеспечивает выдержку времени реле при отключении его катушки. Включение реле времени происходит как у обычного электромагнитного реле без выдержки времени. При снятии с катушки напряжения спадающий магнитный поток создает в гильзе вихревые токи, которые своим магнитным потоком поддерживают основной поток. То есть, наличие гильзы замедляет спадание магнитного потока, а соответственно – перемещение якоря и контактной системы в исходное положение. Время, в течение которого якорь реле остается притянутым после отключения катушки, называется временем выдержки реле. Реле обеспечивает выдержку при размыкании замыкающего контакта и замыкании размыкающего контакта. Выдержка времени может регулироваться путем установки немагнитной прокладки 8 определенной толщины, закрепляемой на якоре 7. Уменьшение толщины прокладки вызывает увеличение выдержки реле (и наоборот). Промежуточное реле (рис. 6.5) применяют в качестве вспомогательного аппарата, когда основной аппарат не обладает достаточным количеством контактов, необходимых для работы схем. Такое реле имеет от 3 до 6 контактов. Подвижные контакты 7 реле мостикового типа укреплены на стержне 9, соединенном с якорем 4. Когда на катушку 2 подается напряжение, якорь 4 притягивается к сердечнику 1, и мостиковые контакты 7 замыкают или размыкают неподвижные контакты 8, производя необходимые переключения в схеме. Реле минимального тока (рис. 6.6) применяется, например, в схеме привода грузовой лебедки башенного крана с тормозной машиной для контроля величины тока возбуждения тормозной машины. Катушка 3 включается последовательно с обмоткой возбуждения. Пока в цепи обмотки реле 3 протекает ток достаточной величины, якорь 7 под действием магнитного поля, возникающего в сердечнике 2, находится в притянутом к сердечнику 2 положении и замыкает контакты 4 и 5. В случае понижения тока ниже минимально допустимого магнитный поток ослабевает и под действием пружины 11 якорь, поворачиваясь на оси 8, отпадает, размыкая эти контакты, тем самым производя соответствующее отключение в электросхеме. Навинчивая гайку 9 на тягу 10, можно осуществлять регулировку тока срабатывания реле. Реле максимального тока применяется для защиты электродвигателей от большой перегрузки или коротких замыканий. Действие реле максимального тока проследим по рис. 6.7.

Рис. 6.5. Схема промежуточного реле минимального переменного тока: 1 - сердечник;

магнитопровода;

2 - катушка;

3 - короткозмкнутый виток;

реле;

4 - якорь;

5 - изоляционная рейка;

изолирующая планка;

6 - контактная пружина;

гайка;

10 - тяга;

7 - контактный мостик;

8 - неподвижные контакты;

9 - стержень.

Рис. 6.5. Схема реле переменного тока: 1-ярмо 2 - сердечник;

3 - обмотка 4, 5 - контакты;

6 7 - якорь;

8 - ось;

9 11 - пружина.

Рис. 6.7. Схема реле максимального тока Пока ток, протекающий по обмотке реле 5, не выходит за пределы допустимого, подвижной сердечник 6 находится в своем нижнем положении, упираясь в регулировочную планку 7. В случае увеличения тока в электродвигателе, а следовательно, и в обмотке 5, выше допустимого, магнитное поле поднимает сердечник 6, и он своим шпинделем 4 ударяет в толкатель 3. В результате чего контакты 1 и 2 размыкаются, производя отключение электродвигателя. Но после срабатывания реле и исчезновения тока обмотки, сердечник под действием собственного веса опускается до упора в планку 7, а контакты 1 и 2 под действием пружины 8 снова замыкаются. И если в защищаемом объекте происходит короткое замыкание, то реле снова срабатывает, разрывает контакты 1 и 2 и вновь их замыкает. Создается так называемая “звонковая работа” реле. Чтобы избежать этого процесса, реле максимального тока снабжают механической защелкой, которая не позволяет сердечнику после первого срабатывания опуститься вниз и вновь замкнуть контакты 1 и 2. Обслуживающему персоналу необходимо выяснить причину срабатывания реле, устранить ее и после этого поставить защелку в первоначальное положение.

Регулировка реле на определенный ток производится положением регулировочной планки 7. И чем ниже опущен сердечник, тем больший ток необходим для срабатывания реле. Тепловое реле служит для защиты двигателя от небольших, но длительных перегрузок. Ток двигателя при этом превышает на 30 % и более номинальный ток. Одна из разновидностей теплового реле показана на рис. 6.8. Рабочий ток проходит через нагревательный элемент 2, включенный в защищаемую силовую цепь. Элемент 2 нагревает биметаллическую (состоящую из двух слоев металлов, различных по коэффициенту линейного расширения) пластину 1, укрепленную консольно в основании 10.

Рис. 6.8. Схема устройства теплового реле защиты Свободный конец пластины упирается в рычажок 4, вследствие чего контакты 5 цепи управления замкнуты и ток управления проходит через катушку 8. Подвижной сердечник 7, втянутый катушкой 8, замыкает контакты 9 в защищаемой силовой цепи. В случае длительного увеличения тока в силовой цепи пластина 1 нагревается и изгибается кверху. Рычажок 4 под действием пружины 3 поворачивается и размыкает контакты 5 цепи управления. Катушка 8 обесточивается, сердечник 7 пружиной 6 выводится из катушки и разрывает контакты 9 силовой цепи, защищая двигатель от пер|f60егрузки. В некоторых конструкциях тепловых реле отсутствуют элементы 6, 7, 8, 9;

а контакты 5 разрывают цепь управления катушки электромагнитного контактора в магнитном пускателе, через который двигатель подключается к источнику питания. К аппаратам защиты можно отнести и плавкие предохранители. Они предназначены для защиты цепей от токов коротких замыканий и недопустимых перегрузок. Быстродействующие предохранители применяются для защиты электрических агрегатов с полупроводниковыми приборами. Предохранители многих типов заполнены кварцевым песком, установка допускается как в вертикальном, так и в горизонтальном положении.

Выключатели и переключатели. Выключатели автоматические воздушные предназначены для нечастых оперативных включений и отключений электрических цепей постоянного и переменного тока, а также для защиты электрических установок при перегрузках и коротких замыканиях, выпускаются с тепловыми, электромагнитными и комбинированными (электромагнитным и тепловым) расцепителями. Однополюсной автоматический выключатель максимального тока с электромагнитным расцепителем изображен на рис. 6.9.

Рис. 6.9. Схема однополюсного автоматического выключателя максимального тока Конструктивно он похож на обычный рубильник. Катушка электромагнита 5 включена последовательно с контактом выключателя. Пока ток в цепи не достигнет величины тока срабатывания, якорь 4 находится в свободном состоянии и удерживает защелку 3, которая в свою очередь удерживает рукоятку и контакт 2 во включенном состоянии. Как только ток в цепи достигнет своего максимального значения, якорь 4 притянется к сердечнику катушки 5 и освободит защелку 3. Подвижной контакт под действием пружины отпадет и разорвет электрическую цепь защищаемого объекта. Ввод в действие отключенного автомата осуществляется вручную, воздействием на рукоятку 2, выполненную из изоляционного материала и механически связанную с подвижным контактом. Иногда необходимо управлять механизмами в зависимости от их местоположения, т.е. иметь управляющие сигналы функции пути. В этом случае используются путевые выключатели. Существуют механические, индукционные путевые выключатели и фотовыключатели. Принцип действия механических путевых выключателей аналогичен действию кнопок “Пуск” и “Стоп”. На кнопку воздействует человек, а на рычаг путевого выключателя - выступ, укрепленный на элементе механизма. Схема индукционного выключателя изображена на рис. 6.10. Параллельный контур, состоящий из индуктивной катушки L на неподвижном сердечнике 1 и емкости С, настроен на резонанс токов, когда магнитная цепь сердечника 1 замкнута якорем 2, а контур включен в сеть переменного тока через катушку промежуточного реле РП. Якорь 2 связан с перемещающимся механизмом. При резонансе токов величина тока, протекающего через катушку реле РП, минимальная, настолько мала, что якорь реле РП не притянут.

Рис. 6.10. Индукционный путевой выключатель Когда же подвижный якорь 2, займет положение, указанное пунктиром, магнитная цепь сердечника 1 окажется разомкнутой, и индуктивность катушки резко уменьшится. Резонанс в цепи нарушится, ток в катушке реле резко возрастет, его якорь притянется, замыкая или размыкая контакты в цепи управления перемещающего механизма. Таким образом, электрический импульс в катушке реле возникнет в том случае, когда один элемент механизма займет определенное положение относительно другого. Выключатели и переключатели пакетные применяются в качестве коммутационных аппаратов с ручным приводом цепей управления электроустановок, для распределения электрической энергии и ручного управления асинхронными двигателями, предназначены для работы в цепях переменного тока напряжением до 440 В и постоянного тока напряжением до 240 В. Подразделяются по числу коммутируемых цепей, степени защиты и способу установки и крепления. Универсальные переключатели предназначены для коммутации электрических цепей управления и автоматики, ручного управления аппаратами, магнитными станциями и многоскоростными асинхронными двигателями. Изготовляются с различным числом коммутационных цепей и на различное число коммутационных положений рукоятки. Полупроводниковые аппараты управления. Основу полупроводниковых аппаратов составляют транзисторы, полупроводниковые диоды и тиристоры. Самое широкое применение полупроводниковые приборы получили в схемах выпрямления переменного тока: в схемах нерегулируемого входного напряжения – диоды, а в схемах регулируемого – тиристоры. Тиристоры используются также для бесконтактной коммутации цепей переменного тока (бесконтактные ключи и переключатели, пускатели);

преобразования постоянного тока в переменный (инверторы и преобразователи частоты). Схемы выпрямления и статические переключатели на базе тиристоров описаны в [9]. Выпрямленное напряжение в подъемно-транспортных механизмах применяется для питания обмоток возбуждения тормозных машин и тормозных электромагнитов, цепей управления катушек контакторов и магнитных усилителей, для динамического торможения асинхронных двигателей и др. Применение транзисторов весьма разнообразно, например, на рис. 6.11 показано использование двух транзисторов VT1 и VT2 в электронном реле времени.

Рис. 6.11. Схема электронного реле времени В исходном положении внешний управляющий контакт К замкнут и на базу транзистора VT1 подан отрицательный потенциал источника питания GB. Транзистор открыт, при этом потенциал базы транзистора VT2 будет положительным по отношению к его эмиттеру и транзистор будет закрыт. В результате выходное реле KУ будет отключено. В исходном положении конденсатор С будет заряжен с указанной на рисунке полярностью своих обкладок. Команда на начало отсчета времени подается при размыкании внешнего управляющего контакта К;

начинается разряд конденсатора С через резистор R2 и переход эмиттер – база транзистора VT1. В конце разряда транзистор VT1 закроется, что приведет к появлению на базе транзистора VT2 отрицательного потенциала. Он откроется, по обмотке реле KУ начнет протекать ток, реле сработает и переключит свои контакты. Отсчет времени закончится.

Выдержка времени реле определится временем разряда конденсатора С, которое зависит от величины его емкости и сопротивления резистора R2. Регулируя эти величины, можно устанавливать требуемые выдержки времени реле. Выпускаемые электронные реле времени серии ВЛ обеспечивают выдержку времени от 0,1 с до 10 мин.

6.3. Графические и буквенные обозначения в электрических системах Электрической схемой называется чертеж, на котором показаны соединения электрических цепей и по которому можно проследить порядок взаимодействия аппаратов, составляющих схему, и путь протекания токов. Электрические схемы разделяют на структурные, функциональные, принципиальные и монтажные. На структурных схемах изображают основные функциональные части устройства обычно в виде прямоугольников, объединенных линиями взаимосвязей, на которых стрелками показывают направление хода процессов, происходящих в устройстве. Схема дает самое общее представление об электроустановке. Функциональная схема показывает процессы, протекающие в функциональных цепях установки. Функциональные части на схеме изображают в виде прямоугольников или условных графических обозначений, одновременно с линиями взаимосвязей в этих схемах могут изображаться конкретные соединения между элементами и устройствами. На схеме показаны общие принципы работы установки. Принципиальная электрическая схема содержит полный состав элементов (машин, аппаратов и т.п.), дает понятие об электрических соединениях этих элементов и их узлов. Электрические машины, аппараты, приборы и связи между ними на принципиальной схеме показывают только в виде графических обозначений. Элементы одного аппарата могут быть разнесены по схеме. Схема дает детальное представление о принципе работы устройства. Монтажная схема дает понятие о монтажных соединениях узлов и аппаратов. На ней электрические аппараты и машины показаны так, как они будут расположены на установке. Их элементы на схеме не разделяются. Каждому зажиму и проводу присваивается свой номер. На схеме показывают тип, сечение, длину провода или кабеля, число жил кабеля и способ прокладки кабеля или провода. В настоящем пособии приводятся примеры только принципиальных электрических схем.

Электрическая схема в отличие от машиностроительного чертежа не имеет масштаба, но при составлении электрических схем пользуются условными графическими обозначениями (прил. 1) в соответствии с единой системой конструкторской документации (ЕСКД). Контакты аппаратов на схемах изображают в положении, которое соответствует обесточенному состоянию обмоток. Условные буквенные обозначения электрооборудования приведены в прил. 2.

6.4. Типовые схемы управления электроприводами с асинхронными двигателями Управление пуском, реверсом и торможением асинхронных двигателей в большинстве случаев осуществляется в функции времени, скорости, тока или пути. Ниже приводится ряд типовых схем управления электроприводами с АД. Схема управления нереверсивным короткозамкнутым асинхронным двигателем. Пуск двигателей малой и средней мощности обычно осуществляется прямым подключением обмоток статора к сети без ограничения токов. Для этой цели используются магнитные пускатели, которые составляют основу схемы управления. Нереверсивный магнитный пускатель (рис. 6.12) включает в себя электромагнитный контактор КМ с двумя встроенными в него тепловыми реле защиты КК, кнопки управления SB1 (Пуск) и SB2 (останов, стоп АД).

Рис. 6.12. Схема управления нереверсивным асинхронным двигателем с короткозамкнутым ротором Схема обеспечивает прямой (без ограничения тока и момента) пуск АД, отключение его от сети, а также защиту от коротких замыканий (предохранители FA). Для пуска АД замыкают выключатель QF и нажимают кнопку пуска SB1.

Электрический ток потечет от фазы С через нормально замкнутую кнопку останова SB2, кнопку SB1, катушку контактора КМ, нормально замкнутые контакторы тепловых реле КК к фазе В. Катушка контактора КМ, получив питание, притянет якорь магнитной системы и замкнет главные контакты в силовой цепи обмоток статора и вспомогательный контакт, который зашунтирует кнопку пуска SB1 и ее не нужно держать во включенном положении. Произойдет разгон АД по его естественной механической характеристике. Для отключения АД нажимается кнопка остановки SB2, она разрывает цепь питания катушки контактора КМ. Под действием пружины якорь контактора отпадает и разрывает все замкнутые до этого контакты. Двигатель теряет питание сети и начинается процесс торможения АД выбегом под действием статического момента сопротивления на валу. Также произойдет остановка двигателя в случае срабатывания одного из тепловых реле. В этом случае разорвется цепь питания катушки контактора КМ контактами тепловых реле КК. Тепловое реле, установленное только в одну фазу, может не осуществить своих защитных функций. Например, если во время работы АД обесточится обмотка статора именно этой фазы, то двигатель будет работать с перегрузкой обмоток двух других фаз, в которых не предусмотрена установка тепловых реле. Поэтому тепловые реле необходимо устанавливать минимум в двух фазах. Схема управления реверсивным короткозамкнутым асинхронным двигателем. Основным элементом этой схемы является реверсивный магнитный пускатель, который включает в себя два электромагнитных контактора КМ1 и КМ2, два тепловых реле защиты КК (рис. 6.13) и кнопки управления SB. Схема обеспечивает прямой пуск и реверс АД, а также торможение противовключением при ручном управлении. Пуск двигателя в условном направлении “Вперед” осуществляется нажатием кнопки SB1 при включенном автоматическом выключателе QF. Катушка контактора КМ1 получит питание через размыкающую кнопку остановки SB3, замыкающую кнопку SB1, размыкающие контакты КМ2 (они будут замкнуты при обесточенном состоянии катушки КМ2), размыкающие контакты тепловых реле КК. Контактор КМ1 своими силовыми контактами подключит обмотки статора к сети в следующем порядке: фазу А к выводу С1, фазу В к С2, фазу С к С3. Торможение осуществляется кнопкой остановки SB3. Контактор КМ1 теряет питание, обесточивает обмотки статора, для осуществления реверса нажимают кнопку SB2. Это приводит к включению контактора КМ2 и подаче на обмотки статора АД напряжения источника питания с другим порядком чередования фаз: фаза А к выводу С3, фаза В к выводу С2, фаза С к выводу С1. Магнитное поле АД изменит свое направление вращения и начнется процесс реверса, который может состоять из двух этапов: торможения противовключением (если ротор вращается по инерции в направлении “Вперед”) и разбега в противоположную сторону.

Рис. 6.13. Схема управления реверсивным короткозамкнутым асинхронным двигателем Если предположить, что при одновременном нажатии кнопок SB1 и SB2 замкнутся силовые контакты КМ1 и КМ2, то произойдет короткое замыкание токоподводящими проводами. Во избежание этого в схеме используется типовая электрическая блокировка. Она предусматривает перекрестное включение размыкающих контактов аппарата КМ1 в цепь катушки аппарата КМ2 и наоборот. Кроме электрической блокировки может быть использована специальная механическая блокировка. Она представляет собой рычажную систему, которая предотвращает втягивание одного контактора, если включен другой. Защиту от коротких замыканий обеспечивает автоматический выключатель QF. Его наличие исключает также возможность работы привода при обрыве одной фазы. Схема управления пуском и динамическим торможением асинхронных двигателей. Эта схема предусматривает прямой пуск и динамическое торможение в функции времени. Динамическое торможение является одним из вариантов генераторного режима АД независимо от сети переменного тока. Для его осуществления обмотки статора АД отключают от сети переменного трехфазного тока и подключают к источнику постоянного тока (рис. 6.14). Цепь фазного ротора при этом может быть замкнута накоротко или на добавочные Рис. 6.14. Схема управления пуском и динамическим торможением асинхронного двигателя резисторы.

Постоянный ток протекает по всем обмоткам статора или по части их, создает постоянное во времени магнитное поле. В обмотках вращающегося по инерции ротора будет наводиться ЭДС и потечет ток, который создаст свое неподвижное в пространстве магнитное поле. Взаимодействие тока ротора с результирующим магнитным полем АД приведет к появлению тормозного момента и остановке ротора. Преобразуемая при этом механическая энергия движущихся частей в электрическую рассеивается в виде тепла. Пуск двигателя осуществляется нажатием кнопки SB1 (см. рис. 6.14). После чего срабатывает линейный контактор КМ, подключающий обмотки статора к трехфазному источнику питания. Замыкающий блок-контакт КМ в цепи реле времени КТ вызовет его срабатывание. В результате чего контакты этого реле замкнутся в цепи контактора торможения КМ1, но этот контактор не сработает, так как перед этим произойдет размыкание блок-контакта КМ. Нажатием кнопки SB3 производится остановка АД. Катушка линейного контактора теряет питание и контакты КМ в цепи обмоток статора размыкаются, отключая двигатель от сети переменного тока. Одновременно с этим замыкается размыкающий блок-контакт КМ в цепи катушки контактора торможения КМ1;

последний включается и подает в обмотки статора постоянный ток от выпрямителя V через резистор RT и замыкающий блок контакт КМ1. АД переходит в режим динамического торможения. С потерей питания катушки КМ, также размыкается замыкающий блок-контакт КМ в цепи реле времени КТ. Это реле, потеряв питание, начинает отсчет выдержки времени. Через промежуток времени, соответствующий останову двигателя, реле КТ размыкает свои контакты в цепи катушки контактора КМ1.

Обмотка статора отключается от источника постоянного тока и схема переходит в свое первоначальное состояние. Задержкой срабатывания реле КТ и величиной регулируемого резистора Rт устанавливают время динамического торможения. Схема управления реверсивным асинхронным двигателем с фазным ротором. Частоту вращения ротора асинхронного электродвигателя с фазным ротором можно регулировать, изменяя величину сопротивления в роторной цепи (см. подразд. 5.2). Управлять такими электродвигателями возможно с помощью силовых и магнитных контроллеров (рис. 6.15). В настоящее время в подъемнотранспортных механизмах используются магнитные контроллеры, относящиеся к аппаратам дистанционного управления.

Рис. 6. 15. Схема управления трехфазным асинхронным двигателем с фазным ротором: а) силовая схема;

б) схема управления В первом положении командоконтроллера “Вперед” замыкается контакт S1.1, подавая питание на катушку. Контактор КМ1 подключает обмотки статора двигателя и тормозной электромагнит YB1 к сети. В цепь ротора электродвигателя при этом включено полное сопротивление пускорегулирующего реостата, и двигатель разгоняется по характеристике I (см. рис. 5.4) до установившейся частоты вращения nуст.I при заданном моменте сопротивления Мс. Во втором положении замыкается контакт S1.3 командоконтроллера и включается контактор КМ3, который закорачивает часть сопротивлений реостата. Двигатель переходит на работу по характеристике II, разгоняется до частоты вращения nуст.II. В третьем положении контроллера включается контактор КМ4, который закорачивает выводы обмотки ротора, и двигатель работает на естественной характеристике III с частотой вращения nуст.III. Для выключения двигателя необходимо контроллер перевести в нулевое положение. Вращение “Назад” осуществляется постановкой рукоятки магнитного контроллера на позицию 1 “Назад”, при этом включается контактор КМ2. Происходит смена чередования фаз в обмотках статора и начинается обратное вращение ротора при полном включенном пускорегулирующем резисторе роторной цепи. Дальнейший процесс управления аналогичен описанному выше. Особенностью работы двигателей подъемно-грузовых лебедок является спуск груза. В этом случае груз не только преодолевает силы трения, но и стремится ускорить вращение двигателя в направлении спуска. Скорость двигателя очень быстро достигает синхронной, после чего двигатель начинает работать как генератор под действием силы тяжести груза, т.е., тормозя механизм. Если сопротивление в цепи ротора двигателя полностью закороченно, то скорость опускания груза на 5–10 % больше синхронной частоты вращения. Увеличение роторного сопротивления приводит к увеличению скорости спуска (а не к уменьшению, как это бывает при подъеме). Схема автоматического пуска и торможения противовключением асинхронного двигателя с фазным ротором. Пуск двигателя совершается нажатием кнопки SB1 (вперед) или SB2 (назад), тем самым подается питание на катушку контактора КМ1 (или КМ2). Рассмотрим работу схемы при срабатывании контактора КМ1 (рис. 6.16). Обмотки статора подключаются к сети, включается блокировочное реле РБ. Катушка РП не притягивает свой якорь из-за малой ЭДС ротора и размыкающий контакт РП замкнут. Затем замыкающим контактом РБ собирается цепь катушки контактора КП, шунтирующего своими контактами ступень сопротивлений Rn в цепи ротора.

Рис. 6.16. Схема торможения противовключением асинхронного двигателя с фазным ротором: а) силовая схема;

б) схема управления С помощью механического маятникового реле времени РВ, пристраиваемого к контактору КП, осуществляется выдержка времени, необходимая для некоторого разгона двигателя, после чего включается контактор КУ, шунтирующий сопротивления Rg в цепи ротора, и двигатель выводится на естественную характеристику. Таким образом, пуск двигателя совершается в одну ступень с резистором в роторе Rg. Ступень резистора Rn служит для ограничения тока при торможении. Если требуется реверсирование двигателя, то необходимо нажать на кнопку противоположного направления вращения (в нашем примере на кнопку SB2), не воздействуя на кнопку SB3 (стоп). При этом отключаются контакторы КМ1 и КП. Последний – из-за размыкания контакторов КМ1 и РБ. Как только замкнется размыкающий контакт КМ1 в цепи катушки контактора КМ2, он включится, и двигатель переведется в режим торможения противовключением. В приведенной на рис. 6.16 схеме реализуется управление торможением в функции угловой скорости (по величине ЭДС ротора, которая пропорциональна скольжению). Реле напряжения РП через выпрямитель V подключается к выводам обмотки ротора. Реле настраивается с помощью резистора Rр так, что при начале торможения, когда направления вращений магнитного поля статора и ротора противоположны (S=2), оно срабатывает, а при угловой скорости, близкой к нулю (S=1), когда напряжение на его катушке снижается почти вдвое, реле отпускает свой якорь. При пуске в обратную сторону реле РП не срабатывает, так как ЭДС ротора становится еще меньше, достигая нулевого значения при S=0. После включения контактора КМ2, когда произойдет реверсирование магнитного поля статора, срабатывает реле РП и своим размыкающим контактором разорвет цепь катушки контактора КП, что обеспечит на период торможения введение всех резисторов в цепь ротора (Rg и Rn). Блокировочное реле РБ служит для создания временного разрыва в цепи катушки контактора КП, оно отключается одновременно с контактором КМ1, а включается только после замыкания контактов контактора КМ2. Когда контакты РБ сомкнутся, уже успеет сработать реле РП. По окончании процесса торможения контакт РП закроется и контактор КП зашунтирует ступень сопротивления Rn. Затем произойдёт изменение направления вращения ротора, то есть пуск в противоположном направлении (назад). Если остановку двигателя производить кнопкой SB3, то обмотки статора отключатся от сети, но электрического торможения не произойдет, двигатель остановится под действием статического момента сопротивления на валу. Схема пуска асинхронного двигателя с фазным ротором в функции времени. Упрощенная принципиальная схема пуска асинхронного двигателя с фазным ротором в функции времени [8] представлена на рис. 6.17. Пуск двигателя по этой схеме осуществляется в две пусковые ступени, при этом для большей надежности цепи управления подключены к сети постоянного тока.

Рис. 6.17. Упрощенная принципиальная схема пуска асинхронного двигателя с фазным ротором в функции времени: а) силовая схема;

б) схема управления При подключении цепей управления к источнику напряжения сразу включаются реле РУ1 и РУ2 через размыкающие блок-контакты КМ и КУ1. Реле без выдержки времени отключают катушки контакторов КУ1 и КУ2 от источника питания. Затем после нажатия кнопки SB1 и включения контактора КМ статор двигателя подключается к сети, а роторная цепь его замкнута на полностью включенные резисторы R1 и R2, так как силовые контакты контакторов КУ1 и КУ2 разомкнуты;

начинается пуск АД.

Размыкающий контакт КМ в цепи катушки реле времени РУ размыкается, оно обесточивается, начинает отсчитывать выдержку времени при пуске на первой пусковой ступени. После выдержки времени реле РУ1 своим контактом замыкает цепь питания катушки контактора КУ1. Этот контактор зашунтирует пусковой резистор R1 своими силовыми контактами и снимает питание с реле времени РУ2 вспомогательным контактом КУ1. Реле РУ2 начинает отсчитывать выдержку времени, по окончании которой размыкающий контакт РУ2 замыкается, подключая к источнику питания катушку КУ2, в результате чего зашунтируется вторая ступень пускового сопротивления R2 и АД будет выведен на естественную характеристику. Схема пуска асинхронного двигателя с фазным ротором в функции тока. Схема, приведенная на рис. 6.18, обеспечивает пуск асинхронного двигателя с фазным ротором в одну ступень в функции тока и динамическое торможение в функции скорости и включает оборудование:

• • • • • • • • электромагнитные контакторы КМ1, КМ2, КМ3;

реле тока КА;

реле контроля скорости SR;

реле напряжения KV;

понижающий трансформатор Т;

выпрямитель VD;

предохранители FA1, FA2;

тепловые реле КК1, КК2.

Реле контроля скорости SR размыкает свои контакты в цепи катушки электромагнитного тормоза КМ3, когда частота вращения уменьшается до значения, близкого к нулю, а замыкает, когда начнется разгон АД. После включения автоматического выключателя нажимается кнопка пуска SB1. По известной схеме включается контактор КМ1, через силовые контакты которого статор АД подключается к сети. Бросок тока в цепи ротора, когда еще не замкнуты контакты КМ2, вызовет включение реле тока КА, последнее разорвет свои контакты в цепи катушки КM2. Таким образом, разбег начинается с пусковым сопротивлением R2g в цепи ротора.

Рис. 6.18. Схема пуска АД в одну ступень в функции тока и динамического торможения в функции скорости Вспомогательные контакты КМ1 замыкают цепь катушки промежуточного реле напряжения KV, шунтируют кнопку SB1, размыкают цепь контактора торможения КМ3. Несмотря на то, что реле KV включается, это не приводит к включению контактора КМ2, так как до этого в цепи разомкнулся контакт реле КА. Трогание с места и вращение ротора вызывает замыкание контакта реле скорости SR в цепи тормозного контактора КМ3, но и этот контактор не сработает, так как до этого разомкнулся контакт КМ1. По мере разгона двигателя ток в цепи ротора уменьшается, и реле тока КА выключается, замыкая цепь контактора КМ2. Этот контактор зашунтирует резисторы R2g в цепи ротора, АД выйдет на естественную характеристику. Для перевода в тормозной режим нажимается кнопка SB3. Контактор КМ1 теряет питание и отключается статор АД от сети, но включается тормозной контактор КМ3. Контактор КМ3 замыкает цепь питания катушек обмотки статора постоянным током от выпрямителя VD, подключенного к трансформатору Т. Тем самым осуществляется перевод АД в режим динамического торможения. Одновременно с этим потеряет питание аппарат KV, а следовательно и КМ2, что приведет к вводу в цепь ротора резистора R2g. Двигатель начинает тормозить. При скорости двигателя, близкой к нулю, реле контроля скорости SR размыкает свой контакт в цепи катушки контактора КМ3. Он отключается и прекращает торможение АД. Схема приходит в исходное положение и готова к последующей работе. Принцип действия схемы не изменяется, если катушка реле тока включается в фазу статора, а не ротора при одноступенчатом разгоне двигателя.

Схема панели управления асинхронным двигателем типа ПДУ 6220. Панель типа ПДУ 6220 входит в состав нормализованной серии панелей управления АД с фазным и короткозамкнутым роторами и обеспечивает пуск в две ступени и динамическое торможение в функции времени (рис. 6.19).

Рис. 6.19. Схема панели управления асинхронного двигателя типа ПДУ При подаче на схему напряжений постоянного тока 220 В и переменного 380 В тока (замыкание рубильников Q1, Q2 и автомата QF) происходит включение реле времени КТ1, чем двигатель подготавливается к пуску с полным пусковым резистором в цепи ротора. Одновременно с этим, если рукоятка командоконтроллера находится в нулевой (средней) позиции и максимально-токовые реле FA1–FA3 не включены, включается реле защиты KV от понижения питающего напряжения и готовит схему к работе замыканием своего блок-контактора KV. Пуск двигателя осуществляется по любой из двух искусственных характеристик или по естественной характеристике, для чего рукоятка SA должна устанавливаться соответственно в положение 1,2 или 3. При переводе рукоятки в любое из указанных положений SA включается линейный контактор КМ2, подключающий АД к сети, контактор управления тормозом КМ5, подключающий к сети катушку YA электромагнитного тормоза, который при этом растормаживает двигатель, и реле времени KT3, управляющее процессором динамического торможения. Перевод контроллера SA в положение 2 или 3 позволяет включить контакторы ускорения КМ3 и КМ4, скорость двигателя увеличивается. Торможение АД происходит за счет перевода рукоятки SA в нулевое положение. Тогда отключаются контакторы КМ2 и КМ5, а включается контактор динамического торможения КМ1, который подключает АД к источнику постоянного тока. В результате этого будет идти интенсивный процесс комбинированного (механического и динамического) торможения АД, который закончится после отсчета реле своей выдержки времени, соответствующей времени торможения. Схема управления тиристорным приводом переменного тока. Схема управления тиристорным приводом переменного трехфазного тока содержит тиристорный преобразователь, который включается в цепь статорных обмоток двигателя и осуществляет фазовое регулирование подводимого к двигателю напряжения (рис. 6.20). Последовательно со статорными обмотками двигателя встречнопараллельно через быстродействующие предохранители FU включены три пары тиристоров преобразователя U. Регулированием угла открывания тиристоров с помощью системы управления СУ изменяется напряжение, подводимое к двигателю, а следовательно, и его момент.

Рис. 6.20. Схема управления асинхронного двигателя с тиристорным преобразователем: QF – автоматический выключатель;

В – датчик тока;

U – тиристорный преобразователь;

FU – предохранитель;

KK – командоконтроллер;

СУсистема управления тиристорным преобразователем;

BR – тахогенератор;

КМ – электромагнитные контакторы В результате получается ряд мягких механических характеристик, обеспечивающих плавный пуск и разгон механизма. При использовании обратной связи по частоте вращения, осуществляемой с помощью тахогенератора BR, жесткость механических характеристик увеличивается, что позволяет получить устойчивые промежуточные и низкую посадочную скорости. Схемой предусмотрен контактный реверс двигателя контакторами КМ2 и КМ3. Переключение контакторов происходит при отсутствии тока в главной цепи под контролем датчика тока В. Бестоковая коммутация значительно повышает износостойкость аппаратуры. С помощью тиристоров преобразователя может быть получено и регулируемое динамическое торможение, а также торможение противовключением. Управление углом открывания тиристоров может осуществляться ступенчато командоконтроллером КК, или плавно другим аппаратом, например, сельсином.

6.5. Крановые защитные панели Крановые защитные панели применяют при контроллерном управлении двигателями крана. Конструкция защитной панели представляет собой металлический шкаф с установленной в нем аппаратурой. Шкаф закрыт дверью с замком. Второй замок заблокирован с главным рубильником, то есть дверь панели не откроется, пока не будет выключен рубильник, обесточивающий электрооборудование. Размещаются защитные панели обычно в кабине крана. На защитной панели установлена электроаппаратура, осуществляющая следующую защиту:

• • • максимальную от токов короткого замыкания и значительных (свыше 250 %) перегрузок крановых электродвигателей;

нулевую, исключающую самозапуск двигателей после перерыва в электроснабжении;

концевую, обеспечивающую автоматическое отключение электроприводов при переходе механизмами крана предельно допустимых положений.

Панели допускают подключение от трех до шести двигателей (рис. 6.21). В зависимости от числа защищаемых двигателей и соотношения их мощностей панели комплектуются соответствующим количеством блок-реле максимального тока, которые при срабатывании воздействуют на один, общий для группы из двух-четырех реле, контакт. Этим уменьшается число контактов в схеме управления [9]. На рис. 6.21 показана принципиальная электрическая схема защитной панели. Максимальная защита двигателей выполняется с помощью реле максимального тока. Размыкающие контакты реле включаются последовательно с катушкой линейного контактора, а катушки реле – в силовые цепи электродвигателей. В приведенном на схеме примере защита выполнена с помощью реле РЭО-401, сгруппированных в два блока. Размыкающие контакты KF1 и KF2 блоков включены последовательно с катушкой КМ1 линейного контактора. Катушки реле KF4 и KF5, KF6 и KF7, KF8 и KF9 включены в две фазы статорной цепи каждого электродвигателя. В третью фазу включена катушка реле KF3, общая для всех двигателей. Увеличение тока сверх допустимых значений в цепи двигателя вызывает срабатывание соответствующего реле. При этом размыкается контакт блока KF1 или KF2, в котором это реле установлено, отключается катушка КМ1 и разомкнувшиеся силовые контакты линейного контактора отсоединяют электрооборудование крана от внешней сети.

Рис. 6.21. Схема крановой защитной панели Нулевая защита исключает возможность самопроизвольных пусков двигателей, отключенных вследствие срабатывания защитных устройств или перерыва подачи электроэнергии. После срабатывания любого из аппаратов защиты или конечных выключателей вновь включить схему в работу можно лишь после возврата всех контроллеров в нулевое положение. Т.е. защита выполняется с помощью контактов силовых контроллеров и командоконтроллеров, замкнутых только в нулевом положении рукояток управлений. Эти контакты Q2.1, Q3.1 и S1.1 включаются в цепь катушки КМ1 последовательно с кнопкой включения панели SB1. Поэтому катушка линейного контактора КМ1 может быть включена только при условии, что рукоятки управления всех контроллеров и командоконтроллера находятся в нулевом положении. После включения контактора рукоятки управления могут быть переведены в любое положение, так как замкнутся блок контакты КМ1, и участок цепи с кнопкой SB1 и нулевыми контактами Q2.1, Q3.1 и S1.1 будет заблокирован другой параллельной цепью. Концевая защита включает в себя конечные выключатели. Приводы отключаются размыкающими контактами этих выключателей ограничителей крайних положений. Если цепь статора двигателя замыкается контактами силового контроллера, то контакты конечных выключателей включаются в цепь катушки линейного контактора последовательно с контактами силового контроллера. В рассматриваемой схеме конечный выключатель SQ5, ограничивающий движение “Вперед”, соединен последовательно с контактом Q3.2 силового контроллера, а конечный выключатель SQ4, ограничивающий движение “Назад”, – последовательно с контактом Q3.3 контроллера. Если ограничитель передвижения “Вперед” срабатывает, контакт размыкается, обесточив катушку КМ1, и линейный контактор отключает электрооборудование крана от сети. Чтобы повторно включить линейный контактор КМ1, необходимо установить рукоятку контроллера Q3 в нулевое положение и нажать кнопку SB1, но механизм передвижения может быть включен только в обратном направлении. Схема защиты работает аналогично при включении механизма передвижения в направлении “Назад”. По такому же принципу выполнена защита двигателя грузовой лебедки. Для грузовой лебедки ограничиваются высота подъема и грузоподъемность, поэтому последовательно с контактором Q2.3 силового контроллера включен конечный выключатель SQ2 ограничения высоты подъема и конечный выключатель SQ3 ограничения массы груза. Если статор двигателя замыкается контактами магнитного пускателя, то контакты конечного выключателя в цепи управления включаются последовательно с катушкой этого аппарата (см. рис. 6.15). Выключение конечного выключателя при таком варианте схемы приведет к отключению только одного механизма. Выключатель SA1 предназначен для аварийного отключения панели. Цепь защиты в электрических схемах различных кранов отличается от приведенного примера только количеством аппаратов и последовательностью включения их в цепь.

При автоматическом управлении требуется применение технических средств, обеспечивающих эффективную и точную работу электроприводных комплексов и установок. Для этой цели все в большей степени применяется вычислительная техника, которая обеспечивает качественное выполнение заданной программы технического процесса. К такой вычислительной технике можно отнести аналоговые вычислительные машины (АВМ) и цифровые вычислительные машины (ЦВМ). Для решения задач управления наиболее приемлем второй тип вычислительной техники – ЦВМ. В этом случае составляется алгоритм (описание процесса управления), по алгоритму составляется программа на одном из машинных языков, который вводится в ЦВМ. Примером эффективного применения ЦВМ для управления являются приводы мощных экскаваторов, прокатных станов, где технологические процессы повторяющиеся и многократны. Приложение Приложение Приложение СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Сергеев П.С., Виноградов Н.В., Горяинов Ф.А. Проектирование электрических машин. – М.: Энергия, 1969. – 632 с. 2. Проектирование электрических машин / Под ред. И.П.Копылова. – М.: Энергия, 1980. – 496 с. 3. Домборвский В.В., Хуторецкий Г.М. Основы проектирования машин переменного тока. – Л.: Энергия, 1974. – 247 с. 4. Петров Г.Н. Электрические машины. – М.: Госэнергоиздат, 1963. – 416 с. 5. Вольдек А.И. Электрические машины. – Л.: Энергия, 1974. – 840 с. 6. Москаленко В.В. Электрический привод. – М.: Высшая школа, 1991. – 430 с. 7. Общая электротехника / Под ред. В.С.Пантюшина. – М.: Высшая школа, 1970. – 568 с. 8. Чиликин М.Г., Сандлер А.С. Общий курс электропривода. – М.: Энергоиздат, 1981. – 576 с. 9. Зимин Е.Н., Преображенский В.И., Чувашов И.И. Электрооборудование промышленных предприятий и установок. – М.: Энергоиздат, 1981. – 552 с.




© 2011 www.dissers.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.